JP2016047510A - リン回収用液状物、その製造方法、並びに、リンを含む排水からのリンの回収方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】リンを含む排水との混合によって該排水を浄化する場合に、該排水を脱炭酸処理しなくても、大きな脱リン効果を有し、また、リン含有資源として使用できる固体分である回収物を、高いリン回収率でかつ短時間に大量に回収することができるリン回収用液状物であって、しかも簡易な方法で効率的に製造することができるリン回収用液状物を提供する。
【解決手段】リンを含む排水からリンを回収するためのリン回収用液状物であって、ケイ酸カルシウム水和物を主成分として含む多孔質のケイ酸カルシウム含有粉粒体と水とを含むアルカリ性スラリーを酸性化処理して、上記ケイ酸カルシウム含有粉粒体に含まれているカルシウムを液中に溶出させてなるカルシウム含有スラリーから、固体分を除去してなる回収用液状物。
【選択図】なし
【解決手段】リンを含む排水からリンを回収するためのリン回収用液状物であって、ケイ酸カルシウム水和物を主成分として含む多孔質のケイ酸カルシウム含有粉粒体と水とを含むアルカリ性スラリーを酸性化処理して、上記ケイ酸カルシウム含有粉粒体に含まれているカルシウムを液中に溶出させてなるカルシウム含有スラリーから、固体分を除去してなる回収用液状物。
【選択図】なし
Description
本発明は、リン回収用液状物、その製造方法、並びに、リンを含む排水からのリンの回収方法に関する。
リンを含む排水は、湖水等の富栄養化による藻類の異常な大量発生等の原因になることが知られている。
このため、リンを含む排水から、微生物等を利用した脱リン方法によってリンを除去して、排水中のリンの含有率を低減させることが行われている。また、脱リン方法も種々提案されている。
例えば、特許文献1に、珪酸カルシウム水和物を主体とした脱リン材を充填または流動させた反応槽に、リンを含む原水を通流・滞留させることにより、この原水から脱リンを行うリン含有水の脱リン方法にあって、上記原水または上記反応槽に、カルシウムイオン(例えば塩化カルシウム)を供給することを特徴とするリン含有水の脱リン方法が、記載されている。
また、特許文献1に、リンを含む原水は、脱炭酸処理を施された後、反応槽に通流されること、および、反応槽では滞留する原水のpH値を8〜10に調整することが記載されている。
さらに、特許文献1に、食料品製造業排水などの原水からの脱リンを高速度で行うことができることが記載されている。
このため、リンを含む排水から、微生物等を利用した脱リン方法によってリンを除去して、排水中のリンの含有率を低減させることが行われている。また、脱リン方法も種々提案されている。
例えば、特許文献1に、珪酸カルシウム水和物を主体とした脱リン材を充填または流動させた反応槽に、リンを含む原水を通流・滞留させることにより、この原水から脱リンを行うリン含有水の脱リン方法にあって、上記原水または上記反応槽に、カルシウムイオン(例えば塩化カルシウム)を供給することを特徴とするリン含有水の脱リン方法が、記載されている。
また、特許文献1に、リンを含む原水は、脱炭酸処理を施された後、反応槽に通流されること、および、反応槽では滞留する原水のpH値を8〜10に調整することが記載されている。
さらに、特許文献1に、食料品製造業排水などの原水からの脱リンを高速度で行うことができることが記載されている。
特許文献2に、体積平均粒径が5μm〜0.3mmのケイ酸カルシウム水和物含有粉体と、石灰質原料と、水との混和物を造粒し、オートクレーブ養生することにより硬化させることを特徴とする脱リン材の製造方法が記載されている。
また、特許文献2に、実施例1の結果として、本例の脱リン材のリン酸イオン吸着量は、脱リン材1g当たりリン酸イオン換算で100mg−PO4/gであったことが記載されている。
さらに、特許文献2に、上記脱リン材を用いれば、カルシウムイオンの添加やpH調整等を行わなくても長時間にわたって安定してリン酸イオン含有排水よりリン酸イオンを除去する脱リン効果を発現しうることが記載されている。
また、特許文献2に、実施例1の結果として、本例の脱リン材のリン酸イオン吸着量は、脱リン材1g当たりリン酸イオン換算で100mg−PO4/gであったことが記載されている。
さらに、特許文献2に、上記脱リン材を用いれば、カルシウムイオンの添加やpH調整等を行わなくても長時間にわたって安定してリン酸イオン含有排水よりリン酸イオンを除去する脱リン効果を発現しうることが記載されている。
上述のとおり、リンを含む排水による湖水等の富栄養化を防止するために、例えば特許文献1〜2に記載された脱リン方法等が提案されている。
しかし、特許文献1に記載された発明では、リンを含む原水の脱炭酸処理等を必要としている。この点、脱炭酸処理等を行わずに脱リンすることができれば、脱リン処理を簡易化することができ、好都合である。
また、上述の特許文献2に記載された発明では、pH調整等が不要であるものの、脱リン材を製造するためには、ケイ酸カルシウム水和物(例えば、ALC端材)を体積平均粒径が5μm〜0.3mmになるように粉砕した後、得られたケイ酸カルシウム水和物含有粉体と、石灰質原料と、水を混練して造粒し、さらにオートクレーブ養生を行うという煩雑な手順を経る必要がある。
しかし、特許文献1に記載された発明では、リンを含む原水の脱炭酸処理等を必要としている。この点、脱炭酸処理等を行わずに脱リンすることができれば、脱リン処理を簡易化することができ、好都合である。
また、上述の特許文献2に記載された発明では、pH調整等が不要であるものの、脱リン材を製造するためには、ケイ酸カルシウム水和物(例えば、ALC端材)を体積平均粒径が5μm〜0.3mmになるように粉砕した後、得られたケイ酸カルシウム水和物含有粉体と、石灰質原料と、水を混練して造粒し、さらにオートクレーブ養生を行うという煩雑な手順を経る必要がある。
一方、リンは、リン酸肥料の原料等として用いることができる有用な資源である。有用な資源としてのリンは、主に、リン鉱石として供給されている。
しかし、我が国では、リン鉱石が産出されないため、リン鉱石の全量が海外から輸入されている。また、リン鉱石は、産出地における枯渇や、産出国の輸出制限などによって、入手が困難になったり、価格が急騰するなど、我が国の需要に対して安定的な供給を期待することが難しい天然鉱物である。
このため、リンを含む排水から回収したリンを、リン鉱石と同様に有用なリン含有資源として利用することができれば、好都合である。また、この場合、リンを含む排水からリンを回収する際に、リンの回収率が高く、リン含有資源として使用できる固体分である回収物を短時間に多量に回収することができれば、価値の高い回収物(リン含有資源)を高い効率で製造したことになるので、より好都合である。
しかし、我が国では、リン鉱石が産出されないため、リン鉱石の全量が海外から輸入されている。また、リン鉱石は、産出地における枯渇や、産出国の輸出制限などによって、入手が困難になったり、価格が急騰するなど、我が国の需要に対して安定的な供給を期待することが難しい天然鉱物である。
このため、リンを含む排水から回収したリンを、リン鉱石と同様に有用なリン含有資源として利用することができれば、好都合である。また、この場合、リンを含む排水からリンを回収する際に、リンの回収率が高く、リン含有資源として使用できる固体分である回収物を短時間に多量に回収することができれば、価値の高い回収物(リン含有資源)を高い効率で製造したことになるので、より好都合である。
本発明の目的は、リンを含む排水との混合によって該排水を浄化する場合に、該排水を脱炭酸処理しなくても、大きな脱リン効果を有し、また、リン含有資源として使用できる固体分である回収物を、高いリン回収率でかつ短時間に大量に回収することができるリン回収用液状物であって、しかも簡易な方法で効率的に製造することができるリン回収用液状物、その製造方法、並びに、該リン回収用液状物を用いた、リンを含む排水からのリンの回収方法を提供することである。
本発明者は、上記課題を解決するために鋭意検討した結果、ケイ酸カルシウム水和物を主成分として含む多孔質のケイ酸カルシウム含有粉粒体と水とを含むアルカリ性スラリーを酸性化処理して、上記ケイ酸カルシウム含有粉粒体に含まれているカルシウムを液中に溶出させてなるカルシウム含有スラリーから、固体分を除去してなるリン回収用液状物によれば、前記の目的を達成しうることを見出し、本発明を完成した。
すなわち、本発明は、以下の[1]〜[7]を提供するものである。
[1] リンを含む排水からリンを回収するためのリン回収用液状物であって、ケイ酸カルシウム水和物を主成分として含む多孔質のケイ酸カルシウム含有粉粒体と水とを含むアルカリ性スラリーを酸性化処理して、上記ケイ酸カルシウム含有粉粒体に含まれているカルシウムを液中に溶出させてなるカルシウム含有スラリーから、固体分を除去してなることを特徴とするリン回収用液状物。
[2] 前記[1]に記載のリン回収用液状物を製造するための方法であって、ケイ酸カルシウム水和物を主成分として含む多孔質のケイ酸カルシウム含有粉粒体と、水もしくは酸溶液を混合して、アルカリ性スラリーを得るアルカリ性スラリー調製工程と、上記アルカリ性スラリーと、酸を混合して、上記ケイ酸カルシウム含有粉粒体に含まれているカルシウムを液中に溶出させ、混合直後のpHが7未満であるカルシウム含有スラリーを得る酸混合工程と、上記カルシウム含有スラリーを固液分離して、上記リン回収用液状物と、上記固体分を得る固液分離工程、を含むことを特徴とするリン回収用液状物の製造方法。
[3] 上記アルカリ性スラリー調製工程において、水/ケイ酸カルシウム含有粉粒体の質量比が、5〜100である前記[2]に記載のリン回収用液状物の製造方法。
[4] 上記酸混合工程が、上記アルカリ性スラリーと上記酸を混合した後、得られた酸性スラリーを5分間以上撹拌し、次いで、10時間以上静置して、上記カルシウム含有スラリーを得るものである前記[2]又は[3]に記載のリン回収用液状物の製造方法。
[5] 上記酸混合工程において、上記酸として、塩酸または硝酸を用いる前記[2]〜[4]のいずれかに記載のリン回収用液状物の製造方法。
[6] 前記[2]〜[5]のいずれかに記載のリン回収用液状物の製造方法によって、リン回収用液状物を得た後、リンを含む排水と、上記リン回収用液状物を混合して、上記排水中のリンを固体分として回収することを特徴とするリンを含む排水からのリンの回収方法。
[7] 上記リンを含む排水が、汚泥を嫌気性雰囲気下で微生物処理して得られた消化汚泥を、固液分離することによって得られた、炭酸ガスを含む排水である前記[6]に記載のリンの回収方法。
すなわち、本発明は、以下の[1]〜[7]を提供するものである。
[1] リンを含む排水からリンを回収するためのリン回収用液状物であって、ケイ酸カルシウム水和物を主成分として含む多孔質のケイ酸カルシウム含有粉粒体と水とを含むアルカリ性スラリーを酸性化処理して、上記ケイ酸カルシウム含有粉粒体に含まれているカルシウムを液中に溶出させてなるカルシウム含有スラリーから、固体分を除去してなることを特徴とするリン回収用液状物。
[2] 前記[1]に記載のリン回収用液状物を製造するための方法であって、ケイ酸カルシウム水和物を主成分として含む多孔質のケイ酸カルシウム含有粉粒体と、水もしくは酸溶液を混合して、アルカリ性スラリーを得るアルカリ性スラリー調製工程と、上記アルカリ性スラリーと、酸を混合して、上記ケイ酸カルシウム含有粉粒体に含まれているカルシウムを液中に溶出させ、混合直後のpHが7未満であるカルシウム含有スラリーを得る酸混合工程と、上記カルシウム含有スラリーを固液分離して、上記リン回収用液状物と、上記固体分を得る固液分離工程、を含むことを特徴とするリン回収用液状物の製造方法。
[3] 上記アルカリ性スラリー調製工程において、水/ケイ酸カルシウム含有粉粒体の質量比が、5〜100である前記[2]に記載のリン回収用液状物の製造方法。
[4] 上記酸混合工程が、上記アルカリ性スラリーと上記酸を混合した後、得られた酸性スラリーを5分間以上撹拌し、次いで、10時間以上静置して、上記カルシウム含有スラリーを得るものである前記[2]又は[3]に記載のリン回収用液状物の製造方法。
[5] 上記酸混合工程において、上記酸として、塩酸または硝酸を用いる前記[2]〜[4]のいずれかに記載のリン回収用液状物の製造方法。
[6] 前記[2]〜[5]のいずれかに記載のリン回収用液状物の製造方法によって、リン回収用液状物を得た後、リンを含む排水と、上記リン回収用液状物を混合して、上記排水中のリンを固体分として回収することを特徴とするリンを含む排水からのリンの回収方法。
[7] 上記リンを含む排水が、汚泥を嫌気性雰囲気下で微生物処理して得られた消化汚泥を、固液分離することによって得られた、炭酸ガスを含む排水である前記[6]に記載のリンの回収方法。
本発明のリン回収用液状物によれば、リンを含む排水について、脱炭酸処理等を行う必要がないので、排水の処理を簡易にかつ効率的に行うことができる。
また、本発明のリン回収用液状物によれば、該液状物が、大きな脱リン性能を有するので、リンを含む排水について、大きな脱リンの効果を得ることができる。
また、本発明のリン回収用液状物によれば、該液状物の製造過程の中で、固体分を除去しているので、排水からのリンの回収手段として、固体分を除去していないスラリーを用いる場合に比べて、排水から回収された固体分(リン含有資源)中のリン含有率を高くすることができる。
さらに、本発明のリン回収用液状物とリンを含む排水を混合して得られる固体分(リン含有資源)は、沈降性に優れていることから、リンを含む排水からリンを回収する際に、固体分を沈降させる設備等が不要であり、上記固体分を短時間で効率的に回収することができる。また、回収された固体分は、く溶性リン酸の含有率が高いため、リン酸肥料の原料等として利用することができる。
本発明のリン回収用液状物の製造方法によれば、多孔質のケイ酸カルシウム含有粉粒体(例えば、軽量気泡コンクリートの廃材の粉砕物)を含むアルカリ性スラリーと、酸(例えば、塩酸)を混合した後、得られたスラリーを固液分離するという簡易な方法によって、リン回収用液状物を低コストでかつ容易に得ることができる。
また、本発明のリン回収用液状物によれば、該液状物が、大きな脱リン性能を有するので、リンを含む排水について、大きな脱リンの効果を得ることができる。
また、本発明のリン回収用液状物によれば、該液状物の製造過程の中で、固体分を除去しているので、排水からのリンの回収手段として、固体分を除去していないスラリーを用いる場合に比べて、排水から回収された固体分(リン含有資源)中のリン含有率を高くすることができる。
さらに、本発明のリン回収用液状物とリンを含む排水を混合して得られる固体分(リン含有資源)は、沈降性に優れていることから、リンを含む排水からリンを回収する際に、固体分を沈降させる設備等が不要であり、上記固体分を短時間で効率的に回収することができる。また、回収された固体分は、く溶性リン酸の含有率が高いため、リン酸肥料の原料等として利用することができる。
本発明のリン回収用液状物の製造方法によれば、多孔質のケイ酸カルシウム含有粉粒体(例えば、軽量気泡コンクリートの廃材の粉砕物)を含むアルカリ性スラリーと、酸(例えば、塩酸)を混合した後、得られたスラリーを固液分離するという簡易な方法によって、リン回収用液状物を低コストでかつ容易に得ることができる。
本発明のリン回収用液状物は、リンを含む排水からリンを回収するための液状物であって、ケイ酸カルシウム水和物を主成分として含む多孔質のケイ酸カルシウム含有粉粒体と水とを含むアルカリ性スラリーを酸性化処理して、上記ケイ酸カルシウム含有粉粒体に含まれているカルシウムを液中に溶出させてなるカルシウム含有スラリーから、固体分を除去してなる液状物である。
リンを含む排水としては、汚泥を嫌気性雰囲気下で微生物処理して得られた消化汚泥を、固液分離することによって得られた、炭酸ガスを含む排水(本明細書中、消化汚泥に由来する炭酸ガス含有排水ともいう。)や、汚泥を固液分離することによって得られた排水(本明細書中、未消化汚泥に由来する排水ともいう。)や、食品製造等の工場からの排水や、住宅地からの排水等が挙げられる。
なお、汚泥を嫌気性雰囲気下で微生物処理すると、このような処理を行わない場合に比べて、脱水ケーキ中に含まれる有機物の量が40〜60質量%程度減少することが知られている。また、汚泥を嫌気性雰囲気下で微生物処理することによって生成するガスの全量(100体積%)中の各種ガスの割合は、例えば、含水率が97質量%の汚泥の場合、炭酸ガス(二酸化炭素)の割合が33〜35体積%、メタンガスの割合が60〜65体積%等であることも知られている。
リンを含む排水としては、汚泥を嫌気性雰囲気下で微生物処理して得られた消化汚泥を、固液分離することによって得られた、炭酸ガスを含む排水(本明細書中、消化汚泥に由来する炭酸ガス含有排水ともいう。)や、汚泥を固液分離することによって得られた排水(本明細書中、未消化汚泥に由来する排水ともいう。)や、食品製造等の工場からの排水や、住宅地からの排水等が挙げられる。
なお、汚泥を嫌気性雰囲気下で微生物処理すると、このような処理を行わない場合に比べて、脱水ケーキ中に含まれる有機物の量が40〜60質量%程度減少することが知られている。また、汚泥を嫌気性雰囲気下で微生物処理することによって生成するガスの全量(100体積%)中の各種ガスの割合は、例えば、含水率が97質量%の汚泥の場合、炭酸ガス(二酸化炭素)の割合が33〜35体積%、メタンガスの割合が60〜65体積%等であることも知られている。
本発明において、ケイ酸カルシウム水和物を主成分として含む多孔質のケイ酸カルシウム含有粉粒体が用いられる。
多孔質のケイ酸カルシウム含有粉粒体に含まれるケイ酸カルシウム水和物の例としては、トバモライト、ゾノトライト、CSHゲル、フォシャジャイト、ジャイロライト、ヒレブランダイト等が挙げられる。
このうち、トバモライトは、結晶性のケイ酸カルシウム水和物であり、Ca5・(Si6O18H2)・4H2O(板状の形態)、Ca5・(Si6O18H2)(板状の形態)、Ca5・(Si6O18H2)・8H2O(繊維状の形態)等の化学組成を有するものである。
ゾノトライトは、結晶性のケイ酸カルシウム水和物であり、Ca6・(Si6O17)・(OH)2(繊維状の形態)等の化学組成を有するものである。
CSHゲルは、αCaO・βSiO2・γH2O(ただし、α/β=0.7〜2.3、γ/β=1.2〜2.7である。)、例えば、3CaO・2SiO2・3H2Oの化学組成を有するケイ酸カルシウム水和物である。
中でも、トバモライトは、後述する軽量気泡コンクリート(ALC)の主成分であり、ALCの廃材の利用の促進に関わる観点から、本発明において好ましく用いられる。
多孔質のケイ酸カルシウム含有粉粒体に含まれるケイ酸カルシウム水和物の例としては、トバモライト、ゾノトライト、CSHゲル、フォシャジャイト、ジャイロライト、ヒレブランダイト等が挙げられる。
このうち、トバモライトは、結晶性のケイ酸カルシウム水和物であり、Ca5・(Si6O18H2)・4H2O(板状の形態)、Ca5・(Si6O18H2)(板状の形態)、Ca5・(Si6O18H2)・8H2O(繊維状の形態)等の化学組成を有するものである。
ゾノトライトは、結晶性のケイ酸カルシウム水和物であり、Ca6・(Si6O17)・(OH)2(繊維状の形態)等の化学組成を有するものである。
CSHゲルは、αCaO・βSiO2・γH2O(ただし、α/β=0.7〜2.3、γ/β=1.2〜2.7である。)、例えば、3CaO・2SiO2・3H2Oの化学組成を有するケイ酸カルシウム水和物である。
中でも、トバモライトは、後述する軽量気泡コンクリート(ALC)の主成分であり、ALCの廃材の利用の促進に関わる観点から、本発明において好ましく用いられる。
本発明で用いる多孔質のケイ酸カルシウム含有粉粒体は、該粉粒体の内部の空隙の部分を除く固相100体積%中、好ましくは50体積%以上、より好ましくは60体積%以上の割合で、ケイ酸カルシウム水和物を含む。該割合が50体積%以上であると、粉粒体の単位体積当たりのカルシウム分(リンとの反応に関わる成分)の量が増大するため、本発明のリン回収用液状物の製造の効率を高めることができる。
本発明で用いる多孔質のケイ酸カルシウム含有粉粒体の空隙率(該粉粒体の体積に占める、該粉粒体の内部の空隙の割合)は、好ましくは50体積%以上、より好ましくは60体積%以上、特に好ましくは70体積%以上である。該割合が50体積%以上であると、ケイ酸カルシウム含有粉粒体の酸性化処理が速くかつ容易となるため、リン回収用液状物の製造が効率的かつ容易となる。
なお、本明細書中、空隙率とは、粉粒体(例えば、軽量気泡コンクリートからなる粉粒体)の体積全体中に占めるすべての空隙の体積の総和の割合をいう。ここで、空隙とは、粉粒体の外部の空間と連通する連続的な空隙と、粉粒体の外部の空間と連通せずに粉粒体の内部にのみ形成される非連続的な空隙の両方を意味する。
本発明で用いる多孔質のケイ酸カルシウム含有粉粒体の空隙率(該粉粒体の体積に占める、該粉粒体の内部の空隙の割合)は、好ましくは50体積%以上、より好ましくは60体積%以上、特に好ましくは70体積%以上である。該割合が50体積%以上であると、ケイ酸カルシウム含有粉粒体の酸性化処理が速くかつ容易となるため、リン回収用液状物の製造が効率的かつ容易となる。
なお、本明細書中、空隙率とは、粉粒体(例えば、軽量気泡コンクリートからなる粉粒体)の体積全体中に占めるすべての空隙の体積の総和の割合をいう。ここで、空隙とは、粉粒体の外部の空間と連通する連続的な空隙と、粉粒体の外部の空間と連通せずに粉粒体の内部にのみ形成される非連続的な空隙の両方を意味する。
本発明で用いる多孔質のケイ酸カルシウム含有粉粒体の粒度は、ケイ酸カルシウム含有粉粒体の酸性化処理が速くかつ容易となる観点から、好ましくは5mm以下、より好ましくは4mm以下、特に好ましくは3mm以下である。
本発明で用いる多孔質のケイ酸カルシウム含有粉粒体の粒度の下限値は、特に限定されないが、酸性化処理の効率、及び、粉砕に要するエネルギーの削減の観点から、好ましくは0.01mm、より好ましくは0.05mm、特に好ましくは0.1mmである。
本発明で用いる多孔質のケイ酸カルシウム含有粉粒体の粒度分布は、酸性化処理の効率の観点から、好ましくは、5mm以下の粒度を有する粒体を70質量%以上の割合で含むものであり、より好ましくは、0.1〜4mmの粒度を有する粒体を70質量%以上の割合で含むものであり、特に好ましくは、0.1〜3mmの粒度を有する粒体を70質量%以上の割合で含むものである。
本明細書中、粒度の値は、篩の目開き寸法に対応する値である。
また、本明細書中、「粉粒体」とは、粉体(0.1mm未満の粒度を有するもの)の集合体、粒体(0.1mm以上の粒度を有するもの)の集合体、または、粉体および粒体を含む集合体を意味する。
本発明で用いる多孔質のケイ酸カルシウム含有粉粒体の粒度の下限値は、特に限定されないが、酸性化処理の効率、及び、粉砕に要するエネルギーの削減の観点から、好ましくは0.01mm、より好ましくは0.05mm、特に好ましくは0.1mmである。
本発明で用いる多孔質のケイ酸カルシウム含有粉粒体の粒度分布は、酸性化処理の効率の観点から、好ましくは、5mm以下の粒度を有する粒体を70質量%以上の割合で含むものであり、より好ましくは、0.1〜4mmの粒度を有する粒体を70質量%以上の割合で含むものであり、特に好ましくは、0.1〜3mmの粒度を有する粒体を70質量%以上の割合で含むものである。
本明細書中、粒度の値は、篩の目開き寸法に対応する値である。
また、本明細書中、「粉粒体」とは、粉体(0.1mm未満の粒度を有するもの)の集合体、粒体(0.1mm以上の粒度を有するもの)の集合体、または、粉体および粒体を含む集合体を意味する。
本発明で用いる多孔質のケイ酸カルシウム含有粉粒体の好ましい一例として、建築資材の廃材の再利用等の観点から、軽量気泡コンクリート(ALC)の廃材を粉砕または破砕してなるものが挙げられる。ここで、廃材とは、製品の廃材、製品の製造過程で生じる端材、工場内の試製品等を広く含むものである。
軽量気泡コンクリートの廃材を粉砕または破砕した後、必要に応じて、篩等の分級手段を用いて分級することによって、所望の粒度を有する多孔質のケイ酸カルシウム含有粉粒体を得ることができる。
軽量気泡コンクリートは、Ca5・(Si6O18H2)・4H2Oの化学式で表されるトバモライト、および、未反応の珪石からなるものであり、80体積%程度の空隙率を有する。
軽量気泡コンクリート中のトバモライトの割合は、コンクリートの内部の空隙部分を除く固相の全体を100体積%として、65〜80体積%程度である。
軽量気泡コンクリートの廃材を粉砕または破砕した後、必要に応じて、篩等の分級手段を用いて分級することによって、所望の粒度を有する多孔質のケイ酸カルシウム含有粉粒体を得ることができる。
軽量気泡コンクリートは、Ca5・(Si6O18H2)・4H2Oの化学式で表されるトバモライト、および、未反応の珪石からなるものであり、80体積%程度の空隙率を有する。
軽量気泡コンクリート中のトバモライトの割合は、コンクリートの内部の空隙部分を除く固相の全体を100体積%として、65〜80体積%程度である。
本発明のリン回収用液状物を構成する水としては、工業用水、水道水等が挙げられる。
本発明のリン回収用液状物を構成する酸としては、塩酸、硝酸等が挙げられる。
中でも、塩酸は、排水に富栄養化の原因となる窒素分を与えない点で、本発明において好ましく用いられる。
多孔質のケイ酸カルシウム含有粉粒体と水と酸の各材料を用いて、本発明のリン回収用液状物を調製する方法や、水の量については、後述のリン回収用液状物の製造方法の説明の中で説明する。
本明細書中、酸性化処理とは、多孔質のケイ酸カルシウム含有粉粒体が、酸性領域のpHの液中に置かれることをいう。該pHは、7未満、好ましくは6以下、より好ましくは5.5以下である。
本発明のリン回収用液状物を構成する酸としては、塩酸、硝酸等が挙げられる。
中でも、塩酸は、排水に富栄養化の原因となる窒素分を与えない点で、本発明において好ましく用いられる。
多孔質のケイ酸カルシウム含有粉粒体と水と酸の各材料を用いて、本発明のリン回収用液状物を調製する方法や、水の量については、後述のリン回収用液状物の製造方法の説明の中で説明する。
本明細書中、酸性化処理とは、多孔質のケイ酸カルシウム含有粉粒体が、酸性領域のpHの液中に置かれることをいう。該pHは、7未満、好ましくは6以下、より好ましくは5.5以下である。
本発明では、多孔質のケイ酸カルシウム含有粉粒体が酸性化処理されていることによって、本発明のリン回収用液状物と、リンを含む排水を混合したときに、本発明のリン回収用液状物に含まれているカルシウム(酸性化処理時にケイ酸カルシウム含有粉粒体から溶出したもの)が、排水中のリンと反応して、固体分であるリン含有物(リン含有資源として利用可能なもの)を生成することができる。
本発明のリン回収用液状物は、後述の工程(工程(B):酸混合工程)において、アルカリ性スラリーと酸を混合した直後の時点で、pHが酸性領域にあればよく、混合後、経時的にpHが上昇して、リン回収手段としての使用時にpHが7以上に上昇していてもよい。この場合でも、本発明のリン回収用液状物の液分中に存在するカルシウムによって、リンを回収する性能は、維持される。
本発明のリン回収用液状物は、後述の工程(工程(B):酸混合工程)において、アルカリ性スラリーと酸を混合した直後の時点で、pHが酸性領域にあればよく、混合後、経時的にpHが上昇して、リン回収手段としての使用時にpHが7以上に上昇していてもよい。この場合でも、本発明のリン回収用液状物の液分中に存在するカルシウムによって、リンを回収する性能は、維持される。
次に、本発明のリン回収用液状物の製造方法について説明する。
本発明のリン回収用液状物の製造方法の一例は、(A)ケイ酸カルシウム水和物を主成分として含む多孔質のケイ酸カルシウム含有粉粒体と、水もしくは酸溶液を混合して、アルカリ性スラリーを得るアルカリ性スラリー調製工程と、(B)上記アルカリ性スラリーと、酸を混合して、上記ケイ酸カルシウム含有粉粒体に含まれているカルシウムを液中に溶出させ、混合直後のpHが7未満であるカルシウム含有スラリーを得る酸混合工程と、(C)上記カルシウム含有スラリーを固液分離して、上記リン回収用液状物と、固体分を得る固液分離工程を含む。
本発明のリン回収用液状物の製造方法の一例は、(A)ケイ酸カルシウム水和物を主成分として含む多孔質のケイ酸カルシウム含有粉粒体と、水もしくは酸溶液を混合して、アルカリ性スラリーを得るアルカリ性スラリー調製工程と、(B)上記アルカリ性スラリーと、酸を混合して、上記ケイ酸カルシウム含有粉粒体に含まれているカルシウムを液中に溶出させ、混合直後のpHが7未満であるカルシウム含有スラリーを得る酸混合工程と、(C)上記カルシウム含有スラリーを固液分離して、上記リン回収用液状物と、固体分を得る固液分離工程を含む。
[工程(A):アルカリ性スラリー調製工程]
工程(A)は、ケイ酸カルシウム水和物を主成分として含む多孔質のケイ酸カルシウム含有粉粒体と、水もしくは酸溶液を混合して、アルカリ性スラリーを得る工程である。
工程(A)において、水/ケイ酸カルシウム含有粉粒体の質量比(酸溶液の場合、「水」は酸溶液に含まれる水である。)は、好ましくは5〜100、より好ましくは10〜70、特に好ましくは15〜50である。該質量比が5以上であると、スラリーの調製が容易であり、また、調製後のスラリーが扱い易いものとなる。該質量比が100以下であると、後工程である工程(B)において、pHを7未満に調整することが容易となる。
工程(A)は、ケイ酸カルシウム水和物を主成分として含む多孔質のケイ酸カルシウム含有粉粒体と、水もしくは酸溶液を混合して、アルカリ性スラリーを得る工程である。
工程(A)において、水/ケイ酸カルシウム含有粉粒体の質量比(酸溶液の場合、「水」は酸溶液に含まれる水である。)は、好ましくは5〜100、より好ましくは10〜70、特に好ましくは15〜50である。該質量比が5以上であると、スラリーの調製が容易であり、また、調製後のスラリーが扱い易いものとなる。該質量比が100以下であると、後工程である工程(B)において、pHを7未満に調整することが容易となる。
工程(A)で用いる水としては、水道水、工業用水等を用いることができる。
工程(A)で用いる酸溶液とは、多孔質のケイ酸カルシウム含有粉粒体との混合によって、酸性スラリーではなく、アルカリ性スラリーが得られる程度に酸を含む水溶液をいう。
したがって、工程(A)で用いる酸溶液としては、酸の含有率が非常に高い濃塩酸等は、含まれない。
酸溶液に含まれる酸としては、塩酸、硝酸等が挙げられる。中でも、塩酸は、排水に富栄養化の原因となる窒素分を与えない点で、本発明において好ましく用いられる。
工程(A)で用いる酸溶液は、溶媒として十分な量で用いられる。
工程(A)で用いる酸溶液とは、多孔質のケイ酸カルシウム含有粉粒体との混合によって、酸性スラリーではなく、アルカリ性スラリーが得られる程度に酸を含む水溶液をいう。
したがって、工程(A)で用いる酸溶液としては、酸の含有率が非常に高い濃塩酸等は、含まれない。
酸溶液に含まれる酸としては、塩酸、硝酸等が挙げられる。中でも、塩酸は、排水に富栄養化の原因となる窒素分を与えない点で、本発明において好ましく用いられる。
工程(A)で用いる酸溶液は、溶媒として十分な量で用いられる。
[工程(B):酸混合工程]
工程(B)は、工程(A)で得られたアルカリ性スラリーと、酸を混合して、上記ケイ酸カルシウム含有粉粒体に含まれているカルシウムを液中に溶出させ、混合直後のpHが7未満である、カルシウム含有スラリーを得る工程である。
工程(B)で用いる酸とは、スラリーのpHの調整用の用途に用いることができる程度に十分な量の酸を含むもの(通常、酸を含む水溶液)をいう。
したがって、工程(B)で用いる酸としては、濃塩酸等も含まれる。
工程(B)で用いる酸としては、塩酸、硝酸等が挙げられる。中でも、塩酸は、排水に富栄養化の原因となる窒素分を与えない点で、本発明において好ましく用いられる。
工程(B)で用いる酸は、pHの調整に必要な量だけ用いられる。
工程(B)は、工程(A)で得られたアルカリ性スラリーと、酸を混合して、上記ケイ酸カルシウム含有粉粒体に含まれているカルシウムを液中に溶出させ、混合直後のpHが7未満である、カルシウム含有スラリーを得る工程である。
工程(B)で用いる酸とは、スラリーのpHの調整用の用途に用いることができる程度に十分な量の酸を含むもの(通常、酸を含む水溶液)をいう。
したがって、工程(B)で用いる酸としては、濃塩酸等も含まれる。
工程(B)で用いる酸としては、塩酸、硝酸等が挙げられる。中でも、塩酸は、排水に富栄養化の原因となる窒素分を与えない点で、本発明において好ましく用いられる。
工程(B)で用いる酸は、pHの調整に必要な量だけ用いられる。
工程(B)は、好ましくは、アルカリ性スラリーと酸を混合した後、得られた酸性スラリーを5分間以上撹拌し、次いで、10時間以上静置するものである。
ここで、撹拌時間は、リンの回収率を高くする観点から、好ましくは5分間以上、より好ましくは10分間以上、さらに好ましくは20分間以上、特に好ましくは30分間以上である。
撹拌時間の上限は、特に限定されないが、製造効率の観点から、好ましくは5時間、より好ましくは3時間である。
静置時間は、リンの回収率を高くする観点から、好ましくは10時間以上、より好ましくは1日間以上、特に好ましくは2日間以上である。
静置時間の上限は、特に限定されないが、製造効率の観点から、好ましくは15日間、より好ましくは10日間である。
撹拌手段としては、撹拌翼を有するタンク等を用いることができる。
ここで、撹拌時間は、リンの回収率を高くする観点から、好ましくは5分間以上、より好ましくは10分間以上、さらに好ましくは20分間以上、特に好ましくは30分間以上である。
撹拌時間の上限は、特に限定されないが、製造効率の観点から、好ましくは5時間、より好ましくは3時間である。
静置時間は、リンの回収率を高くする観点から、好ましくは10時間以上、より好ましくは1日間以上、特に好ましくは2日間以上である。
静置時間の上限は、特に限定されないが、製造効率の観点から、好ましくは15日間、より好ましくは10日間である。
撹拌手段としては、撹拌翼を有するタンク等を用いることができる。
工程(B)において、アルカリ性スラリーと酸を混合してなる酸性スラリーの混合直後のpHは、リンの回収率を高くする観点から、7未満、好ましくは6以下、より好ましくは5.5以下である。
混合直後のpHの下限値は、特に限定されないが、酸の使用量の節減、および、pHの低下による効果が頭打ちになる観点から、好ましくは1、より好ましくは1.5である。
リンを含む排水が、消化汚泥に由来する炭酸ガス含有排水である場合、工程(B)における酸性スラリーの混合直後のpHは、リンの回収率を高くするとともに、酸の使用量を節減する観点から、好ましくは1〜4、より好ましくは1.5〜3.5、特に好ましくは2〜3である。
リンを含む排水が、未消化汚泥に由来する排水である場合、工程(B)における酸性スラリーの混合直後のpHは、リンの回収率を高くするとともに、酸の使用量を節減する観点から、好ましくは4〜6、より好ましくは4.5〜5.5である。
混合直後のpHの下限値は、特に限定されないが、酸の使用量の節減、および、pHの低下による効果が頭打ちになる観点から、好ましくは1、より好ましくは1.5である。
リンを含む排水が、消化汚泥に由来する炭酸ガス含有排水である場合、工程(B)における酸性スラリーの混合直後のpHは、リンの回収率を高くするとともに、酸の使用量を節減する観点から、好ましくは1〜4、より好ましくは1.5〜3.5、特に好ましくは2〜3である。
リンを含む排水が、未消化汚泥に由来する排水である場合、工程(B)における酸性スラリーの混合直後のpHは、リンの回収率を高くするとともに、酸の使用量を節減する観点から、好ましくは4〜6、より好ましくは4.5〜5.5である。
[工程C:固液分離工程]
工程(C)は、工程(B)で得られたカルシウム含有スラリーを固液分離して、上記リン回収用液状物と、固体分を得る工程である。
固液分離の方法としては、例えば、沈降分離、デカンテーション、真空ろ過、加圧ろ過、及び遠心分離等が挙げられる。中でも、製造効率、及び、設備のコストの観点から、沈降分離またはデカンテーションが好ましい。
固液分離を行うことによって、カルシウム含有スラリー中の、リンの回収に寄与しない不溶解残渣(例えば、ケイ酸カルシウム含有粉粒体が軽量気泡コンクリート(ALC)である場合、ケイ石)を固体分として除去することができる。該除去により、後述の排水からのリンの回収方法において、得られた固体分(リン含有物)中のリンの含有率が、該除去を行わない場合に比べて高くなり、該固体分を肥料、肥料用原料、またはリン鉱石代替品として好適に使用することができる。
工程(C)は、工程(B)で得られたカルシウム含有スラリーを固液分離して、上記リン回収用液状物と、固体分を得る工程である。
固液分離の方法としては、例えば、沈降分離、デカンテーション、真空ろ過、加圧ろ過、及び遠心分離等が挙げられる。中でも、製造効率、及び、設備のコストの観点から、沈降分離またはデカンテーションが好ましい。
固液分離を行うことによって、カルシウム含有スラリー中の、リンの回収に寄与しない不溶解残渣(例えば、ケイ酸カルシウム含有粉粒体が軽量気泡コンクリート(ALC)である場合、ケイ石)を固体分として除去することができる。該除去により、後述の排水からのリンの回収方法において、得られた固体分(リン含有物)中のリンの含有率が、該除去を行わない場合に比べて高くなり、該固体分を肥料、肥料用原料、またはリン鉱石代替品として好適に使用することができる。
本発明のリンを含む排水からのリンの回収方法は、上述の製造方法によってリン回収用液状物を得た後、リンを含む排水と、リン回収用液状物を混合して、排水中のリンを固体分として回収するとともに、液分中のリンの含有率が低下した排水を得るものである。
リンを含む排水と、リン回収用液状物の比率は、リンの回収率を高くし、かつ、ケイ酸カルシウム含有粉粒体の使用量を節減する観点から、排水中のリン(P)に対する、ケイ酸カルシウム含有粉粒体中のカルシウム(Ca)のモル比(Ca/P)が、0.5〜5の範囲内になる比率であることが好ましい。該モル比は、より好ましくは1〜4、さらに好ましくは1.5〜3、特に好ましくは2〜2.5である。
リンを含む排水と、リン回収用液状物の比率は、リンの回収率を高くし、かつ、ケイ酸カルシウム含有粉粒体の使用量を節減する観点から、排水中のリン(P)に対する、ケイ酸カルシウム含有粉粒体中のカルシウム(Ca)のモル比(Ca/P)が、0.5〜5の範囲内になる比率であることが好ましい。該モル比は、より好ましくは1〜4、さらに好ましくは1.5〜3、特に好ましくは2〜2.5である。
リンを含む排水と、リン回収用液状物を混合する方法としては、リンを含む排水と、リン回収用液状物を、バッチ式にて、タンク等の収容容器内に供給して貯留し、この貯留による混合状態(貯留状態)を一定時間保った後、固体分(リン含有物)と液分を固液分離する方法や、リンを含む排水と、リン回収用液状物を、連続式にて、管路等の流通路内に供給して、この流通路内における混合状態(滞留状態)を一定時間保った後、固体分(リン含有物)と液分を固液分離する方法等が挙げられる。
排水とリン回収用液状物の混合状態を保つ時間(接触時間)は、リンの回収率(除去率)を高める観点から、好ましくは15分間以上、より好ましくは30分間以上、特に好ましくは1時間以上である。
該接触時間の上限値は、特に限定されないが、排水処理の効率の観点からは、好ましくは3日間、より好ましくは2日間である。
排水とリン回収用液状物の混合状態を保つ時間(接触時間)は、リンの回収率(除去率)を高める観点から、好ましくは15分間以上、より好ましくは30分間以上、特に好ましくは1時間以上である。
該接触時間の上限値は、特に限定されないが、排水処理の効率の観点からは、好ましくは3日間、より好ましくは2日間である。
本発明のリン回収用液状物は、リン回収用液状物中のカルシウムと消化汚泥に由来する炭酸ガス含有排水中のリンのモル比(Ca/Pモル比)が2になる量のリン回収用液状物と、消化汚泥に由来する炭酸ガス含有排水を混合して、液温を20℃に保ちながら、1時間撹拌した後、固液分離を行った場合のリンの回収率が、好ましくは80%以上、より好ましくは90%以上のものである。該回収率が80%以上であれば、混合によって生じる固体分(リン含有物)中のリンの含有率が十分に高いため、肥料効果が高いリン酸肥料またはその原料として、そのまま使用することができる。
上記リンの回収率は、下記式(1)によって算出することができる。
リンの回収率(%)=100×(P0−P)/P0 (1)
式(1)中、P0は、リン回収用液状物を混合する前の消化汚泥に由来する炭酸ガス含有排水中のリン濃度であり、Pはリン回収用液状物を混合、撹拌した後、固液分離を行った消化汚泥に由来する炭酸ガス含有排水(ろ液)中のリン濃度である。
なお、上記リン濃度は、例えば、「JIS K 0102(工場排水試験方法)」に規定するモリブデン青吸光光度法に準拠して測定することができる。
リンの回収率(%)=100×(P0−P)/P0 (1)
式(1)中、P0は、リン回収用液状物を混合する前の消化汚泥に由来する炭酸ガス含有排水中のリン濃度であり、Pはリン回収用液状物を混合、撹拌した後、固液分離を行った消化汚泥に由来する炭酸ガス含有排水(ろ液)中のリン濃度である。
なお、上記リン濃度は、例えば、「JIS K 0102(工場排水試験方法)」に規定するモリブデン青吸光光度法に準拠して測定することができる。
本発明のリン回収用液状物の沈降性指標は、好ましくは96%以上、より好ましくは97%以上、特に好ましくは98%以上である。該指標が96%以上であれば、上述のリンを含む排水からのリンの回収方法において、リンを含む排水とリン回収用液状物を混合して、排水中のリンを固体分として回収する際に、固体分(リン含有物)が短時間で沈降することから、回収(固液分離)が容易となり、回収に要する時間を短くすることができる。
なお、固体分(リン含有物)を除去した後の排水中のリン濃度が極めて低い場合、その他の化学成分が規定値を満たせば、該排水は、さらにろ過等の浄化処理を行わずに外部に排水することができる。
なお、固体分(リン含有物)を除去した後の排水中のリン濃度が極めて低い場合、その他の化学成分が規定値を満たせば、該排水は、さらにろ過等の浄化処理を行わずに外部に排水することができる。
上記沈降性指標(%)は、以下の(i)〜(v)の手順によって求めることができる。
(i)リン回収用液状物と、リン濃度が既知である、炭酸を含むリン含有水を混合して、所定の時間(例えば、1時間)撹拌することによって、混合液を調製する。
(ii)得られた混合液の一部をろ過してろ液を分離し、該ろ液中のリン濃度を測定して、得られたろ液のリン濃度と上記リン含有水のリン濃度から、上記式(1)を用いて、リンの回収率(R1)を算出する。
(iii)混合液の残りを所定の時間(例えば、1時間)静置した後、デカンテーションによって上層の懸濁液を分離する。
(iv)分離した懸濁液に塩酸を添加して、該懸濁液のpHを1に調整した後、撹拌して懸濁液を溶解させ、次いで、溶解後のリン濃度を測定して、得られた溶解後のリン濃度と上記リン含有水のリン濃度から、上記式(1)を用いて、リンの回収率(R2)を算出する。
(v)得られたリン回収率(R1及びR2)を用いて、以下の式(2)を用いて沈降性指標を算出する。
沈降性指標(%)={1−(R1−R2)/R1}×100 (2)
(i)リン回収用液状物と、リン濃度が既知である、炭酸を含むリン含有水を混合して、所定の時間(例えば、1時間)撹拌することによって、混合液を調製する。
(ii)得られた混合液の一部をろ過してろ液を分離し、該ろ液中のリン濃度を測定して、得られたろ液のリン濃度と上記リン含有水のリン濃度から、上記式(1)を用いて、リンの回収率(R1)を算出する。
(iii)混合液の残りを所定の時間(例えば、1時間)静置した後、デカンテーションによって上層の懸濁液を分離する。
(iv)分離した懸濁液に塩酸を添加して、該懸濁液のpHを1に調整した後、撹拌して懸濁液を溶解させ、次いで、溶解後のリン濃度を測定して、得られた溶解後のリン濃度と上記リン含有水のリン濃度から、上記式(1)を用いて、リンの回収率(R2)を算出する。
(v)得られたリン回収率(R1及びR2)を用いて、以下の式(2)を用いて沈降性指標を算出する。
沈降性指標(%)={1−(R1−R2)/R1}×100 (2)
また、本発明のリンを含む排水からのリンの回収方法によって回収された固体分(リン含有物)は、く溶性リン酸の含有率が高いため、リン酸肥料の原料等として好適である。上記固体分中のく溶性リン酸の含有率は、好ましくは22質量%以上、より好ましくは25質量%以上である。該含有率が高いほど、リン酸肥料の原料等として好適である。
以下、実施例に基いて本発明を説明する。なお、以下の文中、「%」は、特に断らない限り、質量基準である。
[実施例1]
リンを含む排水が、消化汚泥(汚泥を嫌気性雰囲気下で微生物処理して得られたもの)に由来する炭酸ガス含有排水(消化汚泥を固液分離したもの)である場合について、実験した。この排水は、リン(P)の濃度が307mg/リットル、炭酸(CO2)の濃度が2100mg/リットル、pH8.0の排水であった。
まず、軽量気泡コンクリート(ALC)の廃材を粉砕して、粒度が2mm以下であるケイ酸カルシウム含有粉粒体(0.1〜2mmの粒度を有する粒体の割合:70質量%以上)を得た。
撹拌翼を有するタンク内に、ケイ酸カルシウム含有粉粒体を収容した後、質量比(水/ケイ酸カルシウム含有粉粒体;表1中の「水/固体の質量比」)が30となる量の水を加えて、アルカリ性のスラリーを得た後、このアルカリ性のスラリーに6Nの塩酸を加えて撹拌し、混練直後のpHが2の酸性スラリーを調製した。その後、室温にて酸性スラリーを1時間撹拌し、次いで、5日間静置した。静置後の酸性スラリーについてデカンテーションによる固液分離を行い、リン回収用液状物と、固体分を得た。
各原料の配合を表1に示す。
[実施例1]
リンを含む排水が、消化汚泥(汚泥を嫌気性雰囲気下で微生物処理して得られたもの)に由来する炭酸ガス含有排水(消化汚泥を固液分離したもの)である場合について、実験した。この排水は、リン(P)の濃度が307mg/リットル、炭酸(CO2)の濃度が2100mg/リットル、pH8.0の排水であった。
まず、軽量気泡コンクリート(ALC)の廃材を粉砕して、粒度が2mm以下であるケイ酸カルシウム含有粉粒体(0.1〜2mmの粒度を有する粒体の割合:70質量%以上)を得た。
撹拌翼を有するタンク内に、ケイ酸カルシウム含有粉粒体を収容した後、質量比(水/ケイ酸カルシウム含有粉粒体;表1中の「水/固体の質量比」)が30となる量の水を加えて、アルカリ性のスラリーを得た後、このアルカリ性のスラリーに6Nの塩酸を加えて撹拌し、混練直後のpHが2の酸性スラリーを調製した。その後、室温にて酸性スラリーを1時間撹拌し、次いで、5日間静置した。静置後の酸性スラリーについてデカンテーションによる固液分離を行い、リン回収用液状物と、固体分を得た。
各原料の配合を表1に示す。
120ミリリットルの排水(P含有排水)に、Ca/Pのモル比が2になる量(3.3g)のリン回収用液状物を加えて、混合スラリーを得た後、該混合スラリーを、液温を20℃に保ちながらマグネティックスターラーで1時間撹拌した。撹拌後、スラリーのpHを測定した。
撹拌後のスラリーの一部について、0.8μmの目開き寸法を有するシリンジフィルターを用いて固体分(リン含有物)を除去した。リン含有物の除去後の排水中のリンの濃度を、「JIS K 0102(工場排水試験方法)」に規定するモリブデン青吸光光度法に準拠して測定した。得られた結果から、上述の式(1)を用いてリンの回収率を算出した。
また、撹拌後のスラリーの残部を用いて、上述した手順(i)〜(v)に従って沈降性指標(%)を算出した。
撹拌後のスラリーの一部について、0.8μmの目開き寸法を有するシリンジフィルターを用いて固体分(リン含有物)を除去した。リン含有物の除去後の排水中のリンの濃度を、「JIS K 0102(工場排水試験方法)」に規定するモリブデン青吸光光度法に準拠して測定した。得られた結果から、上述の式(1)を用いてリンの回収率を算出した。
また、撹拌後のスラリーの残部を用いて、上述した手順(i)〜(v)に従って沈降性指標(%)を算出した。
さらに、得られた固体分(リン含有物)を105℃の条件で12時間乾燥させて、粉体を得た。該粉体について、蛍光X線分析法によるリン酸(P2O5)の含有率の測定、及び独立行政法人農林水産消費安全技術センター「肥料等試験法2013」に記載された方法に準拠して、く溶性リン酸の含有率の算出を行った。
[比較例1]
固液分離を行わない以外は、実施例1と同様にして、リン回収用液状物の代わりにリン回収用スラリー(カルシウム含有スラリー)を得た。該リン回収用スラリーを用いる以外は、実施例1と同様にして、固体分(リン含有物)を回収した。
実施例1と同様にして、リンの回収率および沈降性指標を算出した。また、1時間撹拌後の混合スラリー(排水とリン回収用スラリーの混合物)のpHを測定した。
固液分離を行わない以外は、実施例1と同様にして、リン回収用液状物の代わりにリン回収用スラリー(カルシウム含有スラリー)を得た。該リン回収用スラリーを用いる以外は、実施例1と同様にして、固体分(リン含有物)を回収した。
実施例1と同様にして、リンの回収率および沈降性指標を算出した。また、1時間撹拌後の混合スラリー(排水とリン回収用スラリーの混合物)のpHを測定した。
[比較例2]
撹拌翼を有するタンク内に、実施例1で使用したケイ酸カルシウム含有粉粒体を収容した後、質量比(水/ケイ酸カルシウム含有粉粒体)が30となる量の水を加えて撹拌し、リン回収用スラリーを得た。リン回収用液状物の代わりに該リン回収用スラリーを用いる以外は、実施例1と同様にして、固体分(リン含有物)を回収した。
実施例1と同様にして、リンの回収率および沈降性指標を算出した。また、1時間撹拌後の混合スラリー(排水とリン回収用スラリーの混合物)のpHを測定した。
撹拌翼を有するタンク内に、実施例1で使用したケイ酸カルシウム含有粉粒体を収容した後、質量比(水/ケイ酸カルシウム含有粉粒体)が30となる量の水を加えて撹拌し、リン回収用スラリーを得た。リン回収用液状物の代わりに該リン回収用スラリーを用いる以外は、実施例1と同様にして、固体分(リン含有物)を回収した。
実施例1と同様にして、リンの回収率および沈降性指標を算出した。また、1時間撹拌後の混合スラリー(排水とリン回収用スラリーの混合物)のpHを測定した。
[比較例3]
撹拌翼を有するタンク内に、塩化カルシウムを収容した後、質量比(水/塩化カルシウム)が30となる量の水を加えて撹拌し、リン回収用水溶液(塩化カルシウム水溶液)を得た。リン回収用液状物の代わりに該リン回収用水溶液(塩化カルシウム水溶液)を用いる以外は、実施例1と同様にして、固体分(リン含有物)を回収した。
実施例1と同様にして、リンの回収率および沈降性指標を算出した。また、1時間撹拌後の混合スラリー(排水とリン回収用水溶液の混合物)のpHを測定した。
それぞれの結果を表2に示す。
撹拌翼を有するタンク内に、塩化カルシウムを収容した後、質量比(水/塩化カルシウム)が30となる量の水を加えて撹拌し、リン回収用水溶液(塩化カルシウム水溶液)を得た。リン回収用液状物の代わりに該リン回収用水溶液(塩化カルシウム水溶液)を用いる以外は、実施例1と同様にして、固体分(リン含有物)を回収した。
実施例1と同様にして、リンの回収率および沈降性指標を算出した。また、1時間撹拌後の混合スラリー(排水とリン回収用水溶液の混合物)のpHを測定した。
それぞれの結果を表2に示す。
表2から、本発明のリン回収用液状物(実施例1)は、沈降性指標が大きいことがわかる。また、実施例1では、比較例1〜3に比べてリンの回収率が高いことがわかる。リンを含む排水から回収された固体分(リン含有物)は、リン酸(P2O5)の含有率、及び、く溶性リン酸の含有率が高いため、リン酸肥料の原料等として好適である。
Claims (7)
- リンを含む排水からリンを回収するためのリン回収用液状物であって、ケイ酸カルシウム水和物を主成分として含む多孔質のケイ酸カルシウム含有粉粒体と水とを含むアルカリ性スラリーを酸性化処理して、上記ケイ酸カルシウム含有粉粒体に含まれているカルシウムを液中に溶出させてなるカルシウム含有スラリーから、固体分を除去してなることを特徴とするリン回収用液状物。
- 請求項1に記載のリン回収用液状物を製造するための方法であって、
ケイ酸カルシウム水和物を主成分として含む多孔質のケイ酸カルシウム含有粉粒体と、水もしくは酸溶液を混合して、アルカリ性スラリーを得るアルカリ性スラリー調製工程と、
上記アルカリ性スラリーと、酸を混合して、上記ケイ酸カルシウム含有粉粒体に含まれているカルシウムを液中に溶出させ、混合直後のpHが7未満であるカルシウム含有スラリーを得る酸混合工程と、
上記カルシウム含有スラリーを固液分離して、上記リン回収用液状物と、上記固体分を得る固液分離工程、
を含むことを特徴とするリン回収用液状物の製造方法。 - 上記アルカリ性スラリー調製工程において、水/ケイ酸カルシウム含有粉粒体の質量比が、5〜100である請求項2に記載のリン回収用液状物の製造方法。
- 上記酸混合工程が、上記アルカリ性スラリーと上記酸を混合した後、得られた酸性スラリーを5分間以上撹拌し、次いで、10時間以上静置して、上記カルシウム含有スラリーを得るものである請求項2又は3に記載のリン回収用液状物の製造方法。
- 上記酸混合工程において、上記酸として、塩酸または硝酸を用いる請求項2〜4のいずれか1項に記載のリン回収用液状物の製造方法。
- 請求項2〜5のいずれか1項に記載のリン回収用液状物の製造方法によって、リン回収用液状物を得た後、リンを含む排水と、上記リン回収用液状物を混合して、上記排水中のリンを固体分として回収することを特徴とするリンを含む排水からのリンの回収方法。
- 上記リンを含む排水が、汚泥を嫌気性雰囲気下で微生物処理して得られた消化汚泥を、固液分離することによって得られた、炭酸ガスを含む排水である請求項6に記載のリンの回収方法。
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