JP2016040456A - レシプロエンジンのクランク軸 - Google Patents
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Abstract
Description
回転中心軸となるジャーナル部と、このジャーナル部に対して偏心したピン部と、前記ジャーナル部と前記ピン部をつなぐクランクアーム部と、を備え、レシプロエンジンに搭載されるクランク軸であって、
前記クランクアーム部の前記ジャーナル部側の表面のうちで幅方向の両側部それぞれに突起部が設けられ、各突起部は、ジャーナルスラスト面の位置を超えて軸方向に突出する。
1−1.アーム部の曲げ剛性
図2は、アーム部の曲げ剛性の評価法を説明するための模式図である。同図に示すように、クランク軸の各スローについて、シリンダ内での点火・爆発による燃焼圧の荷重Fは、コンロッドを経由してピン部Pに負荷される。このとき、各スローは両端のジャーナル部Jが軸受けで支持されているので、荷重Fはピン部Pからアーム部Aを介してジャーナル軸受けに伝わる。これにより、アーム部Aは3点曲げの荷重負荷状態となり、アーム部Aに曲げモーメントMが作用する。これに伴って、アーム部Aには、板厚方向の外側(ジャーナル部J側)で圧縮応力が発生し、それとは反対の内側(ピン部P側)では引張応力が発生する。
u ∝ F/(曲げ剛性) …(1)
図3は、アーム部のねじり剛性の評価法を説明するための模式図であり、同図(a)は1スローの側面図を、同図(b)はその軸方向視での正面図をそれぞれ示す。クランク軸はジャーナル部Jを中心に回転運動をしているので、同図に示すように、ねじりトルクTが発生する。そこで、クランク軸のねじり振動に対し、共振を起こすことなくスムーズな回転を確保するために、アーム部Aのねじり剛性を高めることが必要である。
γ ∝ T/(ねじり剛性) …(2)
2−1.アーム部剛性向上のための考え方
上述のとおり、ウエイト部は曲げ剛性とねじり剛性にほとんど寄与しない。そこで、本発明では、軽量で曲げ剛性とねじり剛性が同時に向上するアーム部形状を提示する。
ここでは、材料力学の理論に基づいて、曲げ剛性を向上させるための典型的な形状を検討する。前記図2に示すアーム部Aについて、軽量化を維持しつつ曲げに対する曲げ剛性を向上させるには、断面形状の曲げ断面2次モーメントを大きくすることが効率的である。
断面2次モーメント:I=(1/12)×b×h3 …(4)
たわみ変位:u=k(M/(E×I)) …(5)
(3)式〜(5)式中、b:幅、h:厚み、E:縦弾性率、M:曲げモーメント、k:形状係数である。
B3×H0=(H2×B2+B1×H1)=(H2×B2+B1×H1) …(6)
矩形断面梁の断面2次モーメント:
I(A)=(1/12)×B3×H0 3 …(7)
I(B)=1/3×(B3×E2 3−B1×H3 3 +B2×E1 3) …(8)
同式中、
E2は「(B2×H2 2+B1×H1 2)/{2×(B2×H2+B1×H1)}」、
E1は「H2−E2」、
H3は「E2−H1」である。
I(C)=1/3×(B3×E2 3−B1×H3 3 +B2×E1 3) …(9)
同式中、
E2は「(B2×H2 2+B1×H1 2)/{2×(B2×H2+B1×H1)}」、
E1は「H2−E2」、
H3は「E2−H1」である。
I(A) < I(B) = I(C) …(10)
B1=B2=50mm、B3=100mm、H0=20mm、H1=10mm、H2=30mm。このとき、E1=12.5mm、E2=17.5mm、H3=7.5mmとなる。
I(A)=6.67×104 …(11)
I(B)=2.04×105 …(12)
I(C)=2.04×105 …(13)
ここでは、材料力学の理論に基づいて、ねじり剛性を向上させるための典型的な形状を検討する。
断面極2次モーメント:J=(π/32)×d4 …(15)
ねじれ角:γ=T×L/(G×J) …(16)
(14)式〜(16)式中、L:軸方向長さ、G:横弾性率、d:丸棒の半径、T:ねじりトルクである。
(π/4)×B0×B0×H0=(π/4)×(B0×B0×H1+B2×B2×H2)=(π/4)×{B0×B0×(H1+H3)−B3×B3×H3)} …(17)
矩形断面円板の断面極2次モーメント:
J(D)=(π/32)×H1×B0 4 …(18)
J(E)=(π/32)×(H1×B0 4+H2×B2 4) …(19)
J(F)=(π/32)×{(H1+H3)×B0 4−H3×B3 4} …(20)
J(E) < J(D) < J(F) …(21)
B0=100mm、H0=20mm、H1=10mm、H2=H3=20mm、B2=B3=100/√2=70.71mm。
J(D)=1.96×108 …(22)
J(E)=1.47×108 …(23)
J(F)=2.45×108 …(24)
図6は、曲げ剛性とねじり剛性に直接関連する断面2次モーメント及び断面極2次モーメントについて、断面形状に応じて大小関係をまとめた図である。同図では、前記図4及び図5に示す矩形断面、凸型断面及び凹型断面の断面形状ごとに、断面2次モーメント及び断面極2次モーメントを、矩形断面を基準「1」とした比率で表示している。
前記図6に示す結果から、曲げ剛性を向上させるには、アーム部の断面形状を凸型又は凹型に設計することが有効である。材料力学の断面2次モーメントが増大するからである。断面2次モーメントは厚みの3乗に比例して増大する。
クランク軸は、ピン部にコンロッドの大端部が取り付けられ、ジャーナル部がエンジンブロックのジャーナル軸受けによって支持される。コンロッド大端部及びジャーナル軸受けはいずれも半割りである。
J、J1〜J5:ジャーナル部、 Jt:ジャーナルスラスト面、
P、P1〜P4:ピン部、 Pt:ピンスラスト面、
Fr:フロント部、 Fl:フランジ部、
A、A1〜A8:クランクアーム部、
W、W1〜W8:カウンターウエイト部、
Oj、Op:クランクアーム部の突起部、
2:ダンパプーリ、 3:フライホイール、
4:コネクティングロッド、 4a:ロッド本体、 4b:大端部、
5a:ジャーナル軸受け、 5b:支持ブロック、 5c:凹部
Claims (3)
- 回転中心軸となるジャーナル部と、このジャーナル部に対して偏心したピン部と、前記ジャーナル部と前記ピン部をつなぐクランクアーム部と、を備え、レシプロエンジンに搭載されるクランク軸であって、
前記クランクアーム部の前記ジャーナル部側の表面のうちで幅方向の両側部それぞれに突起部が設けられ、これらの各突起部は、ジャーナルスラスト面の位置を超えて軸方向に突出する、レシプロエンジンのクランク軸。 - 請求項1に記載のレシプロエンジンのクランク軸であって、
更に、前記クランクアーム部の前記ピン部側の表面のうちで幅方向の両側部それぞれに突起部が設けられ、これらの各突起部は、ピンスラスト面の位置を超えて軸方向に突出する、レシプロエンジンのクランク軸。 - 回転中心軸となるジャーナル部と、このジャーナル部に対して偏心したピン部と、前記ジャーナル部と前記ピン部をつなぐクランクアーム部と、を備え、レシプロエンジンに搭載されるクランク軸であって、
前記クランクアーム部の前記ピン部側の表面のうちで幅方向の両側部それぞれに突起部が設けられ、これらの各突起部は、ピンスラスト面の位置を超えて軸方向に突出する、レシプロエンジンのクランク軸。
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JPS61241514A (ja) * | 1985-04-11 | 1986-10-27 | ゲブリユ−ダ− ズルツア− アクチエンゲゼルシヤフト | 対になつたクランク腕を有する、往復内燃機関のクランク軸 |
JPS6453653U (ja) * | 1987-09-30 | 1989-04-03 | ||
JP2012215113A (ja) * | 2011-03-31 | 2012-11-08 | Honda Motor Co Ltd | エンジン |
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