JP2016005844A - Manufacturing method of hot rolled steel sheet - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、粗圧延工程終了後、仕上圧延前のシートバーの先端部と後端部のクロップを切断したのち、仕上圧延工程を実施する熱延鋼板の製造方法に関し、特に、厚肉、広幅の熱延鋼板を製造する際のクロップ切断荷重を低減する熱延鋼板の製造方法に関する。ここで、厚肉および広幅とはそれぞれ板厚２０〜３０ｍｍおよび板幅１２００〜２１００ｍｍの場合をいう。 The present invention relates to a method for producing a hot-rolled steel sheet that performs a finish rolling step after cutting the front end and rear end crops of the sheet bar before the finish rolling after the rough rolling step, and in particular, thick and wide. The present invention relates to a method for producing a hot-rolled steel sheet that reduces the crop cutting load when producing the hot-rolled steel sheet. Here, thick and wide refer to the case of a plate thickness of 20 to 30 mm and a plate width of 1200 to 2100 mm, respectively.
一般に、熱延鋼板の製造ライン（以下、ホットストリップミルともいう）の仕上圧延機入側では、仕上圧延時の通板を安定させるためにシートバーの先端部と後端部に粗圧延工程で形成されたクロップと呼ばれる非定常変形部の切断が行われる。 In general, on the entry side of a finishing mill of a hot-rolled steel sheet production line (hereinafter also referred to as a hot strip mill), a rough rolling process is performed on the front and rear ends of the sheet bar in order to stabilize the plate during finishing rolling. The formed unsteady deformation part called a crop is cut.
シートバーの先端部と後端部は、サイジングプレスによる幅圧下、幅圧延機による幅圧延、粗圧延機による水平圧下などによって様々な形状に変形する。シートバーの先端部および後端部を上面から見たときのクロップの輪郭（平面形状）の例を図１に示す。図１（ａ）の形状をフィッシュテールといい、図１（ｂ）の形状をタングという。なお、本明細書では図１（ａ）に示すＡ部をフィッシュテールの凹部底、Ｂ部をフィッシュテールの凸部先端という。また、フィッシュテールの凹部底（Ａ部）から凸部先端（Ｂ部）までの長さをフィッシュテール長さという場合もある。さらに、フィッシュテール形状が非対称であり、左右のフィッシュテール長さが異なる場合には、左右のうち短いほうをフィッシュテール長さとする。クロップの平面形状は粗圧延工程の条件によっては図１（ｃ）や図１（ｄ）に示すようなシートバーの幅方向中心からの左側と右側で非対称な形状になる場合がある。先端部および後端部に幅方向中心からの左側と右側で非対称な形状のクロップが形成されたシートバーを仕上圧延機へ通板した場合、被圧延材の幅方向中心からの左側と右側で仕上圧延ロールに偏荷重が生じることがあるため、仕上圧延中に被圧延材であるシートバーや鋼板の蛇行が発生する。 The front and rear end portions of the sheet bar are deformed into various shapes by width reduction by a sizing press, width rolling by a width rolling mill, horizontal rolling by a rough rolling mill, and the like. An example of the contour (planar shape) of the crop when the front end portion and the rear end portion of the seat bar are viewed from above is shown in FIG. The shape of FIG. 1A is called a fish tail, and the shape of FIG. 1B is called a tongue. In addition, in this specification, A part shown to Fig.1 (a) is called the recessed bottom of a fishtail, and B part is called the convex part front-end | tip of a fishtail. In addition, the length from the bottom of the concave portion (A portion) of the fish tail to the tip of the convex portion (B portion) may be referred to as the fish tail length. Furthermore, when the fishtail shape is asymmetrical and the left and right fishtail lengths are different, the shorter of the left and right is set as the fishtail length. Depending on the conditions of the rough rolling process, the planar shape of the crop may be asymmetrical on the left and right sides from the center of the sheet bar in the width direction as shown in FIG. 1 (c) and FIG. 1 (d). When a sheet bar in which asymmetrical crops are formed on the left and right sides from the center in the width direction at the front and rear ends is passed through the finishing mill, on the left and right sides from the width direction center of the material to be rolled. Since an uneven load may occur in the finish rolling roll, meandering of a sheet bar or a steel plate as a material to be rolled occurs during finish rolling.
また、シートバーの先端部は、最先端面、エッジ端面、上面、下面の四面から熱が逃げるために温度低下が激しく、定常部と比較して温度が低くなっている。この温度が低くなった部分は変形抵抗が高くなっており、仕上圧延機での噛み込み不良の原因となる。 In addition, since the heat escapes from the four surfaces of the front end surface, the edge end surface, the upper surface, and the lower surface, the temperature at the front end of the seat bar is drastically reduced, and the temperature is lower than that of the steady portion. The portion where the temperature is lowered has a high deformation resistance, which causes a biting failure in the finishing mill.
さらに、後端部も、最後端面、エッジ端面、上面、下面の四面から熱が逃げるために温度低下が激しく、定常部と比較して温度が低くなっている。この温度が低くなった部分は、変形抵抗が高くなっており、仕上圧延中に被圧延材である鋼板の絞りが発生しやすい。 Furthermore, since the heat also escapes from the four surfaces of the rear end portion, the edge end surface, the upper surface, and the lower surface, the temperature at the rear end portion is drastically reduced, and the temperature is lower than that at the steady portion. The portion where the temperature is low has a high deformation resistance, and the steel sheet that is the material to be rolled is likely to be drawn during finish rolling.
以上のような理由によって、粗圧延工程終了後、仕上圧延前にシートバーの先端部および後端部のクロップの切断が行われている。シートバーの先端部および後端部のクロップの切断により、被圧延材であるシートバーや鋼板の蛇行の防止、噛み込みの安定化、絞り防止の効果が得られる。 For the reasons as described above, after the rough rolling process, the front and rear end crops of the sheet bar are cut before finish rolling. By cutting the front end portion and the rear end portion of the sheet bar, the effect of preventing meandering of the sheet bar and the steel plate as the material to be rolled, stabilization of biting, and prevention of drawing can be obtained.
上述のシートバーの先端部および後端部のクロップの切断では、製造される熱延鋼板（製品）の種類によって切断荷重が大きく異なる。昨今、需要が増加しているラインパイプ素材用鋼板は熱延鋼板の製造ライン（ホットストリップミル）でも製造されているが、ラインパイプ素材用熱延鋼板の製造においてはクロップ切断機に加わる切断荷重が従来の一般的な熱延鋼板の場合よりも格段に大きくなっている。 In cutting the front end and rear end crops of the above-described sheet bar, the cutting load varies greatly depending on the type of hot-rolled steel sheet (product) to be manufactured. In recent years, steel sheets for linepipe materials, for which demand is increasing, are also produced on the hot-rolled steel plate production line (hot strip mill), but the cutting load applied to the crop cutting machine in the production of hot-rolled steel sheets for linepipe materials. However, it is much larger than the conventional general hot-rolled steel sheet.
ラインパイプ材には、原油や天然ガス等の高効率輸送の観点から高強度かつ極厚の仕様が求められる。また、パイプラインを地震地帯に敷設することもあり、ラインパイプ材には高い靱性が求められる。このため、熱延鋼板の製造ライン（ホットストリップミル）でラインパイプ素材用熱延鋼板を製造するためには、以下に示すような留意点がある。 Line pipe materials are required to have high strength and extremely thick specifications from the viewpoint of highly efficient transportation of crude oil and natural gas. In addition, pipelines are laid in an earthquake zone, and line pipe materials are required to have high toughness. For this reason, in order to manufacture a hot-rolled steel sheet for a line pipe material with a hot-rolled steel sheet production line (hot strip mill), there are the following points to be noted.
一つ目はシートバーの板厚である。仕上圧延後の板厚が２〜４ｍｍ程度である従来の熱延鋼板の場合、シートバーの板厚は３０〜５０ｍｍである。一方、高い靱性が求められるラインパイプ素材用熱延鋼板の場合、結晶組織を微細化して鋼板の靭性を確保するためにＴＭＣＰ（ｔｈｅｒｍｏ−ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｃｏｎｔｒｏｌ ｐｒｏｃｅｓｓ）と呼ばれる制御圧延が行われる。この場合には仕上圧延での圧下率を大きくする必要がある。ラインパイプ素材用熱延鋼板に求められる製品板厚は２０ｍｍ以上３０ｍｍ以下であり、また、ラインパイプ材に要求される靱性を得るためには、仕上圧延における累積圧下率が少なくとも６０％必要である。つまり、板厚２０ｍｍのラインパイプ素材用熱延鋼板をホットストリップミルで製造するには板厚が５０ｍｍ以上のシートバーから仕上圧延を行わなくてはならない。 The first is the thickness of the seat bar. In the case of a conventional hot-rolled steel sheet having a thickness of about 2 to 4 mm after finish rolling, the sheet bar has a thickness of 30 to 50 mm. On the other hand, in the case of a hot-rolled steel sheet for line pipe materials that requires high toughness, controlled rolling called TMCP (thermo-mechanical control process) is performed in order to refine the crystal structure and ensure the toughness of the steel sheet. In this case, it is necessary to increase the rolling reduction in finish rolling. The product sheet thickness required for the hot-rolled steel sheet for line pipe material is 20 mm or more and 30 mm or less, and in order to obtain the toughness required for the line pipe material, the cumulative reduction ratio in finish rolling is at least 60%. . That is, in order to manufacture a hot-rolled steel sheet for a line pipe material having a thickness of 20 mm by a hot strip mill, finish rolling must be performed from a sheet bar having a thickness of 50 mm or more.
しかしながら、現状のホットストリップミルにおいては、板厚が３０〜５０ｍｍである一般材のシートバーを想定しており、クロップ切断機の上限切断荷重も従来のシートバー厚に準じた仕様となっている。したがって、現状のホットストリップミルでラインパイプ素材用熱延鋼板を製造するためには、板厚が５０ｍｍ以上のシートバーのクロップを現有のクロップ切断機で切断する方法の開発が必要となっている。 However, in the current hot strip mill, a sheet bar of a general material having a plate thickness of 30 to 50 mm is assumed, and the upper limit cutting load of the crop cutting machine is also in accordance with the conventional sheet bar thickness. . Therefore, in order to manufacture hot-rolled steel sheets for line pipe materials with the current hot strip mill, it is necessary to develop a method for cutting a sheet bar crop having a thickness of 50 mm or more with an existing crop cutting machine. .
ラインパイプ素材用熱延鋼板をホットストリップミルで製造するための重要な留意点の二つ目は、シートバーの板幅である。ラインパイプはスパイラル鋼管として製造される場合がある。この際、鋼管の溶接部をできるだけ少なくしたほうが強度の面で有利になるため、パイプ素材としてより幅が広い熱延鋼板が求められる。一般的に、ラインパイプ素材として求められる熱延鋼板の板幅は１２００ｍｍ以上２１００ｍｍ以下であり、クロップ切断機では板幅が１２００ｍｍ以上のシートバーのクロップを切断する必要がある。 The second important point to keep in mind when manufacturing hot-rolled steel sheets for line pipe materials with a hot strip mill is the sheet bar width. Line pipes may be manufactured as spiral steel pipes. At this time, since it is advantageous in terms of strength to reduce the number of welded portions of the steel pipe as much as possible, a wider hot-rolled steel sheet is required as a pipe material. Generally, the sheet width of a hot-rolled steel sheet required as a line pipe material is 1200 mm or more and 2100 mm or less, and a crop cutting machine needs to cut a sheet bar crop having a sheet width of 1200 mm or more.
ラインパイプ素材用熱延鋼板をホットストリップミルで製造するための重要な留意点の三つ目はシートバーの温度である。高い靱性の熱延鋼板を得るためには、未再結晶領域の温度で仕上圧延を行わなくてはならない。このために、先端部から後端部にわたりシートバーの肉厚中心温度を９３０℃以下として仕上圧延を行う必要がある。このため、シートバーの先端部および後端部のクロップ切断時において、切断部の温度は９３０℃近辺となっており、従来の圧延材のシートバーの温度（約１０００℃）と比較して低くなっている。したがって、ラインパイプ素材用熱延鋼板のシートバーは、従来の圧延材の場合よりも切断抵抗値が高くなっており、切断荷重は増大する。 The third important point to keep in mind when manufacturing hot-rolled steel sheets for line pipe materials with a hot strip mill is the temperature of the seat bar. In order to obtain a hot rolled steel sheet with high toughness, finish rolling must be performed at a temperature in the non-recrystallized region. For this reason, it is necessary to perform finish rolling by setting the thickness center temperature of the sheet bar to 930 ° C. or less from the front end portion to the rear end portion. For this reason, at the time of crop cutting of the front end portion and the rear end portion of the sheet bar, the temperature of the cut portion is around 930 ° C., which is lower than the temperature (about 1000 ° C.) of the sheet bar of the conventional rolled material. It has become. Therefore, the sheet bar of the hot-rolled steel sheet for line pipe material has a higher cutting resistance value than the conventional rolled material, and the cutting load increases.
以上のような留意点をまとめると、ホットストリップミルで製造されるラインパイプ素材用熱延鋼板のシートバーは、板厚が厚く、板幅が広く、温度が低い状態となり、クロップ切断機には従来製造していた熱延鋼板の場合よりも大きな切断荷重が加わる。また、現状のクロップ切断機の仕様は、従来製造していた一般的な熱延鋼板に合わせて設計されており、クロップ切断機の増強などの大きな設備改造をせずにラインパイプ素材用熱延鋼板を製造するためには、従来のクロップ切断機の仕様でも、板厚が５０ｍｍ以上で、板幅が１２００ｍｍ以上で、かつ温度が９３０℃以下のシートバーを切断する方法の開発が必要となる。 Summing up the points mentioned above, the sheet bar of the hot-rolled steel sheet for line pipe material manufactured in the hot strip mill is thick, wide, and low in temperature. A larger cutting load is applied than in the case of a conventionally manufactured hot-rolled steel sheet. In addition, the specifications of the current crop cutting machine are designed to match the conventional hot-rolled steel sheet that has been manufactured in the past, and hot rolling for line pipe materials without major equipment modifications such as enhancement of the crop cutting machine. In order to produce a steel plate, it is necessary to develop a method for cutting a sheet bar having a plate thickness of 50 mm or more, a plate width of 1200 mm or more, and a temperature of 930 ° C. or less even in the specification of a conventional crop cutting machine. .
仕上圧延機入側でのシートバーの先端部および後端部のクロップの切断に関しては、仕上圧延機における通板性や歩留まりロスの低減の観点から様々な技術が提案されている。 Various techniques have been proposed for cutting the front end portion and rear end portion of the sheet bar on the finishing mill entry side from the viewpoints of sheet feedability and yield loss reduction in the finishing mill.
例えば、特許文献１では、シートバーの先端部および後端部のクロップ形状から仕上圧延後のクロップ形状を予測して、製品としての外観を評価した後に、クロップの切断の有無を判断し、さらに切断長を自動的に調整する方法が提案されている。このクロップ切断制御方法では、フィッシュテール部を切断する場合が含まれている。この方法によれば、シートバーの先端部および後端部のクロップを切断しないで圧延できるか、または切断する場合においても最小の切断長で済むために、圧延歩留まりが向上する。 For example, in Patent Document 1, after predicting the crop shape after finish rolling from the crop shape of the front end portion and the rear end portion of the sheet bar, and evaluating the appearance as a product, it is determined whether or not the crop is cut, A method for automatically adjusting the cutting length has been proposed. This crop cutting control method includes the case of cutting the fishtail portion. According to this method, rolling can be performed without cutting the front end portion and the rear end portion of the sheet bar, or even when cutting, the minimum cutting length is sufficient, so that the rolling yield is improved.
また、特許文献２では、切断前のシートバーの先端部および後端部のクロップ形状を形状計で測定した後に、その測定形状から噛み込み不良と品質・歩留まりを考慮した最適切断長さを判定し、その切断長さでクロップの切断を行う方法が提案されている。このクロップ切断方法においても、フィッシュテール部を切断する場合が含まれている。この方法によれば、通板トラブル低減とともに品質と歩留まりも向上する。 Further, in Patent Document 2, after measuring the shape of the crop at the front and rear ends of the sheet bar before cutting with a shape meter, the optimum cutting length is determined from the measured shape in consideration of biting failure and quality / yield. However, a method of cutting a crop with the cut length has been proposed. This crop cutting method also includes the case of cutting the fishtail portion. According to this method, the quality and the yield are improved as well as the trouble of the passing plate is reduced.
しかしながら、前記した従来技術（特許文献１，２）は、各々に以下のような問題を有していた。 However, the above-described conventional techniques (Patent Documents 1 and 2) each have the following problems.
特許文献１に開示されている方法では、クロップの切断を行わずに仕上圧延を行う場合があるので、このときはクロップ切断機の上限切断荷重に制約されずに熱延鋼板を製造することが可能である。しかし、クロップ切断の有無はシートバーの先端部および後端部のクロップ形状に依存するために、すべてのシートバーをクロップ切断せずに通板することはできない。また、フィッシュテール部を切断する場合、目標切断位置と実際にクロップ切断機の刃がシートバーに接触する位置には誤差があり、目標としている切断位置でフィッシュテールを切断できるとは限らない。このため、所望した歩留まり低減効果を発揮できないばかりか、板厚が厚く、板幅が広く、かつ温度が低いシートバーにおいては、クロップ切断機の能力不足で切断不能となる状況が発生する。 In the method disclosed in Patent Document 1, since finish rolling may be performed without cutting the crop, in this case, it is possible to manufacture a hot-rolled steel sheet without being restricted by the upper limit cutting load of the crop cutting machine. Is possible. However, since the presence or absence of the crop cutting depends on the shape of the crop at the leading end and the trailing end of the sheet bar, it is not possible to pass through all the sheet bars without cutting the crop. Further, when the fishtail portion is cut, there is an error between the target cutting position and the position where the blade of the crop cutting machine actually contacts the sheet bar, and the fishtail cannot always be cut at the target cutting position. For this reason, not only the desired yield reduction effect cannot be exhibited, but also in a sheet bar having a large plate thickness, a wide plate width, and a low temperature, there arises a situation in which cutting cannot be performed due to insufficient capacity of the crop cutting machine.
特許文献２に開示されている技術では、圧延歩留まりや通板性を考慮しているものの、クロップ切断機でクロップを切断する際の目標切断位置と実際にクロップ切断機の刃がシートバーに接触する位置の誤差を考慮しておらず、所定の歩留まり低減効果や通板安定効果が得られないという問題を抱えている。また、板厚が厚く、板幅が広く、温度が低いシートバーにおいては、フィッシュテールの切断位置によってクロップ切断機の能力不足で切断不能となる状況が発生する。 Although the technique disclosed in Patent Document 2 considers rolling yield and sheet feeding, the target cutting position when cutting the crop with the crop cutting machine and the blade of the crop cutting machine actually contact the sheet bar The position error is not taken into consideration, and there is a problem that a predetermined yield reduction effect and a sheet feeding stability effect cannot be obtained. In addition, in a sheet bar having a large plate thickness, a wide plate width, and a low temperature, a situation occurs in which cutting is impossible due to insufficient capacity of the crop cutting machine depending on the cutting position of the fishtail.
本発明の目的は、板厚が５０〜１００ｍｍと厚く、板幅が１２００〜２１００ｍｍと広く、かつ温度が８００〜１０５０℃と低いシートバーであっても、クロップ切断機の増強などの大きな設備改造をせずに、安定して切断することができる厚肉、広幅の熱延鋼板の製造方法を提供することである。 The object of the present invention is a large equipment modification such as enhancement of a crop cutting machine even if the sheet thickness is as large as 50 to 100 mm, the sheet width is wide as 1200 to 2100 mm, and the temperature is as low as 800 to 1050 ° C. It is to provide a method for producing a thick-walled and wide hot-rolled steel sheet that can be stably cut without damaging.
本発明者らは、前記課題を解決するために、仕上圧延前までの粗圧延工程で形成されるシートバーの先端部および後端部のクロップ形状をフィッシュテールとしフィッシュテールの凹部底と凸部先端の中間部分を切断することで、切断幅（切断する際にクロップ切断機の刃がシートバーに接触する部分の全長）を短くして切断荷重を低減する方法について鋭意検討した。 In order to solve the above-mentioned problems, the present inventors have used the fishtail as the crop shape of the front and rear ends of the sheet bar formed in the rough rolling step before finish rolling, and the concave bottom and the convex of the fish tail. The inventors studied diligently about a method of reducing the cutting load by cutting the intermediate portion at the tip to shorten the cutting width (the total length of the portion where the blade of the crop cutting machine contacts the sheet bar when cutting).
仕上圧延前までの粗圧延工程で、シートバーの先端部と後端部のクロップ形状を図１（ａ）に示すようなフィッシュテールに作りこむことができる。図２（ａ）に示すように、従来のクロップ切断位置はシートバーの全幅を切断する位置であったが、図２（ｂ）に示すように、フィッシュテールの凹部底と凸部先端の中間部分を切断すれば、シートバーの全幅を切断する場合に比べて切断幅が短くなるために切断荷重が低減する。 In the rough rolling step before finish rolling, the crop shape of the front and rear end portions of the sheet bar can be formed into a fish tail as shown in FIG. As shown in FIG. 2 (a), the conventional crop cutting position is a position where the entire width of the sheet bar is cut, but as shown in FIG. If the portion is cut, the cutting load is reduced as compared with the case where the entire width of the sheet bar is cut, so that the cutting load is reduced.
また、目標切断位置と実際にクロップ切断機の刃がシートバーに接触する位置との間には誤差が生じるので、クロップ切断機の切断位置精度によっては、フィッシュテール部の目標切断位置を狙って切断機の刃を振り下ろしたにも関わらず、クロップ切断機の上限切断荷重を超えてしまう場合やフィッシュテール部に接触せずに空振りする場合がある。そこで、フィッシュテール長さを十分に長くすることで、目標切断位置と実際の切断位置との間に誤差が生じた場合でも、クロップ切断機の上限切断荷重を超えないように、あるいは空振りをしないようにする。 In addition, since an error occurs between the target cutting position and the position where the blade of the crop cutting machine actually contacts the sheet bar, depending on the cutting position accuracy of the crop cutting machine, aim at the target cutting position of the fishtail section. There is a case where the upper limit cutting load of the crop cutting machine is exceeded even though the blade of the cutting machine is shaken down, or the blade is swung without contacting the fishtail portion. Therefore, by making the fishtail length sufficiently long, even if an error occurs between the target cutting position and the actual cutting position, the upper limit cutting load of the crop cutting machine will not be exceeded, or it will not swing. Like that.
さらに、目標切断位置と実際にクロップ切断機の刃がシートバーに接触する位置には誤差が生じるので、目標切断位置の設定はその誤差を鑑みて行わなくてはならない。クロップ切断機の切断位置が目標切断位置からずれた場合でも、切断不能位置に接触することなく、あるいは空振りをすることなく、クロップ切断機の刃を振り下ろせるような目標切断位置を設定する必要がある。 Furthermore, since an error occurs between the target cutting position and the position where the blade of the crop cutting machine actually contacts the sheet bar, the target cutting position must be set in view of the error. Even if the cutting position of the crop cutting machine deviates from the target cutting position, it is necessary to set the target cutting position so that the blade of the crop cutting machine can be swung down without touching the uncut position or without swinging. is there.
本発明は、以上のような知見に基づいてなされたものであり以下の要旨からなる。
［１］粗圧延工程と仕上圧延工程を有し、前記粗圧延工程後、前記仕上圧延工程前にシートバーの先端部のクロップをクロップ切断機で切断したのち、前記仕上圧延工程で仕上圧延を施して熱延鋼板を製造する方法であって、前記粗圧延工程において、幅圧延機による幅圧延および水平粗圧延機による水平圧延によって、前記シートバーの先端部に形成される前記クロップの形状をフィッシュテールとし、かつ該フィッシュテールの凹部底から凸部先端までの最短長さＬ（ｍｍ）が下記式（１）を満足するように成形し、前記凹部底と前記凸部先端の中間部分を目標切断位置として切断すること特徴とする熱延鋼板の製造方法。
記
（２Ｘ＋３０） ≦Ｌ≦ ３００ （１）
ここで、Ｘ：クロップ切断機の切断位置の最大誤差（ｍｍ）
０ ≦Ｘ≦ ９０
The present invention has been made on the basis of the above findings and has the following gist.
[1] It has a rough rolling step and a finish rolling step, and after the rough rolling step and before the finish rolling step, the front end of the sheet bar is cut with a crop cutting machine, and then the finish rolling is performed in the finish rolling step. A method of manufacturing a hot-rolled steel sheet by applying a shape of the crop formed at a tip portion of the sheet bar by width rolling by a width rolling mill and horizontal rolling by a horizontal rough rolling mill in the rough rolling step. The fish tail is formed so that the shortest length L (mm) from the bottom of the fish tail to the tip of the convex portion satisfies the following formula (1), and an intermediate portion between the bottom of the concave portion and the tip of the convex portion is formed. A method for producing a hot-rolled steel sheet, characterized by cutting as a target cutting position.
Record
(2X + 30) ≦ L ≦ 300 (1)
Here, X: Maximum error (mm) of the cutting position of the crop cutting machine
0 ≦ X ≦ 90
［２］前記粗圧延工程において、前記シートバーの先端部に形成される前記クロップに加えて前記シートバーの後端部に形成されるクロップの形状を前記式（１）を満足するフィッシュテールに成形し、該フィッシュテールの凹部底と凸部先端の中間部分を目標切断位置として切断すること特徴とする[１]に記載の熱延鋼板の製造方法。
［３］前記目標切断位置を、前記フィッシュテールの前記凹部底から前記凸部先端方向に向かって（Ｘ＋２０）ｍｍの位置と、前記凸部先端から前記凹部底方向に向かって（Ｘ＋５）ｍｍの位置と、の間に設定することを特徴とする［１］または［２］に記載の熱延鋼板の製造方法。
［４］前記粗圧延工程において、前記幅圧延機による幅圧延量ＷＲ（ｍｍ）を３０〜５０ｍｍとすることを特徴とする［１］〜［３］のいずれかに記載の熱延鋼板の製造方法。
［５］前記粗圧延工程において、前記幅圧延機による幅圧延の前にサイジングプレスによる幅圧下を施すことを特徴とする［１］〜［３］のいずれかに記載の熱延鋼板の製造方法。
［６］前記粗圧延工程において、前記サイジングプレスの幅圧下量ＷＰ（ｍｍ）を１５０〜２５０ｍｍとし、かつ前記幅圧延機による幅圧延量ＷＲ（ｍｍ）を１０ｍｍ以上４０ｍｍ未満とすることを特徴とする［５］に記載の熱延鋼板の製造方法。
［７］前記粗圧延工程において、前記サイジングプレスの幅圧下量ＷＰ（ｍｍ）を１５０ｍｍ未満または２５０ｍｍ超え４００ｍｍ以下とし、かつ前記幅圧延機による幅圧延量ＷＲ（ｍｍ）を３０〜５０ｍｍとすることを特徴とする［５］に記載の熱延鋼板の製造方法。
[2] In the rough rolling step, the shape of the crop formed at the rear end portion of the sheet bar in addition to the crop formed at the front end portion of the sheet bar is changed to a fish tail satisfying the formula (1). The method for producing a hot-rolled steel sheet according to [1], wherein the hot-rolled steel sheet is formed and cut with a middle portion between the bottom of the concave portion of the fishtail and the tip of the convex portion as a target cutting position.
[3] The target cutting position is (X + 20) mm from the bottom of the fish tail toward the tip of the convex portion, and (X + 5) mm from the tip of the convex toward the bottom of the recess. The method for producing a hot-rolled steel sheet according to [1] or [2], which is set between the position and the position.
[4] The hot rolled steel sheet according to any one of [1] to [3], wherein in the rough rolling step, a width rolling amount W R (mm) by the width rolling mill is set to 30 to 50 mm. Production method.
[5] The method for producing a hot-rolled steel sheet according to any one of [1] to [3], wherein in the rough rolling step, width rolling by a sizing press is performed before width rolling by the width rolling mill. .
[6] In the rough rolling step, the width reduction amount W P (mm) of the sizing press is 150 to 250 mm, and the width rolling amount W R (mm) by the width rolling mill is 10 mm or more and less than 40 mm. The method for producing a hot-rolled steel sheet according to [5], which is characterized.
[7] In the rough rolling step, the width reduction amount W P (mm) of the sizing press is less than 150 mm or more than 250 mm and less than or equal to 400 mm, and the width rolling amount W R (mm) by the width rolling mill is 30 to 50 mm. The method for producing a hot-rolled steel sheet according to [5].
本発明により、仕上圧延前のシートバーのクロップを切断するにあたって、フィッシュテールの凹部底と凸部先端の中間部分を切断するようにしたので、板厚が５０〜１００ｍｍと厚く、板幅が１２００〜２１００ｍｍと広く、かつ温度が８００〜１０５０℃と低いシートバーであっても、クロップ切断機の増強などの大きな設備改造をせずに切断することができる。さらに、シートバーの最先端および最後端を仕上圧延機への進入方向に対して垂直に整えることができ、また四面冷却による温度低下部分を除去することができるので仕上圧延機での通板の安定性が確保できる。 According to the present invention, when the crop of the sheet bar before finish rolling is cut, the intermediate portion between the bottom of the fishtail concave portion and the tip of the convex portion is cut, so that the plate thickness is as thick as 50 to 100 mm and the plate width is 1200. Even a sheet bar that is as wide as ˜2100 mm and a temperature as low as 800 to 1050 ° C. can be cut without major equipment modification such as enhancement of a crop cutting machine. In addition, the leading and trailing edges of the sheet bar can be arranged perpendicular to the direction of entry into the finishing mill, and the temperature-decreasing portion due to the four-sided cooling can be removed. Stability can be secured.
また、クロップ切断機の刃がシートバーの切断不能位置に接触しないように、フィッシュテール長さを長く造りこむようにしたので、目標切断位置と実際にクロップ切断機の刃がシートバーに接触する位置に誤差が生じた場合でも、常にクロップ切断機の上限切断荷重を超えずにフィッシュテールの凹部底と凸部先端の中間部分を切断することが可能となる。 In addition, the fishtail length is made long so that the blade of the crop cutting machine does not contact the uncut position of the seat bar, so the target cutting position and the position where the blade of the crop cutting machine actually contacts the seat bar Even when an error occurs, it is possible to always cut the intermediate portion between the bottom of the concave portion of the fishtail and the tip of the convex portion without exceeding the upper limit cutting load of the crop cutting machine.
さらに、クロップ切断機の刃がシートバーの切断不能位置に接触しないように、また、切断時に空振りすることがないように、目標切断位置を決めたので、常にクロップ切断機の上限切断荷重を超えずに、また、空振りすることなく、安定してフィッシュテールの凹部底と凸部先端の中間部分を切断することが可能となる。 In addition, the target cutting position is determined so that the blade of the crop cutting machine does not come into contact with the uncuttable position of the sheet bar and is not swung at the time of cutting. Therefore, the upper limit cutting load of the crop cutting machine is always exceeded. In addition, it is possible to stably cut the intermediate portion between the bottom of the concave portion of the fishtail and the tip of the convex portion without swinging.
熱延鋼板の製造工程は、スラブから鋼帯を製造する工程であり、工程順に、加熱工程、粗圧延工程、仕上圧延工程、冷却工程、巻き取り工程に大別される。以下、加熱工程側を上流側、巻き取り工程側を下流側として説明する。 The manufacturing process of a hot-rolled steel sheet is a process of manufacturing a steel strip from a slab, and is roughly divided into a heating process, a rough rolling process, a finish rolling process, a cooling process, and a winding process in order of processes. Hereinafter, the heating process side will be described as the upstream side, and the winding process side will be described as the downstream side.
加熱工程では、スラブが加熱炉で１１００〜１３００℃まで加熱され、その後に続く工程へ搬送するためのテーブルの上に抽出される。 In the heating process, the slab is heated to 1100 to 1300 ° C. in a heating furnace and extracted onto a table for transporting to the subsequent process.
粗圧延工程では、搬送されてきたスラブに、それぞれ少なくとも一対のロールを具備した幅圧延機と粗圧延機とによって、幅圧延と水平圧延が行われる。幅圧延機は、粗圧延機の上流側と下流側、または上流側か下流側のどちらか一方に具備されている。幅圧延および水平圧延は、下流工程側に向けて前進方向に行われる場合と、上流工程側に向けて後進して行われる場合がある。さらに粗圧延工程では、幅圧延および水平圧延が前進のみで行われる場合、または前進と後進が少なくとも二回以上繰り返される場合がある。粗圧延工程では、以上の操作によって、スラブを所定の板幅、板厚のシートバーにする。 In the rough rolling step, width rolling and horizontal rolling are performed by a width rolling mill and a rough rolling mill each provided with at least a pair of rolls on the slab that has been conveyed. The width rolling mill is provided on the upstream side and the downstream side of the rough rolling mill, or on either the upstream side or the downstream side. Width rolling and horizontal rolling may be performed in the forward direction toward the downstream process side or may be performed backward toward the upstream process side. Further, in the rough rolling step, width rolling and horizontal rolling may be performed only in the forward direction, or the forward and reverse operations may be repeated at least twice. In the rough rolling process, the slab is formed into a sheet bar having a predetermined plate width and thickness by the above operation.
また、粗圧延工程では、粗圧延機よりも上流側に、スラブを幅方向に圧下するためのサイジングプレスが設置されている場合がある。このサイジングプレスは、スラブの幅圧下効率が幅圧延機よりも良いために、スラブの幅を大きく減少させる場合に使用される。 Moreover, in the rough rolling process, a sizing press for reducing the slab in the width direction may be installed upstream of the rough rolling mill. This sizing press is used when the width of the slab is greatly reduced because the width reduction efficiency of the slab is better than that of the width rolling mill.
仕上圧延工程では、上下一対のロールを具備した水平圧延機を少なくとも１機以上具備している仕上圧延機を用いて前記シートバーに水平圧延が行われる。このときの水平圧延は一方向で行われる。 In the finish rolling step, the sheet bar is horizontally rolled using a finish rolling mill having at least one horizontal rolling mill having a pair of upper and lower rolls. The horizontal rolling at this time is performed in one direction.
冷却工程は、搬送されている仕上圧延後の鋼板に上下から水を噴射して冷却する工程である。 A cooling process is a process of injecting water from the upper and lower sides to the steel plate after finish rolling being conveyed and cooling it.
巻き取り工程とは、冷却された鋼板をコイラーによって巻き取り円柱状にする工程である。 The winding process is a process in which the cooled steel sheet is wound into a cylindrical shape by a coiler.
シートバーとは粗圧延工程終了後、仕上圧延前の鋼板のことをいう。シートバーの先端部と後端部は、粗圧延工程における水平圧延、幅圧延、サイジングプレスによる幅圧下により、さまざまな形に変形し、クロップを形成する。例えば、図１（ｂ）に示すように、板幅端部よりも板幅中央部が圧延方向に長く伸びたタング形状のクロップがある。また、図１（ａ）に示すような板幅中央部よりも板幅端部が圧延方向に長く伸びたフィッシュテール形状のクロップがある。さらに、左右で非対称の場合もあり、図１（ｃ）に示すような左右非対称なタング形状、図１（ｄ）に示すような左右非対称のフィッシュテール形状もある。 The sheet bar refers to a steel plate after the rough rolling process and before finish rolling. The front end portion and the rear end portion of the sheet bar are deformed into various shapes by horizontal rolling in the rough rolling process, width rolling, and width reduction by a sizing press to form a crop. For example, as shown in FIG. 1B, there is a tongue-shaped crop in which the center portion of the plate width extends longer in the rolling direction than the end portion of the plate width. Moreover, there is a fishtail-shaped crop in which the end portion of the plate width extends longer in the rolling direction than the central portion of the plate width as shown in FIG. Further, there are cases where the left and right are asymmetrical, and there are also a right and left asymmetric tongue shape as shown in FIG. 1C and a left and right asymmetric fishtail shape as shown in FIG.
シートバーの先端部および後端部のクロップの形状は、粗圧延工程において、幅圧延機での幅圧延量、水平粗圧延機での圧延量、粗圧延工程におけるパス数、サイジングプレスによる幅圧下量を調整することで所望の形状とすることができる。本発明では、クロップの切断幅を小さくするためにシートバーの先端部および後端部のクロップの形状を図１（ａ）に示すようなフィッシュテールとする。 In the rough rolling process, the shape of the crop at the front and rear ends of the sheet bar is the width rolling amount in the width rolling mill, the rolling amount in the horizontal roughing mill, the number of passes in the rough rolling process, and the width reduction by the sizing press. A desired shape can be obtained by adjusting the amount. In the present invention, in order to reduce the cutting width of the crop, the shape of the crop at the front end portion and the rear end portion of the sheet bar is a fish tail as shown in FIG.
幅圧延機による幅圧延、および、サイジングプレスによる幅圧下は、粗圧延機による水平圧延の前に板幅端部に変形を与える加工である。そのため、シートバーの先端部および後端部をフィッシュテール形状にするためには、粗圧延工程に幅圧延機が少なくとも一機、あるいは幅圧延機に加えてサイジングプレスが少なくとも一機設置されている必要がある。 The width rolling by the width rolling machine and the width reduction by the sizing press are processes for deforming the sheet width end portion before the horizontal rolling by the rough rolling mill. Therefore, in order to make the front end portion and the rear end portion of the sheet bar into a fishtail shape, at least one width rolling mill or at least one sizing press in addition to the width rolling mill is installed in the rough rolling process. There is a need.
一般的に、仕上圧延機入側では、シートバーの先端部と後端部のクロップの切断が行われる。このクロップの切断は仕上圧延時の通板安定化のために行われる。一般的にシートバーの先端部と後端部のクロップを切断するためのクロップ切断機は、仕上圧延機の入側に設置されているが、粗圧延工程により形成されたシートバーの先端部および後端部の形状を矩形形状に出来ればよいので、粗圧延工程より下流側、仕上圧延工程より上流側に設置されていればよい。 In general, on the entrance side of the finishing mill, the front and rear end crops of the sheet bar are cut. This crop cutting is performed to stabilize the sheet passing during finish rolling. In general, a crop cutting machine for cutting the front end portion and the rear end portion of the sheet bar is installed on the entry side of the finishing mill, and the front end portion of the sheet bar formed by the rough rolling process and Since the shape of a rear-end part should just be made into a rectangular shape, it should just be installed in the downstream from a rough rolling process and the upstream from a finishing rolling process.
クロップ切断機の切断方式は一般にギロチン式、クランク式、ドラム式の三種類に大別されるが、シートバーの先端部および後端部のクロップを幅方向に切断することが可能であれば、どのような切断方式であってもよい。 The cutting method of the crop cutting machine is generally roughly divided into three types: guillotine type, crank type, and drum type, but if it is possible to cut the front and rear end crops of the seat bar in the width direction, Any cutting method may be used.
クロップ切断機に加わる切断荷重は、切断時にクロップ切断機の刃が接触する部分の板厚の影響を受ける。この板厚を切断厚と呼ぶ。一般的に、シートバーの板厚は圧延方向で一定であるために、切断厚はシートバーの定常部の板厚と等しいものと考えてよい。実際の操業においては、クロップ切断機の刃が接触する部分の板厚あるいは定常部の板厚を厳密に測定することは困難であるので、測定機器により測定したシートバーの板厚、あるいは粗圧延のスケジュールにより設定されているシートバーの板厚を切断厚としてよい。切断厚が５０ｍｍ以上のシートバーの場合は、該シートバーに形成されているフィッシュテールの凹部底と凸部先端の中間部分を切断することで切断荷重を低減させる。ここで、中間部分とは、フィッシュテールの凹部底と凸部先端の間の領域にある位置の部分のことをいう。 The cutting load applied to the crop cutting machine is affected by the thickness of the portion where the blade of the crop cutting machine contacts during cutting. This plate thickness is called the cutting thickness. In general, since the plate thickness of the sheet bar is constant in the rolling direction, the cut thickness may be considered to be equal to the plate thickness of the steady portion of the sheet bar. In actual operation, it is difficult to strictly measure the thickness of the part that contacts the blade of the crop cutting machine or the thickness of the steady part. Therefore, the thickness of the sheet bar measured by the measuring device, or rough rolling The thickness of the sheet bar set according to the schedule may be set as the cutting thickness. In the case of a sheet bar having a cutting thickness of 50 mm or more, the cutting load is reduced by cutting an intermediate portion between the bottom of the concave portion of the fishtail and the tip of the convex portion formed on the sheet bar. Here, the intermediate portion refers to a portion at a position in a region between the bottom of the fishtail recess and the tip of the protrusion.
また、クロップ切断機に加わる切断荷重は、切断時にクロップ切断機の刃がシートバーに接触する部分の全長にも影響を受ける。この全長を切断幅と呼ぶ。一般的に、シートバーの板幅は先端部と後端部の非定常部以外であれば圧延方向で一定であるために、最大切断幅はシートバーの定常部の板幅と等しくなる。しかし、本発明方法の場合、非定常部の幅を切断するため、その切断幅は定常部の板幅に比べて大幅に小さくなる。実際の操業においては、切断機の刃が接触する部分の全長、あるいは定常部の板幅を厳密に測定することは困難であるので、測定機器により測定したシートバー幅、あるいは粗圧延のスケジュールにより設定されているシートバー幅を最大切断幅としてよい。この最大切断幅が１２００ｍｍ以上のシートバーの場合は、該シートバーに形成されているフィッシュテールの凹部底と凸部先端の中間部分を切断することで切断荷重を低減させる。 The cutting load applied to the crop cutting machine is also affected by the total length of the part where the blade of the crop cutting machine contacts the sheet bar during cutting. This total length is called the cutting width. Generally, since the plate width of the sheet bar is constant in the rolling direction except for the unsteady portion at the front end portion and the rear end portion, the maximum cutting width is equal to the plate width of the steady portion of the sheet bar. However, in the case of the method of the present invention, since the width of the unsteady portion is cut, the cut width is significantly smaller than the plate width of the steady portion. In actual operation, it is difficult to accurately measure the total length of the part that the blade of the cutting machine contacts or the plate width of the stationary part, so it depends on the sheet bar width measured by the measuring device or the rough rolling schedule. The set sheet bar width may be the maximum cutting width. In the case of a sheet bar having a maximum cutting width of 1200 mm or more, the cutting load is reduced by cutting an intermediate portion between the bottom of the concave portion of the fishtail formed on the sheet bar and the tip of the convex portion.
さらに、クロップ切断機に加わる切断荷重は、切断時にクロップ切断機の刃が接触するときの接触部のシートバーの温度の影響を受ける。この温度を切断温度と呼ぶ。実際の操業においては、クロップ切断機の刃が接触するときの接触部のシートバーの温度を測定することは困難であるので、測定機器により測定したシートバーの表面温度、あるいは粗圧延のスケジュールにより設定されているシートバーの設定温度を切断温度としてよい。この切断温度が１０５０℃以下の場合は、該シートバーに形成されているフィッシュテールの凹部底と凸部先端の中間部分を切断することで、切断荷重を低減させる。 Further, the cutting load applied to the crop cutting machine is affected by the temperature of the sheet bar at the contact portion when the blade of the crop cutting machine contacts during the cutting. This temperature is called the cutting temperature. In actual operation, it is difficult to measure the temperature of the sheet bar at the contact portion when the blade of the crop cutting machine comes into contact, so depending on the surface temperature of the sheet bar measured by the measuring device or the rough rolling schedule The set temperature of the set sheet bar may be set as the cutting temperature. When the cutting temperature is 1050 ° C. or lower, the cutting load is reduced by cutting the intermediate part between the bottom of the fishtail recess and the tip of the protrusion formed on the seat bar.
また、クロップ切断機でシートバーの切断を行う場合、目標切断位置と実際に切断機の刃が接触する位置との間には誤差が生じ、その最大誤差Ｘ（ｍｍ）は、鋼板のトラッキングの精度に依存しており、通常０〜９０ｍｍである。そこで、シートバーの先端部に形成されているフィッシュテールの凹部底と凸部先端の中間部分を確実に切断するため、前記フィッシュテールの凹部底から凸部先端までの最短長さＬ（ｍｍ）を（２Ｘ＋３０）ｍｍ以上とし、製品歩留りの観点から、前記最短長さＬの上限を３００ｍｍとする。すなわち、前記フィッシュテールの凹部底から凸部先端までの最短長さＬ（ｍｍ）が下記式（１）を満足するように成形する。
記
（２Ｘ＋３０） ≦Ｌ≦ ３００ （１）
ここで、Ｘ：クロップ切断機の切断位置の最大誤差（ｍｍ）
０ ≦Ｘ≦ ９０
前記最短長さＬが（２Ｘ＋３０）ｍｍ未満では、前記フィッシュテールの凹部底と凸部先端の中間部分を目標切断位置として切断した際に、空振りやクロップ切断機の上限切断荷重を超える荷重となる場合が発生する。
Further, when the sheet bar is cut by a crop cutting machine, an error occurs between the target cutting position and the position where the cutting machine blade actually contacts, and the maximum error X (mm) is the tracking error of the steel sheet. It depends on the accuracy and is usually 0-90 mm. Therefore, the shortest length L (mm) from the bottom of the fishtail to the top of the convex portion is surely cut at the middle of the bottom of the fishtail and the top of the convex portion of the fishtail. Is set to (2X + 30) mm or more, and the upper limit of the shortest length L is set to 300 mm from the viewpoint of product yield. That is, the fish tail is molded so that the shortest length L (mm) from the bottom of the concave portion to the tip of the convex portion satisfies the following formula (1).
Record
(2X + 30) ≦ L ≦ 300 (1)
Here, X: Maximum error (mm) of the cutting position of the crop cutting machine
0 ≦ X ≦ 90
When the shortest length L is less than (2X + 30) mm, when cutting the intermediate part between the bottom of the concave portion of the fishtail and the tip of the convex portion as a target cutting position, the load exceeds the upper limit cutting load of the swing cutter or the crop cutter. A case occurs.
さらに、前記シートバーの先端部のクロップに加えて後端部のクロップも切断する場合には、前記シートバーの後端部に形成されるクロップの形状を前記式（１）を満足するフィッシュテールに成形し、該フィッシュテールの凹部底と凸部先端の中間部分を目標切断位置として切断することが好ましい。 Further, in the case where the rear end crop in addition to the front end crop of the sheet bar is cut, the shape of the crop formed at the rear end of the sheet bar is the fish tail satisfying the formula (1). It is preferable that the fishtail is cut with the intermediate portion between the bottom of the concave portion of the fishtail and the tip of the convex portion as a target cutting position.
シートバーの先端部および後端部に形成されるフィッシュテールの形状は、粗圧延工程において、幅圧延機での幅圧延量、水平粗圧延機での圧延量、粗圧延工程におけるパス数、サイジングプレスによる幅圧下量を制御することで所望の形状とすることができる。 The shape of the fishtail formed at the front and rear ends of the sheet bar is the width rolling amount in the width rolling mill, the rolling amount in the horizontal roughing mill, the number of passes in the rough rolling step, and the sizing in the rough rolling step. A desired shape can be obtained by controlling the amount of width reduction by pressing.
また、シートバーの先端部および後端部に形成されたフィッシュテールを切断する場合、該シートバーの板幅、板厚、切断温度によっては、前記フィッシュテールの凹部底と凸部先端の中間部分を切断したにも関わらずクロップ切断機の上限切断荷重を超える荷重が発生する場合がある。図２を見れば分かるように、フィッシュテール部を切断する場合、切断位置によって切断幅が変化する。つまり、フィッシュテールの凹部底と凸部先端の中間部分を切断した場合でも、切断位置によって切断幅が異なるので切断荷重が変化する。切断幅が長ければ切断荷重は大きく、切断幅が短ければ切断荷重は小さいので、フィッシュテールの凹部底に近いほど切断荷重が大きくなる。つまり、切断位置によっては、フィッシュテールの凹部底と凸部先端の中間部分を切断しているにも関わらず、切断荷重がクロップ切断機の上限切断荷重を超える切断位置が存在する場合がある。切断荷重がクロップ切断機の上限切断荷重を超える切断位置を切断不能位置と定義する。切断不能位置は、図３に示すように、シートバーの定常変形部からフィッシュテールの凸部先端に向かって該フィッシュテールの凹部底を若干越えた凹部底と凸部先端の中間部分にも存在しており、前記フィッシュテールの凹部底から凸部先端に向けて２０ｍｍ以内の領域内の位置となっている。 Further, when cutting the fishtail formed at the front end and rear end of the seat bar, depending on the plate width, plate thickness, and cutting temperature of the seat bar, the intermediate portion between the bottom of the fish tail and the top of the convex In spite of cutting, a load exceeding the upper limit cutting load of the crop cutting machine may occur. As can be seen from FIG. 2, when the fishtail portion is cut, the cutting width changes depending on the cutting position. That is, even when the intermediate portion between the bottom of the concave portion of the fishtail and the tip of the convex portion is cut, the cutting load varies depending on the cutting position, so that the cutting load changes. If the cutting width is long, the cutting load is large, and if the cutting width is short, the cutting load is small. Therefore, the closer to the bottom of the fishtail recess, the larger the cutting load. That is, depending on the cutting position, there may be a cutting position at which the cutting load exceeds the upper limit cutting load of the crop cutting machine, even though the fishtail has a cut at the middle between the concave bottom and the convex tip. The cutting position where the cutting load exceeds the upper limit cutting load of the crop cutting machine is defined as the uncuttable position. As shown in FIG. 3, the uncuttable position also exists in the middle of the concave bottom and the convex tip slightly beyond the concave bottom of the fish tail from the steady deformation portion of the seat bar toward the convex tip of the fish tail. The position of the fish tail is within a range of 20 mm from the bottom of the recess to the tip of the projection.
前述したように、クロップ切断機でシートバーの切断を行う場合、シートバーの目標切断位置と実際に前記クロップ切断機の刃がシートバーに接触する位置との間には誤差が生じ、その最大誤差Ｘは、シートバーのトラッキングの精度に依存しており通常０〜９０ｍｍである。目標切断位置をフィッシュテールの凹部底から凸部先端に向けて（Ｘ＋２０）ｍｍより手前の位置にした場合は、図４（ａ）に示すように、実際に切断機の刃がシートバーに接触する位置が目標切断位置から前記凹部底側にＸ（ｍｍ）ずれたときに、前記切断機の刃が前記フィッシュテールの切断不能位置に接触してしまう可能性がある。このため、目標切断位置は、フィッシュテールの前記凹部底から凸部先端方向に向かって（Ｘ＋２０）ｍｍの位置より凸部先端側の位置に設定されることが好ましい。 As described above, when the sheet bar is cut by the crop cutting machine, an error occurs between the target cutting position of the sheet bar and the position where the blade of the crop cutting machine actually contacts the sheet bar. The error X depends on the accuracy of sheet bar tracking, and is usually 0 to 90 mm. When the target cutting position is set to a position closer to (X + 20) mm from the bottom of the fishtail recess to the tip of the projection, the cutter blade actually contacts the seat bar as shown in Fig. 4 (a). When the position to be moved is shifted from the target cutting position by X (mm) toward the bottom of the recess, the blade of the cutting machine may come into contact with the uncut position of the fishtail. For this reason, it is preferable that the target cutting position is set to a position closer to the front end of the convex portion than a position of (X + 20) mm from the bottom of the concave portion of the fish tail toward the front end of the convex portion.
また、目標切断位置とフィッシュテールの凸部先端との距離が図４（ｂ）に示すようにＸ（ｍｍ）以下だった場合は、実際にクロップ切断機の刃がシートバーに接触する位置が目標切断位置から前記凸部先端側にＸ（ｍｍ）ずれたときに、空振りしてしまう可能性がある。このため、空振り防止のマージンを５ｍｍとし、目標切断位置は、前記フィッシュテールの凸部先端から凹部底方向に向かって（Ｘ＋５）ｍｍの位置より凹部底側に位置に設定されることが好ましい。 If the distance between the target cutting position and the tip of the convex portion of the fishtail is X (mm) or less as shown in FIG. 4B, the position where the blade of the crop cutting machine actually contacts the sheet bar is There is a possibility that the lens will be swung when it deviates X (mm) from the target cutting position toward the tip of the convex portion. For this reason, it is preferable that the margin for preventing slipping is set to 5 mm, and the target cutting position is set to a position closer to the bottom of the recess than a position (X + 5) mm from the tip of the fishtail toward the bottom of the recess.
以上のことから、シートバーに形成されているフィッシュテールの凹部底と凸部先端の中間部分を切断する際に、クロップ切断機の上限切断荷重を超えずに、かつ空振りをすることなく切断を行うためには、目標切断位置を前記フィッシュテールの前記凹部底から凸部先端方向に向かって（Ｘ＋２０）ｍｍの位置と前記凸部先端から凹部底方向に向かって（Ｘ＋５）ｍｍの位置との間に設定することが好ましい。図５に目標切断位置を設定するフィッシュテールの凹部底と凸部先端の中間部分の好ましい範囲を示す。以上のように目標切断位置を設定すれば、目標切断位置と実際にクロップ切断機の刃がシートバーに接触する位置との誤差が最大誤差Ｘ（ｍｍ）となった場合でもクロップ切断機の上限切断荷重を超えずに、かつ空振りをすることなく切断を行うことができる。 From the above, when cutting the middle part of the fishtail recess bottom and protrusion tip formed on the seat bar, the cutting can be performed without exceeding the upper limit cutting load of the crop cutting machine and without swinging. In order to perform the target cutting position, a position of (X + 20) mm from the bottom of the concave portion of the fish tail toward the tip of the convex portion and a position of (X + 5) mm from the tip of the convex portion toward the bottom of the concave portion. It is preferable to set in between. FIG. 5 shows a preferable range of the intermediate portion between the bottom of the concave portion of the fishtail and the tip of the convex portion for setting the target cutting position. If the target cutting position is set as described above, even if the error between the target cutting position and the position where the blade of the crop cutting machine actually contacts the sheet bar becomes the maximum error X (mm), the upper limit of the crop cutting machine is set. Cutting can be performed without exceeding the cutting load and without swinging.
さらに、シートバーの先端部および後端部に形成されるクロップの形状を前記式（１）を満足するフィッシュテールに成形するためには、幅圧延機の幅圧延量およびサイジングプレスの幅圧下量を従来の条件から変更しなければならない。従来の操業においては、シートバーの先端部および後端部のクロップを切断する位置をシートバーの定常変形部として、シートバーの全幅を切断していた。そのため、クロップ長さを短くして切断量を少なくすることで歩留まりの向上を行っていた。つまり、幅圧延機の幅圧延量およびサイジングプレスの幅圧下量はシートバーの先端部および後端部に形成されるフィッシュテールの凹部底から凸部先端までの長さが短くなるように設定されていた。一方、シートバーの先端部および後端部に形成されているフィッシュテールの凹部底と凸部先端の中間部分を切断するためには、前記フィッシュテールの凹部底から凸部先端までの長さを長くする必要があり、従来の幅圧延およびサイジングプレスの条件を変更する必要がある。 Further, in order to form the shape of the crop formed at the front end portion and the rear end portion of the sheet bar into a fish tail that satisfies the above formula (1), the width rolling amount of the width rolling mill and the width reduction amount of the sizing press Must be changed from conventional conditions. In the conventional operation, the full width of the seat bar is cut using the positions where the front and rear end crops of the seat bar are cut as the steady deformation portion of the seat bar. Therefore, the yield was improved by shortening the crop length and reducing the cutting amount. That is, the width rolling amount of the width rolling mill and the width reduction amount of the sizing press are set so that the length from the bottom of the fishtail formed at the leading end and the trailing end of the sheet bar to the leading end of the protruding portion is shortened. It was. On the other hand, in order to cut the intermediate portion between the bottom of the fishtail recess and the top of the protrusion formed at the front and rear ends of the seat bar, the length from the bottom of the fishtail to the top of the protrusion is reduced. It is necessary to increase the length, and it is necessary to change the conditions of the conventional width rolling and sizing press.
水平粗圧延機での水平圧延の各パスにおいて、水平粗圧延機出側の被圧延材の先端部および後端部の形状は、被圧延材の幅方向各部位が水平圧延による圧下率にほぼ比例して圧延方向へ伸張した形状と、水平圧延による幅拡がりによって発生する幅端部の片落ち形状が複合した形状となる。本発明が対象とする、肉厚２２０〜３００ｍｍ、幅１２００〜２１００ｍｍのスラブを板厚５０〜１００ｍｍ、板幅１２００〜２１００ｍｍのシートバーとする粗圧延工程においては、被圧延材の幅方向各部位が水平圧延による圧下率にほぼ比例して圧延方向へ伸張した形状を近似的にシートバーの先端部および後端部の形状とすることができる。また、シートバーの先端部および後端部に形成されるフィッシュテールの長さは水平粗圧延機による水平圧延の累積圧下量によっても変化するが、本発明が対象とする該累積圧下量は５５〜８３％であるため、以下に説明する方法は、前記累積圧下量によるフィッシュテール長さの変化量を吸収できるものとする。 In each pass of horizontal rolling in a horizontal roughing mill, the shape of the front end and rear end of the material to be rolled on the horizontal roughing mill exit side is almost equal to the rolling reduction ratio of each part in the width direction of the material to be rolled. A shape that is proportionally expanded in the rolling direction and a single-end shape at the width end portion generated by the width expansion by horizontal rolling are combined. In the rough rolling process in which a slab having a wall thickness of 220 to 300 mm and a width of 1200 to 2100 mm is used as a sheet bar having a plate thickness of 50 to 100 mm and a plate width of 1200 to 2100 mm, the present invention targets each part in the width direction of the material to be rolled. The shape that extends in the rolling direction substantially in proportion to the rolling reduction by horizontal rolling can be made approximately the shape of the front end portion and the rear end portion of the sheet bar. Further, the length of the fishtail formed at the front end portion and the rear end portion of the seat bar varies depending on the cumulative rolling reduction amount of horizontal rolling by a horizontal roughing mill, but the cumulative rolling reduction amount targeted by the present invention is 55. Since it is ˜83%, the method described below can absorb the amount of change in fishtail length due to the cumulative reduction amount.
幅圧延機を用いてシートバーの先端部および後端部に形成されるフィッシュテールの凹部底から凸部先端までの長さを長くするには、各パスの幅圧延量を大きくする。幅圧延では被圧延材（スラブ）の幅端部のみが変形をするため、幅圧延量を大きくすれば水平粗圧延機によって行う水平圧延前のスラブの幅端部の肉厚だけが厚くなる。その結果、シートバーの先端部および後端部に形成されるフィッシュテールの凹部底から凸部先端までの長さが長くなる。従来の粗圧延工程では、幅圧延機入側の板幅と水平圧延終了後のシートバーの板幅との差が１０ｍｍ以下となるように幅圧延を行っていた。しかし、シートバーの先端部および後端部に形成されるフィッシュテールの凹部底と凸部先端の中間部分を確実に切断するためには、前記フィッシュテールの凹部底から凸部先端までの最短長さＬ（ｍｍ）を（２Ｘ＋３０）ｍｍ以上とする必要がある。そのためには、幅圧延機による幅圧延量ＷＲを３０ｍｍ以上とすることが好ましい。また、フィッシュテールの長さを３００ｍｍ以下とするためには、幅圧延量ＷＲを５０ｍｍ以下とすることが好ましい。 In order to increase the length from the bottom of the fishtail formed at the front end and the rear end of the sheet bar to the front end of the convex portion using a width rolling machine, the width rolling amount of each pass is increased. In width rolling, only the width end portion of the material to be rolled (slab) is deformed. Therefore, if the amount of width rolling is increased, only the thickness of the width end portion of the slab before horizontal rolling performed by the horizontal roughing mill is increased. As a result, the length from the bottom of the concave portion of the fishtail formed at the front end portion and rear end portion of the seat bar to the front end of the convex portion increases. In the conventional rough rolling process, the width rolling is performed so that the difference between the width on the width rolling mill entrance side and the width of the sheet bar after the horizontal rolling is 10 mm or less. However, the shortest length from the bottom of the fishtail to the top of the convex portion is to be surely cut between the bottom of the concave portion and the top of the convex portion of the fishtail formed at the leading and trailing ends of the seat bar. It is necessary to set the length L (mm) to (2X + 30) mm or more. For this purpose, it is preferable that the width rolling amount W R by the width rolling mill and more 30 mm. Further, the length of the fish tail to less 300mm, it is preferable that the width rolling amount W R and 50mm or less.
また、前記フィッシュテールの凹部底から凸部先端までの最短長さＬを（２Ｘ＋３０）ｍｍ以上３００ｍｍ以下にするためには、幅圧延機による幅圧延の前にサイジングプレスによる幅圧下を施すことが好ましい。 Moreover, in order to make the shortest length L from the bottom of the concave portion of the fishtail to the tip of the convex portion (2X + 30) mm or more and 300 mm or less, width reduction by a sizing press is performed before width rolling by a width rolling mill. preferable.
サイジングプレスを用いてシートバーの先端部および後端部に形成されるフィッシュテールの凹部底から凸部先端までの長さを制御するには、幅圧下量ＷＰを１５０ｍｍ〜２５０ｍｍにすることが望ましい。幅圧下量が１５０ｍｍ未満のときは、幅圧下によりスラブの幅端部のみが変形して幅端部の肉厚が厚くなるので、幅圧下量の増加とともにその後の水平粗圧延機で水平圧延されたシートバーの先端部および後端部に形成されるフィッシュテールの凹部底から凸部先端までの長さが長くなる。一方、幅圧下量が２５０ｍｍ超えのときは、幅圧下によりスラブ幅中央部まで変形するため、スラブ幅中央部の肉厚が厚くなる。このスラブ幅中央の増厚部が幅圧下プレス後の水平粗圧延機による水平圧延によって圧延方向に引き伸ばされるためシートバーの先端部および後端部に形成されるフィッシュテールの凹部底から凸部先端までの長さは短くなる。幅圧下量ＷＰが１５０〜２５０ｍｍのときは、スラブの幅端部の増厚が発生するが、幅圧下量ＷＰが２００ｍｍ以上になるとスラブ幅中央部にも増厚が発生する。このため、フィッシュテールの凹部底から凸部先端までの長さは幅圧下量ＷＰが２００ｍｍになるまでは幅圧下量の増加とともに長くなり、幅圧下量ＷＰが２００ｍｍ以上になると幅圧下量の増加とともに短くなる。したがって、所望のフィッシュテール長さとするためには、幅圧下量ＷＰを１５０ｍｍ以上２５０ｍｍ以下とし、幅圧延量ＷＲを１０ｍｍ以上４０ｍｍ未満とすることが好ましい。 To control the length of the recess bottom of the fish tail is formed at the tip and rear ends of the sheet bar to the projection end with a sizing press, that the width reduction amount W P to 150mm~250mm desirable. When the width reduction amount is less than 150 mm, only the width end portion of the slab is deformed by the width reduction and the thickness of the width end portion becomes thick. Further, the length from the bottom of the concave portion of the fishtail formed at the front end portion and the rear end portion of the seat bar to the front end of the convex portion is increased. On the other hand, when the width reduction amount exceeds 250 mm, the width reduction causes deformation to the center portion of the slab width, so that the thickness of the center portion of the slab width increases. Since the thickened portion at the center of the slab width is stretched in the rolling direction by horizontal rolling by a horizontal roughing mill after the width reduction press, the tip of the convex portion extends from the bottom of the concave portion of the fishtail formed at the front and rear ends of the sheet bar. The length until is shortened. When the width reduction amount W P is 150 to 250 mm, although increasing the thickness of the width end portion of the slab is generated, increasing the thickness in the slab width central portion is generated when the width reduction amount W P is equal to or greater than 200 mm. Therefore, the length of the recess bottom of the fishtail up projection end becomes long with increasing width reduction amount to a width reduction amount W P is 200mm, the width reduction amount when the width reduction ratio W P is equal to or greater than 200mm Shortens with increasing. Therefore, in order to obtain a desired fishtail length width reduction amount W P and 150mm above 250mm or less, it is preferable that the width rolling amount W R less than 40mm or 10 mm.
一方、幅圧下量ＷＰを１５０ｍｍ未満（０ｍｍを含まない）または２５０ｍｍ超え４００ｍｍ以下としたときは、幅圧下プレス後の水平粗圧延機による水平圧延によって形成されるフィッシュテールの凹部底から凸部先端までの長さが短くなるため、幅圧下を施さない場合と同様、幅圧延量ＷＲを３０〜５０ｍｍとすることが好ましい。 On the other hand, less than 150mm width reduction ratio W P (0 mm exclusive) or 250mm beyond when the 400mm or less, protrusions from the recess bottom of the fishtail formed by the horizontal rolling by the horizontal rough rolling mill after the width reduction press since the length to the tip is shortened, similarly to the case not subjected to width reduction, it is preferable to 30~50mm width rolling amount W R.
以上のように、シートバーの先端部および後端部に形成されるフィッシュテールの凹部底から凸部先端までの長さを制御する方法は、幅圧延機を用いる方法と、幅圧延機に加えてサイジングプレスを用いる方法があり、幅圧延量ＷＲと幅圧下量ＷＰを上述の限定範囲内とすることにより、前記フィッシュテールの凹部底から凸部先端までの最短長さＬ（ｍｍ）が（２Ｘ＋３０）ｍｍ以上３００ｍｍ以下となるように造りこむことができた。 As described above, the method of controlling the length from the bottom of the concave portion of the fishtail formed at the front end portion and the rear end portion of the seat bar to the front end of the convex portion includes a method using a width rolling mill and a method using a width rolling mill. There is a method using a sizing press Te, by a width rolling amount W R and a width reduction rate W P within the limited range described above, the shortest length L of the recess bottom of the fishtail until projection end (mm) Can be made to be (2X + 30) mm or more and 300 mm or less.
粗圧延工程後のシートバーの先端部と後端部に形成されたフィッシュテールの形状は、クロップ切断機前に具備された形状計によって測定する。前記フィッシュテールの凹部底から凸部先端までの長さは前記形状計によって確認を行う。 The shape of the fishtail formed at the front end and the rear end of the sheet bar after the rough rolling process is measured by a shape meter provided before the crop cutting machine. The length from the concave bottom of the fishtail to the convex tip is confirmed by the shape meter.
また、上記の形状計によらずともフィッシュテールの形状が判断可能であれば、オペレータによる目視やあるいはその他の手段を用いてもよい。 Further, as long as the shape of the fishtail can be determined without using the shape meter, visual observation by the operator or other means may be used.
ラインパイプ素材用熱延鋼板を製造するためのシートバー（板厚：６０ｍｍ、板幅：１５００ｍｍ、仕上圧延機入側温度：９００℃）に対し、粗圧延工程の製造条件を変えて様々なフィッシュテール形状を有するシートバーとし、該シートバーの先端部および後端部のフィッシュテール部をクロップ切断機で切断したときの切断荷重を計測した。該クロップ切断機の疲労限界荷重が６．４７ＭＮであるので、６．４７ＭＮ以上の切断荷重が加わる場合には、切断不可として判断を行った。また、フィッシュテール長さが３００ｍｍ以上となる場合は、切断可能であっても歩留りが悪化するので比較例とした。 Various fish by changing the production conditions of the rough rolling process for the sheet bar (sheet thickness: 60 mm, sheet width: 1500 mm, finishing mill entry side temperature: 900 ° C.) for producing hot rolled steel sheets for line pipe materials A sheet bar having a tail shape was used, and the cutting load when the fish tail part at the front end and the rear end of the sheet bar was cut with a crop cutting machine was measured. Since the fatigue limit load of the crop cutting machine is 6.47MN, when a cutting load of 6.47MN or more is applied, it was determined that cutting is impossible. In addition, when the fishtail length is 300 mm or more, the yield deteriorates even if it can be cut.
切断幅がシートバーの全幅となるシートバーの定常変形部を切断した場合と、フィッシュテール部を切断した場合の切断荷重の差を確認するために、シートバーの定常変形部を切断した場合（Ｎｏ．１〜４）の切断荷重を表１に示す。すべて６．４７ＭＮを超えており、前記クロップ切断機の疲労限界荷重を超えている。 When the steady deformation part of the seat bar is cut in order to confirm the difference between the cutting load when the cutting width is the full width of the seat bar and the cutting load when the fish tail part is cut ( The cutting loads of No. 1 to 4) are shown in Table 1. All exceeded 6.47MN, exceeding the fatigue limit load of the crop cutter.
表２に、切断位置の最大誤差Ｘが９０ｍｍであるクロップ切断機でフィッシュテール部を狙って切断を行った場合（Ｎｏ．４〜１６）の切断荷重を示す。Ｎｏ．５〜７は、幅圧延機による幅圧延だけを適用した実施例であり、Ｎｏ．８〜１６は、サイジングプレスによる幅圧下と幅圧延機による幅圧延とを共に適用した実施例である。クロップ切断機の切断荷重が前記疲労限界荷重（６．４７ＭＮ）以上となった場合、および空振りにより切断できなかった場合は、「切断可否」の欄で「×」とし、問題なく切断できた場合を「○」とした。また、フィッシュテール長さが３００ｍｍを超えた場合には、歩留りが悪く、「歩留り」の欄で「×」とした。 Table 2 shows the cutting loads when cutting is performed with the crop tail having the maximum error X at the cutting position of 90 mm aiming at the fish tail (No. 4 to 16). No. Nos. 5 to 7 are examples in which only width rolling by a width rolling machine is applied. 8-16 is the Example which applied both the width reduction by a sizing press, and the width rolling by a width rolling machine. When the cutting load of the crop cutting machine exceeds the fatigue limit load (6.47MN), and when it cannot be cut due to swinging, “X” is shown in the “Cutability” column, and it can be cut without any problems. Was marked as “◯”. Further, when the fishtail length exceeded 300 mm, the yield was poor, and “x” was set in the “yield” column.
表２から明らかのように、本発明例は、切断および歩留りとも「○」となり、本発明の製造方法が有効であることを確認できた。 As is clear from Table 2, in the example of the present invention, both cutting and yield were “◯”, and it was confirmed that the production method of the present invention was effective.
また、本発明例では、仕上圧延時の通板のトラブルである蛇行、噛み込み不良、絞り、反りは発生せず、本発明によるクロップの切断方法で仕上圧延機への通板を安定化できることを確認した。 Further, in the present invention example, there is no meandering, biting failure, drawing or warping, which are troubles in passing plates during finish rolling, and the passing plate to the finishing mill can be stabilized by the crop cutting method according to the present invention. It was confirmed.
Ａ 凹部底
Ｂ 凸部先端
Ｃ 目標切断位置
Ｄ 切断不能位置の領域
Ｅ 目標切断位置の設定範囲
A Concave bottom B Convex tip C Target cutting position D Uncuttable position area E Target cutting position setting range
本発明は、以上のような知見に基づいてなされたものであり以下の要旨からなる。
［１］粗圧延工程と仕上圧延工程を有し、前記粗圧延工程後、前記仕上圧延工程前にシートバーの先端部のクロップをクロップ切断機で切断したのち、前記仕上圧延工程で仕上圧延を施して熱延鋼板を製造する方法であって、前記粗圧延工程において、幅圧延機による幅圧延および水平粗圧延機による水平圧延によって、前記シートバーの先端部に形成される前記クロップの形状をフィッシュテールとし、かつ該フィッシュテールの凹部底から凸部先端までの最短長さＬ（ｍｍ）が下記式（１）を満足するように成形し、前記凹部底から前記凸部先端に向けて２０ｍｍの位置から前記凸部先端までの中間部分を目標切断位置として切断すること特徴とする熱延鋼板の製造方法。
記
（２Ｘ＋３０） ≦Ｌ≦ ３００ （１）
ここで、Ｘ：クロップ切断機の切断位置の最大誤差（ｍｍ）
０ ≦Ｘ≦ ９０
The present invention has been made on the basis of the above findings and has the following gist.
[1] It has a rough rolling step and a finish rolling step, and after the rough rolling step and before the finish rolling step, the front end of the sheet bar is cut with a crop cutting machine, and then the finish rolling is performed in the finish rolling step. A method of manufacturing a hot-rolled steel sheet by applying a shape of the crop formed at a tip portion of the sheet bar by width rolling by a width rolling mill and horizontal rolling by a horizontal rough rolling mill in the rough rolling step. The fish tail is formed so that the shortest length L (mm) from the bottom of the concave portion of the fish tail to the tip of the convex portion satisfies the following formula (1), and 20 mm from the bottom of the concave portion toward the tip of the convex portion. A method for producing a hot-rolled steel sheet, comprising cutting an intermediate part from the position of 1 to the tip of the convex part as a target cutting position.
Record
(2X + 30) ≦ L ≦ 300 (1)
Here, X: Maximum error (mm) of the cutting position of the crop cutting machine
0 ≦ X ≦ 90
Claims (7)
記
（２Ｘ＋３０） ≦Ｌ≦ ３００ （１）
ここで、Ｘ：クロップ切断機の切断位置の最大誤差（ｍｍ）
０ ≦Ｘ≦ ９０ A rough rolling step and a finish rolling step are included. After the rough rolling step and before the finishing rolling step, the front end of the sheet bar is cut with a crop cutting machine and then subjected to finish rolling in the finishing rolling step. A method of manufacturing a rolled steel sheet, wherein in the rough rolling step, the shape of the crop formed at the front end of the sheet bar by a width rolling by a width rolling mill and a horizontal rolling by a horizontal roughing mill is used as a fishtail. And the fishtail is formed so that the shortest length L (mm) from the bottom of the recess to the tip of the protrusion satisfies the following formula (1), and the intermediate portion between the bottom of the recess and the tip of the protrusion is the target cutting position. The manufacturing method of the hot-rolled steel plate characterized by cutting as follows.
Record
(2X + 30) ≦ L ≦ 300 (1)
Here, X: Maximum error (mm) of the cutting position of the crop cutting machine
0 ≦ X ≦ 90
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