JP2015521663A - ３−（ピペラジン−１−イル）プロパン−１，２−ジオール化合物を用いた液化炭化水素の処理のためのプロセス - Google Patents

Abstract

アミン種の損失を最小限にしながら、酸性ガスを含む液化炭化水素を処理して酸性ガスを除去するための方法であって、液化炭化水素を第１アミン化合物の吸収剤水溶液と接触させる工程において、第１アミン化合物が構造（Ｉ）：【化１】式中、Ｒ１は、水素、プロパン−２，３−ジオール、およびこれらの混合物であり、Ｒ２は、プロパン−２，３−ジオールである；を有する、該工程を含む方法。【選択図】図１

Description

本発明は、液化炭化水素の処理のためのプロセスに概して関する。より詳細には、本発明は、ピペラジン化合物を用いて、液化石油ガス（ＬＰＧ）または液体天然ガス（ＮＧＬ）などの液化炭化水素ガスストリームから酸性ガスを除去するためのプロセスに関する。

ＮＧＬまたはＬＰＧなどの液化炭化水素は、暖房器具および車両における燃料として用いられる炭化水素ガスの可燃性混合物を与える。該液化炭化水素は、オゾン層へのダメージを低減するための取り組みにおいてクロロフルオロカーボンに取って代わるエアゾール噴射剤および冷媒として用いられることが多くなっている。

液化炭化水素は、石油または「湿式」天然ガスの精製によって合成され、ほぼ全体が化石燃料源に由来し、石油（原油）の精製の間に製造されるか、または石油または天然ガスストリームが地中から現れる際にそれらから抽出される。

液化炭化水素ガスは、常温常圧で迅速に蒸発することがあり、通常は、加圧型の鋼ガスシリンダーにおいて供給され得る。これらのシリンダーは、典型的には容量の８０％〜８５％まで満たされて、含有液体の熱膨張を可能にする。気化ガスの体積と液化ガスの体積の比は、組成、圧力および温度に応じて変動するが、典型的には約２５０：１である。

液化炭化水素は、種々の酸性のガス状の汚染物質、例えば、硫化水素、種々のメルカプタンおよび他の様々な硫黄化合物、二酸化炭素、ならびに硫化カルボニル（ＣＯＳ）を含有する場合が多い。かかる汚染物質は、ガスまたは液体炭化水素ストリームを１種以上のアミンの水溶液と接触させることによって成功裏に除去され得ることがガス処理業界において周知である。アミン水溶液は、特定の酸性ガスを吸収するその能力において選択的であっても非選択的であってもよい。

かかる吸収の後、酸性化合物は、プロセスにおいてアミン化合物が失われた可能性がある範囲までを除き、アミンからストリップされ、該アミンが系に戻される。理論的には、多くの種々のアミンが酸性ガスの除去にある程度の有用性を示すであろうとされている。実際問題として、実際に商用化されているアミンは、モノエタノールアミン（ＭＥＡ）、ジエタノールアミン（ＤＥＡ）、メチルジエタノールアミン（ＭＤＥＡ）、およびジイソプロパノールアミン（ＤＩＰＡ）である。

液化炭化水素の処理は、アミンが液化炭化水素にかなり可溶性であり、失われたアミンを補う必要性に起因する相応の経済的ペナルティをもたらすという点で、特定の問題を提起する。多くの精製所では、液化炭化水素から酸性不純物を除去するのに水性ＤＩＰＡまたはＭＤＥＡが用いられている。しかしながら、これらのアミンの濃度は、該アミンがプロセスに供給される水性ストリームの約２０〜３５重量％の範囲に典型的には限定される。より高濃度での操作は、容量の理由では望ましいが、一般には、望ましくない高レベルの、アミンを含む液化炭化水素汚染物質を生じる。

この問題は、損傷した（すなわち、高度に不飽和の）ＬＰＧを処理する精製所において特に深刻である。多くの場合、ＭＤＥＡの損失率は、ＭＤＥＡをＤＥＡに置き換えるための経済的正当化を否認するのに十分である。

米国特許第５，３２６，３８５号；同第５，８７７，３８６号；および同第６，３４４，９４９号は、いずれも、種々のプロセスを通した、ＬＰＧのある種の「スイートニング」を教示している。より詳細には、米国特許第５，８７７，３８６号は、トリエタノールアミンと他のアミン種との混合物の使用を教示している。さらに、米国特許第４，９５９，０８６号は、アミン化合物の異性体を用いて硫化水素を天然ガスから除去している。ＭＤＥＡ／ＤＩＰＡ混合物の使用は、Ｈ_２Ｓを除去する目的で報告されている（米国特許第４，８０８，７６５号）。

これらの公報は、アミン−酸性ガスプロセスによって液化炭化水素を「スイートニング」するときに遭遇する問題に対する合理的な解決策を提示している。しかしながら、液化炭化水素への溶解性に起因して失われるアミンの量をなお最小にしながら、液化炭化水素系の循環において有効アミン濃度を最大にするアミン組成物を有することが高度に望ましい。

本発明の一態様によると、アミン種の損失を最小にしながら、酸性ガスを含む液化炭化水素を処理して酸性ガスを除去するための方法が提供される。該方法は、液化炭化水素を第１アミン化合物の吸収剤水溶液と接触させる工程において、第１アミン化合物が構造：

式中、Ｒ_１は、水素、プロパン−２，３−ジオール、およびこれらの混合物であり、Ｒ_２は、プロパン−２，３−ジオールである；
を有する、該工程を含む。

メチルジエタノールアミン（ＭＤＥＡ）などの常套的なアルカノールアミンの水溶液を用いて、液／液プロセスにおいて液化石油ガスを処理するとき、経時的に、重要なアミン損失に遭遇する可能性がある。ヒドロキシル基の存在は、分子の疎油性を改善することによってかかる損失を低減することにおいて重要であることが分かっている。そのため、３個のヒドロキシル基を組み込んだトリエタノールアミン（ＴＥＡ）は、ＭＤＥＡの水溶液が酸性ガス除去の性能および可能性の点においてＴＥＡの水溶液よりも優れていることが分かっていても、依然として最適な分子である。ＭＤＥＡとＴＥＡとの間の性能および能力の差は、ＭＤＥＡでは８．７、ＴＥＡでは７．９であるそれぞれのｐＫａによって反映される塩基強度の差によって主に影響される。

そのため、ＴＥＡと同等またはより優れた塩基強度（すなわち、ｐＫａ）と共に低分子量を維持しながら、ＭＤＥＡと比較して数多くのヒドロキシル基および／または窒素−水素結合を組み込んだアルカノールアミン構造は、液／液プロセスにおいて液化石油ガスを処理するための理想的な候補である。

プロパンジオール部位をアルカノールアミン構造に組み込むことで、ヒドロキシエチル部位を組み込んだ同等のアルカノールアミン構造（すなわち、常套的なエトキシ化アルカノールアミン）と比較して、炭化水素ストリームへの溶解度を低減することが可能になる。プロパンジオール部位を組み込んだアルカノールアミンの塩基強度は、常套的なエトキシ化アルカノールアミンと比較して改変されない。なぜなら、同じ窒素置換基における１個を超えるヒドロキシル基の存在によって生ずる誘導効果が、累積しないからである。また、これらの構造の大部分は、以下に示すグリシドールエポキシドまたは３−クロロ−１，２−プロパンジオールとピペラジンまたは置換ピペラジン誘導体との間の簡単な反応によって達成され得る。

本開示の目的では、液化炭化水素は、約Ｃ_１〜Ｃ_２０、好ましくは約Ｃ_１〜Ｃ_１２、より好ましくは約Ｃ_２〜Ｃ_６のサイズ範囲にある、飽和あるいは不飽和であってもよく、分枝あるいは非分枝であってもよい低分子量の炭化水素、例えば、ＬＰＧもしくはＮＧＬ、またはこれらの混合物などである。

図１は、ｐＫａ値に対してプロットした、ＭＤＥＡと比較した試験アミンの比溶解度のグラフ図である。

概して、本発明は、アミン種の損失を最小にしながら酸性ガスを除去することを含む、液化炭化水素を処理するための方法である。該方法は、液化炭化水素を第１アミン化合物の吸収剤水溶液と接触させる工程において、第１アミン化合物が構造：

式中、Ｒ_１は、水素、プロパン−２，３−ジオール、およびこれらの混合物であり、Ｒ_２は、プロパン−２，３−ジオールである；
を有する、該工程を含む。

従来技術において一般的に用いられているアミンの基本的な不利点は、ＬＰＧへの溶解度が比較的高いことである。本発明は、より低いＬＰＧ溶解度を有するアミン化合物を提供することによってこの課題に対処する。

大部分の精製所は、アミン含有水性処理組成物の約３５重量％以下の全アミン濃度で操作する。約４０重量％、好ましくは約５０重量％以上の全アミン濃度での操作が望ましい。なぜなら、高強度の溶液が、低コストでのさらなる酸性ガス除去能を提供するからである。また、原油中の硫黄濃度は、したがって将来上昇するようである。

したがって、生産を維持または増大するために、精製所は、平均して、より多くの硫黄を処理／除去しなければならない。にもかかわらず、高濃度ではアミンの損失が増大するため、約３５％のレベルを超えて操作することは経済的可能性が無いことが多かった。本発明の一利点は、精製所が、本来なら被る高いアミン置換コストを掛けることなく、より高い全アミン強度で経済的に操作することを可能にすることである。

本発明によると、酸性ガスを液化炭化水素ガスから除去する方法が提供される。該方法は、式

式中、Ｒ_１は、水素、またはプロパン−２，３−ジオール、およびこれらの混合物であり、Ｒ_２は、プロパン−２，３−ジオールである；
のアミン化合物の水溶液による。

プロパンジオール部位をアルカノールアミン構造に組み込むことで、同等のエトキシ化アルカノールアミン構造と比較して、液化炭化水素ストリームへの溶解度を低減することが可能になる。プロパンジオール部位を組み込んだアルカノールアミンの塩基強度は、常套的なエトキシ化アルカノールアミンと比較して改変されない。なぜなら、同じ窒素置換基における１個を超えるヒドロキシル基の存在によって生ずる誘導効果が、累積しないからである。また、これらの構造の大部分は、グリシドールエポキシドまたは３−クロロ−１，２−プロパンジオールとピペラジンまたは置換ピペラジン誘導体との間の簡単な反応によって達成され得る。

概して、本発明のプロセスにおける第１アミンは、１個以上のプロパンジオール官能基を有するピペラジンアミンを含んでいてもよい。とりわけ、代表的なピペラジン化合物として、以下が挙げられる：

上記に列挙したこれらの化合物は、第１アミンを含んで個々にまたは混合して用いられて、酸性ガスを未処理のＬＰＧからスイートニングまたは除去することができる。概して、第１アミン化合物は、当業者に公知のあらゆる手段によって合成されてもよい。

ＬＰＧのスイートニングに用いられる該水溶液は、本発明のプロセスにおいて用いられる第１アミン化合物に加えて、第２アミン化合物を含んでいてもよい。第２アミン化合物として有用なアミン化合物として、トリスアミン化合物、例えば、２−アミノ−２−（ヒドロキシメチル）プロパン−１，３−ジオール、２−メチルアミノ−２−（ヒドロキシメチル）プロパン−１，３−ジオール，２−ジメチルアミノ−２−（ヒドロキシメチル）プロパン−１，３−ジオール、またはこれらの混合物；アミンプロパンジオール化合物、例えば、３−（２−（ヒドロキシエチル）メチルアミノ）プロパン−１，２−ジオール、３−（メチルアミノ）ビス（プロパン−１，２−ジオール）、アミノ−トリス（プロパン−１，２−ジオール）、３−（メチルアミノ）プロパン−１，２−ジオール、３−（アミノ）プロパン−１，２−ジオール、３−（アミノ）ビス（プロパン−１，２−ジオール）またはこれらの混合物；アルキルアミン、例えば、モノエタノールアミンアミン、ジエタノールアミン、トリエタノールアミン、メチルジエタノールアミン、ジイソプロパノールアミン、およびこれらの混合物；ならびに上記に列挙したこれらの種の各々における化合物の混合物が挙げられる。

処理の方法
本発明のプロセスは、通常の液体−液体接触装置を用いて、ＮＧＬ、ＬＰＧ、またはこれらの混合物などの液化炭化水素ストリームを、本発明の水性混合物と、かかる装置の通常の制限内の操作条件下に接触させることによって容易に実現され得る。一部の最適化条件は、当業者の範囲内にあって、好適に行われるはずであり、アミン溶解度の損失の低減が、既存の操作条件においても経験されるであろうことが期待されよう。そのため、本発明のさらなる利点は、装置、充填、操作条件などにおいて大幅な置換または変更を必要としないことである。したがって、本発明は、さらなる酸性ガス除去容量を必要とするが、高価な資本的拡張への支払いをしたくない精製所にとって特に利益がある。

本発明の別の利点は、操作パラメータが、狭く厳密でないことである。一般的なガイドラインでは、系における濃度が高いほど、アミン損失が大きいと言うことができる。代表的な濃度が以下のように見出されている。濃度について具体的な上限は知られていないが、Ｈ_２Ｓの適切でない除去などの操作的な問題を回避するために、該濃度は、アミン混合物の約９５重量％以下に保持し、残りが水であることが示唆されている。所与の系の使用可能な最高濃度を決定するのに有用なアプローチは、問題が検出されるまで含有量を徐々に増大させ、次いでかかる問題が消失するまで濃度について減少させることである。

同様に、必要な最低濃度は存在せず、この濃度は常套の実験の範囲内であり得る。しかしながら、濃度が少なくとも約５重量％であることが起点であると示唆されている。多くの場合において、有用な濃度範囲は、アミン混合物の約１０〜約９０重量％、好ましくは約２５〜約７５重量％、より好ましくは約３５〜約６５重量％であり、残りが水であるとされている。

本発明の方法において用いられる吸収剤水溶液は、ホウ酸、硫酸、塩酸、リン酸、およびこれらの混合物などの酸を含んでいてもよい。酸の濃度は、０．１〜２５重量％、最も好ましくは０．１〜１２重量％の有効な量で変動し得る。酸の添加は、酸性ガスが系からストリップされた後のアミン組成物の回収に役立つ。

含有するアミン混合物とＬＰＧを接触させるための操作温度は、狭く厳密ではないが、通常は約５０°Ｆ〜約１９０°Ｆ、好ましくは約７０°Ｆ〜約１６０°Ｆ、より好ましくは約８０°Ｆ〜約１４０°Ｆの範囲内である。一般に、溶解度の損失を最小にするには、より低温であることが好ましい。この点においては、多くの精製所があまり柔軟性を有していないため、アミン損失の大幅な低減が任意の所与の操作温度においてなされることが本発明の利点である。

以下の実施例は、本発明の特徴の非限定的説明を提供する。

ヘプタン（１０ｇ）、トルエン（０．１ｇ）および試験アミン（２．５ｇ）の溶液を、２０℃で１時間混合する。混合物を１５分間デカントし、純ヘプタン相を、内部標準としてトルエンを用いてガスクロマトグラフィによって分析する。注入を３回繰り返し、試験アミンのピーク面積を平均化する（ＨＥＰは、２−（ヒドロキシエチル）ピペラジンを表す）。結果を以下に提示する：

試験アミンのｐＫａを、自動Ｍｅｔｔｌｅｒ Ｔｏｌｅｄｏ滴定システムを用い、５０重量％のアミン水溶液および０．５Ｎ塩酸を用いて記録した。結果を以下に提示する：

本発明を、上記明細書および図に開示しているように好ましい実施形態を参照して説明したが、本発明から逸脱することなく、本発明の多くのさらなる実施形態が可能である。そのため、本発明の範囲は、添付の特許請求の範囲のみによって制限されるべきである。

Claims (9)

1. アミン種の損失を最小にしながら、酸性ガスを含む液化炭化水素を処理して前記酸性ガスを除去するための方法であって、前記液化炭化水素を第１アミン化合物の吸収剤水溶液と接触させる工程において、前記第１アミン化合物が構造：
   

   

   式中、Ｒ_１は、水素、プロパン−２，３−ジオール、およびこれらの混合物であり、Ｒ_２は、プロパン−２，３−ジオールである；
   を有する、該工程を含む方法。
2. 前記吸収剤水溶液が、約０．１重量％〜９０重量％の前記第１アミン化合物を含み、加えて、約１重量％〜９０重量％の第２アミン化合物を含む、請求項１に記載の方法。
3. 前記吸収剤水溶液が、約０．１重量％〜５０重量％の前記第１アミン化合物および約５重量％〜５０重量％の第２アミン化合物を含む、請求項１に記載の方法。
4. Ｒ_１が水素である、請求項１に記載の方法。
5. Ｒ_１およびＲ_２がプロパン−２，３−ジオールである、請求項１に記載の方法。
6. 前記酸性ガスが、ＣＯ_２、Ｈ_２Ｓ、メルカプタン化合物、ＣＯＳ、ＣＳ_２、およびこれらの混合物からなる群から選択される１種以上のガスを含む、請求項１に記載の方法。
7. 前記水溶液が、ピペラジン、２−メチルピペラジン、２−ヒドロキシエチルピペラジンおよびこれらの混合物からなる群から選択されるピペラジン化合物を含む第２アミン化合物を含む、請求項１に記載の方法。
8. 前記吸収剤水溶液が、トリエタノールアミン、ジエタノールアミン、メチルジエタノールアミン、ジイソプロパノールアミン、２−アミノ−２−（ヒドロキシメチル）プロパン−１，３−ジオール、２−メチルアミノ−２−（ヒドロキシメチル）プロパン−１，３−ジオール、２−ジメチルアミノ−２−（ヒドロキシメチル）プロパン−１，３−ジオール、３−（２−（ヒドロキシエチル）メチルアミノ）プロパン−１，２−ジオール、３−（メチルアミノ）ビス（プロパン−１，２−ジオール）、３−（アミノ）トリス（プロパン−１，２−ジオール）、３−（メチルアミノ）プロパン−１，２−ジオール、３−（アミノ）プロパン−１，２−ジオール、３−（アミノ）ビス（プロパン−１，２−ジオール）およびこれらの混合物からなる群から選択される化合物を含む第２アミン化合物を含む、請求項１に記載の方法。
9. 前記吸収剤水溶液が酸を含み、前記酸が、ホウ酸、塩酸、硫酸、リン酸およびこれらの混合物からなる群から選択される、請求項１に記載の方法。

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