JP2015089572A - ろう付け合金組成物および超合金用のろう付け方法 - Google Patents

Abstract

【課題】CM247超合金製コンポーネント、例えばガスタービンブレードおよびベーンの材料特性により近く適合する材料特性を有し、溶接領域からの溶融マイグレーションなく再溶接でき、かつ溶接界面もしくは周辺領域での凝固割れに耐性のあるろう付け組成物が必要とされる。【解決手段】約６０質量％〜７０質量％の範囲のCM247ベース合金と残部にBRBろう付け合金を含むろう付け合金組成物を提供する。【選択図】図１

Description

本発明は、超合金製コンポーネントのろう付けと補修ならびに特にガスタービンで使用される超合金製ブレードおよびベーンのろう付け方法であって、試験サンプルの良好なろう付けを一貫してもたらすろう付け組成物およびろう付け方法を用いたものに関し、その幾つかの実施形態は、構造特性の本質的な低下なろう付け後溶接を可能にする。

タービンのコンポーネント、例えば鋳造タービンブレードの製造に使用されるニッケルとコバルトをベースとする超合金材料の構造的補修または新規作製は、部分的に超合金材料の冶金学的特性のため挑戦的なことである。例えば、約６％を上回る総計のアルミニウムもしくはチタンの含量を有する超合金、例えば低炭素含量を有するニッケル基超合金、例えばCM247は、一般的に、高温溶接が行われると、より低アルミニウム−チタン含量超合金、例えばX-750よりも凝固割れを受けやすい。完成したタービンブレードで使用された超合金は、一般的に、鋳造後熱処理の間に強化され、前記鋳造後熱処理は、前記超合金を、引き続いての構造的溶接補修を行うのが困難な材料にする。超合金の作製または補修のために近年使用される溶接方法は、一般に、溶接調製物と隣り合う基材の本質的な溶融と、添加された溶接溶加材の完全な溶融を伴う。かかる材料から構築されたブレードを、例えば構造的補修のために、同じまたは類似の合金の溶加材で溶接する場合に、前記ブレードは、前記溶接内とその近傍で凝固割れ（液化割れとも言う）を受けやすい。溶接後に凝固割れを起こした超合金製ベーンおよびブレードは、一般に、かなりの時間と費用をそのブレードの補修を試みるために既に費やした後に、補修不可能なものとして廃棄される。超合金構造の補修溶接の欠点を考慮に入れると、しばしば、商業的に許容される唯一の解決策は、構造的補修を必要とする損傷したタービンブレードを廃棄することである。それというのも、過去の経験から、かかる構造的補修の成功は限られていることが示されているからである。このように、補修は、低減された構造強度を有するより延性の高い溶接溶加材を使用する化粧盛り溶接によって効果的な補修に修正できると過去に実証済みのこれらの特定の材料、コンポーネントおよび構造的損傷の種類に限られている。溶接後凝固割れのリスクが比較的高いと知られている溶接による構造的補修を必要とするブレードは、一般に廃棄される。大幅な凝固割れまたは構造的特性、機械的特性もしくは他の特性の更なる低下なくしてろう付け後溶接に耐えうるろう付け組成物および方法を提供することによって、かかるコンポーネントの補修および再利用を可能にし、それは重要な経済的利点である。

超合金製コンポーネントを含む金属コンポーネントの非構造的補修または作製は、一般的に、より劣る構造的特性の不適合な合金材料と、損傷した材料を置き換える（または新たに作製された材料の２つのコンポーネントを接合させる）ことを含み、その際、本来の基材材料の優れた構造的性能は、局所化された領域では必要でない。例えば、かかる非構造的補修または「化粧盛り」補修は、補修されるコンポーネントの本来の輪郭形状を回復するために使用することができる。ガスタービンのコンポーネントの補修のためには、化粧盛り補修の一例は、ブレードの局在化された外部表面の機械的特性がブレード全体の構造的完全性にとって重要でない場合については、その本来の空気力学的輪郭を回復するために、タービンブレード板翼上の表面ピット、亀裂または他のボイドを充填することである。化粧盛り補修または作製は、しばしば、ブレード体の超合金基材よりも低い強度であるが、より高い延性を有する耐酸化性の溶接またはろう付け合金を使用し、かつ前記超合金製基材の構造的特性または材料特性を損なわないより低い適用温度を使用することによって達成される。

拡散ろう付けは、補修または作製のために超合金製コンポーネントを接合するために使用されており、それは、接合されるべきそれらの隣接表面の間にろう付け合金を介在させ、これらのコンポーネントを炉内で（しばしば真空下で大気から隔離してまたは不活性雰囲気内で）ろう付け合金が液化し、結合されるべきコンポーネントの基材内に拡散するまで加熱することによって行われる。拡散ろう付けは、また、超合金製コンポーネント内の表面欠陥を、例えば局所的な表面亀裂および／または非構造的亀裂を充填するために使用でき、それは、ろう付け合金をその欠陥中に挿入し、該コンポーネントを炉内で加熱することでろう付け合金を液化させ、こうして前記亀裂を充填することによって行われる。幾つかの補修のタイプにおいて、炉よりもトーチが、局所的な熱源としてろう付け合金の溶融のために使用されうる。ろう付け補修された超合金製ブレードおよびベーンは、一般的に、操業に戻される。

後続のガスタービン点検サイクルにおいて、事前にろう付け補修した表面において欠陥を有すると特定されたブレードまたはベーンは、該コンポーネントが再び補修のために加熱されるときに、旧来のろう付け材料の再溶融とマイグレーションのリスクがある。しばしば、商用原価を削減する理由のために、事前にろう付けされた部分に欠陥を有するブレードは、旧来のろう付け材料の再溶融マイグレーションに起因するリスクの潜む補修不備よりはむしろ廃棄される。

商品名Mar-M-509（登録商標）（Martin Marietta Co.の登録商標であり、例えばPraxair Surface Technologies, Inc.（インディアナ州インディアナポリス）からその商品名CO-222、CO-333として市販されている）を有するろう付け材料は、CM247合金タービンブレードおよびベーンコンポーネントの補修のために通常使用されている高クロム含量の超合金ろう付け材料である。類似の性能特性を有する製品は、またSulzer MetcoからAmdry MM509およびAmdry MM509Bとして市販されている。しかしながら、前記ろう付け材料と前記コンポーネント基材とがより近く適合された材料特性を有するようにCM247を含むろう付け材料を利用することが望まれる。CM247の商品名はMAR-M-247であり、その一つの形態は、Praxair Surface Technologiesからその商品名NI-335-5として入手できる。

このように、当該技術分野においては、CM247超合金製コンポーネント、例えばガスタービンブレードおよびベーンの材料特性により近く適合する材料特性を有し、溶接領域からの溶融マイグレーションなく再溶接でき、かつ溶接界面もしくは周辺領域での凝固割れに耐性のあるろう付け組成物について需要が存在する。

本発明の幾つかの実施形態は、約６０質量％〜７０質量％の範囲のCM247ベース合金と残部にBRBろう付け合金を含むろう付け合金組成物に関する。CM247合金基材コンポーネントに拡散ろう付けによって適用した場合に、かかる組成物は、後続の溶接補修において再溶接された場合に大きく溶け出してマイグレーションしない。溶接後固溶化サイクルの実施後でさえも、該ろう付け材料は、溶接界面と周辺領域で凝固割れに耐性がある。

本願では、異なるろう付け加工が、MarM509A／MarM509Bろう付け合金混合物の性能を、これらの材料を使用した従来のろう付けで一般的に経験するものを超えて改善しうることも裏付けられている。

このように、本発明は、当該組成物ならびに超合金製コンポーネントの改善されたろう付けに適したろう付け方法を含み、その際、本発明の幾つかの実施形態によれば、ろう付けされた領域は、本質的な凝固割れなくろう付け後溶接補修が可能であり、またこのようにろう付けされ、引き続き溶接により補修された超合金製コンポーネントも含む。

本発明の特徴は、当業者によって、如何なる組み合わせもしくは部分組み合わせにおいてまとめてまたは個別に適用されうる。

本発明の教示は、添付図面に関連した以下の詳細な説明を考慮することにより容易に理解されうる。

図１は、本発明の幾つかの実施形態により実施された幾つかのろう付け試験の表による一覧を示す。 図２は、本発明の幾つかの実施形態による典型的な真空清浄化炉（vacuum cleaning furnace）サイクルを示す。 図３は、ろう付け試験で生じた典型的な亀裂の顕微鏡写真を示す。 図４は、ろう付け試験で生じた典型的な亀裂の顕微鏡写真であって、ピストンの背後の制御された圧縮空気によって、必要に応じて前記亀裂中に前記ペーストを入れるために使用された適用ニードルを通じて前記ペーストを該亀裂中に押し込んで導入した後の顕微鏡写真を示す。前記ペーストは、ろう付け合金と混合された液状バインダーを含む。 図５は、ここで実施された幾つかのろう付け試験のために使用されたろう付けサイクルを示し、これは、ろう付け温度までのランプ中での複数の停止点と、ろう付け温度での短い停止と、次いで温度降下と、合金拡散のための保持を有する典型的なろう付けサイクルを表す。 図６は、５０／５０でのMarM509A/Bの合金混合物についてのろう付け炉サイクルの完了後の顕微鏡写真を示す。 図７は、６０／４０でのMarM509A/Bの合金混合物についてのろう付け炉サイクルの完了後の顕微鏡写真を示す。 図８は、７０／３０でのMarM509A/Bの合金混合物についてのろう付け炉サイクルの完了後の顕微鏡写真を示す。 図９は、５０／５０でのMarM509A/Bの合金混合物についてのろう付け炉サイクルの完了後の５０倍率での顕微鏡写真を示す（エッチングあり）。 図１０は、６０／４０でのMarM509A/Bの合金混合物についてのろう付け炉サイクルの完了後の５０倍率での顕微鏡写真を示す。 図１１は、７０／３０でのMarM509A/Bの合金混合物についてのろう付け炉サイクルの完了後の５０倍率での顕微鏡写真を示す（エッチングあり）。 図１２は、再溶融の評価を示す。ろう付け後の考えられる通常の補修プロセスのろう付けに対する影響を評価するための、ろう付け炉サイクルの完了後の固溶化熱処理サイクル後の顕微鏡写真。MarM/A/Bの３種の混合物が示される（左から右へ、７０／３０、６０／４０、５０／５０）。 図１３は、本発明の幾つかの実施形態により実施された幾つかのろう付け試験の表による一覧を示す。 図１４は、ろう付け試験でサンプル中に生じた亀裂の顕微鏡写真を示す。 図１５は、ろう付け試験でサンプル中に生じた亀裂のＨＦ清浄化の前の顕微鏡写真を示す。 図１６は、ろう付け試験でサンプル中に生じた亀裂のＨＦ清浄化とろう付け後の顕微鏡写真を示す。 図１７は、合金の適用を示す。ろう付け試験で生じた典型的な亀裂の顕微鏡写真であって、ピストンの背後の制御された圧縮空気によって、必要に応じて前記亀裂中に前記ペーストを入れるために使用された適用ニードルを通じて前記ペーストを該亀裂中に押し込んで導入した後の顕微鏡写真。前記ペーストは、ろう付け合金と混合された液状バインダーを含む。 図１８は、ここで幾つかの実施形態で使用された典型的なろう付けサイクルを示す。 図１９は、６０／４０のMarM509A/B合金混合物についてのろう付け炉サイクルの完了後の顕微鏡写真を示す。 図２０は、７０／３０のMarM509A/B合金混合物についてのろう付け炉サイクルの完了後の顕微鏡写真を示す。 図２１は、８０／２０のMarM509A/B合金混合物についてのろう付け炉サイクルの完了後の顕微鏡写真を示す。 図２２は、６０／４０のCM247/BRB合金混合物についてのろう付け炉サイクルの完了後の顕微鏡写真を示す。 図２３は、７０／３０のCM247/BRB合金混合物についてのろう付け炉サイクルの完了後の顕微鏡写真を示す。 図２４は、８０／２０のCM247/BRB合金混合物についてのろう付け炉サイクルの完了後の顕微鏡写真を示す。 図２５は、６０／４０のMarM509A/B合金混合物についてのろう付け炉サイクルの完了後の５０倍率での顕微鏡写真を示す。 図２６は、７０／３０のMarM509A/B合金混合物についてのろう付け炉サイクルの完了後の５０倍率での顕微鏡写真を示す。 図２７は、８０／２０のMarM509A/B合金混合物についてのろう付け炉サイクルの完了後の５０倍率での顕微鏡写真を示す。 図２８は、６０／４０のCM247/BRB合金混合物についてのろう付け炉サイクルの完了後の５０倍率での顕微鏡写真を示す。 図２９は、７０／３０のCM247/BRB合金混合物についてのろう付け炉サイクルの完了後の５０倍率での顕微鏡写真を示す。 図３０は、８０／２０のCM247/BRB合金混合物についてのろう付け炉サイクルの完了後の５０倍率での顕微鏡写真を示す。 図３１は、CM247基材上CM247/BRBのIN625溶加材でのろう付け後の考えられる通常の補修プロセスのろう付けに対する影響を評価するための、ろう付け炉サイクルの完了後の固溶化熱処理サイクル（２２５０°Ｆ）後の透視断面顕微鏡写真を示す。 図３２は、CM247基材上でのMarM509/A/BのIN625溶加材でのろう付け後の考えられる通常の補修プロセスのろう付けに対する影響を評価するためのろう付け炉サイクルの完了後の固溶化熱処理サイクル（２２５０°Ｆ）後の顕微鏡写真を示す。これらの図面および明細書において、「MarM509」または「509」は、それぞれMarM509Aまたは509Aの略語である。 図３３は、様々なろう付け材料および混合物についての機械的試験の結果を示す。

発明の詳細な説明
改善された高温補修ろう付け組成物およびその方法が記載されており、その幾つかの実施形態は、より前記ベース金属に近い組成、機械的特性および構造的特性を達成する。幾つかの実施形態において、そのろう付けされた領域は、引き続き、特性の深刻な低下を受けることなく溶接可能である。以下の詳細な説明を考慮することで、当業者は、ガスタービンブレードまたはベーンに典型的に使用されるCM247などのニッケル基超合金製基材に拡散ろう付けするために適した様々な組成のCM247合金、MarM509A、MarM509BおよびBRBろう付け合金を含む多成分ろう付け溶加材合金において、本発明の教示を容易に利用できることを明らかに認識する。本発明の幾つかの実施形態による基材／ろう付け界面は、損傷のある溶け出しを受けることなく、および／または界面領域からろう付け合金がマイグレーションすることなく、引き続き溶接補修で修正できることが示されている。溶接領域および周辺領域は、凝固割れに耐性である。該合金組成物がベース基材にろう付けされた後に、そのコンポーネントは、操業に戻される。その後に、前記コンポーネントは、将来的な操業時の欠陥で修正が必要となれば、該コンポーネントを廃棄するよりもむしろ、溶接により補修可能にとどまり、その際、前記溶接補修されたコンポーネントは、溶接作業の結果としての凝固割れのリスクが低減している。このことは、ろう付け後溶接が構造的特性を典型的に、該コンポーネントがもはや通常の使用に適さない程度にまで低下させる慣用なろう付け組成物および方法に比べて重要な改善を示す。

CM247
合金247は、ガスタービンのコンポーネントの作製のための材料の一例であり、本願発明の詳細な説明で具体化するために、合金247コンポーネントの補修のための特定の配合物および手順をここに記載する。しかしながら、ここに記載される組成物および手順は、合金247に本来制限されるものではないが、超合金材料科学および超合金製コンポーネント補修の技術分野における当業者に明らかなように他の超合金の補修のために有利に使用できる。

以下の組成物は、なかでも、合金247と一緒に使用するためのろう付け溶加材合金として好ましいことが判明しており、約６０〜７０質量％のCM247合金を含み、残部はBRBろう付け合金である。全てのパーセンテージは、質量％であり、近似値であることが意図されるが、その際に引用された値についての僅かなずれは、性能または特性において劇的な変化を引き起こすことは見込まれない。より厳密な適用性の範囲は、慣例的な実験によって容易に決定できる。

CM 247は、以下の通りの典型的な組成を有する（Huang and Koo, Mat. Transactions. 45, 562-568 (2004) から、その全内容は、全ての目的のために参照をもって本願に開示されたものとする）：
［式中、質量％Ｘ_zは、近似的にCM247について等式１における通りである
］。

これらの割合における僅かなばらつきは、通常の商用利用の範囲内である。例えば、MAR-M-247として公知の商用のCM247は、製造元によって提供される等式２に示される組成を有する。

このように、前記データの点で、等式３に示される近似的に以下の範囲の組成を有する超合金を示すためにCM247をここで使用する。

ここで報告される結果は、AIMRO CM 247を使用し、それは、ここに記載される本質的にCM247と同じである。言葉を省くために、本質的に等式３によって示された範囲内の組成を有する材料を示すために「CM247」を使用する。

ここで得られた実験データは、一方向凝固化されたCM247（CM247DS）に関する。しかしながら、単結晶、多結晶または他の形態のCM247がそれらの結果に大きな影響を及ぼすであろうとは想定されない。

BRB
BRBは、ニッケルベースの拡散ろう付け合金であり、例えばSulzer Metcoを通じてAmdry BRBとして市販されている。ここで使用されるBRB材料は、本質的に以下の組成：
Ｎｉ（Ｘ_Ni）−Ｃｒ（Ｘ_Cr）−Ｃｏ（Ｘ_Co）−Ａｌ（Ｘ_Al）−Ｂ（Ｘ_B）
［式中、質量％Ｘ_zは、近似的に以下の範囲：
にある］を有し、粒度分布が公称範囲１５０＋４５μｍ（マイクロメートル）、メッシュ（ASTM）１００＋３２５メッシュを有する。言葉を省くために、本質的に等式４によって示された範囲内の組成を有する材料を示すために「BRB」を使用する。

MarM509A/MarM509B
ろう付け試験および改善されたろう付け結果を、また、商品名MarM509（MarM509Aまたは略して「509A」）、MarM509B（「509B」）として商業的に知られる、クロムとニッケルを比較的多量に含むコバルト基超合金についてここで記載する。ここで使用される特定のMarM509A/B材料は、Sulzer Metcoから商品名Amdry MM509（509A）およびAmdry MM509B（509B）として得られた。製造元によって提供された組成は、以下の通りである：

研究は、本発明の幾つかの実施形態による本願のろう付け組成物合金の幾つかを使用して、合金247ブレード基材上の亀裂の補修と、そのろう付けされたブレードを引き続き溶接することで実施され、結果は、ここに記載される通りである。これらの結果が、先行技術のろう付け組成物および方法に比べた改善を裏付けており、それが、より効果的で、より廉価で、ろう付け後に超合金製コンポーネントの操業可能な補修をもたらすことは明らかである。

結果：CM247 DSベース材料の、CM247/BRBおよびMarM509A/MarM509Bでのろう付け
異なる加工条件下でのCM247/BRBおよびMarM509A/MarM509Bの異なる混合物を使用する本発明の幾つかの実施形態により得られる改善が表される。本願の議論を具体化するために、CM247基材材料、より具体的には、CM247 DS鋳造からなるW501Gエンジンからの操業運転している１列のタービンブレードを含むコンポーネントのろう付けが考慮される。

これらの例は、説明的であることが意図されるが、それに制限されるものではない。それというのも、当業者は、これらの組成および方法を、過度の実験をすることなく、他の基材材料および／またはコンポーネントへと容易に適合できるからである。つまり、これらの試験は、得られる結果の典型的な例であって、本発明の範囲を、そこに開示される特定の組成またはプロセス条件に制限するものではない。しかしながら、タービンブレードのこの具体的な例は、それ自体、実践的および商業的にかなりの重要性を有する。

ここに記載される試験は、１種類のろう付け合金との異なるろう付けベース合金の多数の混合物、異なるろう付け炉サイクルおよび異なる基材下準備法からなる個別の回で行った。

これらの試験の結果を評価するために幾つかの基準を使用した：
１．ろう付けの一般的な視覚的外観
２．界面、亀裂充填および多孔性の金属組織学的評価
３．ろう付け後固溶化熱処理サイクルの間のろう付けの再溶融
４．ろう付け後溶接可能性
５．表面硬さ、ＵＴＳ（極限引張強さ）、降伏および伸びを含む機械的試験

例Ａ：MarM509A/MarM509B（「MarM509A/B」）混合物
「MarM509A/B」は、等式５Ａおよび５Ｂにそれぞれ示される組成を本質的に有する509Aおよび509B材料の混合物を示す。

例Ａ．Ｉ：表面下準備
２種類の表面下準備方法をこの試験のために組み合わせた。前記領域の機械的清浄化を炭化物配合の工具を使用して行って、約０．０５０’’（インチ）の幅×約０．０５０’’の深さの模擬的な亀裂を作製した。典型的な例を図３に示す。機械的清浄化および模擬的な亀裂の生成の後に、ブレード材料を、図２に示される手順に従って真空清浄化炉サイクルにかけた。

例Ａ．ＩＩ：合金適用
単独のベースと単独のろう付け合金の３種の異なる混合物を試験した。これらの全ての場合において、ろう付け合金はMarM509B（「509B」）であり、前記ベースはMarM509A（「509A」）であった。前記ベースをろう付け合金と、509A/509Bの質量比５０／５０、６０／４０、７０／３０で混合し、次いで約１０容積％〜１５容積％の量で液状バインダーと混合して、ペーストを形成した。前記ペーストを次いでピストンの背後に制御された圧縮空気を有するプラスチック製カートリッジ中に入れて、必要に応じて亀裂中にペーストを入れるために使用された適用ニードルを通じて前記ペーストを押し込んだ。必要に応じてろう付けの周りのベース材料にストップオフ材料を適用して、意図された補修領域の外に前記合金が流れないことを保証した。この合金適用の典型的な結果である亀裂充填ステップを図４に示す。

例Ａ．ＩＩＩ：ろう付けサイクル
この例Ａで使用されるろう付けサイクルは、ろう付け温度までのランプ中での複数の停止点と、ろう付け温度での短い停止と、引き続いての温度降下と、合金拡散のための保持期間を有する典型的なろう付けサイクルを表す。典型的なサイクルを図５に示す。２２００°Ｆは、これらの例ＡにおいてMarM509A/Bで使用される全てのろう付けサイクルの間に適用された最高温度であることに留意することが重要である。

例Ａ．ＩＶ：結果
図１における例Ａ−０４〜例Ａ−１０として特定される７つの試験からの結果を以下に報告する。

Ａ．ＩＶ（ｉ）：ろう付け後視覚的評価
視覚的検査は、ろう付け炉サイクルが完了した後に実施した。MarM509A/B（図１の例Ａ−０４、Ａ−０５、Ａ−０６）についての結果を以下に示す。

図６は、５０／５０合金混合物を用いて得られた結果の顕微鏡写真である。この５０／５０合金混合物は、高温であり（つまり、その融点に近いまたは融点を上回る）、ろう付けエッジの周りに僅かなアンダーカットを恐らく有するが、これはこの顕微鏡写真からは明確に確認できない。

図７は、６０／４０合金混合物を用いて得られた結果の顕微鏡写真である。この６０／４０合金混合物は、適度にスムーズな外観を有するようにみえ、エッジでは明らかに連続的な流れを示している。

図８は、７０／３０合金混合物を用いて得られた結果の顕微鏡写真である。この７０／３０合金混合物は、明らかにろう付けエッジでかなりの遷移をもたらす鈍い流れを示す。

Ａ．ＩＶ（ｉｉ）：金属組織学的評価
金属組織学的評価は、５０倍率で、流動性、界面品質、多孔性および他の欠陥について実施した。MarM509A/B（図１の例Ａ−０４、Ａ−０５、Ａ−０６）についての結果を以下に示す。

図９は、５０／５０ろう付け混合物についての金属組織学的結果である。この顕微鏡写真は、ベース材料中への良好な流動を明らかに示し、それは、ろう付け補修領域からのスムーズな遷移をもたらす。その界面は、本質的に許容可能であるようにみえるが、高温である気配を有する。多孔性は、調査された補修領域の１％未満であった。

図１０は、６０／４０ろう付け混合物についての金属組織学的結果である。この顕微鏡写真は、明らかにベース材料中への良好な流動を示し、それは、ろう付け補修領域からのスムーズな遷移をもたらす。前記界面は優れているように見え、多孔性は、調査された補修領域の１％未満であった。

図１１は、７０／３０ろう付け混合物についての金属組織学的結果である。この顕微鏡写真は、明らかにベース材料中への鈍い流れを示し、それは、ろう付け合金からのシャープなコントラストを有する。前記界面は、本質的に許容可能であるようにみえるが、その多孔性はむしろ高くて、適切な合金流れの不足から生ずるひどいボイド形成を伴う。

Ａ．ＩＶ（ｉｉｉ）：再溶融評価
この例Ａで考慮される３種の異なる混合物であるMarM509A/B（図１の例０４、０５、０６）を、こうしてろう付けされたコンポーネントが後に通常の補修プロセスを受けるとろう付け合金は同様に影響を受けるかどうかを測定するために、ろう付けが完了した後に典型的な固溶化熱処理サイクルにかけた。再溶融パーセンテージは、固溶化熱処理後の合金高さを、ろう付けプロセスの後であるが固溶化熱処理の前の合金高さと比較することによって計算した。５０／５０（MarM509A/B）については、１００％より高い再溶融が観察された。前記合金はその液体状態に戻り、工作物から流れ出て、当初の表面の水準よりも下への低下がもたらされた。６０／４０（MarM509A/B）については、約５０％の合金高さ損失が観察された。７０／３０（MarM509A/B）については、約３０％の合金高さ損失が観察された。これらの結果の顕微鏡写真を、図１２に提供する。

Ａ．ＩＶ（ｉｖ）：ろう付け後溶接評価
これらのろう付けサンプルについては、再溶融試験の失敗のため溶接評価は行わなかった。

Ａ．ＩＶ（ｖ）：機械的試験
これらのサンプルについては、再溶融試験の失敗のため機械的試験は行わなかった。

例Ｂ：CM247/BRB混合物
「CM247/BRB」は、等式３および４にそれぞれ示される組成を本質的に有するCM247およびBRB材料の混合物を示す。

ベース材料熱処理サイクルのために使用したのと同じ時間および温度で実施したろう付けおよび拡散サイクルを組み合わせた追加のろう付け試験を実施した。前記試験は、１つのろう付けサイクルと、１つの表面下準備法からなり、その際、２つのベース合金は、２つの異なるろう付け合金の３つの異なるレベルを使用して混合した。

例Ｂ．Ｉ：表面下準備
ろう付け表面は、機械的清浄化法を使用して炭化物配合の工具で下準備して、約０．０５０’’の幅×約０．０５０’’の深さの模擬的な亀裂を作製した。真空清浄化炉サイクルは、その機械的清浄化作業の後に行わなかった。１つのブレードを、フッ化物イオン清浄化（ＦＩＣ）炉を使用してＨＦガスで清浄化することで、ろう付けのための表面を下準備した。図１４、１５、１６は、表面下準備プロセスにおける様々な段階での典型的なブレードを示す。

例Ｂ．ＩＩ：合金適用
２種のベースおよびろう付け合金の３種の異なる混合物を調製して試験した：（MarM 509Aベース／MarM 509Bろう付け）および（CM247／BRB）。

MarM 509A（「509A」）ベースを、MarM 509B（「509B」）ろう付け合金と、６０／４０、７０／３０、８０／２０（509A／509B）の比率（質量比）で混合した。これらの混合物を次いで液体バインダーと１０容積％〜１５容積％の量で合してペーストを形成した。

CM247ベースを、BRBろう付け合金と、６０／４０、７０／３０、８０／２０（509A／509B）のCM247／BRB比率（質量比）で混合した。これらの混合物を次いで液体バインダーと１０容積％〜１５容積％の量で合してペーストを形成した。このように、６種のペーストを調製して、試験した。

各々のペーストをピストンの背後に制御された圧縮空気を有するプラスチック製カートリッジ中に入れて、必要に応じて亀裂中にペーストを入れるために使用された適用ニードルを通じて前記ペーストを押し込んだ。必要に応じてろう付けの周りのベース材料にストップオフ材料を適用して、意図された補修領域の外に前記合金が流れないことを保証した。図１７は、合金適用ステップ後の典型的なブレードを示している。

例Ｂ．ＩＩＩ：ろう付けサイクル
使用したろう付けサイクルは、図１８に示されるのと同様に、標準的な固溶化熱処理サイクルと同じ時間および温度を有するように選択した。

例Ｂ．ＩＶ：結果
図１３における例Ｂ−１４〜例Ｂ−３９として特定される２０つの試験からの結果を以下に報告する。

Ｂ．ＩＶ（ｉ）：ろう付け後視覚的評価
視覚的検査は、図１８の組み合わされたろう付けと拡散炉サイクルの後に実施した。MarM509A/B（例Ｂ−２９、Ｂ−３０、Ｂ−３１）についての結果を以下に示す。

図１９は、６０／４０合金混合物を用いて得られた結果の顕微鏡写真である。この混合物は、高温であるようにみえ、前記ろう付け領域から合金が過剰に流れている。

図２０は、７０／３０合金混合物を用いて得られた結果の顕微鏡写真である。この混合物は、優れたスムーズな外観とエッジでの良好な連続的な流れを有する。

図２１は、８０／２０合金混合物を用いて得られた結果の顕微鏡写真である。この混合物は、僅かに鈍い外観を有するが、許容可能であるように見え、ろう付けエッジで幾らかのコントラストを有する。

CM247/BRB（例Ｂ−１４、Ｂ−１５、Ｂ−１６）についての視覚的検査の結果を以下に示す。

図２２は、６０／４０合金混合物を用いて得られた結果の顕微鏡写真である。この混合物は、非常に高温であるようにみえ、前記ろう付け領域から合金が過剰に流れている。

図２３は、７０／３０合金混合物を用いて得られた結果の顕微鏡写真である。この混合物はエッジに良好なスムーズな外観を有し、補修領域からの幾らかの合金流れを有する。

図２４は、８０／２０合金混合物を用いて得られた結果の顕微鏡写真である。この混合物は、ろう付けエッジでスムーズな外観を有し、僅かに鈍い外観を有するが、おそらく許容可能な外観を有する。

Ｂ．ＩＶ（ｉｉ）：金属組織学的評価
金属組織学的評価は、５０倍率で、流動性、界面品質、多孔性および他の欠陥について実施した。MarM509A/B（例Ｂ−２９、Ｂ−３０、Ｂ−３１）についての結果を以下に示す。

図２５は、６０／４０ろう付け混合物を用いて得られた結果の顕微鏡写真である。前記顕微鏡写真は、明らかにベース材料中への良好な流動を示し、それは、ろう付け合金からのスムーズな遷移をもたらす。その界面は、許容可能であるようにみえるが、高温である気配を有する。多孔性は、鋳造材料と類似しており、補修領域の測定された容積の約１％未満であった。

図２６は、７０／３０ろう付け混合物を用いて得られた結果の顕微鏡写真である。前記顕微鏡写真は、ベース材料中への優れた流動を示し、それは、エッジからのスムーズな遷移をもたらす。その界面は優れている。多孔性は、鋳造材料と類似しており、補修領域の測定された容積の約１％未満である。ろう付けの右側のエッジは、明らかに失敗しており、合金の適用の間に充填されなかった。

図２７は、８０／２０ろう付け合金混合物を用いて得られた結果の顕微鏡写真である。前記顕微鏡写真は、ベース材料中への鈍い流れを示し、それは、エッジでの領域からのシャープなコントラストを有する。事実上の界面は、明らかに許容可能であるが、その多孔性は一般的に許容可能な限界を超え、流動の不足から重大なボイド形成を有する。

CM247/BRB（例Ｂ１４、Ｂ１５、Ｂ１６）についての結果を以下に示す。

図２８は、６０／４０ろう付け混合物を用いて得られた結果の顕微鏡写真である。前記の顕微鏡写真は、ベース材料中への良好な流動を明らかに示し、それは、ろう付け補修領域からのスムーズな遷移をもたらす。その界面は、許容可能であるようにみえるが、高温である気配を有する。多孔性は、鋳造材料と類似しており、補修領域の測定された容積の約１％未満であった。

図２９は、７０／３０ろう付け混合物を用いて得られた結果の顕微鏡写真である。前記顕微鏡写真は、ベース材料中への優れた流動を示し、それは、ろう付け補修領域からのスムーズな遷移をもたらす。その界面は優れている。多孔性は、鋳造材料と類似しており、補修領域の測定された容積の約１％未満である。

図３０は、８０／２０ろう付け合金混合物を用いて得られた結果の顕微鏡写真である。前記顕微鏡写真は、ベース材料中への鈍い流れを示し、それは、エッジでのシャープなコントラストを有する。事実上の界面は、明らかに許容可能であるが、その多孔性は一般的に許容可能な限界を超え、流動の不足から重大なボイド形成を有する。

例Ｂ．ＩＶ（ｉｉｉ）：再溶融評価
MarM509A/Bの３種の異なる混合物を、将来的な通常の補修プロセスの間にろう付けが影響を受けるかを測定するために、初期ろう付けが完了した後に、固溶化熱処理サイクル（２２７０°Ｆ）にかけた。再溶融パーセンテージは、固溶化熱処理サイクルの後のビード高さと、ろう付け後合金ビード高さとを比較することによって計算した。

６０／４０再溶融評価：１００％の合金高さ損失が観察された（全再溶融）。

７０／３０再溶融評価：約１０％の合金高さ損失が観察された。

８０／２０再溶融評価：合金高さ損失は観察されなかった。

この再溶融評価が、例Ａ．ＩＶ（ｉｉｉ）において７０／３０組成物および８０／２０組成物について議論された再溶融よりも顕著な改善を示すことに留意することが重要である。これは、例Ａで使用したろう付け温度および時間と比較して、これらの例Ｂについて、一般により高いろう付け温度および時間を使用することによるものである。図１８から、例Ｂのコンポーネントは、２２７０°Ｆ（±１２°Ｆ）で２４０〜２５５分にわたり保持される一方で、例Ａにおいては、コンポーネントは、２２００°Ｆ（±１０°Ｆ）で４０分にわたり保持され、そして２０５０°Ｆ（±１０°Ｆ）で２７０分にわたり保持されることが理解される（図５）。このように、異なる時間−温度プロトコールは、509A/509Bろう付け組成物についてろう付け接合部の特性に対して重要な効果を有し、かつ約７０未満／３０の509A／509Bの比率を使えないことが結論付けられる。

CM247/BRBの３種の異なる混合物を、将来的な通常の補修プロセスの間にろう付けが影響を受けるかを測定するために、初期ろう付けが完了した後に、固溶化熱処理サイクル（２２７０°Ｆ）にかけた。再溶融パーセンテージは、固溶化熱処理サイクルの後のビード高さと、ろう付け後合金ビード高さとを比較することによって計算した。

６０／４０再溶融評価：１００％の合金高さ損失が観察された（全再溶融）。

７０／３０再溶融評価：約１０％の合金高さ損失が観察された。

８０／２０再溶融評価：合金高さ損失は観察されなかった。

まとめると、６０／４０は、良好な流動性、堆積特性および機械的特性を示すが、７０／３０または８０／２０と比較すると良好な再溶融特性を欠いている。ろう付け組成物が適用されるべきであり、かつ約２２７０°Ｆを上回る任意の再加熱が行われる場合には、７０／３０混合物を使用することが好ましいように思われる。

例Ｂ．ＩＶ（ｉｖ）：ろう付け後溶接評価
IN625溶加材を使用したろう付け後溶接補修の効果を確認するために、CM247/BRB（例Ｂ−２４）についての評価を行った。その試験は、溶接後固溶化サイクルの後に完了させた。しかしながら、エージング熱処理は行わなかった。界面または周辺領域で亀裂は観察されず、作業を行う溶接作業員は、この溶接がベース合金の溶接のそれと類似しているようにみえると報告した。図３１を参照のこと。

IN625溶加材を使用したろう付け後溶接補修の効果を確認するために、MarM509/A/B（例Ｂ−３９）についての評価を行った。その試験は、溶接後固溶化サイクルの後に完了させた。しかしながら、エージング熱処理は行わなかった。界面または周辺領域で亀裂は観察されず、作業を行う溶接作業員は、この溶接がベース合金の溶接のそれと類似しているようにみえると報告した。図３２を参照のこと。従って、前記７０／３０混合物は、以下の試験および／または観察に基づき好ましいと見なされる：
流動可能性（間隙および亀裂の充填能）
再溶融
再溶接
硬さ
引張試験
機械的試験

例Ｂ．ＩＶ（ｖ）：機械的試験
機械的試験は、様々な混合物の２種の合金の硬さ、引張強さ、降伏および伸びを、ベース材料およびベース材料とIN625溶接補修に対して比較することで実施した。それらの試験は、Metcut Research, Inc.（オハイオ州シンシナティ）によって図３３の手順に従って実施した。各々の種類の６種のサンプルを試験し、これらの６種の平均を図３３に報告している。それは、ベース材料（試験片４５）およびベース材料とIN625溶接補修（試験片４６）を含む。

結論
表面下準備
機械的清浄化は、優れたろう付け表面と、ろう付けとベース合金との間の界面をもたらした。例Ａで使用される機械的真空清浄化プロセスは同等の界面をもたらしたが、機械的清浄化プロセス単独よりも良好でない。追加の炉サイクルを使用して明らかな利点は得られなかった。例Ｂは、材料の最上層を除去するための炭化物フライス（carbide burr）を使用した表面の機械的下準備後に実施した。機械的試験サンプルは、また、該プロセスの許容可能性を更に示すこの同じ方法を使用して下準備した。ＦＩＣ清浄化法は、まさに、該合金のより良好な視覚的濡れをもたらし、かつ明らかに非常に僅かに改善された界面が研究所試験の間に観察された。しかしながら、実施された全ての機械的試験は、約４％〜５％の引張強さの一貫した損失を示した。

ろう付け合金の選択と適用
CM247ベース合金とBRBろう付け材料とを混合したものは、一貫して、ここで観察された最良の結果を提供した。CM247およびMarM509Aベース合金粉末は、可視的流動性および界面品質の点で本質的に同等の結果をもたらした。しかしながら、当量のろう付け合金と混合した場合に、CM247は、一般的に、僅かだけより易流動性であった。CM247合金は、一般的に、２．０％の降伏値によりより高い一貫したひずみ速度を有する同じ混合物のMarM509合金よりも１３〜１５％だけ良好な引張強さ値を提供した。CM247とMarM509ろう付けの両方とも、IN625溶加材で溶接した場合には、本質的に同等の視覚的結果をもたらした。しかしながら、それは、一般に、できる限り本来のベース材料に近い補修領域の化学組成を有するようにするためのより良好なやり方である。

CM247ベース粉末とBRBろう付け合金との７０／３０混合物は、多孔性、亀裂充填、ろう付け後固溶化サイクル再溶融および引張強さに関してより良好な結果をもたらした。また、CM247ベース合金でのろう付け伸長は、一般にMarM509合金に対して優れていたことも認められる。しかし、伸長数は、一般に、６０／４０混合物から７０／３０混合物まで低下した。

７０／３０混合物での再溶融評価は、将来的な補修サイクルに関して許容可能であるように見え、後続の固溶化サイクルの間に合金が液体に変わる僅かな兆し（１０％高さの損失）しか有さなかった。

ろう付けサイクル
より低いろう付けサイクル温度（２２００°Ｆ）で行った全てのろう付けサイクルは、より高いベース材料合金が該混合物に添加されたとしても、完全な再溶融試験の失敗を経験した。第二の（Ｂ）試験で使用したより高いろう付けサイクル温度は、再溶融評価において改善された結果をもたらした。

事実上、ベース材料の標準的な固溶化熱処理サイクルと同等の、より高温のろう付けサイクルについての利点は、溶接補修の前または後のろう付けの機会が存在し、その際に、補修プロセスに費用を追加し、かつベース材料特性に幾らかの未知の作用を有しうる熱処理サイクルの付加はないということである。

６０〜７０質量％のCM247超合金およびBRBろう付け合金を含む多成分ろう付け溶加材合金は、CM247合金ベース基材、例えばガスタービンのブレードもしくはベーンへと拡散ろう付けされる。その基材／ろう付け界面は、引き続き、前記界面からろう付け合金が溶け出してマイグレーションすることなく溶接補修することができる。前記溶接領域と周辺領域は、凝固割れ耐性である。該合金組成物がベース基材にろう付けされた後に、そのコンポーネントは、操業に戻される。その後に、前記コンポーネントは、将来的な操業時の欠陥を補修する必要があれば、溶接もしくは再ろう付けによって補修可能にとどまる。

本発明の教示を具体化する様々な実施形態はここで詳細に示されかつ記載されているものの、当業者は、これらの教示を依然として具体化する多くの他の様々な実施形態を容易に想起しうる。本発明は、本願において発明の詳細な説明に示されるまたは図面に図示されるコンポーネントの構造および配置の例示的な実施形態の詳細に制限されるものではない。本発明は、他の実施形態も可能であり、かつ様々な様式で実践できもしくは実施することができる。また、本願で使用される文言および用語は、説明を目的とするものであって、制限するものと見なされるべきではない。「包含する」、「含む」または「有する」およびそれらの別形が本願で使用されることは、その後に列挙される事項およびその同等物ならびに追加の事項を含むことを意味する。

［本発明の態様］
１． ニッケル基超合金製タービンのコンポーネントのろう付け補修のための材料であって、約６０質量％〜７０質量％の範囲で含むCM247ベース合金と、残部にBRBろう付け合金を含むCM247/BRB混合物を含む前記材料。
２． １に記載の材料であって、前記ニッケル基超合金製タービンのコンポーネントがCM247を含む前記材料。
３． １に記載の材料であって、前記ニッケル基超合金製コンポーネントがタービンのベーンもしくはブレードである前記材料。
４． １に記載の材料であって、前記CM247/BRB混合物が、約８０質量％のCM247ベース合金を含み、残部がBRBろう付け合金を含み、当該材料でろう付けされた前記コンポーネントは、そのろう付けプロセスの間に約２２７０°Ｆを上回る温度にかけられない前記材料。
５． ４に記載の材料であって、前記ニッケル基超合金製タービンのコンポーネントがCM247を含む前記材料。
６． ４に記載の材料であって、前記ニッケル基超合金製コンポーネントがタービンのベーンもしくはブレードである前記材料。
７． ニッケル基超合金製コンポーネントのろう付け方法であって、
ろう付けされるべきニッケル基超合金製コンポーネントおよびろう付け材料を、加熱により所望のろう付けプロセスを実施するように適切に構成されたろう付け炉中に入れることと、
炉内温度を、１分当たり約２８°Ｆの速度で、１８００°Ｆから約２５°Ｆの範囲内にまで高めることと、
炉内圧力を約０．００５トル未満にまで下げ、安定化のために保持することと、
炉内温度を、１分当たり約１０°Ｆ以下の速度で、２２７０°Ｆから約１２°Ｆの範囲内にまで高め、ろう付けと拡散を組み合わせたサイクルのために、約２４０〜２５５分にわたり、約０．００５トル以下の圧力に維持しつつ前記温度で保持することと、
炉内温度を、約３分以下の時間において、１９７５°Ｆから約２５°Ｆの範囲内にまで真空冷却することと、
不活性ガスでのバックパージによって室温へと高速冷却することと、
を含み、その際、前記ろう付け材料は、約６０質量％〜７０質量％の範囲で含むCM247ベース合金と、残部にBRBろう付け合金を含むCM247/BRB混合物を含む前記方法。
８． ７に記載の方法であって、前記ニッケル基超合金製タービンのコンポーネントがCM247を含む前記方法。
９． ７に記載の方法であって、前記ニッケル基超合金製コンポーネントがタービンのベーンもしくはブレードである前記方法。
１０． ７に記載の方法であって、更に、前記超合金製コンポーネントをろう付け後溶接によって再補修することを含み、かつ前記超合金製コンポーネントが操業続行のために適するものとして設定されている前記方法。
１１． １０に記載の方法であって、前記ニッケル基超合金製タービンのコンポーネントがCM247を含む前記方法。
１２． １０に記載の方法であって、前記ニッケル基超合金製コンポーネントがタービンのベーンもしくはブレードである前記方法。
１３． ７に記載の方法であって、更に、前記超合金製コンポーネントをろう付け後熱処理することを含み、かつ前記超合金製コンポーネントが操業続行のために適するものとして設定されている前記方法。
１４． １３に記載の方法であって、前記ニッケル基超合金製タービンのコンポーネントがCM247を含む前記方法。
１５． １３に記載の方法であって、前記ニッケル基超合金製コンポーネントがタービンのベーンもしくはブレードである前記方法。
１６． ニッケル基超合金製コンポーネントを含む製品であって、前記ニッケル基超合金製コンポーネントは、ろう付け材料でのろう付けにより補修されたその部分を有し、その際、前記ろう付け材料は、約６０質量％〜７０質量％の範囲で含むCM247ベース合金と、残部にBRBろう付け合金を含む混合物を含む前記製品。
１７． １６に記載の製品であって、前記ニッケル基超合金製タービンのコンポーネントがCM247を含む前記製品。
１８． １６に記載の製品であって、前記ニッケル基超合金製コンポーネントがタービンのベーンもしくはブレードである前記製品。
１９． １６に記載の製品であって、前記ニッケル基超合金製コンポーネントが、ろう付け後溶接によって再補修されたその部分を有し、かつ操業続行に適している前記製品。
２０． １６に記載の製品であって、前記ニッケル基超合金製コンポーネントが、ろう付け後熱処理されており、かつ操業続行に適している前記製品。

Claims (20)

1. ニッケル基超合金製タービンのコンポーネントのろう付け補修のための材料であって、約６０質量％〜７０質量％の範囲で含むCM247ベース合金と、残部にBRBろう付け合金を含むCM247/BRB混合物を含む前記材料。
2. 請求項１に記載の材料であって、前記ニッケル基超合金製タービンのコンポーネントがCM247を含む前記材料。
3. 請求項１に記載の材料であって、前記ニッケル基超合金製コンポーネントがタービンのベーンもしくはブレードである前記材料。
4. 請求項１に記載の材料であって、前記CM247/BRB混合物が、約８０質量％のCM247ベース合金を含み、残部がBRBろう付け合金を含み、当該材料でろう付けされた前記コンポーネントは、そのろう付けプロセスの間に約２２７０°Ｆ（約１２４３℃）を上回る温度にかけられない前記材料。
5. 請求項４に記載の材料であって、前記ニッケル基超合金製タービンのコンポーネントがCM247を含む前記材料。
6. 請求項４に記載の材料であって、前記ニッケル基超合金製コンポーネントがタービンのベーンもしくはブレードである前記材料。
7. ニッケル基超合金製コンポーネントのろう付け方法であって、
   ろう付けされるべきニッケル基超合金製コンポーネントおよびろう付け材料を、加熱により所望のろう付けプロセスを実施するように適切に構成されたろう付け炉中に入れることと、
   炉内温度を、１分当たり約２８°Ｆ（約１６℃）の速度で、１８００°Ｆ（９８２℃）から約２５°Ｆ（約１４℃）の範囲内にまで高めることと、
   炉内圧力を約０．００５トル未満（約０．７Ｐａ未満）にまで下げ、安定化のために保持することと、
   炉内温度を、１分当たり約１０°Ｆ以下（約５．６℃以下）の速度で、２２７０°Ｆ（１２４３℃）から約１２°Ｆ（約６．７℃）の範囲内にまで高め、ろう付けと拡散を組み合わせたサイクルのために、約２４０〜２５５分にわたり、約０．００５トル以下（約０．７Ｐａ以下）の圧力に維持しつつ前記温度で保持することと、
   炉内温度を、約３分以下の時間において、１９７５°Ｆ（１０７９℃）から約２５°Ｆ（約１４℃）の範囲内にまで真空冷却することと、
   不活性ガスでのバックパージによって室温へと高速冷却することと、
   を含み、その際、前記ろう付け材料は、約６０質量％〜７０質量％の範囲で含むCM247ベース合金と、残部にBRBろう付け合金を含むCM247/BRB混合物を含む前記方法。
8. 請求項７に記載の方法であって、前記ニッケル基超合金製タービンのコンポーネントがCM247を含む前記方法。
9. 請求項７に記載の方法であって、前記ニッケル基超合金製コンポーネントがタービンのベーンもしくはブレードである前記方法。
10. 請求項７に記載の方法であって、更に、前記超合金製コンポーネントをろう付け後溶接によって再補修することを含み、かつ前記超合金製コンポーネントが操業続行のために適するものとして設定されている前記方法。
11. 請求項１０に記載の方法であって、前記ニッケル基超合金製タービンのコンポーネントがCM247を含む前記方法。
12. 請求項１０に記載の方法であって、前記ニッケル基超合金製コンポーネントがタービンのベーンもしくはブレードである前記方法。
13. 請求項７に記載の方法であって、更に、前記超合金製コンポーネントをろう付け後熱処理することを含み、かつ前記超合金製コンポーネントが操業続行のために適するものとして設定されている前記方法。
14. 請求項１３に記載の方法であって、前記ニッケル基超合金製タービンのコンポーネントがCM247を含む前記方法。
15. 請求項１３に記載の方法であって、前記ニッケル基超合金製コンポーネントがタービンのベーンもしくはブレードである前記方法。
16. ニッケル基超合金製コンポーネントを含む製品であって、前記ニッケル基超合金製コンポーネントは、ろう付け材料でのろう付けにより補修されたその部分を有し、その際、前記ろう付け材料は、約６０質量％〜７０質量％の範囲で含むCM247ベース合金と、残部にBRBろう付け合金を含む混合物を含む前記製品。
17. 請求項１６に記載の製品であって、前記ニッケル基超合金製タービンのコンポーネントがCM247を含む前記製品。
18. 請求項１６に記載の製品であって、前記ニッケル基超合金製コンポーネントがタービンのベーンもしくはブレードである前記製品。
19. 請求項１６に記載の製品であって、前記ニッケル基超合金製コンポーネントが、ろう付け後溶接によって再補修されたその部分を有し、かつ操業続行に適している前記製品。
20. 請求項１６に記載の製品であって、前記ニッケル基超合金製コンポーネントが、ろう付け後熱処理されており、かつ操業続行に適している前記製品。