図2に示すように、油圧駆動システム1Aは、油圧アクチュエータとして、旋回油圧モータ24、バケットシリンダ25、ブームシリンダ26、アームシリンダ27を備える。また、油圧駆動システム1Aは、図1に示すように、それらの油圧アクチュエータに作動油を供給する第1油圧ポンプ21および第2油圧ポンプ22を備える。第1油圧ポンプ21からは、第1マルチコントロールバルブ4Aを介して旋回油圧モータ24、ブームシリンダ26およびアームシリンダ27に作動油が供給され、第2油圧ポンプ22からは、第2マルチコントロールバルブ4Bを介してバケットシリンダ25、ブームシリンダ26およびアームシリンダ27に作動油が供給される。
As shown in FIG. 2, the hydraulic drive system 1A includes a swing hydraulic motor 24, a bucket cylinder 25, a boom cylinder 26, and an arm cylinder 27 as hydraulic actuators. Moreover, the hydraulic drive system 1A includes a first hydraulic pump 21 and a second hydraulic pump 22 that supply hydraulic oil to those hydraulic actuators, as shown in FIG. Hydraulic fluid is supplied from the first hydraulic pump 21 to the swing hydraulic motor 24, the boom cylinder 26, and the arm cylinder 27 via the first multi-control valve 4A, and from the second hydraulic pump 22, the second multi-control valve 4B. Hydraulic oil is supplied to the bucket cylinder 25, the boom cylinder 26, and the arm cylinder 27 via.
より詳しくは、図2に示すように、第1マルチコントロールバルブ4Aは、旋回油圧モータ24を制御するための旋回用スプール41を含み、第2マルチコントロールバルブ4Bは、バケットシリンダ25を制御するためのバケット用スプール44を含む。また、第1マルチコントロールバルブ4Aおよび第2マルチコントロールバルブ4Bは、ブームシリンダ26を制御するためのブーム用スプール42,45と、アームシリンダ27を制御するためのアーム用スプール43,46をそれぞれ含む。第2マルチコントロールバルブ4Bのブーム用スプール45は第1速度を、第1マルチコントロールバルブ4Aのブーム用スプール42は前記ブーム用スプール45と合わせて第1速度よりも速い第2速度を実現するためのものである。なお、ブーム用スプール45とブームシリンダ26の間のヘッド側ラインに合流する、ブーム用スプール42からのライン上には逆止弁47が配置されている。第1マルチコントロールバルブ4Aのアーム用スプール43は第1速度を、第2マルチコントロールバルブ4Bのアーム用スプール46は前記アーム用スプール43と合わせて第1速度よりも速い第2速度を実現するためのものである。
More specifically, as shown in FIG. 2, the first multi-control valve 4A includes a swing spool 41 for controlling the swing hydraulic motor 24, and the second multi-control valve 4B controls the bucket cylinder 25. The bucket spool 44 is included. The first multi-control valve 4A and the second multi-control valve 4B include boom spools 42 and 45 for controlling the boom cylinder 26 and arm spools 43 and 46 for controlling the arm cylinder 27, respectively. . The boom spool 45 of the second multi-control valve 4B achieves a first speed, and the boom spool 42 of the first multi-control valve 4A together with the boom spool 45 realizes a second speed higher than the first speed. belongs to. A check valve 47 is disposed on the line from the boom spool 42, which joins the head side line between the boom spool 45 and the boom cylinder 26. The arm spool 43 of the first multi-control valve 4A achieves a first speed, and the arm spool 46 of the second multi-control valve 4B together with the arm spool 43 realizes a second speed higher than the first speed. belongs to.
パイロット圧供給ライン71からは、スプール作動検出ライン73が分岐している。スプール作動検出ライン73は、監視用スプール40を経由するように第1マルチコントロールバルブ4Aおよび第2マルチコントロールバルブ4Bに跨って延びており、タンクにつながっている。
A spool operation detection line 73 branches off from the pilot pressure supply line 71 . The spool operation detection line 73 extends across the first multi-control valve 4A and the second multi-control valve 4B so as to pass through the monitoring spool 40, and is connected to the tank.
しかも、本実施形態では、旋回パイロット回路61に旋回用圧力検出器81を設けているので、第1供給ライン11に圧力検出器を設ける場合に比べて、安価な構成で上記の効果を得ることができる。また、本実施形態では、パワーシフト圧Psをレギュレータによる馬力制御に重畳して利用しているため、簡単な制御ロジックで、旋回単独操作の場合に第1油圧ポンプ21の吐出流量の増加が抑えられるという効果を得ることができる。更に、旋回加速の後半に進むにつれて旋回油圧モータ24に作用する負荷圧力が低下し、旋回速度を上昇させるには多くの流量が必要になるが、本実施形態では、パワーシフト圧Psの作用によって旋回単独操作時の第1油圧ポンプ21の吐出流量を一時的に減少させるものの、旋回加速の後半においては、第1油圧ポンプ21の吐出圧Pd1の低下に伴い、上述するレギュレータによる馬力制御の作用によって、第1油圧ポンプ21の吐出流量が自動的に増大する。これにより、旋回油圧モータ24には各旋回段階での負荷に応じた十分な流量の作動油が供給されるので、旋回時の操作フィーリングを損なうこともない。
In addition, in the present embodiment, since the turning pressure detector 81 is provided in the turning pilot circuit 61, the above-described effects can be obtained with an inexpensive configuration as compared with the case where the pressure detector is provided in the first supply line 11. Can do. Further, in the present embodiment, since the power shift pressure Ps is used while being superimposed on the horsepower control by the regulator, an increase in the discharge flow rate of the first hydraulic pump 21 is suppressed with simple control logic in the case of a single turning operation. Can be obtained. Furthermore, the load pressure acting on the swing hydraulic motor 24 decreases as it proceeds to the second half of the swing acceleration, and a large flow rate is required to increase the swing speed. In this embodiment, however, the power shift pressure Ps causes the flow rate to increase. Although the discharge flow rate of the first hydraulic pump 21 during the turning single operation is temporarily reduced, in the latter half of the turning acceleration, as the discharge pressure Pd1 of the first hydraulic pump 21 decreases, the horsepower control action by the regulator described above is performed. As a result, the discharge flow rate of the first hydraulic pump 21 automatically increases. As a result, the hydraulic hydraulic motor 24 is supplied with a sufficient amount of hydraulic oil corresponding to the load at each turning stage, so that the feeling of operation during turning is not impaired.
また、旋回単独操作および旋回とブーム下げの同時操作のみを検出する場合には、バケットパイロット回路63に、バケットアウト用圧力検出器83およびバケットイン用圧力検出器85の代わりに、バケットイン用ライン63Aおよびバケットアウト用ライン63Bのうちでパイロット圧が高い方のパイロット圧を選択的に検出できるように構成された圧力検出器(図示せず)が設けられてもよい。同様に、旋回単独操作および旋回とバケットアウトの同時操作のみを検出する場合には、ブームパイロット回路64に、ブーム下げ用圧力検出器84およびブーム上げ用圧力検出器86の代わりに、ブーム上げ用ライン64Aおよびブーム下げ用ライン64Bのうちでパイロット圧が高い方のパイロット圧を選択的に検出できるように構成された圧力検出器(図示せず)が設けられてもよい。
Also, the turning alone operation and the turning and the case of detecting only the simultaneous operation of boom lowering is a bucket pilot circuit 63, in place of the bucket-out pressure detector 83 and the bucket in a pressure detector 85, the line for a bucket in A pressure detector (not shown) configured to selectively detect a pilot pressure having a higher pilot pressure among 63A and the bucket-out line 63B may be provided. Similarly, in the case of detecting only the turning alone operation and turning the simultaneous operation of the bucket out, the boom pilot circuit 64, instead of the boom-lowering pressure detector 84 and the boom for raising pressure detector 86, boom-up A pressure detector (not shown) configured to selectively detect the pilot pressure with the higher pilot pressure out of the line 64A and the boom lowering line 64B may be provided.
(その他の実施形態)
前記第1実施形態ないし第4実施形態において、第1および第2油圧ポンプ21,22の吐出流量の制御方式は、必ずしもネガコン方式である必要はなく、ポジティブコントロール方式であってもよい。すなわち、第1および第2レギュレータ3A,3Bはネガコン用ピストン33の代わりにポジコン用ピストンを有してもよい。あるいは、流量制御を電気的に行う方式(いわゆる電気ポジコン)であってもよい。また、第1および第2油圧ポンプ21,22の吐出流量の制御方式は、ロードセンシング方式であってもよい。
(Other embodiments)
In the first to fourth embodiments, the discharge flow rate control method of the first and second hydraulic pumps 21 and 22 is not necessarily the negative control method, and may be the positive control method. That is, the first and second regulators 3 </ b> A and 3 </ b> B may have a positive control piston instead of the negative control piston 33. Or the system (what is called an electric positive control) which performs flow control electrically may be used. Further, the control method of the discharge flow rate of the first and second hydraulic pumps 21 and 22 may be a load sensing method.