JP2015034649A - Gas turbine combustor - Google Patents

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達也 関口
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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a gas turbine combustor capable of reducing the NOx concentration of a diffusion combustor by controlling a shape of flame formed in a burner.SOLUTION: In a gas turbine combustor 3 including a cylindrical combustion chamber 9 for mixing fuel and air and burning it, and a burner 300 disposed at the upstream side of the combustion chamber 9, injecting the fuel and the air into the combustion chamber, and holding the flame, the burner 300 has a plurality of fuel injection holes 403 and a plurality of air injection holes 401. The plurality of fuel injection holes 403: are disposed on the inner side in the radial direction, of the burner 300 with respect to the plurality of air injection holes 401; have inward angles relative to a shaft center axis of the gas turbine combustor; and inject the fuel toward the radial center of the burner 300.

Description

本発明はガスタービン燃焼器に係り、さらに詳しくは、燃料と空気を別々の流路から燃焼室に噴射する拡散燃焼方式のガスタービン燃焼器に関する。   The present invention relates to a gas turbine combustor, and more particularly to a diffusion combustion type gas turbine combustor that injects fuel and air from separate flow paths into a combustion chamber.

近年、発電コストの低減、資源の有効利用、及び、地球温暖化防止の観点から、製鉄所で副生するコークス炉ガスや製油所で副生するオフガスなどの水素を含む水素含有燃料を有効利用することが検討されている。   In recent years, from the viewpoints of reducing power generation costs, effective use of resources, and prevention of global warming, effective use of hydrogen-containing fuels including hydrogen such as coke oven gas by-produced at steelworks and off-gas produced as a by-product at refineries To be considered.

例えば、ガスタービン発電プラントに水素含有燃料を利用すると、水素含有燃料は、燃焼時における二酸化炭素(Carbon Dioxide:CO2)の排出量が少ないため、地球温暖化防止策として有効である。また、豊富な資源である石炭をガス化して発電する石炭ガス化複合発電プラント(Integrated coal Gasification Combined Cycle:IGCC)においては、ガスタービンに供給する水素含有燃料中の炭素分を回収・貯留するシステム(Carbon Capture and Storage:CCS)を設けて、CO2排出量を更に削減する方策も検討されている。   For example, when a hydrogen-containing fuel is used in a gas turbine power plant, the hydrogen-containing fuel is effective as a measure for preventing global warming because it emits less carbon dioxide (CO2) during combustion. In the integrated coal gasification combined cycle (IGCC), which generates gas by gasifying abundant resources, a system that collects and stores the carbon in the hydrogen-containing fuel supplied to the gas turbine. (Carbon Capture and Storage: CCS) has been established to further reduce CO2 emissions.

このような、IGCCプラントでは、炭種やガス化炉負荷、CCSの運転条件等によって燃料組成が変化するため、燃料組成の変化に対応可能な燃焼器が必要となる。燃料組成の変化には、燃料と空気とを別々の流路から燃焼室内に噴射・混合して燃焼させる拡散燃焼方式が有効である。   In such an IGCC plant, the fuel composition changes depending on the charcoal type, gasifier load, CCS operating conditions, and the like, so a combustor that can cope with the change in the fuel composition is required. In order to change the fuel composition, a diffusion combustion system in which fuel and air are injected and mixed into combustion chambers from separate flow paths and burned is effective.

拡散燃焼を司るパイロット噴射弁の燃焼効率や着火性・保炎性を向上させることのできる燃料噴射装置であって、燃焼器の軸中心方向に燃料を噴射するバーナ構造が開示されている(例えば、特許文献1参照)。   A fuel injection device capable of improving the combustion efficiency and ignitability / flame holding properties of a pilot injection valve that controls diffusion combustion, and discloses a burner structure that injects fuel in the axial center direction of the combustor (for example, , See Patent Document 1).

特開2012−251742号公報JP 2012-251742 A

水素含有燃料において、例えば水素含有率が高くなると、燃料の燃えやすさを表す燃焼速度が速くなるため、燃料と空気を予め混合して燃焼する予混合燃焼方式では燃焼速度の増加に伴い火炎が予混合器内に逆流(逆火)するリスクが高くなり、信頼性が低下する。一方、水素含有率が低くなり燃焼速度が低下した場合には、予混合気の流速が速すぎるために火炎が不安定となりやすい。したがって、運転中に燃料組成が変化するようなガスタービン発電プラントでは、予混合燃焼方式による対応は極めて難しくなる。   In a hydrogen-containing fuel, for example, when the hydrogen content increases, the combustion speed representing the flammability of the fuel increases, so in the premixed combustion method in which the fuel and air are premixed and burned, the flame is increased as the combustion speed increases. The risk of backflow (backfire) into the premixer increases and reliability decreases. On the other hand, when the hydrogen content decreases and the combustion speed decreases, the flame tends to become unstable because the flow rate of the premixed gas is too high. Therefore, in a gas turbine power plant in which the fuel composition changes during operation, it is extremely difficult to cope with the premixed combustion method.

これに対し、拡散燃焼器は燃料と空気を別々の流路から燃焼室内に噴射するため、燃料と空気を噴射するためのバーナ内に予混合気は形成されず、燃料組成が変化しても逆火することがない。また、予混合燃焼に比べて拡散燃焼は安定燃焼範囲が広いため、プラントで供給される燃料の組成が変化しても安定燃焼が可能となる。   On the other hand, since the diffusion combustor injects fuel and air into the combustion chamber from separate flow paths, no premixed gas is formed in the burner for injecting fuel and air, and the fuel composition changes. There is no flashback. In addition, since diffusion combustion has a wider stable combustion range than premixed combustion, stable combustion is possible even if the composition of the fuel supplied in the plant changes.

しかし、拡散燃焼器ではバーナから噴射した燃料と空気が燃焼室内で混合する際、燃料と空気の混合過程で理論混合比となる領域が形成され、それに伴い高温領域が発生するためにNOx濃度が高くなる。特に、バーナでは、燃料と空気に旋回を与え旋回流によってバーナの径方向中心部近傍に負圧を生じさせ、高温の燃焼ガスの循環(循環ガス領域)によって火炎を保持するのが一般的であるが、バーナに火炎が接近し高温の燃焼ガス領域がバーナ近傍に発生すると、循環ガス領域を経て高温の燃焼ガス領域が燃焼室下流まで形成され、NOx濃度が高くなる。特に、水素含有燃料の燃焼では、その影響は顕著である。   However, in the diffusion combustor, when the fuel and air injected from the burner are mixed in the combustion chamber, a region where the theoretical mixing ratio is formed in the mixing process of the fuel and air is formed, and accordingly, a high temperature region is generated. Get higher. In particular, in a burner, it is common to swirl fuel and air, create a negative pressure near the center of the burner in the radial direction by swirling flow, and hold a flame by circulation of high-temperature combustion gas (circulation gas region). However, when a flame approaches the burner and a high-temperature combustion gas region is generated in the vicinity of the burner, a high-temperature combustion gas region is formed to the downstream of the combustion chamber through the circulation gas region, and the NOx concentration increases. In particular, the influence is significant in the combustion of hydrogen-containing fuel.

NOx濃度を低減するために、水または蒸気、さらにはIGCCではガス化炉の酸化剤に必要な酸素を製造する際に発生する窒素等を燃焼器に噴射して上述した高温領域を削減することが一般に行われている。このようなNOx低減に必要な媒体を燃焼器に噴射するためには、媒体を燃焼器圧力以上に昇圧する必要があり、昇圧に要する動力の消費によりプラント効率が低下するという課題があった。   In order to reduce the NOx concentration, water or steam, and in IGCC, nitrogen generated when producing oxygen necessary for the oxidizer of the gasifier is injected into the combustor to reduce the above-mentioned high temperature region. Is generally done. In order to inject a medium necessary for NOx reduction into the combustor, it is necessary to increase the medium to a pressure higher than the combustor pressure, and there is a problem that the plant efficiency is reduced due to the consumption of power required for the pressure increase.

本発明は、上述の事柄に基づいてなされたものであって、その目的は、バーナに形成する火炎形状を制御し拡散燃焼器のNOx濃度を低減することのできるガスタービン燃焼器を提供するものである。   The present invention has been made based on the above-mentioned matters, and an object of the present invention is to provide a gas turbine combustor capable of controlling the flame shape formed in the burner and reducing the NOx concentration of the diffusion combustor. It is.

上記課題を解決するために、例えば特許請求の範囲に記載の構成を採用する。本願は、上記課題を解決する手段を複数含んでいるが、その一例を挙げるならば、燃料と空気を混合して燃焼させる円筒状の燃焼室と、前記燃焼室の上流側に位置し前記燃焼室内に前記燃料と前記空気を噴射し火炎を保持するためのバーナを備えるガスタービン燃焼器において、前記バーナは、複数の燃料噴孔と複数の空気噴孔とを有し、前記複数の燃料噴孔は前記複数の空気噴孔よりも前記バーナの半径方向の内側に配置され、前記ガスタービン燃焼器の軸心に対する内向角を有し、前記バーナの半径中心方向に前記燃料を噴射することを特徴とする。   In order to solve the above problems, for example, the configuration described in the claims is adopted. The present application includes a plurality of means for solving the above-described problems. For example, a cylindrical combustion chamber for mixing and burning fuel and air, and a combustion chamber located upstream of the combustion chamber. In a gas turbine combustor including a burner for injecting the fuel and the air into a room and holding a flame, the burner includes a plurality of fuel injection holes and a plurality of air injection holes, and the plurality of fuel injection holes. The hole is disposed radially inward of the burner with respect to the plurality of air injection holes, has an inward angle with respect to the axial center of the gas turbine combustor, and injects the fuel in the radial center direction of the burner. Features.

本発明によれば、拡散バーナにおいて、空気旋回器よりも内周側の燃料噴孔から燃料を噴射するとともに、燃料噴孔に内向角を設け燃焼室の軸中心方向に噴射可能としたために、細身の拡散火炎が形成できる。また、燃料を燃焼室の軸中心方向に噴射することで、バーナからやや離れた下流位置に拡散火炎を形成できるので、火炎にバーナ周囲の空気を積極的に巻き込むことが可能となり、拡散火炎による低NOx燃焼が可能となる。この結果、水、蒸気あるいは窒素等の噴射媒体の流量を低下できるので、プラント効率向上に寄与することができる。   According to the present invention, in the diffusion burner, fuel is injected from the fuel injection hole on the inner peripheral side of the air swirler, and an inward angle is provided in the fuel injection hole so that the injection can be performed in the axial center direction of the combustion chamber. A thin diffusion flame can be formed. In addition, by injecting fuel toward the axial center of the combustion chamber, a diffusion flame can be formed at a downstream position slightly away from the burner, so that the air around the burner can be actively involved in the flame, Low NOx combustion is possible. As a result, the flow rate of the injection medium such as water, steam or nitrogen can be reduced, which can contribute to the improvement of plant efficiency.

本発明のガスタービン燃焼器の第1の実施の形態の要部の側断面図をガスタービンプラント全体の模式図と併せて表した概略構成図である。BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 is a schematic configuration diagram illustrating a side sectional view of a main part of a first embodiment of a gas turbine combustor according to the present invention together with a schematic diagram of an entire gas turbine plant. 本発明のガスタービン燃焼器の第1の実施の形態を構成するバーナを燃焼室側から見た正面図である。It is the front view which looked at the burner which constitutes a 1st embodiment of the gas turbine combustor of the present invention from the combustion chamber side. 図2に示すバーナをA−A矢視から見た断面図である。It is sectional drawing which looked at the burner shown in FIG. 2 from the AA arrow. 本発明のガスタービン燃焼器の第1の実施の形態を構成するバーナの要部の側断面図を燃焼室内の燃焼ガスの流れを示す状況図と併せて表した概略構成図である。It is the schematic block diagram which represented the sectional side view of the principal part of the burner which comprises 1st Embodiment of the gas turbine combustor of this invention with the situation figure which shows the flow of the combustion gas in a combustion chamber. 本発明のガスタービン燃焼器の第2の実施の形態を構成するバーナを燃焼室側から見た正面図である。It is the front view which looked at the burner which comprises 2nd Embodiment of the gas turbine combustor of this invention from the combustion chamber side. 本発明のガスタービン燃焼器の第2の実施の形態を構成するバーナの要部の側断面図を燃焼室内の燃焼ガスの流れを示す状況図と併せて表した概略構成図である。It is the schematic block diagram which represented the sectional side view of the principal part of the burner which comprises 2nd Embodiment of the gas turbine combustor of this invention with the situation figure which shows the flow of the combustion gas in a combustion chamber. 従来のガスタービン燃焼器を構成する燃料噴射内向角を持たない従来バーナを燃焼室側から見た正面図である。It is the front view which looked at the conventional burner which does not have the fuel injection inward angle which comprises the conventional gas turbine combustor from the combustion chamber side. 従来のガスタービン燃焼器を構成する燃料噴射内向角を持たない従来バーナの要部の側断面図を燃焼室内の燃焼ガスの流れを示す状況図と併せて表した概略構成図である。It is the schematic block diagram which represented the sectional side view of the principal part of the conventional burner which does not have the fuel injection inward angle which comprises the conventional gas turbine combustor with the situation figure which shows the flow of the combustion gas in a combustion chamber.

以下、本発明のガスタービン燃焼器の実施の形態を図面を用いて説明する。   Embodiments of a gas turbine combustor according to the present invention will be described below with reference to the drawings.

図1は本発明のガスタービン燃焼器の第1の実施の形態の要部の側断面図をガスタービンプラント全体の模式図と併せて表した概略構成図である。本実施の形態においては、ガスタービンの起動用に軽油などの液体燃料を用い、メイン燃料としてH2、COの混合ガス(IGCCなどの石炭ガス化ガス、あるいはコークス炉ガス)を用いた。   FIG. 1 is a schematic configuration diagram showing a side sectional view of an essential part of a first embodiment of a gas turbine combustor of the present invention together with a schematic diagram of an entire gas turbine plant. In this embodiment, liquid fuel such as light oil is used for starting the gas turbine, and a mixed gas of H 2 and CO (coal gasification gas such as IGCC or coke oven gas) is used as the main fuel.

ガスタービン5は、圧縮機2、燃焼器3、タービン4、発電機6、及び起動用モータ8等で構成されている。ガスタービン5では、圧縮機2が大気より吸込んだ空気101を圧縮し、燃焼空気102を燃焼器3へと供給する。燃焼器3では、圧縮機2による燃焼空気102とガスタービンの起動用燃料(ここでは軽油)15で着火し、燃焼ガス140を発生させタービン4に供給する。タービン4は燃焼ガス140の供給により回転動力が与えられ、タービン4の回転動力が圧縮機2及び発電機6に伝達される。圧縮機2に伝えられた回転動力は圧縮動力に用いられ、発電機6に伝えられた回転動力は電気エネルギーに変換される。   The gas turbine 5 includes a compressor 2, a combustor 3, a turbine 4, a generator 6, a starter motor 8, and the like. In the gas turbine 5, the air 101 sucked from the atmosphere by the compressor 2 is compressed, and the combustion air 102 is supplied to the combustor 3. In the combustor 3, the combustion air 102 from the compressor 2 and the gas turbine start fuel (here, light oil) 15 are ignited to generate the combustion gas 140 and supply it to the turbine 4. The turbine 4 is supplied with rotational power by supplying the combustion gas 140, and the rotational power of the turbine 4 is transmitted to the compressor 2 and the generator 6. The rotational power transmitted to the compressor 2 is used as compression power, and the rotational power transmitted to the generator 6 is converted into electric energy.

燃焼器3は、略円筒構造に形成された圧力容器である外筒10と、外筒10の端部に設けたエンドカバー14と、外筒10内で燃焼室9を形成する燃焼室ライナ12と、外筒10の内側であって燃焼室ライナ12の外周側に配置され、その内周面と燃焼室ライナ12の外周面とで環状の空間を形成するフロースリーブ11とを備えている。また、燃焼室9の上流のエンドカバー14の内部側には燃焼室9に燃料と空気を噴出し火炎を保持するためのバーナ300が配置されている。   The combustor 3 includes an outer cylinder 10 that is a pressure vessel formed in a substantially cylindrical structure, an end cover 14 provided at an end of the outer cylinder 10, and a combustion chamber liner 12 that forms a combustion chamber 9 in the outer cylinder 10. And a flow sleeve 11 which is disposed inside the outer cylinder 10 and on the outer peripheral side of the combustion chamber liner 12 and forms an annular space between the inner peripheral surface and the outer peripheral surface of the combustion chamber liner 12. A burner 300 is disposed on the inner side of the end cover 14 upstream of the combustion chamber 9 to inject fuel and air into the combustion chamber 9 to hold a flame.

燃焼器3に供給された燃焼空気102は、フロースリーブ11と燃焼室ライナ12との空間内を流れ、燃焼室9を冷却しながら燃焼室ライナ12の側壁に設けた空気孔13により燃焼室9内に供給される。また、フロースリーブ11と燃焼室ライナ12との空間内を流れた燃焼空気102は、燃焼室9の上流側端部のルーバー200に設けた冷却空気孔200aから冷却空気102bとして燃焼室9内に供給される。
また、バーナ300に供給された燃焼空気102は後述する空気旋回器に設けた空気導入孔401aを介して空気噴孔401から空気102aとして燃焼室9内に供給される。
Combustion air 102 supplied to the combustor 3 flows in the space between the flow sleeve 11 and the combustion chamber liner 12, and cools the combustion chamber 9 while the combustion chamber 9 is cooled by the air holes 13 provided in the side wall of the combustion chamber liner 12. Supplied in. Further, the combustion air 102 that has flowed through the space between the flow sleeve 11 and the combustion chamber liner 12 enters the combustion chamber 9 from the cooling air hole 200a provided in the louver 200 at the upstream end of the combustion chamber 9 as cooling air 102b. Supplied.
The combustion air 102 supplied to the burner 300 is supplied into the combustion chamber 9 as air 102a from the air injection hole 401 through an air introduction hole 401a provided in an air swirler described later.

バーナ300は、径方向の中心部に起動用の油ノズル501を備え、その外周にガス噴孔403を、さらにその外周に空気噴孔401(空気旋回器400)を備えている。一般に、水素を含むガス燃料を用いる場合、軽油などの起動用燃料15の系統と起動用燃料15を微粒化するための噴霧空気25の系統とを燃料ノズルボディ125に設けガスタービン着火時の信頼性を向上させている。燃料ノズルボディ125には、燃料遮断弁71と燃料流量調整弁61とが設けられたガス燃料203の系統が設けられていて、ガス噴孔403と接続されている。起動用燃料系統15からの軽油燃料による部分負荷までの運転後は、軽油燃料の流量を低下させると同時にガス燃料203の流量を増加させ、最終的には、ガス専焼の運転モードに切替えている。   The burner 300 includes a starting oil nozzle 501 at the center in the radial direction, a gas injection hole 403 on its outer periphery, and an air injection hole 401 (air swirler 400) on its outer periphery. In general, when using gas fuel containing hydrogen, a fuel nozzle body 125 is provided with a system of starting fuel 15 such as light oil and a system of atomized air 25 for atomizing the starting fuel 15, and the reliability at the time of gas turbine ignition. Improves sex. The fuel nozzle body 125 is provided with a system of gas fuel 203 provided with a fuel cutoff valve 71 and a fuel flow rate adjustment valve 61, and is connected to the gas injection hole 403. After the operation to the partial load with the light oil fuel from the starting fuel system 15, the flow rate of the gas fuel 203 is increased at the same time as the flow rate of the light oil fuel is decreased, and finally the operation mode is switched to the gas-only firing operation mode. .

次に、バーナ構造について図2乃至図4を用いて説明する。図2は本発明のガスタービン燃焼器の第1の実施の形態を構成するバーナを燃焼室側から見た正面図、図3は図2に示すバーナをA−A矢視から見た断面図、図4は本発明のガスタービン燃焼器の第1の実施の形態を構成するバーナの要部の側断面図を燃焼室内の燃焼ガスの流れを示す状況図と併せて表した概略構成図である。図2乃至図4において、図1に示す符号と同符号のものは同一部分であるので、その詳細な説明は省略する。   Next, the burner structure will be described with reference to FIGS. FIG. 2 is a front view of the burner constituting the first embodiment of the gas turbine combustor of the present invention as viewed from the combustion chamber side, and FIG. 3 is a cross-sectional view of the burner shown in FIG. FIG. 4 is a schematic configuration diagram showing a side sectional view of the main part of the burner constituting the first embodiment of the gas turbine combustor of the present invention together with a situation diagram showing the flow of combustion gas in the combustion chamber. is there. 2 to 4, the same reference numerals as those shown in FIG. 1 are the same parts, and detailed description thereof is omitted.

図2に示すように、本実施の形態のバーナ300は、起動用の油ノズル501を燃焼室9の軸心部に配置し、その外周に8個のガス噴孔403を配置している。ガス噴孔403の外周には空気旋回器400が配置されていて、空気旋回器400には8個の空気噴孔401が設けられている。空気噴孔401には、図3に示すように、旋回角αが設けられている。このことにより、空気噴孔401から噴出する空気102aには旋回が与えられるので、バーナ300の半径方向中心部に負圧を生じさせ、燃焼ガスが循環する領域(循環ガス領域)を形成する。   As shown in FIG. 2, the burner 300 according to the present embodiment has a starting oil nozzle 501 disposed in the axial center portion of the combustion chamber 9 and eight gas injection holes 403 disposed on the outer periphery thereof. An air swirler 400 is disposed on the outer periphery of the gas injection hole 403, and the eight air injection holes 401 are provided in the air swirler 400. As shown in FIG. 3, the air injection hole 401 is provided with a turning angle α. As a result, the air 102a ejected from the air nozzle hole 401 is swirled, so that a negative pressure is generated in the center portion in the radial direction of the burner 300 to form a region (circulation gas region) where the combustion gas circulates.

図2に戻り、ガス噴孔403は旋回角βと内向角θとを備えている。この結果、ガス燃料203は旋回しつつバーナ300の半径中心方向に噴射される。ここで、旋回角βは、ガス噴孔403のガス入口側の中心と燃焼室9の軸心部とを結ぶ線に対して、ガス噴孔403のガス入口側の中心とガス出口側の中心とを結ぶ線がなす角度である。また、内向角θは、燃焼室9の軸方向に対して、ガス噴孔403のガス入口側の中心とガス出口側の中心とを結ぶ線がなす角度である。旋回角βはガス燃料の旋回する旋回角度と、空気噴孔401の旋回角αにより生じる空気の旋回角度とが、同一方向となるように設定されている。   Returning to FIG. 2, the gas injection hole 403 has a turning angle β and an inward angle θ. As a result, the gas fuel 203 is injected in the radial center direction of the burner 300 while turning. Here, the swirl angle β is defined by the center on the gas inlet side of the gas nozzle hole 403 and the center on the gas outlet side with respect to the line connecting the center on the gas inlet side of the gas nozzle hole 403 and the axial center of the combustion chamber 9. Is the angle formed by the line connecting the two. Further, the inward angle θ is an angle formed by a line connecting the center on the gas inlet side of the gas injection hole 403 and the center on the gas outlet side with respect to the axial direction of the combustion chamber 9. The turning angle β is set so that the turning angle at which the gas fuel turns and the turning angle of the air generated by the turning angle α of the air nozzle hole 401 are in the same direction.

図4において、上述したように、バーナ300に供給された空気102aは、空気旋回器400の空気孔導入孔401aを介して空気噴孔401から燃焼室9に噴出される。この空気102aには旋回成分が与えられている。これによりバーナ300の半径方向中心部は負圧となり、循環ガス領域30が形成される。循環ガス領域30は、バーナ300に供給するガス燃料203および空気102aに火炎からの熱を連続的に与えるため、火炎250が連続的に形成されると共に保炎に至る。   In FIG. 4, as described above, the air 102 a supplied to the burner 300 is ejected from the air injection hole 401 to the combustion chamber 9 through the air hole introduction hole 401 a of the air swirler 400. A swirling component is given to the air 102a. As a result, the central portion in the radial direction of the burner 300 has a negative pressure, and the circulating gas region 30 is formed. Since the circulating gas region 30 continuously applies heat from the flame to the gas fuel 203 and air 102a supplied to the burner 300, the flame 250 is continuously formed and the flame is held.

なお、本実施の形態においては、ガス噴孔403に内向角θを設けたことを特徴としている。内向角θを設けることでガス燃料203はバーナ300の径方向中心部に噴射され、各燃料の噴流が合流し燃料濃度が高くなる位置を基点に火炎250が保持される。バーナの半径中心方向に燃料を噴射するために、火炎250がバーナ300の外側に広がるのを抑制でき、細身の拡散火炎が形成できる。燃料を中心方向に噴射することで保炎の基点となる位置Pは、バーナ表面から距離Lの下流方向に位置する。   In this embodiment, the gas injection hole 403 is provided with an inward angle θ. By providing the inward angle θ, the gas fuel 203 is injected into the central portion in the radial direction of the burner 300, and the flame 250 is held from the position where the jets of the fuels merge to increase the fuel concentration. Since the fuel is injected in the radial center direction of the burner, the flame 250 can be prevented from spreading outside the burner 300, and a thin diffusion flame can be formed. The position P, which becomes the flame holding base point by injecting the fuel in the central direction, is located in the downstream direction of the distance L from the burner surface.

燃焼室9において、軸方向下流からバーナ300を見た場合、バーナ300の外周部には、バーナ300から噴射した空気および燃料の噴流によって、ルーバー200の冷却空気102bを含んだ燃焼ガス35が循環している。この燃焼ガス35の温度は、火炎250の温度よりも低い。バーナ300からやや下流側に細身の拡散火炎を形成することで、バーナ外周に循環する燃焼ガス35を火炎250に巻き込むことが可能となる。この結果、火炎温度を低下させることができるので、NOx濃度を低下できる。   When the burner 300 is viewed from the axially downstream side in the combustion chamber 9, the combustion gas 35 including the cooling air 102 b of the louver 200 is circulated around the outer periphery of the burner 300 by the jet of air and fuel injected from the burner 300. doing. The temperature of the combustion gas 35 is lower than the temperature of the flame 250. By forming a narrow diffusion flame slightly downstream from the burner 300, the combustion gas 35 circulating around the burner can be entrained in the flame 250. As a result, the flame temperature can be lowered, so that the NOx concentration can be lowered.

次に、本実施の形態と比較するために、燃料噴射内向角を持たない従来バーナについて図7及び図8を用いて説明する。図7は従来のガスタービン燃焼器を構成する燃料噴射内向角を持たない従来バーナを燃焼室側から見た正面図、図8は従来のガスタービン燃焼器を構成する燃料噴射内向角を持たない従来バーナの要部の側断面図を燃焼室内の燃焼ガスの流れを示す状況図と併せて表した概略構成図である。図7及び図8において、図1乃至図4に示す符号と同符号のものは同一部分であるので、その詳細な説明は省略する。   Next, for comparison with the present embodiment, a conventional burner having no fuel injection inward angle will be described with reference to FIGS. 7 is a front view of a conventional burner that does not have a fuel injection inward angle that constitutes a conventional gas turbine combustor as viewed from the combustion chamber side, and FIG. 8 does not have a fuel injection inward angle that constitutes a conventional gas turbine combustor. It is the schematic block diagram which represented the sectional side view of the principal part of the conventional burner with the situation figure which shows the flow of the combustion gas in a combustion chamber. 7 and 8, the same reference numerals as those shown in FIGS. 1 to 4 are the same parts, and detailed description thereof is omitted.

図7に示す従来バーナ300Cは、ガス噴孔403Cが旋回角βを備えているが内向角θを備えていない点のみが図2に示す本実施の形態のバーナ300と異なり、それ以外は同じ構成である。ガス燃料203は旋回しつつバーナの半径方向外側に広がり空気旋回器400から供給される空気102aと混合して燃焼する。   The conventional burner 300C shown in FIG. 7 is different from the burner 300 of the present embodiment shown in FIG. 2 only in that the gas injection hole 403C has a swivel angle β but no inward angle θ, and is otherwise the same. It is a configuration. The gas fuel 203 spreads outward in the radial direction of the burner while swirling, and is mixed with the air 102a supplied from the air swirler 400 and burned.

図8に示すように、燃焼室内において、噴射したガス燃料203と空気102aとの混合により火炎250が形成される。形成された火炎250より発生した燃焼ガスの一部は循環ガス領域30に取り込まれ、バーナ300Cの表面に沿ってガス燃料203および空気102aに連続的に熱を与える。循環ガス領域30に取り込まれた燃焼ガスがバーナ300Cの表面近傍に沿って流れるため、バーナ300C表面近傍の温度は高くなり、火炎250はバーナ300Cに接近して形成される。   As shown in FIG. 8, a flame 250 is formed by mixing the injected gaseous fuel 203 and air 102a in the combustion chamber. A part of the combustion gas generated from the formed flame 250 is taken into the circulating gas region 30 and continuously gives heat to the gas fuel 203 and the air 102a along the surface of the burner 300C. Since the combustion gas taken into the circulation gas region 30 flows along the vicinity of the surface of the burner 300C, the temperature near the surface of the burner 300C increases, and the flame 250 is formed close to the burner 300C.

バーナ300C表面に接近して火炎250が形成されている部分は、バーナ300Cの外周側に循環する低温の燃焼ガス35の巻き込みが緩慢となる。この結果、火炎温度は低下せず、低NOx燃焼は困難となる。   In the portion where the flame 250 is formed close to the burner 300C surface, the low-temperature combustion gas 35 circulated on the outer peripheral side of the burner 300C becomes slow. As a result, the flame temperature does not decrease, and low NOx combustion becomes difficult.

本実施の形態においては、ガス噴孔403Cに内向角を設けることで、細身の拡散火炎が形成できる。また、バーナから噴射する噴流の影響によって発生するバーナ外周の低温の循環ガスがこの火炎に巻き込まれる。これらの相乗効果により、火炎温度を低下させることができるので、NOx濃度を低下できる。   In the present embodiment, a thin diffusion flame can be formed by providing the gas injection hole 403C with an inward angle. Moreover, the low-temperature circulating gas around the burner generated by the influence of the jet injected from the burner is caught in this flame. Because of these synergistic effects, the flame temperature can be lowered, so the NOx concentration can be lowered.

次に、本発明のガスタービン燃焼器の実施の形態の運転方法について図1を用いて説明する。
ガスタービン5の始動は、起動用モータ8等の外部動力により駆動される。起動用モータ8により、ガスタービン5の回転数を燃焼器3の着火条件相当の回転数に保持することで、燃焼器3には着火に必要な燃焼空気102が供給され、着火条件が成立する。
Next, the operation method of the embodiment of the gas turbine combustor of the present invention will be described with reference to FIG.
The start of the gas turbine 5 is driven by external power such as a starting motor 8. By holding the rotational speed of the gas turbine 5 at the rotational speed corresponding to the ignition condition of the combustor 3 by the starter motor 8, the combustion air 102 necessary for ignition is supplied to the combustor 3, and the ignition condition is satisfied. .

バーナ300に起動用燃料15としての軽油と、軽油を微粒化するための噴霧空気25とを供給することにより、燃焼器3内での着火が可能となる。燃焼器3の着火後、燃焼ガス140が生成されタービン4に供給される。起動用燃料15である軽油の流量増加とともにタービン4が昇速し、規定回転数に到達すると、起動用モータ8が離脱し、ガスタービン5は自立運転に入り、無負荷定格回転数に到達する。   By supplying the burner 300 with light oil as the starting fuel 15 and atomized air 25 for atomizing the light oil, ignition in the combustor 3 is possible. After ignition of the combustor 3, combustion gas 140 is generated and supplied to the turbine 4. When the flow rate of the light oil, which is the starting fuel 15, increases, the turbine 4 increases in speed and reaches the specified rotational speed. .

ガスタービン5は無負荷定格回転数に到達後、発電機6を電力系統に並列させ、軽油の流量増加により、タービン4の入口燃焼ガス温度と発電機出力(負荷)を上昇させる。部分負荷条件では、軽油からH2、COの混合ガスへの燃料切替えが可能となり、一般にはガスタービン負荷一定条件において軽油流量を低下させると同時にガス燃料203の流量を増加させ、ガス専焼運転に運転モードを切替える。   After the gas turbine 5 reaches the no-load rated speed, the generator 6 is placed in parallel with the power system, and the inlet combustion gas temperature of the turbine 4 and the generator output (load) are increased by increasing the flow rate of light oil. Under partial load conditions, it is possible to switch the fuel from light oil to a mixed gas of H2 and CO. Generally, the gas oil flow rate is decreased and the gas fuel 203 flow rate is increased at a constant gas turbine load condition, and the gas is exclusively operated. Switch modes.

ガス専焼運転に運転モードを切替えた後は、ガス燃料203の流量を増加させることにより、定格負荷まで増負荷運転が可能である。また、ガス専焼に切り替えた後は、バーナ300に細身の拡散火炎が形成され、低NOx燃焼が可能となる。   After the operation mode is switched to the gas-only firing operation, it is possible to increase the load up to the rated load by increasing the flow rate of the gas fuel 203. In addition, after switching to gas-only firing, a thin diffusion flame is formed in the burner 300, and low NOx combustion becomes possible.

なお、本実施の形態においては、起動用燃料に軽油を用いた例で説明したが、起動用燃料としてLNGなどの高カロリー燃料を用いることでも同様の効果が得られる。また、H2、COの混合ガスによる着火が容易な場合には、軽油やLNGなどの起動用の油ノズル501を用いずにバーナを構成することもできる。   In the present embodiment, the example in which light oil is used as the starting fuel has been described. However, the same effect can be obtained by using a high calorie fuel such as LNG as the starting fuel. In addition, when ignition with a mixed gas of H 2 and CO is easy, the burner can be configured without using the starting oil nozzle 501 such as light oil or LNG.

上述した本発明のガスタービン燃焼器の第1の実施の形態によれば、拡散バーナ300において、空気旋回器400よりも内周側のガス噴孔401からガス燃料203を噴射するとともに、ガス噴孔401に内向角を設け燃焼室9の軸中心方向に噴射可能としたために、細身の拡散火炎250が形成できる。また、燃料を燃焼室9の軸中心方向に噴射することで、バーナ300からやや離れた下流位置に拡散火炎250を形成できるので、火炎にバーナ周囲の空気を積極的に巻き込むことが可能となり、拡散火炎250による低NOx燃焼が可能となる。この結果、水、蒸気あるいは窒素等の噴射媒体の流量を低下できるので、プラント効率向上に寄与することができる。   According to the first embodiment of the gas turbine combustor of the present invention described above, in the diffusion burner 300, the gas fuel 203 is injected from the gas injection hole 401 on the inner peripheral side of the air swirler 400, and the gas injection Since the inward angle is provided in the hole 401 so that the injection can be performed in the axial center direction of the combustion chamber 9, a thin diffusion flame 250 can be formed. In addition, by injecting fuel in the axial center direction of the combustion chamber 9, the diffusion flame 250 can be formed at a downstream position slightly away from the burner 300, so that the air around the burner can be actively involved in the flame, Low NOx combustion by the diffusion flame 250 is possible. As a result, the flow rate of the injection medium such as water, steam or nitrogen can be reduced, which can contribute to the improvement of plant efficiency.

以下、本発明のガスタービン燃焼器の第2の実施の形態を図面を用いて説明する。図5は本発明のガスタービン燃焼器の第2の実施の形態を構成するバーナを燃焼室側から見た正面図、図6は本発明のガスタービン燃焼器の第2の実施の形態を構成するバーナの要部の側断面図を燃焼室内の燃焼ガスの流れを示す状況図と併せて表した概略構成図である。図5及び図6において、図1乃至図4に示す符号と同符号のものは同一部分であるので、その詳細な説明は省略する。   Hereinafter, a second embodiment of the gas turbine combustor of the present invention will be described with reference to the drawings. FIG. 5 is a front view of a gas turbine combustor according to a second embodiment of the present invention as viewed from the combustion chamber side, and FIG. 6 is a gas turbine combustor according to the second embodiment of the present invention. It is the schematic block diagram which represented the sectional side view of the principal part of the burner which combines with the situation figure which shows the flow of the combustion gas in a combustion chamber. 5 and 6, the same reference numerals as those shown in FIG. 1 to FIG. 4 are the same parts, and detailed description thereof is omitted.

図5及び図6に示す本発明のガスタービン燃焼器の第2の実施の形態は、大略第1の実施の形態と同様の機器で構成されるが、以下の構成が異なる。本実施の形態においては、第1の実施の形態の空気旋回器400の外周に燃料203の一部を噴射可能なスワラを設けている。本実施の形態においては、バーナ300の空気旋回器400を有するスワラを内周スワラ201といい、その外周に設けたスワラを外周スワラ202という。外周スワラ202には、8個の第2ガス噴孔404が設けられている。このように、本実施の形態においては、内周スワラ201のガス噴孔403から噴射する第1の燃料と、外周スワラ202の第2ガス噴孔404から噴射する第2の燃料とを分けて燃焼室9内に噴射することができる。   The second embodiment of the gas turbine combustor according to the present invention shown in FIG. 5 and FIG. 6 is configured with almost the same equipment as the first embodiment, but the following configuration is different. In the present embodiment, a swirler capable of injecting a part of the fuel 203 is provided on the outer periphery of the air swirler 400 of the first embodiment. In the present embodiment, the swirler having the air swirler 400 of the burner 300 is referred to as an inner swirler 201, and the swirler provided on the outer periphery is referred to as an outer swirler 202. The outer swirler 202 is provided with eight second gas injection holes 404. Thus, in the present embodiment, the first fuel injected from the gas injection hole 403 of the inner peripheral swirler 201 and the second fuel injected from the second gas injection hole 404 of the outer peripheral swirler 202 are divided. The fuel can be injected into the combustion chamber 9.

本発明のガスタービン燃焼器は、燃料を燃焼室9の軸中心方向に噴射することを特徴としていて、バーナ300からやや離れた下流位置に保炎点が形成され、周囲空気との混合が促進されるため、燃焼速度の速い反応性の良い燃料に対しての低NOx燃焼の実現に効果的である。しかし、IGCCプラントのようにガス化炉負荷や炭種によってガスタービンに供給される燃料の組成が変化する場合には、この組成変化に対応できるガスタービン燃焼器が要求される。   The gas turbine combustor according to the present invention is characterized in that fuel is injected toward the axial center of the combustion chamber 9, a flame holding point is formed at a downstream position slightly away from the burner 300, and mixing with ambient air is promoted. Therefore, it is effective for realizing low NOx combustion for a fuel having a high combustion rate and good reactivity. However, when the composition of the fuel supplied to the gas turbine changes depending on the gasifier load and the type of coal as in the IGCC plant, a gas turbine combustor that can cope with the composition change is required.

特に、ガス化炉負荷が定格負荷よりも低くなる場合、定格負荷に比べてガスに含まれる可燃成分が減少し不活性成分が増加するため発熱量が低下し、燃焼性が低下する。内周スワラ201のみから全量の燃料を供給する場合には、燃料流量の増加に伴い燃料噴出流速が増加する。しかも発熱量の低下に伴い燃料の反応性も低下するため、保炎性が低下する。   In particular, when the gasifier load is lower than the rated load, the combustible components contained in the gas are reduced and the inert components are increased as compared to the rated load, so the heat generation is reduced and the combustibility is reduced. When the entire amount of fuel is supplied only from the inner swirler 201, the fuel ejection flow rate increases as the fuel flow rate increases. In addition, since the reactivity of the fuel also decreases as the calorific value decreases, the flame holding ability decreases.

本実施の形態のガスタービン燃焼器においては、ガスタービンの運転中に発熱量が低下しても、内周スワラ201のガス噴孔403から第1の燃料を噴射すると共に、外周スワラ202から噴射する第2の燃料の流量を増加させるので、内周スワラ201より噴射する第1の燃料の噴出流速を低下させることができる。この結果、発熱量が低下した場合でも安定燃焼が可能となる。   In the gas turbine combustor of the present embodiment, the first fuel is injected from the gas injection hole 403 of the inner peripheral swirler 201 and is injected from the outer peripheral swirler 202 even if the heat generation amount is reduced during operation of the gas turbine. Since the flow rate of the second fuel to be increased is increased, the flow velocity of the first fuel injected from the inner swirler 201 can be reduced. As a result, stable combustion is possible even when the heat generation amount is reduced.

図6に示すように、バーナ300は、内周スワラ201の外側に外周スワラ202を設けている。内周スワラ201のガス噴孔403には、燃料遮断弁71と燃料流量調整弁61とが設けられたガス燃料203の第1系統51が接続されている。外周スワラ202の第2ガス噴孔404には、燃料遮断弁72と燃料流量調整弁62とが設けられたガス燃料203の第2系統52が接続されている。第1系統51の燃料流量調整弁61と第2系統52の燃料流量調整弁62を調整することで、各スワラのガス噴孔に供給する燃料流量を制御できる。また、図示していないが、燃料の発熱量の低下を検知する発熱量検知手段を設けている。   As shown in FIG. 6, the burner 300 is provided with an outer peripheral swirler 202 on the outer side of the inner peripheral swirler 201. A first system 51 of gas fuel 203 provided with a fuel shut-off valve 71 and a fuel flow rate adjustment valve 61 is connected to the gas injection hole 403 of the inner peripheral swirler 201. A second system 52 of gas fuel 203 provided with a fuel cutoff valve 72 and a fuel flow rate adjustment valve 62 is connected to the second gas injection hole 404 of the outer peripheral swirler 202. By adjusting the fuel flow rate adjustment valve 61 of the first system 51 and the fuel flow rate adjustment valve 62 of the second system 52, the flow rate of fuel supplied to the gas injection holes of each swirler can be controlled. Further, although not shown, a calorific value detection means for detecting a decrease in the calorific value of the fuel is provided.

例えば、ガス化炉負荷の低下に伴い燃料の発熱量が低下した場合、ガスタービン5の出力を維持するためには、燃料流量を増加させる必要が生じる。このとき、内周スワラ201から増加した燃料流量の全量を噴射すると燃料の噴出流速が増加し、不安定燃焼になりやすい。   For example, when the calorific value of the fuel decreases as the gasifier load decreases, it is necessary to increase the fuel flow rate in order to maintain the output of the gas turbine 5. At this time, if the entire fuel flow rate increased from the inner swirler 201 is injected, the fuel injection flow rate increases and unstable combustion is likely to occur.

本実施の形態においては、このような燃料の発熱量の低下を検知したときに、外周スワラ202から燃料の一部を噴射するので、内周スワラ201の燃料流速を最適化できる。また、このとき外周火炎251の形成による内外周火炎の熱の授受が生じるので、安定燃焼が可能となる。   In the present embodiment, when a decrease in the calorific value of the fuel is detected, a part of the fuel is injected from the outer swirler 202, so that the fuel flow speed of the inner swirler 201 can be optimized. Further, at this time, heat is transferred from the inner and outer peripheral flames due to the formation of the outer peripheral flame 251, so that stable combustion is possible.

このように、ガスタービン5の運転中に燃料の発熱量が変化する場合には、内外周スワラに供給する燃料流量の比率を調整することで安定燃焼を維持しつつ、低NOx燃焼が可能になる。   As described above, when the amount of heat generated by the fuel changes during operation of the gas turbine 5, it is possible to perform low NOx combustion while maintaining stable combustion by adjusting the ratio of the fuel flow rate supplied to the inner and outer swirlers. Become.

上述した本発明のガスタービン燃焼器の第2の実施の形態によれば、第1の実施の形態と同様の効果を得ることができる。   According to the second embodiment of the gas turbine combustor of the present invention described above, the same effect as that of the first embodiment can be obtained.

また、上述した本発明のガスタービン燃焼器の第2の実施の形態によれば、ガスタービン5の運転中に燃料の発熱量が変化する場合であっても、安定燃焼を維持しつつ、低NOx燃焼が可能になる。   Further, according to the above-described second embodiment of the gas turbine combustor of the present invention, even when the amount of heat generated by the fuel changes during operation of the gas turbine 5, low combustion is maintained while maintaining stable combustion. NOx combustion becomes possible.

なお、本発明は上記した実施例に限定されるものではなく、様々な変形例が含まれる。例えば、上記した実施例は本発明を分かりやすく説明するために詳細に説明したものであり、必ずしも説明した全ての構成を備えるものに限定されるものではない。また、上記の各構成、機能、処理部、処理手段等は、それらの一部又は全部を、例えば集積回路で設計する等によりハードウェアで実現してもよい。また、上記の各構成、機能等は、プロセッサがそれぞれの機能を実現するプログラムを解釈し、実行することによりソフトウェアで実現してもよい。   In addition, this invention is not limited to an above-described Example, Various modifications are included. For example, the above-described embodiments have been described in detail for easy understanding of the present invention, and are not necessarily limited to those having all the configurations described. Each of the above-described configurations, functions, processing units, processing means, and the like may be realized by hardware by designing a part or all of them with, for example, an integrated circuit. Each of the above-described configurations, functions, and the like may be realized by software by interpreting and executing a program that realizes each function by the processor.

2 圧縮機
3 燃焼器
4 タービン
5 ガスタービン
6 発電機
8 起動用モータ
9 燃焼室
10 外筒
11 フロースリーブ
12 燃焼室ライナ
14 エンドカバー
15 起動用燃料
25 噴霧空気
30 循環ガス領域
35 燃焼ガス
61 燃料流量調整弁
71 燃料遮断弁
101 空気
102 燃焼空気
102a 空気
102b 冷却空気
140 燃焼ガス
200 ルーバー
200a 冷却空気孔
201 内周スワラ
202 外周スワラ
203 ガス燃料
250 火炎
300 バーナ
400 空気旋回器
401 空気噴孔
401a 空気導入孔
403 ガス噴孔
404 第2ガス噴孔
501 油ノズル
2 Compressor 3 Combustor 4 Turbine 5 Gas turbine 6 Generator 8 Starter motor 9 Combustion chamber 10 Outer cylinder 11 Flow sleeve 12 Combustion chamber liner 14 End cover 15 Start-up fuel 25 Spray air 30 Circulating gas region 35 Combustion gas 61 Fuel Flow control valve 71 Fuel shutoff valve 101 Air 102 Combustion air 102a Air 102b Cooling air 140 Combustion gas 200 Louver 200a Cooling air hole 201 Inner circumferential swirler 202 Outer swirler 203 Gas fuel 250 Flame 300 Burner 400 Air swirler 401 Air injection hole 401a Air Introduction hole 403 Gas injection hole 404 Second gas injection hole 501 Oil nozzle

Claims (5)

燃料と空気を混合して燃焼させる円筒状の燃焼室と、前記燃焼室の上流側に位置し前記燃焼室内に前記燃料と前記空気を噴射し火炎を保持するためのバーナを備えるガスタービン燃焼器において、
前記バーナは、複数の燃料噴孔と複数の空気噴孔とを有し、
前記複数の燃料噴孔は前記複数の空気噴孔よりも前記バーナの半径方向の内側に配置され、前記ガスタービン燃焼器の軸心に対する内向角を有し、前記バーナの半径中心方向に前記燃料を噴射する
ことを特徴とするガスタービン燃焼器。
A gas turbine combustor comprising a cylindrical combustion chamber for mixing and burning fuel and air, and a burner located upstream of the combustion chamber for injecting the fuel and air into the combustion chamber to hold a flame In
The burner has a plurality of fuel injection holes and a plurality of air injection holes,
The plurality of fuel injection holes are disposed radially inward of the burner with respect to the plurality of air injection holes, have an inward angle with respect to the axis of the gas turbine combustor, and the fuel in the radial center direction of the burner A gas turbine combustor characterized by injecting.
請求項1に記載のガスタービン燃焼器において、
前記複数の燃料噴孔と前記複数の空気噴孔とはそれぞれ旋回角を有し、前記燃料および前記空気の旋回角度を同一方向とした
ことを特徴とするガスタービン燃焼器。
The gas turbine combustor according to claim 1.
The gas turbine combustor, wherein the plurality of fuel injection holes and the plurality of air injection holes each have a turning angle, and the turning angles of the fuel and the air are in the same direction.
請求項1または2に記載のガスタービン燃焼器において、
前記バーナは、前記複数の空気噴孔と前記複数の燃料噴孔とを設けた第1スワラと、前記第1スワラの外周側であって前記燃料の一部を噴射する複数の第2燃料噴孔を設けた第2スワラとを備え、
前記第1スワラの前記複数の空気噴孔の旋回方向と前記第2スワラの前記複数の第2燃料噴孔の旋回方向とを同方向とした
ことを特徴とするガスタービン燃焼器。
The gas turbine combustor according to claim 1 or 2,
The burner includes a first swirler provided with the plurality of air injection holes and the plurality of fuel injection holes, and a plurality of second fuel injection nozzles that are disposed on an outer peripheral side of the first swirler and inject a part of the fuel. A second swirler provided with a hole,
The gas turbine combustor, wherein the swirling direction of the plurality of air injection holes of the first swirler and the swirling direction of the plurality of second fuel injection holes of the second swirler are the same direction.
請求項3に記載のガスタービン燃焼器において、
前記第1のスワラに燃料を供給する第1燃料系統と、前記第2のスワラに燃料を供給する第2燃料系統と、前記第1燃料系統に設けた第1流量調整弁と、前記第2燃料系統に設けた第2流量調整弁と、前記燃料の発熱量変化検出手段とを有し、
前記発熱量変化検出手段の検出する発熱量の変化に応じて、前記第1流量調整弁の開度と前記第2流量調整弁の開度とを調整して前記第1及び第2スワラに供給する燃料流量比率を制御する
ことを特徴とするガスタービン燃焼器。
The gas turbine combustor according to claim 3.
A first fuel system for supplying fuel to the first swirler; a second fuel system for supplying fuel to the second swirler; a first flow rate adjusting valve provided in the first fuel system; A second flow rate adjusting valve provided in the fuel system; and a heat generation amount change detecting means of the fuel,
The opening of the first flow rate adjustment valve and the opening of the second flow rate adjustment valve are adjusted and supplied to the first and second swirlers according to the change in the heat generation amount detected by the heat generation amount change detection means. A gas turbine combustor characterized by controlling a fuel flow rate ratio.
請求項3または4に記載のガスタービン燃焼器において、
前記第1スワラの燃料噴孔の半径方向内側に、起動用の油ノズルあるいはLNGなどのガスノズルを配置し、起動用燃料とメインガス燃料とをそれぞれ独立に供給可能とした
ことを特徴とするガスタービン燃焼器。
The gas turbine combustor according to claim 3 or 4,
A gas nozzle, such as a starting oil nozzle or LNG, is arranged inside the fuel nozzle hole of the first swirler in the radial direction so that the starting fuel and the main gas fuel can be supplied independently. Turbine combustor.
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