JP2014504124A - 広帯域偏波共用アンテナ - Google Patents
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Abstract
アンテナであって、該アンテナは、広帯域垂直偏波単極放射素子を有し、該単極放射素子の垂直軸に概して垂直な第1の平面内に突起部を有する反射体を有し、該単極放射素子に対して概して同心円状に配置された複数の水平偏波放射素子を有し、該水平偏波放射素子の各々は、該垂直軸に概して垂直な第2の平面内に突起部を有し、該第2の平面は、該垂直軸に沿った方向において該第1の平面からオフセットを設けられており、かつ、該アンテナは、該単極放射素子および該水平偏波放射素子に給電するための給電機構を有する、前記アンテナ。
【選択図】図1
【選択図】図1
Description
関連出願の参照
「BROADBAND, DUAL PORT, DUAL POLARIZED INDOOR AND/OR OUTDOOR ANTENNA」と題する米国仮特許出願第61/436,645号(出願日:2011年1月27日)を参照する。その開示は、参照することにより本明細書に組み込まれ、その優先権が、37CFR1.78(a)(4)および(5)(i)に従って本出願で主張される。
「BROADBAND, DUAL PORT, DUAL POLARIZED INDOOR AND/OR OUTDOOR ANTENNA」と題する米国仮特許出願第61/436,645号(出願日:2011年1月27日)を参照する。その開示は、参照することにより本明細書に組み込まれ、その優先権が、37CFR1.78(a)(4)および(5)(i)に従って本出願で主張される。
発明の分野
本発明は、概しては、アンテナに関し、より詳細には、無線通信用の偏波共用アンテナに関する。
本発明は、概しては、アンテナに関し、より詳細には、無線通信用の偏波共用アンテナに関する。
以下の刊行物は、当該技術分野の現状を表すものと考えられる。
‘A New Design of Horizontally Polarized and Dual-Polarized Uni-Planar Conical Beam Antennas for HYPERLAN’, N. J. McEwan et. al., IEEE Transactions on Antennas and Propagation, 51(2), 2003;
‘A Wide-Band Low-Profile Conical Beam Antenna with Horizontal Polarization for Indoor Wireless Communication’, K. M. Luk et. al., IEEE Antennas and Wireless Propagation Letters, 8, 2009;
‘A Notch Wire Composite Antenna for Polarization Diversity Reception’, K. Nobuhiro et. al., IEEE Transactions on Antennas and Propagation, June 1998;
‘Dual Polarized Omnidirectional Array Element for MIMO Systems’, A. N. Gonzalez, KTH Signals, Sensors and Systems, 2005.
‘A Shorted Magneto-Electric Dipole with J-Shaped Strip Feed’, Z. Y. Zhang et. al., Progress In Electromagnetics Research Letters, 12, 2009;
‘Dual Polarized Omnidirectional Antenna’, D. Skaufel, Master’s Degree Project, KTH Signals, Sensors and Systems, 2005;
‘Dual-Polarized Omnidirectional Planar Slot Antenna for WLAN Applications’, A. Ezzeldin et. al., IEEE Transactions on Antennas and Propagation, 53 (9), 2005;
‘A Wideband E Plane Omnidirectional Antenna’, M. Hanqing et. al., 7th International Symposium on Antennas, Propagation and EM Theory, 2006;
‘A Horizontally Polarized Omnidirectional Printed Antenna for WLAN Applications’, C. C. Lin et. al., IEEE Transactions on Antennas and Propagation , 54 (11), 2006;
‘A 2.4GHz Omni-directional Horizontally Polarized Planar Printed Antenna for WLAN Applications’, C. C. Lin et. al., Antennas and Propagation Society International Symposium, 2003;
‘A Broadband Dual-Polarized Magneto-Electric Dipole Antenna With Simple Feeds’, B. Wu et. al., IEEE Antennas and Wireless Propagation Letters, 8, 2009;
‘A Dual-Polarized Antenna with Pattern Diversity’, S. Yang et. al., IEEE Antennas and Propagation Magazine, 6, 2008;
‘Wide Band Coplanar Waveguide-Fed Monopole Antenna’, J. Kim et. al., Proceedings of EuCap, 2006;
‘Conical-Beam Horizontally Polarized Cross-Slot Antenna’, I. Shtrikman et. al., 3rd International Conference on Computational Electromagnetics and Its Applications, 2004;
‘Design of Very Wide-band Linear-Polarized Antennas’, E. Antonino et. al., Journnes International Sur Antennas, 2004;
‘Wide-Band Planar Monopole Antennas’, N. Prasad, IEEE Transactions on Antennas and Propagation, 46(2), 1998;
‘A Wide-Band Slot Antenna Design Employing A Fictitious Short Circuit Concept’, N. Behdad et. al., IEEE Transactions on Antennas and Propagation, 53, 2005;
‘A Microstrip-Fed Ultra-Wideband Slot Antenna’, M Leib et. al., Antennas and Propagation Society International Symposium, 2009;
‘A Low Cost UWB Printed Dipole Antenna with High Performances’, E. Gueguen et. al., IEEE International Conference on Ultra-Wideband, 2005;
‘A Windmill-shaped Loop Antenna for Polarization Diversity’, D. S. Kim et. al., Antennas and Propagation Society International Symposium, 2007;
‘Wideband Slot Antenna for WLAN Access Points’, C. R. Medeiros et. al., IEEE Antennas and Wireless Propagation Letters, 9, 2010;
‘Reseau d’antennes a 6 capteurs en diversite de polarisation’, P. Brachat et. al., 13th International Symposium on Antennas, 2004;
‘The Effect of Antenna Orientation and Polarization on MIMO Capacity’, A. N. Gonzalez, et. al., Antennas and Propagation Society International Symposium, 2005;
‘High Performance UWB Planar Antenna Design’, K. Wong, CONVERGE -Applications Workshop for High -Performance Design, 2005;
米国特許第4,814,777号;5,760,750号;5,940,048号;6,034,649号;6,259,418号;6,281,849号;6,404,396号;6,518,929号;6,529,172号;6,573,876号;6,741,210号;6,693,600号;6,980,166号;6,980,167号;7,064,725号;7,006,047号;7,023,396号;7,027,004号;7,091,907号;7,138,952号;7,283,101号;7,405,710号;7,688,273号;
米国特許出願公開第2006/0232490号;2006/0232489号;2008/0030418号;2010/0097286号
‘A New Design of Horizontally Polarized and Dual-Polarized Uni-Planar Conical Beam Antennas for HYPERLAN’, N. J. McEwan et. al., IEEE Transactions on Antennas and Propagation, 51(2), 2003;
‘A Wide-Band Low-Profile Conical Beam Antenna with Horizontal Polarization for Indoor Wireless Communication’, K. M. Luk et. al., IEEE Antennas and Wireless Propagation Letters, 8, 2009;
‘A Notch Wire Composite Antenna for Polarization Diversity Reception’, K. Nobuhiro et. al., IEEE Transactions on Antennas and Propagation, June 1998;
‘Dual Polarized Omnidirectional Array Element for MIMO Systems’, A. N. Gonzalez, KTH Signals, Sensors and Systems, 2005.
‘A Shorted Magneto-Electric Dipole with J-Shaped Strip Feed’, Z. Y. Zhang et. al., Progress In Electromagnetics Research Letters, 12, 2009;
‘Dual Polarized Omnidirectional Antenna’, D. Skaufel, Master’s Degree Project, KTH Signals, Sensors and Systems, 2005;
‘Dual-Polarized Omnidirectional Planar Slot Antenna for WLAN Applications’, A. Ezzeldin et. al., IEEE Transactions on Antennas and Propagation, 53 (9), 2005;
‘A Wideband E Plane Omnidirectional Antenna’, M. Hanqing et. al., 7th International Symposium on Antennas, Propagation and EM Theory, 2006;
‘A Horizontally Polarized Omnidirectional Printed Antenna for WLAN Applications’, C. C. Lin et. al., IEEE Transactions on Antennas and Propagation , 54 (11), 2006;
‘A 2.4GHz Omni-directional Horizontally Polarized Planar Printed Antenna for WLAN Applications’, C. C. Lin et. al., Antennas and Propagation Society International Symposium, 2003;
‘A Broadband Dual-Polarized Magneto-Electric Dipole Antenna With Simple Feeds’, B. Wu et. al., IEEE Antennas and Wireless Propagation Letters, 8, 2009;
‘A Dual-Polarized Antenna with Pattern Diversity’, S. Yang et. al., IEEE Antennas and Propagation Magazine, 6, 2008;
‘Wide Band Coplanar Waveguide-Fed Monopole Antenna’, J. Kim et. al., Proceedings of EuCap, 2006;
‘Conical-Beam Horizontally Polarized Cross-Slot Antenna’, I. Shtrikman et. al., 3rd International Conference on Computational Electromagnetics and Its Applications, 2004;
‘Design of Very Wide-band Linear-Polarized Antennas’, E. Antonino et. al., Journnes International Sur Antennas, 2004;
‘Wide-Band Planar Monopole Antennas’, N. Prasad, IEEE Transactions on Antennas and Propagation, 46(2), 1998;
‘A Wide-Band Slot Antenna Design Employing A Fictitious Short Circuit Concept’, N. Behdad et. al., IEEE Transactions on Antennas and Propagation, 53, 2005;
‘A Microstrip-Fed Ultra-Wideband Slot Antenna’, M Leib et. al., Antennas and Propagation Society International Symposium, 2009;
‘A Low Cost UWB Printed Dipole Antenna with High Performances’, E. Gueguen et. al., IEEE International Conference on Ultra-Wideband, 2005;
‘A Windmill-shaped Loop Antenna for Polarization Diversity’, D. S. Kim et. al., Antennas and Propagation Society International Symposium, 2007;
‘Wideband Slot Antenna for WLAN Access Points’, C. R. Medeiros et. al., IEEE Antennas and Wireless Propagation Letters, 9, 2010;
‘Reseau d’antennes a 6 capteurs en diversite de polarisation’, P. Brachat et. al., 13th International Symposium on Antennas, 2004;
‘The Effect of Antenna Orientation and Polarization on MIMO Capacity’, A. N. Gonzalez, et. al., Antennas and Propagation Society International Symposium, 2005;
‘High Performance UWB Planar Antenna Design’, K. Wong, CONVERGE -Applications Workshop for High -Performance Design, 2005;
米国特許第4,814,777号;5,760,750号;5,940,048号;6,034,649号;6,259,418号;6,281,849号;6,404,396号;6,518,929号;6,529,172号;6,573,876号;6,741,210号;6,693,600号;6,980,166号;6,980,167号;7,064,725号;7,006,047号;7,023,396号;7,027,004号;7,091,907号;7,138,952号;7,283,101号;7,405,710号;7,688,273号;
米国特許出願公開第2006/0232490号;2006/0232489号;2008/0030418号;2010/0097286号
本発明の目的は、新たな小型の広帯域偏波共用アンテナ、特には、多入力多出力(MIMO)の性能のために好適である新たな小型の広帯域偏波共用アンテナを提供することである。
よって、本発明の好ましい実施形態に従って、アンテナが提供され、該アンテナは、広帯域垂直偏波単極放射素子を有し、該単極放射素子の垂直軸に概して垂直な第1の平面内に突起部を有する反射体を有し、該単極放射素子に対して概して同心円状に配置された複数の水平偏波放射素子を有し、該水平偏波放射素子の各々は、該垂直軸に概して垂直な第2の平面内に突起部を有し、該第2の平面は、該垂直軸に沿った方向において該第1の平面からオフセットを設けられており、かつ、該アンテナは、該単極放射素子および該水平偏波放射素子に給電するための給電機構を有する。
本発明の好ましい実施形態によれば、該単極放射素子は、円錐状の放射素子を有する。
好ましくは、該円錐状の放射素子は、上部の導電性円柱状素子および下部の導電性円錐状素子を有し、該上部の円柱状素子および該下部の円錐状素子は、内部のスペーサー素子および外部の支持用スタンドによって、部分的に重なる配置で保持されている。
代替的には、該単極放射素子は、直立した多分岐構造を有する。
本発明の別の好ましい実施形態によれば、該複数の水平偏波放射素子は、水平偏波放射素子のアレイを有する。
好ましくは、該水平偏波放射素子のアレイは、水平偏波双極子のアレイを有する。
好ましくは、該アレイは、四角状の配置に並べられた4つの双極子を有する。
代替的には、該水平偏波放射素子のアレイは、水平偏波ループ放射素子のアレイを有する。
好ましくは、該複数の水平偏波放射素子は、該垂直軸に垂直である。
本発明の更に別の好ましい実施形態によれば、該単極放射素子は、垂直偏波した円錐状の全方向性ビームを放射する。
好ましくは、該複数の水平偏波放射素子は、水平偏波した円錐状の全方向性ビームを放射する。
好ましくは、該垂直偏波ビームの偏波と該水平偏波ビームの偏波とは、互いに直交している。
本発明の更なる好ましい実施形態によれば、該反射体は、グランドプレーンを有する。
好ましくは、該反射体は平面状である。
代替的には、該反射体は平面状ではない。
好ましくは、該反射体は、逆ピラミッド型の構造を有する。
本発明のいっそう更なる好ましい実施形態によれば、該給電機構は、該単極放射素子に給電するための第1のポート、および、該複数の水平偏波放射素子に給電するための第2のポートを有する。
好ましくは、該第1のポートは、該単極放射素子にガルバニックに接続されている。
好ましくは、該第2のポートは、該複数の水平偏波放射素子に給電する共通の給電ネットワークに接続されている。
好ましくは、該給電ネットワークは、マイクロストリップ線を有する。
追加的または代替的には、該給電ネットワークは、同軸ケーブルを有する。
好ましくは、該給電ネットワークは、多平面の給電ネットワークを有する。
好ましくは、該複数の水平偏波放射素子は、複数の広帯域水平偏波放射素子を有する。
本発明の別の好ましい実施形態によれば、該アンテナはまた、該単極放射素子に対して概して同心円状に配置された第2の複数の水平偏波放射素子を有し、該水平偏波放射素子の各々は、該垂直軸に概して垂直な第3の平面内に突起部を有し、該第3の平面は、該垂直軸に沿った方向において該第1および該第2の平面からオフセットを設けられている。
好ましくは、該アンテナは、マルチバンドアンテナを有する。
好ましくは、該第2の複数の水平偏波放射素子は、水平偏波放射素子のアレイを有する。
好ましくは、該水平偏波放射素子は双極子を有する。
好ましくは、該第2の複数の水平偏波放射素子は、該垂直軸に垂直である。
本発明は、図面とあわせて解釈される以下の詳細な説明から、より十分に理解され、把握されるであろう。
ここで図1を参照する。これは、本発明の好ましい実施形態に従って構築されかつ動作するアンテナの概略図である。
図1に見られるように、アンテナ100が提供される。アンテナ100は、好ましくは、屋内型のアンテナであり、特に好ましくは、天井102に取り付けるように構成されている。しかしながら、アンテナ100の動作の要求に応じて、アンテナ100は、代替的には、種々の屋内および/または屋外の表面上に取り付けられるように構成されていてもよいことが理解される。
拡大図104に最もよく見られるように、アンテナ100は、広帯域垂直偏波単極放射素子を有し、該放射素子は、ここでは、例として、広帯域な垂直偏波した円錐状の単極放射素子106として具現化されている。ここでは、例として、4つの水平偏波双極子のアレイ108として具現化されている複数の水平偏波放射素子は、単極子106に対して、概して同心円状に配置されている。
よって、アンテナ100は、垂直偏波単極子106と水平偏波双極子のアレイ108との同時的なそれぞれの動作によって、垂直および水平偏波無線周波数(RF)信号を同時に放射できる偏波共用アンテナを構成していることが理解される。それらの互いに直交した偏波に起因して、単極子106および双極子のアレイ108は相関せず、それによりアンテナ100はMIMOの用途のために特に好適になる。
単極子106および双極子のアレイ108の構造および配置は単なる例示であり、以下に例証するように、垂直偏波単極放射素子および水平偏波放射素子の種々の他の実施形態および配置もまた可能であることが更に理解される。
単極子106および双極子のアレイ108は、好ましくは、反射体112の上面110上に配置され、反射体112は、好ましくは、アンテナ100のグランドプレーンを形成する。反射体112の存在は、本発明の好ましい実施形態の特有の特徴であり、アンテナ100の動作において、いくつかの著しい利点をもたらす。
反射体112のサイズ、形状および位置は、単極子106と双極子のアレイ108の両方の放射パターンを制御するために役立つ。本発明の特に好ましい実施形態においては、反射体112は、単極子106の垂直軸114に概して垂直な第1の平面内に突起部を有するように、単極子106に対して配置される。図1に示されたアンテナの実施形態において、例として、反射体112は、単極子106の垂直軸114に垂直な平面を画定する平面状素子であるとして示されている。
双極子のアレイ108は、好ましくは、各々の双極子が、単極放射素子106の垂直軸114に概して垂直な第2の平面内に突起部を有するように配置され、該第2の平面は、単極子106の長手軸114に沿った方向において、反射体112によって画定される平面からオフセットを設けられている。図1に示されたアンテナの実施形態において、例として、双極子のアレイ108は、単極子106の垂直軸114に垂直であり、かつ、反射体112によって画定される平面に対して高くなるように配置された直立した双極子の構造を有するものとして示されている。
単極子106と双極子のアレイ108とに対する反射体112の上述の配置によって、単極子106と双極子のアレイ108とによる円錐状の、全方向性の放射パターンが形成される。絵で表されたRFビーム116によって示されるように、そのような放射パターンによって、アンテナ100は、天井取り付け型のアンテナとして配備するのに特に好適となる。更には、単極子106と双極子のアレイ108とが類似の放射パターンを有する結果として、アンテナ100は、その動作環境にわたって、バランスのよい水平および垂直偏波ビームのカバー範囲を提供する。
単極子106と双極子のアレイ108との放射パターンに影響を与えることに加えて、反射体112はまた、単極子106と双極子のアレイ108との間の迷走(stray)RF放射を吸収するのに役立つため、それらの間のアイソレーションを改善する。
更には、反射体112の存在によって、単極子106と双極子のアレイ108との、それらの周囲からのアイソレーションが改善されるため、物理的外的影響と電気的外的影響の両方に対するアンテナ100の感受性が低減される。
単極子106と双極子のアレイ108との、バランスの取れた、円錐状の、全方向性の、良好なアイソレーションのビームパターンにより、アンテナ100は、高いRFデータスループット率ならびに最小のフェージング効果および散乱効果をもって、ユーザー118、120、122等の複数のユーザーのために機能し得る。更には、単極子106と双極子のアレイ108とが、反射体112によって形成される単一プラットフォーム上で、互いに近接して設置されるため、アンテナ100は、極めて小型で、かつ、従来のMIMOアンテナと比較して、比較的簡易で、かつ製造にあたって安価である。アンテナ100の水平な広がりは、更に有利なことに、反射体112に対する双極子のアレイ108の、平坦ではなく、直立した配置によって低減される。
アンテナ100の動作において、単極子106と双極子のアレイ108とは、給電機構によって給電される。好ましくは、単極子106は、垂直偏波RF入力信号を第1のポート(図示せず)で受信し、双極子のアレイ108は、水平偏波RF入力信号を第2のポート(図示せず)で受信する。これらの第1および第2の入力ポートは、好ましくは、単極子106と双極子のアレイ108とが好ましくは位置している表面110とは反対の、反射体112の下側に位置している。単極子106と双極子のアレイ108とに好ましくは給電する給電機構の更なる詳細は、図2A−2Cを参照して以下に説明される。
アンテナ100は、任意で、レドーム124によって収容されてもよく、レドーム124は、好ましくは、美観的および保護的機能の両方を有する。レドーム124は、アンテナ100の好ましい放射パターンを歪めない任意の好適な材料で形成されてよい。
ここで図2A、2Bおよび2Cを参照する。これらは、図1に示された種類のアンテナの、簡略化されたそれぞれ斜視図、上面図および断面図である。
図2A−2Cに見られるように、アンテナ100は、垂直偏波した円錐状の単極放射素子106を有し、該放射素子106は、水平偏波双極子のアレイ108によって同心円状に囲まれ、かつ、反射体112の上面110上に位置している。図2Cに最も明確に見られるように、反射体112は、単極子106の垂直軸114に垂直な第1の平面内にある。
単極子106は、好ましくは、広帯域な円錐状の単極子であって、好ましくは、上部の導電性円柱状素子200および下部の導電性円錐状素子202を有する。円柱状素子200および円錐状素子202は、好ましくは、図2Cに最も明確に見られるように、内部の誘電スペーサー素子204と、外部の支持用誘電スタンド206とによって、部分的に重なる構成で保持される。しかしながら、単極子106の図示された実施形態は単なる例示であり、種々の他の広帯域単極子放射素子が可能で、本発明の範囲に含まれることが理解される。
双極子のアレイ108は、好ましくは、図2Bに最も明確に見られるように、単極子106を囲む四角状の構成で配置されている4つの双極子208、210、212、214を有する。しかしながら、単極子106に対して概して同心円状の、双極子のアレイ108の他の配置が代替的に可能であることが理解される。図2Cに最も明確に見られるように、双極子208、210、212、214の各々は、単極子106の垂直軸114に垂直であり、かつ、反射体112によって画定される第1の平面に対して、垂直軸114に沿った方向に高くなっている第2の平面内にある。
アンテナ100の動作において、単極子106は、好ましくは、垂直偏波RF入力信号を第1の給電ポート216経由で受信し、図2Cに最も明確に見られるように、第1のポート216は、好ましくは、反射体112に形成されたアパーチャー218によって、円錐状素子202にガルバニックに接続されている。
双極子のアレイ108は、好ましくは、第2の給電ポート220経由で水平偏波RF入力信号を受信する。本発明の特に好ましい実施形態によれば、第2の給電ポート220で受信された水平偏波RF入力信号は、双極子208、210、212、214の各々に、共通の給電ネットワーク222を介して送られる。共通の給電ネットワーク222は、好ましくは、誘電性基板224上に形成されている。よって、図2Bに最も明確に見られるように、共通の給電ネットワーク222は、好ましくは、双極子208を励起する第1の給電分岐部226、双極子210を励起する第2の給電分岐部228、双極子212を励起する第3の給電分岐部230、および、双極子214を励起する第4の給電分岐部232を有する。給電ネットワーク222の給電分岐部226、228、230、232の各々は、好ましくは、図2Aおよび2Cの給電分岐部226、228の場合に見ることができる開放端のフック状構造にて、それぞれ対応する双極子の基部において終端となる。そのような給電構造は単なる例示であり、以下に例証するように、給電ネットワーク222が、双極子のアレイ108を給電するのに好適な他の構成で終端となってよいことが理解される。
図2Aに最も明確に見られるように、給電ネットワーク222は、多平面の給電ネットワークであり、これは好ましくは、反射体112によって画定される第1の平面内にある部分と、これに垂直な部分とを有する。給電ネットワーク222の多平面の構造は、本発明の好ましい実施形態の特有の特徴であり、他の特徴の中でもとりわけ、典型的には平面状の給電ネットワークを利用する従来のMIMOアンテナに対して、本発明のアンテナを区別するのに役立つ。給電ネットワーク222の多平面の構成によって、単極子106と双極子のアレイ108との間のアイソレーションが最適化される。該最適化は、給電ネットワークが双極子のアレイ108と同じ平面内に存在することによってそれらの間に生じるであろう干渉を最小化することによる。
共通の給電ネットワーク222によって個々の双極子208、210、212、214の各々を給電することは、本発明の好ましい実施形態の更なる特有の特徴である。共通の給電ネットワークを使用することによって、双極子のアレイ108に、本来的に広帯域な性能が付与される。双極子208、210、212、214の各々が同相の信号を受信するからである。
給電ネットワーク222は、好ましくは、マイクロストリップ線で形成される。代替的には、給電ネットワーク222は、当該技術分野において知られる任意の好適な伝送線(例えば、同軸ケーブルが挙げられる。)で形成されてもよい。
複数の穴部234が、任意で、反射体212に形成される。これは、図1に見られる天井102等の支持面への反射体212の取り付けを促すためのものである。穴部234はまた、アンテナ100への、図1に示されるレドーム124等のレドームの任意選択的な取り付けのためにも使用され得る。
ここで図3A−3Cを参照する。これらは、本発明の別の好ましい実施形態に従って構築されかつ動作するアンテナの、簡略化されたそれぞれ斜視図、上面図および断面図である。
図3A−3Cに見られるように、アンテナ300が提供される。アンテナ300は、広帯域垂直偏波単極放射素子306、および、複数の水平偏波放射素子を有し、該複数の水平偏波放射素子は、ここでは、例として、単極子306に対して同心円状に配置された4つの水平偏波双極子のアレイ308として具現化されている。単極子306と双極子のアレイ308とは、好ましくは、反射体312の上面310に位置している。
図3Cに最も明確に見られるように、反射体312は、好ましくは、単極子306の垂直軸314に垂直な第1の平面内に突起部を有し、かつ、双極子のアレイ308のそれぞれの双極子は、好ましくは、垂直軸314に垂直な第2の平面内に突起部を有し、該第2の平面は、第1の平面に対して、垂直軸314に沿った方向において高くなっている。
単極子306は、好ましくは、垂直偏波RF入力信号を第1の給電ポート316で受信し、第1のポート316は、好ましくは、反射体312に形成されるアパーチャー318によって単極子306の基部にガルバニックに接続されている。双極子のアレイ308は、好ましくは、水平偏波RF入力信号を第2の給電ポート320で受信し、該RF信号は、好ましくは、双極子のアレイ308のそれぞれの双極子に、共通の給電ネットワーク322を介して送られ、それによって、双極子のアレイ308に本来的に広帯域な性能が付与される。給電ネットワーク322は、好ましくは、誘電性基板324の表面上に形成される。
複数の穴部326が、任意で、反射体312に形成される。これは、天井等の支持面への反射体312の取り付けを促すためのものである。穴部326はまた、アンテナ300へのレドームの任意選択的な取り付けのためにも使用され得る。
アンテナ300はまた、任意で、プリントされたフィルター328を有し、フィルター328は、好ましくは、誘電性基板324上にプリントされる。フィルター328等のフィルターの使用は、当該技術分野においてよく知られ、単極子306と双極子のアレイ308との間を通過する放射の望ましくない周波数をフィルタリングすることによって、それらの間のアイソレーションを改善するのに役立つ。
アンテナ300は、単極子306の構造を除き、あらゆる関連する点において、アンテナ100に類似し得ることが理解される。アンテナ100においては、単極子106は、好ましくは、広帯域な円錐状の単極子として具現化されているが、アンテナ300においては、単極子306は、好ましくは、図3Bに最も明確に見られるように、有利にも狭い設置面積を有する、広帯域の、直立した、精緻な分岐構造として具現化されている。図2A−2Cおよび図3A−3Cにそれぞれ示された円錐状の単極子および分岐した単極子は単なる例示であり、種々の他の広帯域垂直偏波単極子放射素子もまた可能であることが理解される。
更には、アンテナ300は、任意で、給電ネットワーク322の構成において、アンテナ100と異なってよい。アンテナ100においては、給電ネットワーク222を形成するマイクロストリップ線は、好ましくは、開放端のフック状の構成にてそれぞれの双極子の下方で終端となるが、アンテナ300においては、給電ネットワーク322を形成するマイクロストリップ線は、好ましくは、それぞれの双極子内へと延びることによって、双極子のアレイ308に直接給電する。しかしながら、給電ネットワーク322の示した構成は単なる例示であり、当該技術分野において知られる他の給電機構もまた可能であることが理解される。
アンテナ300の他の特徴および利点は、概して、アンテナ100に関して上述した通りであり、その小型の構造、多平面の給電ネットワーク、ならびに、バランスの取れた、円錐状の、全方向性かつ非相関の垂直および水平偏波直交放射パターンを含む。
ここで図4A−4Cを参照する。これらは、本発明のまた別の好ましい実施形態に従って構築されかつ動作するアンテナの、簡略化されたそれぞれ斜視図、上面図および断面図である。
図4A−4Cに見られるように、アンテナ400が提供される。アンテナ400は、広帯域な垂直偏波した分岐単極放射素子406、および、複数の水平偏波放射素子を有し、該複数の水平偏波放射素子は、ここでは、例として、単極子406に対して同心円状に配置された4つの水平偏波双極子のアレイ408として具現化されている。単極子406と双極子のアレイ408とは、好ましくは、反射体412の上面410に位置している。
図4Cに最も明確に見られるように、反射体412は、好ましくは、単極子406の垂直軸414に垂直な第1の平面内に突起部を有し、双極子のアレイ408のそれぞれの双極子は、好ましくは、垂直軸414に垂直な第2の平面内に突起部を有し、該第2の平面は、第1の平面に対して、垂直軸414に沿った方向において高くなっている。
単極子406は、好ましくは、第1の給電ポート416で垂直偏波RF入力信号を受信し、第1のポート416は、好ましくは、反射体412に形成されるアパーチャー418によって、単極子406の基部にガルバニックに接続されている。双極子のアレイ408は、好ましくは、第2の給電ポート420で水平偏波RF入力信号を受信し、該RF信号は、好ましくは、共通の給電ネットワーク422を介して双極子のアレイ408のそれぞれの双極子へ送られることにより、双極子のアレイ408に、本来的に広帯域な性能が付与される。給電ネットワーク422は、好ましくは、誘電性基板424の表面上に形成される。
複数の穴部426が、任意で、反射体412において形成される。これは、天井等の支持面への反射体412の取り付けを促すためのものである。穴部426はまた、アンテナ400へのレドームの任意選択的な取り付けのためにも使用され得る。
アンテナ400は、双極子のアレイ408の配向を除き、あらゆる関連する点においてアンテナ300と類似し得ることが理解される。アンテナ300においては、双極子のアレイ308のそれぞれの双極子が、まっすぐで、直立した配向を有することによって、それぞれの双極子が、単極子306の垂直軸314に垂直な平面内にあるが、アンテナ400においては、双極子のアレイ408のそれぞれの双極子は、傾斜した配向を有する。よって、図4Cに最も明確に見られるように、双極子のアレイ408のそれぞれの双極子は、単極子406の垂直軸414に垂直な平面内に突起部を有する。
それぞれの双極子のアレイ300、400のまっすぐな配向および傾斜した配向は単なる例示であり、それぞれの水平偏波放射素子が、単極放射素子の垂直軸に垂直な平面内に突起部を有する限り、水平偏波放射素子の他の配向もまた可能であることが理解される。
アンテナ400の他の特徴および利点は、概して、アンテナ300に関して上記に説明した通りであり、その小型の構造、多平面の給電ネットワーク、ならびに、バランスの取れた、円錐状の、全方向性かつ非相関の垂直および水平偏波直交放射パターンを含む。
ここで図5A−5Cを参照する。これらは、本発明の更に別の好ましい実施形態に従って構築されかつ動作するアンテナの、簡略化されたそれぞれ斜視図、上面図および断面図である。
図5A−5Cに見られるように、アンテナ500が提供される。アンテナ500は、広帯域な垂直偏波した円錐状の単極放射素子506、および、複数の水平偏波放射素子を有し、該複数の水平偏波放射素子は、ここでは、例として、好ましくは単極子506に対して同心円状に配置された、4つの水平偏波ループ放射素子のアレイ508として具現化されている。単極子506と、ループ放射素子のアレイ508とは、好ましくは、反射体512の上面510に位置している。
図5Cに最も明確に見られるように、反射体512は、好ましくは、単極子506の垂直軸514に垂直な第1の平面内に突起部を有し、ループ放射素子のアレイ508のそれぞれのループは、好ましくは、垂直軸514に垂直な第2の平面内に突起部を有し、該第2の平面が、第1の平面に対して、垂直軸514に沿った方向において高くなっている。
単極子506は、好ましくは、第1の給電ポート516で、垂直偏波RF入力信号を受信し、第1のポート516は、好ましくは、反射体512に形成されるアパーチャー518によって、単極子506の基部にガルバニックに接続されている。ループ放射素子のアレイ508は、好ましくは、水平偏波RF入力信号を第2の給電ポート520で受信し、該RF信号は、好ましくは、ループ放射素子のアレイ508のそれぞれのループに、共通の給電ネットワーク522を介して送られることによって、ループ放射素子のアレイ508に、本来的に広帯域な性能が付与される。給電ネットワーク522は、好ましくは、誘電性基板524の表面上に形成される。
複数の穴部526が、任意で、反射体512に形成される。これは、天井等の支持面への反射体512の取り付けを促すためのものである。穴部526はまた、アンテナ500へのレドームの任意選択的な取り付けのためにも使用され得る。
水平偏波放射素子の構造を除き、アンテナ500が、あらゆる関連する点において、アンテナ100に類似し得ることが理解される。アンテナ100においては、水平偏波放射素子は、好ましくは、複数の水平偏波双極放射素子108として具現化されているが、アンテナ500においては、水平偏波放射素子は、好ましくは、複数の水平偏波ループ放射素子508として具現化されている。
図1−4Cおよび図5A−5Cにそれぞれ示された双極子およびループ放射素子は単なる例示であり、種々の他の水平偏波放射素子もまた可能であり、本発明の範囲に含まれることが理解される。
アンテナ500の他の特徴および利点は、概して、アンテナ100に関して上述した通りであり、その小型の構造、多平面の給電ネットワーク、ならびに、バランスの取れた、円錐状の、全方向性かつ非相関の垂直および水平偏波直交放射パターンを含む。
ここで図6A−6Cを参照する。これらは、本発明の更なる好ましい実施形態に従って構築されかつ動作するアンテナの、簡略化されたそれぞれ斜視図、上面図および断面図である。
図6A−6Cに見られるように、アンテナ600が提供される。アンテナ600は、広帯域な垂直偏波した円錐状の単極放射素子606、および、複数の水平偏波放射素子を有し、該複数の水平偏波放射素子は、ここでは、例として、単極子606に対して同心円状に配置された4つの双極子のアレイ608として具現化されている。単極子606と双極子のアレイ608とは、好ましくは、反射体612の上面610に位置している。
図6Cに最も明確に見られるように、反射体612は、好ましくは、単極子606の垂直軸614に垂直な第1の平面内に突起部を有し、双極子のアレイ608のそれぞれの双極子は、好ましくは、垂直軸614に垂直な第2の平面内に突起部を有し、該第2の平面は、第1の平面に対して、垂直軸614に沿った方向において高くなっている。
単極子606は、好ましくは、垂直偏波RF入力信号を第1の給電ポート616で受信し、第1のポート616は、好ましくは、反射体612に形成されるアパーチャー618によって、単極子606の基部にガルバニックに接続されている。双極子のアレイ608は、好ましくは、水平偏波RF入力信号を第2の給電ポート620で受信し、該RF信号は、好ましくは、双極子のアレイ608のそれぞれの双極子に、共通の給電ネットワーク622を介して送られ、それによって、双極子のアレイ608に本来的に広帯域な性能が付与される。給電ネットワーク622は、好ましくは、誘電性基板624の表面上に形成される。
複数の穴部626が、任意で、反射体612に形成される。これは、天井等の支持面への反射体612の取り付けを促すためのものである。穴部626はまた、アンテナ600へのレドームの任意選択的な取り付けのためにも使用され得る。
アンテナ600は、反射体612の構造を除き、あらゆる関連する点において、アンテナ100に類似し得ることが理解される。アンテナ100においては、反射体112は、好ましくは、単極子106の垂直軸114に垂直に位置する円形の平面状素子として具現化されているが、アンテナ600においては、反射体612は、好ましくは、浅い逆ピラミッド型素子として具現化されている。よって、反射体612は、図6Cに最も明確に見られるように、単極子606の垂直軸614に垂直な平面内に突起部を有する。
図1−5Cおよび図6A−6Cにそれぞれ示された円形の平面状の反射体および逆ピラミッド型の反射体の形状は単なる例示であり、反射体が、単極放射素子の垂直軸に垂直な平面内に突起部を有する限り、種々の他の反射体の構成が可能であることが理解される。
アンテナ600の他の特徴および利点は、概して、アンテナ100に関して上述した通りであり、その小型の構造、多平面の給電ネットワーク、ならびに、バランスの取れた、円錐状の、全方向性かつ非相関の垂直および水平偏波直交放射パターンを含む。
ここで図7A−7Cを参照する。これらは、本発明のなおも更なる好ましい実施形態に従って構築されかつ動作するアンテナの、簡略化されたそれぞれ斜視図、上面図および断面図である。
図7A−7Cに見られるように、アンテナ700が提供される。アンテナ700は、広帯域垂直偏波単極放射素子706、および、複数の水平偏波放射素子を有し、該複数の水平偏波放射素子は、ここでは、例として、単極子706に対して同心円状に配置される4つの双極子のアレイ708として具現化されている。単極子706と双極子のアレイ708とは、好ましくは、反射体712の上面710に位置している。
図7Cに最も明確に見られるように、反射体712は、好ましくは、単極子706の垂直軸714に垂直な第1の平面内に突起部を有し、双極子のアレイ708のそれぞれの双極子は、好ましくは、垂直軸714に垂直な第2の平面内に突起部を有し、該第2の平面は、第1の平面に対して、垂直軸714に沿った方向において高くなっている。
単極子706は、好ましくは、垂直偏波RF入力信号を第1の給電ポート716で受信し、第1のポート716は、好ましくは、反射体712に形成されるアパーチャー718によって、単極子706の基部にガルバニックに接続されている。双極子のアレイ708は、好ましくは、水平偏波RF入力信号を第2の給電ポート(図示せず)で受信し、該RF信号は、好ましくは、双極子のアレイ708のそれぞれの双極子に、共通の給電ネットワーク722を介して送られ、それによって、双極子のアレイ708に本来的に広帯域な性能が付与される。給電ネットワーク722は、好ましくは、同軸ケーブルを有し、任意で、当該技術分野においてよく知られるマイクロストリップスプリッタを有してもよい。
複数の穴部726が、任意で、反射体712に形成される。これは、天井等の支持面への反射体712の取り付けを促すためのものである。穴部726はまた、アンテナ700へのレドームの任意選択的な取り付けのためにも使用され得る。
追加的な複数の水平偏波放射素子を有することを除き、アンテナ700は、あらゆる関連する点において、アンテナ300に類似し得ることが理解される。該追加的な複数の水平偏波放射素子は、好ましくは、アンテナ700において、水平偏波双極放射素子の外側アレイ730として具現化される。双極子の内側アレイ708と双極子の外側アレイ730との比較から明らかな通り、双極子の内側アレイ708は、その寸法を除き、双極子の外側アレイ730に概して類似し得る。双極子の外側アレイ730は、好ましくは、その外周および高さの両方が、双極子の内側アレイ708より大きく、それによって双極子の外側アレイ730は、好ましくは、双極子の内側アレイ708の周波数帯域とは異なる周波数帯域で動作するように適合している。
よって、アンテナ700が、2つの水平偏波周波数帯域において動作可能なマルチバンドアンテナを構成し、該周波数帯域は、双極子の内側アレイ708と、双極子の外側アレイ730とによってそれぞれ提供されることが理解される。双極子の外側アレイ730は、好ましくは、共通の給電ネットワーク732によって給電される。共通の給電ネットワーク732は、好ましくは、同軸ケーブルを有し、任意で、当該技術分野においてよく知られるマイクロストリップスプリッタを有し得る。フィルターが、任意で、アンテナ700に含まれてもよい。これは、内側の双極子アレイ708と外側の双極子アレイ730との間の電気的アイソレーションを高めるためのものである。
図7Cに最も明確に見られるように、双極子のアレイ730のそれぞれの双極子は、好ましくは、垂直軸714に垂直な第3の平面内に突起部を有し、該第3の平面は、反射体712によって画定される第1の平面、および、双極子のアレイ708によって画定される第2の平面からオフセットを設けられている。
示されたアンテナ700の実施形態において、双極子の内側アレイ708と、双極子の外側アレイ730とは、同じ種類の双極子を有するものとして示されているが、双極子の内側アレイ708および双極子の外側アレイ730は、代替的には、異なる種類の双極子を有してもよいことが理解される。更には、双極子の外側アレイ730は、代替的には、双極子でない水平偏波放射素子(ループ放射素子が挙げられるが、これに限定されない。)を有し得る。
アンテナ700の他の特徴および利点は、概して、アンテナ300に関して上述した通りであり、その小型の構造、多平面の給電ネットワーク、ならびに、バランスの取れた、円錐状の、全方向性かつ非相関の垂直および水平偏波直交放射パターンを含む。加えて、アンテナ700の構造は、そのマルチバンド性能により、特に有利である。
ここで図8A−8Cを参照する。これらは、本発明のいっそう更なる好ましい実施形態に従って構築されかつ動作するアンテナの、簡略化されたそれぞれ斜視図、上面図および断面図である。
図8A−8Cに見られるように、アンテナ800が提供される。アンテナ800は、広帯域垂直偏波単極放射素子806、および、複数の水平偏波放射素子を有し、該複数の水平偏波放射素子は、ここでは、例として、単極子806に対して同心円状に配置された4つの水平偏波双極子のアレイ808として具現化されている。単極子806と双極子のアレイ808とは、好ましくは、反射体812の上面810に位置している。
図8Cに最も明確に見られるように、反射体812は、好ましくは、単極子806の垂直軸814に垂直な第1の平面内に突起部を有し、双極子のアレイ808のそれぞれの双極子は、好ましくは、垂直軸814に垂直な第2の平面内に突起部を有し、該第2の平面は、第1の平面に対して、垂直軸814に沿った方向において高くなっている。
単極子806は、好ましくは、垂直偏波RF入力信号を第1の給電ポート816で受信し、第1のポート816は、好ましくは、反射体812に形成されるアパーチャー818によって、単極子806の基部にガルバニックに接続されている。双極子のアレイ808は、好ましくは、水平偏波RF入力信号を第2の給電ポート(図示せず)で受信し、該RF信号は、好ましくは、双極子のアレイ808のそれぞれの双極子に、共通の給電ネットワーク822を介して送られ、それによって、双極子のアレイ808に本来的に広帯域な性能が付与される。給電ネットワーク822は、好ましくは、同軸ケーブルを有し、任意で、当該技術分野においてよく知られるマイクロストリップスプリッタを有し得る。
複数の穴部826が、任意で、反射体812に形成される。これは、天井等の支持面への反射体812の取り付けを促すためのものである。穴部826はまた、アンテナ800へのレドームの任意選択的な取り付けのためにも使用され得る。
アンテナ800は、追加的な複数の水平偏波放射素子を更に有し、これらは、ここでは、例として、単極子806と双極子の内側アレイ808とに対して、同心円状に配置された水平偏波双極子の外側アレイ830として具現化されている。双極子の内側アレイ808と双極子の外側アレイ830とは、好ましくは、2つの異なる水平偏波周波数帯域においてそれぞれ放射し、それによって、アンテナ800がマルチバンドアンテナとして動作することが可能になる。双極子の外側アレイ830は、好ましくは、共通の給電ネットワーク832によって給電される。給電ネットワーク832は、好ましくは、同軸ケーブルを有し、任意で、当該技術分野においてよく知られるマイクロストリップスプリッタを有し得る。フィルターが、任意で、アンテナ800に含まれてもよい。これは、内側の双極子アレイ808と外側の双極子アレイ830との間の電気的アイソレーションを高めるためのものである。
双極子の外側アレイ830の配向を除き、あらゆる関連する点において、アンテナ800が、アンテナ700に類似し得ることが理解される。アンテナ700においては、双極子の外側アレイ730のそれぞれの双極子が、まっすぐな、直立した配向を有し、それによって、それぞれの双極子が単極子706の垂直軸714に垂直であるが、アンテナ800においては、双極子の外側アレイ830のそれぞれの双極子は、傾斜した配向を有する。よって、図8Cに最も明確に見られるように、双極子の外側アレイ830のそれぞれの双極子は、単極子806の垂直軸814に垂直な第3の平面内に突起部を有し、該第3の平面は、反射体812および双極子の内側アレイ808によってそれぞれ画定される第1および第2の平面の両方からオフセットを設けられている。
それぞれの双極子の外側アレイ730、830の、まっすぐな配向および傾斜した配向は単なる例示であり、それぞれの水平偏波放射素子が、単極放射素子の垂直軸に垂直な平面内に突起部を有する限り、水平偏波放射素子の他の配向もまた可能であることが理解される。
アンテナ800の他の特徴および利点は、概して、アンテナ700に関して上述した通りであり、その小型の構造、多平面の給電ネットワーク、ならびに、バランスの取れた、円錐状の、全方向性かつ非相関の垂直およびマルチバンド水平偏波直交放射パターンを含む。
実験結果
本セクションにおいては、図1−2Cに示した本発明の実施形態に従って構築されかつ動作する偏波共用アンテナについて得られた実験データを示す。得られた結果が、上述の本発明の実施形態のいずれかに従って構築されかつ動作する偏波共用アンテナの性能を代表するものであることが理解される。
本セクションにおいては、図1−2Cに示した本発明の実施形態に従って構築されかつ動作する偏波共用アンテナについて得られた実験データを示す。得られた結果が、上述の本発明の実施形態のいずれかに従って構築されかつ動作する偏波共用アンテナの性能を代表するものであることが理解される。
アンテナ構造の詳細
反射体は、アルミニウムを含み、400mmの直径を有していた。それぞれの双極子は、150mmの高さを有し、115mmの距離をあけて単極子から離れていた。PC/ABSで形成され、110mmの高さを有するレドームでアンテナをカバーした。
反射体は、アルミニウムを含み、400mmの直径を有していた。それぞれの双極子は、150mmの高さを有し、115mmの距離をあけて単極子から離れていた。PC/ABSで形成され、110mmの高さを有するレドームでアンテナをカバーした。
当該技術分野において周知の方法に従って、上述したアンテナの放射パターン、リターンロス、およびアイソレーションを、アンテナ室内で測定した。
放射パターン
ここで図9A、9Bおよび9C、ならびに図10A、10Bおよび10Cを参照する。図9A、9Bおよび9Cは、図1−2Cに示された種類のアンテナにおける垂直偏波放射素子の放射パターンの方位角カットおよび2つの仰角カットをそれぞれ示す簡略化されたグラフである。図10A、10Bおよび10Cは、図1−2Cに示された種類のアンテナにおける水平偏波放射素子の放射パターンの方位角カットおよび2つの仰角カットをそれぞれ示す簡略化されたグラフである。
ここで図9A、9Bおよび9C、ならびに図10A、10Bおよび10Cを参照する。図9A、9Bおよび9Cは、図1−2Cに示された種類のアンテナにおける垂直偏波放射素子の放射パターンの方位角カットおよび2つの仰角カットをそれぞれ示す簡略化されたグラフである。図10A、10Bおよび10Cは、図1−2Cに示された種類のアンテナにおける水平偏波放射素子の放射パターンの方位角カットおよび2つの仰角カットをそれぞれ示す簡略化されたグラフである。
図9Aおよび10Aに見られるように、垂直および水平偏波放射素子の両方は、動作周波数の範囲にわたって全方向性の放射パターンを有する。
図9B、9C、10Bおよび10Cに見られるように、垂直および水平偏波放射素子の両方が、円錐状の放射パターンを有する。垂直偏波単極子の放射パターンの仰角カットに対応する図9Bおよび9Cと、水平偏波双極子の放射パターンの仰角カットに対応する図10Bおよび10Cとの比較から明らかなように、垂直および水平偏波放射素子の放射パターンは、測定した周波数にわたって、非常に類似している。結果として、図1−2Cのアンテナは、その動作環境にわたって、バランスの取れた水平および垂直偏波のカバー範囲を提供し、該アンテナをMIMOの用途のために好適なものとしている。
リターンロスとアイソレーション
ここで図11A、11Bおよび11Cを参照する。これらは、図1−2Cに示された種類の種類のアンテナにおける、水平偏波放射素子のリターンロス、垂直偏波放射素子のリターンロス、およびそれらの間のアイソレーションをそれぞれ示す簡略化されたグラフである。
ここで図11A、11Bおよび11Cを参照する。これらは、図1−2Cに示された種類の種類のアンテナにおける、水平偏波放射素子のリターンロス、垂直偏波放射素子のリターンロス、およびそれらの間のアイソレーションをそれぞれ示す簡略化されたグラフである。
図11Aに見られるように、水平偏波双極子アレイのリターンロスは、698〜806MHzの周波数範囲で−10dBより良好である。水平偏波双極子アレイの本来的に広帯域な性能が、およそ698〜806MHzの周波数範囲に及ぶ、グラフの広域な極小値によって示される。
図11Bに見られるように、垂直偏波単極子のリターンロスは、698〜960MHzの周波数範囲において、−10dBよりも良好である。垂直偏波単極子の広帯域な性能が、およそ698〜2700MHzの周波数範囲に及ぶ、グラフの広域な極小値によって示される。
図11Cに見られるように、垂直偏波単極子と水平偏波双極子アレイとの間のアイソレーションは、−20dBよりも良好である。上述したように、本発明のアンテナにおける垂直偏波放射素子と水平偏波放射素子との間の良好なアイソレーションは、水平および垂直偏波放射素子の互いに直交した偏波、反射体の配置、ならびに、給電ネットワークの多平面の構成を含む、アンテナの数多くの好ましい特徴に起因すると考えられる。垂直偏波放射素子と水平偏波放射素子との間のアイソレーションはまた、垂直偏波単極放射素子と水平偏波放射素子との間の距離間隔による影響を受ける。
本発明は以下に特に請求されているものに限定されないことが当業者に理解されるであろう。むしろ、本発明の範囲には、上述の特徴の種々の組み合わせおよび部分的組み合わせ、ならびに、図面を参照して上記の記載を読んだ当業者が想起するであろう、先行技術にない、本発明の改良および変形が含まれる。
Claims (28)
- アンテナであって、該アンテナは、
広帯域垂直偏波単極放射素子を有し、
該単極放射素子の垂直軸に概して垂直な第1の平面内に突起部を有する反射体を有し、
該単極放射素子に対して概して同心円状に配置された複数の水平偏波放射素子を有し、該水平偏波放射素子の各々は、該垂直軸に概して垂直な第2の平面内に突起部を有し、該第2の平面は、該垂直軸に沿った方向において該第1の平面からオフセットを設けられており、かつ、
該単極放射素子および該水平偏波放射素子に給電するための給電機構を有する、
前記アンテナ。 - 該単極放射素子が、円錐状の放射素子を有する、請求項1に記載のアンテナ。
- 該円錐状の放射素子が、上部の導電性円柱状素子および下部の導電性円錐状素子を有し、該上部の円柱状素子および該下部の円錐状素子が、内部のスペーサー素子および外部の支持用スタンドによって、部分的に重なる配置で保持されている、請求項2に記載のアンテナ。
- 該単極放射素子が、直立した多分岐構造を有する、請求項1に記載のアンテナ。
- 該複数の水平偏波放射素子が、水平偏波放射素子のアレイを有する、先行する請求項のいずれかに記載のアンテナ。
- 該水平偏波放射素子のアレイが、水平偏波双極子のアレイを有する、請求項5に記載のアンテナ。
- 該アレイが、四角状の配置に並べられた4つの双極子を有する、請求項6に記載のアンテナ。
- 該水平偏波放射素子のアレイが、水平偏波ループ放射素子のアレイを有する、請求項5に記載のアンテナ。
- 該複数の水平偏波放射素子が、該垂直軸に垂直である、先行する請求項のいずれかに記載のアンテナ。
- 該単極放射素子が、垂直偏波した円錐状の全方向性ビームを放射する、先行する請求項のいずれかに記載のアンテナ。
- 該複数の水平偏波放射素子が、水平偏波した円錐状の全方向性ビームを放射する、請求項10に記載のアンテナ。
- 該垂直偏波ビームの偏波と該水平偏波ビームの偏波とが、互いに直交している、請求項11に記載のアンテナ。
- 該反射体が、グランドプレーンを有する、先行する請求項のいずれかに記載のアンテナ。
- 該反射体が平面状である、請求項13に記載のアンテナ。
- 該反射体が平面状ではない、請求項13に記載のアンテナ。
- 該反射体が、逆ピラミッド型の構造を有する、請求項15に記載のアンテナ。
- 該給電機構が、該単極放射素子に給電するための第1のポート、および、該複数の水平偏波放射素子に給電するための第2のポートを有する、先行する請求項のいずれかに記載のアンテナ。
- 該第1のポートが、該単極放射素子にガルバニックに接続されている、請求項17に記載のアンテナ。
- 該第2のポートが、該複数の水平偏波放射素子に給電する共通の給電ネットワークに接続されている、請求項17または18に記載のアンテナ。
- 該給電ネットワークが、マイクロストリップ線を有する、請求項19に記載のアンテナ。
- 該給電ネットワークが、同軸ケーブルを有する、請求項19に記載のアンテナ。
- 該給電ネットワークが、多平面の給電ネットワークを有する、請求項19に記載のアンテナ。
- 該複数の水平偏波放射素子が、複数の広帯域水平偏波放射素子を有する、請求項19に記載のアンテナ。
- 該アンテナがまた、該単極放射素子に対して概して同心円状に配置された第2の複数の水平偏波放射素子を有し、該水平偏波放射素子の各々が、該垂直軸に概して垂直な第3の平面内に突起部を有し、該第3の平面が、該垂直軸に沿った方向において該第1および該第2の平面からオフセットを設けられている、先行する請求項のいずれかに記載のアンテナ。
- 該アンテナが、マルチバンドアンテナを有する、請求項24に記載のアンテナ。
- 該第2の複数の水平偏波放射素子が、水平偏波放射素子のアレイを有する、請求項24に記載のアンテナ。
- 該水平偏波放射素子が双極子を有する、請求項26に記載のアンテナ。
- 該第2の複数の水平偏波放射素子が、該垂直軸に垂直である、請求項24〜27のいずれかに記載のアンテナ。
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