JP2014131390A - 動作機器における廃熱回収システムおよびその制御方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】インバータからの廃熱を回収する際、廃熱回収に使用する冷媒の最適な流量・温度を制御するようにした、動作機器における廃熱回収システムおよびその制御方法を提供する。
【解決手段】インバータからの動作電力で動作機器が動作する際の熱を回収する動作機器における廃熱回収システムであって、水以下の低沸点冷媒を強制循環させる低沸点冷媒循環路と、インバータ内の廃熱を回収して前記低沸点冷媒循環路を流れる低沸点冷媒を気化させる蒸発器と、を備える。インバータは、半導体素子としてSiCを用いたもので、インバータを構成するSiC素子の素子温度を、廃熱回収電力とSiC素子損失との差が最大となるときの最適素子温度となるように低沸点冷媒循環路を流れる低沸点冷媒の冷媒流量を制御する。
【選択図】図5
【解決手段】インバータからの動作電力で動作機器が動作する際の熱を回収する動作機器における廃熱回収システムであって、水以下の低沸点冷媒を強制循環させる低沸点冷媒循環路と、インバータ内の廃熱を回収して前記低沸点冷媒循環路を流れる低沸点冷媒を気化させる蒸発器と、を備える。インバータは、半導体素子としてSiCを用いたもので、インバータを構成するSiC素子の素子温度を、廃熱回収電力とSiC素子損失との差が最大となるときの最適素子温度となるように低沸点冷媒循環路を流れる低沸点冷媒の冷媒流量を制御する。
【選択図】図5
Description
本発明は、動作機器における廃熱回収システムおよびその制御方法に関し、特には、インバータからの廃熱を回収する際、廃熱回収に使用する冷媒の最適な流量・温度を制御するようにした、動作機器における廃熱回収システムおよびその制御方法に関するものである。
近年、低沸点冷媒(代替フロン)を使用した廃熱回収システムが開発されている。廃熱源としては、十分な熱量となり得るエンジン他、過給機の排ガス、エンジンの冷却水が利用されている。
例えば、船舶において、ディーゼルなどエンジン機関と電気推進機とを複合させたエンジン動力船においても、エンジン機関からの廃熱を回収してエネルギー効率の向上を図っている(特許文献1)。
例えば、船舶において、ディーゼルなどエンジン機関と電気推進機とを複合させたエンジン動力船においても、エンジン機関からの廃熱を回収してエネルギー効率の向上を図っている(特許文献1)。
ところで、インバータにより生成された駆動電力により電動機や発電機を駆動する可変速制御技術が向上してきており、これまで、エンジンや油圧を駆動源とする分野においても、拡大してきていて、例えばハイブリッド自動車、電気自動車、あるいは電気推進船として、実現している。
また、従来からインバータに用いられている半導体スイッチング素子及び半導体ダイオードのうち、特にSi系の半導体素子は、半導体ジャンクション温度が150℃以下であるため、使用可能な周囲温度がせいぜい120℃に限定されている。
したがって、半導体スイッチング素子の種々の損失によって生じる発熱は、半導体スイッチング素子自体の動作環境に悪影響を及ぼすことが懸念される。
また、使用可能な周囲温度がせいぜい120℃に限定されていることから、冷却に使用する媒体(気体や液体)の温度は、温度差確保のために、100℃以下とすることが一般的となっている。
したがって、半導体スイッチング素子の種々の損失によって生じる発熱は、半導体スイッチング素子自体の動作環境に悪影響を及ぼすことが懸念される。
また、使用可能な周囲温度がせいぜい120℃に限定されていることから、冷却に使用する媒体(気体や液体)の温度は、温度差確保のために、100℃以下とすることが一般的となっている。
そして最近では、インバータを使用する環境が拡大し、高温(例えば200℃以上)での使用が望まれており、そのために、最近、シリコンを材料とするIGBT(絶縁ゲート型バイポーラ・トランジスタ)やダイオードに代わって、更に耐圧性能の高いSiC等を材料とするIGBTやダイオードの開発が進んできている。なお、将来はFET(電界効果型トランジスタ)もSiCが使用されると期待されている。
しかしながら、インバータにSiC素子を用いると、駆動電流によってパワー半導体素子が発熱する。発熱は主に、半導体スイッチング素子の定常損失、スイッチング損失、半導体ダイオードの定常損失、リカバリ損失によって生じる。
このような損失は、これを車載用として使用する場合、燃費を低下させる大きな要因となるため、損失をできるだけ低減するために、特許文献2では、通電電流値に応じて素子冷却温度を調整する手法が記載されている。
このような損失は、これを車載用として使用する場合、燃費を低下させる大きな要因となるため、損失をできるだけ低減するために、特許文献2では、通電電流値に応じて素子冷却温度を調整する手法が記載されている。
すなわち、特許文献2では、ハイブリッド自動車に用いられるインバータは、複数のパワー半導体素子、例えば半導体スイッチング素子及びダイオードと、その駆動回路、及び冷却機構をモジュール化して構成される。このようなモジュール化したパワー半導体素子は発熱し、その発熱は主に、半導体スイッチング素子の定常損失、スイッチング損失、半導体ダイオードの定常損失、リカバリ損失によって生じる。
かかる損失は、車載用として使用する場合、燃費を低下させる大きな要因となるので、損失をできるだけ低減できるように素子サイズ、素子特性の設計等で、通電電流値に応じて素子冷却温度を調整する手法が記載されている。
これは損失にクロスポイント、すなわち、電流値によって、温度が高い方が損失高いか低いかのクロス点が存在することを利用している。
かかる損失は、車載用として使用する場合、燃費を低下させる大きな要因となるので、損失をできるだけ低減できるように素子サイズ、素子特性の設計等で、通電電流値に応じて素子冷却温度を調整する手法が記載されている。
これは損失にクロスポイント、すなわち、電流値によって、温度が高い方が損失高いか低いかのクロス点が存在することを利用している。
特許文献1での廃熱回収システムでは、総合的にエネルギー効率を向上させるために、主機の排ガスの廃熱を活用することが開示されている。したがって、特許文献1の船舶は、電気推進機自体を駆動する駆動源について言及するものではなく、駆動源から廃棄される熱量を活用することは記載されていない。
また、特許文献2は、インバータを構成するパワーモジュールからの熱を回収するコンセプトのものではない。すなわち、SiC素子をインバータに用いたことにより、高温の(これまで100℃以下に抑えられた冷却媒体に比較して高い温度で例えば略150℃)冷却媒体を使用可能としたものの、廃熱回収をすることを想定したものではないので、大きな熱エネルギーの有効活用がなされていない。
本発明は以上の背景から提案されたものであって、インバータからの廃熱を回収する際、廃熱回収に使用する冷媒の最適な流量・温度を制御するようにした、動作機器における廃熱回収システムおよびその制御方法を提供することを目的とする。
また、特許文献2は、インバータを構成するパワーモジュールからの熱を回収するコンセプトのものではない。すなわち、SiC素子をインバータに用いたことにより、高温の(これまで100℃以下に抑えられた冷却媒体に比較して高い温度で例えば略150℃)冷却媒体を使用可能としたものの、廃熱回収をすることを想定したものではないので、大きな熱エネルギーの有効活用がなされていない。
本発明は以上の背景から提案されたものであって、インバータからの廃熱を回収する際、廃熱回収に使用する冷媒の最適な流量・温度を制御するようにした、動作機器における廃熱回収システムおよびその制御方法を提供することを目的とする。
上記課題を解決するために、請求項1記載の本発明では、インバータからの動作電力で動作機器が動作する際の熱を回収する動作機器における廃熱回収システムであって、水以下の低沸点冷媒を強制循環させる低沸点冷媒循環路と、インバータ内の廃熱を回収して低沸点冷媒循環路を流れる低沸点冷媒を気化させる蒸発器と、を備え、インバータは、半導体素子としてSiCを具備し、インバータにおけるSiC素子の素子温度が、廃熱回収電力とSiC素子損失との差が最大となる素子温度としての最適素子温度となるように低沸点冷媒循環路を流れる低沸点冷媒の冷媒流量を制御する制御部を具備することを特徴とする。
これにより、冷媒の流量制御によって、SiC素子温度を調整する。
SiC素子を使用したインバータの損失低減と廃熱回収量のバランスを見て、冷媒温度を決定することで、燃費向上効果が得られる。
SiC素子を使用したインバータの損失低減と廃熱回収量のバランスを見て、冷媒温度を決定することで、燃費向上効果が得られる。
また、請求項2に記載の本発明では、半導体素子としてSiCを具備するインバータと、水以下の低沸点冷媒を強制循環させる低沸点冷媒循環路と、前記インバータ内の廃熱を回収して低沸点冷媒循環路を流れる低沸点冷媒を気化させる蒸発器と、を備え、インバータからの動作電力で動作機器が動作する際の熱を回収する動作機器における廃熱回収システムにおいて、低沸点冷媒循環路を流れる低沸点冷媒の温度を、インバータ出力に対応する最適冷媒温度のマップから把握する第1のステップ(S1)と、最適冷媒温度のマップから把握した低沸点冷媒温度が、低沸点冷媒の温度の目標値としての最適素子温度となるように、低沸点冷媒循環路6に流れる冷媒の流量制御を行う第2のステップ(S2)と、を具備することを特徴とする。
これにより、低沸点冷媒循環路を流れる低沸点冷媒の温度を、インバータ出力に対応する最適冷媒温度のマップから把握して、低沸点冷媒の温度が、最適素子温度となるように、廃熱回収システムに低沸点冷媒循環路を流れる低沸点冷媒の流量指令値を出力することで達成することができる。
さらに、請求項3にかかる本発明では、動作機器は、電気推進式船舶である、ことを特徴とする。
これにより、船舶の運航状況により、インバータ出力が変わり、このインバータ出力から、最適の素子温度となるように冷媒制御することで、船舶の運航状況に関わらず、最大の燃費向上効果を得ることができる。
本発明によれば、インバータ駆動の動作機器において、インバータを構成するSiC素子の温度依存性を鑑みて、SiC素子を使用したインバータの損失低減と廃熱回収量のバランスを見て、インバータ出力と冷媒温度とのマップから把握される冷媒温度を、冷媒の流量制御によって、最適のSiC素子温度となるように調整することで、燃費向上効果を得ることができる。
以下、本発明にかかる動作機器における廃熱回収システムおよびその制御方法を実施するための実施形態を挙げ、添付図に基づいて、説明する。
(第1実施形態)
図1に、動作機器1の廃熱回収システム2を示す。
動作機器1は、電力変換部としてのインバータ3からの動作電力で回転駆動するモータ4と、モータ4の出力軸に取り付けられた作動部である、プロペラ5とを具備している。
廃熱回収システム2は、水以下の低沸点冷媒を強制循環させる低沸点冷媒循環路6と、インバータ3内の廃熱を間接的に回収して低沸点冷媒循環路6を流れる低沸点冷媒を気化させる蒸発器7と、を備える。
図1に、動作機器1の廃熱回収システム2を示す。
動作機器1は、電力変換部としてのインバータ3からの動作電力で回転駆動するモータ4と、モータ4の出力軸に取り付けられた作動部である、プロペラ5とを具備している。
廃熱回収システム2は、水以下の低沸点冷媒を強制循環させる低沸点冷媒循環路6と、インバータ3内の廃熱を間接的に回収して低沸点冷媒循環路6を流れる低沸点冷媒を気化させる蒸発器7と、を備える。
水以下の低沸点冷媒としては、水以下の低沸点であれば、ブタン(イソブタン−11.7℃)、ペンタン(沸点:36℃)、フロン、代替えフロン(沸点:34℃)等、適宜である。なお、フロンは、炭化水素の水素をフッ素や塩素で置き換えたクロロフルオロカーボンの総称であり、フロンの一例として例えばフロン−12は、沸点が30℃、フロン−22は、沸点が−41℃、フロン−113は、沸点が48℃である。
ここでの動作機器1は、例えば電気推進式船舶の動力部を構成している。この場合、モータ4に動作電力を供給するインバータ3は、半導体構成素子としてSiC素子を用いたもので、例えば機器電力源からの電力から生成した直流電力を交流電力(例えば三相交流)に変換する周知の回路構成のものを採用している。なお、インバータ形式は、電圧型/電流型、2レベル/3レベル/多レベル、マトリックス型、いずれも適用可能である。なお、インバータ3を構成する半導体素子には、ダイオード、IGBT、FET(電界効果トランジスタ)を含む。また、直流電力は船内交流電力を整流して得てもよいし、直流配電化された船では直接使用してもよい。
半導体素子としてのSiC(炭化ケイ素、シリコンカーバイト)素子は、Siを用いたパワー半導体に比較して様々な特質がある。
例えば、電力損失が小さくなる。また、Siのパワー半導体に比較して損失を大幅に削減できることがわかっている。
また、SiC素子は、比較的高い電圧や大電流でも動作することから、インバータの構成段数や並列数を減らせる他、高温でも動作するため、インバータ機器を小型化できる。
すなわち、SiC素子は、Si素子に比較して、バンドギャップが広く、絶縁破壊電界が大きいため、パワー半導体に向く。また、熱伝導率が高く、放熱能力が高くなり高温でも動作することがわかっている。
例えば、電力損失が小さくなる。また、Siのパワー半導体に比較して損失を大幅に削減できることがわかっている。
また、SiC素子は、比較的高い電圧や大電流でも動作することから、インバータの構成段数や並列数を減らせる他、高温でも動作するため、インバータ機器を小型化できる。
すなわち、SiC素子は、Si素子に比較して、バンドギャップが広く、絶縁破壊電界が大きいため、パワー半導体に向く。また、熱伝導率が高く、放熱能力が高くなり高温でも動作することがわかっている。
また、廃熱回収システム2において、インバータ3からの熱は、熱交換作用により、インバータ3と蒸発器7との間に配設された冷媒路8に流れる冷媒によって蒸発器7にもたらすようになっている。
低沸点冷媒循環路6はポンプ9により低沸点冷媒を強制循環させるようになっている。また、低沸点冷媒循環路6には負荷機器であるタービン10が介在される。タービン10には発電機11が接続されている。さらに、低沸点冷媒循環路6には、タービン10で使用された気化低沸点冷媒を液化する復水器12が介在される。
このような構成により、蒸発器7にもたらされた熱により低沸点冷媒を気化させ、この気化された低沸点冷媒によりタービン10を作動させ、タービン10に接続された発電機11を回して電力を得ている。そしてタービン10で使用された気化低沸点冷媒は、復水器12で液化され、再びポンプ9により蒸発器7に送り込まれるようになっている。
低沸点冷媒循環路6はポンプ9により低沸点冷媒を強制循環させるようになっている。また、低沸点冷媒循環路6には負荷機器であるタービン10が介在される。タービン10には発電機11が接続されている。さらに、低沸点冷媒循環路6には、タービン10で使用された気化低沸点冷媒を液化する復水器12が介在される。
このような構成により、蒸発器7にもたらされた熱により低沸点冷媒を気化させ、この気化された低沸点冷媒によりタービン10を作動させ、タービン10に接続された発電機11を回して電力を得ている。そしてタービン10で使用された気化低沸点冷媒は、復水器12で液化され、再びポンプ9により蒸発器7に送り込まれるようになっている。
そして、以上のような廃熱回収システム2において、インバータ3におけるSiC素子の素子温度が、廃熱回収電力とSiC素子損失との差が最大となる素子温度としての最適素子温度となるように低沸点冷媒循環路6を流れる低沸点冷媒の冷媒流量を制御する制御部20を具備する。制御部20については、後述する。
以上のような第1実施形態にかかる動作機器1の廃熱回収システム2について、その廃熱回収サイクルを説明する。
動作機器1の運転開始により、機器電力源からの電力がインバータ3に供給されると、インバータ3において直流から交流へと電力変換がなされ、この変換された交流電力によってモータ4が駆動し、プロペラ5を回転させることができ、推進力を導出することができる。
すると、インバータ3は発熱源となって、構成されるSiC素子およびその他構成される素子からも発熱し、さらには、モータ4自体も発熱源となって発熱する。インバータ3には、高温環境に適したSiC素子を用いたことにより、周囲温度が例えば200℃前後であっても、十分に電力変換動作を行うことができる。
動作機器1の運転開始により、機器電力源からの電力がインバータ3に供給されると、インバータ3において直流から交流へと電力変換がなされ、この変換された交流電力によってモータ4が駆動し、プロペラ5を回転させることができ、推進力を導出することができる。
すると、インバータ3は発熱源となって、構成されるSiC素子およびその他構成される素子からも発熱し、さらには、モータ4自体も発熱源となって発熱する。インバータ3には、高温環境に適したSiC素子を用いたことにより、周囲温度が例えば200℃前後であっても、十分に電力変換動作を行うことができる。
ここで、インバータ3からの熱は、インバータ3と蒸発器7との間の冷媒路8に流れる冷媒の熱交換作用により回収され、蒸発器7にもたらされる。
次いで、蒸発器7を通過させている低沸点冷媒循環路6を通じて流れる低沸点冷媒が、蒸発器7にもたらされた熱によって気化され、この気化された低沸点冷媒によりタービン10が回転し、タービン10に接続された発電機11を回して電力を得ることができる。低沸点冷媒は水よりも沸点がはるかに低い冷媒であるので、蒸発器7にもたらされた熱によっても十分に気化され、高温高圧の気化冷媒とすることができる。
そしてタービン10で使用された気化低沸点冷媒は、復水器12で冷却海水により液化され、再びポンプ9により蒸発器7に送り込まれる。
次いで、蒸発器7を通過させている低沸点冷媒循環路6を通じて流れる低沸点冷媒が、蒸発器7にもたらされた熱によって気化され、この気化された低沸点冷媒によりタービン10が回転し、タービン10に接続された発電機11を回して電力を得ることができる。低沸点冷媒は水よりも沸点がはるかに低い冷媒であるので、蒸発器7にもたらされた熱によっても十分に気化され、高温高圧の気化冷媒とすることができる。
そしてタービン10で使用された気化低沸点冷媒は、復水器12で冷却海水により液化され、再びポンプ9により蒸発器7に送り込まれる。
以上のように、インバータ3にこれまでの半導体素子に比較して、高温環境においても動作可能なSiC素子を用いたことにより、十分に電力変換動作を行うことができ、しかも、低沸点冷媒が高温高圧であっても、廃熱回収を行うことができる。
したがって、これまで、発熱源として有効利用していなかったインバータから廃熱を回収することができるので、動作機器の熱効率を大いに向上させることができることがわかる。
したがって、これまで、発熱源として有効利用していなかったインバータから廃熱を回収することができるので、動作機器の熱効率を大いに向上させることができることがわかる。
次に、以上のような動作機器1の廃熱回収システム2における冷媒流量制御を行う制御部20について説明する。冷媒流量制御を行うのは、冷媒流量制御によってインバータ12を構成するSiC素子温度を調整するためである。
すなわち、SiC素子は損失特性(温度依存性)があるからであり、目標素子温度は、相反する「SiC素子の損失大小」と「可能な廃熱回収量の大小」とを考慮して船舶全体として、燃費向上効果が最大となるように決定している。
これは、SiC素子の損失は小さい方がよい一方、廃熱回収システム2にとっては、SiC損失が大きく、冷媒温度が高い方がよいからである。
すなわち、SiC素子は損失特性(温度依存性)があるからであり、目標素子温度は、相反する「SiC素子の損失大小」と「可能な廃熱回収量の大小」とを考慮して船舶全体として、燃費向上効果が最大となるように決定している。
これは、SiC素子の損失は小さい方がよい一方、廃熱回収システム2にとっては、SiC損失が大きく、冷媒温度が高い方がよいからである。
以上のことから、インバータ12を構成するSiC素子温度と、エネルギ(W)との関係を示すと、図2(a)、図2(b)のように示すことができる。
ここで、図2(a)は、高出力時、すなわち、船舶が外洋を航行していて、動力系が高出力時、インバータ12に高負荷がかかった状態であるとき、また、図2(b)は、船舶が港湾内を航行していて、動力系が低出力時、インバータ12に低負荷がかかった状態であるときを示している。
図2(a)の場合は、素子損失が限界温度に至るまで、緩慢な曲線状に増加している。
一方、図2(b)の場合は、素子損失が限界温度に至るまで、徐々に下降している。
この場合、素子温度に対する廃熱回収電力の推移を示すと、緩慢に変化する上に凸状の放物線として表わされる。なお、廃熱回収電力が図2(a)の高出力時も図2(b)の低出力時においても同レベルで示されているが、図2(a)の高出力時の方が廃熱回収電力は、図2(b)の低出力時よりも大きい。
以上のことから、図2(a)、図2(b)から解るように、素子損失と廃熱回収電力の差が最大となる素子温度を最適素子温度となるように冷媒流量を制御している。
ここで、図2(a)は、高出力時、すなわち、船舶が外洋を航行していて、動力系が高出力時、インバータ12に高負荷がかかった状態であるとき、また、図2(b)は、船舶が港湾内を航行していて、動力系が低出力時、インバータ12に低負荷がかかった状態であるときを示している。
図2(a)の場合は、素子損失が限界温度に至るまで、緩慢な曲線状に増加している。
一方、図2(b)の場合は、素子損失が限界温度に至るまで、徐々に下降している。
この場合、素子温度に対する廃熱回収電力の推移を示すと、緩慢に変化する上に凸状の放物線として表わされる。なお、廃熱回収電力が図2(a)の高出力時も図2(b)の低出力時においても同レベルで示されているが、図2(a)の高出力時の方が廃熱回収電力は、図2(b)の低出力時よりも大きい。
以上のことから、図2(a)、図2(b)から解るように、素子損失と廃熱回収電力の差が最大となる素子温度を最適素子温度となるように冷媒流量を制御している。
以上のように、SiC素子を使用したインバータ12の損失低減と廃熱回収量とのバランスを見て、冷媒温度を決定することで、最大の燃費向上効果を得ることができる。
また、図2(a)、図2(b)からインバータ12を構成するSiC素子温度が最適素子温度の際の廃熱回収電力、すなわちインバータ出力(W)は、素子損失との差が最大となる。そして最適素子温度は船舶の出力に応じて変わり、最適素子温度に対応する廃熱回収電力も変わるので、その最適素子温度となるように、冷媒流量を制御する必要がある。
船舶の出力はインバータ出力(W)に対応するものであるから、冷媒流量を変えることで冷媒温度が変わることから、インバータ出力に対応した冷媒温度、最適冷媒温度が決まり、図3のようなグラフとして表示することができる。
かかるインバータ出力ごとの最適冷媒温度との関係を最適温度マップとして制御部20に蓄積しておくことで、最適温度を求めるために、冷媒流量制御が実行される。
船舶の出力はインバータ出力(W)に対応するものであるから、冷媒流量を変えることで冷媒温度が変わることから、インバータ出力に対応した冷媒温度、最適冷媒温度が決まり、図3のようなグラフとして表示することができる。
かかるインバータ出力ごとの最適冷媒温度との関係を最適温度マップとして制御部20に蓄積しておくことで、最適温度を求めるために、冷媒流量制御が実行される。
そこで、制御部20における冷媒流量制御を図4に示すフローチャートを参照しながら説明する。
図1の廃熱回収システム2において、蒸発器7下流側の低沸点冷媒循環路6に流れる気化された低沸点冷媒の冷媒温度(実冷媒温度)を、インバータ出力(W)に対応する最適冷媒温度のマップから把握する(ステップS1)。
次いで、最適冷媒温度のマップから把握した低沸点冷媒温度が、目標値である最適素子温度となるように、低沸点冷媒循環路6に流れる冷媒の流量制御を行う(ステップS2)。
すなわち、図5に示すように、最適温度(目標値)を設定した後に、最適冷媒温度のマップから把握した低沸点冷媒温度との偏差を求めてPI制御を行い、冷媒の流量指令値が廃熱回収システム2に出力され、廃熱回収システム2において、低沸点冷媒循環路6における流量制御弁に制御指令が出され、目標温度に近づけるようにフィードバック制御を行う。
図1の廃熱回収システム2において、蒸発器7下流側の低沸点冷媒循環路6に流れる気化された低沸点冷媒の冷媒温度(実冷媒温度)を、インバータ出力(W)に対応する最適冷媒温度のマップから把握する(ステップS1)。
次いで、最適冷媒温度のマップから把握した低沸点冷媒温度が、目標値である最適素子温度となるように、低沸点冷媒循環路6に流れる冷媒の流量制御を行う(ステップS2)。
すなわち、図5に示すように、最適温度(目標値)を設定した後に、最適冷媒温度のマップから把握した低沸点冷媒温度との偏差を求めてPI制御を行い、冷媒の流量指令値が廃熱回収システム2に出力され、廃熱回収システム2において、低沸点冷媒循環路6における流量制御弁に制御指令が出され、目標温度に近づけるようにフィードバック制御を行う。
このように、本実施形態によれば、SiC素子の損失特性(温度依存性)を考慮して、SiC素子を使用したインバータの損失低減と廃熱回収量とのバランスを見て、冷媒温度を決定することで、最大の燃費向上効果を得ることができる。
本発明は、船舶に限らず、あらゆるインバータによる電力源により作動する装置、機器類に適用可能というように、汎用性が高い。
1 動作機器
2 廃熱回収システム
3 インバータ
4 モータ
5 プロペラ
6 低沸点冷媒循環路
7 蒸発器
8 冷媒路
9 ポンプ
10タービン
11発電機
12復水器
20制御部
2 廃熱回収システム
3 インバータ
4 モータ
5 プロペラ
6 低沸点冷媒循環路
7 蒸発器
8 冷媒路
9 ポンプ
10タービン
11発電機
12復水器
20制御部
Claims (3)
- インバータからの動作電力で動作機器が動作する際の熱を回収する動作機器における廃熱回収システムであって、
水以下の低沸点冷媒を強制循環させる低沸点冷媒循環路と、
前記インバータ内の廃熱を回収して前記低沸点冷媒循環路を流れる低沸点冷媒を気化させる蒸発器と、を備え、
前記インバータは、半導体素子としてSiCを具備し、
前記インバータにおけるSiC素子の素子温度が、廃熱回収電力と前記SiC素子損失との差が最大となる素子温度としての最適素子温度となるように前記低沸点冷媒循環路を流れる低沸点冷媒の冷媒流量を制御する制御部を具備することを特徴とする動作機器における廃熱回収システム。 - 半導体素子としてSiCを具備するインバータと、水以下の低沸点冷媒を強制循環させる低沸点冷媒循環路と、前記インバータ内の廃熱を回収して前記低沸点冷媒循環路を流れる低沸点冷媒を気化させる蒸発器と、を備え、前記インバータからの動作電力で動作機器が動作する際の熱を回収する動作機器における廃熱回収システムにおいて、
低沸点冷媒循環路を流れる低沸点冷媒の温度を、インバータ出力に対応する最適冷媒温度のマップから把握する第1のステップ(S1)と、最適冷媒温度のマップから把握した低沸点冷媒温度が、低沸点冷媒の温度の目標値としての最適素子温度となるように、低沸点冷媒循環路6に流れる冷媒の流量制御を行う第2のステップ(S2)と、
を具備することを特徴とする動作機器における廃熱回収システムの制御方法。 - 前記動作機器は、電気推進式船舶である、
ことを特徴とする請求項1に記載の動作機器における廃熱回収システム。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2012287396A JP2014131390A (ja) | 2012-12-28 | 2012-12-28 | 動作機器における廃熱回収システムおよびその制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2012287396A JP2014131390A (ja) | 2012-12-28 | 2012-12-28 | 動作機器における廃熱回収システムおよびその制御方法 |
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Cited By (1)
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---|---|---|---|---|
CN105576943A (zh) * | 2014-10-13 | 2016-05-11 | 国家电网公司 | 一种高压直流换流阀热回收系统及其实现方法 |
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2012
- 2012-12-28 JP JP2012287396A patent/JP2014131390A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105576943A (zh) * | 2014-10-13 | 2016-05-11 | 国家电网公司 | 一种高压直流换流阀热回收系统及其实现方法 |
CN105576943B (zh) * | 2014-10-13 | 2018-08-28 | 国家电网公司 | 一种高压直流换流阀热回收系统及其实现方法 |
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