JP2013217199A

JP2013217199A - プロペラファンおよび空気調和機

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Publication number: JP2013217199A
Application number: JP2012085646A
Authority: JP
Inventors: Hiroki Ugajin; 裕樹宇賀神
Original assignee: Mitsubishi Electric Corp
Current assignee: Mitsubishi Electric Corp
Priority date: 2012-04-04
Filing date: 2012-04-04
Publication date: 2013-10-24
Anticipated expiration: 2032-04-04
Also published as: CN203214420U; JP5826098B2

Abstract

【課題】プロペラファンにおいて、ほこり等の異物が駆動モーターを冷却するための通風孔へ侵入することを防止でき、長期にわたり駆動モーターの冷却効果を持続できるプロペラファンを提供する。
【解決手段】ボス３の外周に複数の羽根１が設けられた羽根車２と、ボス３に連結されたモーター軸４を介して羽根車２を回転駆動する駆動モーター５と、を備え、ボス３は、駆動モーター５を覆うカバー６を有するとともに、ボス３の先端面にカバー６内の空間７に連通する通風孔８を有し、通風孔８に近接して、羽根車２の回転方向側にリブ９を設ける。
【選択図】図５

Description

本発明は、プロペラファンおよびそのプロペラファンを備えた空気調和機に関するものである。

従来のプロペラファンは、省スペース化のため、駆動モーターをプロペラファンのボスの中に収める構造をしているものがある。
しかし、このような構造にすると、駆動モーター周りの空気の循環が行われないので、駆動モーターが回転する際に発生する熱を熱交換することができず、駆動モーターの温度が上昇することになる。そのため、駆動モーターの軸受のベアリングの寿命が短期化し、信頼性の高いプロペラファンが得られないという問題がある。
そこで、従来より、駆動モーターを冷却する技術が提案されている。
例えば、特許文献１では、駆動モーターを覆うボスに複数の通風孔を設けている。
特許文献２では、駆動モーターを覆うカバーを有するボスを二重壁構造とし、内側のボス部分に傾斜状の突起と通風孔を設け、外側のボス部分に傾斜状の突起によりガイドされる斜め外側に向けた通風孔を設けている。
特許文献３では、ターボファンの電動機を覆う壁に通風孔を設け、通風孔を覆うような壁部を設け、開放部から主板側へ空気が流れるように構成している。

特開昭５８−２１４６９９号公報特開２００６−１６１７８４号公報特開２００５−１２７１７７号公報

しかし、特許文献１では、プロペラファンが回転することで流れが形成された際、通風孔の異物侵入防止効果が十分とはいえないので、通風孔にほこり等の異物が堆積していき、通風孔を塞いでしまい、駆動モーターの冷却効果を得られなくなってしまう。また、異物が駆動モーターに内蔵の基板（インバーター基板）に付着することで過度の電圧がかかってしまい、短絡の原因となる。
特許文献２では、ボスのカバーを二重構造にすることで異物の侵入を防止しているが、構造が複雑になるため製造面で不利である。
特許文献３では、通風孔の開口部を覆ってしまうため、通風抵抗が大きくなり、冷却効果が小さくなる等の問題点があった。

本発明は、上記のような課題を解決するためになされたもので、第１の目的はボスに設けられた通風孔への異物の侵入を防ぐことができるプロペラファンを得ることである。

本発明の第２の目的は、上記プロペラファンを用いた空気調和機を得ることである。

本発明に係るプロペラファンは、ボスの外周に複数の羽根が設けられた羽根車と、前記ボスに連結されたモーター軸を介して前記羽根車を回転駆動する駆動モーターと、を備え、
前記ボスは、前記駆動モーターを覆うカバーを有するとともに、該ボスの先端面に前記カバー内の空間に連通する通風孔を有し、
前記通風孔に近接して、前記羽根車の回転方向側にリブが設けられているものである。

本発明に係るプロペラファンは、ボスの先端面に通風孔を設けるとともに、通風孔に近接して、羽根車の回転方向側にリブを設けたので、通風孔にほこり等の異物が侵入するのを防止することができ、カバー内の空間の空気が通風孔から流れ出ていくので、長期にわたり駆動モーターの冷却効果を持続できる効果を有する。

本発明の実施の形態１に係るプロペラファンの正面図である。実施の形態１のプロペラファンの概略断面図である。実施の形態１のプロペラファンにおける異物侵入防止機構の動作を説明するための模式図である。従来のプロペラファンと実施の形態１のプロペラファンの加速試験における年数と通風孔の開口率との関係を示した図である。本発明の実施の形態２に係るプロペラファンの正面図である。実施の形態２のプロペラファンの概略断面図である。実施の形態１と実施の形態２のプロペラファンの通風抵抗差を示した図である。本発明の実施の形態３に係るプロペラファンの正面図である。実施の形態２と実施の形態３のプロペラファンの通風抵抗差を示した図である。本発明の実施の形態４に係るプロペラファンの正面図である。実施の形態４のプロペラファンの概略断面図である。通風孔の直径Ｄとリブの臨界高さＬ₃との関係を示すグラフである。実施の形態１と実施の形態４のプロペラファンの加速試験における年数と通風孔の開口率との関係を示した図である。本発明の実施の形態５に係るプロペラファンの正面図である。実施の形態５のプロペラファンのリブの角度θと駆動モーターの入力との関係を示した図である。実施の形態３と実施の形態５のプロペラファンの通風抵抗差を示した図である。リブの高さＬ₃とリブの幅Ｗとの関係を示すグラフである。リブの幅Ｗと駆動モーターの入力との関係を示すグラフである。本発明の実施の形態６に係るプロペラファンを備えた空気調和機の構成図である。

以下、本発明に係るプロペラファンの実施の形態について、図面に基づいて説明する。なお、各実施の形態を通して同一符号は、特に断らない限り同一又は相当部品（部分）を表すものとする。

実施の形態１．
図１は本発明の実施の形態１に係るプロペラファン１０の正面図、図２はこのプロペラファン１０の概略断面図である。
この実施の形態１に係るプロペラファン１０は、図１および図２に示すように、ボス３の外周に複数の羽根１が設けられた羽根車２と、ボス３に連結されたモーター軸４を介して回転駆動する駆動モーター５とを備えている。さらに、ボス３は、駆動モーター５を覆うカバー６を有し、ボス３の先端面にはカバー６の空間７に連通する通風孔８と、通風孔８に近接して、羽根車２の回転方向（図１中、矢印Ａ方向）側にリブ９が設けられている。

すなわち、リブ９は、ボス３の先端面において、通風孔８に近接する位置で、かつ、通風孔８より回転方向前方の位置に設けられている。この通風孔８とリブ９とにより、通風孔８の異物侵入防止機構を構成している。

次に、図３を参照して、上記異物侵入防止機構の動作を説明する。
図３はプロペラファン１０における異物侵入防止機構の動作を説明するための模式図である。なお、図３中の矢印は空気の流れを示す。
プロペラファン１０を回すために駆動モーター５が回転すると、駆動モーター５の磁力とインバーター基板の電気エネルギーが熱エネルギーに変化するため、ボス３内の空間７の空気は駆動モーター５が発生する熱と熱交換を行い、空間７の空気の温度は上昇する。温度上昇した空気はプロペラファン１０とボス３の内壁面１１の回転により移動し、さらに回転運動による遠心力が発生するため、空間７の空気の圧力が上昇する。また、温度上昇した空気は強制対流を発生するため、空間７の空気は通風孔８から流れ出ることで駆動モーター５を冷却することができる。
この際、空気中のほこり等の異物がプロペラファン１０全体に付着し堆積するが、図３の矢印のように空気の流れがリブ９と衝突することによって、空気中の異物がリブ９でせき止められるので、通風孔８に異物が入らない。そのため、通風孔８に異物が堆積することなく、通風孔８への異物の侵入を防ぐことができる。

上記の効果を示すために、耐用年数２０年間に相当する加速試験を実施した。図４はその加速試験の結果を表したものであり、従来のプロペラファンと実施の形態１のプロペラファンの加速試験における年数と通風孔の開口率との関係を示した図である。ここで、通風孔８の開口率は、通風孔８の初期の面積に対する異物体積後の面積の百分率である。
図４から明らかなように、従来のプロペラファンに比べて実施の形態１のプロペラファン１０では、通風孔８の開口率が、２０年間に相当する期間で９０％以上を維持することが確認できた。
したがって、実施の形態１のプロペラファン１０は、通風孔８への異物の侵入を防ぐことができるので、通風孔８に異物が堆積することがなく、空間７の空気の流れを妨げないので、長期にわたり駆動モーター５の冷却効果を持続できる効果が得られる。

実施の形態２．
図５は本発明の実施の形態２に係るプロペラファン１０の正面図で、図６はこのプロペラファン１０の概略断面図である。
この実施の形態２は、複数（例えば、６個）の通風孔８と複数（例えば、６個）のリブ９を等間隔に設けた場合を示すものである。すなわち、ボス３の先端面に複数の通風孔８を等間隔に設け、各通風孔８に近接して、羽根車２の回転方向（図５中、矢印Ａ方向）側にリブ９を設けたものである。リブ９を複数設けることによって、ボス３の強度を向上させることができる。その他の構成は実施の形態１と同様である。

次に、実施の形態２の異物侵入防止機構の動作を説明する。
プロペラファン１０を回すため駆動モーター５が回転すると、駆動モーター５の磁力とインバーター基板の電気エネルギーが熱エネルギーに変化するため、ボス３内の空間７の空気は駆動モーター５が発生する熱と熱交換を行い、空間７の空気の温度は上昇する。温度上昇した空気はプロペラファン１０とボス３の内壁面１１の回転により移動し、さらに回転運動による遠心力が発生するため、空間７の空気の圧力が上昇する。また、温度上昇した空気は強制対流を発生するため、空間７の空気は通風孔８から流れ出ることで駆動モーター５を冷却することができる。
この際、空気中のほこり等の異物がプロペラファン１０全体に付着し堆積するが、空気の流れがリブ９と衝突することによって、空気中の異物がリブ９でせき止められるので、通風孔８に異物が入らない。そのため、通風孔８に異物が堆積することなく、通風孔８への異物の侵入を防ぐことができる。

また、実施の形態１と比較して、複数の通風孔８を等間隔に設けているので、通風孔８の直径を小さくすることができ、それに伴い各リブ９の高さも低くすることができるため、通風抵抗を減らすことができる。なお、通風孔８の直径とリブ９の高さとの関係については後で説明する。

図７は実施の形態１と実施の形態２のプロペラファン１０の通風抵抗差を示した図で、各実施の形態１、２のプロペラファン１０の駆動モーター５を同等程度に冷却するのに要するモーター入力（供給電力量）を調べたものである。この場合、実施の形態２の通風孔８とリブの数はそれぞれ６個とし、通風孔８の直径とリブ９の高さは実施の形態１のそれらに対してそれぞれ半分の直径、高さとした。
図７から明らかなように、実施の形態２によれば、実施の形態１と比較して、駆動モーター５の入力を０．２Ｗ低減することができた。

以上のように、実施の形態２によれば、実施の形態１と同様に駆動モーター５の冷却効果およびリブ９による通風孔８への異物侵入防止効果が得られることに加えて、複数の通風孔８を等間隔に設け、さらに各通風孔８に近接して、リブ９を羽根車２の回転方向側に設けたので、ボス３の強度が向上し、空気がリブ９と衝突する際の通風抵抗を低減することができ、その結果、省エネルギー化が可能となる。

実施の形態３．
図８は本発明の実施の形態３に係るプロペラファン１０の正面図である。
この実施の形態３は、実施の形態２の全体構造と機能を同様にし、さらに通風抵抗を低減し、駆動モーター５の入力（供給電力量）を低減できるようにしたものである。
図８に示すように、この実施の形態３では、通風孔８に近接して羽根車２の回転方向（図８中、矢印Ａ方向）側に設けられたリブ９を例えば湾曲状に形成し、リブ９の外周端部９ａが羽根車２の回転方向と反対側へ後退する形状に形成した点が実施の形態２と相違する。

次に、実施の形態３の異物侵入防止機構の動作を説明する。
プロペラファン１０を回すために駆動モーター５が回転すると、駆動モーター５の磁力とインバーター基板の電気エネルギーが熱エネルギーに変化するため、ボス３内の空間７の空気は駆動モーター５が発生する熱と熱交換を行い、空間７の空気の温度は上昇する。温度上昇した空気はプロペラファン１０とボス３の内壁面１１の回転により移動し、さらに回転運動による遠心力が発生するため、空間７の空気の圧力が上昇する。また、温度上昇した空気は強制対流を発生するため、空間７の空気は通風孔８から流れ出ることで駆動モーター５を冷却することができる。
この際、空気中のほこり等の異物がプロペラファン１０全体に付着し堆積するが、空気の流れが回転方向と反対側に外周端部９ａを後退させた形状のリブ９と衝突することによって、空気中の異物がリブ９でせき止められるので、通風孔８に異物が入らない。そのため、通風孔８に異物が堆積することなく、通風孔８への異物の侵入を防ぐことができる。
また、空気がリブ９と衝突する際、リブ９の湾曲面に沿ってスムーズに流れるため、通風抵抗を低減させることができる。

図９は実施の形態２と実施の形態３のプロペラファン１０の通風抵抗差を示した図で、各実施の形態２、３のプロペラファン１０の駆動モーター５を同等程度に冷却するのに要するモーター入力（供給電力量）を調べたものである。
図９から明らかなように、実施の形態３によれば、リブ９を羽根車２の回転方向と反対側へ後退する形状とすることで、実施の形態２と比較して、駆動モーター５の入力を０．２Ｗ低減することができた。

以上のように、実施の形態３によれば、実施の形態２と同様に駆動モーター５の冷却効果およびリブ９による通風孔８への異物侵入防止効果が得られることに加えて、リブ９の外周端部９ａを羽根車２の回転方向と反対側に後退させた形状としたので、空気がリブ９と衝突する際の通風抵抗を実施の形態２よりもさらに低減させることができ、その結果、省エネルギー化が可能となる。

実施の形態４．
図１０は本発明の実施の形態４に係るプロペラファン１０の正面図で、図１１はこのプロペラファン１０の概略断面図である。
この実施の形態４は、全体構造及び機能は実施の形態１〜３と同様であるが、さらに通風孔８の開口率が大きくなるように構成したものである。すなわち、複数の通風孔８がボス３の先端面に等間隔に設けられ、さらに各通風孔８に近接して、羽根車２の回転方向（図１０中、矢印Ａ方向）側にリブ９が設けられている。ここで、図１０に示すように、一つのリブ９を間にして回転方向の前後となる二つの通風孔８ａ、８ｂにおいて、当該リブ９に対して前方位置の通風孔８ａと当該リブ９との中心間距離をＬ₁、当該リブ９に対して後方位置の通風孔８ｂと当該リブ９との中心間距離をＬ₂としたとき、
Ｌ₂≦１／２・Ｌ₁ ・・・（１）
を満たし、さらに当該リブ９の高さＬ₃が通風孔８の直径Ｄに対し、
２／３・Ｄ≦Ｌ₃≦Ｄ・・・（２）
となるようにリブ９を設けている。
なお、上記の中心間距離Ｌ₁は、通風孔８ａと当該リブ９との中心間円弧距離または中心間弦距離をいう。また、中心間距離Ｌ₂は、通風孔８ｂと当該リブ９との中心間円弧距離または中心間弦距離をいう。なお、式（１）、式（２）は実験結果により定めたものである。

ここで、図１０に示すように、プロペラファン１０の中心をＯ、通風孔８の中心とＯとの距離をＲ、通風孔８の数をＸとすると、隣り合う通風孔８の中心間円弧距離は、２πＲ／Ｘとなり、Ｌ₁＋Ｌ₂＝２πＲ／Ｘとなる。いま仮に、Ｌ₂＜Ｌ₁とすると、
０＜Ｌ₂＜πＲ／Ｘとなる。なお、図１０はＸ＝６のときの図である。

また、図１２は、Ｌ₂≦１／２・Ｌ₁のときの通風孔８の直径Ｄとリブ９の臨界高さＬ₃との関係を示すグラフである。図１２から、１／２・Ｄ＝Ｌ₃の比例関係にある。また、通風孔８に異物が侵入するのを確実に防ぐために、リブ９の高さＬ₃の下限値をＬ₃＝２／３・Ｄとしている。また、リブ９の高さＬ₃が通風孔８の直径Ｄよりも大きくなると、通風抵抗が急激に大きくなり、駆動モーター５の入力が増大するので、Ｌ₃の上限値はＤ以下としている。
よって、リブ９の高さＬ₃は、式（２）を満たすことが好ましい。

次に、実施の形態４の異物侵入防止機構の動作を説明する。
プロペラファン１０を回すために駆動モーター５が回転すると、駆動モーター５の磁力とインバーター基板の電気エネルギーが熱エネルギーに変化するため、ボス３内の空間７の空気は駆動モーター５が発生する熱と熱交換を行い、空間７の空気の温度は上昇する。温度上昇した空気はプロペラファン１０とボス３の内壁面１１の回転により移動し、さらに回転運動による遠心力が発生するため、空間７の空気の圧力が上昇する。また、温度上昇した空気は強制対流を発生するため、空間７の空気は通風孔８から流れ出ることで駆動モーター５を冷却することができる。
この際、空気中のほこり等の異物がプロペラファン１０全体に付着し堆積するが、空気の流れがリブ９と衝突することによって、空気中の異物がリブ９でせき止められるので、通風孔８に異物が入らない。そのため、通風孔８に異物が堆積することなく、通風孔８への異物の侵入を防ぐことができる。

リブ９は、通風孔８に近接しているほど通風孔８の開口率を大きく維持できるため、通風孔８との中心間距離Ｌ₂を、式（１）のように当該リブ９と回転方向前方位置の通風孔８ａとの中心間距離Ｌ₁の１／２以下になるように設定することが好ましい。
さらに、リブ９の高さＬ₃についても、同様に通風孔８の開口率を大きく維持するため、式（２）のようにリブ９の高さＬ₃を、通風孔８の直径Ｄに対し、２／３〜１倍の範囲となるように設定することが好ましい。

図１３は耐用年数２０年間に相当する加速試験の結果を表したものであり、実施の形態１と実施の形態４のプロペラファンの加速試験における年数と通風孔の開口率との関係を示した図である。
図１３から明らかなように、実施の形態４のプロペラファン１０では、通風孔８の開口率が、２０年間に相当する期間で９５％以上を維持することが確認できた。
したがって、実施の形態４のプロペラファン１０は、実施の形態１よりも通風孔８への異物の侵入を防ぐことができるので、通風孔８に異物が堆積することがなく、空間７の空気の流れを妨げないので、長期にわたり駆動モーター５の冷却効果を持続できる効果が得られる。

実施の形態５．
図１４は本発明の実施の形態５に係るプロペラファンの正面図である。
この実施の形態５は、実施の形態３よりさらに通風抵抗を低減し、駆動モーター５の入力（消費電力量）を低減できるようにしたものである。
図１４に示すように、リブ９の内周端Ａと外周端Ｂとを結ぶ直線Ｎ₁と、リブ９の内周端Ａにおけるボス３中心と同心円Ｃ₁の接線Ｎ₂とのなす角度をθとするとき、リブ９の角度θは羽根車２の回転方向と反対側（反回転方向側）の角度として、
３０゜≦θ≦６０゜・・・（３）
を満たすように、リブ９を反回転方向側へ後退した形状としたものである。その他の構成は実施の形態３と同様である。

次に、実施の形態５の異物侵入防止機構の動作を説明する。
プロペラファン１０を回すために駆動モーター５が回転すると、駆動モーター５の磁力とインバーター基板の電気エネルギーが熱エネルギーに変化するため、ボス３内の空間７の空気は駆動モーター５が発生する熱と熱交換を行い、空間７の空気の温度は上昇する。温度上昇した空気はプロペラファン１０とボス３の内壁面１１の回転により移動し、さらに回転運動による遠心力が発生するため、空間７の空気の圧力が上昇する。また、温度上昇した空気は強制対流を発生するため、空間７の空気は通風孔８から流れ出ることで駆動モーター５を冷却することができる。
この際、空気中のほこり等の異物がプロペラファン１０全体に付着し堆積するが、空気の流れが反回転方向側へ外周端部９ａを後退させた形状のリブ９と衝突することによって、空気中の異物がリブ９でせき止められるので、通風孔８に異物が入らない。そのため、通風孔８に異物が堆積することなく、通風孔８への異物の侵入を防ぐことができる。
また、空気がリブ９と衝突する際、リブ９の湾曲面に沿ってスムーズに流れるため、通風抵抗を低減させることができる。

図１５は実施の形態５のプロペラファン１０のリブ９の角度θと駆動モーター５の入力（供給電力量）との関係を示した図である。
図１５から分かるように、リブ９の角度θが３０゜〜６０゜の範囲であれば、駆動モーター５の入力は最小およびその近傍の値となるため、リブ９の角度θが式（３）を満たすように、リブ９を反回転方向側へ後退した形状に形成することが好ましい。

図１６は実施の形態３と実施の形態５のプロペラファン１０の通風抵抗差を示した図で、各実施の形態３、５のプロペラファン１０の駆動モーター５を同等程度に冷却するのに要するモーター入力（供給電力量）を調べたものである。
図１６から明らかなように、実施の形態５によれば、リブ９の角度θが式（３）を満たすように、リブ９が湾曲形状をなし、リブ９の外周端部９ａを羽根車２の反回転方向側へ後退した形状とすることで、実施の形態３と比較して、駆動モーター５の入力を０．２Ｗ低減することができた。

また、図１７は、リブ９の高さＬ₃とリブ９の幅Ｗとの関係を示すグラフである。図１７に示すように、リブ９の高さＬ₃に対し、リブ９に衝撃が加わった際に破損しないリブ９の幅Ｗは、Ｌ₃≦Ｗであった。
一方、図１８は、リブ９の幅Ｗと駆動モーター５の入力との関係を示すグラフである。リブ９の幅Ｗが例えば４．０ｍｍ以上になると、図１８に示すように、リブ９の翼面上の流れが乱されるため、駆動モーター５の入力が悪化する。
したがって、リブ９の幅Ｗは、Ｌ₃≦Ｗ≦２・Ｌ₃（ｍｍ）とすることが好ましい。

以上のように、実施の形態５によれば、実施の形態３と同様に駆動モーター５の冷却効果およびリブ９による通風孔８への異物侵入防止効果が得られることに加えて、リブ９の角度θが式（３）を満たすように、リブ９の外周端部９ａを羽根車２の反回転方向側へ後退した形状としたので、空気がリブ９と衝突する際の通風抵抗を実施の形態３よりもさらに低減させることができ、その結果、省エネルギー化が可能となる。

実施の形態６．
図１９は本発明の実施の形態６を示すもので、本発明に係るプロペラファン１０を備えた空気調和機１００の構成図である。
この実施の形態に係る空気調和機１００は、主に実施の形態３〜５の構造と機能を備えたプロペラファン１０を、熱交換器２０の上流側に配置したものである。
図１９に示すように、空気調和機１００は、室内の空気を吸い込む上部吸込み口２１と、吸込み口２１から吸い込まれた空気をろ過するフィルター２２と、ろ過された空気と冷凍サイクルの冷媒と熱交換することにより、調和空気を生成する熱交換器２０と、調和空気を室内へ吹き出す吹出し口２３と、熱交換器２０で結露した水を受けるドレンパン２４とで構成されており、プロペラファン１０がフィルター２２および熱交換器２０の上流側に配置されている。

次に動作について説明する。
室内空気は上部吸込み口２１から空気調和機１００に流入し、上部吸込み口２１から吸い込まれた空気がフィルター１０でろ過されて、ろ過された空気が冷凍サイクルの冷媒と熱交換を行うことによって調和空気が生成され、前記調和空気は吹出し口２３から室内へ流出する。その過程で、吸込み口２１から流入した室内空気は、プロペラファン１０がフィルター２２および熱交換器２０の上流側に配置されているため、ろ過されずにプロペラファン１０に流入する。そのため、ほこり等の異物を多く含んだ室内空気がプロペラファン１０を通過する。従来のプロペラファンは、リブ９が設けられていないため、通風孔８に異物が侵入してしまうが、本発明に係るプロペラファン１０は、通風孔８に近接して、羽根車２の回転方向側にリブ９を設けているため、通風孔８への異物の侵入を防ぐことができ、また、回転方向と反対側に後退した形状のリブ９を設けることによって通風抵抗を低減することができる。

以上のように、本発明に係るプロペラファン１０を、空気調和機１００のフィルター２２および熱交換器２０の上流側に配置した場合、通風孔８の開口率を維持できるため、長期に渡り駆動モーター５の冷却効果を持続でき、かつ駆動モーター５の入力を低減できる。そのため、長期にわたり信頼性の高い空気調和機を提供することができる。

１羽根、２羽根車、３ボス、４モーター軸、５駆動モーター、６カバー、７空間、８通風孔、８ａ前方位置の通風孔、８ｂ後方位置の通風孔、９リブ、９ａ外周端部、１０プロペラファン、１１内壁面、２０熱交換器、２１上部吸込み口、２２フィルター、２３吹出し口、２４ドレンパン、１００空気調和機。

Claims

ボスの外周に複数の羽根が設けられた羽根車と、
前記ボスに連結されたモーター軸を介して前記羽根車を回転駆動する駆動モーターと、
を備え、
前記ボスは、前記駆動モーターを覆うカバーを有するとともに、該ボスの先端面に前記カバー内の空間に連通する通風孔を有し、
前記通風孔に近接して、前記羽根車の回転方向側にリブが設けられている
ことを特徴とするプロペラファン。
通風孔は等間隔に設けられ、各通風孔に近接して、前記羽根車の回転方向側にリブが設けられていることを特徴とする請求項１記載のプロペラファン。
リブが湾曲形状をなしており、リブの外周端部が、前記羽根の回転方向と反対側へ後退する形状となっていることを特徴とする請求項１または２記載のプロペラファン。
一つのリブを間にして、前記羽根車の回転方向の前後となる二つの通風孔において、当該リブに対して前方位置の通風孔と当該リブとの中心間距離をＬ₁、当該リブに対して後方位置の通風孔と当該リブとの中心間距離をＬ₂としたとき、
Ｌ₂≦１／２・Ｌ₁
を満たし、さらに当該リブの高さＬ₃が通風孔の直径Ｄに対し、
２／３・Ｄ≦Ｌ₃≦Ｄ
となるように当該リブを設けたことを特徴とする請求項２または３記載のプロペラファン。
リブの内周端と外周端とを結ぶ直線Ｎ₁と、リブの内周端におけるボス中心と同心円の接線Ｎ₂とのなす角度をθとするとき、角度θは前記羽根車の回転方向と反対側の角度として、
３０゜≦θ≦６０゜
を満たすように、リブが前記羽根車の回転方向と反対側へ後退した形状となっていることを特徴とする請求項３または４記載のプロペラファン。
リブの幅Ｗは、リブの高さＬ₃に対し、Ｌ₃≦Ｗ≦２．０・Ｌ₃であることを特徴とする請求項１〜５のいずれか一項に記載のプロペラファン。
室内の空気を吸い込む上部吸込み口と、前記上部吸込み口から吸い込まれた空気をろ過するフィルターと、ろ過された空気と冷凍サイクルの冷媒とを熱交換することにより、調和空気を生成する熱交換器と、前記調和空気を室内へ吹き出す吹出し口と、前記熱交換器で結露した水を受けるドレンパンと、請求項１〜６のいずれか一項に記載のプロペラファンとを備え、該プロペラファンが前記熱交換器の上流側に配置されていることを特徴とする空気調和機。