JP2013216929A - 還元鉄の冷却方法 - Google Patents
還元鉄の冷却方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2013216929A JP2013216929A JP2012086764A JP2012086764A JP2013216929A JP 2013216929 A JP2013216929 A JP 2013216929A JP 2012086764 A JP2012086764 A JP 2012086764A JP 2012086764 A JP2012086764 A JP 2012086764A JP 2013216929 A JP2013216929 A JP 2013216929A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cooling
- reduced
- iron
- reduced iron
- gas
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
Abstract
【課題】鉄鉱石を還元して得られる還元鉄を冷却するにあたって、還元ペレットの再酸化を抑制することが可能な冷却方法を提供する。
【解決手段】鉄鉱石を還元して得られる還元鉄をアンモニアを用いて冷却する、還元鉄の冷却方法であり、500℃以上の前記還元鉄を、450℃未満に冷却する。還元ペレットP2の表面に窒化鉄の層を形成し、大気中の酸素による再酸化を抑制でき、ブリケット化を行うための成形機を要さないので、省設備化・省エネルギー化が図れる。
【選択図】図1
【解決手段】鉄鉱石を還元して得られる還元鉄をアンモニアを用いて冷却する、還元鉄の冷却方法であり、500℃以上の前記還元鉄を、450℃未満に冷却する。還元ペレットP2の表面に窒化鉄の層を形成し、大気中の酸素による再酸化を抑制でき、ブリケット化を行うための成形機を要さないので、省設備化・省エネルギー化が図れる。
【選択図】図1
Description
本発明は、還元鉄の冷却方法に関する。
地球温暖化防止の観点から、製鉄業においても排出CO2の抑制は重要なテーマである。CO2排出量を大幅に削減するには、メタンが主成分である天然ガスを用いた還元鉄製造プロセス(直接還元法、いわゆる「ミドレックスプロセス」)が有用である(例えば、特許文献1、2を参照)。
従来の還元鉄製造プロセスを図5に基いて説明する。図5は、従来の還元鉄製造装置を概略的に示す模式図である。図5に示す還元鉄製造装置は、竪型炉1を有し、竪型炉1は還元帯1aおよび冷却帯1bを、炉頂1cから炉低1dに向けて有する。炉頂1cには原料ペレットP1が投入される。原料ペレットP1は、数百ミクロンの粒子の集合体であり、10mm程度の粒径を有する。炉頂1cに投入された原料ペレットP1は、還元帯1aで還元された後、冷却帯1bで冷却され、炉底1dから還元ペレット(還元鉄)として排出される。
還元帯1aには還元ガス改質器3が接続しており、還元ガス改質器3から一酸化炭素(CO)および水素(H2)を含む還元ガスが導入される。還元帯1aは、約1000℃に加熱されており、導入された還元ガス(CO+H2)は還元帯1aに充満し、炉頂1cに向けて上昇する。このような還元体1aを通過する過程で、材料ペレットP1は還元され、高温の還元ペレットが得られる。なお、還元ガスによって還元される過程では、二酸化炭素(CO2)および水(H2O)が生成する。
高温の還元ペレットは大気中で容易に酸化(再酸化)されてしまうため、冷却帯1bにおいて、再酸化が容易に起こらない温度まで低下させる必要がある。冷却帯1bには除塵散水設備4および冷却ガス圧縮機5が接続している。冷却帯1bにも上述した還元ガスが充満しているが、まず、除塵散水設備4によって還元ガス中のダスト4aが除去されるとともに散水されて冷却されて冷却ガスとなり、冷却ガス圧縮機5によって冷却帯1bに吹き込まれる。還元帯1aで還元された還元ペレットは、このような冷却帯1bを通過することにより、冷却される。
冷却帯1bで冷却された還元ペレットは、炉底1dから排出される。炉低1dの下流側には、圧縮ロールである成形機2が配置されている。炉底1dから排出された還元ペレットは、原料ペレットP1の粒径を維持しているが、成形機2によって圧縮されて、こぶし大程度の粒径を有する還元ブリケットBに成形される。還元ブリケットBにおいては、還元ペレットに比べて比表面積が小さいため、再酸化がさらに抑制される。
図5に基いて説明したように、従来の還元鉄製造装置においては、還元ペレットの再酸化を抑制するため、還元ペレットを冷却したうえで圧縮してブリケット化するが、熱せられた還元ガスを冷却して冷却ガスとするための設備が必要であるし、ブリケット化に用いる成形機の電力エネルギー消費も無視できるものではない。
本発明は、以上の点を鑑みてなされたものであり、鉄鉱石を還元して得られる還元鉄を冷却するにあたって、省設備化・省エネルギー化を図ることを目的とする。
本発明者らが、上記目的を達成するために鋭意研究を行なった結果、還元鉄の冷却にアンモニア(NH3)を用いることで、還元ガスの冷却や成形機の使用を抑えることができることを見出し、本発明を完成させた。
すなわち、本発明は、以下の(1)〜(3)を提供する。
すなわち、本発明は、以下の(1)〜(3)を提供する。
(1)鉄鉱石を還元して得られる還元鉄をアンモニアを用いて冷却する、還元鉄の冷却方法。
(2)500℃以上の上記還元鉄を冷却する、上記(1)に記載の還元鉄の冷却方法。
(3)上記還元鉄を450℃未満に冷却する、上記(1)または(2)に記載の還元鉄の冷却方法。
(2)500℃以上の上記還元鉄を冷却する、上記(1)に記載の還元鉄の冷却方法。
(3)上記還元鉄を450℃未満に冷却する、上記(1)または(2)に記載の還元鉄の冷却方法。
本発明によれば、鉄鉱石を還元して得られる還元鉄を冷却するにあたって、省設備化・省エネルギー化を図ることができる。
以下、本実施の形態について説明する。本実施の形態は、図1に示す還元鉄製造装置への適用例であり、直接還元法により得られる還元鉄を冷却する方法への適用例である。
図1は、本実施の形態の還元鉄製造装置を概略的に示す模式図である。なお、図5に基いて説明した還元鉄製造装置と同一の部分は同一の符号で示し、説明を省略する。
図1に示す還元鉄製造装置においては、冷却を行うための除塵散水設備4および冷却ガス圧縮機5、ならびに、ブリケット化を行うための成形機2が設けられていない(いずれも図5を参照)。
図1に示す還元鉄製造装置においては、冷却を行うための除塵散水設備4および冷却ガス圧縮機5、ならびに、ブリケット化を行うための成形機2が設けられていない(いずれも図5を参照)。
図1に示す還元鉄製造装置においては、還元ガスを冷却した冷却ガスを冷却帯1bに吹き込むのではなく、アンモニア(NH3)を冷却帯1bに吹き込む。アンモニアは、通常、ハーバーボッシュ法と呼ばれる高温高圧環境下で行われる方法により合成生成され、液化状態で圧力容器によって輸送される。そのため、アンモニアを吹き込むにあたっては、昇圧設備を必要としない。
冷却帯1bに吹き込まれたアンモニア(NH3)は、冷却帯1bを通過する高温の還元ペレットP2の熱によって、その大部分が分解され(2NH3→N2+3H2)、窒素(N2)および水素(H2)を与え、そのまま上流側の還元帯1aへと上昇する。すなわち、還元ペレットP2の熱が、アンモニアの分解における吸熱反応に消費される。このように、還元ペレットP2の顕熱が化学エネルギーに変換される。
そのため、本実施の形態においては、従来(図5参照)のように還元ガスを竪型炉1の外に排出したうえで除塵および冷却して冷却ガスとして吹き込むことを要さず、また、従来と比較して、還元ペレットP2の顕熱を有効に利用することができる。
そのため、本実施の形態においては、従来(図5参照)のように還元ガスを竪型炉1の外に排出したうえで除塵および冷却して冷却ガスとして吹き込むことを要さず、また、従来と比較して、還元ペレットP2の顕熱を有効に利用することができる。
なお、本実施の形態においては、冷却帯1bでアンモニアによって冷却される還元ペレット2(鉄鉱石)の温度は、500℃以上であるのが好ましく、700℃以上であるのがより好ましい。
また、冷却帯1bにおいて、アンモニアが分解されるとともに、還元ペレットP2の表面に窒化鉄の層(窒化鉄層)を形成する。窒化鉄は、少なくともFe4Nを含む。
窒化鉄層が形成されるメカニズムは明らかではないが、アンモニア(NH3)が分解されて窒素(N2)を与える際に、一度、窒素原子(N)が生成され、これが還元ペレットP2の鉄原子(Fe)と結合するためと推測される。
窒化鉄層が表面に形成された還元ペレットP2は、大気中の酸素に触れても酸化されにくく、自然発火などの問題も起こりにくい。そのため、炉底1dから排出された後に、成形機2(図5参照)によるブリケット化を要さない。
窒化鉄層が形成されるメカニズムは明らかではないが、アンモニア(NH3)が分解されて窒素(N2)を与える際に、一度、窒素原子(N)が生成され、これが還元ペレットP2の鉄原子(Fe)と結合するためと推測される。
窒化鉄層が表面に形成された還元ペレットP2は、大気中の酸素に触れても酸化されにくく、自然発火などの問題も起こりにくい。そのため、炉底1dから排出された後に、成形機2(図5参照)によるブリケット化を要さない。
本実施の形態においては、アンモニアによる冷却後の還元ペレット2(鉄鉱石)の温度は、450℃未満であるのが好ましく、410℃未満であるのがより好ましい。
冷却後の還元ペレット2の温度が高すぎると形成された窒化鉄(Fe4N)が分解してしまう場合があるが、冷却後の温度が上記範囲であれば、窒化鉄が残存しやすく、より酸化されにくくなる。
冷却後の還元ペレット2の温度が高すぎると形成された窒化鉄(Fe4N)が分解してしまう場合があるが、冷却後の温度が上記範囲であれば、窒化鉄が残存しやすく、より酸化されにくくなる。
次に、図1に示す還元鉄製造装置におけるガスの流れを説明する。まず、還元帯1aにおける炉頂1c寄りの位置から、ガスが排出され、除塵設備6にてダスト6aが除去される。ここで、排出されるガス(以下、「炉頂ガス」ともいう)は、還元ガス改質器3から導入される還元ガスである「CO」および「H2」を主成分とするが、さらに、この還元ガスと材料ペレットP1との反応により生成する「CO2」および「H2O」、ならびに、アンモニアが還元ペレットP2を冷却する際に生成する「N2」および「H2」を含む。
除塵設備6を経た炉頂ガスの一部は、天然ガス(CH4)が添加されてカロリーアップされた後、還元ガス改質器3に至る。還元ガス改質器3は、天然ガス(CH4)を水蒸気改質(CH4+H2O→CO+3H2)するための触媒3aを有している。還元ガス改質器3には、空気圧縮機8から空気が送り込まれており、この還元ガス改質器3に至った炉頂ガスは、燃焼されて触媒3aを加熱する。燃焼した排ガスは、還元ガス予熱器9を通過して余熱で温めた後、煙突10から排出される。
また、除塵設備6を経た炉頂ガスの別の一部は、まず、ガス圧縮機7によって圧縮された後、天然ガス(CH4)および水蒸気(H2O)が添加され、温められている還元ガス予熱器9を経て予熱され、加熱された触媒3aに至り、水蒸気改質が行われ、COおよびH2を含む還元ガスとなって還元帯1aに導入される。
以上説明したように本実施の形態によれば、鉄鉱石を還元して得られる還元鉄を冷却するにあたって、還元ガスを冷却して冷却ガスとして吹き込むための設備(図5に示した除塵散水設備4および冷却ガス圧縮機5を参照)や、ブリケット化を行うための設備(図5に示した成形機2を参照)が不要である。これにより、除塵散水設備4において、熱が大気中に無駄に放散されるという廃熱の問題も抑制されるし、何より、ブリケット化の際に必要なエネルギーを削減できる。すなわち、省設備化・省エネルギー化を図ることができる。
なお、本実施の形態の形態としては、ミドレックスプロセスの冷却への適用例を示したが、これに限定されることはなく、例えば、多段流動層を用いて粉鉱石を還元して生成した粉状還元鉄の冷却;FINMETプロセスの冷却;等に適用してもよい。
以下に、実施例を挙げて本発明を具体的に説明する。ただし、本発明はこれらに限定されるものではない。
<実施例1>
図2に示す装置を用いて、還元鉄の冷却実験を行った。図2は、冷却実験に用いた装置を概略的に示す模式図である。
まず、固定層型の反応管11(アルバック理工社製)内に配置された石英ウール12上に、層高が1cmとなるように、試料として、赤鉄鉱であるヘマタイト試薬(純度99%、粒径<1μm)を約270mg充填した。
図2に示す装置を用いて、還元鉄の冷却実験を行った。図2は、冷却実験に用いた装置を概略的に示す模式図である。
まず、固定層型の反応管11(アルバック理工社製)内に配置された石英ウール12上に、層高が1cmとなるように、試料として、赤鉄鉱であるヘマタイト試薬(純度99%、粒径<1μm)を約270mg充填した。
次に、反応管11内の温度を測定するための熱電対18が接続している温度調節器19(アルバック理工社製;TCP−1000)を用いて赤外炉17(アルバック理工社製;RHL−E210)を制御し、反応管11内を1000℃に加熱し、質量流量調整器20および停止弁14を介して、一酸化炭素(CO)を200mL/minで供給した。
還元に十分な時間(60分間)を経過した後、加熱を停止し、流量調整器13および停止弁14を介して、雰囲気ガスを切り換え、アルゴン(Ar)で10体積%に希釈したアンモニア(NH3)を200mL/minで供給し、試料の冷却を行なった。このとき、コンピュータ15に接続された質量分析計16(ファイファーバキューム社製;Prisma QMS200)を用いて、反応管11の内部がアンモニアに置換されたことを確認した。また、反応管11の出口ガスは、吸収器21でアンモニアをトラップしてから大気へ放出した。
反応管11内を700〜450℃の範囲で冷却した後、質量流量調整器20および停止弁14を介して、雰囲気ガスをアルゴンに切り換え、室温まで冷却した後、試料21を取り出し粉砕して、X線回折装置(株式会社リガク製;MiniFlex)による測定を行なった。結果を図3に示す。アンモニアを用いて冷却した試料21においては、金属鉄(Fe)のピークのほか、500℃以下まで冷却した場合に限り窒化鉄(Fe4N)のピークも確認された。これは、アンモニアの冷却によって一度は窒化鉄が形成されても、600℃以上の高温のもとでは分解されてしまったものと考えられる。
反応管11内をさらに400℃まで冷却させた後、質量流量調整器20および停止弁14を介して、雰囲気ガスをアルゴンに切り換え、室温まで冷却した後、試料21を取り出し粉砕して、X線回折装置(株式会社リガク製;MiniFlex)による測定を行なった。結果を図4(a)に示す。
図4(a)に示すように、アンモニアを用いて冷却した試料21においては、金属鉄(Fe)のピークのほか、窒化鉄(Fe4N)のピークも確認された。したがって、アンモニアにより冷却された試料21は、還元鉄の表面が窒化鉄層で被覆されており、再酸化や水との反応が抑制され得る。
<比較例1>
実施例1では試料21の冷却にアンモニアを使用したが、比較例1では、試料21の冷却に窒素(N2)を使用し、それ以外は、実施例1と同様にして冷却実験を行なった。室温まで冷却した試料21を取り出し粉砕して、X線回折装置による測定を行なった結果を図4(b)に示す。
図4(b)に示すように、窒素を用いて冷却した試料21においては、窒化鉄(Fe4N)のピークは確認されず、金属鉄(Fe)のピークのみ確認された。したがって、窒素により冷却された試料21は、大気中で酸化が進行したり、水に触れると発熱凝固したりするおそれが懸念され、製品としての取扱いが困難になる可能性がある。
実施例1では試料21の冷却にアンモニアを使用したが、比較例1では、試料21の冷却に窒素(N2)を使用し、それ以外は、実施例1と同様にして冷却実験を行なった。室温まで冷却した試料21を取り出し粉砕して、X線回折装置による測定を行なった結果を図4(b)に示す。
図4(b)に示すように、窒素を用いて冷却した試料21においては、窒化鉄(Fe4N)のピークは確認されず、金属鉄(Fe)のピークのみ確認された。したがって、窒素により冷却された試料21は、大気中で酸化が進行したり、水に触れると発熱凝固したりするおそれが懸念され、製品としての取扱いが困難になる可能性がある。
1 竪型炉
1a 還元帯
1b 冷却帯
1c 炉頂
1d 炉底
2 成形機
3 還元ガス改質器
3a 触媒
4 除塵散水設備
4a ダスト
5 冷却ガス圧縮機
6 除塵設備
6a ダスト
7 ガス圧縮機
8 空気圧縮機
9 還元ガス予熱器
10 煙突
11 反応管
12 石英ウール
13 流量調整器
14 停止弁
15 コンピュータ
16 質量分析計
17 赤外炉
18 熱電対
19 温度調節器
20 質量流量調整器
21 試料
P1 原料ペレット
P2 還元ペレット
B 還元ブリケット
1a 還元帯
1b 冷却帯
1c 炉頂
1d 炉底
2 成形機
3 還元ガス改質器
3a 触媒
4 除塵散水設備
4a ダスト
5 冷却ガス圧縮機
6 除塵設備
6a ダスト
7 ガス圧縮機
8 空気圧縮機
9 還元ガス予熱器
10 煙突
11 反応管
12 石英ウール
13 流量調整器
14 停止弁
15 コンピュータ
16 質量分析計
17 赤外炉
18 熱電対
19 温度調節器
20 質量流量調整器
21 試料
P1 原料ペレット
P2 還元ペレット
B 還元ブリケット
Claims (3)
- 鉄鉱石を還元して得られる還元鉄をアンモニアを用いて冷却する、還元鉄の冷却方法。
- 500℃以上の前記還元鉄を冷却する、請求項1に記載の還元鉄の冷却方法。
- 前記還元鉄を450℃未満に冷却する、請求項1または2に記載の還元鉄の冷却方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2012086764A JP2013216929A (ja) | 2012-04-05 | 2012-04-05 | 還元鉄の冷却方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2012086764A JP2013216929A (ja) | 2012-04-05 | 2012-04-05 | 還元鉄の冷却方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2013216929A true JP2013216929A (ja) | 2013-10-24 |
Family
ID=49589385
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2012086764A Pending JP2013216929A (ja) | 2012-04-05 | 2012-04-05 | 還元鉄の冷却方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2013216929A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN112921143A (zh) * | 2021-01-27 | 2021-06-08 | 辽宁科技大学 | 一种基于氨气直接还原铁生产热态海绵铁的方法 |
WO2021241272A1 (ja) | 2020-05-28 | 2021-12-02 | 日本製鉄株式会社 | 還元鉄の製造方法 |
WO2023036475A1 (en) * | 2021-09-13 | 2023-03-16 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Method for producing direct reduced iron for an iron and steelmaking plant |
EP4253572A1 (de) * | 2022-03-30 | 2023-10-04 | Primetals Technologies Austria GmbH | Reduktion metalloxidhaltigen materials auf basis von ammoniak nh3 |
WO2023186967A1 (de) * | 2022-03-30 | 2023-10-05 | Primetals Technologies Austria GmbH | Reduktion metalloxidhaltigen materials auf basis von ammoniak nh3 |
-
2012
- 2012-04-05 JP JP2012086764A patent/JP2013216929A/ja active Pending
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2021241272A1 (ja) | 2020-05-28 | 2021-12-02 | 日本製鉄株式会社 | 還元鉄の製造方法 |
CN115552042A (zh) * | 2020-05-28 | 2022-12-30 | 日本制铁株式会社 | 还原铁的制造方法 |
CN112921143A (zh) * | 2021-01-27 | 2021-06-08 | 辽宁科技大学 | 一种基于氨气直接还原铁生产热态海绵铁的方法 |
WO2023036475A1 (en) * | 2021-09-13 | 2023-03-16 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Method for producing direct reduced iron for an iron and steelmaking plant |
WO2023036474A1 (en) * | 2021-09-13 | 2023-03-16 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Method for producing direct reduced iron for an iron and steelmaking plant |
EP4253572A1 (de) * | 2022-03-30 | 2023-10-04 | Primetals Technologies Austria GmbH | Reduktion metalloxidhaltigen materials auf basis von ammoniak nh3 |
WO2023186967A1 (de) * | 2022-03-30 | 2023-10-05 | Primetals Technologies Austria GmbH | Reduktion metalloxidhaltigen materials auf basis von ammoniak nh3 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP2459755B1 (en) | Method for producing direct reduced iron with limited co2 emissions and apparatus therefor | |
KR100930680B1 (ko) | 용철제조장치 및 용철제조방법 | |
JP5465777B2 (ja) | 使用済みガスから二酸化炭素を分離するための方法及び装置 | |
US8926729B2 (en) | Method and apparatus for direct reduction ironmaking | |
JP2013216929A (ja) | 還元鉄の冷却方法 | |
KR20010041141A (ko) | 개선된 환원 가스를 이용한 직접 환원철 생산 방법 및 장치 | |
JP5605828B2 (ja) | 製鉄方法および製鉄システム | |
TWI491734B (zh) | 使用具有高一氧化碳含量之合成氣體製造直接還原鐵的方法 | |
JP6548707B2 (ja) | 溶銑の製造装置及び溶銑の製造方法 | |
JP2022115842A5 (ja) | ||
RU2715932C1 (ru) | Способ прямого восстановления с использованием отходящего газа | |
WO2013064870A1 (en) | Process for producing direct reduced iron (dri) with less co2 emissions to the atmosphere | |
RU2740743C2 (ru) | Способ и устройство для прямого восстановления с сухим обеспыливанием отходящего газа | |
JP6288139B2 (ja) | スラグ保有熱を用いた炭酸ガス再生システム | |
JP2024507075A (ja) | 金属酸化物材料の還元手段 | |
KR101541900B1 (ko) | 용철 제조 장치 | |
JP6350430B2 (ja) | 炭化水素の二酸化炭素改質方法、炭化水素の二酸化炭素改質装置ならびに一酸化炭素および水素の製造方法 | |
JP2005089797A (ja) | 水素と還元鉄の製造方法及び装置 | |
JP2016513004A (ja) | 二酸化炭素を使用済みガスから分離する方法、及び装置 | |
WO2024048423A1 (ja) | 循環型還元システム、鉄鉱石の還元方法、及び溶鉱炉の操業方法 | |
WO2022270194A1 (ja) | 還元鉄の製造方法 | |
JP7148721B2 (ja) | 二酸化炭素排出低減型溶鉄製造装置およびその製造方法 | |
Iwamoto et al. | Reduction Behaviors and Generated Phases of Iron Ores using Ammonia as Reducing Agent | |
WO2023036474A1 (en) | Method for producing direct reduced iron for an iron and steelmaking plant | |
JPWO2023171467A5 (ja) |