JP2013145212A - 時計用動力発生装置並びに該装置を用いた香箱及び時計 - Google Patents

Abstract

【課題】香箱と同様な入出力構造で定トルクが得られる時計用動力発生装置並びにこれを用いた香箱及び時計の提供
【解決手段】時計２の動力発生装置である香箱１は、支持体に対して回転可能に支持される保持器５と、該保持器の回転中心及び偏心位置の夫々において該保持器に回転自在に支持された第一及び第二の巻軸６，７と、両端５１，５２が第一及び第二の巻軸の間で定トルクばねを構成する弾性帯状体５０の形態のぜんまい８とを有し、ぜんまいが第一及び第二の巻軸の一方に巻かれた巻解け状態にあり支持体に対する保持器の回転が規制された状態にある際に、保持器に対して第一の巻軸が回転されてぜんまいが第一の巻軸に巻取られ、ぜんまいが第一及び第二の巻軸の他方に巻上げられた状態にあり支持体に対する第一の巻軸の回転が規制された状態にある際に、第一の巻軸に対して保持器が回転されて動力が取出されるように構成される。
【選択図】図１

Description

本発明は、時計用動力発生装置並びに該装置を用いた香箱及び時計に係わる。

従来の動力ぜんまいを搭載した香箱車では、ぜんまいの巻数が最大付近で最大の出力トルクが得られ、ぜんまいが巻き解けるにしたがい出力トルクが低下する。機械式時計においては、出力トルクが変化すると、調速脱進機の調速性能が変化して、歩度変動（進み遅れ）をまねくので、出力トルクの変動を出来るだけ小さくすることが望まれる。

ぜんまいの巻解けに伴う出力トルクの変動の影響を緩和することを目的として、香箱車を複数設けることや、出力トルクの変動が比較的少ない範囲のみを使用するように一定以上の巻き上げ及び巻き解けを防止する機構を設けること等が提案されている。

しかしこれらは、ぜんまいの巻解けに伴う出力トルクの変動の影響を緩和する効果はあっても、トルク変動そのものをなくすものではないので、根本的な解決とはならない。

なお、フューゼと呼ばれる回転中心からの距離が徐変するタケノコ状の渦巻きカム車と香箱車を鎖等で連結しこれをカムに巻き取ることによってトルクを一定化しようとすることは知られている。

しかしながら、この場合、カム車の占有体積が大きくなるのを避け難いことから、腕時計等に適用しようとすると、結果として持続時間が短くなるか又はムーブメントの大型化や製造が困難なほど微小な鎖の製造が必要になる。

一方で定トルクを出力する機構として，定トルクばね自体は知られている(例えば、特許文献１）。これはばねと２つの巻軸を用いる構造である。

しかしこの構造をそのまま時計の動力源に適用しようとすると、巻上げに伴い巻軸が２つ共回転するので、ばねを巻上げるたびに運針用輪列から外す必要があり、実用的とはいえない。

なお、定トルクばねについては、いわゆる「Ｏ形（又はＯ型）トルクばね」および「Ｎ形（又はＮ型）トルクばね」のそれぞれに関して、「低トルクばね特性の理論解析」として「荷重／変形特性」や「負荷／変形特性」について、ドラム（巻軸）の径が一定等の点を除いて現実的なモデルに基づいて、詳細な理論的な計算等が行われている（非特許文献１及び２）

実願昭５４−１５２６１７号（実開昭５６−７２７９８号）のマイクロフイルム。

大槻敦巳外、「定トルクばね特性の理論解析（Ｏ形トルクばねにおける荷重／変形特性）」、日本機械学会論文集（Ｃ編）２００３年１１月、第６９巻、第６８７号、ｐ．２９０−ｐ．２９６ 大槻敦巳外、「定トルクばね特性の理論解析（Ｎ形トルクばねにおける負荷／変形特性）」、日本機械学会論文集（Ｃ編）２００１年１１月、第６７巻、第６６３号、ｐ．２３２−ｐ．２３９

本発明は、前記諸点に鑑みなされたものであり、その目的とするところは、香箱と実際上同様な入出力構造で定トルクを得ることができる時計用動力発生装置並びに該装置を用いた香箱及び時計を提供することにある。

本発明の時計用動力発生装置は、前記目的を達成すべく、支持体によって回転可能に支持される保持器と、該保持器の回転中心と一致する回転中心において該保持器に回転自在に支持された第一の巻軸と、前記保持器の偏心位置において該保持器に回転自在に支持された第二の巻軸と、一端が第一の巻軸に取付けられ他端が第二の巻軸に取付けられた弾性帯状体の形態のぜんまいであって第一及び第二の巻軸の間で定トルクばねの形態で巻回されるものとを有する時計用動力発生装置であって、ぜんまいが第一及び第二の巻軸のうちの一方の巻軸に巻かれた巻解け状態にあり且つ支持体に対する保持器の回転が規制された状態にある際に、保持器に対して第一の巻軸が回転されてぜんまいが第一及び第二の巻軸のうちの他方の巻軸に巻取られるように構成され、ぜんまいが前記他方の巻軸に少なくとも部分的に巻上げられた状態にあり且つ支持体に対する第一の巻軸の回転が規制された状態にある際に、第一の巻軸に対して保持器が回転されて動力が取出されるように構成される。

本発明の時計用動力発生装置では、「支持体によって回転可能に支持される保持器と、該保持器の回転中心と一致する回転中心において該保持器に回転自在に支持された第一の巻軸と、前記保持器の偏心位置において該保持器に回転自在に支持された第二の巻軸と、一端が第一の巻軸に取付けられ他端が第二の巻軸に取付けられた弾性帯状体の形態のぜんまいであって第一及び第二の巻軸の間で定トルクばねの形態で巻回されるものとを有する」ので、定トルクを得ることができる。また、本発明の時計用動力発生装置では、「ぜんまいが第一及び第二の巻軸のうちの一方の巻軸に巻かれた巻解け状態にあり且つ支持体に対する保持器の回転が規制された状態にある際に、保持器に対して第一の巻軸が回転されてぜんまいが第一及び第二の巻軸のうちの他方の巻軸に巻取られるように構成され、ぜんまいが前記他方の巻軸に少なくとも部分的に巻上げられた状態にあり且つ支持体に対する第一の巻軸の回転が規制された状態にある際に、第一の巻軸に対して保持器が回転されて動力が取出されるように構成される」ので、保持器が香箱本体と実際上同様な働きをする。従って、本発明の時計用動力発生装置では、香箱と実際上同様な入出力構造で定トルクを得ることができる。

以上は、支持体に対する保持器の回転が規制された状態において、保持器に対して第一の巻軸が回転されてぜんまいを巻き上げる場合について説明したけれども、支持体に対する第一の巻軸の回転が規制された状態において、第一の巻軸に対して保持器が回転されることで、ぜんまいを巻き上げてもよい。また、少なくとも部分的にぜんまいが巻き上げられた状態にある際に、支持体に対する第一の巻軸の回転が規制された状態において、第一の巻軸に対して保持器が回転されて動力が取出される場合について説明したけれども、支持体に対する保持器の回転が規制された状態において、保持器に対して第一の巻軸が回転されて動力が取出されてもよい。

本発明の一つの典型的な時計用動力発生装置では、保持器が円板状保持器本体部を備え、第一の巻軸が該円板状本体部の中心において保持器に対して回転自在に支持された第一中心巻軸部からなり、第二の巻軸が円板状保持器本体部の中心に対して偏心した位置において保持器に対して保持器に対して回転自在に支持された一本の第二偏心巻軸部からなる。

本発明の別の典型的な時計用動力発生装置では、保持器が円板状保持器本体部を備え、第一の巻軸が該円板状本体部の中心において保持器に対して回転自在に支持された第一中心巻軸部からなり、第二の巻軸が該円板状本体部の中心に対して偏心した位置の夫々において保持器に対して回転自在に支持された複数本の第二偏心巻軸部からなり、該第二偏心巻軸部の夫々と第一中心巻軸部との間に前記ぜんまいが設けられている。

その場合、スペースが有効に利用されて体積効率が高められ得る。例えば、断面形状の弾性帯状体からなるぜんまいを用いる場合、トルクが高められ得る。

本発明の時計用動力発生装置では、典型的には、巻解け状態において、ぜんまいが前記一方の巻軸に対して実質的に密着巻き状態にある。

その場合、定トルク動作が確実に得られ易い。

本発明の一つの典型的な時計用動力発生装置では、第一の巻軸が前記他方の巻軸である。

その場合、回転が規制された保持器に対して第一の巻軸を回転させることにより中央にある第一の巻軸にぜんまいが巻き上げられ、中央の第一の巻軸の回転が規制された状態で保持器が回転されることにより中央の第一の巻軸に巻かれたぜんまいの巻解けが進行してトルクが取り出される。

本発明の別の典型的な時計用動力発生装置では、第一の巻軸が前記一方の巻軸である。

その場合、回転が規制された保持器に対して第一の巻軸を回転させることにより偏心位置にある第二の巻軸にぜんまいが巻き上げられ、中央の第一の巻軸の回転が規制された状態で保持器が回転されることにより偏心位置にある第二の巻軸に巻かれたぜんまいの巻解けが進行してトルクが取り出される。

本発明の時計用動力発生装置では、
（１）ぜんまいが第一の巻軸に巻かれた状態と第二の巻軸に巻かれた状態の両方の状態においてぜんまいを構成する帯状体の二つの主面のうちの同一の主面が内側に位置するように構成されても（いわゆる「Ｏ形」の形態でも）、
（２）ぜんまいが第一の巻軸に巻かれた状態と第二の巻軸に巻かれた状態の夫々の状態においてぜんまいを構成する帯状体の二つの主面のうちの異なる主面が内側に位置するように構成されても（いわゆる「Ｎ形」の形態でも）
よい。

後者の場合、大きなトルクを得やすい。

本発明の時計用動力発生装置では、典型的には、ぜんまいを構成する帯状体が外力を受けていない場合において該帯状体の長手方向の各部が有する曲率である自然曲率が該帯状体の長手方向に沿って変化している。

その場合、帯状体の厚さや巻取径の変動を考慮して所望に応じた適切な定トルク構造が実現され得る。

本発明の時計用動力発生装置では、典型的には、時計用動力発生装置が香箱からなる。すなわち、本発明の香箱は、前記目的を達成すべく、上述のような時計用動力発生装置を備える。この場合、保持器は例えば香箱本体からなり、支持体は、例えば、運針輪列等を支える地板その他を含む時計本体からなる。

その場合、周辺部の構造を生かしたまま、従来の香箱に置き換えることも可能である。但し、時計用動力発生装置は、所望ならば、香箱以外の時計部品として用いられ得る。

本発明の時計は、前記目的を達成すべく、上述のような時計用動力発生装置を備える。

本発明の好ましい一実施例の香箱を備えた本発明の好ましい一実施例の時計においてＯ形の定トルクばね機構のぜんまいが偏心巻軸に巻取られた状態を示したもので、(ａ)は主として香箱部分ついて香箱蓋を取除いた状態で示した平面説明図、（ｂ）は(ａ)の主として香箱部分の断面説明図。 図１の香箱を備えた時計においてＯ形の定トルク機構のぜんまいが中央巻軸に巻取られた状態を示したもので、(ａ)は主として香箱部分ついて香箱蓋を取除いた状態で示した平面説明図、（ｂ）は(ａ)の主として香箱部分の断面説明図。 本発明の好ましい別の一実施例の香箱を備えた本発明の好ましい一実施例の時計を示したもので、(ａ)はＯ形の定トルクばね機構を構成するぜんまいが複数本の偏心巻軸に巻取られた状態に関して主として香箱部分ついて香箱蓋を取除いた状態で示した平面説明図、（ｂ）は（ａ）のぜんまいが中央巻軸に巻取られた状態に関して主として香箱部分ついて香箱蓋を取除いた状態で示した平面説明図。 本発明の好ましい更に別の一実施例の香箱を備えた本発明の好ましい一実施例の時計においてＮ形の定トルクばね機構のぜんまいが偏心巻軸に巻取られた状態を示したもので、(ａ)は主として香箱部分ついて香箱蓋を取除いた状態で示した平面説明図、（ｂ）は(ａ)の主として香箱部分の断面説明図。 図４の香箱を備えた時計においてＮ形の定トルク機構のぜんまいが中央巻軸に巻取られた状態を示したもので、(ａ)は主として香箱部分ついて香箱蓋を取除いた状態で示した平面説明図、（ｂ）は(ａ)の主として香箱部分の断面説明図。 本発明の好ましい更に別の一実施例の香箱を備えた本発明の好ましい一実施例の時計を示したもので、(ａ)はＮ形の定トルクばね機構を構成するぜんまいが複数本の偏心巻軸に巻取られた状態に関して主として香箱部分ついて香箱蓋を取除いた状態で示した平面説明図、（ｂ）は（ａ）のぜんまいが中央巻軸に巻取られた状態に関して主として香箱部分ついて香箱蓋を取除いた状態で示した平面説明図。 Ｏ形の定トルクばね機構を備えた香箱におけるぜんまい（弾性帯状体）の曲率半径に関して、自然曲率半径Ｒ_n、中央巻軸の最外層におけるぜんまい（弾性帯状体）の曲率半径Ｒ₂及び偏心巻軸の最外層におけるぜんまい（弾性帯状体）の曲率半径Ｒ₁の夫々について中央巻軸のまわりでの巻数Ｎに対する依存状態を表したグラフであって、（ａ）は図１の（ａ）及び（ｂ）並びに図２の（ａ）及び（ｂ）に示したように一対の巻軸を有する場合のグラフ、（ｂ）は図３の（ａ）及び（ｂ）に示したように四対の巻軸を有する場合のグラフ。 Ｎ形の定トルクばね機構を備えた香箱におけるぜんまい（弾性帯状体）の曲率半径に関して、自然曲率半径Ｒ_n、中央巻軸の最外層におけるぜんまい（弾性帯状体）の曲率半径Ｒ₂及び偏心巻軸の最外層におけるぜんまい（弾性帯状体）の曲率半径Ｒ₁の夫々について中央巻軸のまわりでの巻数Ｎに対する依存状態を表したグラフであって、（ａ）は図４の（ａ）及び（ｂ）並びに図５の（ａ）及び（ｂ）に示したように一対の巻軸を有する場合のグラフ、（ｂ）は図６の（ａ）及び（ｂ）に示したように四対の巻軸を有する場合のグラフ。

本発明の好ましい実施の形態のいくつかを添付図面に示した好ましい実施例に基づいて説明する。

図１の（ａ）及び（ｂ）には、本発明の好ましい一実施例の時計用動力発生装置を用いた本発明の好ましい一実施例の香箱１を有する時計２の一部が示されている。

香箱１は、保持器としての香箱本体５と、該香箱本体５に対して回転自在な第一の巻軸としての中央巻軸６及び第二の巻軸としての偏心巻軸７と、ぜんまい８とを有する。

香箱本体５は、香箱筐体部１０と香箱蓋２０とを有する。香箱筐体部１０は、円環状板状底壁部１１と、該底壁部１１の外周縁１２から立ち上がった外周壁部１３と、底壁部１１を構成する円環の中央孔部１４の内周縁１５すなわち円環状板状底壁部１１の内周縁１５から立ち上がった低い内周壁部１６と、外周壁部１３の下端部近傍の外周側に形成された香箱歯車部１７とを備える。香箱筐体部１０の底壁部１１には、偏心孔部１８が形成されている。外周壁部１３の立上り端部の内周縁には円形の係合凹部１９が形成されている。

香箱蓋２０は、香箱筐体部１０の底壁部１１と概ね同様な円環状板状体２１を有する。該円環状板状体２１は、外周縁部が係合縁部２２として香箱筐体部１０の外周壁部１３の係合凹部１９に嵌り合って内部に室Ａを備えた香箱本体５を形成する。

香箱蓋２０の円環状板状体２１は、香箱蓋２０が香箱筐体部１０に嵌合された状態において底壁部１１の中央孔部１４及び偏心孔部１８と丁度向き合う位置に、中央孔部２３及び偏心孔部２４を備える。なお、香箱蓋２０は、香箱筐体部１０の低い内周壁部１６と丁度向き合うように円環状板状体２１の内周縁２５から垂下した短い内周壁部２６を備える。

偏心巻軸７は、巻軸本体部３０と該本体部３０の両端に一体的に形成されたほぞ部ないし小径軸部３１，３２とを備える。偏心巻軸７の本体部３０と小径軸部３１，３２とは同心であり、香箱本体５が組立てられた状態では、香箱筐体部１０の底壁部１１の偏心孔部１８及び香箱蓋２０の円環状板状体２１の偏心孔部２４には、偏心巻軸７の両端の小径軸部３１，３２がその中心軸線ＢのまわりでＢ１，Ｂ２方向に回転自在に嵌合されている。なお、小径軸部３１，３２が偏心孔部１８，２４に対して回転自在である代わりに、小径軸部３１，３２が偏心孔部１８，２４に嵌着され、巻軸本体部３０が中心軸線Ｂのまわりで小径軸部３１，３２に対して回転自在になっていてもよい。

中央巻軸６は、偏心巻軸７と同様に、巻軸本体部４０と該本体部４０の両端に一体的に形成されたほぞ部ないし中径軸部４１，４２と、該中径軸部４１，４２の先端側に一体的に形成されたより小径の軸部４３，４４とを備える。中央巻軸６の本体部４０と中径軸部４１，４２及び小径軸部４３，４４とは同心であり、香箱本体５が組立てられた状態では、香箱筐体部１０の底壁部１１の中央孔部１４及び香箱蓋２０の円環状板状体２１の中央孔部２３には、中央巻軸６の両端側の中径軸部４１，４２がその中心軸線ＣのまわりでＣ１，Ｃ２方向に回転自在に嵌合されている。なお、図１の例では、中央巻軸本体部４０の外径は、偏心巻軸本体部３０の外径よりも大きい。

中央巻軸本体部４０は、香箱筐体部１０の底壁部１１の中央孔部１４の内周壁部１６の端面１６ａと、香箱蓋２０の円環状板状体２１の中央孔部２３の内周壁部２６の端面２６ａとの間において回転される。中央巻軸本体部４０のうち香箱蓋２０のある側の小径部４４には、角穴歯車８０が嵌着されて、中央巻軸６と一体的に回転される。

中央巻軸６を構成する中央巻軸本体部４０と偏心巻軸７を構成する偏心巻軸本体部３０との間には、弾性帯状体５０の形態のぜんまい８が取付けられている。より詳しくは、ぜんまい８は、弾性帯状体５０の一端５１が中央巻軸６を構成する中央巻軸本体部４０に取付けられ、他端５２（図２の（ａ））が偏心巻軸本体部３０に取付けられ、中央巻軸６と偏心巻軸７との間でいわゆる「Ｏ形」の定トルクばねの形態で巻回されている。

ぜんまい８は、次の特性を有する。

すなわち、ぜんまい８は、Ｏ形定トルクばねとして働くべく、非特許文献１の式（２６）に対応する次の（１）を満たす。
Ｔ₂／Ｅ・Ｉ＝（Ｒ₂−Ｒ₁）／Ｒ_nＲ₁＋（Ｒ₁ ²−Ｒ₂ ²）／２Ｒ₁ ²・Ｒ₂ （１）
ここで、Ｔ₂は中央巻軸本体部４０に作用するトルク、Ｅは弾性帯状体５０の縦弾性係数（ヤング率）、Ｉは弾性帯状体５０の中立軸に関する断面二次モーメント、Ｒ₁は偏心巻軸７の側において巻回状態にある弾性帯状体５０の（曲率）半径、Ｒ₂は中央巻軸６の側において巻回状態にある弾性帯状体５０の（曲率）半径、Ｒ_nは弾性帯状体５０の自然曲率半径である。

非特許文献１の式（２６）に相当する上記式（１）では弾性帯状体５０の厚みｔや長さＬ_fが相対的に小さいものとして中央巻軸本体部４０及び偏心巻軸本体部３０に巻回される弾性帯状体５０の曲率半径の変化を考慮していないので、この点を考慮すると、
偏心巻軸本体部３０の真径をＲ₁₀、中央巻軸本体部４０の真径をＲ₂₀として、中央巻軸本体部４０に巻回状態にある弾性帯状体５０の最外層の半径Ｒ₂は、中央巻軸本体部４０に巻取った長さをＬ₂とすると
Ｒ₂＝｛（Ｌ₂・ｔ／π）＋Ｒ₂₀ ²｝^1/2 （２）
である。なお、中央巻軸本体部４０に巻回状態にある弾性帯状体５０の最外層の半径Ｒ₂は、中央巻軸本体部４０のまわりでのぜんまい８の弾性帯状体５０の巻数Ｎ依存の形態で示すと、次式でも表される。
Ｒ₂＝Ｒ₂₀＋ｔ・Ｎ （２ａ）

一方、弾性帯状体５０が偏心巻軸７から巻取られて、偏心巻軸本体部３０に巻回状態にある弾性帯状体５０の最外層の半径Ｒ₁は、
Ｒ₁＝〔｛（Ｌ_f−Ｌ₂）・ｔ／π｝＋Ｒ₁₀ ²〕^1/2 （３）
であり、上記式（２）から
Ｌ₂＝π（Ｒ₂ ²−Ｒ₂₀ ²）／ｔ （２ｂ）
であるので、偏心巻軸本体部３０に巻回状態にある弾性帯状体５０の最外層の半径Ｒ₁は、中央巻軸本体部４０に巻回状態にある弾性帯状体５０の最外層の半径Ｒ₂の関数として表されるから、中央巻軸本体部４０のまわりでのぜんまい８の弾性帯状体５０の巻数Ｎの関数として表される。

すなわち、上記（１）から、トルクＴ₂を一定（Ｔ_c）にするために、ぜんまい８の弾性帯状体５０の自然曲率半径Ｒ_nを
Ｒ_n＝（Ｒ₂−Ｒ₁）／｛Ｔ_c・Ｒ₁／Ｅ・Ｉ−（Ｒ₁ ²−Ｒ₂ ²）／２Ｒ₁・Ｒ₂｝ （４）
とすればよい。ここで、式（４）では、自然曲率半径Ｒ_nが中央巻軸本体部４０に巻回状態にある弾性帯状体５０の最外層の半径Ｒ₂及び偏心巻軸本体部３０に巻回状態にある弾性帯状体５０の最外層の半径Ｒ₁で表される。一方、上記式（２ａ）並びに式（３）及び（２ｂ）からして、半径Ｒ₂，Ｒ₁は、いずれも、巻数Ｎの関数として表されるので、上記式（４）は、帯状体５０の自然曲率半径Ｒ_nを巻数Ｎの関数として表したものと解し得る。

以上のことから、香箱１では、偏心巻軸本体部３０の真径Ｒ₁₀＝１．０ｍｍ、中央巻軸本体部４０の真径をＲ₂₀＝１．８ｍｍとして、長さＬ_f＝１２０ｍｍ、厚さｔ＝０．０３ｍｍ、幅ｗ＝１．５ｍｍでヤング率Ｅ＝１９０ＧＰａのぜんまい８の弾性帯状体５０の場合、トルクＴ₂を一定値Ｔ_c＝０．２０Ｎ・ｍｍに設定するためには、上記の式（４）に従って、その長さ方向に沿って図７の(ａ)に示した自然曲率半径Ｒ_nを有する状態にすればよいことがわかる。換言すれば、上記条件下では、ぜんまい８の弾性帯状体５０の自然曲率半径Ｒ_nを図７の(ａ)のグラフで示したように設定すれば、ぜんまい８の解けの程度にかかわらず、香箱１の中央巻軸６について、一定のトルクＴ₂＝Ｔ_c（この例では、０．２０Ｎ・ｍｍ）が取り出され得る。

なお、図７の(ａ)において、横軸は、中央巻軸本体部４０の周りのぜんまいの巻数Ｎを示し、曲線Ｒ₁，Ｒ₂は、夫々、中央巻軸本体部４０のまわりでのぜんまい８の（巻上状態ないし解け状態）巻数Ｎの場合における、偏心巻軸本体部３０に巻回状態にある弾性帯状体５０の最外層の半径及び中央巻軸本体部４０に巻回状態にある弾性帯状体５０の最外層の半径である。この例では、フル巻上げ状態における巻数Ｎ_f＝９．８巻である。また、図７の（ａ）からわかるように、Ｒ_n（Ｎ）＜Ｒ₁（Ｎ）＜Ｒ₂（Ｎ）であるから、ぜんまい８の帯状弾性体５０は全長において、偏心巻軸本体部３０及び中央巻軸本体部４０に密着巻きされていることがわかる。

時計２では、Ｃ２方向回転がこはぜ８１によって規制された角穴歯車８０は、巻上輪列８２に係合され、例えば、巻真を回すと、巻上輪列８２を介して角穴歯車８０がＣ１方向に回転されて、ぜんまい８が中央巻軸６に巻き上げられるように構成される点は、従来の時計と同様である。

また、時計２では、香箱１の香箱筐体部１０の香箱歯車部１７は、調速脱進機８６及び増速輪列８７を含む運針輪列８５に噛合され、中心軸線Ｃのまわりでの香箱歯車部１７のＣ１方向回転に従って、調速脱進機８６で規制された速さで増速輪列８７を回転させ、該増速輪列８７に取付けられた時刻表示針８８を回して時刻表示を行わせる点においても、従来の時計と同様である。この例では、支持体は、運針輪列８５等を支える地板（図示せず）その他を含む時計本体からなる。

この時計２では、ぜんまい８が、図２の(ａ)及び（ｂ）に示したフル巻上げ状態から、香箱本体５の中心軸線ＣのまわりでのＣ１方向回転に伴って図１の(ａ)及び（ｂ）に示した完全な解け状態（巻解け状態）に至るまで、トルクＴ２が一定Ｔ_cに保たれ得るので、ぜんまい８の巻上ないし解けの程度にかかわらず調速脱進機８６の歩度が一定に保たれ得るから、時計２の運針がぜんまい８の状態にかかわらず一定速度で、従って正確に行われ得る。

以上においては、偏心巻軸が一本である例について説明したけれども、図３の（ａ）及び（ｂ）に示したように、偏心巻軸が複数本（図３の（ａ）及び（ｂ）の例では４本）の偏心巻軸部７Ａ１，７Ａ２，７Ａ３，７Ａ４（以下において、総称するとき又は相互に区別しないときは符号「７Ａ」で表すこともある）からなっていてもよい。複数本の偏心巻軸部７Ａは、典型的には、回転対称（この例では４回回転対称）に配置される。図３の（ａ）及び（ｂ）に示した時計２Ａの香箱１Ａにおいて、時計２の香箱と同様な要素には同一の符号が付され、概ね同様であるけれども異なるところのある要素には、同一の符号の最後に添字Ａ（偏心軸部の要素の場合には同一の符号の最後に添字Ａ１，Ａ２，Ａ３，若しくはＡ４）が付されている。

時計２Ａの香箱１Ａでは、四本の偏心巻軸部７Ａ１，７Ａ２，７Ａ３，７Ａ４は、相互に同様に構成されていて、四本の偏心巻軸部７Ａ１，７Ａ２，７Ａ３，７Ａ４の夫々は、時計２の香箱１の偏心巻軸７と実際上同様に構成されている。

時計２Ａの香箱１Ａでは、ぜんまい８Ａも四本のぜんまい８Ａ１，８Ａ２，８Ａ３，８Ａ４（以下において、総称するとき又は相互に区別しないときは符号「８Ａ」で表すこともある）から構成され、ぜんまい８Ａ１，８Ａ２，８Ａ３，８Ａ４を構成する弾性帯状体５０Ａ１，５０Ａ２，５０Ａ３，５０Ａ４は、夫々、四本の偏心巻軸部７Ａ１，７Ａ２，７Ａ３，７Ａ４と、中央巻軸６との間で巻回されていて、時計２の香箱１のぜんまい８の弾性帯状体５０と比較して、その長さが１／４程度である点を除いて概ね同様に構成されている。中央巻軸６は四つのぜんまい８Ａ１，８Ａ２，８Ａ３，８Ａ４に共用されている。

時計２Ａの香箱１Ａにおいても、ぜんまい８Ａは、Ｏ形定トルクばねとして働くべく、非特許文献１の式（２６）に対応する前記の（１）を満たす。一方、弾性帯状体５０の厚みｔや長さＬ_fに依存して中央巻軸本体部４０及び偏心巻軸本体部３０Ａ１，３０Ａ２，３０Ａ３，３０Ａ４（以下において、総称するとき又は相互に区別しないときは符号「３０Ａ」で表すこともある）に巻回される弾性帯状体５０Ａの曲率半径の変化を考慮する場合に、弾性帯状体５０Ａが偏心巻軸７Ａから巻取られて、偏心巻軸本体部３０Ａに巻回状態にある弾性帯状体５０Ａの最外層の半径Ｒ₁も前記の式（３）を満たす。

なお、時計２Ａの香箱１Ａの場合、偏心巻軸本体部３０の真径をＲ₁₀、中央巻軸本体部４０の真径をＲ₂₀として、中央巻軸本体部４０に巻回状態にある弾性帯状体５０Ａの最外層の半径Ｒ₂は、中央巻軸本体部４０に巻取った長さをＬ₂とすると、
Ｒ₂＝｛（ｎ・Ｌ₂・ｔ／π）＋Ｒ₂₀ ²｝^1/2 （５）
である。ここで、ｎは偏心巻軸本体部３０Ａ１，３０Ａ２，３０Ａ３，３０Ａ４やぜんまい８Ａの数で、この例では、ｎ＝４である。なお、中央巻軸本体部４０に巻回状態にある弾性帯状体５０Ａの最外層の半径Ｒ₂は、中央巻軸本体部４０のまわりでのぜんまい８Ａの弾性帯状体５０Ａの巻数Ｎの関数の形態で示すと、前述の式（２ａ）の場合と同様に、次式でも表される。
Ｒ₂＝Ｒ₂₀＋ｎ・ｔ・Ｎ （５ａ）

従って、前記の式（１）から、トルクＴ₂を一定（Ｔ_c）にするために、ぜんまい８Ａの弾性帯状体５０Ａの自然曲率半径Ｒ_nを前記の場合と同様に、
Ｒ_n＝（Ｒ₂−Ｒ₁）／｛Ｔ_c・Ｒ₁／Ｅ・Ｉ−（Ｒ₁ ²−Ｒ₂ ²）／２Ｒ₁・Ｒ₂｝ （４）
とする。但し、ここで、上述の通り、
Ｒ₂＝Ｒ₂₀＋ｎ・ｔ・Ｎ （５ａ）
Ｒ₁＝〔｛（Ｌ_f−Ｌ₂）・ｔ／π｝＋Ｒ₁₀ ²〕^1/2 （３）
であり、上記式（５）から
Ｌ₂＝π（Ｒ₂ ²−Ｒ₂₀ ²）／（ｎ・ｔ） （５ｂ）
であるので、偏心巻軸本体部３０Ａに巻回状態にある弾性帯状体５０Ａの最外層の半径Ｒ₁は、中央巻軸本体部４０に巻回状態にある弾性帯状体５０Ａの最外層の半径Ｒ₂の関数として表され、中央巻軸本体部４０のまわりでのぜんまい８Ａの弾性帯状体５０Ａの巻数Ｎの関数として表されることは前述の場合と同様である。

この香箱１Ａの場合、偏心巻軸本体部３０Ａが四本すなわち本数ｎ＝４であり、それに応じて長さＬ_fが１／４すなわち長さＬ_f＝３０ｍｍであって同じ形状の弾性帯状体５０Ａを用いるとトルクを大きくし得る点で異なる。換言すれば、この場合、スペースが有効に利用されて体積効率が高められ得る。

この香箱１Ａにおいて、例えば、トルクＴ₂を一定値Ｔ_c＝１．９３Ｎ・ｍｍに設定するためには、上記の式（４）に従って、その長さ方向に沿って図７の(ｂ)に示した自然曲率半径Ｒ_nを有する状態にすればよい。換言すれば、その他の点では図７の(ａ)の場合と同様な条件下では、ぜんまい８Ａの弾性帯状体５０Ａの自然曲率半径Ｒ_nを式（４）に従って図７の(ｂ)のグラフで示したように設定すれば、ぜんまい８Ａの解けの程度にかかわらず、香箱１Ａの中央巻軸６について、一定のトルクＴ₂＝Ｔ_c（この例では、１．９３Ｎ・ｍｍ）が取り出され得る。

図７の(ｂ)において、横軸は、中央巻軸本体部４０のまわりのぜんまいの巻数Ｎを示し、曲線Ｒ₁，Ｒ₂は、夫々、中央巻軸本体部４０のまわりでのぜんまい８Ａの（巻上状態ないし解け状態）巻数Ｎの場合における、各偏心巻軸本体部３０Ａに巻回状態にある弾性帯状体５０Ａの最外層の半径及び中央巻軸本体部４０に巻回状態にある弾性帯状体５０Ａの最外層の半径である。この例では、フル巻上げ状態における巻数Ｎ_f＝２．５巻である。また、図７の（ｂ）からわかるように、Ｒ_n（Ｎ）＜Ｒ₁（Ｎ）＜Ｒ₂（Ｎ）であるから、ぜんまい８の帯状弾性体５０は全長において、偏心巻軸本体部３０及び中央巻軸本体部４０に密着巻きされていることがわかる。

以上のことは、ｎが４である場合(図３の(ａ)及び(ｂ)の場合）に限られず、ｎが２又は３や５以上のＯ形定トルクばねの場合にも同様にあてはまる。例えば、ｎ＝４の代わりにｎ＝８にした場合、ぜんまいを構成する弾性帯状体の断面形状を変えないで長さを１／２（この例では１５ｍｍ）にすると、巻数Ｎは１．２巻になるけれども、トルクＴ_cは、４．４０Ｎ・ｍｍになる。

この香箱１Ａを備えた時計２Ａでも、ぜんまい８Ａが図３の(ｂ)に示したフル巻上げ状態から、図３の(ａ)に示した完全な巻解け状態至るまで、トルクＴ₂が一定Ｔ_cに保たれ得るので、ぜんまい８Ａの巻上ないし巻解けの程度にかかわらず調速脱進機８６の歩度が一定に保たれ、時計２Ａの運針がぜんまい８Ａの状態にかかわらず一定速度で、従って正確に行われ得る。

以上においては、ぜんまい８，８Ａを構成する弾性帯状体５０，５０Ａの同一の主面が内周側に位置するいわゆる「Ｏ形」の定トルクばねを用いた香箱１，１Ａの例について説明したけれども、定トルクばね機構は、「Ｏ形」の代わりに、「Ｎ形」であってもよい。

図４の（ａ）及び（ｂ）並びに図５の（ａ）及び（ｂ）に示した時計２Ｂの香箱１Ｂにおいて、時計２の香箱と同様な要素には同一の符号が付され、概ね同様であるけれども異なるところのある要素には、同一の符号の最後に添字Ｂが付されている。

時計２Ｂの香箱１Ｂでは、ぜんまい８Ｂを構成する弾性帯状体５０Ｂが「Ｏ形」の代わりに「Ｎ形」の形態を構成するように、偏心巻軸７Ｂのまわりにおいて中央巻軸６Ｂのまわりとは逆向きに巻回されている（中央巻軸６Ｂと偏心巻軸７Ｂとの間でいわゆる「Ｎ形」の定トルクばねの形態で巻回されている）点を除いて、時計２の香箱１のぜんまい８を構成する弾性帯状体５０と同様に構成されている。

時計２Ｂの香箱１Ｂでは、ぜんまい８Ｂは、次の特性を有する。

すなわち、ぜんまい８Ｂは、Ｎ形定トルクばねとして働くべく、非特許文献２の式（４０）に対応する次の（１）を満たす。
Ｔ₂／Ｅ・Ｉ＝（Ｒ₂＋Ｒ₁）／Ｒ_nＲ₁＋（Ｒ₁ ²−Ｒ₂ ²）／２Ｒ₁ ²・Ｒ₂ （６）
ここで、各変数Ｔ２，Ｅ，Ｉ，Ｒ₁，Ｒ₂，Ｒ_nの意味は、前述の場合と同様である。

その他の点は、時計２の香箱１の場合と同様である。即ち、この場合も、非特許文献２の式（４０）に相当する上記式（６）では弾性帯状体５０Ｂの厚さｔや長さＬ_fが相対的に小さいものとして中央巻軸本体部４０Ｂ及び偏心巻軸本体部３０Ｂに巻回される弾性帯状体５０Ｂの曲率半径の変化を考慮していないので、この点を考慮すると、
偏心巻軸本体部３０Ｂの真径をＲ₁₀、中央巻軸本体部４０Ｂの真径をＲ₂₀として、中央巻軸本体部４０Ｂに巻回状態にある弾性帯状体５０Ｂの最外層の半径Ｒ₂は、
中央巻軸本体部４０Ｂに巻取った長さをＬ₂とすると、前述の場合と同様に、
Ｒ₂＝｛（Ｌ₂・ｔ／π）＋Ｒ₂₀ ²｝^1/2 （２）
である。なお、中央巻軸本体部４０Ｂに巻回状態にある弾性帯状体５０Ｂの最外層の半径Ｒ₂は、中央巻軸本体部４０Ｂのまわりでのぜんまい８Ｂの弾性帯状体５０Ｂの巻数Ｎ依存の形態で示すと、次式でも表されることも前述の通りである。
Ｒ₂＝Ｒ₂₀＋ｔ・Ｎ （２ａ）
一方、弾性帯状体５０Ｂが偏心巻軸７Ｂから巻取られて、偏心巻軸本体部３０Ｂに巻回状態にある弾性帯状体５０Ｂの最外層の半径Ｒ₁も、前述の場合と同様に、
Ｒ₁＝〔｛（Ｌ_f−Ｌ₂）・ｔ／π｝＋Ｒ₁₀ ²〕^1/2 （３）
であり、上記式（２）から
Ｌ₂＝π（Ｒ₂ ²−Ｒ₂₀ ²）／ｔ （２ｂ）
であるので、偏心巻軸本体部３０Ｂに巻回状態にある弾性帯状体５０Ｂの最外層の半径Ｒ₁は、中央巻軸本体部４０Ｂに巻回状態にある弾性帯状体５０Ｂの最外層の半径Ｒ₂の関数として表されるから、中央巻軸本体部４０Ｂのまわりでのぜんまい８Ｂの弾性帯状体５０Ｂの巻数Ｎの関数として表される点も同様である。

すなわち、上記（６）から、トルクＴ₂を一定（Ｔ_c）にするために、ぜんまい８Ｂの弾性帯状体５０Ｂの自然曲率半径Ｒ_nを
Ｒ_n＝（Ｒ₂＋Ｒ₁）／｛Ｔ_c・Ｒ₁／Ｅ・Ｉ−（Ｒ₁ ²−Ｒ₂ ²）／２Ｒ₁・Ｒ₂｝ （７）
とすればよい。ここで、式（４）では、自然曲率半径Ｒ_nが中央巻軸本体部４０Ｂに巻回状態にある弾性帯状体５０Ｂの最外層の半径Ｒ₂及び偏心巻軸本体部３０Ｂに巻回状態にある弾性帯状体５０Ｂの最外層の半径Ｒ₁で表される。一方、上記式（２ａ）並びに式（３）及び（２ｂ）からして、半径Ｒ₂，Ｒ₁は、いずれも、巻数Ｎの関数として表されるので、上記式（４）は、帯状体５０Ｂの自然曲率半径Ｒ_nを巻数Ｎの関数として表したものと解し得ることも前述の場合と同様である。

この香箱１Ｂの場合、Ｏ形の代わりにＮ形であるので、弾性帯状体５０Ｂの撓みが大きくなり、トルクを大きくし得る点で異なる。また、弾性帯状体５０ＢがＮ形に巻かれた香箱１Ｂでは、中央巻軸本体部４０Ｂの径Ｒ₂₀が偏心巻軸本体部３０Ｂの径Ｒ₁₀と同程度（典型的には、この例のように同一即ちＲ₂₀＝Ｒ₁₀）であるので、弾性帯状体５０Ｂの長さを長くし得る点でも、中央巻軸本体部４０Ｂの径Ｒ₂₀が偏心巻軸本体部３０Ｂの径Ｒ₁₀よりも大きいＯ形の場合と異なる。

従って、香箱１Ｂでは、偏心巻軸本体部３０Ｂの真径Ｒ₁₀＝１．０ｍｍ、中央巻軸本体部４０Ｂの真径を真径Ｒ₁₀と同様にＲ₂₀＝１．０ｍｍとして、長さＬ_f＝３６０ｍｍ、厚さｔ＝０．０３ｍｍ、幅ｗ＝１．５ｍｍでヤング率Ｅ＝１９０ＧＰａのぜんまい８Ｂの弾性帯状体５０Ｂの場合、トルクＴ₂を一定値Ｔ_c＝１．６０Ｎ・ｍｍに設定するためには、上記の式（７）に従って、その長さ方向に沿って図８の(ａ)に示した自然曲率半径Ｒ_nを有する状態にすればよいことがわかる。換言すれば、上記条件下では、ぜんまい８Ｂの弾性帯状体５０Ｂの自然曲率半径Ｒ_nを図８の(ａ)のグラフで示したように設定すれば、ぜんまい８Ｂの解けの程度にかかわらず、香箱１Ｂの中央巻軸６Ｂについて、一定のトルクＴ₂＝Ｔ_c（この例では、１．６０Ｎ・ｍｍ）が取り出され得る。

なお、図８の(ａ)においても、横軸は、中央巻軸本体部４０Ｂの周りのぜんまいの巻数Ｎを示し、曲線Ｒ₁，Ｒ₂は、夫々、中央巻軸本体部４０Ｂのまわりでのぜんまい８Ｂの（巻上状態ないし解け状態）巻数Ｎの場合における、偏心巻軸本体部３０Ｂに巻回状態にある弾性帯状体５０Ｂの最外層の半径及び中央巻軸本体部４０Ｂに巻回状態にある弾性帯状体５０Ｂの最外層の半径である。この例では、フル巻上げ状態における巻数Ｎ_f＝３６．９巻である。また、図８の（ａ）からわかるように、（Ｒ_n（Ｎ）の大きさ）＜（Ｒ₁（Ｎ）の大きさ），（Ｒ₂（Ｎ）の大きさ）である。但し、Ｎ形の場合、巻解けの際に対応する巻軸３０に密着巻の形態で巻き付くことを考慮すると、Ｒ_n（Ｎ）の湾曲曲率の向き（符号）は、Ｒ₁（Ｎ）の湾曲曲率の向き（符号）と一致し、Ｒ₂（Ｎ）の湾曲曲率の向き（符号）とは逆である。

この香箱１Ｂを備えた時計２Ｂでも、ぜんまい８Ｂが図４の(ａ)及び（ｂ）に示したように完全巻解け状態にある際に角穴歯車８０を介して中央巻軸６ＢをＣ１方向に回すことにより偏心巻軸７ＢをＢ２方向に回して図５の(ａ)及び(ｂ)に示したフル巻上げ状態又はこれに近い状態にする。一方、ぜんまい８Ｂが図５の(ａ)及び(ｂ)のフル巻上げ状態から図４の(ａ）及び（ｂ）の完全巻解け状態に至るまで、ぜんまい８Ｂの巻解けに応じて、中央巻軸６Ｂに対して香箱本体５の受けるトルクＴ２が一定Ｔｃに保たれ得るので、ぜんまい８Ｂの巻上ないし巻解けの程度にかかわらず調速脱進機８６の歩度が一定に保たれ、時計２Ｂの運針がぜんまい８Ｂの状態にかかわらず一定速度で、従って正確に行われ得る。

図６の（ａ）及び（ｂ）に示したように、ぜんまいの弾性帯状体がＮ形に巻回される場合においても、偏心巻軸が複数本（図６の（ａ）及び（ｂ）の例では４本）の偏心巻軸部７Ｃ１，７Ｃ２，７Ｃ３，７Ｃ４（総称するとき又は相互に区別しないときは符号「７Ｃ」でも表す）からなっていてもよい。図６の（ａ）及び（ｂ）に示した時計２Ｃの香箱１Ｃにおいて、時計２の香箱１と同様な要素には同一の符号が付され、概ね同様であるけれども異なるところのある要素には、同一の符号の最後に添字Ｃ（偏心軸部の要素の場合には同一の符号の最後に添字Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３，若しくはＣ４）が付されている。なお、時計２Ｂの香箱１Ｂと同様な要素には同一の符号が付され、概ね同様であるけれども異なるところのある要素には、同一の符号の最後に添字Ｃ（但し、添字の最後に符号Ｂがある場合には該Ｂを除いた符合の後に添字Ｃ）が付されている。

時計２Ｃの香箱１Ｃでは、四本の偏心巻軸部７Ｃ１，７Ｃ２，７Ｃ３，７Ｃ４は、相互に同様に構成されていて、四本の偏心巻軸部７Ｃ１，７Ｃ２，７Ｃ３，７Ｃ４の夫々は、時計２の香箱１の偏心巻軸７と実際上同様に構成されている。

時計２Ｃの香箱１Ｃでは、ぜんまい８Ｃも四本のぜんまい８Ｃ１，８Ｃ２，８Ｃ３，８Ｃ４（以下において、総称するとき又は相互に区別しないときは符号「８Ｃ」で表すこともある）から構成され、ぜんまい８Ｃ１，８Ｃ２，８Ｃ３，８Ｃ４を構成する弾性帯状体５０Ｃ１，５０Ｃ２，５０Ｃ３，５０Ｃ４は、夫々、四本の偏心巻軸部７Ｃ１，７Ｃ２，７Ｃ３，７Ｃ４と中央巻軸６Ｃとの間で巻回されていて、時計２Ｂの香箱１Ｂのぜんまい８Ｂと比較して、その長さが１／４程度である点を除いて概ね同様に構成されている。

時計２Ｃの香箱１Ｃにおいても、ぜんまい８Ｃは、Ｎ形定トルクばねとして働くべく、非特許文献２の式（４０）に対応する前記の（６）を満たす。一方、弾性帯状体５０Ｃの厚みｔや長さＬ_fに依存して中央巻軸本体部４０及び偏心巻軸本体部３０Ｃ１，３０Ｃ２，３０Ｃ３，３０Ｃ４（以下において、総称するとき又は相互に区別しないときは符号「３０Ｃ」で表すこともある）に巻回される弾性帯状体５０Ｃの曲率半径の変化を考慮しても、する場合に、弾性帯状体５０Ｃが偏心巻軸７Ｃから巻取られて、偏心巻軸本体部３０Ｃに巻回状態にある弾性帯状体５０Ｃの最外層の半径Ｒ₁も前記の式（３）を満たす。

なお、時計２Ｃの香箱１Ｃの場合、偏心巻軸本体部３０Ｃの真径をＲ₁₀、中央巻軸本体部４０Ｂの真径をＲ₂₀として、中央巻軸本体部４０Ｂに巻回状態にある弾性帯状体５０Ｃの最外層の半径Ｒ₂は、中央巻軸本体部４０Ｂに巻取った長さをＬ₂とすると、時計２Ａの香箱１Ａの場合と同様に、偏心巻軸本体部３０Ｃやぜんまい８Ｃの数をｎとして、
Ｒ₂＝｛（ｎ・Ｌ₂・ｔ／π）＋Ｒ₂₀ ²｝^1/2 （５）
である。この例では、ｎ＝４である。なお、中央巻軸本体部４０Ｂに巻回状態にある弾性帯状体５０Ｃの最外層の半径Ｒ₂は、中央巻軸本体部４０Ｂのまわりでのぜんまい８Ｃの弾性帯状体５０Ｃの巻数Ｎの関数の形態で示すと、前述の場合と同様に次式でも表される。
Ｒ₂＝Ｒ₂₀＋ｎ・ｔ・Ｎ （５ａ）

従って、Ｎ形の場合の前記の式（６）から、トルクＴ₂を一定（Ｔ_c）にするために、ぜんまい８Ｃの弾性帯状体５０Ｃの自然曲率半径Ｒ_nを前記の場合と同様に、
Ｒ_n＝（Ｒ₂＋Ｒ₁）／｛Ｔ_c・Ｒ₁／Ｅ・Ｉ−（Ｒ₁ ²−Ｒ₂ ²）／２Ｒ₁・Ｒ₂｝ （７）
とする。但し、ここで、上述の通り、
Ｒ₂＝Ｒ₂₀＋ｎ・ｔ・Ｎ （５ａ）
Ｒ₁＝〔｛（Ｌ_f−Ｌ₂）・ｔ／π｝＋Ｒ₁₀ ²〕^1/2 （３）
であり、上記式（５）から
Ｌ₂＝π（Ｒ₂ ²−Ｒ₂₀ ²）／（ｎ・ｔ） （５ｂ）
であるので、偏心巻軸本体部３０Ｃに巻回状態にある弾性帯状体５０Ｃの最外層の半径Ｒ₁は、中央巻軸本体部４０Ｂに巻回状態にある弾性帯状体５０Ｃの最外層の半径Ｒ₂の関数として表され、中央巻軸本体部４０Ｂのまわりでのぜんまい８Ｃの弾性帯状体５０Ｃの巻数Ｎの関数として表されることは前述の場合と同様である。

以上のことは、ｎが２又は３や５以上のＮ形定トルクばねの場合にもあてはまることも同様である。

この香箱１Ｃの場合、偏心巻軸本体部３０Ｃが四本すなわち本数ｎ＝４であり、それに応じて長さＬ_fが１／４すなわち長さＬ_f＝９０ｍｍであって同じ形状の弾性帯状体５０Ｃを用いるとトルクを大きくし得る点で香箱１Ｂとは異なる。

この香箱１Ｃにおいて、例えば、トルクＴ₂を一定値Ｔ_c＝６．９４Ｎ・ｍｍに設定するためには、上記の式（７）に従って、その長さ方向に沿って図８の(ｂ)に示した自然曲率半径Ｒ_nを有する状態にすればよい。換言すれば、その他の点では図８の(ａ)の場合と同様な条件下では、ぜんまい８Ｃの弾性帯状体５０Ｃの自然曲率半径Ｒ_nを式（７）に従って図８の(ｂ)のグラフで示したように設定すれば、ぜんまい８Ｃの巻解けの程度にかかわらず、香箱１Ｃの中央巻軸６Ｃについて、一定のトルクＴ₂＝Ｔ_c（この例では、６．９４Ｎ・ｍｍ）が取り出され得る。

図８の(ｂ)において、横軸は、中央巻軸本体部４０Ｂのまわりのぜんまいの巻数Ｎを示し、曲線Ｒ₁，Ｒ₂は、夫々、中央巻軸本体部４０Ｂのまわりでのぜんまい８Ｃの（巻上状態ないし巻解け状態にある）巻数Ｎの場合における、各偏心巻軸本体部３０Ｃに巻回状態にある弾性帯状体５０Ｃの最外層の半径及び中央巻軸本体部４０Ｂに巻回状態にある弾性帯状体５０Ｃの最外層の半径である。この例では、フル巻上げ状態における巻数Ｎ_f＝９．２巻である。また、図８の（ｂ）からわかるように、（Ｒ_n（Ｎ）の大きさ）＜（Ｒ₁（Ｎ）の大きさ），（Ｒ₂（Ｎ）の大きさ）である。但し、この場合も、Ｎ形では巻解けの際に対応する巻軸３０に密着巻の形態で巻き付くことを考慮すると、Ｒ_n（Ｎ）の湾曲曲率の向き（符号）は、Ｒ₁（Ｎ）の湾曲曲率の向き（符号）と一致し、Ｒ₂（Ｎ）の湾曲曲率の向き（符号）とは逆である。

この香箱１Ｃを備えた時計２Ｃでも、ぜんまい８Ｃが図６の(ｂ)に示したフル巻上げ状態から、図６の(ａ)に示した完全な巻解け状態に至るまで、トルクＴ₂が一定Ｔ_cに保たれ得るので、ぜんまい８Ｃの巻上ないし巻解けの程度にかかわらず調速脱進機８６の歩度が一定に保たれ、時計２Ｃの運針がぜんまい８Ｃの状態にかかわらず一定速度で、従って正確に行われ得る。

なお、以上においては、フル巻上げ状態においては中央巻軸６Ｂ，６Ｂにぜんまい８Ｂ，８Ｃの弾性帯状体５０Ｂ，５０Ｃが巻回され、完全な巻解け状態においては偏心巻軸７Ｂ，７Ｃに弾性帯状体５０Ｂ，５０Ｃが巻回される例について説明したけれども、所望ならば、Ｎ形に巻かれたぜんまい８Ｂ，８Ｃを備えた香箱１Ｂ，１Ｃを有する時計２Ｂ，２Ｃにおいて、フル巻上げ状態においては偏心巻軸７Ｂ，７Ｃに弾性帯状体５０Ｂ，５０Ｃが巻回され、完全な巻解け状態においては中央巻軸６Ｂ，６Ｂにぜんまい８Ｂ，８Ｃの弾性帯状体５０Ｂ，５０Ｃが巻回されるようにしてもよい。その場合、中央巻軸６Ｂ，６ＢをＣ１方向に回した場合にぜんまい８Ｂ，８Ｃのフル巻上げが行われるように、ぜんまい８Ｂ，８Ｃの巻き方を図示の例とは逆にしてもよい。その場合でも、フル巻上げのために中央巻軸６Ｂ，６Ｂを回すべき向きに香箱本体５が回転されることにより、巻解けが進行することは同様であり、巻解けの際に、トルクＴ₂が一定Ｔ_cに保たれ得ることも同様である。

なお、Ｏ形に巻かれたぜんまい８，８Ａを備えた香箱１，１Ａを有する時計２，２Ａの場合においても、中央巻軸６，６Ａの径Ｒ₂₀と比較して偏心巻軸７，７Ａの径Ｒ₁₀が大きくなるように形成される点を除いて、同様である。

以上においては、香箱１，１Ａ，１Ｂ，１Ｃの例を説明したけれども、上記の構造は、時計２，２Ａ，２Ｂ，２Ｃの動力発生装置であれば、香箱以外に用いられてもよい。

１，１Ａ，１Ｂ，１Ｃ 香箱
２，２Ａ，２Ｂ，２Ｃ 時計
５，５Ａ 香箱本体
６，６Ｂ 中央巻軸
７，７Ａ，７Ａ１，７Ａ２，７Ａ３，７Ａ４，７Ｂ，７Ｃ、７Ｃ１，７Ｃ２，７Ｃ３，７Ｃ４ 偏心巻軸
８，８Ａ，８Ａ１，８Ａ２，８Ａ３，８Ａ４，８Ｂ，８Ｃ、８Ｃ１，８Ｃ２，８Ｃ３，８Ｃ４ ぜんまい
１０，１０Ａ 香箱筐体部
１１，１１Ａ 底壁部
１２ 外周縁
１３ 該周壁部
１４ 中央孔部
１５ 内周縁
１６ 内周壁部
１６ａ 端面
１７ 香箱歯車部
１８ 偏心孔部
１９ 係合凹部
２０ 香箱蓋
２１ 円環状板状体
２２ 係合縁部
２３ 中央孔部
２４ 偏心孔部
２５ 内周縁
２６ 内周壁部
２６ａ 端面
３０，３０Ａ，３０Ａ１，３０Ａ２，３０Ａ３，３０Ａ４，３０Ｂ，３０Ｃ、３０Ｃ１，３０Ｃ２，３０Ｃ３，３０Ｃ４ 巻軸本体部
３１，３２ 小径軸部
４０，４０Ｂ 巻軸本体部
４１，４２ 中径軸部
４３，４４ 小径軸部
５０，５０Ａ，５０Ａ１，５０Ａ２，５０Ａ３，５０Ａ４，５０Ｂ，５０Ｃ、５０Ｃ１，５０Ｃ２，５０Ｃ３，５０Ｃ４ 弾性帯状体
５１，５１Ａ，５１Ａ１，５１Ａ２，５１Ａ３，５１Ａ４，５１Ｂ，５１Ｃ、５１Ｃ１，５１Ｃ２，５１Ｃ３，５１Ｃ４ 端部
５２，５２Ａ，５２Ａ１，５２Ａ２，５２Ａ３，５２Ａ４，５２Ｂ，５２Ｃ、５２Ｃ１，５２Ｃ２，５２Ｃ３，５２Ｃ４ 端部
８０ 角穴歯車
８１ こはぜ
８２ 巻上輪列
８５ 運針輪列
８６ 調速脱進機
８７ 増速輪列
８８ 時刻表示針
Ａ 室
Ｂ，ＢＡ１，ＢＡ２，ＢＡ３，ＢＡ４，ＢＣ１，ＢＣ２，ＢＣ３，ＢＣ４，Ｃ 中心軸線
Ｂ１，Ｂ２，Ｃ１，Ｃ２ 方向
Ｅ ヤング率
Ｉ 断面二次モーメント
Ｌ₂ 中央巻軸本体部に巻取った長さ
Ｌ_f 弾性帯状体５０の長さ
Ｎ 弾性帯状体の巻数
ｎ 弾性帯状体の本数
Ｒ₁ 偏心巻軸の側において巻回状態にある弾性帯状体の最外層の（曲率）半径
Ｒ₁₀ 偏心巻軸本体部の真径
Ｒ₂ 中央巻軸の側において巻回状態にある弾性帯状体の最外層の（曲率）半径
Ｒ₂₀ 中央巻軸本体部の真径
Ｒ_n 弾性帯状体の自然曲率半径
Ｔ₂ 中央巻軸本体部に作用するトルク
Ｔ_c 一定のトルク
ｔ 弾性帯状体の厚み
ｗ 弾性帯状体の幅

Claims (11)

1. 支持体によって回転可能に支持される保持器と、
   該保持器の回転中心と一致する回転中心において該保持器に回転自在に支持された第一の巻軸と、
   前記保持器の偏心位置において該保持器に回転自在に支持された第二の巻軸と、
   一端が第一の巻軸に取付けられ他端が第二の巻軸に取付けられた弾性帯状体の形態のぜんまいであって第一及び第二の巻軸の間で定トルクばねの形態で巻回されるものと
   を有する時計用動力発生装置であって、
   前記ぜんまいが前記第一及び第二の巻軸のうちの一方の巻軸に巻かれた巻解け状態にあり且つ前記支持体に対する前記保持器の回転が規制された状態にある際に、前記保持器に対して前記第一の巻軸が回転されて前記ぜんまいが前記第一及び第二の巻軸のうちの他方の巻軸に巻取られるように構成され、
   前記ぜんまいが前記他方の巻軸に少なくとも部分的に巻上げられた状態にあり且つ前記支持体に対する前記第一の巻軸の回転が規制された状態にある際に、前記第一の巻軸に対して前記保持器が回転されて動力が取出されるように構成された
   時計用動力発生装置。
2. 前記保持器が円板状保持器本体部を備え、前記第一の巻軸が該円板状保持器本体部の中心において前記保持器に対して回転自在に支持された第一中心巻軸部からなり、前記第二の巻軸が前記円板状保持器本体部の中心に対して偏心した位置において前記保持器に対して回転自在に支持された一本の第二偏心巻軸部からなる請求項１に記載の時計用動力発生装置。
3. 前記保持器が円板状保持器本体部を備え、前記第一の巻軸が該円板状保持器本体部の中心において前記保持器に対して回転自在に支持された第一中心巻軸部からなり、前記第二の巻軸が該円板状保持器本体部の中心に対して偏心した位置の夫々において前記保持器に対して回転自在に支持された複数本の第二偏心巻軸部からなり、該第二偏心巻軸部の夫々と前記第一中心巻軸部との間に前記ぜんまいが設けられている請求項１に記載の時計用動力発生装置。
4. 巻解け状態において、前記ぜんまいが前記一方の巻軸に対して実質的に密着巻き状態にある請求項１から３までのいずれか一つの項に記載の時計用動力発生装置。
5. 前記第一の巻軸が前記他方の巻軸である請求項１から４までのいずれか一つの項に記載の時計用動力発生装置。
6. 第一の巻軸が前記一方の巻軸である請求項１から４までのいずれか一つの項に記載の時計用動力発生装置。
7. 前記ぜんまいが前記第一の巻軸に巻かれた状態と前記第二の巻軸に巻かれた状態の両方の状態において前記ぜんまいを構成する前記弾性帯状体の二つの主面のうちの同一の主面が内側に位置するように構成された請求項１から６までのいずれか一つの項に記載の時計用動力発生装置。
8. 前記ぜんまいが前記第一の巻軸に巻かれた状態と前記第二の巻軸に巻かれた状態の夫々の状態においてぜんまいを構成する前記弾性帯状体の二つの主面のうちの異なる主面が内側に位置するように構成された請求項１から６までのいずれか一つの項に記載の時計用動力発生装置。
9. 前記ぜんまいを構成する前記弾性帯状体が外力を受けていない場合において該弾性帯状体の長手方向の各部が有する曲率である自然曲率が該弾性帯状体の長手方向に沿って変化している請求項１から８までのいずれか一つの項に記載の時計用動力発生装置。
10. 時計用動力発生装置が香箱からなる請求項１から９までのいずれか一つの項に記載の時計用動力発生装置。
11. 請求項１から１０までのいずれか一つの項に記載の時計用動力発生装置を備えた時計。

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