JP2013082980A - Method for manufacturing sintered ore - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、焼結鉱の製造方法に関する。 The present invention relates to a method for producing a sintered ore.
日本の製鉄所における主たる高炉用原料は焼結鉱である。この焼結鉱には、下方吸引式のドワイトロイド型焼結機が用いられる。この方法においては熱効率に関する次のような本質的な課題がある。すなわち、焼結パレット内の原料充填層下層の焼結原料は、下方に吸引される上層コークスの燃焼排ガスにより余熱され、熱が十分伝えられる。これに対し、原料充填層上層の鉱石は、排ガスにより余熱されないため熱が不足気味になる。また、焼成後の焼結鉱は、上方より吸引された空気により急速冷却される。このため、焼結鉱ケーキの上層部における焼結鉱は脆くなり、上層部の成品歩留、強度が低下する。 The main raw material for blast furnaces at Japanese steelworks is sintered ore. For this sintered ore, a downward suction type Dwytroid type sintering machine is used. This method has the following essential problems regarding thermal efficiency. That is, the sintering raw material in the lower layer of the raw material packed layer in the sintering pallet is preheated by the combustion gas of the upper coke sucked downward, and the heat is sufficiently transmitted. On the other hand, the ore in the upper layer of the raw material packed bed is not sufficiently heated by the exhaust gas, so the heat becomes insufficient. Moreover, the sintered ore after firing is rapidly cooled by the air sucked from above. For this reason, the sintered ore in the upper layer part of a sintered ore cake becomes weak, and the product yield and intensity | strength of an upper layer part fall.
上記課題を改善するために、今までに、数多くの手段が提案されている。その中に、原料装入後、原料ベッドの表層に炭材を追加する方法がある。原料ベッドの表層に炭材を追加する方法の一つは、点火前の原料充填層の表層に燃料を供給する方法である（特許文献１、２参照）。
In order to improve the above problems, many means have been proposed so far. Among them, there is a method of adding carbonaceous material to the surface layer of the raw material bed after charging the raw material. One method of adding carbonaceous material to the surface layer of the raw material bed is a method of supplying fuel to the surface layer of the raw material packed layer before ignition (see
もう一つは、点火後の原料充填層（ベッド）の表層に、高炉ガス灰のような遅燃性微粉末を少量散布し、遅燃性微粉末を吸引ガスによって燃焼ゾーンへ導入する方法である。 The other is a method in which a small amount of slow-flammable fine powder such as blast furnace gas ash is sprayed on the surface of the raw material packed bed (bed) after ignition, and the slow-flammable fine powder is introduced into the combustion zone by suction gas. is there.
しかし、一般的な焼結機では原料フィーダーから点火炉までの間のスペースが限られるため、特許文献１、２に開示された技術を一般的な焼結機に適用することは困難であった。
However, since the space between the raw material feeder and the ignition furnace is limited in a general sintering machine, it has been difficult to apply the techniques disclosed in
また、特許文献３では、散布する遅燃性微粉末の種類、量や粒度に規定がなく、また有効な散布位置（散布時期）に関して開示されておらず、ベッド表面から燃焼ゾーンへ遅燃性微粉末を気流で導入する方法では、遅燃性微粉末の導入量に限界があるため、十分な効果が得られないと察せられる。
Moreover, in
本発明の目的は、焼結鉱の上層部の焼結鉱の強度等の低下を招くことなく焼結機の生産性を格段に向上させることにある。 An object of the present invention is to significantly improve the productivity of a sintering machine without causing a decrease in the strength of the sintered ore in the upper layer portion of the sintered ore.
上記目的を達成するため、本発明者らは、原料充填層上層部の熱を必要十分に補償できるように、原料充填層に点火後散布した炭材を原料充填層表面で燃焼させる方法を採用することとした。そして、本発明者らは、この方法について広範な実験的検討を行うことで、特段の生産性効果が得られる条件を見出し、下記の発明に想到するに至った。 In order to achieve the above object, the present inventors adopt a method of burning the carbon material sprayed after igniting the raw material packed layer on the raw material packed layer surface so that the heat of the upper part of the raw material packed layer can be compensated sufficiently and sufficiently. It was decided to. The inventors of the present invention have conducted extensive experimental studies on this method, have found conditions for obtaining a special productivity effect, and have come up with the following invention.
即ち、本発明のある観点によれば、下方吸引型焼結機を用いた焼結鉱の製造方法であって、パレット上に給鉱された原料充填層が点火炉を出てから２分以内に、揮発分を総質量に対して１０質量％以上含む石炭を、原料充填層中の炭材及び石炭の総質量の１１質量％以下の割合で、原料充填層の表面に散布することを特徴とする焼結鉱製造方法が提供される。 That is, according to one aspect of the present invention, there is provided a method for producing sintered ore using a lower suction type sintering machine, wherein the raw material packed layer fed on the pallet leaves the ignition furnace within 2 minutes. In addition, the coal containing 10% by mass or more of volatile matter with respect to the total mass is sprayed on the surface of the raw material packed bed at a ratio of 11% by mass or less of the total mass of the carbonaceous material and coal in the raw material packed bed. A method for producing sinter is provided.
ここで、石炭の粒度が、０．２５ｍｍ以下であってもよい。 Here, the particle size of coal may be 0.25 mm or less.
また、原料充填層が点火炉を出てから０．２分経過した時点で、石炭の散布を開始するようにしてもよい。 Moreover, you may make it start coal dispersion | spreading at the time of 0.2 minutes having passed since the raw material packed bed left the ignition furnace.
本発明によれば、散布する炭材の種類、量、および散布時期を本発明の範囲に設定することにより、原料充填層の表層に散布された石炭の着火、燃焼が円滑に進行して原料充填層上層部の熱が補償され、特段の生産性向上効果が得られる。さらに、原料充填層の表面に所定時間内に所定量の石炭を散布することにより、コークスに代えて、固体燃料の一部に従来使用できなかった揮発分を有する石炭の使用が可能となり、製造コストを削減できる。 According to the present invention, by setting the type, amount, and spraying time of the carbonaceous material to be dispersed within the range of the present invention, the ignition and combustion of the coal sprayed on the surface layer of the raw material packed bed proceeds smoothly and the raw material The heat of the upper part of the packed bed is compensated, and a special productivity improvement effect is obtained. Furthermore, by spraying a predetermined amount of coal on the surface of the raw material packed bed within a predetermined time, instead of coke, it becomes possible to use coal having a volatile content that could not be used conventionally as part of solid fuel. Cost can be reduced.
下方吸引型焼結機を用いた焼結鉱の製造においては、焼結パレット内の原料充填層下層の焼結原料は、下方に吸引される上層コークスの燃焼排ガスにより余熱され、熱が十分伝えられる。これに対し、原料充填層上層の鉱石は、排ガスにより余熱されないため熱が不足し、また、焼成後の焼結鉱は、上方より吸引された空気により急速冷却され、脆い焼結鉱となる。本実施形態によれば、原料充填層の表面に石炭を散布し、熱を供給することにより、焼結鉱製造設備の上層部を十分に加熱できるので、熱不足による上層部の焼結鉱の歩留の低下を抑制することによって、焼結の生産性を向上させることができる。 In the production of sintered ore using a lower suction type sintering machine, the sintering raw material in the lower layer of the raw material packed bed in the sintering pallet is preheated by the combustion gas of the upper coke sucked downward, and the heat is transferred sufficiently. It is done. On the other hand, since the ore in the upper layer of the raw material packed layer is not heated by the exhaust gas, the heat is insufficient, and the sintered ore after firing is rapidly cooled by the air sucked from above and becomes brittle sintered ore. According to the present embodiment, the upper layer part of the sinter production facility can be sufficiently heated by spraying coal on the surface of the raw material packed bed and supplying heat. By suppressing the decrease in yield, the productivity of sintering can be improved.
本実施形態では、パレット上に給鉱された原料充填層が点火炉を出てから２分以内に、揮発分を石炭の総質量に対して１０質量％以上含む石炭を、全炭材量の１１質量％以下の割合で原料充填層の表面に散布する。ここで、全炭材量とは、例えば、原料充填層中の炭材と石炭との総質量を意味する。 In this embodiment, within 2 minutes after the raw material packed bed fed on the pallet exits the ignition furnace, coal containing 10% by mass or more of volatile matter with respect to the total mass of the coal, It sprays on the surface of a raw material packed layer in the ratio of 11 mass% or less. Here, the total amount of carbon material means, for example, the total mass of the carbon material and coal in the raw material packed bed.
ここに、石炭の散布の方法は特に定められるものではなく、例えば、気流とともに吸引させる方法、適当なフィーダーを介して表層に散布する方法などの公知の方法を任意に用いることができる。 Here, the method of spraying coal is not particularly defined, and for example, a known method such as a method of sucking together with an air current or a method of spraying on a surface layer through an appropriate feeder can be arbitrarily used.
また、散布する石炭の揮発分は、その割合が高いほど効果が大きいため好ましい。これは、原料充填層表面の冷却されやすい環境においても燃焼が円滑に進行し、燃え残りの燃料が少ないためである。本実施形態では、主要な石炭の揮発分が１０〜４０％であることから、揮発分の割合を石炭の総質量に対して１０質量％以上とした。また、揮発分の質量％は、１９質量％以上がより好ましい。この理由は以下の通りである。即ち、揮発分は原料充填層内の焼結燃焼帯で発熱し、固形分は原料充填層の上層で発熱することが多い。一方、石炭の揮発分が少ない場合、石炭の固形分が原料充填層の上層に過剰に存在することになる。したがって、石炭の揮発分が少ない場合、原料充填層の上層にて過溶融が生じ、上層部の通気性が低下する可能性があると考えられる。揮発分が１０質量％以上であれば、本実施形態の効果は得られるが、原料充填層上層部の通気性を確保するという観点からは、１９質量％以上であることがより好ましい。 Moreover, since the effect is so large that the ratio of the volatile matter of the sprayed coal is high, it is preferable. This is because combustion proceeds smoothly even in an environment where the surface of the raw material packed bed is easily cooled, and there is little unburned fuel. In this embodiment, since the volatile matter of main coal is 10 to 40%, the ratio of the volatile matter is set to 10% by mass or more with respect to the total mass of coal. Moreover, 19 mass% or more is more preferable as mass% of a volatile matter. The reason is as follows. That is, the volatile matter often generates heat in the sintering combustion zone in the raw material packed bed, and the solid content often generates heat in the upper layer of the raw material packed bed. On the other hand, when the volatile content of coal is small, the solid content of coal is excessively present in the upper layer of the raw material packed bed. Therefore, when the volatile matter of coal is small, it is considered that overmelting occurs in the upper layer of the raw material packed layer, and the air permeability of the upper layer portion may be lowered. If the volatile content is 10% by mass or more, the effect of the present embodiment can be obtained, but it is more preferably 19% by mass or more from the viewpoint of ensuring air permeability of the upper part of the raw material packed layer.
石炭の原料充填層表面への散布は、パレット上に給鉱された原料充填層が点火炉を出てから２分以内に終了する。原料充填層が点火炉を出てから２分を超えると、原料充填層の表面の温度が低下して散布した石炭への着火が不十分となり、未燃の石炭が原料充填層の表面に残存するからである。ここで、原料充填層が点火炉を出てから所定のクリアランス時間を経過した際に、石炭の散布が開始される。ここで、クリアランス時間は、点火炉とそれに続く石炭散布装置との設備配置上のクリアランスに対応した搬送時間を意味する。石炭の着火の観点からは点火炉及び石炭散布装置はできるだけ接近させて配置する方が好ましいが、石炭散布装置への点火炉からの熱影響に基づいてクリアランスは決められる。クリアランス時間は、例えば０．２分とすることができる。 Scattering of the coal onto the surface of the raw material packed bed is completed within 2 minutes after the raw material packed bed fed on the pallet leaves the ignition furnace. If more than 2 minutes have passed since the raw material packed bed left the ignition furnace, the temperature of the raw material packed bed surface decreased and the sprayed coal became insufficiently ignited, leaving unburned coal on the surface of the raw material packed bed. Because it does. Here, when a predetermined clearance time elapses after the raw material packed bed leaves the ignition furnace, coal spraying is started. Here, clearance time means the conveyance time corresponding to the clearance on equipment arrangement | positioning with an ignition furnace and the subsequent coal spraying apparatus. From the viewpoint of ignition of coal, it is preferable to dispose the ignition furnace and the coal spraying device as close as possible, but the clearance is determined based on the thermal influence from the ignition furnace on the coal spraying device. The clearance time can be set to 0.2 minutes, for example.
散布する石炭の量は、全炭材量の１１質量％以下であることが好ましい。１１質量％までは石炭の増加とともに生産性向上の効果が得られるが、１１質量％を超えると生産性が低下するからである。このような生産性の低下は、過剰な石炭の散布による過剰な溶融により原料充填層の上層部の通気性が低下するためと考えられる。また、石炭の量は、全炭材量の７質量％以下であることがさらに好ましい。これは上述の過溶融が７質量％以上で発生し始め、散布した石炭による生産性向上効果を相殺するためである。 The amount of coal to be dispersed is preferably 11% by mass or less of the total amount of carbonaceous material. This is because, up to 11% by mass, the effect of improving productivity can be obtained with an increase in coal, but when it exceeds 11% by mass, the productivity is lowered. Such a decrease in productivity is considered to be due to a decrease in the air permeability of the upper layer portion of the raw material packed bed due to excessive melting due to excessive coal spraying. Further, the amount of coal is more preferably 7% by mass or less of the total amount of carbonaceous material. This is because the above-described overmelting starts to occur at 7% by mass or more and offsets the productivity improvement effect by the dispersed coal.
散布する石炭の粒度は、１ｍｍ以下であることが好ましい。石炭の粒度が１ｍｍを超えると燃焼速度が低下して散布した石炭を原料充填層の表面で完全に着火させることが困難となる。石炭の粒度は、好ましくは、０．５ｍｍ以下、更に好ましくは０．２５ｍｍ以下となる。０．２５ｍｍ以下であれば散布した石炭はより十分に燃焼される。なお、粒度は、ＪＩＳＺ８８０１に準じた篩いを用い、ロータップシェーカーにて３分間処理することによって規定（測定）した。即ち、本実施形態での粒度は、篩の目開きの大きさによって規定されるものである。 The particle size of the coal to be dispersed is preferably 1 mm or less. If the particle size of the coal exceeds 1 mm, the combustion rate decreases and it becomes difficult to completely ignite the dispersed coal on the surface of the raw material packed bed. The particle size of the coal is preferably 0.5 mm or less, more preferably 0.25 mm or less. If it is 0.25 mm or less, the sprayed coal will be burned more fully. The particle size was specified (measured) by using a sieve according to JISZ8801 and treating for 3 minutes with a low-tap shaker. That is, the particle size in the present embodiment is defined by the size of the sieve openings.
従来、焼結機では揮発分を有する固体燃料は使用できなかった。これは、排ガス中に放出された揮発分が後段の集塵機やブロアーに付着して、それぞれ火災や振動の原因となるためである。しかし、本発明においては、石炭から放出される揮発分は、焼結燃焼帯を通過する際に完全に燃焼されるため、この問題が解消される。 Conventionally, solid fuel having a volatile content cannot be used in a sintering machine. This is because the volatile matter released into the exhaust gas adheres to the subsequent dust collector and blower, causing fire and vibration, respectively. However, in the present invention, the volatile matter released from the coal is completely burned when passing through the sintered combustion zone, so this problem is solved.
以下、実施例に従って、原料充填層の表面への石炭散布の効果とその操業因子の数値限定の根拠を示す。実施例及び比較例は、鍋試験と呼ばれる実験の結果に基づく。実施例及び比較例で使用される各原料及び各原料の質量％を表１に示す。表１中、「鉱石Ａ」〜「コークス」は原料充填層を構成する材料を示し、「石炭散布」は散布された石炭の質量％を示す。また、「（外数）」は、鉄鉱石及び溶剤の総質量を１００としたときの質量％を示す。また、「ベース」は、石炭が散布されない例を示し、「テスト」は、石炭が散布される例を示す。「テスト」の各項目中、「石炭散布」及び「合計」に付された「２７」という数値は、質量％が発熱量換算値であることを示す。 In the following, according to the examples, the effect of coal spraying on the surface of the raw material packed bed and the grounds for limiting the numerical values of the operating factors will be shown. The examples and comparative examples are based on the results of an experiment called the pan test. Table 1 shows the raw materials used in Examples and Comparative Examples and the mass% of the raw materials. In Table 1, “Ore A” to “Coke” indicate materials constituting the raw material packed bed, and “Coal Scattering” indicates mass% of the dispersed coal. Further, “(outside number)” indicates mass% when the total mass of iron ore and solvent is 100. “Base” indicates an example in which coal is not sprayed, and “test” indicates an example in which coal is sprayed. In each item of “Test”, the numerical value “27” attached to “Coal Scattering” and “Total” indicates that mass% is a calorific value conversion value.
本実施例及び比較例では、炭材及び石炭の質量は、コークスの発熱量を基準とした発熱量換算値で表される。例えば、全炭材量の発熱量換算値は、コークス配合量（原料充填層中のコークスの質量）＋石炭配合量（散布される石炭の質量）×（石炭の発熱量）／（コークスの発熱量）である。また、石炭の質量の発熱量換算値は、石炭配合量（散布される石炭の質量）×（石炭の発熱量）／（コークスの発熱量）となる。ここで、コークス発熱量３０．２ＭＪ/ｋｇ、石炭発熱量２６．６ＭＪ/ｋｇとしている。石炭としては、ＮＳＢＣ炭（揮発分３６．５質量％）、サラジ炭（揮発分１９．３質量％）、及びコパベラ炭（揮発分１３質量％）を使用し、比較例として例えばコークスを使用した。ＮＳＢＣ炭、サラジ炭、コパベラ炭及びコークスの工業分析と元素分析を表２に示す。表２中、「ＡＳＨ」は灰分の質量％を示し、「ＶＨ」は揮発分の質量％を示す。また、「Ｃ」、「Ｈ」、「Ｓ」、「Ｎ」、及び「Ｏ」は、それぞれ炭素、水素、硫黄、窒素、及び酸素の質量％を示す。
In the present examples and comparative examples, the mass of the carbonaceous material and coal is represented by a calorific value conversion value based on the calorific value of coke. For example, the calorific value converted value of the total amount of coal is: coke blending amount (mass of coke in the raw material packed bed) + coal blending amount (mass of coal to be spread) × (coal calorific value) / (coal heat generation) Amount). Moreover, the calorific value conversion value of the mass of coal is coal blending amount (mass of coal to be spread) × (calorific value of coal) / (calorific value of coke). Here, the coke heat generation amount is 30.2 MJ / kg, and the coal heat generation amount is 26.6 MJ / kg. As the coal, NSBC charcoal (volatile content 36.5% by mass), Saraj charcoal (volatile content 19.3% by mass), and Copabella charcoal (volatile content 13% by mass) were used. For example, coke was used as a comparative example. . Table 2 shows the industrial analysis and elemental analysis of NSBC coal, Saraji coal, Copabella coal and coke. In Table 2, “ASH” represents mass% of ash, and “VH” represents mass% of volatile. Further, “C”, “H”, “S”, “N”, and “O” represent mass% of carbon, hydrogen, sulfur, nitrogen, and oxygen, respectively.
図１に鍋試験に用いる装置及び原料充填層の表面に石炭を散布する方法を示す。鍋試験は、以下のように行われた。まず、原料充填層を構成する表１に示した配合原料をドラムミキサーにより１分間混合し、その後、４分間造粒した。次いで、図１に示す直径（Ｓ）３００ｍｍの試験鍋１に層厚６００ｍｍとなるように造粒後の配合原料を充填した。なお、試験鍋１の下端面はメッシュ状となっている。次いで、熱電対２を用いて原料充填層の表面及びその近傍を９０秒間点火した。その後、試験鍋１の下端面から負圧１５．０ｋｐａの一定条件で試験鍋１の内部を吸引することで、原料充填層を焼結した。点火が終了してから所定時間内に充填槽の上で所定の篩目の篩網４で石炭３を手篩いすることで、原料充填層の表面に石炭を散布した。
FIG. 1 shows an apparatus used for the pan test and a method of spraying coal on the surface of the raw material packed bed. The pot test was conducted as follows. First, the blended raw materials shown in Table 1 constituting the raw material packed layer were mixed for 1 minute by a drum mixer, and then granulated for 4 minutes. Next, the blended raw material after granulation was filled in a
〔実施例１〕
実施例１−１〜１−９、及び比較例３〜６では、散布される炭材の粒度を０．１ｍｍ以下、炭材の散布時間を点火終了後６０秒という一定の条件とし、炭材の種類、散布量の影響を検討した。結果は生産率で評価した。
[Example 1]
In Examples 1-1 to 1-9 and Comparative Examples 3 to 6, the particle size of the carbon material to be dispersed is 0.1 mm or less, the carbon material spraying time is set to a constant condition of 60 seconds after the end of ignition, The effect of the type and amount of application was examined. The result was evaluated by the production rate.
まず、焼成後のシンターケーキを２ｍの高さから４回落下させて破砕し、５ｍｍ以上の焼結鉱を成品として回収し質量（Ｗ）を測定した。一方焼結時の排ガス温度変化から焼結完了時間（ｔ）を求めた。焼結完了時間は、点火を開始してから、焼結が終了するまでの時間である。生産率は、単位面積、単位時間に得られる成品の重量で定義され、Ｗ／（π（Ｓ／２)２）／ｔで計算される。単位面積は、原料充填層の表面、即ち点火された面の単位面積を示す。試験結果を表３に示す。 First, the sintered sinter cake was dropped 4 times from a height of 2 m and crushed, and a sintered ore of 5 mm or more was recovered as a product and the mass (W) was measured. On the other hand, the sintering completion time (t) was determined from the exhaust gas temperature change during sintering. The sintering completion time is the time from the start of ignition to the end of sintering. The production rate is defined by the weight of the product obtained per unit area and unit time, and is calculated by W / (π (S / 2) 2 ) / t. The unit area indicates the unit area of the surface of the raw material packed layer, that is, the ignited surface. The test results are shown in Table 3.
＜散布量０．２％での炭材の種類の比較＞
上記からわかるように、原料充填層の表面に炭材を散布していない比較例２に比べ、ＮＳＢＣ炭（揮発分３６．５質量％）、サラジ炭（揮発分１９．３質量％）、またはコパベラ炭（揮発分１３質量％）を表面散布した実施例１−４、１−８、または１−９の場合は、生産率が向上した。また、コークスを表面に散布した比較例４と比較した場合においても、石炭散布の方が、生産率が向上した。原料充填層の表面に散布する炭材は、揮発分の高い石炭が優れていることがわかった。また、参考のために、ＣａＯ/Ｆｅ２Ｏ３＝０．３（質量比）、コークス割合が溶剤の総質量に対して１７質量％となるように鉄鉱石、生石灰および粉コークスを混合した溶剤を、投入熱量一定の条件で散布した比較例３に対しても石炭散布の優位性が見られた。
<Comparison of types of charcoal with a spread rate of 0.2%>
As can be seen from the above, NSBC charcoal (volatile content 36.5% by mass), Saraj charcoal (volatile content 19.3% by mass), or compared with Comparative Example 2 in which no carbonaceous material is dispersed on the surface of the raw material packed bed, In the case of Examples 1-4, 1-8, or 1-9 in which Copabella coal (13% by mass of volatile content) was sprayed on the surface, the production rate was improved. Moreover, also when compared with the comparative example 4 which sprinkled coke on the surface, the direction of coal distribution improved the production rate. It was found that the carbon material sprayed on the surface of the raw material packed bed is excellent in coal having a high volatile content. For reference, CaO / Fe 2 O 3 = 0.3 (mass ratio), a solvent in which iron ore, quick lime, and powdered coke are mixed so that the coke ratio is 17% by mass with respect to the total mass of the solvent. The advantage of coal spraying was also seen over Comparative Example 3 sprayed under conditions where the input heat amount was constant.
＜表面に散布する石炭の量の影響＞
１１質量％以下の範囲でＮＳＢＣ炭の表層散布割合を変更した実施例１−１〜１−７によれば、ＮＳＢＣ炭の散布量が増加するに従って生産性向上効果は増加した。一方、散布量が１１質量％を超えた比較例５、６では、実施例１−７に比べて生産性が低下した。以上より、表面に散布する石炭の量は１１質量％以下の範囲が適切であり、７質量％に近いほど好ましいことがわかった。散布石炭量が１１質量％を上限とするのは、原料内に一定のコークスが存在しないと焼結歩留を著しく低下させること、および、表層に散布した石炭が通気抵抗要因となるためである。
<Influence of the amount of coal spread on the surface>
According to Examples 1-1 to 1-7 in which the NSBC coal surface layer application ratio was changed within a range of 11% by mass or less, the productivity improvement effect increased as the NSBC coal application amount increased. On the other hand, in Comparative Examples 5 and 6 in which the application amount exceeded 11% by mass, the productivity decreased compared to Example 1-7. From the above, it was found that the amount of coal sprayed on the surface is suitably in the range of 11% by mass or less, and is preferably closer to 7% by mass. The reason why the amount of sprayed coal is 11% by mass is that if a certain amount of coke is not present in the raw material, the sintering yield will be significantly reduced, and the coal sprayed on the surface layer will become a ventilation resistance factor. .
〔実施例２〕
実施例２の試験では、炭材の種類、量は一定として、散布開始時間と炭材粒度との影響を検討した。ここで、散布開始時間は、原料充填層への点火が終了してから石炭の散布が開始されるまでの時間である。散布開始時間と炭材粒度とは表層に散布された石炭への着火の如何を支配する因子と考えられるので、ここでは、散布開始時間と炭材粒度との影響を散布した石炭の燃焼率で評価した。燃焼率は、焼成後に、焼結鉱ケーキ表面の焼結鉱を採取して、採取した焼結鉱に残った未燃石炭の量を測定することで求めた。散布する石炭の粒度の影響を調査するため、１．０ｍｍ以下、０．５ｍｍ以下、０．２５ｍｍ以下及び０．１ｍｍ以下に粉砕したＮＳＢＣ炭（揮発分３６．５質量％）を用いた。石炭散布のタイミングについては、散布開始時間を変え、散布時間を３０秒で一定とした。試験条件は、すべて同じ投入熱量とするため、全炭材量に対して０．２質量％分に相当する熱量の石炭を散布した。
[Example 2]
In the test of Example 2, the kind and amount of the carbon material were constant, and the influence of the spray start time and the carbon material particle size was examined. Here, the spray start time is the time from the end of ignition of the raw material packed bed to the start of coal spraying. Since the spray start time and the carbonaceous material particle size are considered to be the factors that govern the ignition of the coal sprayed on the surface layer, here the influence of the spray start time and the carbonaceous material particle size is the burning rate of the sprayed coal. evaluated. The burning rate was obtained by collecting the sintered ore on the surface of the sintered ore cake after firing and measuring the amount of unburned coal remaining in the collected sintered ore. In order to investigate the influence of the particle size of the coal to be dispersed, NSBC charcoal (volatile content 36.5% by mass) pulverized to 1.0 mm or less, 0.5 mm or less, 0.25 mm or less, and 0.1 mm or less was used. Regarding the timing of coal spraying, the spraying start time was changed and the spraying time was kept constant at 30 seconds. In order to make all the test conditions into the same input calorie | heat amount, the coal of the calorie | heat amount equivalent to 0.2 mass% was sprayed with respect to the total amount of coal materials.
０．５ｍｍ以下の場合のＮＳＢＣ炭（揮発分３６．５質量％）の粒度と散布開始時間による、焼結後の石炭残留量の変化を図２に示す。横軸は、散布終了までの時間、即ち、点火が終了してから散布が終了するまでの時間を示す。石炭残留量は、石炭粒度の増加または散布終了までの時間、即ち散布開始時間の増加とともに増加した。特に、点火後２分を超えて散布するといずれの粒度においても散布した量のほぼ全量が残留していた。 FIG. 2 shows changes in the amount of residual coal after sintering depending on the particle size of NSBC charcoal (volatile content: 36.5% by mass) and the spraying start time in the case of 0.5 mm or less. The horizontal axis indicates the time until the end of spraying, that is, the time from the end of ignition to the end of spraying. The amount of coal remaining increased with increasing coal particle size or the time until the end of spraying, ie, the spray start time. In particular, when spraying over 2 minutes after ignition, almost all of the sprayed amount remained at any particle size.
この結果から、散布する石炭の粒度は１．０ｍｍ以下が好ましく、０．５mm以下がより好ましく、０．２５ｍｍ以下がさらに好ましいこと、石炭散布は点火後２分以内に行う必要があることが判明した。 From this result, it is found that the particle size of the coal to be dispersed is preferably 1.0 mm or less, more preferably 0.5 mm or less, and further preferably 0.25 mm or less, and the coal dispersion needs to be performed within 2 minutes after ignition. did.
本発明は、下方吸引型焼結機を用いた焼結鉱の製造方法に利用できる。 The present invention can be used in a method for producing sintered ore using a downward suction type sintering machine.
１…試験鍋、２…熱電対、３…石炭、４…篩網
1 ... Test pan, 2 ... Thermocouple, 3 ... Coal, 4 ... Sieve
Claims (3)
The method for producing a sinter according to claim 1 or 2, wherein the spraying of the coal is started when 0.2 minutes have elapsed after the raw material packed bed has left the ignition furnace.
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