JP2013078855A - Compound structure equipped with resin structure and metal plate - Google Patents

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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a composite structure comprising a resin structure and metal plates that improve the rigidity without changing the plate thickness of the metal plates.SOLUTION: There is provided a composite structure made by sticking first and second metal plates together holding the resin structure by using an adhesive. In the resin structure 2, a plurality of tubular erect bodies 8 are formed by means of wall parts 7 rising from a base part surface of the resin structure 2, a wall end part 9 melted at the wall part 7 and the first metal plate 3 are welded through the adhesive 5, a base part rear surface 10 melted in the resin structure 2 and the second metal plate 4 are welded through the adhesive 5, a sealed space 6 is formed by the erect bodies 8 held by the first and second metal plates 3 and 4, and the air pressure of the sealed space 6 is pressurized in the state exceeding 1 atm.

Description

本発明は、壁材、床材、屋根材等の建築用部材に使用される樹脂構造体と金属板とからなる複合構造体に関する。   The present invention relates to a composite structure including a resin structure and a metal plate used for building members such as wall materials, floor materials, and roof materials.

従来、ポリプロピレン樹脂を主たる材料とするボードとして、突状のキャップを複数有する合成樹脂製のキャップシートと、キャップの底部側に接着剤により張り合わされる合成樹脂製のバックシートと、キャップの頂部側に張り合わされる合成樹脂製のライナーシートとを積層状に構成してプラスチック気泡ボードとする技術が知られている(例えば、特許文献1参照)。前記のように外表面側がプラスチック製であると、プラスチックの硬度が高くないため、表面に傷がつくと白色化する恐れがあるという問題がある。   Conventionally, as a board mainly made of polypropylene resin, a synthetic resin cap sheet having a plurality of protruding caps, a synthetic resin back sheet bonded to the bottom side of the cap with an adhesive, and the top side of the cap There is known a technique in which a plastic resin board is formed by laminating a synthetic resin liner sheet that is bonded to a plastic sheet (see, for example, Patent Document 1). If the outer surface side is made of plastic as described above, the hardness of the plastic is not high, and there is a problem that whitening may occur if the surface is scratched.

また、前記の白色化の欠点を解消可能な技術として、外表面側を金属板とすることが考えられる。例えば、凹凸面体状に成形した無機質系の板状コアの表裏両面に、エポキシ系接着剤を介して炭酸カルシウム発泡板を貼着し、その外側にエポキシ系接着剤を介して鋼板(面板)を貼着する形態の建築用のパネル板の技術も知られている(例えば、特許文献2参照)。   Further, as a technique capable of eliminating the above-mentioned whitening defect, it is conceivable to use a metal plate on the outer surface side. For example, a calcium carbonate foam plate is attached to both the front and back surfaces of an inorganic plate-shaped core formed into a concavo-convex surface shape via an epoxy adhesive, and a steel plate (face plate) is attached to the outside via an epoxy adhesive. The technique of the panel board for construction of the form to stick is also known (for example, refer to patent documents 2).

特開2009−125987公報JP 2009-125987 A 特開平07−18778号公報Japanese Patent Laid-Open No. 07-18778

従来の場合は、板状コアが接着剤を介して単に接着されるため、接着時に短時間加圧ロール等により加圧されても、加圧ロールから開放された状態では、板状コアにおける凹凸部の中空部空間は加圧から開放された状態となるため、1気圧の大気圧となっている。前記のようなパネル板に曲げ力が作用した場合には、例えば、片面側の面板に圧縮力が作用し、反対面側の面板に引張力が作用するようになり、圧縮力が作用する主に圧縮縁側の面板の座屈又は局部座屈を考慮して、板厚を設定する必要がある。   In the conventional case, since the plate-like core is simply bonded via an adhesive, even if the plate-shaped core is pressed by a pressure roll or the like for a short time at the time of bonding, Since the hollow part space of the part is released from the pressurization, it is at atmospheric pressure of 1 atm. When a bending force is applied to the panel plate as described above, for example, a compressive force is applied to the face plate on one side, and a tensile force is applied to the face plate on the opposite side. Furthermore, it is necessary to set the plate thickness in consideration of buckling or local buckling of the face plate on the compression edge side.

そこで、本発明は、樹脂構造体と金属板とからなる複合構造体における金属板の板厚を変えることなく、その剛性を向上させた樹脂構造体と金属板とからなる複合構造体を提供することを目的とする。   Therefore, the present invention provides a composite structure composed of a resin structure and a metal plate that has improved rigidity without changing the thickness of the metal plate in the composite structure composed of a resin structure and a metal plate. For the purpose.

前記の課題を有利に解決するために、第1発明の樹脂構造体と金属板とからなる複合構造体では、接着剤を用いて第一及び第二の金属板で樹脂構造体を挟んで張り合わせた複合構造体であって、前記樹脂構造体は、その樹脂構造体の基部表面から立ち上がる壁部により筒状の立状体が複数形成されており、前記壁部における溶融される壁部先端部と第一の金属板が接着剤を介して溶着され、樹脂構造体における溶融される基部裏面と第二の金属板が接着剤を介して溶着され、前記各立状体が第一及び第二の金属板とで挟まれて密閉空間を形成されており、前記密閉空間の空気圧が1気圧より越えた状態に加圧されていることを特徴とする。   In order to advantageously solve the above-described problem, in the composite structure including the resin structure and the metal plate according to the first invention, the resin structure is sandwiched between the first and second metal plates using an adhesive. The resin structure has a plurality of cylindrical uprights formed by wall portions rising from the base surface of the resin structure, and the front end portion of the wall portion to be melted in the wall portion And the first metal plate are welded via an adhesive, the base back surface to be melted in the resin structure and the second metal plate are welded via an adhesive, and each of the standing bodies is the first and second A sealed space is formed by being sandwiched between metal plates, and the air pressure in the sealed space is pressurized to a pressure exceeding 1 atm.

第2発明の樹脂構造体と金属板とからなる複合構造体では、接着剤を用いて金属板と樹脂構造体とを張り合わせた複合構造体であって、前記樹脂構造体は、その基部表面から立ち上がる壁部により形成される筒状の立状体を複数備えていると共に、前記壁部における壁部先端部から形成される頂板部を有して前記基部表面から中空状に膨出する複数の突起を有し、樹脂構造体の溶融される基部裏面と金属板が接着剤を介して溶着され、前記各突起が前記金属板により塞がれて突起の中空部により密閉空間を形成されており、前記密閉空間の空気圧が1気圧より越えた状態に加圧されていることを特徴とする。   The composite structure comprising the resin structure and the metal plate of the second invention is a composite structure in which the metal plate and the resin structure are bonded using an adhesive, and the resin structure is formed from the base surface thereof. A plurality of cylindrical standing bodies formed by rising wall portions, and a plurality of bulges from the base surface having a top plate portion formed from a wall tip end portion in the wall portions. There are protrusions, the back of the base part to be melted of the resin structure and the metal plate are welded via an adhesive, and each protrusion is closed by the metal plate to form a sealed space by the hollow portion of the protrusion The air pressure in the sealed space is pressurized so as to exceed 1 atm.

第3発明では、第1発明又は第2発明の樹脂構造体と金属板とからなる複合構造体において、前記樹脂構造体が溶着された金属板の非溶着面側は、前記密閉空間内における空気圧の膨張力による外方へ膨らみが形成されており、前記膨らみは、前記立状体の密閉空間ごとに形成されていることを特徴とする。
第4発明では、第1発明〜第3発明の樹脂構造体と金属板とからなる複合構造体において、前記壁部における溶融される壁部先端部は、加熱及び加圧されて押し潰されて拡幅壁部が形成されて溶着する部分の面積が増大された状態で、溶着されていることを特徴とする。
In the third invention, in the composite structure comprising the resin structure of the first invention or the second invention and the metal plate, the non-welding surface side of the metal plate to which the resin structure is welded is the air pressure in the sealed space. An outward bulge is formed by the expansion force, and the bulge is formed for each sealed space of the standing body.
In the fourth invention, in the composite structure composed of the resin structure of the first to third inventions and the metal plate, the tip of the wall part to be melted in the wall part is heated and pressurized and crushed. The widened wall portion is formed and welded in a state where the area of the welded portion is increased.

第5発明では、第1発明〜第4発明のいずれかの樹脂構造体と金属板とからなる複合構造体において、前記拡幅壁部は、溶着されている部分に向って漸次壁部の壁厚寸法が大きくなるように形成されていることを特徴とする。   In the fifth invention, in the composite structure including the resin structure according to any one of the first to fourth inventions and the metal plate, the widening wall portion is gradually increased in thickness toward the welded portion. It is formed so that a dimension may become large.

第1発明によると、接着剤を用いて第一及び第二の金属板で樹脂構造体を挟んで張り合わせた複合構造体であって、前記樹脂構造体は、その樹脂構造体の基部表面から立ち上がる壁部により筒状の立状体が複数形成されており、前記壁部における溶融される壁部先端部と第一の金属板が接着剤を介して溶着され、樹脂構造体における溶融される基部裏面と第二の金属板が接着剤を介して溶着され、前記各立状体が第一及び第二の金属板とで挟まれて密閉空間を形成されており、前記密閉空間の空気圧が1気圧より越えた状態に加圧されているので、複合構造体に曲げ力が作用した場合の圧縮縁側の面板には、空気圧による初期引張力が作用している状態であるので、圧縮力に初期引張力が打ち消されるまで変形を生じないので、その分、各金属板の板厚を変えることなく、簡単な構造で、複合構造体の剛性を高めることができる等の効果が得られる。また、立状体を複数備えた樹脂構造体を各金属板に溶着することで、空気圧が1気圧より越えた状態に加圧されている密閉空間を形成することができる等の効果が得られる。また、空気が充填されている密閉空間を備えた曲げ剛性の高い断熱パネルとすることができる等の効果が得られる。   According to the first invention, the composite structure is formed by sandwiching the resin structure between the first and second metal plates using an adhesive, and the resin structure rises from the base surface of the resin structure. A plurality of cylindrical uprights are formed by the wall, and the melted base in the resin structure is formed by welding the melted tip of the wall and the first metal plate via an adhesive. The back surface and the second metal plate are welded via an adhesive, and each of the standing bodies is sandwiched between the first and second metal plates to form a sealed space. The air pressure in the sealed space is 1 Since the pressure exceeds the atmospheric pressure, when the bending force is applied to the composite structure, the initial tensile force by the air pressure is applied to the face plate on the compression edge side. Since the deformation does not occur until the tensile force is canceled, Without changing the thickness of the plate, with a simple structure, effects such as it is possible to increase the rigidity of the composite structure is obtained. In addition, by welding a resin structure having a plurality of standing bodies to each metal plate, an effect of forming a sealed space in which the air pressure is pressurized to more than 1 atm can be obtained. . Moreover, the effect that it can be set as the heat insulation panel with high bending rigidity provided with the sealed space filled with air is acquired.

第2発明によると、接着剤を用いて金属板と樹脂構造体とを張り合わせた複合構造体であって、前記樹脂構造体は、その基部表面から立ち上がる壁部により形成される筒状の立状体を複数備えていると共に、前記壁部における壁部先端部から形成される頂板部を有して前記基部表面から中空状に膨出する複数の突起を有し、樹脂構造体の溶融される基部裏面と金属板が接着剤を介して溶着され、前記各突起が前記金属板により塞がれて突起の中空部により密閉空間を形成されており、前記密閉空間の空気圧が1気圧より越えた状態に加圧されているので、樹脂構造体の基部裏面側を金属板に溶着することで、突起の中空部を密閉空間とすることができ、また、その密閉空間の空気圧を1気圧より越えた状態に加圧して溶着した複合構造体とすることができる等の効果が得られる。   According to the second invention, a composite structure in which a metal plate and a resin structure are bonded together using an adhesive, and the resin structure is a cylindrical upright formed by a wall portion rising from the base surface. A plurality of bodies, a top plate portion formed from a tip portion of the wall portion of the wall portion, and a plurality of protrusions bulging in a hollow shape from the surface of the base portion to melt the resin structure The back of the base and the metal plate are welded via an adhesive, and each of the projections is closed by the metal plate to form a sealed space by the hollow portion of the projection, and the air pressure of the sealed space exceeds 1 atm. Since the pressure is pressed to the state, the hollow part of the projection can be made a sealed space by welding the back side of the base of the resin structure to the metal plate, and the air pressure of the sealed space exceeds 1 atm. A composite structure that is welded under pressure Effects such can be obtained.

第3発明では、第1発明又は第2発明の樹脂構造体と金属板とからなる複合構造体において、前記樹脂構造体が溶着された金属板の非溶着面側は、前記密閉空間内における空気圧の膨張力による外方へ膨らみが形成されており、前記膨らみは、前記立状体の密閉空間ごとに形成されているので、立状体の密閉空間ごとに形成されている膨らみにより、その部分の金属板に引張力を常時作用している状態であるので、前記膨らみがない場合に比べて、前記膨らみがあることで、複合構造体の板厚方向の中立軸からの距離が遠くなる分、及び密閉空間内の空気圧が1気圧を超えた状態であるので、内圧により初期引張力を前記膨らみの部分全体に作用させることができ、その分、膨らみ部分の剛性を高めることができ、膨らみ部分の局部座屈等が起きないようにすることができる等の効果が得られる。   In the third invention, in the composite structure comprising the resin structure of the first invention or the second invention and the metal plate, the non-welding surface side of the metal plate to which the resin structure is welded is the air pressure in the sealed space. An outward bulge is formed by the expansion force of the bulge, and since the bulge is formed for each sealed space of the standing body, the portion formed by the bulge formed for each sealed space of the standing body Since the metal plate is in a state in which a tensile force is constantly applied, the presence of the bulge compared to the case without the bulge increases the distance from the neutral axis in the thickness direction of the composite structure. In addition, since the air pressure in the sealed space exceeds 1 atm, the initial tensile force can be applied to the entire bulge portion by the internal pressure, and the rigidity of the bulge portion can be increased correspondingly. Local buckling of the part Effects such can be prevented can be obtained.

第4発明によると、壁部における溶融される壁部先端部は、加熱及び加圧されて押し潰されて拡幅壁部が形成されて溶着する部分の面積が増大された状態で、溶着されているので、樹脂構造体の金属板に対する溶着を強固な溶着とすることができ、また、樹脂構造体における溶着部分の面積が増大していることで、樹脂構造体側の接合部を強固な接合とすることができる等の効果が得られる。   According to the fourth aspect of the present invention, the melted wall tip portion of the wall portion is welded in a state where the area of the welded portion is increased by being heated and pressurized and crushed to form the widened wall portion. Therefore, the welding of the resin structure to the metal plate can be made strong, and the area of the welded portion in the resin structure is increased, so that the bonding portion on the resin structure side can be firmly joined. The effect that it can do is acquired.

第5発明によると、拡幅壁部は、溶着されている部分に向って漸次壁部の壁厚寸法が厚くなるように形成されていることで、樹脂構造体から金属板への応力の伝達、或いは金属板から樹脂構造体への応力の伝達をスムースに伝達することができる等の効果が得られる。また、金属板と樹脂構造体の溶着部においては、立状体の壁間距離が小さくなることから壁間の金属板のスパンも小さくなり、その部分の金属板の剛性を向上させることができる等の効果が得られる。   According to the fifth invention, the widened wall portion is formed so that the wall thickness dimension of the wall portion gradually increases toward the welded portion, thereby transmitting stress from the resin structure to the metal plate, Alternatively, effects such as smooth transmission of stress from the metal plate to the resin structure can be obtained. In addition, in the welded portion between the metal plate and the resin structure, the distance between the walls of the vertical body is reduced, so the span of the metal plate between the walls is also reduced, and the rigidity of the metal plate at that portion can be improved. Etc. are obtained.

(a)は本発明の第1実施形態の樹脂構造体と金属板とからなる複合構造体を示す縦断正面図、(b)は(a)のA部を拡大して示す縦断正面図である。(A) is the longitudinal front view which shows the composite structure which consists of the resin structure and metal plate of 1st Embodiment of this invention, (b) is a longitudinal front view which expands and shows the A section of (a). . 図1に示す本発明の樹脂構造体と金属板とからなる複合構造体の斜視図である。It is a perspective view of the composite structure which consists of the resin structure of this invention shown in FIG. 1, and a metal plate. (a)は本発明の第1実施形態の複合構造体を製造すべく、樹脂構造体を加熱された金属板に溶着して張り合わせる直前の状態を示す縦断正面図、(b)は(a)のB部を拡大して示す縦断正面図である。(A) is a longitudinal front view showing a state immediately before a resin structure is welded and bonded to a heated metal plate to manufacture the composite structure of the first embodiment of the present invention, and (b) is (a) It is a vertical front view which expands and shows the B section of (). (a)は本発明の第2実施形態の樹脂構造体と金属板とからなる複合構造体を示す縦断正面図、(b)は(a)のC部を拡大して示す縦断正面図である。(A) is the longitudinal front view which shows the composite structure which consists of the resin structure and metal plate of 2nd Embodiment of this invention, (b) is a longitudinal front view which expands and shows the C section of (a). . (a)及び(b)は、本発明の樹脂構造体と金属板とからなる複合構造体の製造工程の一形態を示す概略図である。(A) And (b) is the schematic which shows one form of the manufacturing process of the composite structure which consists of the resin structure of this invention, and a metal plate. (a)は本発明の第2実施形態の複合構造体を製造すべく、樹脂構造体を加熱された金属板に溶着して張り合わせる直前の状態を示す縦断正面図、(b)は(a)のD部を拡大して示す縦断正面図である。(A) is a longitudinal front view showing a state immediately before the resin structure is welded and bonded to a heated metal plate in order to manufacture the composite structure of the second embodiment of the present invention, and (b) is (a) It is a vertical front view which expands and shows the D section of (). (a)は本発明の第3実施形態の複合構造体を製造すべく、樹脂構造体を加熱された金属板に溶着して張り合わせる直前の状態を示す縦断正面図、(b)は(a)のE部を拡大して示す縦断正面図である。(A) is a longitudinal front view showing a state immediately before the resin structure is welded and bonded to a heated metal plate in order to manufacture the composite structure of the third embodiment of the present invention, and (b) is (a) It is a longitudinal front view which expands and shows the E section of (). (a)は本発明の第3実施形態の樹脂構造体と金属板とからなる複合構造体を示す縦断正面図、(b)は(a)のF部を拡大して示す縦断正面図である。(A) is the longitudinal front view which shows the composite structure which consists of the resin structure and metal plate of 3rd Embodiment of this invention, (b) is a longitudinal front view which expands and shows the F section of (a). . (a)は本発明の第4実施形態の複合構造体を製造すべく、樹脂構造体を加熱された金属板に溶着して張り合わせる直前の状態を示す縦断正面図、(b)は(a)のG部を拡大して示す縦断正面図である。(A) is a longitudinal front view showing a state immediately before a resin structure is welded and bonded to a heated metal plate in order to manufacture the composite structure of the fourth embodiment of the present invention, and (b) is (a) It is a vertical front view which expands and shows the G section of (). (a)は本発明の第4実施形態の樹脂構造体と金属板とからなる複合構造体を示す縦断正面図、(b)は(a)のH部を拡大して示す縦断正面図である。(A) is the longitudinal front view which shows the composite structure which consists of the resin structure and metal plate of 4th Embodiment of this invention, (b) is a longitudinal front view which expands and shows the H section of (a). . (a)は本発明において用いる樹脂構造体の一形態を示す一部縦断斜視図、(b)は(a)の縦断正面図、(c)は平面図である。(A) is a partially longitudinal perspective view showing an embodiment of a resin structure used in the present invention, (b) is a longitudinal front view of (a), and (c) is a plan view. (a)は本発明において用いる樹脂構造体の他の形態を示す一部縦断斜視図、(b)は(a)の縦断正面図、(c)は平面図である。(A) is a partially longitudinal perspective view showing another form of the resin structure used in the present invention, (b) is a longitudinal front view of (a), and (c) is a plan view. (a)は本発明において用いる樹脂構造体のさらに他の形態を示す一部縦断斜視図、(b)は(a)の縦断正面図、(c)は平面図である。(A) is a partially longitudinal perspective view showing still another embodiment of the resin structure used in the present invention, (b) is a longitudinal front view of (a), and (c) is a plan view. 立状体内の密閉空間の空気圧が高まることにより金属板が膨出されている場合の作用を説明するための説明図である。It is explanatory drawing for demonstrating an effect | action when the metal plate is bulged by the air pressure of the sealed space in a standing body increasing. (a)は本発明において用いるさらに他の樹脂構造体を製作する直前の状態を示し、樹脂構造体における立状体の壁部先端部に頂板部がある場合に、樹脂構造体の基部裏面を厚板の金属板に溶着して張り合わせる直前の状態を示す縦断正面図、(b)は(a)のI部を拡大して示す縦断正面図である。(A) shows the state immediately before manufacturing still another resin structure used in the present invention, and when the top plate portion is located at the tip of the wall portion of the standing body in the resin structure, the bottom surface of the base portion of the resin structure is FIG. 3 is a longitudinal front view showing a state immediately before welding and bonding to a thick metal plate, and FIG. 4B is a longitudinal front view showing an enlarged portion I of FIG. 図15の状態から樹脂構造体を加熱された金属板に加圧されて溶着された状態を示す縦断正面図、(b)は(a)のJ部を拡大して示す縦断正面図である。FIG. 16 is a longitudinal front view showing a state in which the resin structure is pressed and welded to a heated metal plate from the state of FIG. 15, and (b) is a longitudinal front view showing an enlarged J portion of (a). 樹脂構造体における立状体の壁部先端部に頂板部がある場合に、樹脂構造体の基部裏面をシート状の金属板に溶着して張り合わせる直前の状態を示す縦断正面図、(b)は(a)のK部を拡大して示す縦断正面図である。(B) A longitudinal front view showing a state immediately before a base plate back surface of a resin structure is welded to a sheet-like metal plate and pasted when a top plate portion is provided at a wall tip of the resin structure. FIG. 2 is a longitudinal front view showing an enlarged portion K of (a). 図17の状態から樹脂構造体を加熱されたシート状の金属板に加圧されて溶着された状態を示す縦断正面図、(b)は(a)のL部を拡大して示す縦断正面図である。FIG. 17 is a longitudinal front view showing a state in which the resin structure is pressed and welded to a heated sheet-like metal plate from the state of FIG. 17, and (b) is a longitudinal front view showing an enlarged L part of (a). It is.

次に、本発明を図示の実施形態に基づいて詳細に説明する。     Next, the present invention will be described in detail based on the illustrated embodiment.

図1〜図3は、本発明の第1実施形態の樹脂構造体と金属板とからなる複合構造体1を示すものであって、図1(a)は樹脂構造体と金属板とからなる複合構造体1の縦断正面図、(b)は(a)のA部を拡大して示す縦断正面図、図2は樹脂構造体と金属板とからなる複合構造体1の斜視図、図3(a)は発明の第1実施形態の樹脂構造体を溶着して金属板に張り合わせる直前の状態を示す縦断正面図、(b)は(a)のB部を拡大して示す縦断正面図である。   1 to 3 show a composite structure 1 including a resin structure and a metal plate according to the first embodiment of the present invention, and FIG. 1A includes a resin structure and a metal plate. Fig. 3 is a longitudinal front view of the composite structure 1, Fig. 2 (b) is an enlarged front view showing the portion A of Fig. 3 (a), Fig. 2 is a perspective view of the composite structure 1 including a resin structure and a metal plate. (A) is a longitudinal front view showing a state immediately before the resin structure of the first embodiment of the invention is welded and bonded to a metal plate, and (b) is a longitudinal front view showing an enlarged portion B of (a). It is.

本発明の複合構造体1は、板状であり、前記第1実施形態の複合構造体1では、その板厚方向の中心部に、樹脂構造体2が配置されていると共に、樹脂構造体2の表裏両面は、加熱された第一の金属板3と第二の金属板4に設けられた接着剤層を形成している接着剤5の部分で、第一の金属板3と第二の金属板4に溶着されている。   The composite structure 1 of the present invention is plate-shaped, and in the composite structure 1 of the first embodiment, the resin structure 2 is disposed at the center in the thickness direction of the plate, and the resin structure 2 Both the front and back surfaces of this are portions of the adhesive 5 forming the adhesive layer provided on the heated first metal plate 3 and the second metal plate 4, and the first metal plate 3 and the second metal plate 3. It is welded to the metal plate 4.

本発明では、樹脂構造体2の構造により、樹脂構造体2を少なくとも1枚の金属板に接着剤5を介して溶着することにより、樹脂構造体2と金属板とが共同して、空気圧が1気圧よりも超えた状態に加圧された密閉空間6を形成している形態であればよい。第1実施形態では、樹脂構造体2の基部表面15(図3参照)から起立するように立ち上がる壁部7による筒状の立状体8の壁部先端部9と樹脂構造体2の基部裏面10を、第一の金属板3と第二の金属板4により挟んで溶着していることで、筒状の立状体8の内側を密閉空間6としている。前記の密閉空間6内の空気圧は、通常、大気圧下で使用することを想定している場合は、1気圧の大気圧よりも高くすることで、密閉空間6内の空気圧による内圧を高め、これにより密閉空間6を囲む壁部7からなる立状体8及び第一の金属板3と第二の金属板4に予め初期の引張応力を導入している。これにより、面外方向の曲げ力が作用した場合に、初期の引張応力が打ち消されるまで、変形が生じないようにすることで、結果的に剛性を高めて、座屈又は局部座屈が極力生じないようにしている。使用される場所の気圧よりも前記密閉空間6の空気圧による内圧を高めるように設定されている。密閉空間6内の空気圧としては、例えば、1気圧(101325Pa=760mmHg(Torr))<密閉空間6内の空気圧≦1.1気圧〜2.0気圧に設定される。前記の密閉空間6内の空気圧は、加圧力及び加圧時における樹脂構造体2の溶融に伴う高さ変化を調整することで、調整することができる。   In the present invention, due to the structure of the resin structure 2, the resin structure 2 and the metal plate are jointly bonded to each other by welding the resin structure 2 to at least one metal plate via the adhesive 5. What is necessary is just the form which forms the sealed space 6 pressurized to the state exceeding 1 atmospheric pressure. In 1st Embodiment, the wall part front-end | tip part 9 of the cylindrical standing body 8 by the wall part 7 which stands up from the base part surface 15 (refer FIG. 3) of the resin structure 2, and the base back surface of the resin structure 2 10 is sandwiched and welded between the first metal plate 3 and the second metal plate 4 so that the inside of the cylindrical upright body 8 serves as a sealed space 6. When the air pressure in the sealed space 6 is normally assumed to be used under atmospheric pressure, the internal pressure due to the air pressure in the sealed space 6 is increased by making the air pressure higher than the atmospheric pressure of 1 atm. Thereby, the initial tensile stress is previously introduced into the standing body 8, the first metal plate 3, and the second metal plate 4 formed of the wall portion 7 surrounding the sealed space 6. As a result, when an out-of-plane bending force is applied, the rigidity is increased by preventing the deformation until the initial tensile stress is canceled, resulting in increased buckling or local buckling. It does not occur. The internal pressure due to the air pressure in the sealed space 6 is set to be higher than the air pressure at the place of use. The air pressure in the sealed space 6 is set to, for example, 1 atm (101325 Pa = 760 mmHg (Torr)) <the air pressure in the sealed space 6 ≦ 1.1 atm to 2.0 atm. The air pressure in the sealed space 6 can be adjusted by adjusting the height change accompanying the melting of the resin structure 2 at the time of applying pressure and pressurization.

本発明において、樹脂構造体2を金属板3、4に溶着する理由は、例えば、加熱された金属板3、4の熱により、樹脂構造体2における加圧溶着して接合すべき部分を、溶融すると共に、樹脂構造体2又は樹脂構造体2における立状体8軸方向の高さ寸法(壁部7の高さ寸法)を、加熱加圧前の状態よりも若干小さくするためであり、樹脂構造体2又はその壁部7の高さ寸法が小さくなる分、予め立状体8の軸方向の高さ寸法を大きくした樹脂構造体2としておくことが望ましい。このようにすることで、密閉空間6の空気圧を高め、その状態で溶着を完了させることで、密閉空間6を囲む立状体8及び第一の金属板3と第二の金属板4に予め初期の引張応力を導入するためでもある。また、密閉空間6内の空気による空気圧を、金属板3、4と樹脂構造体2とを溶着することで容易に高めて、これらからなる複合構造体1を安価に製造することができる利点がある。膨らみ11(図4参照)に面外方向の曲げ力が作用した場合に、局部座屈或いは座屈しにくいように剛性を高めた複合構造体1とすることができるようにされている。また、密閉空間内の空気圧が1気圧よりも増加することにより、樹脂構造体2の裏面又は表裏に張り合わせた金属板の共振周波数が高くなり、周波数の低い領域で使用される場合には、共振しにくいため剛性則により複合構造体全体としての遮音性能が向上する。   In the present invention, the reason why the resin structure 2 is welded to the metal plates 3 and 4 is, for example, a portion to be bonded by pressure welding in the resin structure 2 by the heat of the heated metal plates 3 and 4. In order to melt, the height dimension in the axial direction of the standing structure 8 in the resin structure 2 or the resin structure 2 (height dimension of the wall portion 7) is slightly smaller than the state before heating and pressing, It is desirable that the resin structure 2 or the wall portion 7 of the resin structure 2 has a height dimension in the axial direction of the standing body 8 that is increased in advance because the height dimension of the resin structure 2 or the wall portion 7 is reduced. By doing in this way, the air pressure of the sealed space 6 is increased, and the welding is completed in that state, so that the standing body 8 and the first metal plate 3 and the second metal plate 4 surrounding the sealed space 6 are preliminarily provided. It is also for introducing an initial tensile stress. In addition, the air pressure in the sealed space 6 can be easily increased by welding the metal plates 3 and 4 and the resin structure 2, and the composite structure 1 including these can be manufactured at low cost. is there. When a bending force in the out-of-plane direction acts on the bulge 11 (see FIG. 4), the composite structure 1 can be made to have increased rigidity so as not to be locally buckled or buckled. Further, when the air pressure in the sealed space increases from 1 atm, the resonance frequency of the metal plate bonded to the back surface or the front and back surfaces of the resin structure 2 is increased. Therefore, the sound insulation performance of the composite structure as a whole is improved by the rigidity law.

複合構造体2を製造する形態は、連続的に製造しても、断続的に製造してもよく、例えば、連続して製造する場合には、樹脂構造体2の両面を接着剤を介して金属板に溶着した複合構造体1を製造する場合には、図5(a)に示すような製造形態により製造し、樹脂構造体2の片面を接着剤を介して金属板に溶着した複合構造体1を製造する場合には、図5(b)に示す形態により製造するようにすればよい。また、断続的に製造する場合には、図示を省略するが、短尺の所定長さの樹脂構造体2の片面又は両面を、接着剤を介して短尺の所定長さの金属板に溶着することで、複合構造体1を製造するようにしてもよい。   The form which manufactures the composite structure 2 may be manufactured continuously or intermittently. For example, when manufacturing continuously, both surfaces of the resin structure 2 are bonded via an adhesive. In the case of manufacturing the composite structure 1 welded to the metal plate, the composite structure is manufactured by the manufacturing form as shown in FIG. 5A, and one side of the resin structure 2 is welded to the metal plate through an adhesive. When the body 1 is manufactured, it may be manufactured in the form shown in FIG. In the case of intermittent production, although not shown, one or both surfaces of the short resin structure 2 having a predetermined length are welded to a short metal plate having a predetermined length via an adhesive. Thus, the composite structure 1 may be manufactured.

図5について簡単に説明すると、加熱炉23により加熱された第一の金属板3の熱により、第一の金属板3に加圧された状態で接する樹脂構造体2における各立状体8の壁部先端部9を溶融して接着剤を介して第一の金属板3に溶着し、かつ加熱炉23により加熱された第二の金属板4の熱により、第二の金属板4に加圧された状態で接する樹脂構造体2における基部裏面10を溶融して接着剤を介して第二の金属板4に溶着した形態の複合構造体1とする場合には、図5(a)に示すようにする。図5(a)の場合は、第1コイル20から繰り出される帯状の第一の金属板3の片面に、接着剤塗布ローラー或いは接着剤吹き付け装置等の接着剤塗布手段21により接着剤5を塗布して接着剤付きの帯状の第一の金属板3とし、これを、樹脂構造体を巻回したリール22から繰り出される帯状の樹脂構造体2に沿わせると共に、さらに、第2コイル25から繰り出される帯状の第二の金属板4の片面に、接着剤塗布手段21により接着剤5を塗布して接着剤付きの帯状の第二の金属板4とし、これを、樹脂構造体を巻回したリール22から繰り出される帯状の樹脂構造体2に沿わせて、加熱炉23等により帯状の樹脂構造体2の融点に近い温度に各金属板を加熱している。
前記の場合、立状体8側の溶着よりも基部裏面10側の溶着の熱量が十分必要な場合には、帯状の樹脂構造体2の立状体8側の第一の金属板3に接触する側の金属製ロール17を、樹脂構造体2の融点よりも0℃〜−5℃程度低く、帯状の樹脂構造体2の基部裏面10側の第二の金属板4に接触する金属製ロール17を、樹脂構造体2の融点よりも+5℃〜+15℃高くするようにするとよい。
図5(b)の場合は、第1コイル20から繰り出される帯状の第一の金属板3の片面に、接着剤塗布ローラー或いは接着剤吹き付け装置等の接着剤塗布手段21により接着剤5を塗布して接着剤付きの帯状の第一の金属板3とし、これを、複合構造体を巻回したリール22から繰り出される帯状の樹脂構造体2に沿わせて、加熱炉23等により帯状の樹脂構造体2の融点に近い温度に金属板を加熱する。また、駆動装置(図示を省略した。)により回転駆動される上下の金属製ロール17により金属板を加圧することで、金属板に接した帯状の樹脂構造体2の接着面側を溶融して、金属製ロール17により加圧することで密着させて、帯状の第一の金属板3に帯状の樹脂構造体2を溶着する。
前記の場合、帯状の樹脂構造体2に接触する側の金属製ロール17は、特に加熱等を必要としないが、その他の金属板3の加熱手段として金属板に接触する金属製ロール17を、樹脂構造体2の融点よりも+5℃〜+15℃とすることで、加熱された金属板に接する帯状の樹脂構造体2における溶着する面側を溶融して、加圧して密着させた状態で溶着して連続した帯状の複合構造体1を製造してもよい。上記手段により金属板3を接着剤5を介して樹脂構造体2に溶着した後、走行切断機等の切断装置により所定の長さに切断されると共に、空冷又は水冷等の手段により冷却することで所定の長さの複合構造体1を製造するようにする。
なお、連続した帯状の樹脂構造体2の基部裏面側を帯状の金属板に溶着する場合には、帯状の樹脂構造体の下側から金属板を、適宜ガイドロール24を設けて沿わせるようにし、金属板を加熱炉23により加熱すると共に金属製ロール17により樹脂構造体2に向って加圧することで、樹脂構造体2の基部裏面側を溶融して溶着するようにすればよい。
Briefly describing FIG. 5, each of the standing bodies 8 in the resin structure 2 in contact with the first metal plate 3 in a state of being pressed by the heat of the first metal plate 3 heated by the heating furnace 23. The wall tip 9 is melted and welded to the first metal plate 3 through an adhesive, and the second metal plate 4 is heated by the heat of the second metal plate 4 heated by the heating furnace 23. In the case of forming the composite structure 1 in a form in which the base back surface 10 in the resin structure 2 that is in contact in a pressed state is melted and welded to the second metal plate 4 via an adhesive, FIG. As shown. In the case of FIG. 5 (a), the adhesive 5 is applied to one surface of the strip-shaped first metal plate 3 fed out from the first coil 20 by an adhesive application means 21 such as an adhesive application roller or an adhesive spraying device. Thus, the first metal plate 3 with an adhesive is provided along the belt-like resin structure 2 fed out from the reel 22 around which the resin structure is wound, and further fed out from the second coil 25. The adhesive 5 is applied to one side of the strip-shaped second metal plate 4 by the adhesive application means 21 to form a strip-shaped second metal plate 4 with an adhesive, and this is wound with a resin structure. Each metal plate is heated to a temperature close to the melting point of the belt-shaped resin structure 2 by a heating furnace 23 or the like along the belt-shaped resin structure 2 fed out from the reel 22.
In the case described above, when a sufficient amount of heat is required for welding on the base back surface 10 side rather than welding on the vertical body 8 side, the first metal plate 3 on the vertical body 8 side of the belt-shaped resin structure 2 is contacted. The metal roll 17 on the side to be touched is lower by about 0 ° C. to −5 ° C. than the melting point of the resin structure 2 and is in contact with the second metal plate 4 on the base rear surface 10 side of the belt-shaped resin structure 2 17 may be higher by + 5 ° C. to + 15 ° C. than the melting point of the resin structure 2.
In the case of FIG. 5B, the adhesive 5 is applied to one surface of the strip-shaped first metal plate 3 fed out from the first coil 20 by an adhesive application means 21 such as an adhesive application roller or an adhesive spraying device. Thus, the first metal plate 3 with an adhesive is formed, and the first metal plate 3 is moved along the belt-shaped resin structure 2 drawn out from the reel 22 around which the composite structure is wound, and the belt-shaped resin is heated by a heating furnace 23 or the like. The metal plate is heated to a temperature close to the melting point of the structure 2. Further, by pressing the metal plate with the upper and lower metal rolls 17 that are rotationally driven by a driving device (not shown), the bonding surface side of the belt-shaped resin structure 2 in contact with the metal plate is melted. The belt-shaped resin structure 2 is welded to the belt-shaped first metal plate 3 by pressing with a metal roll 17.
In the above case, the metal roll 17 on the side in contact with the belt-shaped resin structure 2 does not particularly require heating or the like, but the metal roll 17 in contact with the metal plate as a heating means for the other metal plate 3, By setting the temperature to + 5 ° C. to + 15 ° C. above the melting point of the resin structure 2, the surface to be welded in the belt-shaped resin structure 2 in contact with the heated metal plate is melted and welded in a pressure-contacted state. Thus, a continuous strip-shaped composite structure 1 may be manufactured. After the metal plate 3 is welded to the resin structure 2 via the adhesive 5 by the above means, the metal plate 3 is cut to a predetermined length by a cutting device such as a traveling cutting machine and cooled by means such as air cooling or water cooling. Thus, the composite structure 1 having a predetermined length is manufactured.
In addition, when welding the base back surface side of the continuous strip-shaped resin structure 2 to the strip-shaped metal plate, the metal plate is provided from the lower side of the strip-shaped resin structure with the guide rolls 24 appropriately. The metal plate may be heated by the heating furnace 23 and pressed by the metal roll 17 toward the resin structure 2 so that the base back side of the resin structure 2 is melted and welded.

加熱された金属板に圧着することで樹脂構造体2の接着剤塗布面側を溶融して金属板に当接し、加圧して溶着する場合に、樹脂構造体の接着面側を溶融する形態としては、次の(1)〜(3)のいずれの形態を採用するようにしてもよい。
(1)第一の金属板3又は第二の金属板4に接触する金属製ロールを加熱することで、加熱された金属板により樹脂構造体2の接着面側を溶融する形態。
(2)加熱炉23を熱風を吹き付けて金属板を加熱する熱風加熱炉とし、樹脂構造体を金属板と共に加熱炉内に通すことで、金属板を加熱し、加熱された金属板に圧着することで接着剤塗布面側を溶融し、金属製ロールは、加圧ロールとして用いる形態でもよい。
(3)加熱炉23を高周波誘導加熱により金属板を加熱する加熱炉とし、高周波誘導加熱装置内に樹脂構造体を金属板と共に通すことで、金属板を加熱し、加熱された金属板に圧着することで接着剤塗布面側を溶融し、金属製ロールは、加熱及び加圧ロールとして用いる形態でもよい。
When the adhesive application surface side of the resin structure 2 is melted by pressing to the heated metal plate and brought into contact with the metal plate and welded by pressurization, the adhesive surface side of the resin structure is melted. May adopt any of the following forms (1) to (3).
(1) A mode in which the adhesive roll side of the resin structure 2 is melted by the heated metal plate by heating the metal roll contacting the first metal plate 3 or the second metal plate 4.
(2) The heating furnace 23 is a hot-air heating furnace in which hot air is blown to heat the metal plate, and the resin structure is passed through the heating furnace together with the metal plate, thereby heating the metal plate and pressure-bonding to the heated metal plate. Thus, the adhesive application surface side is melted, and the metal roll may be used as a pressure roll.
(3) The heating furnace 23 is a heating furnace that heats a metal plate by high-frequency induction heating. The resin structure is passed along with the metal plate in a high-frequency induction heating device, thereby heating the metal plate and crimping to the heated metal plate. Thus, the adhesive application surface side is melted, and the metal roll may be used as a heating and pressure roll.

なお、連続した第一の金属板3及び第二の金属板4並びに樹脂構造体2に代えて、第一の金属板3及び第二の金属板4並びに樹脂構造体2を、短尺の矩形或いは長方形等の所定の最終製品寸法形態としたものを、加熱された金属板(第一の金属板3及び第二の金属板4)に圧着することで樹脂構造体2の接着面側を溶融して、金属板と共に外側から加圧して張り合わせるようにしてもよい。   Instead of the continuous first metal plate 3 and second metal plate 4 and resin structure 2, the first metal plate 3, second metal plate 4 and resin structure 2 are replaced with a short rectangle or A bonded end of the resin structure 2 is melted by press-bonding a rectangular shape or the like in a predetermined final product size form to a heated metal plate (first metal plate 3 and second metal plate 4). Then, the metal plate and the metal plate may be pressed from the outside and pasted together.

第一の金属板3等の金属板の加熱温度は、樹脂構造体2の材質がその全体に渡って均質でないために、局部的には想定している融点以下の温度で溶融が起こる場合、おおよそ、樹脂構造体2の融点(℃)±10℃の範囲で設定される。例えば、樹脂構造体2を形成している樹脂がオレフィン系樹脂で、その融点が170℃の場合、160℃〜180℃の範囲、例えば、170℃前後の範囲で設定される。前記金属製ロール17の温度(℃)は、製造方法にもよるが、例えば、前記温度170℃よりも若干高く設定される。   The heating temperature of the metal plate such as the first metal plate 3 is such that the material of the resin structure 2 is not homogeneous throughout, so that melting occurs locally at a temperature below the assumed melting point, The melting point (° C.) of the resin structure 2 is set in a range of approximately ± 10 ° C. For example, when the resin forming the resin structure 2 is an olefin resin and the melting point is 170 ° C., the temperature is set in the range of 160 ° C. to 180 ° C., for example, in the range of around 170 ° C. The temperature (° C.) of the metal roll 17 is set slightly higher than the temperature 170 ° C., for example, depending on the manufacturing method.

前記の場合に、樹脂構造体2を加熱された金属板3(4)に当接した後の金属製ロール17による加圧時間及び接着剤5の厚さは、設計により設定される。金属板3(4)の板厚及び接着剤にもよるが、前記の接着剤5の厚さ寸法としては、例えば、3〜20μmの範囲、加圧時間としては0.05秒〜1秒程度に設定される。溶着後、適宜ブロワーやミストクーラー等で送風して複合構造体1を冷却する。   In the above case, the pressing time by the metal roll 17 and the thickness of the adhesive 5 after the resin structure 2 is brought into contact with the heated metal plate 3 (4) are set by design. Depending on the thickness of the metal plate 3 (4) and the adhesive, the thickness of the adhesive 5 is, for example, in the range of 3 to 20 μm, and the pressurizing time is about 0.05 seconds to 1 second. Set to After welding, the composite structure 1 is cooled by blowing with a blower or a mist cooler as appropriate.

ここで、本発明において用いられる部材について説明する。   Here, the member used in this invention is demonstrated.

前記金属板3、4としては、鋼板、アルミ合金板、ステンレス板、亜鉛合金板、銅板、或いはその他の金属板を用いるようにしても、或いは表面をメッキ処理した金属板を使用するようにしてもよい。金属板3、4としては、連続した又は短尺の板状又はシート状の金属板を用いるようにしてもよい。金属板3、4の板厚寸法は、建築部分における床材、或いは屋根材等、使用される場所により、適宜設計により板厚等は設定される。   As the metal plates 3 and 4, a steel plate, an aluminum alloy plate, a stainless steel plate, a zinc alloy plate, a copper plate, or another metal plate may be used, or a metal plate having a surface plated may be used. Also good. As the metal plates 3 and 4, continuous or short plate-like or sheet-like metal plates may be used. The plate thickness dimension of the metal plates 3 and 4 is appropriately set by design depending on the place of use such as a flooring material or a roofing material in a building part.

本発明においては、立状体8における密閉空間6内の空気圧により、また、金属板の板厚により、金属板3、4が膨出されない場合と断面円弧状等に膨出される場合とがある。例えば、膨出して変形しないように所定の厚板とされる場合には、密閉空間6内の空気圧により密閉空間6の部分の金属板3、4の部分に引張力が作用した状態とされ、また、シート状の薄板の金属板とされる場合には、空気圧により断面円弧状に膨出した膨らみ11(図4参照)を形成し、かつ空気圧により断面円弧状に膨出された部分に、引張力が作用している状態とされる。前記のように薄板の金属板3、4が膨らみ11を形成していることで、曲げ力を受けた場合に、図14に示すように、膨らみ11の部分は、中立軸Xからの距離(r´)が、膨らみ11を持たない場合の距離(r)に比べて、距離の3乗に比例して大きくなるため剛性が高くなり有利であると共に、密閉空間6内の空気圧による膨張力がさらに作用して、膨らみ11部分は、初期引張力が作用していることから、曲げ力による圧縮力が作用しても、前記の初期引張力が圧縮力により打ち消されるまで変形を生じない点で有利に作用する。   In the present invention, there are cases where the metal plates 3 and 4 are not expanded due to the air pressure in the sealed space 6 in the standing body 8 and due to the thickness of the metal plate, and may be expanded in a circular arc shape or the like. . For example, in the case of a predetermined thick plate so as not to bulge and deform, a tensile force is applied to the metal plates 3 and 4 of the sealed space 6 by the air pressure in the sealed space 6. Further, in the case of a sheet-like thin metal plate, a bulge 11 (see FIG. 4) that bulges into a cross-section arc shape by air pressure is formed, and a portion that bulges into a cross-section arc shape by air pressure, It is assumed that a tensile force is acting. Since the thin metal plates 3 and 4 form the bulge 11 as described above, when a bending force is applied, the bulge 11 portion has a distance from the neutral axis X (see FIG. 14). Since r ′) increases in proportion to the cube of the distance compared to the distance (r) without the bulge 11, the rigidity is advantageously increased, and the expansion force due to the air pressure in the sealed space 6 is advantageous. Furthermore, since the initial tensile force is applied to the bulge 11 portion, even if a compressive force due to a bending force is applied, deformation does not occur until the initial tensile force is canceled out by the compressive force. It works advantageously.

前記金属板3、4は、接着剤を塗布するまでに、適宜下地処理をするのが望ましい。熱により活性化する接着剤を用いるようにするとよく、熱により活性化する接着剤としては、例えば、エポキシ系接着剤、ポリエステル系接着剤、ウレタン系接着剤等を用いるようにすればよい。   It is desirable that the metal plates 3 and 4 are appropriately grounded before applying the adhesive. An adhesive that is activated by heat may be used. As the adhesive that is activated by heat, for example, an epoxy adhesive, a polyester adhesive, a urethane adhesive, or the like may be used.

次に、本発明の複合構造体1に用いられる樹脂構造体2の各種形態について、図を参照しながら説明する。本発明を実施する場合、前記の樹脂構造体2としては、連続した形態或いは短尺の形態でもよく、例えば、ポリプロピレン樹脂、ポリエチレン樹脂等のオレフィン系樹脂、その他の合成樹脂を使用する。樹脂構造体2の厚さ寸法は、建築部分における床材、或いは屋根材等、使用される場所により、適宜設計により板厚等は設定される。   Next, various forms of the resin structure 2 used in the composite structure 1 of the present invention will be described with reference to the drawings. When implementing this invention, as the said resin structure 2, a continuous form or a short form may be sufficient, for example, olefin resin, such as a polypropylene resin and a polyethylene resin, and another synthetic resin are used. As for the thickness dimension of the resin structure 2, the plate thickness and the like are appropriately set by design depending on the place where the flooring or roofing material in the building part is used.

樹脂構造体2は、例えば、図11(a)(b)(c)〜図12(a)(b)(c)に示すように、平板状の基部12を備え、その基部12の表面から立ち上がる壁部7を一体に備えている。前記壁部7が筒状とされている場合には、その壁部7により筒状の立状体8が、前後方向及び左右方向に間隔をおいて複数形成され、又は、図13(a)(b)(c)に示すように、前後方向及び左右方向に連続するように、複数形成されている。   For example, as shown in FIGS. 11A, 11 </ b> B, 12 </ b> C to 12 </ b> A, 12 </ b> B, and 12 </ b> C, the resin structure 2 includes a plate-like base portion 12, from the surface of the base portion 12. The wall part 7 which stands up is provided integrally. When the wall portion 7 has a cylindrical shape, a plurality of cylindrical standing bodies 8 are formed by the wall portion 7 at intervals in the front-rear direction and the left-right direction, or FIG. (B) As shown in (c), a plurality are formed so as to be continuous in the front-rear direction and the left-right direction.

より具体的に各図を参照して説明すると、図11(a)(b)(c)に示す形態では、板状の基部12の表面から円筒状に立ち上がるように断面円形等の周側壁を一体に形成した壁部7による筒状の立状体8が、板状の基部12の前後方向(部材長手方向)及び左右方向(部材幅方向)に間隔をおいて千鳥状配置に形成され、また、前記立状体8と同心状に基部12の平板部に貫通孔が形成されて、基部を貫通するような筒状の立状体8とされている。前記の立状体8の配置形態は、前記実施形態では、一つの立状体8を中心として、その回りに等角度間隔(図示の形態では、60°の等角度間隔)をおいて設けられている。基部12よりも壁部7の板厚寸法は小さくされ、壁部先端部9に向って漸次、壁厚寸法が小さくなるように形成されている。   More specifically, with reference to each drawing, in the form shown in FIGS. 11A, 11B, and 11C, a peripheral side wall having a circular cross section is formed so as to rise from the surface of the plate-like base 12 in a cylindrical shape. The cylindrical standing body 8 by the integrally formed wall part 7 is formed in a staggered arrangement at intervals in the front-rear direction (member longitudinal direction) and the left-right direction (member width direction) of the plate-like base part 12, Further, a through-hole is formed in the flat plate portion of the base portion 12 concentrically with the upright body 8 so as to form a cylindrical upright body 8 that penetrates the base portion. In the above-described embodiment, the vertical body 8 is arranged with an equiangular interval (in the illustrated embodiment, an equal angular interval of 60 °) around the single standing body 8 as a center. ing. The thickness of the wall 7 is made smaller than that of the base 12, and the wall thickness is gradually reduced toward the wall tip 9.

図12(a)(b)(c)に示す樹脂構造体2では、前記の図11(a)(b)(c)に示す形態と相違している部分は、壁部7の壁部先端部9に接続する頂板部13を備え、壁部7における壁部先端部が頂板部13により閉塞され、頂板部13を含めた立状体8が全体としてキャップ状の突起14とされていることで相違している。図12(a)(b)(c)に示す形態では、前記壁部7における壁部先端部9から一体に形成される頂板部13を有し、立状体8における周側壁の全周の壁部先端部9から頂板部13が形成されていることで、基部表面から中空状に膨出する複数のキャップ状の突起14が形成されている。前記の頂板部13の寸法は、前記の壁部7の板厚寸法よりも小さくされている。   In the resin structure 2 shown in FIGS. 12 (a), (b), and (c), the portion different from the form shown in FIGS. 11 (a), (b), and (c) is the tip of the wall portion 7. The top plate portion 13 connected to the portion 9 is provided, the tip of the wall portion of the wall portion 7 is closed by the top plate portion 13, and the standing body 8 including the top plate portion 13 is formed as a cap-shaped protrusion 14 as a whole. Is different. 12 (a), 12 (b) and 12 (c), the wall portion 7 has a top plate portion 13 formed integrally with the wall tip end portion 9, and the entire circumference of the peripheral side wall of the standing body 8 is provided. By forming the top plate portion 13 from the wall tip portion 9, a plurality of cap-shaped protrusions 14 bulging from the base surface in a hollow shape are formed. The dimension of the top plate part 13 is made smaller than the thickness of the wall part 7.

図13(a)(b)(c)に示す樹脂構造体2では、壁部7は、基部12から立ち上がるように、前後方向に連続した前後方向の壁部7と、部材幅方向の左右方向の壁部7とが、間隔をおいて形成されていると共に直角に交差するように形成されていることで、隣接する立状体8との間で周側壁を共通する連続する立状体8を形成した形態の樹脂構造体2とされている。   In the resin structure 2 shown in FIGS. 13A, 13 </ b> B, and 13 </ b> C, the wall portion 7 includes the wall portion 7 that is continuous in the front-rear direction so as to rise from the base portion 12, and the left-right direction in the member width direction. The wall portions 7 are formed so as to be spaced apart and intersect at right angles, so that the continuous standing bodies 8 having a common peripheral wall with the adjacent standing bodies 8 are used. It is set as the resin structure 2 of the form which formed.

前記のように、樹脂構造体2における立状体8が、樹脂構造体2の表裏両面に貫通するような筒状の立状体8である場合には、樹脂構造体2の表裏両面を、それぞれ金属板3、4に溶着することで、各立状体8と表裏の金属板3、4とで、共同して加圧された密閉空間6を形成することができる。   As described above, when the standing body 8 in the resin structure 2 is a cylindrical standing body 8 that penetrates both the front and back surfaces of the resin structure 2, the front and back surfaces of the resin structure 2 are By welding to the metal plates 3 and 4 respectively, the standing space 8 and the metal plates 3 and 4 on the front and back sides can form a sealed space 6 that is pressurized jointly.

図1〜図3に示す形態では、図11に示す形態の樹脂構造体2の立状体8の壁部先端部9側及び基部裏面10側(特に、加圧される部分)を、接着剤5が塗布され加熱炉23により加熱された第一の金属板3又は第二の金属板4により挟むように配置すると共に、第一の金属板3と第二の金属板4の外側から駆動装置(図示を省略した。)により回転駆動される金属製ロール17で挟んで加圧(又は加熱と加圧)することで、金属板3、4の熱により樹脂構造体2の立状体8の壁部先端部9側及び基部裏面10側を溶融し、接着剤5を介して溶着した形態である。図示を省略するが、樹脂構造体2の立状体8の壁部先端部9側又は基部裏面10側の両側を同時に金属板に溶着する以外にも、樹脂構造体2の立状体8の壁部先端部9側又は基部裏面10側の片側づつ、接着剤5が塗布され加熱された第一の金属板3又は第二の金属板4ごとに、加圧するように溶着してもよい。樹脂構造体2を片側づつ溶着する場合には、金属板が配置されず溶着されない樹脂構造体2の面は、溶融する必要がないから、樹脂構造体2と直接接触する金属製ロール17は加熱する必要はない。   In the form shown in FIG. 1 to FIG. 3, the wall tip end 9 side and the base back face 10 side (particularly the part to be pressurized) of the upright body 8 of the resin structure 2 in the form shown in FIG. 5 is applied so as to be sandwiched between the first metal plate 3 or the second metal plate 4 heated by the heating furnace 23, and the drive device from the outside of the first metal plate 3 and the second metal plate 4. (Not shown) is sandwiched between metal rolls 17 that are rotated and driven (or heated and pressurized), and the heat of the metal plates 3 and 4 causes the upright body 8 of the resin structure 2 to be The wall tip 9 side and the base back 10 side are melted and welded via an adhesive 5. Although illustration is omitted, in addition to simultaneously welding both sides of the wall portion distal end 9 side or the base rear surface 10 side of the standing body 8 of the resin structure 2 to the metal plate, the standing body 8 of the resin structure 2 You may weld so that it may pressurize for every one side of the wall part front-end | tip part 9 side or the base back surface 10 side for every 1st metal plate 3 or the 2nd metal plate 4 which the adhesive agent 5 was apply | coated and heated. When the resin structure 2 is welded one side at a time, the metal roll 17 that is in direct contact with the resin structure 2 is heated because the metal plate is not disposed and the surface of the resin structure 2 that is not welded need not be melted. do not have to.

樹脂構造体2における壁部先端部9及び基部裏面10(特に、壁部7の基部裏面側)側は、加熱された金属板3、4の熱により加熱されて溶融された状態で、かつ加圧ロール(金属製ロール17)等により加圧されることで、溶融した部分が押し潰されて、拡幅壁部7aが形成されて、溶着する部分の面積が増大された状態で、溶着されている。そのため、樹脂構造体2と金属板3、4との溶着を強固な溶着とすることができる。また、加熱された金属板3、4から樹脂構造体2への熱伝導による溶融は徐々に進行するものであるため、前記の拡幅壁部7aは、溶着されている部分に向って漸次壁部の壁厚寸法が厚くなるように形成されており、そのため、溶着が確実で強固な溶着とされている。   The wall front end 9 and the base back 10 (particularly the base back side of the wall 7) side of the resin structure 2 are heated and melted by the heat of the heated metal plates 3 and 4 and added. By being pressed by a pressure roll (metal roll 17) or the like, the melted portion is crushed, the widened wall portion 7a is formed, and the area of the welded portion is increased and welded. Yes. Therefore, the welding between the resin structure 2 and the metal plates 3 and 4 can be made strong. In addition, since melting by heat conduction from the heated metal plates 3 and 4 to the resin structure 2 is gradually progressed, the widened wall portion 7a is gradually wall portion toward the welded portion. The wall thickness dimension is increased so that the welding is reliable and strong.

前記の基部裏面10側では、基部裏面10における壁起立裏面部18が接着剤5を介して金属板4に溶着されている。前記の壁起立裏面部18は、基部裏面10側であって、立状体8における基端側の基部裏面10側の部分であり、樹脂構造体2の基部裏面10側を第二の金属板4の熱を利用して溶融すると共に加圧して溶着する場合に、立状体8を基部裏面側に延長した部分が加圧及び熱により特に溶融することで、立状体8における基端側の基部裏面側寄り部分に、金属板側に向って幅寸法が漸次大きくなる拡幅壁部7a壁が形成されて、加圧されて溶着される面積が増大する。そのため、立状体8を有する樹脂構造体2の基部裏面10側を、確実に溶着して、接合強度を溶融しない場合に比べて向上させることができる。   On the base back surface 10 side, the wall standing back surface portion 18 of the base back surface 10 is welded to the metal plate 4 via the adhesive 5. The wall standing rear surface portion 18 is the base rear surface 10 side, and is a portion on the base rear surface 10 side on the proximal end side of the standing body 8, and the base rear surface 10 side of the resin structure 2 is a second metal plate. 4 is melted using the heat of 4 and welded by pressurization, the portion extending the vertical body 8 to the back side of the base is particularly melted by pressure and heat, so that the base end side of the vertical body 8 An enlarged wall portion 7a wall whose width dimension gradually increases toward the metal plate side is formed in a portion closer to the back side of the base portion, and the area to be welded by pressurization increases. Therefore, the base back surface 10 side of the resin structure 2 having the upright body 8 can be reliably welded, and the bonding strength can be improved as compared with the case where the bonding strength is not melted.

また、前記拡幅壁部7aは、溶着されている部分に向って漸次壁部の壁厚寸法が厚くなるように形成されていることで、樹脂構造体2から各金属板3、4への応力の伝達、或いは各金属板3、4から樹脂構造体2への応力の伝達をスムースに伝達することができる。また、金属板3、4と樹脂構造体2の溶着部においては、立状体の壁間距離が小さくなることから壁間の金属板部分のスパンも小さくなり、その部分の金属板の剛性を向上させて、曲げ力が作用した場合の変形を小さくすることができる等の効果が得られる。   Moreover, the said widening wall part 7a is formed so that the wall thickness dimension of a wall part may become thick gradually toward the welded part, The stress from the resin structure 2 to each metal plate 3 and 4 is carried out. Or transmission of stress from the metal plates 3 and 4 to the resin structure 2 can be smoothly transmitted. In addition, in the welded portion between the metal plates 3 and 4 and the resin structure 2, the distance between the walls of the standing body is reduced, so the span of the metal plate portion between the walls is also reduced, and the rigidity of the metal plate at that portion is reduced. It is possible to obtain an effect that the deformation can be reduced when the bending force is applied.

前記のような樹脂構造体2と鋼板等の金属板3、4との複合構造体1を製作する場合には、図3に示すように、接着剤が塗布されて加熱された金属板3、4間に、樹脂構造体2を配置して、加圧ロール(図示を省略した)により加圧力を作用させて、前記樹脂構造体2を挟んで、前記樹脂構造体2を加熱された金属板3、4により、樹脂構造体2における壁部先端部9及び基部裏面10側を一部溶融することで、接着剤と樹脂構造体2との溶着、及び溶融された接着剤を金属板3、4に溶着して、ブロワーやミストクーラー等で冷却することで、樹脂構造体2及び金属板3(4)の収縮(樹脂構造体2の方が金属板よりも熱膨張率が大きい)の違いもあり、一層、密閉空間6内の圧力を高めた状態で確実に溶着するようにしている。   When manufacturing the composite structure 1 of the resin structure 2 and the metal plates 3 and 4 such as steel plates as described above, as shown in FIG. 3, as shown in FIG. 4 is a metal plate in which the resin structure 2 is arranged and heated by a pressure roll (not shown) to sandwich the resin structure 2 and the resin structure 2 is heated. 3 and 4, the wall tip portion 9 and the base rear surface 10 side in the resin structure 2 are partially melted, so that the adhesive and the resin structure 2 are welded, and the molten adhesive is removed from the metal plate 3. The difference in shrinkage between the resin structure 2 and the metal plate 3 (4) (the thermal expansion coefficient of the resin structure 2 is larger than that of the metal plate) by being welded to 4 and cooled by a blower, a mist cooler or the like In addition, the welding is surely performed in a state where the pressure in the sealed space 6 is increased.

前記の加圧力としては、設計により予定する密閉空間6内の空気圧により適宜設定される。例えば、加圧用の金属製ロールによる加圧圧力として、長さ1m当り、35〜50kg程度の線状の加圧によるとよい。金属製ロールによる線接触による線状の加圧方法以外にも、金属板全面を加圧する面状の加圧としてもよいが、複合構造体1を製作する上では、ロールによる線状加圧のほうが有利である。例えば、溶着する前の密閉空間6内の空気圧をP(kg/mm2)とし複数の立状体8に渡る長さl当りの荷重をW(kg/mm)、溶着した後の密閉空間6内の空気圧をP´(kg/mm2)とし、複数の立状体8に渡る長さl当りの合計の加圧荷重をW´(kg/mm)とした場合、荷重増加分は、W´−W=(P´−P)lとなり、密閉空間6内の内圧増加は、(W´−W)/l
となる。
The applied pressure is appropriately set according to the air pressure in the sealed space 6 that is planned by design. For example, the pressurization pressure by the metal roll for pressurization may be linear pressurization of about 35 to 50 kg per 1 m length. In addition to the linear pressurization method by line contact with a metal roll, planar pressurization for pressurizing the entire surface of the metal plate may be used. However, when the composite structure 1 is manufactured, the linear pressurization by the roll is used. Is more advantageous. For example, the air pressure in the sealed space 6 before welding is P (kg / mm 2 ), the load per length l over the plurality of standing bodies 8 is W (kg / mm), and the sealed space 6 after welding. When the air pressure inside is P ′ (kg / mm 2 ) and the total pressurization load per length l over the plurality of standing bodies 8 is W ′ (kg / mm), the increase in load is W '-W = (P'-P) l, and the increase in internal pressure in the sealed space 6 is (W'-W) / l.
It becomes.

加熱温度(℃)は、樹脂構造体2は、全体にわたり均質ではないため、おおよそ、樹脂の融点(℃)±10℃の範囲において、適宜、工場内の温度等を考慮して、加熱用の金属ロールと金属板3、4の接触時間等を調整して行う。   Since the resin structure 2 is not homogeneous throughout the heating temperature (° C.), the heating temperature is approximately within the range of the melting point of the resin (° C.) ± 10 ° C. This is performed by adjusting the contact time between the metal roll and the metal plates 3 and 4.

前記樹脂構造体2、各種金属板3、4、各種公知の接着剤を、設計により適宜、選択して、所望の性能を発揮する複合構造体1を製作するようにする。   The resin structure 2, various metal plates 3, 4, and various known adhesives are appropriately selected according to the design, and the composite structure 1 that exhibits desired performance is manufactured.

前記のように、樹脂構造体2の表裏両面の金属板3,4に溶着してもよいが、図15に示すように、樹脂構造体2が、その壁部先端部から一体に連設された頂板部13を有し、断面凸形又は凹形の溝部を形成している形態の突起14を、前後方向及び左右方向に間隔をおいて備えた形態では、その基部裏面10を金属板4に溶着することで、樹脂構造体2と1枚の金属板4とからなる、片面金属板付きの複合構造体1とすることもできる。そのような片面金属板付きの複合構造体1における樹脂構造体2の突起14の頂板部13側の壁部先端部9を、接着剤が塗布されて加熱された金属板3に押し付けて溶融して溶着することで、図7〜図8に示す複合構造体1とすることができる。図9〜図10に示すように、金属板3、4の板厚寸法が小さい場合には、頂板部13が断面円弧状に金属板と共に膨出する形態となっていてもよい。このように頂板部13が断面円弧状に膨出する形態となっていると、複合構造体1の表面が千鳥状等に膨出していることで、美観出して意匠効果を高めることができる。   As described above, the resin structure 2 may be welded to the metal plates 3 and 4 on both the front and back surfaces, but as shown in FIG. 15, the resin structure 2 is integrally provided continuously from the front end of the wall. In the form in which the protrusions 14 having the top plate part 13 and forming the groove part having a convex or concave cross section are provided at intervals in the front-rear direction and the left-right direction, the base back surface 10 is attached to the metal plate 4. It can also be set as the composite structure 1 with the single-sided metal plate which consists of the resin structure 2 and the metal plate 4 of 1 sheet | seat by welding. In such a composite structure 1 with a single-sided metal plate, the wall tip 9 on the top plate 13 side of the protrusion 14 of the resin structure 2 is pressed against the heated metal plate 3 coated with an adhesive and melted. The composite structure 1 shown in FIGS. 7 to 8 can be obtained by welding. As shown in FIGS. 9-10, when the plate | board thickness dimension of the metal plates 3 and 4 is small, the top plate part 13 may become a form bulged with a metal plate in cross-sectional arc shape. Thus, when the top plate portion 13 has a form that bulges in an arc shape in cross section, the surface of the composite structure 1 bulges out in a staggered manner and the like, and the design effect can be enhanced.

図7〜8に示す複合構造体1は、後記の実施形態でも同様であるが、金属板3、4と接着剤を介して接触している樹脂構造体2が加熱・加圧されて溶融される部分で、溶着されていることで、確実に溶着させることができるため、溶融されていない部分の樹脂構造体2又は加圧ロールにより加圧されていない部分の樹脂構造体2或いは頂板部13の外表面等の接着剤が単に接触している部分(或いは頂板部13の外表面は接着剤が塗布されていなくてもよい)は、溶着されていなくてもよい。   The composite structure 1 shown in FIGS. 7 to 8 is the same in the embodiments described later, but the resin structure 2 that is in contact with the metal plates 3 and 4 via an adhesive is heated and pressurized to be melted. Since it can be surely welded by being welded at the part, the resin structure 2 at the part not melted or the resin structure 2 at the part not pressurized by the pressure roll or the top plate part 13 The portion of the outer surface such as the outer surface where the adhesive is in contact (or the outer surface of the top plate portion 13 may not be coated with the adhesive) may not be welded.

図4、図6には、本発明の第2実施形態の樹脂構造体と金属板とからなる複合構造体1が示されている。この形態では、金属板3、4として、板厚寸法が、例えば、0.01mm〜2mmの鋼板或いはステンレス板等の金属板3、4が用いられ、そのような金属板3、4に樹脂構造体2が溶着されている。   4 and 6 show a composite structure 1 including a resin structure and a metal plate according to a second embodiment of the present invention. In this embodiment, as the metal plates 3 and 4, for example, metal plates 3 and 4 such as steel plates or stainless plates having a plate thickness of 0.01 mm to 2 mm are used. The body 2 is welded.

第2実施形態のように、第一の金属板3及び第二の金属板4の板厚寸法が小さくなると、密閉空間6の空気圧の膨張力により、第一の金属板3及び第二の金属板4の樹脂構造体2の溶着部分内側を外側に向って凸に突出する膨らみ11が立状体8の密閉空間6ごとに形成されている。壁部先端部9側が溶着されている第一の金属板3側の膨らみ11が、基部裏面側が溶着されている第二の金属板4の膨らみ11よりは、その周囲が溶着されて拘束される度合いが小さいために、膨らみ11が大きくなっている。前記のように、第一の金属板3と第二の金属板4を部分的に膨らみ11を形成する上でも、樹脂構造体2を溶着することで、第一の金属板3及び第二の金属板4との溶着時の樹脂構造体2の接合部の溶融による変形の自由度を確保した状態で溶着している。前記のように、第一の金属板3と第二の金属板4との溶着部分の内側部分を、密閉空間6部分の空気圧による膨張力により膨らみ11を形成していると、空気圧により初期引張力が作用することで、曲げ力が作用し圧縮力を受けた場合に、初期引張力が消失するまで、変形が生じないため、座屈を抑制して、結果的に剛性を高めることができると共に、複数の膨らみ11により美観を生じ意匠性が向上する。   When the plate thickness dimension of the first metal plate 3 and the second metal plate 4 is reduced as in the second embodiment, the first metal plate 3 and the second metal are caused by the air pressure expansion force of the sealed space 6. A bulge 11 is formed for each sealed space 6 of the upright body 8 so as to protrude outwardly from the inner side of the welded portion of the resin structure 2 of the plate 4. The bulge 11 on the first metal plate 3 side to which the wall tip end 9 side is welded is restrained by welding the periphery thereof rather than the bulge 11 on the second metal plate 4 to which the base back side is welded. Since the degree is small, the bulge 11 is large. As described above, even when the first metal plate 3 and the second metal plate 4 are partially bulged 11, the first metal plate 3 and the second metal plate 3 are welded by welding the resin structure 2. It welds in the state which ensured the freedom degree of the deformation | transformation by the fusion | melting of the junction part of the resin structure 2 at the time of welding with the metal plate 4. FIG. As described above, if the bulge 11 is formed on the inner side of the welded portion between the first metal plate 3 and the second metal plate 4 by the expansion force due to the air pressure of the sealed space 6 portion, the initial tension is generated by the air pressure. When force is applied, when bending force is applied and compressive force is applied, deformation does not occur until the initial tensile force disappears, so buckling can be suppressed and rigidity can be increased as a result. At the same time, the plurality of bulges 11 produce an aesthetic appearance and improve the design.

前記膨らみ11は、前記立状体の密閉空間6ごとに形成されているので、その部分の金属板に引張力を常時作用している状態であり、図14(a)に示すように、前記膨らみ11がない場合に比べて、図14(b)に示すように、前記膨らみ11があることで、複合構造体1の板厚方向の中立軸Xからの距離が遠くなる分、面内方向X軸周りの断面二次モーメントが大きくなるため、剛性を向上させることができる。また、複合構造体1は、通常、大気圧下又は加圧雰囲気内に配置されて使用される場合が多いため、前記密閉空間6内の空気圧が1気圧を超えた状態であるので、内圧により初期引張力を前記膨らみ11の部分全体に作用させることができ、その分、膨らみ部分の剛性を高めることができ、膨らみ部分の局部座屈等が起きないようにすることができる。   Since the bulge 11 is formed for each sealed space 6 of the standing body, it is in a state in which a tensile force is constantly applied to the metal plate of the portion, and as shown in FIG. Compared to the case without the bulge 11, as shown in FIG. 14B, the presence of the bulge 11 increases the distance from the neutral axis X in the plate thickness direction of the composite structure 1, thereby increasing the in-plane direction. Since the moment of inertia of the cross section around the X axis is increased, the rigidity can be improved. In addition, since the composite structure 1 is often used in a state where it is usually placed under atmospheric pressure or in a pressurized atmosphere, the air pressure in the sealed space 6 exceeds 1 atm. The initial tensile force can be applied to the entire portion of the bulge 11, and accordingly, the rigidity of the bulge portion can be increased, and local buckling or the like of the bulge portion can be prevented from occurring.

図14(a)(b)を参照してさらに説明する。第一の金属板3と第二の金属板4の位置がかわらないように、樹脂構造体2を各金属板3、4に溶着していると仮定した場合について検討する。図14(a)に示すように、面内方向のX軸から前記密閉空間6に対応した金属板3、4部分(ハッチングを施した部分)の重心Gまでの距離をr、金属板3、4の板厚寸法をt、球面状に膨らむ部分の長さをl、面外方向への高さの増加分をΔh、一部球面状に膨らみ11を形成して変形した場合前記X軸から重心Gまでの距離をr´、図21(a)に示す形態のX軸周りの断面二次モーメントをI、一部球面状に変形した膨らみ11部分の断面二次モーメントをI´とする。例えば、l=10(mm)、t=1(mm)、r=5(mm)、Δh=1(mm)とすると、r’=5.672(mm)となり、また、I’=323.4(mm4)、I=250.8(mm4)となる。つまり、断面二次モーメントの増加分(I´−I)は、I’― I=72.6(mm4)となり、剛性を向上させることができる。 This will be further described with reference to FIGS. Consider the case where it is assumed that the resin structure 2 is welded to the metal plates 3 and 4 so that the positions of the first metal plate 3 and the second metal plate 4 do not change. As shown in FIG. 14 (a), the distance from the X axis in the in-plane direction to the center of gravity G of the metal plates 3 and 4 (hatched portions) corresponding to the sealed space 6 is represented by r, When the plate thickness dimension of 4 is t, the length of the spherically bulging portion is l, the increase in height in the out-of-plane direction is Δh, and the bulging 11 is partially deformed to form a spherical shape. The distance to the center of gravity G is r ′, the sectional secondary moment around the X-axis in the form shown in FIG. 21A is I, and the sectional secondary moment of the bulge 11 part deformed into a partially spherical shape is I ′. For example, if l = 10 (mm), t = 1 (mm), r = 5 (mm), Δh = 1 (mm), then r ′ = 5.672 (mm), and I ′ = 323.4 (mm 4 ), I = 250.8 (mm 4 ). That is, the increase (I′−I) of the sectional moment of inertia is I′−I = 72.6 (mm 4 ), and the rigidity can be improved.

図9及び図10には、本発明の第3実施形態の樹脂構造体と金属板との複合構造体1が示されている。この形態では、各立状体8の先端部に一体に頂板部13が形成された樹脂構造体2が用いられ、そのような樹脂構造体2の表裏両面を部分的に、加熱された金属板の熱を利用して溶融することで、鋼板等の薄板金属板からなる加熱された第一の金属板3と第二の金属板4に溶着している。なお、樹脂構造体2の表裏両面側を予め加熱して温度を高めた状態で、さらに加熱された金属板3、4による熱を利用して溶融するようにしてもよい。   9 and 10 show a composite structure 1 of a resin structure and a metal plate according to a third embodiment of the present invention. In this embodiment, the resin structure 2 in which the top plate portion 13 is integrally formed at the tip of each standing body 8 is used, and the front and back surfaces of such a resin structure 2 are partially heated metal plates. By being melted by using this heat, it is welded to the heated first metal plate 3 and second metal plate 4 made of a thin metal plate such as a steel plate. In addition, you may make it fuse | melt using the heat | fever by the heated metal plates 3 and 4 in the state which heated the front and back both surfaces side of the resin structure 2 beforehand, and raised temperature.

図15及び図16に示す形態と同様に、図17及び図18に示すように、頂板部13を有する形態の樹脂構造体2である場合には、樹脂構造体2の基部裏面を溶融して接着剤を介して薄板の金属板3に溶着することで、裏面側の金属板3に外側に凸の膨らみ11を設けた形態で、立状体8からなる突起14の頂板部13を外側に凸に膨らみ11を形成した形態の複合構造体1とすることもできる。図15及び図16に示す形態の複合構造体1から、突起14側を、第二の金属板4における金属板の熱を利用して、加熱溶融して、金属板4側の接着剤5を介して加熱溶着することで、図4、図6に示す形態の複合構造体1とすることができる。   Similarly to the form shown in FIGS. 15 and 16, as shown in FIGS. 17 and 18, in the case of the resin structure 2 having the form having the top plate portion 13, the base rear surface of the resin structure 2 is melted. By welding to the thin metal plate 3 through an adhesive, the top plate portion 13 of the protrusion 14 made of the standing body 8 is outwardly exposed in the form in which the convex metal 11 is provided on the outer side of the metal plate 3 on the back surface side. It can also be set as the composite structure 1 of the form which formed the convex 11 in the convex. The protrusion 14 side is heated and melted from the composite structure 1 in the form shown in FIGS. 15 and 16 by using the heat of the metal plate in the second metal plate 4, and the adhesive 5 on the metal plate 4 side is obtained. The composite structure 1 having the form shown in FIGS. 4 and 6 can be obtained by heat-welding through the structure.

図13に示すような形態の樹脂構造体2では、隣り合う立状体8相互は、一部の壁部7を共通とする立状体8が前後方向及び左右方向に連続しているため、このような樹脂構造体2を、金属板に溶着すると、前後方向及び左右方向に小間隔をおいて連続して、密閉空間を形成することができる。   In the resin structure 2 having a form as shown in FIG. 13, the adjacent standing bodies 8 are continuous with each other in the front-rear direction and the left-right direction. When such a resin structure 2 is welded to a metal plate, a sealed space can be formed continuously with a small interval in the front-rear direction and the left-right direction.

本発明を実施する場合、前記金属製ロール17は、ロール表面にゴム等をライニングしていてもよい。また、金属製ロール17は、回転可能なロールであれば駆動装置を備えていなくともよい。   When carrying out the present invention, the metal roll 17 may be lined with rubber or the like on the roll surface. Moreover, the metal roll 17 does not need to be provided with a drive device, as long as it is a rotatable roll.

1 樹脂構造体と金属板とからなる複合構造体
2 樹脂構造体
3 第一の金属板
4 第二の金属板
5 接着剤
6 密閉空間
7 壁部
7a 拡幅壁部
8 立状体
9 壁部先端部
10 基部裏面
11 膨らみ
12 基部
13 頂板部
14 突起
15 基部表面
17 金属製ロール
18 壁起立裏面部
20 第1コイル
21 接着剤塗布手段
22 リール
23 加熱炉
24 ガイドロール
25 第2コイル
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Composite structure which consists of resin structure and metal plate 2 Resin structure 3 First metal plate 4 Second metal plate 5 Adhesive 6 Sealed space 7 Wall portion 7a Widening wall portion 8 Standing body 9 Front end of wall portion Part 10 Base back surface 11 Swelling 12 Base 13 Top plate part 14 Protrusion 15 Base surface 17 Metal roll 18 Wall upright back surface part 20 First coil 21 Adhesive application means 22 Reel 23 Heating furnace 24 Guide roll 25 Second coil

Claims (5)

接着剤を用いて第一及び第二の金属板で樹脂構造体を挟んで張り合わせた複合構造体であって、
前記樹脂構造体は、その樹脂構造体の基部表面から立ち上がる壁部により筒状の立状体が複数形成されており、
前記壁部における溶融される壁部先端部と第一の金属板が接着剤を介して溶着され、
樹脂構造体における溶融される基部裏面と第二の金属板が接着剤を介して溶着され、
前記各立状体が第一及び第二の金属板とで挟まれて密閉空間を形成されており、前記密閉空間の空気圧が1気圧より越えた状態に加圧されていること
を特徴とする樹脂構造体と金属板とからなる複合構造体。
A composite structure in which a resin structure is sandwiched between first and second metal plates using an adhesive,
In the resin structure, a plurality of cylindrical standing bodies are formed by walls rising from the base surface of the resin structure,
The wall tip and the first metal plate to be melted in the wall are welded via an adhesive,
The base back surface and the second metal plate to be melted in the resin structure are welded via an adhesive,
Each of the standing bodies is sandwiched between first and second metal plates to form a sealed space, and the air pressure in the sealed space is pressurized to a pressure exceeding 1 atm. A composite structure composed of a resin structure and a metal plate.
接着剤を用いて金属板と樹脂構造体とを張り合わせた複合構造体であって、
前記樹脂構造体は、その基部表面から立ち上がる壁部により形成される筒状の立状体を複数備えていると共に、前記壁部における壁部先端部から形成される頂板部を有して前記基部表面から中空状に膨出する複数の突起を有し、
樹脂構造体の溶融される基部裏面と金属板が接着剤を介して溶着され、
前記各突起が前記金属板により塞がれて突起の中空部により密閉空間を形成されており、前記密閉空間の空気圧が1気圧より越えた状態に加圧されていること
を特徴とする樹脂構造体と金属板とからなる複合構造体。
A composite structure in which a metal plate and a resin structure are bonded together using an adhesive,
The resin structure includes a plurality of cylindrical standing bodies formed by wall portions rising from the surface of the base portion, and has a top plate portion formed from a wall tip portion of the wall portion, and the base portion. It has a plurality of protrusions that bulge from the surface into a hollow shape,
The base back surface and the metal plate to be melted of the resin structure are welded via an adhesive,
A resin structure characterized in that each of the protrusions is closed by the metal plate to form a sealed space by a hollow portion of the protrusion, and the air pressure of the sealed space is pressurized to more than 1 atm. A composite structure consisting of a body and a metal plate.
前記樹脂構造体が溶着された金属板の非溶着面側は、前記密閉空間内における空気圧の膨張力による外方へ膨らみが形成されており、前記膨らみは、前記立状体の密閉空間ごとに形成されていること
を特徴とする請求項1又は2記載に記載の樹脂構造体と金属板とからなる複合構造体。
On the non-weld surface side of the metal plate to which the resin structure is welded, an outward bulge is formed by an air pressure expansion force in the sealed space, and the bulge is formed for each sealed space of the standing body. A composite structure comprising the resin structure according to claim 1 or 2 and a metal plate.
前記壁部における溶融される壁部先端部は、加熱及び加圧されて押し潰されて拡幅壁部が形成されて溶着する部分の面積が増大された状態で、溶着されていることを特徴とする請求項1〜3のいずれか1項に記載の樹脂構造体と金属板とからなる複合構造体。   The tip of the wall portion to be melted in the wall portion is welded in a state where the area of the portion to be welded is increased by being heated and pressurized and crushed to form a widened wall portion. A composite structure comprising the resin structure according to any one of claims 1 to 3 and a metal plate. 前記拡幅壁部は、溶着されている部分に向って漸次壁部の壁厚寸法が大きくなるように形成されていることを特徴とする請求項1〜4のいずれか1項に記載の樹脂構造体と金属板とからなる複合構造体。   The resin structure according to any one of claims 1 to 4, wherein the widened wall portion is formed so that a wall thickness dimension of the wall portion gradually increases toward a welded portion. A composite structure consisting of a body and a metal plate.
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Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS55156052A (en) * 1979-05-21 1980-12-04 Dow Chemical Co Moldable metallplasticcmetal structure laminate
JPS56142052A (en) * 1980-04-05 1981-11-06 Tokyo Sheet Kk Buffer material sheet and its manufacture
JPS5762026U (en) * 1980-09-30 1982-04-13
JPS635936A (en) * 1986-06-26 1988-01-11 株式会社 森田鐵工所 Heat-insulating material and manufacture thereof

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS55156052A (en) * 1979-05-21 1980-12-04 Dow Chemical Co Moldable metallplasticcmetal structure laminate
JPS56142052A (en) * 1980-04-05 1981-11-06 Tokyo Sheet Kk Buffer material sheet and its manufacture
JPS5762026U (en) * 1980-09-30 1982-04-13
JPS635936A (en) * 1986-06-26 1988-01-11 株式会社 森田鐵工所 Heat-insulating material and manufacture thereof

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2015147603A (en) * 2014-02-07 2015-08-20 株式会社松田技術研究所 cargo container

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