JP2013071742A - 板状物用トレイ - Google Patents
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Abstract
【課題】本発明は、使用する搬送手段の特性に応じて振動抑制を施したトレイを開発する必要がある。そこで本発明では、大面積板状物である光学部品を高密度に集積、保管が可能であり、搬送手段の特性に応じ振動抑制の指標を持つトレイを提供することを課題とする。
【解決手段】矩形状の外枠の各辺上に外周支持体を有し、前記外枠の内部領域に前記外周支持体よりも低い高さになるように2以上の内部領域支持体を位置させることを特徴とする板状物用トレイを提供する。また、矩形状の外枠の各辺上に外周支持体を有し、前記外枠の内部領域に板状物自重撓みでの沈み込み量に比例した高さに2以上の内部領域支持体を位置させることを特徴とする請求項1に記載の板状物用トレイを提供する。
【選択図】図5
【解決手段】矩形状の外枠の各辺上に外周支持体を有し、前記外枠の内部領域に前記外周支持体よりも低い高さになるように2以上の内部領域支持体を位置させることを特徴とする板状物用トレイを提供する。また、矩形状の外枠の各辺上に外周支持体を有し、前記外枠の内部領域に板状物自重撓みでの沈み込み量に比例した高さに2以上の内部領域支持体を位置させることを特徴とする請求項1に記載の板状物用トレイを提供する。
【選択図】図5
Description
本発明は、剛性のある矩形板状物を水平に保持し、積層状態で搬送、保管に用いるトレイに関する。
大型平面表示装置では表面に機能層を有するカラーフィルター等の板状物が光学部品として用いられる。装置組み立て前段階では板状物の搬送、保管が必須である。高密度集積が可能であり、搬送時の振動条件下で表面機能層を毀損することがないトレイが求められている。機能層を有しない面を構造体で支持し形状を固定するとしても、光学部品であるために支持痕を残してはならない。板状物は大面積で薄いことを特徴としており、典型的な数値を一例挙げれば2m×2m×1mmである。自重による撓みは大きく、形状固定は難しい。
トレイとしては、外枠に縦方向と横方向に桟を付けクッション材で支持する形態が考えられる。平面に保持することで高密度集積を可能にし、クッション材の材質を選択することで支持痕発生を抑制する。振動対策としてはクッション材に弱い粘着性を持たせるなどが考えられるが、これは支持痕発生抑制と相反する。
特許文献1では板状物の対向する二辺に水平な幅広の支持体を位置させ、板状物の自重撓みに沿って支持体面を傾ける。板状物を撓んだ状態で保持することにより振動は抑制されるとしている。同一トレイを重ねれば板状物は撓んだ状態で近接でき高密度集積は実現される。しかしながらこの考案には二つの難点がある。板状物の面積が大きくなると自重撓みは急激に増大する。即ち対応可能な面積が限定される。これが第一の難点である。第二の難点は振動抑制の指標が無く、設計因子となっていないことである。
搬送はトラック輸送が大半と推測される。非特許文献1にトラック荷台でのパワースペクトル密度測定結果が示されている。パワースペクトル密度が大きいのは数十Hzまででありそれ以上の振動数では小さい。板状物の基本振動数が数十Hz以下であれば、共鳴振動により不具合を引起す可能性がある。トレイに格納した板状物の基本振動数は数十Hz以上に設定すべきである。
日通総研ロジスティクスレポート 2008年1月 No.9
日本板硝子商品カタログ 10.板ガラスの強度と強度設計
上述したように、使用する搬送手段の特性に応じて振動抑制を施したトレイを開発する必要がある。そこで本発明では、大面積板状物である光学部品を高密度に集積、保管が可能であり、搬送手段の特性に応じ振動抑制の指標を持つトレイを提供する。
本発明は上記課題を解決するためになされたものであり、本発明の請求項1に係る発明は、矩形状の外枠の各辺上に外周支持体を有し、前記外枠の内部領域に前記外周支持体よりも低い高さになるように2以上の内部領域支持体を位置させることを特徴とする板状物用トレイである。
また、請求項2に記載の発明は、矩形状の外枠の各辺上に外周支持体を有し、前記外枠の内部領域に板状物自重撓みでの沈み込み量に比例した高さに2以上の内部領域支持体を位置させることを特徴とする請求項1に記載の板状物用トレイである。
また、請求項3に記載の発明は、前記内部領域支持体どうしの距離(L)が、
L≦(0.01*D/(q*C))^(1/4)
を満たすことを特徴とする請求項1または2に記載の板状物用トレイである。
ただし、内部領域支持体間距離L、重力加速度G、板状物の厚さd、板状物の縦弾性率E、板状物の密度ρ、板状物のポアソン比ν、またCは定数であり、
D=(d^3*E)/(12*(1−ν^2))
q=d*ρ*G
C=0.00416 である。
L≦(0.01*D/(q*C))^(1/4)
を満たすことを特徴とする請求項1または2に記載の板状物用トレイである。
ただし、内部領域支持体間距離L、重力加速度G、板状物の厚さd、板状物の縦弾性率E、板状物の密度ρ、板状物のポアソン比ν、またCは定数であり、
D=(d^3*E)/(12*(1−ν^2))
q=d*ρ*G
C=0.00416 である。
また、請求項4に記載の発明は、前記内部領域の寸法を横a、縦bとし、板状物を撓みtで支持し、前記内部領域の中央位置を原点とした座標系において、内部領域支持体の位置を(x,y)とし、前記内部領域の範囲が、
−a/2≦x≦a/2
−b/2≦y≦b/2
であるとき、
該内部領域の範囲の第一象限および/または第四象限において、内部領域支持体の位置が、
0≦x≦(a/b)*|y| の範囲、および/または、
該内部領域の範囲の第二象限および/または第三象限において、内部領域支持体の位置が、
−(a/b)*|y|≦x≦0 の範囲にあるならば、
内部領域支持体の高さh(x,y)は、
hy≦h(x,y)≦−hxy
であることを特徴とする請求項4に記載の板状物用トレイである。ここで、
hy=−t+R(a,t)*(1−(1−(|y|/R(a,t))^2)^0.5)
R=((a/2)^2+t^2)/(2*t)
hxy=(1−x/(a/2))*(1−y/(b/2))*t
ここで|y|はyの絶対値を示す。
−a/2≦x≦a/2
−b/2≦y≦b/2
であるとき、
該内部領域の範囲の第一象限および/または第四象限において、内部領域支持体の位置が、
0≦x≦(a/b)*|y| の範囲、および/または、
該内部領域の範囲の第二象限および/または第三象限において、内部領域支持体の位置が、
−(a/b)*|y|≦x≦0 の範囲にあるならば、
内部領域支持体の高さh(x,y)は、
hy≦h(x,y)≦−hxy
であることを特徴とする請求項4に記載の板状物用トレイである。ここで、
hy=−t+R(a,t)*(1−(1−(|y|/R(a,t))^2)^0.5)
R=((a/2)^2+t^2)/(2*t)
hxy=(1−x/(a/2))*(1−y/(b/2))*t
ここで|y|はyの絶対値を示す。
また、請求項5に記載の発明は、請求項4に記載の内部領域の範囲の第一象限および/または第四象限において、内部領域支持体の位置が、
(a/b)*|y|≦x≦a/2 の範囲、および/または、
該内部領域の範囲の第二象限および/または第三象限において、内部領域支持体の位置が、
−a/2≦x≦−(a/b)*|y| の範囲にあるならば、
内部領域支持体の高さh(x,y)は
hx≦h(x,y)≦−hxy
であることを特徴とする請求項4に記載の板状物用トレイである。
ここで、
hx=−t+R(a,t)*(1−(1−(|x|/R(a,t))^2)^0.5)
R=((a/2)^2+t^2)/(2*t)
hxy=(1−x/(a/2))*(1−y/(b/2))*t
ここで|x|はxの絶対値を示す。
(a/b)*|y|≦x≦a/2 の範囲、および/または、
該内部領域の範囲の第二象限および/または第三象限において、内部領域支持体の位置が、
−a/2≦x≦−(a/b)*|y| の範囲にあるならば、
内部領域支持体の高さh(x,y)は
hx≦h(x,y)≦−hxy
であることを特徴とする請求項4に記載の板状物用トレイである。
ここで、
hx=−t+R(a,t)*(1−(1−(|x|/R(a,t))^2)^0.5)
R=((a/2)^2+t^2)/(2*t)
hxy=(1−x/(a/2))*(1−y/(b/2))*t
ここで|x|はxの絶対値を示す。
本発明の板状物用トレイによって、剛性のある矩形板状物を水平に保持し、積層状態で搬送、保管が可能となる。
以下に本発明を具体的に説明する。
本発明の板状物用トレイは、矩形外枠の各辺上面に外周支持体を持ち、枠の内部領域に板状物自重撓みでの沈み込み量に比例した高さに内部領域支持体を位置させる。内部領域は、内部領域支持体が外枠に固定された構造体となっている。構造体上面に内部領域支持体を離散的に配置する。内部領域支持体間距離は0.35mから0.5mまでとする。構造体は下方に湾曲した桟を縦横に組み合わせる(図5)、縦或いは横桟のみで構成する、円形の環状構造体を外枠から釣下げる(図6)、いずれでも構わない。
板状物をトレイに格納する過程を追って説明する。
水平に静置したトレイ上方に板状物が運ばれる。トレイ構造物の隙間を通って下方から多数のピンロッドを上昇させ板状物を水平に保持する(図1)。ピンロッドを下げ、トレイ外枠上面にある外周支持体に板状物が接触する。更にピンロッドを下げると板状物は外周支持体によって外辺は固定され、内部領域は自重により撓む。外辺が固定されていることで内部領域は二軸方向に延伸され、応力が生じる(図2)。
水平に静置したトレイ上方に板状物が運ばれる。トレイ構造物の隙間を通って下方から多数のピンロッドを上昇させ板状物を水平に保持する(図1)。ピンロッドを下げ、トレイ外枠上面にある外周支持体に板状物が接触する。更にピンロッドを下げると板状物は外周支持体によって外辺は固定され、内部領域は自重により撓む。外辺が固定されていることで内部領域は二軸方向に延伸され、応力が生じる(図2)。
弾性理論によれば、外周単純支持の矩形板の基本振動数は(式1)で与えられる。ここで辺長a、b、厚さd、縦弾性率E密度ρポアソン比νとする。
(式1)f=(π/2)*√(D/(ρ*h))*(1/b^2+1/a^2)
(式1)f=(π/2)*√(D/(ρ*h))*(1/b^2+1/a^2)
Dは(式2)で与えられる。
(式2)D=(d^3*E)/(12*(1−ν^2))
よって、境界を単純支持した弾性体の基本振動数は面積が大きいほど低くなる。
(式2)D=(d^3*E)/(12*(1−ν^2))
よって、境界を単純支持した弾性体の基本振動数は面積が大きいほど低くなる。
張力τにある半径rの円形膜の基本振動数は、単位面積当たり質量ρとして
(式3)f0=(Constant*(τ/r)^0.5)/(2*ρ*r)
矩形板でも張力(応力)と基本振動数との関係は同じである。矩形板の応力と基本振動数は比例する。これにより基本振動数の調整が可能となる。
矩形板の応力は撓み量により変化する。撓みが大なるにつれて応力と基本振動数は増大する。
本発明では、板状物を外枠上面にある帯状支持体と接触させ単純支持する、内部領域で複数の支持を行い自重撓みでの沈み込み量に比例した高さに保持する。
(式3)f0=(Constant*(τ/r)^0.5)/(2*ρ*r)
矩形板でも張力(応力)と基本振動数との関係は同じである。矩形板の応力と基本振動数は比例する。これにより基本振動数の調整が可能となる。
矩形板の応力は撓み量により変化する。撓みが大なるにつれて応力と基本振動数は増大する。
本発明では、板状物を外枠上面にある帯状支持体と接触させ単純支持する、内部領域で複数の支持を行い自重撓みでの沈み込み量に比例した高さに保持する。
次に有限要素法のモーダル解析により本発明の現実性を検討する。
搬送、保管用トレイであること、及び先に記したトラック荷台でのパワースペクトル密度測定結果から、トレイで保持される撓んだ状態には、板の応力値が破壊応力以下であることと、基本振動数は数十Hz以上であることの、二つの条件が課される。
搬送、保管用トレイであること、及び先に記したトラック荷台でのパワースペクトル密度測定結果から、トレイで保持される撓んだ状態には、板の応力値が破壊応力以下であることと、基本振動数は数十Hz以上であることの、二つの条件が課される。
外周単純支持、辺長2m厚さ1mm重力加速度G密度ρの正方形ガラス板の自重撓みでの基本振動数を有限要素法により求めた。固有値計算はLanczos法によった。更に重力加速度をαG、α=0.0〜1.0と設定し、異なる撓みでの最大主応力最大値と基本振動数を求めた。結果を表3にまとめる。
辺長が長いほど自重撓みは大きい。外周支持であるから応力も比例して増大する。最大主応力は1.8GPaに達しガラス板の破壊応力を大きく上回る。撓みを小さくすれば応力は急激に減少するが、基本振動数も減少する。前述した非特許文献2によれば倍強化ガラスの許容応力は44MPaである。表3によればα=0.16において許容応力と等しく基本振動数は55Hzを上回る。このときの撓みは18mmである。以上の力学的近似計算の範囲内で、格納対象となりうる大きさのガラス板が上記二条件を満たすことが示された。よって本発明は現実的と判断される。
更に内部領域における支持箇所の間隔を検討する。
外周単純支持、辺長a、厚さd、重力加速度G、密度ρ、ポアソン比νの正方形板の自重撓みwはNavierの式で与えられる。
(式4)w=(a^4*q*C)/D
(式5)q=d*ρ*G
(式6)C=0.00416
外周単純支持、辺長a、厚さd、重力加速度G、密度ρ、ポアソン比νの正方形板の自重撓みwはNavierの式で与えられる。
(式4)w=(a^4*q*C)/D
(式5)q=d*ρ*G
(式6)C=0.00416
内部領域で離散的に支持される弾性板は、支持点周囲、或いは四支持点を頂点とする矩形領域、どちらでも上記Navierの式の境界条件と異なる。有限要素法による応力計算では二支持点間撓みは支持点間距離に応じて増大するがNavierの式よりも小さいという結果を得た。そこでNavierの式を撓みの上限値として用いる。(式3)の辺長aを支持点間距離Lと看做し、支持点間距離について解き下式を得る。
(式7)L=(w*D/(q*C))^(1/4)
撓みが1mm以下であるのは
(式8)L≦(0.01*D/(q*C))^(1/4)
(式7)L=(w*D/(q*C))^(1/4)
撓みが1mm以下であるのは
(式8)L≦(0.01*D/(q*C))^(1/4)
幾つかの辺長でのガラス板撓みを(式4)で計算する。結果を表1、表2に示す。辺長が大きくなるにつれ自重撓みは急激に大きくなる。0.4m以下では撓みは1mm未満である。
よって厚み0.7mmのガラス板では、支持箇所間隔上限を0.4mとすることで、支持による凹凸を抑制できる。前記の有限要素法では仮想的に重力を弱めた場合の力学的近似解を求めた。支持箇所間隔を上記上限以下とし各支持点高さを力学的近似解での値に設定すれば、ガラス板の形状は上記近似状態に保持でき、応力及び基本振動数の必要特性を満たす(図3、図4)。
よって厚み0.7mmのガラス板では、支持箇所間隔上限を0.4mとすることで、支持による凹凸を抑制できる。前記の有限要素法では仮想的に重力を弱めた場合の力学的近似解を求めた。支持箇所間隔を上記上限以下とし各支持点高さを力学的近似解での値に設定すれば、ガラス板の形状は上記近似状態に保持でき、応力及び基本振動数の必要特性を満たす(図3、図4)。
次に、本発明の板状物用トレイについて詳細に説明する。
高剛性で軽量な外枠上に、外周支持体として樹脂製帯状支持体を固定する。例としてはアルミ材押し出し成形品で外枠を、ウレタン樹脂で外周支持体を作成する。外枠上面は平面をなし、外周支持体は同じ高さにある。内部領域に上面形状が10mmから2mmの円に含まれる大きさの樹脂製の内部領域支持体を0.35mから0.5mの間隔で固定した桟を外枠に固定する。桟は縦横に組み合わせる、縦方向のみ、横方向のみ、部分的に組み合わせる、いずれでも構わない(図5)。また、桟を外枠に固定せず紐などの可撓性物質で連結しても良い(図6)。支持体は内部領域の位置によって外枠帯状支持体の高さに対して以下に示す範囲にある。
高剛性で軽量な外枠上に、外周支持体として樹脂製帯状支持体を固定する。例としてはアルミ材押し出し成形品で外枠を、ウレタン樹脂で外周支持体を作成する。外枠上面は平面をなし、外周支持体は同じ高さにある。内部領域に上面形状が10mmから2mmの円に含まれる大きさの樹脂製の内部領域支持体を0.35mから0.5mの間隔で固定した桟を外枠に固定する。桟は縦横に組み合わせる、縦方向のみ、横方向のみ、部分的に組み合わせる、いずれでも構わない(図5)。また、桟を外枠に固定せず紐などの可撓性物質で連結しても良い(図6)。支持体は内部領域の位置によって外枠帯状支持体の高さに対して以下に示す範囲にある。
内部領域の寸法を横a、縦bとし、板状物を撓みtで支持する。中央位置を原点として座標系を決める。内部領域の範囲は
(式9)−a/2≦x≦a/2、−b/2≦y≦b/2
支持体の位置を(x,y)、その位置での支持体高さをh(x,y)と表記する。
(式9)−a/2≦x≦a/2、−b/2≦y≦b/2
支持体の位置を(x,y)、その位置での支持体高さをh(x,y)と表記する。
上記内部領域範囲の第一象限において、支持体位置が
(式10)0≦x≦(a/b)*y
の範囲にあるならば支持体高さは
(式11)hy≦h(x,y)≦−hxy ・・・・・(I)
(式10)0≦x≦(a/b)*y
の範囲にあるならば支持体高さは
(式11)hy≦h(x,y)≦−hxy ・・・・・(I)
支持体位置が
(式12)(a/b)*y≦x≦a/2
の範囲にあるならば支持体高さは
(式13)hx≦h(x,y)≦−hxy ・・・・・(II)
(式12)(a/b)*y≦x≦a/2
の範囲にあるならば支持体高さは
(式13)hx≦h(x,y)≦−hxy ・・・・・(II)
ここで
(式14)
hx=−t+R(a,t)*(1−(1−(x/R(a,t))^2)^0.5)
(式15)
hy=−t+R(a,t)*(1−(1−(x/R(a,t))^2)^0.5)
(式16)R=((a/2)^2+t^2)/(2*t)
(式17)hxy=(1−x/(a/2))*(1−y/(b/2))*t
内部領域範囲の第二象限、第三象限、第四象限に関しては(図7)に示す領域において(I)の領域では(式11)、(II)の領域では(式13)が適用される。
(式14)
hx=−t+R(a,t)*(1−(1−(x/R(a,t))^2)^0.5)
(式15)
hy=−t+R(a,t)*(1−(1−(x/R(a,t))^2)^0.5)
(式16)R=((a/2)^2+t^2)/(2*t)
(式17)hxy=(1−x/(a/2))*(1−y/(b/2))*t
内部領域範囲の第二象限、第三象限、第四象限に関しては(図7)に示す領域において(I)の領域では(式11)、(II)の領域では(式13)が適用される。
<実施例>
横2m、縦2m、厚さ1mmのガラス板を保持するトレイとして、アルミ材押し出し成形品を組み立てた外形横2.05m、縦2.05m、内形横1.98m、縦1.98m、厚さ5mmの外枠を作成し、その上面に外形横2m、縦2mとなる幅3mm、厚さ3mmの連続するウレタン製支持体を接着固定した。
中央と上下左右の0.5mの間隔で縦三本横三本の桟を内部領域に渡す。桟の両端は外枠にねじで固定する。桟は厚さ1mmのアルミ材で外形横20mm、縦10mm、縦桟は横桟の上に位置させた。縦桟上に横3mm、縦3mm、厚さ3mmのウレタン製支持体を接着固定する。設定した内部領域での支持体の位置を図8、高さを表4に示す。ここで高さ零は外枠上支持体上面とする。
内部領域支持体を高さ零とした場合と対比すると振動は少なく結果は良好であった。
横2m、縦2m、厚さ1mmのガラス板を保持するトレイとして、アルミ材押し出し成形品を組み立てた外形横2.05m、縦2.05m、内形横1.98m、縦1.98m、厚さ5mmの外枠を作成し、その上面に外形横2m、縦2mとなる幅3mm、厚さ3mmの連続するウレタン製支持体を接着固定した。
中央と上下左右の0.5mの間隔で縦三本横三本の桟を内部領域に渡す。桟の両端は外枠にねじで固定する。桟は厚さ1mmのアルミ材で外形横20mm、縦10mm、縦桟は横桟の上に位置させた。縦桟上に横3mm、縦3mm、厚さ3mmのウレタン製支持体を接着固定する。設定した内部領域での支持体の位置を図8、高さを表4に示す。ここで高さ零は外枠上支持体上面とする。
内部領域支持体を高さ零とした場合と対比すると振動は少なく結果は良好であった。
1・・・板状物
2・・・外周支持体
3・・・ロッド
4・・・外周支持された撓み無しでの長さ
5・・・外周支持された自重撓みでの長さ
6・・・内部領域支持体
7・・・自重撓みでの位置
8・・・内部領域支持体を固定する桟
9・・・トレイ外枠
10・・・トレイ外枠と内部領域支持体とを結ぶ紐
11・・・内部領域
12・・・y=(b/a)*x
13・・・y=−(b/a)*x
2・・・外周支持体
3・・・ロッド
4・・・外周支持された撓み無しでの長さ
5・・・外周支持された自重撓みでの長さ
6・・・内部領域支持体
7・・・自重撓みでの位置
8・・・内部領域支持体を固定する桟
9・・・トレイ外枠
10・・・トレイ外枠と内部領域支持体とを結ぶ紐
11・・・内部領域
12・・・y=(b/a)*x
13・・・y=−(b/a)*x
Claims (5)
- 矩形状の外枠の各辺上に外周支持体を有し、前記外枠の内部領域に前記外周支持体よりも低い高さになるように2以上の内部領域支持体を位置させることを特徴とする板状物用トレイ。
- 矩形状の外枠の各辺上に外周支持体を有し、前記外枠の内部領域に板状物自重撓みでの沈み込み量に比例した高さに2以上の内部領域支持体を位置させることを特徴とする請求項1に記載の板状物用トレイ。
- 前記内部領域支持体どうしの距離(L)が、
L≦(0.01*D/(q*C))^(1/4)
を満たすことを特徴とする請求項1または2に記載の板状物用トレイ。
ただし、内部領域支持体間距離L、重力加速度G、板状物の厚さd、板状物の縦弾性率E、板状物の密度ρ、板状物のポアソン比ν、またCは定数であり、
D=(d^3*E)/(12*(1−ν^2))
q=d*ρ*G
C=0.00416 である。 - 前記内部領域の寸法を横a、縦bとし、板状物を撓みtで支持し、前記内部領域の中央位置を原点とした座標系において、内部領域支持体の位置を(x,y)とし、前記内部領域の範囲が、
−a/2≦x≦a/2
−b/2≦y≦b/2
であるとき、
該内部領域の範囲の第一象限および/または第四象限において、内部領域支持体の位置が、
0≦x≦(a/b)*|y| の範囲、および/または、
該内部領域の範囲の第二象限および/または第三象限において、内部領域支持体の位置が、
−(a/b)*|y|≦x≦0 の範囲にあるならば、
内部領域支持体の高さh(x,y)は、
hy≦h(x,y)≦−hxy
であることを特徴とする請求項4に記載の板状物用トレイである。ここで、
hy=−t+R(a,t)*(1−(1−(|y|/R(a,t))^2)^0.5)
R=((a/2)^2+t^2)/(2*t)
hxy=(1−x/(a/2))*(1−y/(b/2))*t
ここで|y|はyの絶対値を示す。 - 請求項4に記載の内部領域の範囲の第一象限および/または第四象限において、内部領域支持体の位置が、
(a/b)*|y|≦x≦a/2 の範囲、および/または、
該内部領域の範囲の第二象限および/または第三象限において、内部領域支持体の位置が、
−a/2≦x≦−(a/b)*|y| の範囲にあるならば、
内部領域支持体の高さh(x,y)は
hx≦h(x,y)≦−hxy
であることを特徴とする請求項4に記載の板状物用トレイである。
ここで、
hx=−t+R(a,t)*(1−(1−(|x|/R(a,t))^2)^0.5)
R=((a/2)^2+t^2)/(2*t)
hxy=(1−x/(a/2))*(1−y/(b/2))*t
ここで|x|はxの絶対値を示す。
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Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2011210521A Withdrawn JP2013071742A (ja) | 2011-09-27 | 2011-09-27 | 板状物用トレイ |
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JP (1) | JP2013071742A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN107207151A (zh) * | 2014-11-19 | 2017-09-26 | 康宁股份有限公司 | 包装件、处理玻璃薄片堆叠的方法以及制造支撑框架的方法 |
JP7513413B2 (ja) | 2020-03-31 | 2024-07-09 | 株式会社カネカ | 基板トレイ |
-
2011
- 2011-09-27 JP JP2011210521A patent/JP2013071742A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN107207151A (zh) * | 2014-11-19 | 2017-09-26 | 康宁股份有限公司 | 包装件、处理玻璃薄片堆叠的方法以及制造支撑框架的方法 |
JP2017536305A (ja) * | 2014-11-19 | 2017-12-07 | コーニング インコーポレイテッド | 梱包体、ガラス板のスタックを取り扱う方法、および支持フレームを製造する方法 |
JP7513413B2 (ja) | 2020-03-31 | 2024-07-09 | 株式会社カネカ | 基板トレイ |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
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A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20141202 |