JP2013020073A - Super-wide angle lens system - Google Patents

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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a super-wide angle lens system which has a long back focus, is suitable for a 35 mm format interchangeable lens having a large image circle, is reduced in aberration variation caused by focusing, has high performance, adopts an inner focus system, and can be adjusted to an open F value of 2.8 on a wide angle end side, regardless of a super-wide angle lens system having a photographic angle of view over 120°.SOLUTION: The super-wide angle lens system comprises a first lens group G1 having negative refractive power and a second lens group G2 having positive refractive power in order from an object side. The first lens group G1 comprises a first A lens group G1A having negative refractive power and a first B lens group G1B having negative refractive power. The first A lens group G1A comprises a first lens L1 of a negative meniscus lens and a second lens L2 of a negative meniscus lens having at least one aspherical surface in order from the object side. The first B lens group G1B has a negative meniscus lens L3 having at least one aspherical surface on the most object side. The super-wide angle lens system satisfies a predetermined conditional expression.

Description

本発明は、デジタルカメラ、銀塩カメラ、ビデオカメラ等に用いられるレンズに関するもので、撮影画角が１２０°を超える超広角レンズ系でありながら、バックフォーカスが長く、イメージサークルが大きな３５ｍｍフォーマットの交換レンズに適した、フォーカシングによる収差変動が少なく、高性能なインナーフォーカス方式を採用する広角端側の開放Ｆ値がＦ２．８程度に適応可能な超広角レンズ系に関するものである。   The present invention relates to a lens used in a digital camera, a silver salt camera, a video camera, and the like, and is a super wide-angle lens system having a shooting angle of view exceeding 120 °, but has a long back focus and a large image circle. The present invention relates to a super-wide-angle lens system that is suitable for an interchangeable lens and has a small aberration variation due to focusing and adopts a high-performance inner focus system and can be used with an open F value on the wide-angle end side of about F2.8.

従来、画角が１２０°を超える超広角レンズ系が、例えば以下の特許文献等に記載されている。   Conventionally, an ultra-wide-angle lens system having an angle of view exceeding 120 ° is described in, for example, the following patent documents.

特許文献１には、画角が１２０°を超える広角レンズが開示されている。   Patent Document 1 discloses a wide-angle lens having an angle of view exceeding 120 °.

特許文献２、特許文献３には、インナーフォーカスを採用し、画角が１２０°超える超広角レンズ系が開示されている。   Patent Documents 2 and 3 disclose an ultra-wide-angle lens system that employs an inner focus and has an angle of view exceeding 120 °.

特開２００１−１２４９８５号公報JP 2001-124985 A

特開２００５−１０６８７８号公報JP 2005-106878 A

特願２０１０−０９３９１３号（未公開）Japanese Patent Application No. 2010-093913 (unpublished)

特許文献１に記載された広角レンズは、そもそも一眼レフタイプのカメラのレンズ系として適応させるにはバックフォーカスが短すぎるという問題があった。   The wide-angle lens described in Patent Document 1 has a problem that the back focus is too short to be adapted as a lens system for a single-lens reflex camera.

特許文献２に記載された超広角レンズ系は、開放Ｆ値が４．５程度の比較的小口径な光学系に適応されるものであった。   The super wide-angle lens system described in Patent Document 2 is adapted to a relatively small aperture optical system having an open F value of about 4.5.

しかしながら、特許文献２に記載された超広角レンズ系では、入射角が大きくなる第１レンズ群に大口径の非球面レンズを採用しておらず、周辺性能の収差補正が困難であることから、Ｆ値を明るくすることが出来なかった。   However, the super wide-angle lens system described in Patent Document 2 does not employ a large-aperture aspherical lens for the first lens group with a large incident angle, and it is difficult to correct aberrations in peripheral performance. The F value could not be brightened.

さらに、第４レンズ群の偏芯敏感度が大きく、第４レンズ群のレンズ径をアップすることが困難であることから、開放Ｆ値を明るく出来ないという問題があった。   Furthermore, since the decentering sensitivity of the fourth lens group is large and it is difficult to increase the lens diameter of the fourth lens group, there is a problem that the open F value cannot be brightened.

また、特許文献２に記載された超広角レンズ系では、第４レンズ群等の偏芯敏感度が大きく、鏡枠の組み立てが容易ではないという問題があった。   Further, the super wide-angle lens system described in Patent Document 2 has a problem that the decentering sensitivity of the fourth lens group and the like is large, and it is not easy to assemble the lens frame.

また、特許文献２に記載の超広角レンズ系は超広角ズームレンズであり、広角端側において、画面周辺での性能低下を小さくすることとしているため、超広角レンズ系で一般的に問題となる倍率色収差の補正を行うことを重視した結果、軸上色収差の補正が不十分であるという問題が残存していた。   The super wide-angle lens system described in Patent Document 2 is a super-wide-angle zoom lens, and at the wide-angle end side, it is intended to reduce the performance degradation at the periphery of the screen. As a result of emphasizing the correction of lateral chromatic aberration, the problem of insufficient correction of axial chromatic aberration remained.

特許文献３は、同様に画角が１２０°を超える超広角レンズ系であり、レンズ系が全体としてコンパクトであり、フォーカシングによる収差変動が少ないことを特徴としていた。   Similarly, Patent Document 3 is an ultra-wide-angle lens system with an angle of view exceeding 120 °, and the lens system is compact as a whole, and is characterized by little aberration fluctuation due to focusing.

この発明はもちろんイメージサークルが大きな３５ｍｍフォーマットの交換レンズにも適応可能ではあるが、ＡＰＳ−Ｃフォーマットにおいて高性能でありながらコンパクト化することも目的としていた。   Of course, the present invention can be applied to a 35 mm format interchangeable lens having a large image circle. However, the APS-C format is also intended to be compact while being high performance.

また、第１Ａレンズ群と第１Ｂレンズ群の焦点距離の比を適切にコントロールすることで、全長をコンパクト化しつつフォーカシングによる収差変動が少なく、撮影距離が短い光学系を実現していたが、イメージサークルが大きな３５ｍｍフォーマットの交換レンズに適用する場合、例えば画角が１２０°を超えるような大幅な広画角化を実現する際には、十分に高性能化をすることが困難であった。   In addition, by appropriately controlling the ratio of the focal lengths of the first A lens group and the first B lens group, an optical system has been realized in which the entire length is made compact, the aberration fluctuation due to focusing is small, and the shooting distance is short. When applied to a 35 mm format interchangeable lens having a large circle, it has been difficult to achieve a sufficiently high performance when, for example, realizing a wide field angle with a field angle exceeding 120 °.

本発明は、上記課題を解決し、撮影画角が１２０°を超える超広角レンズ系でありながら、バックフォーカスが長く、イメージサークルが大きな３５ｍｍフォーマットの交換レンズに適した、フォーカシングによる収差変動が少なく、高性能な、インナーフォーカス方式を採用する広角端側の開放Ｆ値がＦ２．８程度に適応可能な超広角レンズ系を提供することを目的とする。   The present invention solves the above-described problems, and is an ultra-wide-angle lens system having a shooting angle of view exceeding 120 °, but is suitable for a 35 mm format interchangeable lens having a long back focus and a large image circle. An object of the present invention is to provide a super-wide-angle lens system that adopts a high-performance inner focus system and that can be applied to an open F value on the wide-angle end side of about F2.8.

上記目的を達成するために、本発明を実施の超広角レンズ系は、物体側より順に、負の屈折力の第１レンズ群Ｇ１、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２からなり、第１レンズ群Ｇ１は、負の屈折力の第１Ａレンズ群Ｇ１Ａ、負の屈折力の第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂで構成され、さらに、第１Ａレンズ群Ｇ１Ａは、物体側から順に、負メニスカスレンズの第１レンズＬ１、少なくとも１面に非球面を有する負メニスカスレンズの第２レンズＬ２で構成され、第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂは、最も物体側に少なくとも１面に非球面を有する負メニスカスレンズＬ３を有し、フォーカシングの際、第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂを物体側に移動させ、第２レンズ群Ｇ２は、最も像側に少なくとも１面に非球面を有する正レンズユニットＬ２ａｓｐを有し、以下の条件を満足することを特徴とする。
（１）３．４＜｜ｆ１Ａ／ｆｗ｜＜６．０
（２）０．５＜｜ｆ１Ｂ／ｆ１Ａ｜＜３．０
（３）２．０＜ｆ２／ｆｗ＜５．０
（４）１．０＜ｆ２ａｓｐ／ｆ２＜５．０
但し、
ｆｗ：レンズ全系の焦点距離、又は、広角端におけるレンズ全系の焦点距離
ｆ１Ａ：第１Ａレンズ群Ｇ１Ａの焦点距離
ｆ１Ｂ：第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂの焦点距離
ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離、又は、広角端における第２レンズ群Ｇ２の焦点距離
ｆ２ａｓｐ：第２レンズ群Ｇ２内の少なくとも１面に非球面を有する正レンズユニットＬ２ａｓｐの焦点距離 In order to achieve the above object, the super wide-angle lens system embodying the present invention comprises, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power and a second lens group G2 having a positive refractive power. The lens group G1 includes a first A lens group G1A having a negative refractive power and a first B lens group G1B having a negative refractive power. The first A lens group G1A is a first negative meniscus lens in order from the object side. The lens L1 includes a second meniscus second lens L2 having an aspheric surface on at least one surface, and the first B lens group G1B includes a negative meniscus lens L3 having an aspheric surface on at least one surface closest to the object side. During focusing, the first lens group G1B is moved to the object side, and the second lens group G2 has a positive lens unit L2asp having at least one aspheric surface on the most image side, and satisfies the following conditions: And wherein the Rukoto.
(1) 3.4 <| f1A / fw | <6.0
(2) 0.5 <| f1B / f1A | <3.0
(3) 2.0 <f2 / fw <5.0
(4) 1.0 <f2asp / f2 <5.0
However,
fw: focal length of the entire lens system or focal length of the entire lens system at the wide angle end f1A: focal length of the first A lens group G1A f1B: focal length of the first B lens group G1B f2: focal length of the second lens group G2 Or the focal length of the second lens group G2 at the wide-angle end f2asp: the focal length of the positive lens unit L2asp having an aspheric surface on at least one surface in the second lens group G2

さらに本発明を実施の超広角レンズ系は、上記発明において、第２レンズ群Ｇ２が、第２Ａレンズ群Ｇ２Ａ、第２Ｂレンズ群Ｇ２Ｂで構成され、広角端側から望遠端側へのズーミングの際、第１レンズ群Ｇ１と第２Ａレンズ群Ｇ２Ａとの間隔が減少し、第２Ａレンズ群Ｇ２Ａと第２Ｂレンズ群Ｇ２Ｂとの間隔が増加することを特徴とする。   Further, in the super wide-angle lens system according to the present invention, in the above invention, the second lens group G2 includes the second A lens group G2A and the second B lens group G2B, and zooming from the wide-angle end side to the telephoto end side is performed. The distance between the first lens group G1 and the second A lens group G2A is decreased, and the distance between the second A lens group G2A and the second B lens group G2B is increased.

さらに本発明を実施の超広角レンズ系は、上記発明において、以下の条件を満足することを特徴とする。
（５）２．０＜ｆ２Ａ／ｆｗ＜５．０
（６）１０．０＜｜ｆ２Ｂ／ｆｗ｜
但し、
ｆｗ：広角端におけるレンズ全系の焦点距離
ｆ２Ａ：第２Ａレンズ群Ｇ２Ａの焦点距離
ｆ２Ｂ：第２Ｂレンズ群Ｇ２Ｂの焦点距離 Furthermore, the super wide-angle lens system embodying the present invention is characterized in that, in the above invention, the following conditions are satisfied.
(5) 2.0 <f2A / fw <5.0
(6) 10.0 <| f2B / fw |
However,
fw: focal length of the entire lens system at the wide-angle end f2A: focal length of the second A lens group G2A f2B: focal length of the second B lens group G2B

さらに本発明を実施の超広角レンズ系は、上記発明において、第２Ａレンズ群Ｇ２Ａが絞りユニットを挟んだ前側の第２Ａレンズ群前群Ｇ２ＡＦ、後側の第２Ａレンズ群後群Ｇ２ＡＲに分かれ、以下の条件を満足することを特徴とする。
（７）２．５＜｜ｆ２ＡＦ／ｆ１｜＜５．０
（８）２．０＜｜ｆ２ＡＲ／ｆｗ｜＜５．０
但し、
ｆｗ：広角端におけるレンズ全系の焦点距離
ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
ｆ２ＡＦ：第２Ａレンズ群前群Ｇ２ＡＦの焦点距離
ｆ２ＡＲ：第２Ａレンズ群後群Ｇ２ＡＲの焦点距離 Further, the super wide-angle lens system embodying the present invention is divided into the second A lens group front group G2AF on the front side with the aperture unit sandwiched between the second A lens group G2A and the rear side second A lens group rear group G2AR in the above invention. The following conditions are satisfied.
(7) 2.5 <| f2AF / f1 | <5.0
(8) 2.0 <| f2AR / fw | <5.0
However,
fw: focal length of the entire lens system at the wide-angle end f1: focal length of the first lens group G1 f2AF: focal length of the second lens group front group G2AF f2AR: focal length of the second lens group rear group G2AR

さらに本発明を実施の超広角レンズ系は、上記発明において、第２Ｂレンズ群Ｇ２Ｂは、少なくとも１枚の負レンズと少なくとも１枚の正レンズからなる接合負レンズユニットＬ２ＢＪｏｉｎを有し、以下の条件を満足することを特徴とする。
（９）−１５．０＜ｆ２ＢＪｏｉｎ／ｆｗ＜−２．０
但し、
ｆｗ：広角端におけるレンズ全系の焦点距離
ｆ２ＢＪ：第２Ｂレンズ群Ｇ２Ｂ内の接合負レンズユニットＬ２ＢＪｏｉｎの焦点距離 Further, in the super wide-angle lens system according to the present invention, in the above invention, the second B lens group G2B includes a cemented negative lens unit L2BJoin including at least one negative lens and at least one positive lens, and the following conditions are satisfied. It is characterized by satisfying.
(9) -15.0 <f2BJoin / fw <-2.0
However,
fw: focal length of the entire lens system at the wide-angle end f2BJ: focal length of the cemented negative lens unit L2BJoin in the second B lens group G2B

さらに本発明を実施の超広角レンズ系は、上記発明において、以下の条件を満足することを特徴とする。
（１０）Ｎｄ２ＢＮ＞１．８
（１１）Ｖｄ２ＢＰ＞８０
但し、
Ｎｄ２ＢＮ：接合負レンズユニットＬ２ＢＪｏｉｎ内における少なくとも１枚の負レンズの屈折率
Ｖｄ２ＢＰ：接合負レンズユニットＬ２ＢＪｏｉｎ内における少なくとも１枚の正レンズのアッベ数 Furthermore, the super wide-angle lens system embodying the present invention is characterized in that, in the above invention, the following conditions are satisfied.
(10) Nd2BN> 1.8
(11) Vd2BP> 80
However,
Nd2BN: Refractive index of at least one negative lens in the cemented negative lens unit L2BJoin Vd2BP: Abbe number of at least one positive lens in the cemented negative lens unit L2BJoin

本発明を実施の超広角レンズ系によれば、デジタルカメラ、銀塩カメラ、ビデオカメラ等に用いられるレンズ系であって、撮影画角が１２０°を超える超広角レンズ系でありながら、バックフォーカスが長く、イメージサークルが大きな３５ｍｍフォーマットの交換レンズに適した、フォーカシングによる収差変動が少なく、高性能な、インナーフォーカス方式を採用する広角端側の開放Ｆ値がＦ２．８程度に適応可能な超広角レンズ系を提供することができる。   According to the super wide-angle lens system embodying the present invention, it is a lens system used for a digital camera, a silver salt camera, a video camera, etc. Suitable for 35mm format interchangeable lenses with a long image circle and a large aberration, there is little aberration fluctuation due to focusing, and a high-performance inner focus method is adopted. A wide-angle lens system can be provided.

実施例１の超広角レンズ系の無限遠におけるレンズ断面図Lens cross-sectional view at infinity of the super wide-angle lens system of Example 1 実施例１の超広角レンズ系の無限遠における縦収差図Longitudinal aberration diagram of the super wide-angle lens system of Example 1 at infinity 実施例１の超広角レンズ系の撮影倍率１：４０倍における縦収差図Longitudinal aberration diagram of the super wide-angle lens system of Example 1 at a photographing magnification of 1:40 実施例１の超広角レンズ系の無限遠における横収差図Transverse aberration diagram at infinity of the super wide-angle lens system of Example 1 実施例１の超広角レンズ系の撮影倍率１：４０倍における横収差図Lateral aberration diagram of the super wide-angle lens system of Example 1 at an imaging magnification of 1:40 実施例２の超広角レンズ系の広角端の無限遠におけるレンズ断面図Lens cross-sectional view at infinity at the wide-angle end of the super-wide-angle lens system of Example 2 実施例２の超広角レンズ系の広角端の無限遠における縦収差図Longitudinal aberration diagram at infinity of the wide-angle end of the super-wide-angle lens system of Example 2 実施例２の超広角レンズ系の広角端の撮影倍率１：４０倍における縦収差図Longitudinal aberration diagram of the super wide-angle lens system of Example 2 at an imaging magnification of 1:40 at the wide-angle end 実施例２の超広角レンズ系の中間焦点距離の無限遠における縦収差図Longitudinal aberration diagram at infinity of the intermediate focal length of the super wide-angle lens system of Example 2 実施例２の超広角レンズ系の中間焦点距離の撮影倍率１：４０倍における縦収差図Longitudinal aberration diagram at the intermediate focal length photographing magnification of 1:40 in the super wide-angle lens system of Example 2 実施例２の超広角レンズ系の望遠端の無限遠における縦収差図Longitudinal aberration diagram at infinity of the telephoto end of the super wide-angle lens system of Example 2 実施例２の超広角レンズ系の望遠端の撮影倍率１：４０倍における縦収差図Longitudinal aberration diagram at the telephoto end of the super wide-angle lens system of Example 2 at a magnification of 1:40 実施例２の超広角レンズ系の広角端の無限遠における横収差図Lateral aberration diagram of the super-wide-angle lens system of Example 2 at infinity at the wide-angle end 実施例２の超広角レンズ系の広角端の撮影倍率１：４０倍における横収差図Lateral aberration diagram of the super wide-angle lens system of Example 2 at an imaging magnification of 1:40 at the wide-angle end 実施例２の超広角レンズ系の中間焦点距離の無限遠における横収差図Transverse aberration diagram at infinity of the intermediate focal length of the super wide-angle lens system of Example 2 実施例２の超広角レンズ系の中間焦点距離の撮影倍率１：４０倍における横収差図Lateral aberration diagram of the super wide-angle lens system of Example 2 at an intermediate focal length at an imaging magnification of 1:40 実施例２の超広角レンズ系の望遠端の無限遠における横収差図Transverse aberration diagram at infinity at the telephoto end of the super wide-angle lens system of Example 2 実施例２の超広角レンズ系の望遠端の撮影倍率１：４０倍における横収差図Lateral aberration diagram of the super wide-angle lens system of Example 2 at a magnification of 1:40 at the telephoto end 実施例３の超広角レンズ系の広角端の無限遠におけるレンズ断面図Lens cross-sectional view at infinity at the wide-angle end of the super-wide-angle lens system of Example 3 実施例３の超広角レンズ系の広角端の無限遠における縦収差図Longitudinal aberration diagram at infinity of the wide-angle end of the super-wide-angle lens system of Example 3 実施例３の超広角レンズ系の広角端の撮影倍率１：４０倍における縦収差図Longitudinal aberration diagram at the wide-angle end photographing magnification of 1:40 in the super-wide-angle lens system of Example 3 実施例３の超広角レンズ系の中間焦点距離の無限遠における縦収差図Longitudinal aberration diagram at infinity of the intermediate focal length of the super wide-angle lens system of Example 3 実施例３の超広角レンズ系の中間焦点距離の撮影倍率１：４０倍における縦収差図Longitudinal aberration diagram of the super wide-angle lens system of Example 3 at an intermediate focal length at an imaging magnification of 1:40 実施例３の超広角レンズ系の望遠端の無限遠における縦収差図Longitudinal aberration diagram of the super wide-angle lens system of Example 3 at infinity at the telephoto end 実施例３の超広角レンズ系の望遠端の撮影倍率１：４０倍における縦収差図Longitudinal aberration diagram at the telephoto end of the super wide-angle lens system of Example 3 at a magnification of 1:40 実施例３の超広角レンズ系の広角端の無限遠における横収差図Lateral aberration diagram of the super wide-angle lens system of Example 3 at infinity at the wide-angle end 実施例３の超広角レンズ系の広角端の撮影倍率１：４０倍における横収差図Lateral aberration diagram of the super-wide-angle lens system of Example 3 at an imaging magnification of 1:40 at the wide-angle end 実施例３の超広角レンズ系の中間焦点距離の無限遠における横収差図Transverse aberration diagram at infinity of the intermediate focal length of the super wide-angle lens system of Example 3 実施例３の超広角レンズ系の中間焦点距離の撮影倍率１：４０倍における横収差図Lateral aberration diagram of the super wide-angle lens system of Example 3 at an intermediate focal length at an imaging magnification of 1:40 実施例３の超広角レンズ系の望遠端の無限遠における横収差図Transverse aberration diagram at infinity of the telephoto end of the super wide-angle lens system of Example 3 実施例３の超広角レンズ系の望遠端の撮影倍率１：４０倍における横収差図Lateral aberration diagram of the super wide-angle lens system of Example 3 at a telephoto end at a magnification of 1:40 実施例４の超広角レンズ系の広角端の無限遠におけるレンズ断面図Lens cross-sectional view at infinity at the wide-angle end of the super-wide-angle lens system of Example 4 実施例４の超広角レンズ系の広角端の無限遠における縦収差図Longitudinal aberration diagram at infinity of the wide-angle end of the super-wide-angle lens system of Example 4 実施例４の超広角レンズ系の広角端の撮影倍率１：４０倍における縦収差図Longitudinal aberration diagram at the photographing magnification of 1:40 at the wide angle end of the super wide angle lens system according to Example 4 実施例４の超広角レンズ系の中間焦点距離の無限遠における縦収差図Longitudinal aberration diagram at infinity of the intermediate focal length of the super wide-angle lens system of Example 4 実施例４の超広角レンズ系の中間焦点距離の撮影倍率１：４０倍における縦収差図Longitudinal aberration diagram at the intermediate focal length photographing magnification of 1:40 in the super wide-angle lens system of Example 4 実施例４の超広角レンズ系の望遠端の無限遠における縦収差図Longitudinal aberration diagram at infinity of the telephoto end of the super wide-angle lens system of Example 4 実施例４の超広角レンズ系の望遠端の撮影倍率１：４０倍における縦収差図Longitudinal aberration diagram at the telephoto end of the super wide-angle lens system of Example 4 at a magnification of 1:40 実施例４の超広角レンズ系の広角端の無限遠における横収差図Lateral aberration diagram of the super wide-angle lens system of Example 4 at infinity at the wide-angle end 実施例４の超広角レンズ系の広角端の撮影倍率１：４０倍における横収差図Lateral aberration diagram of the super wide-angle lens system of Example 4 at a magnification of 1:40 at the wide-angle end 実施例４の超広角レンズ系の中間焦点距離の無限遠における横収差図Transverse aberration diagram at infinity of the intermediate focal length of the super wide-angle lens system of Example 4 実施例４の超広角レンズ系の中間焦点距離の撮影倍率１：４０倍における横収差図Lateral aberration diagram of the super wide-angle lens system of Example 4 at an intermediate focal length at an imaging magnification of 1:40 実施例４の超広角レンズ系の望遠端の無限遠における横収差図Lateral aberration diagram of the super wide-angle lens system of Example 4 at infinity at the telephoto end 実施例４の超広角レンズ系の望遠端の撮影倍率１：４０倍における横収差図Lateral aberration diagram of the super wide-angle lens system of Example 4 at a magnification of 1:40 at the telephoto end 実施例５の超広角レンズ系の広角端の無限遠におけるレンズ断面図Lens cross-sectional view at infinity at the wide-angle end of the super-wide-angle lens system of Example 5 実施例５の超広角レンズ系の広角端の無限遠における縦収差図Longitudinal aberration diagram at infinity of the wide angle end of the super wide angle lens system according to Example 5 実施例５の超広角レンズ系の広角端の撮影倍率１：４０倍における縦収差図Longitudinal aberration diagram at the wide-angle end photographing magnification of 1:40 in the super-wide-angle lens system of Example 5 実施例５の超広角レンズ系の中間焦点距離の無限遠における縦収差図Longitudinal aberration diagram at infinity of the intermediate focal length of the super wide-angle lens system of Example 5 実施例５の超広角レンズ系の中間焦点距離の撮影倍率１：４０倍における縦収差図Longitudinal aberration diagram of the super wide-angle lens system of Example 5 at an intermediate focal length at an imaging magnification of 1:40 実施例５の超広角レンズ系の望遠端の無限遠における縦収差図Longitudinal aberration diagram at infinity of the telephoto end of the super wide-angle lens system of Example 5 実施例５の超広角レンズ系の望遠端の撮影倍率１：４０倍における縦収差図Longitudinal aberration diagram at the telephoto end of the super wide-angle lens system of Example 5 at a magnification of 1:40 実施例５の超広角レンズ系の広角端の無限遠における横収差図Transverse aberration diagram at infinity of the wide-angle end of the super-wide-angle lens system of Example 5 実施例５の超広角レンズ系の広角端の撮影倍率１：４０倍における横収差図Lateral aberration diagram of the super wide-angle lens system of Example 5 at a magnification of 1:40 at the wide-angle end 実施例５の超広角レンズ系の中間焦点距離の無限遠における横収差図Transverse aberration diagram at infinity of the intermediate focal length of the super wide-angle lens system of Example 5 実施例５の超広角レンズ系の中間焦点距離の撮影倍率１：４０倍における横収差図Lateral aberration diagram of the super wide-angle lens system of Example 5 at an intermediate focal length at an imaging magnification of 1:40 実施例５の超広角レンズ系の望遠端の無限遠における横収差図Transverse aberration diagram at infinity of the telephoto end of the super wide-angle lens system of Example 5 実施例５の超広角レンズ系の望遠端の撮影倍率１：４０倍における横収差図Lateral aberration diagram of the super wide-angle lens system of Example 5 at a magnification of 1:40 at the telephoto end

本発明の超広角レンズ系は、図１、図６、図１９、図３２、及び図４５に示すレンズ構成図からわかるように、物体側より順に、負の屈折力の第１レンズ群Ｇ１、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２からなり、第１レンズ群Ｇ１は、負の屈折力の第１Ａレンズ群Ｇ１Ａ、負の屈折力の第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂで構成され、さらに、第１Ａレンズ群Ｇ１Ａは、物体側から順に、負メニスカスレンズの第１レンズＬ１、少なくとも１面に非球面を有する負メニスカスレンズの第２レンズＬ２で構成され、第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂは、最も物体側に少なくとも１面に非球面を有する負メニスカスレンズＬ３を有し、フォーカシングの際、第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂを物体側に移動させ、第２レンズ群Ｇ２は最も像側に少なくとも１面に非球面を有する正レンズユニットＬ２ａｓｐを有する構成としている。   As can be seen from the lens configuration diagrams shown in FIGS. 1, 6, 19, 32, and 45, the super-wide-angle lens system according to the present invention includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, The second lens group G2 has a positive refractive power. The first lens group G1 includes a first A lens group G1A having a negative refractive power and a first B lens group G1B having a negative refractive power, and further includes a first A lens. The group G1A includes, in order from the object side, a first lens L1 of a negative meniscus lens and a second lens L2 of a negative meniscus lens having an aspheric surface on at least one surface. The first B lens group G1B is at least on the most object side. A negative meniscus lens L3 having an aspheric surface on one surface is moved. During focusing, the first B lens group G1B is moved to the object side, and the second lens group G2 is a positive lens having an aspheric surface on at least one surface closest to the image side. Renyu It is configured to have a Tsu door L2asp.

本発明に係る実施例では、第１Ａレンズ群Ｇ１Ａを構成する第１レンズＬ１及び第２レンズＬ２において、それぞれ物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズを採用している。   In the embodiment according to the present invention, a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side is employed in each of the first lens L1 and the second lens L2 constituting the first A lens group G1A.

本発明は、画角が１２０°を超える超広角レンズ系の提供を目的としており、周辺画角における入射角の傾きが大きい光線を適切に導くことが重要となる。   An object of the present invention is to provide a super-wide-angle lens system having an angle of view exceeding 120 °, and it is important to appropriately guide a light beam having a large inclination of an incident angle at a peripheral angle of view.

また、超広角レンズ系においては、十分なバックフォーカスを確保するため、レトロフォーカスタイプが好ましく、前方に位置する負レンズ群の負屈折力を強くする必要がある。   In addition, in the ultra-wide-angle lens system, a retrofocus type is preferable in order to ensure sufficient back focus, and it is necessary to increase the negative refractive power of the negative lens group located in front.

さらに、周辺画角における傾きが大きい光線の入射角及び射出角に対応するために、レンズ周辺部にて適切なレンズ面の傾き角を設定する必要がある。   Furthermore, it is necessary to set an appropriate inclination angle of the lens surface at the periphery of the lens in order to cope with the incident angle and the emission angle of the light beam having a large inclination at the peripheral field angle.

そして、Ｆ２．８の周辺光束に対応するため、Ｌ１、Ｌ２のレンズ径を適切なサイズに設定する必要があるので、第１Ａレンズ群Ｇ１Ａのパワーを適切に設定する必要がある。   Since it is necessary to set the lens diameters of L1 and L2 to appropriate sizes in order to correspond to the peripheral light flux of F2.8, it is necessary to appropriately set the power of the first A lens group G1A.

したがって、本発明では、第１Ａレンズ群Ｇ１Ａを構成する２枚の負メニスカスレンズにおいて、適切な屈折力の配分を行い、全体として十分な負の屈折力を得つつ、非点収差の発生を抑えることができる構成を目的とした。   Therefore, in the present invention, in the two negative meniscus lenses constituting the first A lens group G1A, appropriate refractive power is distributed, and as a whole, sufficient negative refractive power is obtained, and generation of astigmatism is suppressed. Aimed at a configuration that can.

また、第１Ａレンズ群Ｇ１Ａを負メニスカスレンズ２枚のみで構成することにより、レンズ系全体のコンパクト化にも有効な構成とした。   In addition, the first A lens group G1A is composed of only two negative meniscus lenses, so that the entire lens system can be made compact.

さらに、第１Ａレンズ群Ｇ１Ａを構成する第２レンズＬ２には、少なくとも１面に非球面を採用することとした。   Furthermore, an aspherical surface is adopted for at least one surface of the second lens L2 constituting the first A lens group G1A.

ここで、負メニスカスレンズの屈折力の設定について説明する。   Here, the setting of the refractive power of the negative meniscus lens will be described.

一般に、負メニスカスレンズにおいては、物体側の凸面の近軸曲率を小さくし、像側の凹面の近軸曲率を大きくすることで十分な負の屈折力を得ることができる。しかしながら、本発明においては、第２レンズＬ２の物体側レンズ面の近軸曲率を小さくし過ぎると、レンズ面周辺部での入射光に対するレンズ面の傾き角が小さくなり、周辺光束に対して垂直なレンズ面の傾き角を得られず、収差補正において不利となる。   In general, in a negative meniscus lens, a sufficient negative refractive power can be obtained by reducing the paraxial curvature of the convex surface on the object side and increasing the paraxial curvature of the concave surface on the image side. However, in the present invention, if the paraxial curvature of the object side lens surface of the second lens L2 is made too small, the tilt angle of the lens surface with respect to the incident light at the periphery of the lens surface becomes small and perpendicular to the peripheral luminous flux. This makes it difficult to obtain an inclination angle of the lens surface, which is disadvantageous in aberration correction.

そこで、本発明では、物体側の凸面の近軸曲率を小さく維持したまま、このレンズ面に非球面を採用し、レンズ径の周辺部にいくにしたがって強い正の屈折力を持たせることで、レンズ周辺部での周辺光束に対する適切なレンズ面の傾き角を得ることができ、負の屈折力を得ることと収差補正の効果を得ることを両立することができる。   Therefore, in the present invention, while maintaining the paraxial curvature of the convex surface on the object side small, an aspheric surface is adopted for this lens surface, and by giving a strong positive refractive power toward the periphery of the lens diameter, An appropriate tilt angle of the lens surface with respect to the peripheral luminous flux at the lens peripheral portion can be obtained, and both negative refracting power and aberration correction effects can be obtained.

また、一般に、負メニスカスレンズの負の屈折力を強くするには、像面側の凹面の近軸曲率を大きくすることが有効である。しかしながら、像面側の凹面の近軸曲率を大きくすることにより負メニスカスレンズの負の屈折力を強くすると、レンズ周辺部でのレンズ面の傾き角がきつくなるため、負メニスカスレンズの加工性が悪化する。   In general, in order to increase the negative refractive power of the negative meniscus lens, it is effective to increase the paraxial curvature of the concave surface on the image plane side. However, if the negative refractive power of the negative meniscus lens is increased by increasing the paraxial curvature of the concave surface on the image surface side, the tilt angle of the lens surface at the periphery of the lens becomes tight, so the workability of the negative meniscus lens is reduced. Getting worse.

そこで、本発明では、負メニスカスレンズの最も像面側のレンズ面に非球面を採用することで、レンズ周辺部の傾き角を適切にコントロールし、周辺光束に対して適切な収差補正をしつつ、レンズの加工性を向上することができる。   Therefore, in the present invention, by adopting an aspherical surface as the lens surface closest to the image plane of the negative meniscus lens, the tilt angle of the lens peripheral portion is appropriately controlled, and the aberration correction is appropriately performed for the peripheral luminous flux. The processability of the lens can be improved.

ここで、反対に、負メニスカスレンズの屈折力を弱くするには、物体側の凸面の近軸曲率を大きくすることが有効である。しかしながら、物体側レンズ面の近軸曲率を大きくすると、レンズ周辺部での周辺光束に対するレンズ面の傾き角が小さくなるため、レンズの加工性が悪化する。   Here, on the contrary, in order to weaken the refractive power of the negative meniscus lens, it is effective to increase the paraxial curvature of the convex surface on the object side. However, when the paraxial curvature of the object side lens surface is increased, the tilt angle of the lens surface with respect to the peripheral light flux at the lens peripheral portion is reduced, so that the processability of the lens is deteriorated.

そこで、本発明では、物体側レンズ面に非球面を採用することで、レンズ周辺部での光束に対するレンズ面の傾き角を垂直な角度に近づけることにより、周辺光束に対して適切なレンズ周辺部のレンズ面の傾き角を得ることができ、周辺光束に対して適切な収差補正をしつつ非球面レンズの加工性を向上させることができる。   Therefore, in the present invention, by adopting an aspherical surface on the object side lens surface, the lens peripheral portion suitable for the peripheral luminous flux is obtained by bringing the inclination angle of the lens surface with respect to the luminous flux at the lens peripheral portion close to a vertical angle. The inclination angle of the lens surface can be obtained, and the workability of the aspherical lens can be improved while appropriately correcting the aberration with respect to the peripheral light flux.

上記の通り、負メニスカスレンズにおいて、物体側、像面側いずれかのレンズ面に非球面を採用することで、負の屈折力を適切にコントロールしつつ、周辺光束に対してレンズ周辺部でのレンズ面の適切な傾き角を得ることができ、また、適切な収差補正とレンズの加工性にも配慮することができる。   As described above, in the negative meniscus lens, by adopting an aspherical surface on either the object side or the image side, it is possible to appropriately control the negative refractive power and at the periphery of the lens with respect to the peripheral luminous flux. An appropriate inclination angle of the lens surface can be obtained, and appropriate aberration correction and lens processability can be taken into consideration.

さらに、本発明において、フォーカシングに用いる第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂに含まれるレンズのうち、最も物体側に配置される第３レンズＬ３にも、第１レンズＬ１、第２レンズＬ２と同様、負メニスカスレンズを採用している。   Further, in the present invention, among the lenses included in the first B lens group G1B used for focusing, the third lens L3 arranged closest to the object side also has a negative meniscus lens, like the first lens L1 and the second lens L2. Is adopted.

本発明は、画角が１２０°を超える超広角レンズ系の提供を目的としており、入射光線の傾きが大きな周辺光束に対して光線を導くには第１Ａレンズ群Ｇ１Ａの２枚の負メニスカスレンズの屈折力だけでは不十分であり、第１Ａレンズ群Ｇ１Ａからの周辺光線の射出角は依然として大きいままである。そのため、第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂにおいても入射光線の傾きをさらに小さくする必要がある。   An object of the present invention is to provide a super-wide-angle lens system having an angle of view exceeding 120 °, and two negative meniscus lenses of the first A lens group G1A for guiding a light beam to a peripheral light beam having a large inclination of an incident light beam. Is not sufficient, and the exit angle of the peripheral ray from the first A lens group G1A remains large. Therefore, it is necessary to further reduce the inclination of the incident light beam in the first B lens group G1B.

そこで、第３レンズＬ３にも、第１レンズＬ１と第２レンズＬ２と同様に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズを採用することとしている。   Therefore, as with the first lens L1 and the second lens L2, a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side is also adopted for the third lens L3.

このようにすることで、周辺光束に対して適切なレンズ周辺部でのレンズ面の傾き角を得ることができ、周辺光束の収差補正を十分に行いつつ、フォーカシングの際、撮影距離が異なることによる光線の入射角の変化に対して、収差変動が小さいレンズ系を得ることができる。   In this way, it is possible to obtain an appropriate lens surface tilt angle at the periphery of the lens with respect to the peripheral luminous flux, and sufficiently correct the aberration of the peripheral luminous flux, while the focusing distance differs during focusing. Accordingly, it is possible to obtain a lens system in which the variation in aberration is small with respect to the change in the incident angle of the light beam.

さらに、第３レンズＬ３においても、第２レンズＬ２と同様に、負メニスカスレンズの少なくとも１面に非球面を採用することで、周辺光束に対して適切なレンズ面の傾き角を得ることにより、周辺光束の収差補正を十分に行うことができる。   Furthermore, in the third lens L3 as well as the second lens L2, by adopting an aspheric surface on at least one surface of the negative meniscus lens, an appropriate lens surface inclination angle with respect to the peripheral luminous flux is obtained. Aberration correction of the peripheral luminous flux can be sufficiently performed.

また、フォーカシングの際、撮影距離が異なることによる光線の入射角の変化に対して、収差変動の小さい光学系を得ることができる。   In addition, an optical system with small aberration fluctuation can be obtained with respect to a change in the incident angle of the light beam due to a difference in shooting distance during focusing.

本発明では、画角が１２０°を超える超広角レンズ系の提供を目的としており、光線の入射角が大きく変化する画面中心部、画面中間画角部、画面周辺部の収差バランスを適切にとることが重要である。   An object of the present invention is to provide an ultra-wide-angle lens system having an angle of view exceeding 120 °, and appropriately balances aberrations at the center of the screen where the incident angle of the light greatly changes, the intermediate angle of view of the screen, and the periphery of the screen. This is very important.

そこで、本発明では、第１Ａレンズ群Ｇ１Ａに含まれる２枚の負メニスカスレンズのレンズ形状及び、非球面係数を適切にコントロールすることで、撮影画面全体で収差バランスをとりつつ、フォーカシングによる収差変動を減らす手段をとっている。   Therefore, in the present invention, by appropriately controlling the lens shape and the aspherical coefficient of the two negative meniscus lenses included in the first A lens group G1A, aberration variation due to focusing is achieved while maintaining aberration balance over the entire photographing screen. Take measures to reduce.

また、Ｆ２．８の大口径化を実現しつつ十分な収差補正を行うためには、第２レンズ群における収差補正も重要となる。   In addition, in order to perform sufficient aberration correction while realizing a large aperture of F2.8, aberration correction in the second lens group is also important.

さらに、正の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２内において、十分な収差補正をしつつ偏芯敏感度を悪化させない構成とすることも重要である。   Furthermore, it is also important that the second lens group G2 having a positive refractive power has a configuration in which decentration sensitivity is not deteriorated while sufficient aberration correction is performed.

そこで、適切な屈折力を持つ最も像面側のレンズを正レンズユニットＬ２ａｓｐとし、少なくとも１面に非球面を採用している。   Therefore, the most image side lens having an appropriate refractive power is a positive lens unit L2asp, and an aspherical surface is used for at least one surface.

そのため、本発明は、次の条件式（１）乃至条件式（４）を満足することを特徴としている。
（１）３．４＜｜ｆ１Ａ／ｆｗ｜＜６．０
（２）０．５＜｜ｆ１Ｂ／ｆ１Ａ｜＜３．０
（３）２．０＜ｆ２／ｆｗ＜５．０
（４）１．０＜ｆ２ａｓｐ／ｆ２＜５．０
但し、
ｆｗ：レンズ全系の焦点距離、又は、広角端におけるレンズ全系の焦点距離
ｆ１Ａ：第１Ａレンズ群Ｇ１Ａの焦点距離
ｆ１Ｂ：第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂの焦点距離
ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離、又は、広角端における第２レンズ群Ｇ２の焦点距離
ｆ２ａｓｐ：第２レンズ群Ｇ２内の少なくとも１面に非球面を有する正レンズユニットＬ２ａｓｐの焦点距離 Therefore, the present invention is characterized in that the following conditional expressions (1) to (4) are satisfied.
(1) 3.4 <| f1A / fw | <6.0
(2) 0.5 <| f1B / f1A | <3.0
(3) 2.0 <f2 / fw <5.0
(4) 1.0 <f2asp / f2 <5.0
However,
fw: focal length of the entire lens system or focal length of the entire lens system at the wide angle end f1A: focal length of the first A lens group G1A f1B: focal length of the first B lens group G1B f2: focal length of the second lens group G2 Or the focal length of the second lens group G2 at the wide-angle end f2asp: the focal length of the positive lens unit L2asp having an aspheric surface on at least one surface in the second lens group G2

条件式（１）は、本発明の超広角レンズ系において、レトロフォーカスタイプの広角レンズ系のレンズ全系の焦点距離ｆｗに対する第１Ａレンズ群Ｇ１Ａの焦点距離の比を規定するものである。   Conditional expression (1) defines the ratio of the focal length of the first A lens group G1A to the focal length fw of the entire system of the retrofocus type wide-angle lens system in the super wide-angle lens system of the present invention.

ただし、ズームレンズに本発明を適用する場合には、レンズ全系の焦点距離は、ズーム広角端におけるレンズ全系の焦点距離を採用する。   However, when the present invention is applied to a zoom lens, the focal length of the entire lens system at the zoom wide-angle end is adopted as the focal length of the entire lens system.

条件式（１）の下限を超えると、第１Ａレンズ群Ｇ１Ａの負の屈折力が強くなり、レンズ全系のコンパクト化には有効であるが、像面湾曲の補正が困難になり、さらに第２レンズＬ２において中心部と周辺部の肉厚差が大きくなる傾向にあるので、非球面レンズの加工性が悪化する。   Exceeding the lower limit of conditional expression (1) increases the negative refractive power of the first lens unit G1A, which is effective for making the entire lens system compact, but makes it difficult to correct field curvature. Since the thickness difference between the central portion and the peripheral portion tends to increase in the two lenses L2, the workability of the aspherical lens is deteriorated.

また、条件式（１）の上限を超えると、第１Ａレンズ群Ｇ１Ａの負の屈折力が弱くなり、第２レンズＬ２のレンズ径が大きくなる。その結果、第２レンズＬ２において非球面の周辺部で傾き角が大きくなるので、画面周辺部まで十分な収差補正を行うには、非球面レンズの加工性が悪化する。   When the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, the negative refractive power of the first A lens group G1A becomes weak, and the lens diameter of the second lens L2 becomes large. As a result, in the second lens L2, the tilt angle becomes large at the peripheral part of the aspheric surface, so that the workability of the aspherical lens is deteriorated in order to perform sufficient aberration correction up to the peripheral part of the screen.

特にレンズ系の画角を大きくしていく程、第２レンズＬ２において非球面の周辺部で傾き角が顕著に大きくなるので、第１Ａレンズ群Ｇ１Ａの負の屈折力を適切に設定する必要がある。   In particular, as the angle of view of the lens system is increased, the inclination angle of the second lens L2 is significantly increased in the periphery of the aspheric surface. Therefore, it is necessary to appropriately set the negative refractive power of the first A lens group G1A. is there.

本発明の超広角レンズ系のフォーカシングにおいては、第１Ａレンズ群Ｇ１Ａに大口径な負メニスカスレンズを配置することが必要となるため、フォーカスレンズの軽量化が課題となる。また、フォーカシングによる像面湾曲の発生が課題となり、フォーカシングにインナーフォーカスを採用することで、フローティングによる収差補正効果が付加される。   In the focusing of the super wide-angle lens system of the present invention, it is necessary to dispose a large-diameter negative meniscus lens in the first A lens group G1A. In addition, the occurrence of curvature of field due to focusing becomes a problem. By adopting an inner focus for focusing, an aberration correction effect due to floating is added.

条件式（２）は、本発明の超広角レンズ系において、第１Ａレンズ群Ｇ１Ａの焦点距離と第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂの焦点距離との比を規定するものである。   Conditional expression (2) defines the ratio between the focal length of the first A lens group G1A and the focal length of the first B lens group G1B in the super wide-angle lens system of the present invention.

条件式（２）の下限を超えると第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂの屈折力が大きくなるので、フォーカシングによる収差変動が大きくなる。   If the lower limit of conditional expression (2) is exceeded, the refractive power of the first B lens group G1B will increase, so that aberration fluctuations due to focusing will increase.

さらに、第１Ａレンズ群Ｇ１Ａの屈折力が小さくなり、画角が１２０°を超える入射光線を適切に屈折させるための必要十分な屈折力が得られず、第２レンズＬ２のレンズ径が大きくなるので、画面周辺部まで十分な収差補正を行うには、第２レンズＬ２において非球面の周辺部で傾き角が大きくする必要が生じるので、非球面レンズの加工性が悪化する。   In addition, the refractive power of the first A lens group G1A is reduced, the necessary and sufficient refractive power for appropriately refracting incident light having an angle of view exceeding 120 ° cannot be obtained, and the lens diameter of the second lens L2 is increased. Therefore, in order to perform sufficient aberration correction up to the periphery of the screen, it is necessary to increase the tilt angle at the periphery of the aspheric surface in the second lens L2, so that the workability of the aspheric lens is deteriorated.

特にレンズ系の画角を大きくしていく程、第２レンズＬ２において非球面の周辺部で傾き角が顕著に大きくなるので、第１Ａレンズ群Ｇ１Ａの負の屈折力を適切に設定する必要がある。   In particular, as the angle of view of the lens system is increased, the inclination angle of the second lens L2 is significantly increased in the periphery of the aspheric surface. Therefore, it is necessary to appropriately set the negative refractive power of the first A lens group G1A. is there.

また、条件式（２）の上限を超えると、第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂの屈折力が小さくなるため、第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂの近距離撮影時のフォーカス移動量が大きくなる。その結果、第１Ａレンズ群Ｇ１Ａと第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂとのレンズ間隔を大きくする必要がある。   If the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, the refractive power of the first B lens group G1B decreases, and the focus movement amount during close-up shooting of the first B lens group G1B increases. As a result, it is necessary to increase the lens interval between the first A lens group G1A and the first B lens group G1B.

条件式（１）と条件式（２）を同時に満足することで、レンズ全系の焦点距離に対して、第１Ａレンズ群Ｇ１Ａの焦点距離を適切にコントロールすることが可能となり、レンズの加工条件を考慮しつつ、フォーカシングによる収差変動が小さく、画面周辺部まで十分な収差補正が出来る。   By satisfying conditional expression (1) and conditional expression (2) at the same time, it becomes possible to appropriately control the focal length of the first A lens group G1A with respect to the focal length of the entire lens system. In consideration of the above, the variation in aberration due to focusing is small, and sufficient aberration correction can be performed up to the periphery of the screen.

また、本発明の超広角レンズ系は、デジタル一眼レフタイプのカメラ等、バックフォーカスを十分に取る必要のあるカメラシステムに対応するため、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離を適切に設定する必要がある。   In addition, since the super wide-angle lens system of the present invention is compatible with a camera system that requires sufficient back focus, such as a digital single-lens reflex camera, it is necessary to appropriately set the focal length of the second lens group G2. is there.

条件式（３）は、超広角レンズ系において、レトロフォーカスタイプの広角レンズ系のレンズ全系の焦点距離に対する第２レンズ群Ｇ２の焦点距離の比を規定するものである。   Conditional expression (3) defines the ratio of the focal length of the second lens group G2 to the focal length of the entire lens of the retrofocus type wide-angle lens system in the super-wide-angle lens system.

ここで、ズームレンズに本発明を適用する場合には、レンズ全系の焦点距離ｆｗは、ズーム広角端におけるレンズ全系の焦点距離を採用し、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離ｆ２は、ズーム広角端における第２レンズ群Ｇ２の焦点距離を採用する。   Here, when the present invention is applied to a zoom lens, the focal length fw of the entire lens system employs the focal length of the entire lens system at the zoom wide-angle end, and the focal length f2 of the second lens group G2 The focal length of the second lens group G2 at the wide angle end is adopted.

条件式（３）の下限を超えると、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が短くなり、レンズ系全体のコンパクト化には有効であるが、各レンズ面の曲率が大きくなるので、超広角レンズ系で課題となる非点収差、コマ収差等の収差補正が困難になる。   If the lower limit of conditional expression (3) is exceeded, the focal length of the second lens group G2 is shortened, which is effective for making the entire lens system compact. However, since the curvature of each lens surface increases, the super-wide-angle lens system As a result, it becomes difficult to correct aberrations such as astigmatism and coma.

条件式（３）の上限を超えると、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が長くなり、収差補正には有利となるが、レンズ系全体のコンパクト化が困難になる。   If the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the focal length of the second lens group G2 becomes long, which is advantageous for aberration correction, but it is difficult to make the entire lens system compact.

特許文献２において、最も像面側のレンズユニットには、強い負の屈折力を持つ光学系に非球面を採用することで効果的な収差補正が可能としている。   In Patent Document 2, the lens unit closest to the image plane employs an aspherical surface in an optical system having a strong negative refractive power, thereby enabling effective aberration correction.

しかしながら、第２レンズ群Ｇ２は全体として正の屈折力が強いため、最も像面側のレンズユニットを、非球面を有する負レンズユニットとすると、偏芯敏感度の増大によりレンズ鏡枠の組み立て精度を維持することが困難となり、生産性の問題が生じる。   However, since the second lens group G2 as a whole has a strong positive refractive power, if the lens unit closest to the image plane is a negative lens unit having an aspherical surface, the assembly accuracy of the lens barrel is increased due to the increased decentration sensitivity. Is difficult to maintain, and productivity problems arise.

そこで、本発明では、最も像面側のレンズユニットを、少なくとも１面に非球面を有する正レンズユニットＬ２ａｓｐとし、その屈折力を適切に設定することで、十分収差補正効果を得つつ、偏芯敏感度の小さなレンズ系を得ることを可能とした。   Therefore, in the present invention, the lens unit closest to the image plane is a positive lens unit L2asp having an aspheric surface on at least one surface, and its refractive power is appropriately set, so that a sufficient aberration correction effect can be obtained and decentration can be achieved. It became possible to obtain a lens system with low sensitivity.

条件式（４）は、本発明の超広角レンズ系において、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離に対する第２レンズ群Ｇ２内の最も像面側の非球面を有する正レンズユニットＬ２ａｓｐの焦点距離の比を規定するものである。   Conditional expression (4) is the ratio of the focal length of the positive lens unit L2asp having the most aspherical surface in the second lens group G2 to the focal length of the second lens group G2 in the super wide-angle lens system of the present invention. It prescribes.

条件式（４）の下限を超えて正レンズユニットＬ２ａｓｐの焦点距離が短くなり、正レンズユニットＬ２ａｓｐの屈折力が大きくなると、周辺光束に対する屈折効果が強くなることから、非球面による周辺光束の収差補正効果が不十分となる。   If the focal length of the positive lens unit L2asp is shortened beyond the lower limit of the conditional expression (4) and the refractive power of the positive lens unit L2asp is increased, the refractive effect on the peripheral light beam becomes strong. The correction effect is insufficient.

条件式（４）の上限を超えて正レンズユニットＬ２ａｓｐの焦点距離が長くなると、正レンズユニットＬ２ａｓｐよりも前に位置する光学系から射出される周辺光束の屈折力が強くなるので、周辺光束に関して、正レンズユニットＬ２ａｓｐを通る際の入射角と射出角で光線の傾き変化が大きくなり、正レンズユニットＬ２ａｓｐの偏芯敏感度が増大する。   When the focal length of the positive lens unit L2asp increases beyond the upper limit of the conditional expression (4), the refractive power of the peripheral light beam emitted from the optical system positioned in front of the positive lens unit L2asp becomes strong. The change in the inclination of the light beam at the incident angle and exit angle when passing through the positive lens unit L2asp increases, and the eccentricity sensitivity of the positive lens unit L2asp increases.

さらに、本発明の超広角レンズ系は、第２レンズ群Ｇ２を、第２Ａレンズ群Ｇ２Ａ、第２Ｂレンズ群Ｇ２Ｂで構成し、第１レンズ群Ｇ１と第２Ａレンズ群Ｇ２Ａとの間隔が減少し、第２Ａレンズ群Ｇ２Ａと第２Ｂレンズ群Ｇ２Ｂとの間隔が増加することで、広角端側から望遠端側へのズーミングを達成することが望ましい。   Furthermore, in the super wide-angle lens system of the present invention, the second lens group G2 is composed of a second A lens group G2A and a second B lens group G2B, and the distance between the first lens group G1 and the second A lens group G2A is reduced. It is desirable to achieve zooming from the wide-angle end side to the telephoto end side by increasing the distance between the second A lens group G2A and the second B lens group G2B.

本発明の超広角レンズ系において、第２Ａレンズ群Ｇ２Ａの焦点距離を適切に設定し、第１レンズ群Ｇ１からの強い発散光束を収束させることで、第２Ａレンズ群Ｇ２Ａからの射出角を略アフォーカルに設定することにより、広角端側の周辺光線をカットすることなく、第２Ａレンズ群Ｇ２Ａにより中間域から望遠で上光線フレアーを適切な光線高さでカットすることができる。   In the super wide-angle lens system of the present invention, the focal length of the second A lens group G2A is appropriately set, and the strong divergent light beam from the first lens group G1 is converged, so that the exit angle from the second A lens group G2A is substantially reduced. By setting afocal, it is possible to cut the upper light flare with an appropriate light height from the intermediate range by using the second A lens group G2A without cutting the peripheral light on the wide-angle end side.

さらに、第２Ｂレンズ群Ｇ２Ｂの焦点距離を適切に設定することで、ズーム全域において十分な光学性能を得つつ、第２Ｂレンズ群Ｇ２Ｂの偏芯敏感度を適切にコントロールすることができる。   Further, by appropriately setting the focal length of the second B lens group G2B, it is possible to appropriately control the eccentricity sensitivity of the second B lens group G2B while obtaining sufficient optical performance over the entire zoom range.

そのため、本発明は、さらに次の条件式（５）及び条件式（６）を満足することが望ましい。
（５）２．０＜ｆ２Ａ／ｆｗ＜５．０
（６）１０．０＜｜ｆ２Ｂ／ｆｗ｜
但し、
ｆｗ：広角端におけるレンズ全系の焦点距離
ｆ２Ａ：第２Ａレンズ群Ｇ２Ａの焦点距離
ｆ２Ｂ：第２Ｂレンズ群Ｇ２Ｂの焦点距離 Therefore, it is desirable that the present invention further satisfies the following conditional expressions (5) and (6).
(5) 2.0 <f2A / fw <5.0
(6) 10.0 <| f2B / fw |
However,
fw: focal length of the entire lens system at the wide-angle end f2A: focal length of the second A lens group G2A f2B: focal length of the second B lens group G2B

条件式（５）は、本発明の超広角レンズ系において、広角端でのレンズ全系の焦点距離に対する第２Ａレンズ群Ｇ２Ａの焦点距離の比を規定するものである。   Conditional expression (5) defines the ratio of the focal length of the second A lens group G2A to the focal length of the entire lens system at the wide angle end in the super wide-angle lens system of the present invention.

条件式（５）の下限を超えて第２Ａレンズ群Ｇ２Ａの焦点距離が短くなると、第１レンズ群Ｇ１の負の屈折力を強くする必要が生じ、コマ収差、非点収差の補正が困難になる。   If the lower limit of conditional expression (5) is exceeded and the focal length of the second lens group G2A becomes shorter, it becomes necessary to increase the negative refractive power of the first lens group G1, making it difficult to correct coma and astigmatism. Become.

条件式（５）の上限を超えて第２Ａレンズ群Ｇ２Ａの焦点距離が長くなると、第２Ａレンズ群Ｇ２Ａの焦点距離が長くなるので中心光束に対して十分な収束効果が得られず、適切なフレアーカット効果が得られない。   When the focal length of the second A lens group G2A is increased beyond the upper limit of the conditional expression (5), the focal length of the second A lens group G2A is increased. Flare cut effect cannot be obtained.

条件式（６）は、本発明の超広角レンズ系において、広角端でのレンズ全系の焦点距離に対する第２Ｂレンズ群Ｇ２Ｂの焦点距離の比を規定するものである。   Conditional expression (6) defines the ratio of the focal length of the second lens group G2B to the focal length of the entire lens system at the wide-angle end in the super wide-angle lens system of the present invention.

条件式（６）において、第２Ｂレンズ群Ｇ２Ｂが正の屈折力を有する場合、下限を超えると、第２Ｂレンズ群Ｇ２Ｂの正の屈折力が強くなるため、各レンズ面の曲率が大きくなり、第２Ｂレンズ群Ｇ２Ｂ内のレンズユニットの偏芯敏感度が大きくなることにより、レンズ加工の際に求められる精度が極端に上がる。   In the conditional expression (6), when the second B lens group G2B has a positive refractive power, if the lower limit is exceeded, the positive refractive power of the second B lens group G2B becomes strong, so the curvature of each lens surface becomes large, By increasing the decentering sensitivity of the lens units in the second B lens group G2B, the accuracy required during lens processing is extremely increased.

条件式（６）において、第２Ｂレンズ群Ｇ２Ｂが負の屈折力である場合、下限を超えると、第２Ｂレンズ群Ｇ２Ｂの負の屈折力が強くなるため、第２Ｂレンズ群Ｇ２Ｂ全体の偏芯敏感度が大きくなり、レンズ鏡枠の組み立てにおける生産性が悪化する。   In the conditional expression (6), when the second B lens group G2B has a negative refractive power, if the lower limit is exceeded, the negative refractive power of the second B lens group G2B becomes strong. Sensitivity increases and productivity in assembling the lens barrel deteriorates.

さらに、本発明の超広角レンズ系において、第２Ａレンズ群Ｇ２Ａは絞りユニットを挟んだ前側の第２Ａレンズ群前群Ｇ２ＡＦ、後側の第２Ａレンズ群後群Ｇ２ＡＲに分かれ、次の条件式（７）及び条件式（８）を満足することが望ましい。
（７）２．５＜｜ｆ２ＡＦ／ｆ１｜＜５．０
（８）２．０＜｜ｆ２ＡＲ／ｆｗ｜＜５．０
但し、
ｆｗ：広角端におけるレンズ全系の焦点距離
ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
ｆ２ＡＦ：第２Ａレンズ群前群Ｇ２ＡＦの焦点距離
ｆ２ＡＲ：第２Ａレンズ群後群Ｇ２ＡＲの焦点距離 Further, in the super wide-angle lens system of the present invention, the second A lens group G2A is divided into a front second A lens group front group G2AF and a rear second A lens group rear group G2AR with the aperture unit interposed therebetween. It is desirable to satisfy 7) and conditional expression (8).
(7) 2.5 <| f2AF / f1 | <5.0
(8) 2.0 <| f2AR / fw | <5.0
However,
fw: focal length of the entire lens system at the wide-angle end f1: focal length of the first lens group G1 f2AF: focal length of the second lens group front group G2AF f2AR: focal length of the second lens group rear group G2AR

第２Ａレンズ群前群Ｇ２ＡＦからの中心光束の射出角と、第２Ａレンズ群後群Ｇ２ＡＲとの屈折力を適切に設定して、前群Ｇ２ＡＦと後群Ｇ２ＡＲとの間に開口絞りを配置することが望ましい。   An exit aperture is disposed between the front group G2AF and the rear group G2AR by appropriately setting the exit angle of the central light beam from the second group A front lens group G2AF and the refractive power of the second group A rear lens group G2AR. It is desirable.

条件式（７）は、本発明の超広角レンズ系において、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離に対する前群Ｇ２ＡＦの焦点距離の比を規定するものである。   Conditional expression (7) defines the ratio of the focal length of the front group G2AF to the focal length of the first lens group G1 in the super wide-angle lens system of the present invention.

条件式（７）の下限を超えると、広角側において第１レンズ群Ｇ１と前群Ｇ２ＡＦの間隔を大きくする必要が生じるので、レンズ全長の大型化を招く。   If the lower limit of conditional expression (7) is exceeded, it becomes necessary to increase the distance between the first lens group G1 and the front group G2AF on the wide-angle side, leading to an increase in the total lens length.

条件式（７）の上限を超えると、広角側において第１レンズ群Ｇ１と前群Ｇ２ＡＦの間隔が小さくなるので、レンズ全系のコンパクト化には有利となるが、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離が小さくなる傾向にあるので、十分な性能が得られない問題がある。   If the upper limit of conditional expression (7) is exceeded, the distance between the first lens group G1 and the front group G2AF becomes smaller on the wide angle side, which is advantageous for making the entire lens system compact, but the focus of the first lens group G1 Since the distance tends to decrease, there is a problem that sufficient performance cannot be obtained.

条件式（８）は、本発明の超広角レンズ系において、広角端でのレンズ全系の焦点距離に対する第２Ａレンズ群後群Ｇ２ＡＲの焦点距離の比を規定するものである。   Conditional expression (8) defines the ratio of the focal length of the second lens group rear group G2AR to the focal length of the entire lens system at the wide-angle end in the super wide-angle lens system of the present invention.

条件式（８）の下限値を超えると、後群Ｇ２ＡＲの正の屈折力が強くなるので、後群Ｇ２ＡＲの各面の曲率が強くなり過ぎ、偏芯敏感度が大きくなるという問題が生じる。   When the lower limit value of conditional expression (8) is exceeded, the positive refractive power of the rear group G2AR becomes strong, so that the curvature of each surface of the rear group G2AR becomes too strong and the eccentricity sensitivity increases.

条件式（８）の上限値を超えると、後群Ｇ２ＡＲの正の屈折力が弱くなるので、後群Ｇ２ＡＲから射出する周辺光束に対して十分な屈折効果が得られず、第２Ｂレンズ群Ｇ２Ｂに入射する光線高が高くなり過ぎる。その結果、第２Ｂレンズ群Ｇ２Ｂでサジタルコマフレアーの補正不足になるという問題が生じる。   When the upper limit of conditional expression (8) is exceeded, the positive refractive power of the rear group G2AR becomes weak, so that a sufficient refractive effect cannot be obtained for the peripheral light beam emitted from the rear group G2AR, and the second B lens group G2B The height of the light incident on is too high. As a result, there arises a problem that the sagittal coma flare is insufficiently corrected in the second B lens group G2B.

さらに、本発明の超広角レンズ系において、第２Ｂレンズ群Ｇ２Ｂ内には、少なくとも１枚の負レンズと少なくとも１枚の正レンズからなる接合負レンズユニットＬ２ＢＪｏｉｎを有することが望ましい。   Furthermore, in the super wide-angle lens system of the present invention, it is desirable that the second B lens group G2B has a cemented negative lens unit L2BJoin composed of at least one negative lens and at least one positive lens.

本発明の超広角レンズ系において、色収差等の収差補正をするため、第２Ｂレンズ群Ｇ２Ｂ内には、負レンズを配置することが必須条件となる。   In the super wide-angle lens system of the present invention, in order to correct aberrations such as chromatic aberration, it is an indispensable condition to dispose a negative lens in the second B lens group G2B.

しかしながら、周辺光束の射出角が大きくなる第２Ｂレンズ群Ｇ２Ｂ内に負レンズを配置すると、収差補正のために負レンズの屈折力が強くなる傾向にあり、負レンズの偏芯敏感度が大きくなってしまう。また、正レンズの屈折力もこれに応じて強くする必要があり、正レンズの偏芯敏感度も同時に大きくなる。   However, if a negative lens is arranged in the second B lens group G2B where the exit angle of the peripheral luminous flux is large, the refractive power of the negative lens tends to increase for aberration correction, and the decentering sensitivity of the negative lens increases. End up. In addition, the refractive power of the positive lens must be increased accordingly, and the decentering sensitivity of the positive lens also increases at the same time.

したがって、屈折力が強い負レンズと正レンズを接合し、接合負レンズユニット全体の焦点距離を適切に設定することで、十分な収差補正効果を得つつ、偏芯敏感度を小さくすることができる。   Therefore, it is possible to reduce the decentration sensitivity while obtaining a sufficient aberration correction effect by cementing a negative lens having a strong refractive power and a positive lens and appropriately setting the focal length of the entire cemented negative lens unit. .

そのため、本発明は、さらに次の条件式（９）を満足することが望ましい。
（９）−１５．０＜ｆ２ＢＪｏｉｎ／ｆｗ＜−２．０
但し、
ｆｗ：広角端におけるレンズ全系の焦点距離
ｆ２ＢＪｏｉｎ：第２Ｂレンズ群Ｇ２Ｂ内の接合負レンズユニットＬ２ＢＪｏｉｎの焦点距離 Therefore, it is desirable that the present invention further satisfies the following conditional expression (9).
(9) -15.0 <f2BJoin / fw <-2.0
However,
fw: focal length of the entire lens system at the wide-angle end f2BJoin: focal length of the cemented negative lens unit L2BJoin in the second B lens group G2B

条件式（９）は、本発明の超広角レンズ系において、広角端でのレンズ全系の焦点距離に対する第２Ｂレンズ群Ｇ２Ｂ内の接合負レンズユニットＬ２ＢＪｏｉｎ全体の焦点距離の比を規定するものである。   Conditional expression (9) defines the ratio of the focal length of the entire cemented negative lens unit L2BJoin in the second B lens group G2B to the focal length of the entire lens system at the wide angle end in the super wide-angle lens system of the present invention. is there.

条件式（９）の下限を超えると、接合負レンズユニットＬ２ＢＪｏｉｎの負の屈折力が小さくなるため、収差補正効果が不十分となる。   If the lower limit of conditional expression (9) is exceeded, the negative refractive power of the cemented negative lens unit L2BJoin becomes small, and the aberration correction effect becomes insufficient.

条件式（９）の上限を超えると、接合負レンズユニットＬ２ＢＪｏｉｎの負の屈折力が強くなるため、偏芯敏感度が大きくなる。   When the upper limit of conditional expression (9) is exceeded, the negative refractive power of the cemented negative lens unit L2BJoin becomes strong, and the decentering sensitivity increases.

さらに、本発明の超広角レンズ系において、第２Ｂレンズ群Ｇ２Ｂ内の接合負レンズユニットＬ２ＢＪｏｉｎは、次の条件式（１０）及び条件式（１１）を満足することが望ましい。
（１０）Ｎｄ２ＢＮ＞１．８
（１１）Ｖｄ２ＢＰ＞８０
但し、
Ｎｄ２ＢＮ：接合負レンズユニットＬ２ＢＪｏｉｎ内における少なくとも１枚の負レンズの屈折率
Ｖｄ２ＢＰ：接合負レンズユニットＬ２ＢＪｏｉｎ内における少なくとも１枚の正レンズのアッベ数 Further, in the super wide-angle lens system of the present invention, it is desirable that the cemented negative lens unit L2BJoin in the second B lens group G2B satisfies the following conditional expressions (10) and (11).
(10) Nd2BN> 1.8
(11) Vd2BP> 80
However,
Nd2BN: Refractive index of at least one negative lens in the cemented negative lens unit L2BJoin Vd2BP: Abbe number of at least one positive lens in the cemented negative lens unit L2BJoin

条件式（１０）は、第２Ｂレンズ群Ｇ２Ｂ内の接合負レンズユニットＬ２ＢＪｏｉｎを構成する負レンズの屈折率を規定したものであり、条件式（１１）は、第２Ｂレンズ群Ｇ２Ｂ内の接合負レンズユニットＬ２ＢＪｏｉｎを構成する正レンズのアッべ数を規定したものである。   Conditional expression (10) defines the refractive index of the negative lens constituting the cemented negative lens unit L2BJoin in the second B lens group G2B. Conditional expression (11) represents the negative junction in the second B lens group G2B. This defines the Abbe number of the positive lens constituting the lens unit L2BJoin.

第２Ｂレンズ群Ｇ２Ｂ内の接合負レンズユニットＬ２ＢＪｏｉｎを構成する負レンズの屈折力を条件式（１０）の範囲内とすることで、負レンズの屈折力を維持しつつ各レンズ面の曲率を小さくすることができる。   By setting the refractive power of the negative lens constituting the cemented negative lens unit L2BJoin in the second B lens group G2B within the range of the conditional expression (10), the curvature of each lens surface is reduced while maintaining the refractive power of the negative lens. can do.

また、第２Ｂレンズ群Ｇ２Ｂ内の接合負レンズユニットＬ２ＢＪｏｉｎを構成する正レンズのアッベ数を条件式（１１）の範囲内とすることで、広角レンズで問題となる倍率色収差を補正することができる。さらに、接合負レンズユニットＬ２ＢＪｏｉｎの屈折力を維持しつつ、接合面の曲率を小さくすることができ、正レンズ及び負レンズそれぞれの屈折力を小さくできる。   Further, by setting the Abbe number of the positive lens constituting the cemented negative lens unit L2BJoin in the second B lens group G2B within the range of the conditional expression (11), it is possible to correct the lateral chromatic aberration that is a problem in the wide-angle lens. . Furthermore, while maintaining the refractive power of the cemented negative lens unit L2BJoin, the curvature of the cemented surface can be reduced, and the refractive power of each of the positive lens and the negative lens can be reduced.

次に、本発明の超広角レンズ系に係る実施例のレンズ構成について説明する。なお、以下の説明ではレンズ構成を物体側から像側の順番で記載する。   Next, a lens configuration of an example according to the super wide-angle lens system of the present invention will be described. In the following description, the lens configuration is described in order from the object side to the image side.

図１は、本発明の実施例１の結像光学系のレンズ構成図である。   FIG. 1 is a lens configuration diagram of an imaging optical system according to Example 1 of the present invention.

第１レンズ群Ｇ１は、第１Ａレンズ群Ｇ１Ａと第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂとから構成されており、全体として負の屈折力を有している。   The first lens group G1 includes a first A lens group G1A and a first B lens group G1B, and has a negative refractive power as a whole.

第１Ａレンズ群Ｇ１Ａは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２とから構成されており、全体として負の屈折力を有している。   The first A lens group G1A includes a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, and has a negative refractive power as a whole.

また、負メニスカスレンズＬ２の両側レンズ面は、所定の非球面形状となっている。   Further, the both side lens surfaces of the negative meniscus lens L2 have a predetermined aspherical shape.

第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と、両凹レンズＬ４と両凸レンズＬ５とからなり、全体として負の屈折力を有する接合レンズとから構成されており、全体として負の屈折力を有している。この第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂは、無限遠から近距離へのフォーカシングに際して光軸に沿って物体側に移動する。   The first B lens group G1B includes a negative meniscus lens L3 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave lens L4, and a biconvex lens L5, and includes a cemented lens having negative refractive power as a whole. Has negative refractive power. The first B lens group G1B moves toward the object side along the optical axis during focusing from infinity to a short distance.

また、負メニスカスレンズＬ３の両側レンズ面と、両凹レンズＬ４の物体側レンズ面とは、それぞれ所定の非球面形状となっている。   Further, both side lens surfaces of the negative meniscus lens L3 and the object side lens surface of the biconcave lens L4 have predetermined aspherical shapes.

第２レンズ群Ｇ２は、開口絞りと、両凸レンズＬ６と、両凹レンズＬ７と、両凸レンズＬ８と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ９と、両凸レンズＬ１０と、両凹レンズＬ１１と、両凸レンズＬ１２とからなり、全体として負の屈折力を有する３枚接合レンズと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とから構成されており、全体として正の屈折力を有している。   The second lens group G2 includes an aperture stop, a biconvex lens L6, a biconcave lens L7, a biconvex lens L8, a positive meniscus lens L9 having a concave surface on the object side, a biconvex lens L10, a biconcave lens L11, The lens includes a convex lens L12, and includes a three-junction lens having negative refractive power as a whole and a positive meniscus lens L13 having a concave surface facing the object side, and has positive refractive power as a whole.

また、正メニスカスレンズＬ１３の両側レンズ面は、所定の非球面形状となっている。   Further, the both side lens surfaces of the positive meniscus lens L13 have a predetermined aspherical shape.

また、本発明では正メニスカスレンズＬ１３をＬ２ａｓｐと定義している。   In the present invention, the positive meniscus lens L13 is defined as L2asp.

図６は、本発明の実施例２の結像光学系のレンズ構成図である。   FIG. 6 is a lens configuration diagram of the imaging optical system according to Example 2 of the present invention.

第１レンズ群Ｇ１は、第１Ａレンズ群Ｇ１Ａと第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂとから構成されており、全体として負の屈折力を有している。   The first lens group G1 includes a first A lens group G1A and a first B lens group G1B, and has a negative refractive power as a whole.

第１Ａレンズ群Ｇ１Ａは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２とから構成されており、全体として負の屈折力を有している。   The first A lens group G1A includes a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, and has a negative refractive power as a whole.

また、負メニスカスレンズＬ２の両側レンズ面は、それぞれ所定の非球面形状となっている。   In addition, both lens surfaces of the negative meniscus lens L2 have a predetermined aspherical shape.

第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と、両凹レンズＬ４と、両凸レンズＬ５とから構成されており、全体として負の屈折力を有している。この第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂは、無限遠から近距離へのフォーカシングに際して光軸に沿って物体側に移動する。   The first lens group G1B includes a negative meniscus lens L3 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave lens L4, and a biconvex lens L5, and has a negative refracting power as a whole. The first B lens group G1B moves toward the object side along the optical axis during focusing from infinity to a short distance.

また、負メニスカスレンズＬ３の両側レンズ面と、両凹レンズＬ４の像面側レンズ面とは、それぞれ所定の非球面形状となっている。   Further, the both side lens surfaces of the negative meniscus lens L3 and the image surface side lens surface of the biconcave lens L4 each have a predetermined aspherical shape.

第２レンズ群Ｇ２は、前群Ｇ２ＡＦと開口絞りと後群Ｇ２ＡＲとから構成される第２Ａレンズ群Ｇ２Ａと、第２Ｂレンズ群Ｇ２Ｂとから構成されており、全体として正の屈折力を有している。   The second lens group G2 includes a second A lens group G2A including a front group G2AF, an aperture stop, and a rear group G2AR, and a second B lens group G2B, and has a positive refractive power as a whole. ing.

前群Ｇ２ＡＦは、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６から構成されており、全体として正の屈折力を有している。   The front group G2AF includes a positive meniscus lens L6 having a convex surface directed toward the object side, and has a positive refractive power as a whole.

後群Ｇ２ＡＲは、両凸レンズＬ７と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ８とからなり、全体として負の屈折力を有する接合レンズと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ９と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１０とからなり、全体として正の屈折力を有する接合レンズと、両凸レンズＬ１１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１２とからなり、全体として正の屈折力を有する接合レンズと、両凸レンズＬ１３とから構成されており、全体として正の屈折力を有している。   The rear group G2AR includes a biconvex lens L7 and a negative meniscus lens L8 having a concave surface facing the object side. The cemented lens having negative refractive power as a whole, and a positive meniscus lens L9 having a concave surface facing the object side and the object side And a negative meniscus lens L10 having a concave surface directed toward the surface, and a cemented lens having a positive refractive power as a whole, a biconvex lens L11, and a negative meniscus lens L12 having a concave surface directed toward the object side. And a biconvex lens L13, and has a positive refractive power as a whole.

第２Ｂレンズ群Ｇ２Ｂは、両凹レンズＬ１４と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１５とからなり、全体として正の屈折力を有する接合レンズと、両凸レンズＬ１６とから構成されており、全体として正の屈折力を有している。   The second B lens group G2B is composed of a biconcave lens L14 and a positive meniscus lens L15 having a convex surface facing the object side, and is composed of a cemented lens having a positive refractive power as a whole and a biconvex lens L16. Has positive refractive power.

また、両凸レンズＬ１６の両側レンズ面は、それぞれ所定の非球面形状となっている。   Further, both lens surfaces of the biconvex lens L16 have a predetermined aspherical shape.

また、本発明では、両凹レンズＬ１４と正メニスカスレンズＬ１５とからなる接合レンズをＬ２ＢＪｏｉｎと定義し、両凸レンズＬ１６をＬ２ａｓｐと定義している。   In the present invention, a cemented lens including the biconcave lens L14 and the positive meniscus lens L15 is defined as L2BJoin, and the biconvex lens L16 is defined as L2asp.

図１９は、本発明の実施例３の結像光学系のレンズ構成図である。   FIG. 19 is a lens configuration diagram of the imaging optical system according to Example 3 of the present invention.

第１レンズ群Ｇ１は、第１Ａレンズ群Ｇ１Ａと第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂとから構成されており、全体として負の屈折力を有している。   The first lens group G1 includes a first A lens group G1A and a first B lens group G1B, and has a negative refractive power as a whole.

第１Ａレンズ群Ｇ１Ａは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２とから構成されており、全体として負の屈折力を有している。   The first A lens group G1A includes a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, and has a negative refractive power as a whole.

また、負メニスカスレンズＬ２の両側レンズ面は、それぞれ所定の非球面形状となっている。   In addition, both lens surfaces of the negative meniscus lens L2 have a predetermined aspherical shape.

第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と、両凹レンズＬ４と、両凸レンズＬ５とから構成されており、全体として負の屈折力を有している。この第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂは、無限遠から近距離へのフォーカシングに際して光軸に沿って物体側に移動する。   The first lens group G1B includes a negative meniscus lens L3 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave lens L4, and a biconvex lens L5, and has a negative refracting power as a whole. The first B lens group G1B moves toward the object side along the optical axis during focusing from infinity to a short distance.

また、負メニスカスレンズＬ３の両側レンズ面と、両凹レンズＬ４の像面側レンズ面とは、それぞれ所定の非球面形状となっている。   Further, the both side lens surfaces of the negative meniscus lens L3 and the image surface side lens surface of the biconcave lens L4 each have a predetermined aspherical shape.

第２レンズ群Ｇ２は、前群Ｇ２ＡＦと開口絞りと後群Ｇ２ＡＲとから構成される第２Ａレンズ群Ｇ２Ａと、第２Ｂレンズ群Ｇ２Ｂとから構成されており、全体として正の屈折力を有している。   The second lens group G2 includes a second A lens group G2A including a front group G2AF, an aperture stop, and a rear group G2AR, and a second B lens group G2B, and has a positive refractive power as a whole. ing.

前群Ｇ２ＡＦは、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６から構成されており、全体として正の屈折力を有している。   The front group G2AF includes a positive meniscus lens L6 having a convex surface directed toward the object side, and has a positive refractive power as a whole.

後群Ｇ２ＡＲは、両凸レンズＬ７と両凹レンズＬ８と物体側に平面を向けた凸レンズＬ９とからなり、全体として負の屈折力を有する３枚接合レンズと、両凸レンズＬ１０と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１とからなり、全体として正の屈折力を有する接合レンズと、両凸レンズＬ１２とから構成されており、全体として負の屈折力を有している。   The rear group G2AR includes a biconvex lens L7, a biconcave lens L8, and a convex lens L9 having a plane facing the object side, and a three-piece cemented lens having negative refractive power as a whole, and a biconvex lens L10 and a concave surface facing the object side. The negative meniscus lens L11 is composed of a cemented lens having a positive refractive power as a whole and a biconvex lens L12, and has a negative refractive power as a whole.

第２Ｂレンズ群Ｇ２Ｂは、物体側に平面を向けた凹レンズＬ１３と両凸レンズＬ１４とからなり、全体として負の屈折力を有する接合レンズと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１５とから構成されており、全体として正の屈折力を有している。   The second lens group G2B includes a concave lens L13 and a biconvex lens L14 having a flat surface facing the object side, and includes a cemented lens having negative refractive power as a whole and a positive meniscus lens L15 having a concave surface facing the object side. And has a positive refractive power as a whole.

また、正メニスカスレンズＬ１５の両側レンズ面は、それぞれ所定の非球面形状となっている。   In addition, both lens surfaces of the positive meniscus lens L15 have a predetermined aspheric shape.

また、本発明では、両凹レンズＬ１３と両凸レンズＬ１４とからなる接合レンズをＬ２ＢＪｏｉｎと定義し、正メニスカスレンズＬ１５をＬ２ａｓｐと定義している。   In the present invention, a cemented lens including the biconcave lens L13 and the biconvex lens L14 is defined as L2BJoin, and the positive meniscus lens L15 is defined as L2asp.

図３２は、本発明の実施例４の結像光学系のレンズ構成図である。   FIG. 32 is a lens configuration diagram of the imaging optical system according to Example 4 of the present invention.

第１レンズ群Ｇ１は、第１Ａレンズ群Ｇ１Ａと第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂとから構成されており、全体として負の屈折力を有している。   The first lens group G1 includes a first A lens group G1A and a first B lens group G1B, and has a negative refractive power as a whole.

第１Ａレンズ群Ｇ１Ａは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２とから構成されており、全体として負の屈折力を有している。   The first A lens group G1A includes a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, and has a negative refractive power as a whole.

また、負メニスカスレンズＬ２の両側レンズ面は、それぞれ所定の非球面形状となっている。   In addition, both lens surfaces of the negative meniscus lens L2 have a predetermined aspherical shape.

第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と、両凹レンズＬ４と、両凸レンズＬ５とから構成されており、全体として負の屈折力を有している。この第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂは、無限遠から近距離へのフォーカシングに際して光軸に沿って物体側に移動する。   The first lens group G1B includes a negative meniscus lens L3 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave lens L4, and a biconvex lens L5, and has a negative refracting power as a whole. The first B lens group G1B moves toward the object side along the optical axis during focusing from infinity to a short distance.

また、負メニスカスレンズＬ３の両側レンズ面と、両凹レンズＬ４の像面側レンズ面とは、それぞれ所定の非球面形状となっている。   Further, the both side lens surfaces of the negative meniscus lens L3 and the image surface side lens surface of the biconcave lens L4 each have a predetermined aspherical shape.

第２レンズ群Ｇ２は、前群Ｇ２ＡＦと開口絞りと後群Ｇ２ＡＲとから構成される第２Ａレンズ群Ｇ２Ａと、第２Ｂレンズ群Ｇ２Ｂとから構成されており、全体として正の屈折力を有している。   The second lens group G2 includes a second A lens group G2A including a front group G2AF, an aperture stop, and a rear group G2AR, and a second B lens group G2B, and has a positive refractive power as a whole. ing.

前群Ｇ２ＡＦは、両凸レンズＬ６から構成されており、全体として正の屈折力を有している。   The front group G2AF includes a biconvex lens L6 and has a positive refractive power as a whole.

後群Ｇ２ＡＲは、両凸レンズＬ７と両凹レンズＬ８と両凸レンズＬ９とからなり、全体として負の屈折力を有する３枚接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０と両凸レンズＬ１１とからなり、全体として正の屈折力を有する接合レンズと、両凸レンズＬ１２とから構成されており、全体として負の屈折力を有している。   The rear group G2AR includes a biconvex lens L7, a biconcave lens L8, and a biconvex lens L9, and includes a three-piece cemented lens having negative refractive power as a whole, a negative meniscus lens L10 having a convex surface facing the object side, and a biconvex lens L11. And is composed of a cemented lens having a positive refractive power as a whole and a biconvex lens L12, and has a negative refractive power as a whole.

第２Ｂレンズ群Ｇ２Ｂは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４とからなり、全体として負の屈折力を有する接合レンズと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１５とから構成されており、全体として正の屈折力を有している。   The second B lens group G2B includes a negative meniscus lens L13 having a convex surface directed toward the object side and a positive meniscus lens L14 having a convex surface directed toward the object side. The cemented lens having a negative refractive power as a whole, and a concave surface facing the object side. And a positive meniscus lens L15 with a positive refractive power as a whole.

また、正メニスカスレンズＬ１５の両側レンズ面は、それぞれ所定の非球面形状となっている。   In addition, both lens surfaces of the positive meniscus lens L15 have a predetermined aspheric shape.

また、本発明では、負メニスカスレンズＬ１３と正メニスカスレンズＬ１４とからなる接合レンズをＬ２ＢＪｏｉｎと定義し、正メニスカスレンズＬ１５をＬ２ａｓｐと定義している。   In the present invention, a cemented lens including the negative meniscus lens L13 and the positive meniscus lens L14 is defined as L2BJoin, and the positive meniscus lens L15 is defined as L2asp.

図４５は、本発明の実施例５の結像光学系のレンズ構成図である。   FIG. 45 is a lens configuration diagram of the imaging optical system according to Example 5 of the present invention.

第１Ａレンズ群Ｇ１Ａは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２とから構成されており、全体として負の屈折力を有している。   The first A lens group G1A includes a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, and has a negative refractive power as a whole.

また、負メニスカスレンズＬ２の両側レンズ面は、それぞれ所定の非球面形状となっている。   In addition, both lens surfaces of the negative meniscus lens L2 have a predetermined aspherical shape.

第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と、両凹レンズＬ４と、両凸レンズＬ５とから構成されており、全体として負の屈折力を有している。この第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂは、無限遠から近距離へのフォーカシングに際して光軸に沿って物体側に移動する。   The first lens group G1B includes a negative meniscus lens L3 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave lens L4, and a biconvex lens L5, and has a negative refracting power as a whole. The first B lens group G1B moves toward the object side along the optical axis during focusing from infinity to a short distance.

また、負メニスカスレンズＬ３の両側レンズ面と、両凹レンズＬ４の像面側レンズ面とは、それぞれ所定の非球面形状となっている。   Further, the both side lens surfaces of the negative meniscus lens L3 and the image surface side lens surface of the biconcave lens L4 each have a predetermined aspherical shape.

第２レンズ群Ｇ２は、前群Ｇ２ＡＦと開口絞りと後群Ｇ２ＡＲとから構成される第２Ａレンズ群Ｇ２Ａと、第２Ｂレンズ群Ｇ２Ｂとから構成されており、全体として正の屈折力を有している。   The second lens group G2 includes a second A lens group G2A including a front group G2AF, an aperture stop, and a rear group G2AR, and a second B lens group G2B, and has a positive refractive power as a whole. ing.

前群Ｇ２ＡＦは、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６から構成されており、全体として正の屈折力を有している。   The front group G2AF includes a positive meniscus lens L6 having a convex surface directed toward the object side, and has a positive refractive power as a whole.

後群Ｇ２ＡＲは、両凸レンズＬ７と両凹レンズＬ８と像面側に平面を向けた凸レンズＬ９とからなり、全体として負の屈折力を有する３枚接合レンズと、両凸レンズＬ１０と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１とからなり、全体として正の屈折力を有する接合レンズと、両凸レンズＬ１２とから構成されており、全体として負の屈折力を有している。   The rear group G2AR is composed of a biconvex lens L7, a biconcave lens L8, and a convex lens L9 having a plane facing the image plane side, and a three-piece cemented lens having negative refractive power as a whole, a biconvex lens L10, and a concave surface on the object side. It consists of a negative meniscus lens L11 directed toward it, and is composed of a cemented lens having a positive refractive power as a whole and a biconvex lens L12, and has a negative refractive power as a whole.

第２Ｂレンズ群Ｇ２Ｂは、物体側に平面を向けた負メニスカスレンズＬ１３と両凸レンズＬ１４とからなり、全体として負の屈折力を有する接合レンズと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１５とから構成されており、全体として正の屈折力を有している。   The second B lens group G2B includes a negative meniscus lens L13 and a biconvex lens L14 having a plane facing the object side. The cemented lens having a negative refractive power as a whole, and a positive meniscus lens L15 having a concave surface facing the object side. It has a positive refractive power as a whole.

また、正メニスカスレンズＬ１５の両側レンズ面は、それぞれ所定の非球面形状となっている。   In addition, both lens surfaces of the positive meniscus lens L15 have a predetermined aspheric shape.

また、本発明では、負メニスカスレンズＬ１３と両凸レンズＬ１４とからなる接合レンズをＬ２ＢＪｏｉｎと定義し、正メニスカスレンズＬ１５をＬ２ａｓｐと定義している。   In the present invention, a cemented lens including the negative meniscus lens L13 and the biconvex lens L14 is defined as L2BJoin, and the positive meniscus lens L15 is defined as L2asp.

以下に、前述した各実施例に対応する数値実施例の具体的な数値データを示す。   Specific numerical data of numerical examples corresponding to the respective embodiments described above are shown below.

各数値実施例の［全体諸元］において、ｆは焦点距離、ＦｎｏはＦナンバー、２ωは全画角を示す。［レンズ諸元］において、第１列の番号は物体側からのレンズ面番号、第２列のｒは各レンズ面の曲率半径、第３列のｄはレンズ面間隔、第４列のｎｄはｄ線（波長５８７．５６ｎｍ）に対する屈折率、Ｖｄはｄ線（波長５８７．５６ｎｍ）に対するアッベ数を示している。   In [Overall specifications] of each numerical example, f represents a focal length, Fno represents an F number, and 2ω represents a total angle of view. In [Lens Specifications], the first column number is the lens surface number from the object side, the second column r is the radius of curvature of each lens surface, the third column d is the lens surface spacing, and the fourth column nd is The refractive index for the d-line (wavelength 587.56 nm), Vd indicates the Abbe number for the d-line (wavelength 587.56 nm).

第１列のレンズ面番号に付した＊（アスタリスク）は、そのレンズ面形状が非球面であることを示している。第２列の「開口絞り」は絞り面位置を表し、第３列のＢｆはバックフォーカスを表す。   * (Asterisk) attached to the lens surface number in the first row indicates that the lens surface shape is an aspherical surface. The “aperture stop” in the second row represents the position of the stop surface, and Bf in the third row represents the back focus.

［無限遠撮影時の変倍における可変間隔］及び［４０倍相当撮影時の変倍における可変間隔］において、焦点距離ｆはＩＮＦでの焦点距離、Ｂｆはバックフォーカス、ｄｎは各面のレンズ間隔を示しており、ｄ０は被写体からレンズ第１面までの距離を示している。   In [Variable interval for zooming at infinity shooting] and [Variable interval for zooming equivalent to 40x shooting], the focal length f is the focal length at INF, Bf is the back focus, and dn is the lens spacing on each surface. D0 represents the distance from the subject to the lens first surface.

［非球面係数］は、［レンズ諸元］において＊を付したレンズ面の非球面形状を与える非球面係数を示している。非球面の形状は、光軸に直行する方向への光軸からの変位をｙ、非球面と光軸の交点から光軸方向への変位（サグ量）をｚ、基準球面の曲率半径をｒ、コーニック係数をＫ、４次、６次、８次、１０次、１２次の非球面係数をそれぞれＡ４、Ａ６、Ａ８、Ａ１０、Ａ１２と置くとき、非球面の座標が以下の式で表されるものとする。   [Aspheric coefficient] indicates an aspheric coefficient that gives the aspheric shape of the lens surface marked with * in [Lens Specifications]. The shape of the aspheric surface is y for the displacement from the optical axis in the direction perpendicular to the optical axis, z for the displacement (sag amount) from the intersection of the aspheric surface and the optical axis in the optical axis direction, and r for the radius of curvature of the reference spherical surface. When the conic coefficient is K, the fourth order, the sixth order, the eighth order, the tenth order, and the twelfth order aspherical coefficient are set as A4, A6, A8, A10, and A12, the coordinates of the aspherical surface are expressed by the following equations. Shall be.

Figure 2013020073
Figure 2013020073

なお、以下の全ての諸元の値において、記載している焦点距離ｆ、曲率半径ｒ、レンズ面間隔ｄ、その他の長さの単位は特記のない限りミリ（ｍｍ）を使用するが、光学系では比例拡大と比例縮小とにおいても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。   In addition, in the values of all the following specifications, the stated focal length f, radius of curvature r, lens surface interval d, and other length units are in millimeters (mm) unless otherwise specified. In the system, the same optical performance can be obtained even in proportional expansion and proportional reduction, and the present invention is not limited to this.

また、以下に前述した各実施例における条件式の値の一覧を示す。   In addition, a list of values of conditional expressions in the respective embodiments described above is shown below.

数値実施例1
単位：mm
［レンズ緒元］
r d nd Vd
[0] d0
[1] 39.2280 2.0000 2.00100 29.13
[2] 26.7670 10.6570
[3]* 179.6880 2.5000 1.77250 49.47
[4]* 49.9120 d4
[5]* 200.0000 2.5000 1.49710 81.56
[6]* 16.8640 8.2330
[7]* -124.2380 1.4000 1.49710 81.56
[8] 30.9670 4.9300 1.51742 52.15
[9] -456.6360 12.0880
[10] (固定絞り) d10
[11] (開口絞り) 1.4630
[12] 27.1280 6.0000 1.74077 27.76
[13] -31.1270 1.6090
[14] -17.7070 0.8000 1.91082 35.25
[15] 39.3400 1.7280
[16] 29.6480 4.1820 1.67270 32.17
[17] -24.4910 0.1500
[18] -812.1810 2.9600 1.43700 95.10
[19] -24.8070 0.1500
[20] 52.2750 5.4700 1.43700 95.10
[21] -14.0260 0.9000 1.90366 31.32
[22] 20.2430 7.0130 1.43700 95.10
[23] -28.9210 0.6865
[24]* -43.8420 5.2600 1.49710 81.56
[25]* -15.4440 Bf

［全体緒元］
INF 1：40
f 12.45 12.37
Fno 2.90 2.90
2ω 122.60 122.25

［撮影距離の変化における可変間隔］
d0 INF 470.1864
d4 11.3500 10.8001
d10 12.0880 12.6379
Bf 38.3999 38.3999

［非球面データ］
3面 4面 5面 6面
K 0.0000 3.5900 0.0000 -3.0200
A4 3.6894E-05 2.4179E-05 5.2479E-05 1.3900E-04
A6 -7.7133E-08 -5.9447E-08 -1.1743E-07 -2.7847E-07
A8 7.1778E-11 2.0641E-11 2.8776E-10 5.7041E-10
A10 5.6610E-15 9.1165E-14 -2.8743E-13 -1.0603E-12
A12 -2.1401E-17 0.0000E+00 0.0000E+00 0.0000E+00
7面 24面 25面
K 0.0000 0.0000 -4.0600
A4 -4.2980E-06 9.0976E-06 -1.0289E-04
A6 2.2144E-09 -2.0587E-08 5.2112E-07
A8 5.7572E-11 9.6134E-10 -2.5353E-09
A10 -2.1580E-14 -2.0424E-12 9.2929E-12
A12 0.0000E+00 2.2367E-15 -9.0737E-15
Numerical example 1
Unit: mm
[Lens Specifications]
rd nd Vd
[0] d0
[1] 39.2280 2.0000 2.00100 29.13
[2] 26.7670 10.6570
[3] * 179.6880 2.5000 1.77250 49.47
[4] * 49.9120 d4
[5] * 200.0000 2.5000 1.49710 81.56
[6] * 16.8640 8.2330
[7] * -124.2380 1.4000 1.49710 81.56
[8] 30.9670 4.9300 1.51742 52.15
[9] -456.6360 12.0880
[10] (fixed aperture) d10
[11] (Aperture stop) 1.4630
[12] 27.1280 6.0000 1.74077 27.76
[13] -31.1270 1.6090
[14] -17.7070 0.8000 1.91082 35.25
[15] 39.3400 1.7280
[16] 29.6480 4.1820 1.67270 32.17
[17] -24.4910 0.1500
[18] -812.1810 2.9600 1.43700 95.10
[19] -24.8070 0.1500
[20] 52.2750 5.4700 1.43700 95.10
[21] -14.0260 0.9000 1.90366 31.32
[22] 20.2430 7.0130 1.43700 95.10
[23] -28.9210 0.6865
[24] * -43.8420 5.2600 1.49710 81.56
[25] * -15.4440 Bf

[Overall specifications]
INF 1:40
f 12.45 12.37
Fno 2.90 2.90
2ω 122.60 122.25

[Variable interval when shooting distance changes]
d0 INF 470.1864
d4 11.3500 10.8001
d10 12.0880 12.6379
Bf 38.3999 38.3999

[Aspherical data]
3 sides 4 sides 5 sides 6 sides
K 0.0000 3.5900 0.0000 -3.0200
A4 3.6894E-05 2.4179E-05 5.2479E-05 1.3900E-04
A6 -7.7133E-08 -5.9447E-08 -1.1743E-07 -2.7847E-07
A8 7.1778E-11 2.0641E-11 2.8776E-10 5.7041E-10
A10 5.6610E-15 9.1165E-14 -2.8743E-13 -1.0603E-12
A12 -2.1401E-17 0.0000E + 00 0.0000E + 00 0.0000E + 00
7 faces 24 faces 25 faces
K 0.0000 0.0000 -4.0600
A4 -4.2980E-06 9.0976E-06 -1.0289E-04
A6 2.2144E-09 -2.0587E-08 5.2112E-07
A8 5.7572E-11 9.6134E-10 -2.5353E-09
A10 -2.1580E-14 -2.0424E-12 9.2929E-12
A12 0.0000E + 00 2.2367E-15 -9.0737E-15

数値実施例2
単位：mm
［レンズ緒元］
r d nd Vd
[0] d0
[1] 40.3820 2.0000 2.00100 29.13
[2] 27.0060 8.6010
[3]* 200.0000 2.5000 1.77250 49.47
[4]* 81.5750 d4
[5]* 33.5520 2.5000 1.77250 49.47
[6]* 12.2720 10.9930
[7] -211.3710 1.5000 1.49710 81.56
[8]* 39.1550 1.0920
[9] 47.8000 3.9780 2.00100 29.13
[10] -510.3340 d10
[11] 28.7390 6.0000 1.62004 36.30
[12] 67.4550 2.8820
[13] (開口絞り) 1.9510
[14] 216.1010 10.0000 1.43700 95.10
[15] -17.5500 0.8000 1.88300 40.81
[16] -66.1840 0.8710
[17] -113.5990 2.2240 1.84666 23.78
[18] -24.0270 0.8000 1.77250 49.62
[19] -76.7490 0.4400
[20] 190.4810 8.9600 1.43700 95.10
[21] -15.7740 0.8500 1.91082 35.25
[22] -28.7100 0.1500
[23] 54.5970 7.0490 1.43700 95.10
[24] -27.0250 d24
[25] -384.2960 0.9000 1.91082 35.25
[26] 36.6210 3.8030 1.43700 95.10
[27] 178.0690 0.8540
[28]* 200.0060 5.4010 1.49710 81.56
[29]* -29.0810 Bf

［全体緒元］
f 12.45 14.99 17.40
Fno 2.92 3.43 4.13
2ω 122.60 112.29 102.94

［撮影距離の変化における可変間隔］
f 12.45 14.99 17.40
d0 ∞ ∞ ∞
d4 11.3500 11.3500 11.3500
d10 18.8660 8.4250 1.3500
d24 0.9000 2.0530 3.2780
Bf 38.2991 41.7941 45.0101

［40倍相当撮影時の変倍における可変間隔］
f 12.39 14.90 17.28
d0 468.4857 570.2787 665.9127
d4 10.3521 10.5232 10.6378
d10 19.8639 9.2518 2.0622
d24 0.9000 2.0530 3.2780
Bf 38.2991 41.7941 45.0101

［非球面データ］
3面 4面 5面 6面
K 0.0000 -55.3470 1.3560 -2.9600
A4 5.7558E-05 7.0688E-05 2.2916E-05 1.9270E-04
A6 -1.0037E-07 -7.9874E-08 -2.4746E-07 -1.3351E-06
A8 1.0299E-10 3.0074E-11 7.1525E-10 4.4625E-09
A10 -7.9609E-14 3.7319E-14 -6.7109E-13 -4.5616E-12
A12 3.0654E-17 0.0000E+00 0.0000E+00 0.0000E+00
8面 28面 29面
K 0.0000 0.0000 -18.5620
A4 -1.3136E-05 8.1164E-06 -6.0646E-05
A6 1.0909E-07 9.4667E-09 6.2599E-07
A8 -6.1523E-10 -7.9412E-10 -4.0912E-09
A10 8.3173E-13 5.8247E-12 1.5955E-11
A12 0.0000E+00 -1.2521E-14 -2.4646E-14
Numerical example 2
Unit: mm
[Lens Specifications]
rd nd Vd
[0] d0
[1] 40.3820 2.0000 2.00100 29.13
[2] 27.0060 8.6010
[3] * 200.0000 2.5000 1.77250 49.47
[4] * 81.5750 d4
[5] * 33.5520 2.5000 1.77250 49.47
[6] * 12.2720 10.9930
[7] -211.3710 1.5000 1.49710 81.56
[8] * 39.1550 1.0920
[9] 47.8000 3.9780 2.00100 29.13
[10] -510.3340 d10
[11] 28.7390 6.0000 1.62004 36.30
[12] 67.4550 2.8820
[13] (Aperture stop) 1.9510
[14] 216.1010 10.0000 1.43700 95.10
[15] -17.5500 0.8000 1.88300 40.81
[16] -66.1840 0.8710
[17] -113.5990 2.2240 1.84666 23.78
[18] -24.0270 0.8000 1.77250 49.62
[19] -76.7490 0.4400
[20] 190.4810 8.9600 1.43700 95.10
[21] -15.7740 0.8500 1.91082 35.25
[22] -28.7100 0.1500
[23] 54.5970 7.0490 1.43700 95.10
[24] -27.0250 d24
[25] -384.2960 0.9000 1.91082 35.25
[26] 36.6210 3.8030 1.43700 95.10
[27] 178.0690 0.8540
[28] * 200.0060 5.4010 1.49710 81.56
[29] * -29.0810 Bf

[Overall specifications]
f 12.45 14.99 17.40
Fno 2.92 3.43 4.13
2ω 122.60 112.29 102.94

[Variable interval when shooting distance changes]
f 12.45 14.99 17.40
d0 ∞ ∞ ∞
d4 11.3500 11.3500 11.3500
d10 18.8660 8.4250 1.3500
d24 0.9000 2.0530 3.2780
Bf 38.2991 41.7941 45.0101

[Variable interval for zooming when shooting 40x equivalent]
f 12.39 14.90 17.28
d0 468.4857 570.2787 665.9127
d4 10.3521 10.5232 10.6378
d10 19.8639 9.2518 2.0622
d24 0.9000 2.0530 3.2780
Bf 38.2991 41.7941 45.0101

[Aspherical data]
3 sides 4 sides 5 sides 6 sides
K 0.0000 -55.3470 1.3560 -2.9600
A4 5.7558E-05 7.0688E-05 2.2916E-05 1.9270E-04
A6 -1.0037E-07 -7.9874E-08 -2.4746E-07 -1.3351E-06
A8 1.0299E-10 3.0074E-11 7.1525E-10 4.4625E-09
A10 -7.9609E-14 3.7319E-14 -6.7109E-13 -4.5616E-12
A12 3.0654E-17 0.0000E + 00 0.0000E + 00 0.0000E + 00
8 faces 28 faces 29 faces
K 0.0000 0.0000 -18.5620
A4 -1.3136E-05 8.1164E-06 -6.0646E-05
A6 1.0909E-07 9.4667E-09 6.2599E-07
A8 -6.1523E-10 -7.9412E-10 -4.0912E-09
A10 8.3173E-13 5.8247E-12 1.5955E-11
A12 0.0000E + 00 -1.2521E-14 -2.4646E-14

数値実施例3
単位：mm
［レンズ緒元］
r d nd Vd
[0] d0
[1] 40.4790 2.0000 2.00100 29.13
[2] 27.1070 9.5210
[3]* 46.8160 2.6000 1.77250 49.47
[4]* 29.2030 d4
[5]* 183.9070 2.5000 1.77250 49.47
[6]* 22.5640 10.3700
[7] -54.3830 1.5000 1.49710 81.56
[8]* 36.4880 1.7830
[9] 62.6430 3.6680 2.00100 29.13
[10] -138.8920 d10
[11] 34.1970 3.0000 1.77250 49.62
[12] 127.6050 6.1860
[13] (開口絞り) 4.1050
[14] 35.0010 5.0000 1.71736 29.50
[15] -13.9070 0.8000 1.83481 42.72
[16] 13.3930 4.1220 1.43700 95.10
[17] 0.0000 1.1980
[18] 80.3000 5.4130 1.43700 95.10
[19] -17.6140 0.8500 2.00100 29.13
[20] -28.2520 0.1500
[21] 216.7460 8.1470 1.43700 95.10
[22] -17.1990 d22
[23] 0.0000 0.9000 1.91082 35.25
[24] 42.8320 5.1680 1.43700 95.10
[25] -88.7600 2.1270
[26]* -44.2650 3.6220 1.49710 81.56
[27]* -25.8130 Bf

［全体緒元］
f 12.45 14.99 17.40
Fno 2.92 3.44 4.13
2ω 122.60 112.29 102.94

［撮影距離の変化における可変間隔］
f 12.45 14.99 17.40
d0 ∞ ∞ ∞
d4 11.3500 11.3500 11.3500
d10 16.5340 7.4510 1.3500
d22 1.1980 3.6480 6.6110
Bf 38.3011 41.1931 43.3415

［40倍相当撮影時の変倍における可変間隔］
f 12.40 14.91 17.30
d0 469.8869 571.6279 667.6175
d4 10.5618 10.6966 10.7873
d10 17.3222 8.1044 1.9127
d22 1.1980 3.6480 6.6110
Bf 38.3011 41.1931 43.3415

［非球面データ］
3面 4面 5面 6面
K -150.0000 -38.0000 0.0000 -1.4500
A4 5.4107E-05 7.0071E-05 8.5667E-05 1.3010E-04
A6 -9.7044E-08 -1.2509E-07 -3.3471E-07 -4.5394E-07
A8 3.3583E-11 3.7363E-11 7.8212E-10 1.2016E-10
A10 8.5034E-14 1.2950E-13 -5.4892E-13 4.1062E-12
A12 -6.5244E-17 0.0000E+00 0.0000E+00 0.0000E+00
8面 26面 27面
K 0.0000 0.0000 -12.2100
A4 -1.3276E-05 -7.7681E-06 -7.1377E-05
A6 1.0713E-07 -3.5339E-08 4.6495E-07
A8 -6.4910E-10 -5.8645E-10 -3.0346E-09
A10 8.0916E-13 9.2707E-12 1.4577E-11
A12 0.0000E+00 -2.0900E-14 -2.2646E-14
Numerical example 3
Unit: mm
[Lens Specifications]
rd nd Vd
[0] d0
[1] 40.4790 2.0000 2.00100 29.13
[2] 27.1070 9.5210
[3] * 46.8160 2.6000 1.77250 49.47
[4] * 29.2030 d4
[5] * 183.9070 2.5000 1.77250 49.47
[6] * 22.5640 10.3700
[7] -54.3830 1.5000 1.49710 81.56
[8] * 36.4880 1.7830
[9] 62.6430 3.6680 2.00100 29.13
[10] -138.8920 d10
[11] 34.1970 3.0000 1.77250 49.62
[12] 127.6050 6.1860
[13] (Aperture stop) 4.1050
[14] 35.0010 5.0000 1.71736 29.50
[15] -13.9070 0.8000 1.83481 42.72
[16] 13.3930 4.1220 1.43700 95.10
[17] 0.0000 1.1980
[18] 80.3000 5.4130 1.43700 95.10
[19] -17.6140 0.8500 2.00100 29.13
[20] -28.2520 0.1500
[21] 216.7460 8.1470 1.43700 95.10
[22] -17.1990 d22
[23] 0.0000 0.9000 1.91082 35.25
[24] 42.8320 5.1680 1.43700 95.10
[25] -88.7600 2.1270
[26] * -44.2650 3.6220 1.49710 81.56
[27] * -25.8130 Bf

[Overall specifications]
f 12.45 14.99 17.40
Fno 2.92 3.44 4.13
2ω 122.60 112.29 102.94

[Variable interval when shooting distance changes]
f 12.45 14.99 17.40
d0 ∞ ∞ ∞
d4 11.3500 11.3500 11.3500
d10 16.5340 7.4510 1.3500
d22 1.1980 3.6480 6.6110
Bf 38.3011 41.1931 43.3415

[Variable interval for zooming when shooting 40x equivalent]
f 12.40 14.91 17.30
d0 469.8869 571.6279 667.6175
d4 10.5618 10.6966 10.7873
d10 17.3222 8.1044 1.9127
d22 1.1980 3.6480 6.6110
Bf 38.3011 41.1931 43.3415

[Aspherical data]
3 sides 4 sides 5 sides 6 sides
K -150.0000 -38.0000 0.0000 -1.4500
A4 5.4107E-05 7.0071E-05 8.5667E-05 1.3010E-04
A6 -9.7044E-08 -1.2509E-07 -3.3471E-07 -4.5394E-07
A8 3.3583E-11 3.7363E-11 7.8212E-10 1.2016E-10
A10 8.5034E-14 1.2950E-13 -5.4892E-13 4.1062E-12
A12 -6.5244E-17 0.0000E + 00 0.0000E + 00 0.0000E + 00
8 faces 26 faces 27 faces
K 0.0000 0.0000 -12.2100
A4 -1.3276E-05 -7.7681E-06 -7.1377E-05
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A10 8.0916E-13 9.2707E-12 1.4577E-11
A12 0.0000E + 00 -2.0900E-14 -2.2646E-14

数値実施例4
単位：mm
［レンズ緒元］
r d nd Vd
[0] d0
[1] 39.9880 2.0000 2.00100 29.13
[2] 27.3020 9.6820
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[5]* 200.0010 2.5000 1.77250 49.47
[6]* 25.6710 10.1290
[7] -67.0800 1.5000 1.49710 81.56
[8]* 33.1300 2.1460
[9] 77.7360 3.4770 2.00100 29.13
[10] -122.1130 d10
[11] 75.3160 1.7980 1.77250 49.62
[12] -137.8290 6.6390
[13] (開口絞り) 3.5360
[14] 258.4270 9.0000 1.62004 36.30
[15] -13.2270 0.8000 1.88300 40.81
[16] 14.9660 5.1000 1.69895 30.05
[17] -49.5710 0.3720
[18] 36.5870 0.8500 1.84666 23.78
[19] 22.8880 5.8550 1.43700 95.10
[20] -44.8250 0.1500
[21] 100.0420 7.9010 1.43700 95.10
[22] -18.8140 d22
[23] 145.3430 0.9000 2.00100 29.13
[24] 29.1930 3.8640 1.43700 95.10
[25] 93.8490 3.3400
[26]* -133.7190 3.7660 1.49710 81.56
[27]* -35.9780 Bf

［全体緒元］
f 12.45 14.98 17.40
Fno 2.92 3.44 4.12
2ω 122.72 111.77 102.17

［撮影距離の変化における可変間隔］
f 12.45 14.98 17.40
d0 ∞ ∞ ∞
d4 11.3500 11.3500 11.3500
d10 17.4360 7.9220 1.3500
d22 0.9500 1.9500 3.0650
Bf 38.2111 41.7478 44.8335

［40倍相当撮影時の変倍における可変間隔］
f 12.40 14.90 17.29
d0 469.1479 571.1252 666.4965
d4 10.5381 10.6774 10.7704
d10 18.2479 8.5946 1.9296
d22 0.9500 1.9500 3.0650
Bf 38.2111 41.7478 44.8335

［非球面データ］
3面 4面 5面 6面
K -54.4700 -15.8800 0.0000 -0.6900
A4 4.4134E-05 5.0559E-05 1.0400E-04 1.5400E-04
A6 -1.0030E-07 -8.8162E-08 -4.1643E-07 -5.5900E-07
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A12 -1.9337E-17 0.0000E+00 0.0000E+00 0.0000E+00
8面 26面 27面
K 0.0000 0.0000 -15.1400
A4 -1.7840E-05 -2.4129E-05 -4.0269E-05
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A8 -5.2696E-10 -2.0373E-09 -2.0853E-09
A10 5.4698E-13 9.0634E-12 7.4189E-12
A12 0.0000E+00 4.6968E-15 2.5153E-15
Numerical example 4
Unit: mm
[Lens Specifications]
rd nd Vd
[0] d0
[1] 39.9880 2.0000 2.00100 29.13
[2] 27.3020 9.6820
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[4] * 24.0360 d4
[5] * 200.0010 2.5000 1.77250 49.47
[6] * 25.6710 10.1290
[7] -67.0800 1.5000 1.49710 81.56
[8] * 33.1300 2.1460
[9] 77.7360 3.4770 2.00100 29.13
[10] -122.1130 d10
[11] 75.3160 1.7980 1.77250 49.62
[12] -137.8290 6.6390
[13] (Aperture stop) 3.5360
[14] 258.4270 9.0000 1.62004 36.30
[15] -13.2270 0.8000 1.88300 40.81
[16] 14.9660 5.1000 1.69895 30.05
[17] -49.5710 0.3720
[18] 36.5870 0.8500 1.84666 23.78
[19] 22.8880 5.8550 1.43700 95.10
[20] -44.8250 0.1500
[21] 100.0420 7.9010 1.43700 95.10
[22] -18.8140 d22
[23] 145.3430 0.9000 2.00100 29.13
[24] 29.1930 3.8640 1.43700 95.10
[25] 93.8490 3.3400
[26] * -133.7190 3.7660 1.49710 81.56
[27] * -35.9780 Bf

[Overall specifications]
f 12.45 14.98 17.40
Fno 2.92 3.44 4.12
2ω 122.72 111.77 102.17

[Variable interval when shooting distance changes]
f 12.45 14.98 17.40
d0 ∞ ∞ ∞
d4 11.3500 11.3500 11.3500
d10 17.4360 7.9220 1.3500
d22 0.9500 1.9500 3.0650
Bf 38.2111 41.7478 44.8335

[Variable interval for zooming when shooting 40x equivalent]
f 12.40 14.90 17.29
d0 469.1479 571.1252 666.4965
d4 10.5381 10.6774 10.7704
d10 18.2479 8.5946 1.9296
d22 0.9500 1.9500 3.0650
Bf 38.2111 41.7478 44.8335

[Aspherical data]
3 sides 4 sides 5 sides 6 sides
K -54.4700 -15.8800 0.0000 -0.6900
A4 4.4134E-05 5.0559E-05 1.0400E-04 1.5400E-04
A6 -1.0030E-07 -8.8162E-08 -4.1643E-07 -5.5900E-07
A8 1.0361E-10 3.5078E-11 9.4671E-10 2.8024E-10
A10 -1.9037E-14 1.1550E-13 -7.0290E-13 3.8500E-12
A12 -1.9337E-17 0.0000E + 00 0.0000E + 00 0.0000E + 00
8 faces 26 faces 27 faces
K 0.0000 0.0000 -15.1400
A4 -1.7840E-05 -2.4129E-05 -4.0269E-05
A6 8.1495E-08 -2.4930E-08 1.5640E-07
A8 -5.2696E-10 -2.0373E-09 -2.0853E-09
A10 5.4698E-13 9.0634E-12 7.4189E-12
A12 0.0000E + 00 4.6968E-15 2.5153E-15

数値実施例5
単位：mm
［レンズ緒元］
r d nd Vd
[0] d0
[1] 41.3580 2.0000 2.00100 29.13
[2] 26.7920 8.5510
[3]* 37.1660 2.6000 1.77250 49.47
[4]* 26.3370 d4
[5]* 171.4850 2.5000 1.77250 49.47
[6]* 21.7880 11.0820
[7] -53.0110 1.5000 1.49710 81.56
[8]* 40.5520 1.7410
[9] 74.3360 3.6720 2.00100 29.13
[10] -116.5720 d10
[11] 44.9780 1.8120 1.77250 49.62
[12] 338.7650 7.3650
[13] (開口絞り) 5.3590
[14] 34.0840 4.4210 1.72825 28.32
[15] -14.3010 0.8000 1.83481 42.72
[16] 13.4570 4.3720 1.43700 95.00
[17] 0.0000 0.8760
[18] 66.0730 5.6830 1.43700 95.00
[19] -17.4840 0.8500 2.00100 29.13
[20] -26.6110 0.1500
[21] 184.6970 8.1130 1.43700 95.00
[22] -17.4500 d22
[23] 0.0000 0.9000 1.91082 35.25
[24] 33.7970 8.0790 1.43700 95.00
[25] -94.2300 2.1140
[26]* -46.1720 3.4850 1.49710 81.56
[27]* -27.3410 Bf

［全体緒元］
f 12.45 15.02 17.40
Fno 2.92 3.44 4.11
2ω 122.63 111.49 101.80

［撮影距離の変化における可変間隔］
f 12.45 14.98 17.40
d0 ∞ ∞ ∞
d4 11.3500 11.3500 11.3500
d10 17.5760 7.8280 1.3500
d22 0.9500 2.6730 4.6540
Bf 38.2369 41.5369 44.1022

［40倍相当撮影時の変倍における可変間隔］
f 12.41 14.94 17.30
d0 470.8464 573.5871 668.5188
d4 10.5743 10.7079 10.7961
d10 18.3517 8.4701 1.9039
d22 0.9500 2.6730 4.6540
Bf 38.2369 41.5369 44.1022

［非球面データ］
3面 4面 5面 6面
K -100.0000 -38.0000 0.0000 -1.1800
A4 6.0360E-05 7.6535E-05 8.9050E-05 1.3330E-04
A6 -1.0333E-07 -1.4281E-07 -3.3887E-07 -4.2697E-07
A8 2.1217E-11 6.8774E-11 7.3118E-10 -2.8704E-10
A10 1.0898E-13 9.0769E-14 -4.4742E-13 4.9666E-12
A12 -7.7375E-17 0.0000E+00 0.0000E+00 0.0000E+00
8面 26面 27面
K 0.0000 0.0000 -13.4800
A4 -1.2956E-05 -6.7127E-06 -6.5856E-05
A6 8.8076E-08 -2.0182E-08 4.5173E-07
A8 -5.0887E-10 -7.4453E-10 -3.0455E-09
A10 5.6142E-13 9.5596E-12 1.4724E-11
A12 0.0000E+00 -2.1714E-14 -2.3763E-14
Numerical example 5
Unit: mm
[Lens Specifications]
rd nd Vd
[0] d0
[1] 41.3580 2.0000 2.00100 29.13
[2] 26.7920 8.5510
[3] * 37.1660 2.6000 1.77250 49.47
[4] * 26.3370 d4
[5] * 171.4850 2.5000 1.77250 49.47
[6] * 21.7880 11.0820
[7] -53.0110 1.5000 1.49710 81.56
[8] * 40.5520 1.7410
[9] 74.3360 3.6720 2.00100 29.13
[10] -116.5720 d10
[11] 44.9780 1.8120 1.77250 49.62
[12] 338.7650 7.3650
[13] (Aperture stop) 5.3590
[14] 34.0840 4.4210 1.72825 28.32
[15] -14.3010 0.8000 1.83481 42.72
[16] 13.4570 4.3720 1.43700 95.00
[17] 0.0000 0.8760
[18] 66.0730 5.6830 1.43700 95.00
[19] -17.4840 0.8500 2.00100 29.13
[20] -26.6110 0.1500
[21] 184.6970 8.1130 1.43700 95.00
[22] -17.4500 d22
[23] 0.0000 0.9000 1.91082 35.25
[24] 33.7970 8.0790 1.43700 95.00
[25] -94.2300 2.1140
[26] * -46.1720 3.4850 1.49710 81.56
[27] * -27.3410 Bf

[Overall specifications]
f 12.45 15.02 17.40
Fno 2.92 3.44 4.11
2ω 122.63 111.49 101.80

[Variable interval when shooting distance changes]
f 12.45 14.98 17.40
d0 ∞ ∞ ∞
d4 11.3500 11.3500 11.3500
d10 17.5760 7.8280 1.3500
d22 0.9500 2.6730 4.6540
Bf 38.2369 41.5369 44.1022

[Variable interval for zooming when shooting 40x equivalent]
f 12.41 14.94 17.30
d0 470.8464 573.5871 668.5188
d4 10.5743 10.7079 10.7961
d10 18.3517 8.4701 1.9039
d22 0.9500 2.6730 4.6540
Bf 38.2369 41.5369 44.1022

[Aspherical data]
3 sides 4 sides 5 sides 6 sides
K -100.0000 -38.0000 0.0000 -1.1800
A4 6.0360E-05 7.6535E-05 8.9050E-05 1.3330E-04
A6 -1.0333E-07 -1.4281E-07 -3.3887E-07 -4.2697E-07
A8 2.1217E-11 6.8774E-11 7.3118E-10 -2.8704E-10
A10 1.0898E-13 9.0769E-14 -4.4742E-13 4.9666E-12
A12 -7.7375E-17 0.0000E + 00 0.0000E + 00 0.0000E + 00
8 faces 26 faces 27 faces
K 0.0000 0.0000 -13.4800
A4 -1.2956E-05 -6.7127E-06 -6.5856E-05
A6 8.8076E-08 -2.0182E-08 4.5173E-07
A8 -5.0887E-10 -7.4453E-10 -3.0455E-09
A10 5.6142E-13 9.5596E-12 1.4724E-11
A12 0.0000E + 00 -2.1714E-14 -2.3763E-14

[条件式対応値]
条件式 実施例1 実施例2 実施例3 実施例4 実施例5
(1) 3.4＜|f1A/fw|＜6.0 3.45 4.60 3.68 3.47 3.82
(2) 0.5＜|f1B/f1A|＜3.0 0.79 0.70 0.84 0.94 0.79
(3) 2.0＜f2/fw＜5.0 2.56 3.04 3.08 2.99 3.15
(4) 1.0＜f2asp/f2＜5.0 1.42 1.36 3.05 2.63 3.24
(5) 2.0＜f2A/fw＜5.0 2.89 2.92 2.47 2.75
(6) 10.0＜|f2B/fw| 21.39 24.10 14.75 16064.64
(7) 2.5＜|f2AF/f1|＜ 5.0 3.69 3.29 3.49 3.70
(8) 2.0＜|f2AR/fw|＜5.0 3.13 3.38 2.48 2.93
(9) -15.0＜f2BJoin/fw＜-2.0 -4.49 -13.52 -4.68 -8.91
(10) Nd2BN＞1.8 1.91 1.91 2.00 1.91
(11) Vd2BP＞80 95.10 95.10 95.10 95.10
[Values for conditional expressions]
Conditional Example 1 Example 2 Example 3 Example 4 Example 5
(1) 3.4 <| f1A / fw | <6.0 3.45 4.60 3.68 3.47 3.82
(2) 0.5 <| f1B / f1A | <3.0 0.79 0.70 0.84 0.94 0.79
(3) 2.0 <f2 / fw <5.0 2.56 3.04 3.08 2.99 3.15
(4) 1.0 <f2asp / f2 <5.0 1.42 1.36 3.05 2.63 3.24
(5) 2.0 <f2A / fw <5.0 2.89 2.92 2.47 2.75
(6) 10.0 <| f2B / fw | 21.39 24.10 14.75 16064.64
(7) 2.5 <| f2AF / f1 | <5.0 3.69 3.29 3.49 3.70
(8) 2.0 <| f2AR / fw | <5.0 3.13 3.38 2.48 2.93
(9) -15.0 <f2BJoin / fw <-2.0 -4.49 -13.52 -4.68 -8.91
(10) Nd2BN> 1.8 1.91 1.91 2.00 1.91
(11) Vd2BP> 80 95.10 95.10 95.10 95.10

Ｇ１ 第１レンズ群
Ｇ１Ａ 第１Ａレンズ群
Ｇ１Ｂ 第１Ｂレンズ群
Ｇ２ 第２レンズ群
Ｇ２Ａ 第２Ａレンズ群
Ｇ２ＡＦ 第２Ａレンズ群前群
Ｇ２ＡＲ 第２Ａレンズ群後群
Ｇ２Ｂ 第２Ｂレンズ群
Ｌ２ＢＪｏｉｎ 第２Ｂレンズ群内の接合負レンズユニット
Ｌ２ａｓｐ 第２レンズ群内の少なくとも１面に非球面を有する正レンズユニット G1 1st lens group G1A 1A lens group G1B 1B lens group G2 2nd lens group G2A 2A lens group G2AF 2A lens group front group G2AR 2A lens group back group G2B 2B lens group L2BJoin In the 2B lens group Negative lens unit L2asp A positive lens unit having an aspheric surface on at least one surface in the second lens group

Claims (6)

物体側より順に、負の屈折力の第１レンズ群Ｇ１、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２からなり、
前記第１レンズ群Ｇ１は、負の屈折力の第１Ａレンズ群Ｇ１Ａ、負の屈折力の第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂで構成され、
さらに、前記第１Ａレンズ群Ｇ１Ａは、物体側から順に、負メニスカスレンズの第１レンズＬ１、少なくとも１面に非球面を有する負メニスカスレンズの第２レンズＬ２で構成され、
前記第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂは、最も物体側に少なくとも１面に非球面を有する負メニスカスレンズＬ３を有し、
フォーカシングの際、前記第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂを物体側に移動させ、
前記第２レンズ群Ｇ２は、最も像側に少なくとも１面に非球面を有する正レンズユニットＬ２ａｓｐを有し、
以下の条件を満足することを特徴とする超広角レンズ系。
（１）３．４＜｜ｆ１Ａ／ｆｗ｜＜６．０
（２）０．５＜｜ｆ１Ｂ／ｆ１Ａ｜＜３．０
（３）２．０＜ｆ２／ｆｗ＜５．０
（４）１．０＜ｆ２ａｓｐ／ｆ２＜５．０
但し、
ｆｗ：レンズ全系の焦点距離、又は、広角端におけるレンズ全系の焦点距離
ｆ１Ａ：第１Ａレンズ群Ｇ１Ａの焦点距離
ｆ１Ｂ：第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂの焦点距離
ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離、又は、広角端における第２レンズ群Ｇ２の焦点距離
ｆ２ａｓｐ：第２レンズ群Ｇ２内の少なくとも１面に非球面を有する正レンズユニットＬ２ａｓｐの焦点距離 In order from the object side, the first lens unit G1 has a negative refractive power and the second lens unit G2 has a positive refractive power.
The first lens group G1 includes a first A lens group G1A having a negative refractive power and a first B lens group G1B having a negative refractive power.
Further, the first A lens group G1A is composed of, in order from the object side, a first lens L1 of a negative meniscus lens and a second lens L2 of a negative meniscus lens having an aspheric surface on at least one surface.
The first B lens group G1B has a negative meniscus lens L3 having at least one aspheric surface on the most object side,
At the time of focusing, the first B lens group G1B is moved to the object side,
The second lens group G2 includes a positive lens unit L2asp having at least one aspheric surface on the most image side,
An ultra-wide-angle lens system that satisfies the following conditions.
(1) 3.4 <| f1A / fw | <6.0
(2) 0.5 <| f1B / f1A | <3.0
(3) 2.0 <f2 / fw <5.0
(4) 1.0 <f2asp / f2 <5.0
However,
fw: focal length of the entire lens system or focal length of the entire lens system at the wide angle end f1A: focal length of the first A lens group G1A f1B: focal length of the first B lens group G1B f2: focal length of the second lens group G2 Or the focal length of the second lens group G2 at the wide-angle end f2asp: the focal length of the positive lens unit L2asp having an aspheric surface on at least one surface in the second lens group G2 前記第２レンズ群Ｇ２は、第２Ａレンズ群Ｇ２Ａ、第２Ｂレンズ群Ｇ２Ｂで構成され、
広角端側から望遠端側へのズーミングの際、前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２Ａレンズ群Ｇ２Ａとの間隔が減少し、前記第２Ａレンズ群Ｇ２Ａと前記第２Ｂレンズ群Ｇ２Ｂとの間隔が増加することを特徴とする請求項１に記載の超広角レンズ系。 The second lens group G2 includes a second A lens group G2A and a second B lens group G2B.
During zooming from the wide-angle end side to the telephoto end side, the distance between the first lens group G1 and the second A lens group G2A decreases, and the distance between the second A lens group G2A and the second B lens group G2B decreases. The super-wide-angle lens system according to claim 1, wherein the super-wide-angle lens system increases. 以下の条件を満足することを特徴とする請求項２に記載の超広角レンズ系。
（５）２．０＜ｆ２Ａ／ｆｗ＜５．０
（６）１０．０＜｜ｆ２Ｂ／ｆｗ｜
但し、
ｆｗ：広角端におけるレンズ全系の焦点距離
ｆ２Ａ：第２Ａレンズ群Ｇ２Ａの焦点距離
ｆ２Ｂ：第２Ｂレンズ群Ｇ２Ｂの焦点距離 The super-wide-angle lens system according to claim 2, wherein the following condition is satisfied.
(5) 2.0 <f2A / fw <5.0
(6) 10.0 <| f2B / fw |
However,
fw: focal length of the entire lens system at the wide-angle end f2A: focal length of the second A lens group G2A f2B: focal length of the second B lens group G2B 前記第２Ａレンズ群Ｇ２Ａが絞りユニットを挟んだ前側の第２Ａレンズ群前群Ｇ２ＡＦ、後側の第２Ａレンズ群後群Ｇ２ＡＲに分かれ、
以下の条件を満足することを特徴とする請求項２又は請求項３に記載の超広角レンズ系。
（７）２．５＜｜ｆ２ＡＦ／ｆ１｜＜５．０
（８）２．０＜｜ｆ２ＡＲ／ｆｗ｜＜５．０
但し、
ｆｗ：広角端におけるレンズ全系の焦点距離
ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
ｆ２ＡＦ：第２Ａレンズ群前群Ｇ２ＡＦの焦点距離
ｆ２ＡＲ：第２Ａレンズ群後群Ｇ２ＡＲの焦点距離 The second A lens group G2A is divided into a front second A lens group front group G2AF and a rear second A lens group rear group G2AR sandwiching the aperture unit,
The super wide-angle lens system according to claim 2 or 3, wherein the following conditions are satisfied.
(7) 2.5 <| f2AF / f1 | <5.0
(8) 2.0 <| f2AR / fw | <5.0
However,
fw: focal length of the entire lens system at the wide-angle end f1: focal length of the first lens group G1 f2AF: focal length of the second lens group front group G2AF f2AR: focal length of the second lens group rear group G2AR 前記第２Ｂレンズ群Ｇ２Ｂは、少なくとも１枚の負レンズと少なくとも１枚の正レンズからなる接合負レンズユニットＬ２ＢＪｏｉｎを有し、
以下の条件を満足することを特徴とする請求項２乃至請求項４のいずれかに記載の超広角レンズ系。
（９）−１５．０＜ｆ２ＢＪｏｉｎ／ｆｗ＜−２．０
但し、
ｆｗ：広角端におけるレンズ全系の焦点距離
ｆ２ＢＪ：第２Ｂレンズ群Ｇ２Ｂ内の接合負レンズユニットＬ２ＢＪｏｉｎの焦点距離 The second B lens group G2B includes a cemented negative lens unit L2BJoin composed of at least one negative lens and at least one positive lens.
The super-wide-angle lens system according to any one of claims 2 to 4, wherein the following condition is satisfied.
(9) -15.0 <f2BJoin / fw <-2.0
However,
fw: focal length of the entire lens system at the wide-angle end f2BJ: focal length of the cemented negative lens unit L2BJoin in the second B lens group G2B 以下の条件を満足することを特徴とする請求項２乃至請求項５のいずれかに記載の超広角レンズ系。
（１０）Ｎｄ２ＢＮ＞１．８
（１１）Ｖｄ２ＢＰ＞８０
但し、
Ｎｄ２ＢＮ：接合負レンズユニットＬ２ＢＪｏｉｎ内における少なくとも１枚の負レンズの屈折率
Ｖｄ２ＢＰ：接合負レンズユニットＬ２ＢＪｏｉｎ内における少なくとも１枚の正レンズのアッベ数 The super-wide-angle lens system according to any one of claims 2 to 5, wherein the following conditions are satisfied.
(10) Nd2BN> 1.8
(11) Vd2BP> 80
However,
Nd2BN: Refractive index of at least one negative lens in the cemented negative lens unit L2BJoin Vd2BP: Abbe number of at least one positive lens in the cemented negative lens unit L2BJoin
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