JP2013019343A

JP2013019343A - Oil feed device of vehicle transmission

Info

Publication number: JP2013019343A
Application number: JP2011153852A
Authority: JP
Inventors: Takashi Kotsuji; 貴志小辻; Shota Oikawa; 翔太及川; Takuya Yamazaki; 卓矢山崎
Original assignee: JATCO Ltd
Current assignee: JATCO Ltd
Priority date: 2011-07-12
Filing date: 2011-07-12
Publication date: 2013-01-31
Anticipated expiration: 2031-07-12
Also published as: JP5398789B2

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To improve pump ASSY efficiency when using a pump under a use condition that the pump ASSY efficiency is deteriorated.SOLUTION: This oil feed device 1 of a vehicle transmission comprises: a motor 2; a pump 3 driven by the motor 2; a speed change mechanism 4 which is arranged between the pump 3 and the motor 2, connects the motor 2 and the pump 3, and has a first speed change stage for transmitting a rotation drive force of the motor 2 to the pump 3 as it is, and a second speed change stage for transmitting the rotation drive force of the motor 2 to the pump 3 by reducing it in speed; and a control means which controls the switching of the speed change stages of the speed change mechanism 4. The control means selects the first speed change stage when an oil temperature is higher than a prescribed value, and when the oil temperature is not higher than the prescribed value, the control device selects the second speed change stage larger than the first speed change stage in speed change ratio.

Description

本発明は、車両用変速機の給油装置に関する。 The present invention relates to a fueling device for a vehicle transmission.

特許文献１には、オイルポンプを電動モータで駆動するようにしたパワーステアリング装置が開示されている。 Patent Document 1 discloses a power steering device in which an oil pump is driven by an electric motor.

特開昭５７−２０９４６９号公報JP-A-57-209469

このパワーステアリング装置では、電動モータが、増速機構を介して、オイルポンプのポンプ軸に同軸に結合されており、増速機構は、サンギヤ、ピニオンギヤ、およびリングギヤからなる遊星歯車機構で構成されている。
そして、電動モータの回転が、増速機構を介してオイルポンプに伝達されて、オイルポンプが回転駆動されるようになっている。 In this power steering device, the electric motor is coaxially coupled to the pump shaft of the oil pump via a speed increasing mechanism, and the speed increasing mechanism is composed of a planetary gear mechanism including a sun gear, a pinion gear, and a ring gear. Yes.
The rotation of the electric motor is transmitted to the oil pump through the speed increasing mechanism, so that the oil pump is driven to rotate.

このパワーステアリング装置では、ハンドルが操作されていないときには、オイルポンプを低速で回転させ、増速機構を介してオイルポンプを助走駆動させるようになっている。これにより、ハンドルが操作されたときに、オイルポンプの吐出量の立ち上がりが素早く行われるようにしている。 In this power steering device, when the handle is not operated, the oil pump is rotated at a low speed, and the oil pump is driven to run through a speed increasing mechanism. Thereby, when the handle is operated, the discharge amount of the oil pump rises quickly.

ここで、オイルの温度と、オイルポンプの吐出量は、ポンプの使用条件やパワーステアリング装置の使用条件により変化する。
例えば、オイルポンプの吐出量が少なく、かつ温度が低い使用条件では、モータの回転数が低くなるためにモータ効率が悪くなり、さらに低温によりポンプ効率も悪くなるので、ポンプＡＳＳＹ効率（＝モータ効率×ポンプ全効率）が非常に低くなってしまう。 Here, the temperature of the oil and the discharge amount of the oil pump vary depending on the use condition of the pump and the use condition of the power steering device.
For example, when the oil pump discharge amount is low and the temperature is low, the motor efficiency is lowered because the motor speed is low, and the pump efficiency is also lowered due to the low temperature. X Total pump efficiency) becomes very low.

特許文献１では、このポンプＡＳＳＹ効率について考慮がされていないので、オイルが低温であるときにオイルポンプを低速で回転させる場合には、ポンプＡＳＳＹ効率が低くなってしまう。 In Patent Document 1, since this pump ASSY efficiency is not taken into consideration, when the oil pump is rotated at a low speed when the oil is at a low temperature, the pump ASSY efficiency is lowered.

そこで、ポンプＡＳＳＹ効率が低くなる使用条件でポンプを使用する場合に、ポンプＡＳＳＹ効率を向上させることが求められている。 Therefore, it is required to improve the pump ASSY efficiency when the pump is used under use conditions where the pump ASSY efficiency is low.

本発明は、モータと、モータにより駆動されるオイルポンプと、前記モータと前記オイルポンプとを連結すると共に２段以上の変速段を有する変速機構と、前記変速機構の変速段の切換を制御する制御手段と、を備える車両用変速機の給油装置において、
前記制御手段は、オイルの温度が所定値以下である場合には、前記所定値よりも大きい場合よりも大きい変速比の変速段を選択することを特徴とする車両用変速機の給油装置とした。 The present invention controls a motor, an oil pump driven by the motor, a transmission mechanism connecting the motor and the oil pump and having two or more shift stages, and switching of the shift stages of the transmission mechanism. A vehicular transmission fueling device comprising a control means,
When the oil temperature is equal to or lower than a predetermined value, the control means selects a gear stage having a larger gear ratio than when the oil temperature is higher than the predetermined value. .

本発明によれば、オイルポンプから吐出されるオイルの温度が所定値以下である場合には、オイルの温度が所定値よりも高い場合の変速比よりも大きい変速比の変速段が選択される。これにより、モータの回転は、オイルの温度が所定値よりも高い場合よりも大きく減速されて、ポンプに伝達される。
よって、ポンプＡＳＳＹ効率が低くなる使用条件で給油装置を使用する場合に、モータの回転を高くしてモータ効率を高くすることができるので、ポンプＡＳＳＹ効率を向上させることができる。 According to the present invention, when the temperature of the oil discharged from the oil pump is equal to or lower than a predetermined value, a gear stage having a gear ratio larger than the gear ratio when the oil temperature is higher than the predetermined value is selected. . Accordingly, the rotation of the motor is decelerated more than when the oil temperature is higher than a predetermined value, and is transmitted to the pump.
Therefore, when using the fueling device under the use condition where the pump ASSY efficiency is low, the motor efficiency can be increased by increasing the rotation of the motor, so that the pump ASSY efficiency can be improved.

実施の形態にかかる車両用変速機の給油装置の概略構成図である。It is a schematic block diagram of the oil supply apparatus of the transmission for vehicles concerning embodiment. 給油装置の変速機構部の構成を説明する図である。It is a figure explaining the structure of the transmission mechanism part of an oil supply apparatus. 給油装置の変速機構部の動作を説明する図である。It is a figure explaining operation | movement of the transmission mechanism part of an oil supply apparatus. ポンプＡＳＳＹ効率とポンプ軸回転数およびオイル温度との関係を説明する図である。It is a figure explaining the relationship between pump ASSY efficiency, pump shaft rotation speed, and oil temperature. モータ入力とモータ損失とを説明する図である。It is a figure explaining a motor input and a motor loss.

以下、本発明の実施形態を説明する。
図１に示すように、実施の形態にかかる車両用変速機の給油装置１は、モータ２とポンプ３との間に、変速機構部４を介在させて構成される。
モータ２は、モータ用インバータ電源１００により回転駆動される電動モータであり、ポンプ３は、車両用変速機（図示せず）に付設されたオイルポンプ、例えばギヤポンプである。 Embodiments of the present invention will be described below.
As shown in FIG. 1, an oil supply device 1 for a vehicle transmission according to an embodiment is configured with a transmission mechanism 4 interposed between a motor 2 and a pump 3.
The motor 2 is an electric motor that is rotationally driven by a motor inverter power supply 100, and the pump 3 is an oil pump attached to a vehicle transmission (not shown), for example, a gear pump.

図２に示すように、この給油装置１では、モータ２の出力軸２１と、ポンプ３のポンプ軸３１とが、変速機構部４を介して、互いに動力伝達可能に接続されている。
変速機構部４は、遊星歯車機構５と、遊星歯車機構５における動力伝達経路を切り換える切替機構６と、を備えて構成され、これらは、モータ２とポンプ３との間の円筒状のケース部１０内に収容されている。 As shown in FIG. 2, in the fuel supply device 1, the output shaft 21 of the motor 2 and the pump shaft 31 of the pump 3 are connected to each other via the speed change mechanism unit 4 so that power can be transmitted.
The transmission mechanism unit 4 includes a planetary gear mechanism 5 and a switching mechanism 6 that switches a power transmission path in the planetary gear mechanism 5, and these are a cylindrical case unit between the motor 2 and the pump 3. 10.

遊星歯車機構５は、サンギヤ５１と、サンギヤ５１の外周に配置されたピニオンギヤ５２と、ピニオンギヤ５２の外周側に配置されたリングギヤ５３と、ピニオンギヤ５２を回転可能に支持するキャリア５４と、を備える。 The planetary gear mechanism 5 includes a sun gear 51, a pinion gear 52 disposed on the outer periphery of the sun gear 51, a ring gear 53 disposed on the outer peripheral side of the pinion gear 52, and a carrier 54 that rotatably supports the pinion gear 52.

ケース部１０内において、サンギヤ５１とリングギヤ５３は、同軸に設けられており、それぞれ回転中心軸Ｘ回りに回転可能とされている。
ピニオンギヤ５２は、サンギヤ５１とリングギヤ５３とに噛合した状態で、サンギヤ５１の周囲に３つ配置されており、自転軸Ｘ１回りに自転しながら、回転中心軸Ｘ回りに公転できるようになっている。 In the case portion 10, the sun gear 51 and the ring gear 53 are provided coaxially and can rotate about the rotation center axis X, respectively.
Three pinion gears 52 are arranged around the sun gear 51 in mesh with the sun gear 51 and the ring gear 53, and can revolve around the rotation axis X while rotating around the rotation axis X1. .

サンギヤ５１の中央部には、回転中心軸Ｘに沿って延びるモータ２の出力軸２１が連結されている。出力軸２１は、ケース部１０とモータハウジングとを区画する隔壁１１の中央貫通穴１１ａで、回転可能に支持されている。
キャリア５４の中央部には、回転中心軸Ｘに沿って延びるポンプ軸３１が連結されている。ポンプ軸３１は、ケース部１０とポンプ３のポンプハウジングとを区画する隔壁１２の中央貫通穴１２ａで、例えば図示しないオイルシールを介して回転可能に支持されている。
キャリア５４のポンプハウジング側の面５４ａは、回転中心軸Ｘに直交する平坦面となっており、この面５４ａには、後記する締結部材７が軸方向から当接するようになっている。 An output shaft 21 of the motor 2 extending along the rotation center axis X is connected to the center portion of the sun gear 51. The output shaft 21 is rotatably supported by the central through hole 11a of the partition wall 11 that partitions the case portion 10 and the motor housing.
A pump shaft 31 extending along the rotation center axis X is connected to the center of the carrier 54. The pump shaft 31 is rotatably supported by, for example, an oil seal (not shown) in the central through hole 12a of the partition wall 12 that partitions the case portion 10 and the pump housing of the pump 3.
A surface 54a on the pump housing side of the carrier 54 is a flat surface orthogonal to the rotation center axis X, and a fastening member 7 to be described later contacts the surface 54a from the axial direction.

ケース部１０内において遊星歯車機構５は、モータハウジング側の隔壁１１の近傍に設けられており、ケース部１０内において、遊星歯車機構５よりもポンプハウジング側には、切替機構６が設けられている。 In the case portion 10, the planetary gear mechanism 5 is provided in the vicinity of the partition wall 11 on the motor housing side. In the case portion 10, a switching mechanism 6 is provided on the pump housing side of the planetary gear mechanism 5. Yes.

切替機構６は、ポンプ軸３１の軸方向に移動可能とされた締結部材７と、締結部材７を、ポンプ軸３１の軸方向に移動させる駆動機構部８と、ダイヤフラムスプリング９と、を備える。 The switching mechanism 6 includes a fastening member 7 that is movable in the axial direction of the pump shaft 31, a drive mechanism unit 8 that moves the fastening member 7 in the axial direction of the pump shaft 31, and a diaphragm spring 9.

この切替機構６では、駆動機構部８により締結部材７が回転中心軸Ｘの軸方向に駆動されるようになっており、締結部材７は、リングギヤ５３とキャリア５４とが締結部材７で締結される位置（等速位置：図３の（ａ）参照）、またはリングギヤ５３とケース部１０とが締結部材７で締結される位置（減速位置：図３の（ｂ）参照）との間を、移動するようになっている。そして、ダイヤフラムスプリング９が、等速位置または減速位置に配置された締結部材７をその位置で保持するようになっている。 In the switching mechanism 6, the fastening member 7 is driven in the axial direction of the rotation center axis X by the drive mechanism unit 8, and the fastening member 7 is fastened to the ring gear 53 and the carrier 54 by the fastening member 7. Or a position where the ring gear 53 and the case portion 10 are fastened by the fastening member 7 (deceleration position: see FIG. 3B). It is supposed to move. And the diaphragm spring 9 hold | maintains the fastening member 7 arrange | positioned in the constant speed position or the deceleration position in the position.

以下、切替機構６の各構成要素を、図２を参照して説明する。
締結部材７は、貫通穴７１ａを有する軸部７１と、軸部７１の一端と他端から径方向外側に延びる当接部７２、７３と、を備えており、断面略Ｈ形状を有している。
軸部７１において当接部７２、７３は、回転中心軸Ｘ回りの周方向の全周に亘って形成されており、軸部７１の外周面７１ｂから、回転中心軸Ｘに直交する方向にそれぞれ延びている。 Hereinafter, each component of the switching mechanism 6 will be described with reference to FIG.
The fastening member 7 includes a shaft portion 71 having a through hole 71a, and contact portions 72 and 73 extending radially outward from one end and the other end of the shaft portion 71, and has a substantially H-shaped cross section. Yes.
In the shaft portion 71, the contact portions 72 and 73 are formed over the entire circumference in the circumferential direction around the rotation center axis X, and from the outer peripheral surface 71 b of the shaft portion 71 in a direction orthogonal to the rotation center axis X, respectively. It extends.

当接部７２のキャリア５４との対向面７２ａは、回転中心軸Ｘに直交する平坦面となっており、この対向面７２ａは、締結部材７が等速位置（図３の（ａ）参照）に配置された場合に、キャリア５４に軸方向から当接する当接面となっている。 A surface 72a of the contact portion 72 facing the carrier 54 is a flat surface orthogonal to the rotation center axis X. The facing surface 72a has the fastening member 7 at a constant velocity position (see FIG. 3A). In this case, the contact surface comes into contact with the carrier 54 from the axial direction.

当接部７３の隔壁１２との対向面７３ａは、回転中心軸Ｘに直交する平坦面となっており、締結部材７が減速位置（図３の（ｂ）参照）に配置された場合に、隔壁１２の当接部１３に軸方向から当接する当接面となっている。 A surface 73a of the contact portion 73 facing the partition wall 12 is a flat surface orthogonal to the rotation center axis X, and when the fastening member 7 is disposed at the deceleration position (see FIG. 3B), The contact surface is in contact with the contact portion 13 of the partition wall 12 from the axial direction.

軸部７１において、回転中心軸Ｘの軸方向における略中間部には、ダイヤフラムスプリング９の内径側の端部が固定されている。このダイヤフラムスプリング９の外径側の端部は、リングギヤ５３から回転中心軸Ｘの軸方向に延びる筒状部５３１の内周面５３１ａに固定されており、締結部材７は、ダイヤフラムスプリング９を介して、リングギヤ５３側に固定されている。 In the shaft portion 71, an inner diameter side end portion of the diaphragm spring 9 is fixed to a substantially intermediate portion in the axial direction of the rotation center axis X. An end portion on the outer diameter side of the diaphragm spring 9 is fixed to an inner peripheral surface 531 a of a cylindrical portion 531 extending in the axial direction of the rotation center axis X from the ring gear 53, and the fastening member 7 is interposed via the diaphragm spring 9. And fixed to the ring gear 53 side.

実施の形態では、締結部材７が、切替機構６により、キャリア５４の端面５４ａに当接する等速位置（図３の（ａ）参照）と、隔壁１２の当接部１３に当接する減速位置（図３の（ｂ）参照）との間を移動するようになっている。そして、等速位置または減速位置に移動した締結部材７が、ダイヤフラムスプリング９により、その位置で保持されている。 In the embodiment, the switching member 6 causes the switching mechanism 6 to contact the constant speed position (see FIG. 3A) where the fastening member 7 contacts the end surface 54a of the carrier 54 and the deceleration position where the fastening member 7 contacts the contact portion 13 of the partition wall 12 (see FIG. 3) (see FIG. 3B). The fastening member 7 moved to the constant speed position or the deceleration position is held at that position by the diaphragm spring 9.

そのため、締結部材７の移動範囲を規定するキャリア５４の端面５４ａと、隔壁１２の当接部１３との離間距離Ｌの略中間となる位置Ｌ／２で、ダイヤフラムスプリング９の外径側の端部が固定されている。
これにより、締結部材７は、等速位置と減速位置の何れにおいても、ダイヤフラムスプリング９から略同じ付勢力を受けて、その位置で保持されることになる。 Therefore, the outer diameter side end of the diaphragm spring 9 at a position L / 2 that is substantially in the middle of the separation distance L between the end surface 54a of the carrier 54 that defines the moving range of the fastening member 7 and the contact portion 13 of the partition wall 12. The part is fixed.
Thereby, the fastening member 7 receives substantially the same urging force from the diaphragm spring 9 in both the constant speed position and the deceleration position, and is held at that position.

実施の形態では、ダイヤフラムスプリング９の外径側の端部を、上記の位置で固定するために、リングギヤ５３には、隔壁１２側に延びる筒状部５３１が設けられている。
筒状部５３１は、リングギヤ５３の外径側から回転中心軸Ｘに沿って隔壁１２側に延びており、その先端５３１ｂは、上記の中間となる位置Ｌ／２よりも隔壁１２側に及ぶ長さで形成されている。 In the embodiment, the ring gear 53 is provided with a cylindrical portion 531 extending toward the partition wall 12 in order to fix the end portion on the outer diameter side of the diaphragm spring 9 at the above position.
The tubular portion 531 extends from the outer diameter side of the ring gear 53 to the partition wall 12 side along the rotation center axis X, and the tip 531b extends to the partition wall 12 side from the intermediate position L / 2. Is formed.

締結部材７の説明に戻って、当接部７３の外周面７３ｂには、径方向外側に開口する凹溝７４が全周に亘って形成されており、この凹溝７４には、切替機構６の連結部材８４の内径側が径方向から挿入されている。 Returning to the description of the fastening member 7, the outer circumferential surface 73 b of the contact portion 73 is formed with a groove 74 that opens radially outward over the entire circumference, and the groove 74 has a switching mechanism 6. The inner diameter side of the connecting member 84 is inserted from the radial direction.

切替機構６の駆動機構部８は、固定部８１、８２および可動部８３と、可動部８３と締結部材７とを連結する連結部材８４と、を備える。
固定部８１、８２は、ケース部１０の内周面に固定されたリング状の樹脂部材であり、その内部には、それぞれコイルＣ１、Ｃ２が埋め込まれている。
固定部８１、８２では、回転中心軸Ｘ回りの周方向で全周に亘ってコイルＣ１、Ｃ２が設けられており、これらコイルＣ１、Ｃ２は変速用電源１１０に接続されている。 The drive mechanism portion 8 of the switching mechanism 6 includes fixed portions 81 and 82 and a movable portion 83, and a connecting member 84 that connects the movable portion 83 and the fastening member 7.
The fixing portions 81 and 82 are ring-shaped resin members fixed to the inner peripheral surface of the case portion 10, and coils C1 and C2 are embedded therein, respectively.
In the fixed portions 81 and 82, coils C1 and C2 are provided over the entire circumference in the circumferential direction around the rotation center axis X, and these coils C1 and C2 are connected to the power supply 110 for shifting.

固定部８１、８２は、回転中心軸Ｘの軸方向で所定間隔で設けられており、一方の固定部８１は、ケース部１０のモータハウジング側の内周面に設けられた段部１０ａに軸方向から当接した位置で固定されており、他方の固定部８２は、隔壁１２に軸方向から当接した位置で固定されている。 The fixing portions 81 and 82 are provided at predetermined intervals in the axial direction of the rotation center axis X, and one fixing portion 81 is pivoted on a step portion 10a provided on the inner peripheral surface of the case portion 10 on the motor housing side. The other fixing portion 82 is fixed at a position in contact with the partition wall 12 from the axial direction.

可動部８３は、前記した固定部８１、８２よりも僅かに小さい外径で形成されたリング状の樹脂部材であり、その内部には、コイルＣ３、Ｃ４が、回転中心軸Ｘの軸方向で並んで埋め込まれている。 The movable portion 83 is a ring-shaped resin member formed with an outer diameter slightly smaller than the fixed portions 81 and 82 described above, and coils C3 and C4 are arranged in the axial direction of the rotation center axis X in the inside thereof. Embedded side by side.

可動部８３では、回転中心軸Ｘ回りの周方向で全周に亘ってコイルＣ３、Ｃ４が設けられている。これらコイルＣ３、Ｃ４は、互いに接触しないように間隔を空けて配置されていると共に、変速用電源１１０に接続されている。 In the movable portion 83, coils C3 and C4 are provided over the entire circumference in the circumferential direction around the rotation center axis X. The coils C3 and C4 are arranged at intervals so as not to contact each other, and are connected to the power supply 110 for shifting.

実施の形態では、駆動機構部８の各コイルＣ１〜Ｃ４への通電が、車両用変速機の図示しない変速制御装置により制御されるようになっている。
変速制御装置は、コイルＣ１〜Ｃ４における通電方向を制御して、可動部８３と固定部８１、８２との間に、電磁力による反発力と吸引力を発生させるようになっており、この反発力と吸引力とを利用して、可動部８３を、固定部８１に当接する位置（等速位置）と、固定部８２に当接する位置（減速位置）との間で移動させることができるようになっている。 In the embodiment, energization of the coils C1 to C4 of the drive mechanism unit 8 is controlled by a shift control device (not shown) of the vehicle transmission.
The speed change control device controls the energization direction in the coils C1 to C4 to generate a repulsive force and an attractive force due to electromagnetic force between the movable portion 83 and the fixed portions 81 and 82. Using the force and the suction force, the movable portion 83 can be moved between a position where it contacts the fixed portion 81 (constant speed position) and a position where it contacts the fixed portion 82 (deceleration position). It has become.

具体的には、互いに平行に位置するコイル（電線）において、同じ向きに電流が流れると両コイルの間に吸引力が発生し、反対の向きに電流が流れると両コイルの間に反発力が発生することを利用して、可動部８３を移動させている。 Specifically, in coils (wires) positioned in parallel to each other, if current flows in the same direction, an attractive force is generated between the coils, and if current flows in the opposite direction, a repulsive force is generated between the coils. The movable part 83 is moved by utilizing the occurrence.

例えば、図３の（ａ）に示すように、コイルＣ１、Ｃ２、Ｃ３に対して、図中右方向から見て反時計回り方向に電流が流れる向きに通電し、コイルＣ４に対して、図中右方向から見て時計回り方向に電通が流れる向きで通電すると、コイルＣ１とコイルＣ３の間に吸引力が発生し、コイルＣ２とコイルＣ４の間に反発力が発生する。
この場合には、可動部８３は固定部８１に当接する位置（等速位置）に移動する。 For example, as shown in FIG. 3A, the coils C1, C2, and C3 are energized in a direction in which a current flows counterclockwise when viewed from the right in the figure, and the coil C4 When energization is performed in such a direction that electricity flows in a clockwise direction when viewed from the middle right direction, an attractive force is generated between the coils C1 and C3, and a repulsive force is generated between the coils C2 and C4.
In this case, the movable part 83 moves to a position (a constant speed position) that contacts the fixed part 81.

ここで、図面におけるコイルＣ１〜Ｃ４における、小さい○と×は、電流の流れる方向を意味しており、小さい○が付されたコイルＣ１、Ｃ２、Ｃ３では、紙面の手前側（図中右方向から見て反時計回り方向）に、×が付されたコイルＣ４では、紙面の奥側（図中右方向から見て時計回り方向）に、それぞれ電流が流れることを意味している。 Here, in the coils C1 to C4 in the drawing, small ◯ and x mean the direction of current flow, and in the coils C1, C2, and C3 marked with a small ◯, the front side of the paper (rightward in the figure) In the coil C4 marked with “x” in the counterclockwise direction when viewed from the side, this means that current flows in the back side of the paper (clockwise direction when viewed from the right direction in the figure).

この図３の（ａ）の状態で、コイルＣ１、Ｃ２、Ｃ４に対して、図中右方向から見て時計回り方向に電流が流れる向きに通電し、コイルＣ３に対して、図中右方向から見て反時計回り方向に電通が流れる向きで通電すると、コイルＣ１とコイルＣ３の間に反発力が発生し、コイルＣ２とコイルＣ４の間に吸引力が発生する。
この場合には、可動部８３は固定部８２に当接する位置（減速位置）に移動する（図３の（ｂ）参照）。 In the state of FIG. 3A, the coils C1, C2, and C4 are energized in the direction in which the current flows in the clockwise direction when viewed from the right in the figure, and the coil C3 is directed in the right direction in the figure. When energized in a direction in which electricity flows in a counterclockwise direction when viewed from the side, a repulsive force is generated between the coils C1 and C3, and an attractive force is generated between the coils C2 and C4.
In this case, the movable part 83 moves to a position (deceleration position) that contacts the fixed part 82 (see FIG. 3B).

図２に示すように、連結部材８４は、軸方向から見てリング状のレバー部８５と、レバー部８５の外周縁から、遊星歯車機構５側に延びる周壁部８６とを備える。
周壁部８６は、リングギヤ５３の筒状部５３１の外径よりも大きい内径と、可動部８３の内径よりも小さい外径を有しており、レバー部８５の外周縁の全周に亘って設けられている。
周壁部８６の先端側の外周には、径方向外側に延びる接続部８６ａが全周に亘って延びており、連結部材８４は、この接続部８６ａを介して可動部８３に接続されている。 As shown in FIG. 2, the connecting member 84 includes a ring-shaped lever portion 85 as viewed from the axial direction, and a peripheral wall portion 86 extending from the outer peripheral edge of the lever portion 85 to the planetary gear mechanism 5 side.
The peripheral wall portion 86 has an inner diameter larger than the outer diameter of the cylindrical portion 531 of the ring gear 53 and an outer diameter smaller than the inner diameter of the movable portion 83, and is provided over the entire outer periphery of the lever portion 85. It has been.
A connecting portion 86a extending radially outward extends on the outer periphery on the distal end side of the peripheral wall portion 86, and the connecting member 84 is connected to the movable portion 83 via the connecting portion 86a.

レバー部８５の外径側は、リングギヤ５３の筒状部５３１との干渉を避けるために、内径側よりも隔壁１２側に位置しており、レバー部８５の外径側では軸方向から見てリング状の凹部が形成されている。そして、この凹部と内径側との境界となる段差部８５ａが、径方向における略中間となる位置に形成されている。
そして、レバー部８５の段差部８５ａより内径側は等幅で形成されており、前記した締結部材７の凹溝７４に挿入されている。 The outer diameter side of the lever portion 85 is located closer to the partition wall 12 than the inner diameter side in order to avoid interference with the cylindrical portion 531 of the ring gear 53, and the outer diameter side of the lever portion 85 is viewed from the axial direction. A ring-shaped recess is formed. And the level | step-difference part 85a used as the boundary of this recessed part and an internal diameter side is formed in the position which becomes the substantially middle in radial direction.
The inner diameter side of the step portion 85 a of the lever portion 85 is formed with an equal width and is inserted into the concave groove 74 of the fastening member 7 described above.

実施の形態では、可動部８３と締結部材７とが、連結部材８４を介して連結されており、可動部８３の固定部８１に当接する位置（等速位置）と、固定部８２に当接する位置（減速位置）との間の移動に連動して、連結部材８４が、締結部材７をポンプ軸３１の軸方向に移動させるようになっている。
さらに、回転中心軸Ｘの軸方向における凹溝７４の幅Ｗ１は、連結部材８４の内径側の幅Ｗ２よりも広くなっており、締結部材７が回転中心軸Ｘ回りに回転すると、ケース部１０側に固定された連結部材８４と締結部材７とが相対回転するようになっている。
In the embodiment, the movable portion 83 and the fastening member 7 are connected via a connecting member 84, and a position (constant speed position) that contacts the fixed portion 81 of the movable portion 83 and a fixed portion 82 are contacted. The coupling member 84 moves the fastening member 7 in the axial direction of the pump shaft 31 in conjunction with the movement between the position (deceleration position).
Furthermore, the width W1 of the concave groove 74 in the axial direction of the rotation center axis X is wider than the width W2 on the inner diameter side of the connecting member 84. When the fastening member 7 rotates about the rotation center axis X, the case portion 10 The connecting member 84 fixed to the side and the fastening member 7 rotate relative to each other.

ここで、車両用変速機の給油装置１の動作説明に先立って、ポンプＡＳＳＹ効率を説明する。
図４は、オイルポンプが、ポンプ軸に直結されたモータにより直接駆動される従来のポンプ装置の場合の、ポンプＡＳＳＹ効率と、ポンプ軸回転数（ポンプ吐出量）およびオイル温度との関係を説明する図である。 Here, the pump ASSY efficiency will be described prior to the description of the operation of the fueling device 1 of the vehicle transmission.
FIG. 4 illustrates the relationship between pump ASSY efficiency, pump shaft rotation speed (pump discharge amount), and oil temperature in the case of a conventional pump device in which the oil pump is directly driven by a motor directly connected to the pump shaft. It is a figure to do.

ポンプＡＳＳＹ効率と、モータ効率と、ポンプ全効率との間には、下記式（１）の関係がある。
ポンプＡＳＳＹ効率＝モータ効率×ポンプ全効率・・・（１） There is a relationship of the following formula (1) among the pump ASSY efficiency, the motor efficiency, and the total pump efficiency.
Pump ASSY efficiency = Motor efficiency x Total pump efficiency (1)

モータ効率は、モータの回転数に比例し、効率の上限はあるものの、モータの回転数が上がると効率は高くなる。
ここで、モータ軸とポンプ軸とが直結されているポンプ装置の場合、モータの回転数は、ポンプ軸の回転数（ポンプの吐出量）と比例関係があるので、図中実線ａで示すような特性になる。 The motor efficiency is proportional to the rotational speed of the motor and has an upper limit of efficiency, but the efficiency increases as the rotational speed of the motor increases.
Here, in the case of a pump device in which the motor shaft and the pump shaft are directly connected, the rotational speed of the motor is proportional to the rotational speed of the pump shaft (pump discharge amount). It becomes a characteristic.

ポンプ全効率は、ポンプ軸の回転数と負の比例関係があり、モータの回転数が上がってポンプ軸の回転数が上がる（ポンプの吐出量が多くなる）と、効率が悪くなる。
さらに、ポンプ全効率は、オイル温度と比例関係があり、オイル温度が下がると効率が悪くなる。 The overall efficiency of the pump has a negative proportional relationship with the rotational speed of the pump shaft, and the efficiency decreases when the rotational speed of the motor increases and the rotational speed of the pump shaft increases (the pump discharge amount increases).
Further, the overall pump efficiency is proportional to the oil temperature, and the efficiency decreases as the oil temperature decreases.

よって、オイル温度が高い（例えば１００℃）場合には、ポンプ全効率は、図中波線ｂで示すような特性となり、この場合、上記式（１）から導かれるポンプＡＳＳＹ効率は、図中太字波線ｃで示すような特性となる。
一方、オイル温度が低い（例えば−２５℃）場合には、ポンプ全効率はオイル温度が下がると悪くなるので、図中一点鎖線ｄで示すような特性となり、この場合、上記式（１）から導かれるポンプＡＳＳＹ効率は、図中太字波線ｅで示すような特性となる。 Therefore, when the oil temperature is high (for example, 100 ° C.), the total pump efficiency is as shown by the wavy line b in the figure. In this case, the pump ASSY efficiency derived from the above equation (1) is bold in the figure. The characteristic is as shown by the broken line c.
On the other hand, when the oil temperature is low (for example, −25 ° C.), the total efficiency of the pump is deteriorated when the oil temperature is lowered, and therefore, the characteristic is as shown by a one-dot chain line d in the figure. The pump ASSY efficiency to be guided has a characteristic as indicated by a bold broken line e in the figure.

このように、ポンプ軸の回転数が低い（ポンプの吐出量が少ない）使用条件では、ポンプ軸の回転数を低くするためにモータの回転数を低くする必要がある。モータの回転数を低くするとモータ効率が低くなるので、上記式（１）の関係を満たすポンプＡＳＳＹ効率もまた低くなってしまう（図中太字波線ｃ参照）。 As described above, in a use condition where the rotational speed of the pump shaft is low (the pump discharge amount is small), it is necessary to reduce the rotational speed of the motor in order to reduce the rotational speed of the pump shaft. Since the motor efficiency is lowered when the rotational speed of the motor is lowered, the pump ASSY efficiency that satisfies the relationship of the above formula (1) is also lowered (see the bold wavy line c in the figure).

そして、この状態に、オイル温度が低温であるという条件が加わると、ポンプ全効率が低くなるので、上記式（１）の関係を満たすポンプＡＳＳＹ効率が非常に低くなってしまう（図中太字波線ｅ参照）。 If the condition that the oil temperature is low is added to this state, the pump overall efficiency becomes low, so that the pump ASSY efficiency that satisfies the relationship of the above formula (1) becomes very low (indicated by bold wavy lines in the figure). e).

以上の点を踏まえて、実施の形態にかかる車両用変速機の給油装置１の動作を説明する。
実施の形態の車両用変速機の給油装置１では、車両用変速機の図示しない変速制御装置が、給油装置１の使用条件に応じて、モータ２側から入力される回転をそのままポンプ３側に伝達する第１の変速段と、モータ２側から入力される回転を減速してポンプ３側に伝達する第２の変速段の何れを使用するのかを決定する。
そして、変速制御装置が、切替機構６の駆動機構部８を駆動して、遊星歯車機構５における動力伝達経路を切り替えて、変速機構部４における変速段を切り替えるようになっている。 Based on the above points, the operation of the fuel supply device 1 for a vehicle transmission according to the embodiment will be described.
In the vehicular transmission refueling device 1 according to the embodiment, a transmission control device (not shown) of the vehicular transmission performs rotation input from the motor 2 side as it is to the pump 3 side in accordance with the use conditions of the refueling device 1. It is determined which of the first shift speed to be transmitted and the second shift speed to decelerate the rotation input from the motor 2 side and transmit it to the pump 3 side.
Then, the shift control device drives the drive mechanism unit 8 of the switching mechanism 6 to switch the power transmission path in the planetary gear mechanism 5 and switch the gear position in the transmission mechanism unit 4.

実施の形態では、給油装置１の使用条件が、ポンプ３の吐出量が所定の吐出量（回転数：例えば１５００ｒ／ｍｉｎ）以上となる使用条件である場合には、オイル温度に関係なく第１の変速段が選択される。
そして、ポンプ３の吐出量（回転数）が所定の吐出量未満である場合には、オイル温度に基づいて、変速段を決定するようになっている。具体的には、オイル温度が所定温度（例えば０℃）以下である場合には、モータ２側から入力される回転を減速してポンプ３側に伝達する第２の変速段を選択し、オイルの温度が所定温度よりも大きい場合には、モータ２側から入力される回転をそのままポンプ３側に伝達する第１の変速段が選択されるようになっている。 In the embodiment, when the use condition of the oil supply device 1 is a use condition in which the discharge amount of the pump 3 is a predetermined discharge amount (rotation speed: for example, 1500 r / min) or more, the first is used regardless of the oil temperature. Are selected.
When the discharge amount (rotation speed) of the pump 3 is less than the predetermined discharge amount, the gear position is determined based on the oil temperature. Specifically, when the oil temperature is equal to or lower than a predetermined temperature (for example, 0 ° C.), the second shift stage that decelerates the rotation input from the motor 2 side and transmits it to the pump 3 side is selected. When the temperature is higher than a predetermined temperature, the first shift stage that transmits the rotation input from the motor 2 side to the pump 3 side as it is is selected.

変速段の切り替えを説明する。
第１の変速段（以下、直結用変速段ともいう）を使用する場合、変速制御装置は、図３の（ａ）に示すように、コイルＣ１、Ｃ２、Ｃ３に対して、図中右方向から見て反時計回り方向に電流が流れる向きに通電し、コイルＣ４に対して、図中右方向から見て時計回り方向に電通が流れる向きで通電する。
そうすると、コイルＣ１とコイルＣ３の間に吸引力が発生し、コイルＣ２とコイルＣ４の間に反発力が発生する。
この際、可動部８３が、図３の（ａ）に示す等速位置にある場合には、可動部８３は、そのままの位置で保持され、図３の（ｂ）に示す減速位置にある場合には、可動部８３は、発生した吸引力および反発力により、ダイヤフラムスプリング９の付勢力に抗して固定部８１に当接する位置（等速位置：図３の（ａ）参照）まで移動することになる。 Shifting of the gear position will be described.
When the first gear (hereinafter also referred to as a direct gear) is used, the gear change control device moves rightward in the figure with respect to the coils C1, C2, and C3 as shown in FIG. Is energized in the direction in which current flows in the counterclockwise direction when viewed from the side, and the coil C4 is energized in the direction in which electricity flows in the clockwise direction when viewed from the right in the figure.
Then, an attractive force is generated between the coil C1 and the coil C3, and a repulsive force is generated between the coil C2 and the coil C4.
At this time, when the movable portion 83 is at the constant velocity position shown in FIG. 3A, the movable portion 83 is held at the same position and is in the deceleration position shown in FIG. 3B. In other words, the movable portion 83 moves to a position where it abuts against the fixed portion 81 against the urging force of the diaphragm spring 9 (constant speed position: see FIG. 3A) by the generated suction force and repulsive force. It will be.

可動部８３が、図３の（ａ）に示す等速位置に移動すると、連結部材８４を介して可動部８３に連結された締結部材７は、リングギヤ５３とキャリア５４とを締結させる位置（等速位置）に配置される。
かかる位置では、モータ２の出力軸２１と、ポンプ３のポンプ軸３１とが、変速機構部４を介して直結された状態となる。そのため、モータ２から入力される回転駆動力は、そのままポンプ軸に伝達されることになる。よって、例えばモータ２の回転数が４０００ｒ／ｍｉｎである場合には、ポンプ軸３１の入力回転数が４０００ｒ／ｍｉｎとなる。 When the movable portion 83 is moved to the constant velocity position shown in FIG. 3A, the fastening member 7 connected to the movable portion 83 via the connecting member 84 is a position for fastening the ring gear 53 and the carrier 54 (etc. (Speed position).
At this position, the output shaft 21 of the motor 2 and the pump shaft 31 of the pump 3 are directly connected via the transmission mechanism 4. Therefore, the rotational driving force input from the motor 2 is directly transmitted to the pump shaft. Therefore, for example, when the rotational speed of the motor 2 is 4000 r / min, the input rotational speed of the pump shaft 31 is 4000 r / min.

実施の形態では、コイルＣ１〜Ｃ４への通電は、所定時間のみ行われるようになっており、等速位置に移動した後は、可動部８３は、ダイヤフラムスプリング９の付勢力のみで、その位置に保持されるようになっている。 In the embodiment, the coils C1 to C4 are energized only for a predetermined time, and after moving to the constant speed position, the movable portion 83 is only at the biasing force of the diaphragm spring 9, Is supposed to be retained.

一方、第２の変速段（以下、減速用変速段ともいう）を使用する場合、変速制御装置は、図３の（ｂ）に示すように、コイルＣ１、Ｃ２、Ｃ４に対して、図中右方向から見て時計回り方向に電流が流れる向きに通電し、コイルＣ３に対して、図中右方向から見て反時計回り方向に電通が流れる向きで通電する。
そうすると、コイルＣ１とコイルＣ３の間に反発力が発生し、コイルＣ２とコイルＣ４の間に吸引力が発生する。 On the other hand, when using the second shift speed (hereinafter also referred to as the speed reduction gear), the shift control device is shown in FIG. 3B with respect to the coils C1, C2, and C4. The coil C3 is energized in the direction in which current flows in the clockwise direction when viewed from the right direction, and the coil C3 is energized in the direction in which electricity flows in the counterclockwise direction as viewed from the right direction in the figure.
Then, a repulsive force is generated between the coil C1 and the coil C3, and an attractive force is generated between the coil C2 and the coil C4.

この際、可動部８３が、図３の（ｂ）に示す減速位置にある場合には、可動部８３は、そのままの位置で保持され、図３の（ａ）に示す等速位置にある場合には、可動部８３は、発生した吸引力および反発力により、ダイヤフラムスプリング９の付勢力に抗して固定部８２に当接する位置（等速位置：図３の（ｂ）参照）まで移動することになる。 At this time, when the movable portion 83 is at the deceleration position shown in FIG. 3B, the movable portion 83 is held at the same position and is at the constant speed position shown in FIG. In other words, the movable portion 83 moves to a position where it abuts against the fixed portion 82 against the urging force of the diaphragm spring 9 (constant speed position: see FIG. 3B) by the generated suction force and repulsive force. It will be.

可動部８３が、図３の（ｂ）に示す減速位置に移動すると、連結部材８４を介して可動部８３に連結された締結部材７は、リングギヤ５３とケース部１０とを締結させる位置（減速位置）に配置される。
かかる位置では、モータ２から入力される回転駆動力が、変速機構部４により減速されたのちに、ポンプ軸に伝達されることになる。よって、例えばモータ２の回転数が４０００ｒ／ｍｉｎであり、変速比λが０．６である場合には、ポンプ軸３１は、おおよそ１５３８ｒ／ｍｉｎ（４０００／２．６）まで減速されて回転することになる。 When the movable portion 83 moves to the deceleration position shown in FIG. 3B, the fastening member 7 connected to the movable portion 83 via the connecting member 84 is a position (deceleration) at which the ring gear 53 and the case portion 10 are fastened. Position).
In such a position, the rotational driving force input from the motor 2 is transmitted to the pump shaft after being decelerated by the transmission mechanism 4. Therefore, for example, when the rotational speed of the motor 2 is 4000 r / min and the speed ratio λ is 0.6, the pump shaft 31 is decelerated to approximately 1538 r / min (4000 / 2.6) and rotates. It will be.

よって、図４の（ｂ）に示すように、モータ２の回転駆動力をそのままポンプ３側に伝達する場合に、ポンプ効率が低くなる所定温度（例えば０℃以下）での使用条件において、モータ２の回転を変速機構部４で減速してポンプ３側に伝達するようにすると、かかる使用条件の範囲内で、モータ２の回転を高くすることができる。
これにより、かかる範囲内でのモータ効率を向上させることができる（図中実線ａ２参照）。よって、モータ効率を向上させた分だけ、ポンプＡＳＳＹ効率が向上するので、例えば、オイル温度が低い（例えば−２５℃）場合のポンプＡＳＳＹ効率が、モータの回転をそのまま伝えていた場合には、図４の（ａ）において太字波線ｅで示すような特性であったものを、モータ効率の向上によって、図４の（ｂ）において太字波線ｅ１で示すような特性まで向上させることができることになる。 Therefore, as shown in FIG. 4B, when the rotational driving force of the motor 2 is transmitted to the pump 3 as it is, the motor is used under a usage condition at a predetermined temperature (for example, 0 ° C. or less) at which the pump efficiency is lowered. If the rotation 2 is decelerated by the transmission mechanism unit 4 and transmitted to the pump 3 side, the rotation of the motor 2 can be increased within the range of such use conditions.
Thereby, the motor efficiency within such a range can be improved (see solid line a2 in the figure). Therefore, since the pump ASSY efficiency is improved by the amount that the motor efficiency is improved, for example, when the pump ASSY efficiency when the oil temperature is low (for example, −25 ° C.) has directly transmitted the rotation of the motor, The characteristics shown by the bold wavy line e in FIG. 4A can be improved to the characteristics shown by the bold wavy line e1 in FIG. 4B by improving the motor efficiency. .

図５の（ａ）は、ポンプ軸３１に入力する回転数が１５００ｒ／ｍｉｎであって、オイル温度が−２５℃である場合において、第１の変速段（直結用変速段）を使用する場合と、第２変速段（減速用変速段）を使用する場合におけるモータ損失を説明する図であり、（ｂ）は、第１の変速段（直結用変速段）を使用する場合と、第２変速段（減速用変速段）を使用する場合におけるモータ入力を説明する図である。 FIG. 5A shows a case where the first shift speed (directly connected shift speed) is used when the rotational speed input to the pump shaft 31 is 1500 r / min and the oil temperature is −25 ° C. FIG. 6 is a diagram for explaining motor loss when using the second shift speed (deceleration speed), and FIG. 6B shows the case where the first shift speed (direct connection speed) is used, It is a figure explaining the motor input in the case of using a gear stage (speed reduction gear stage).

図５の（ａ）に示すように、ポンプ軸３１に入力する回転数が低回転（１５００ｒ／ｍｉｎ）である場合、第１の変速段（直結用変速段）を使用すると、モータ２の回転数もまた低回転（１５００ｒ／ｍｉｎ）になってしまう。
前記したように、モータ２の回転数が低いとモータ効率が低くなるので、モータ損失分が大きくなってしまう。そのため、このモータ損失分を補うために、大きなモータ入力が必要となる（図５の（ｂ）参照）。 As shown in FIG. 5A, when the rotation speed input to the pump shaft 31 is low (1500 r / min), the rotation of the motor 2 is performed when the first shift speed (direct connection speed) is used. The number is also low (1500 r / min).
As described above, when the rotation speed of the motor 2 is low, the motor efficiency is lowered, so that the motor loss is increased. Therefore, a large motor input is required to compensate for this motor loss (see FIG. 5B).

これに対して、第２の変速段（減速用変速段）を使用する場合、変速比λを０．６とすると、モータ２の回転数は、おおよそ４０００ｒ／ｍｉｎまで高くすることができる。
このように、モータの回転数が高くなると、モータ効率が高くなり、モータ損失が低減される（図５の（ａ）参照）。そうすると、モータ損失を補うために必要なモータの入力が、第１の変速段（直結用変速段）を使用する場合に比べて、低減されることになる（図５の（ｂ）参照）。 On the other hand, when using the second gear (deceleration gear), if the gear ratio λ is 0.6, the rotation speed of the motor 2 can be increased to approximately 4000 r / min.
Thus, when the rotation speed of a motor becomes high, motor efficiency will become high and motor loss will be reduced (refer Fig.5 (a)). As a result, the motor input required to compensate for the motor loss is reduced as compared with the case where the first shift stage (direct connection shift stage) is used (see FIG. 5B).

以上の通り、モータ２と、モータ２により駆動されるポンプ３と、ポンプ３とモータ２との間に配置されてモータ２とポンプ３とを連結すると共に、モータ２の回転駆動力をそのままポンプ３に伝達する第１の変速段と、モータ２の回転駆動力を減速してポンプ３に伝達する第２の変速段と、を有する変速機構部４と、変速機構部４の変速段の切換を制御する制御手段と、を備える車両用変速機の給油装置１において、
制御手段は、給油装置１の使用条件が、ポンプ３の吐出量（回転数）が所定の吐出量（回転数：例えば１５００ｒ／ｍｉｎ）未満となる使用条件である場合に、オイルの温度に基づいて変速段を選択する構成とし、特に、オイルの温度が所定値（例えば、０℃）以下であるときには、第１の変速段よりも変速比の大きい第２の変速段を選択する構成の車両用変速機の給油装置とした。 As described above, the motor 2, the pump 3 driven by the motor 2, the pump 3 and the motor 2 are disposed between the motor 2 and the pump 3, and the rotational driving force of the motor 2 is directly pumped. 3 and a second gear stage that decelerates the rotational driving force of the motor 2 and transmits it to the pump 3, and switching between the gear stages of the gear mechanism 4. In a fuel supply device 1 for a vehicle transmission comprising a control means for controlling
The control means is based on the temperature of the oil when the use condition of the oil supply device 1 is a use condition where the discharge amount (rotation number) of the pump 3 is less than a predetermined discharge amount (rotation number: for example, 1500 r / min). In particular, the vehicle is configured to select the second shift stage having a higher gear ratio than the first shift stage when the oil temperature is a predetermined value (for example, 0 ° C.) or less. It was set as the oil supply device of the transmission.

ポンプ３の吐出量が少ない使用条件では、モータ２の回転数が低くなる。上記のように構成すると、このような場合には、オイルの温度に応じて変速段が切り替えられるので、モータ２の回転数を高くして、ポンプＡＳＳＹ効率を向上させることができる。 Under use conditions where the discharge amount of the pump 3 is small, the rotational speed of the motor 2 is low. If comprised as mentioned above, in such a case, since a gear stage is switched according to the temperature of oil, the rotation speed of the motor 2 can be made high and a pump ASSY efficiency can be improved.

さらに、オイルの温度が所定値以下であるときには、第２の変速段が選択されるので、ポンプ３から吐出されるオイルの温度が所定値以下である場合には、モータ２の回転は、オイルの温度が所定値よりも高い場合よりも大きく減速されて、ポンプ３に伝達される。
これにより、例えばオイルの温度が低い場合のように、ポンプＡＳＳＹ効率が低くなる使用条件で給油装置を使用する場合に、モータ２の回転を高くしてモータ効率を高くすることができるので、ポンプＡＳＳＹ効率を向上させることができる。 Further, when the oil temperature is equal to or lower than the predetermined value, the second shift stage is selected. Therefore, when the temperature of the oil discharged from the pump 3 is equal to or lower than the predetermined value, the rotation of the motor 2 Is decelerated more than when the temperature is higher than a predetermined value, and is transmitted to the pump 3.
Thus, for example, when the oil supply device is used under a use condition where the pump ASSY efficiency is low, such as when the oil temperature is low, the motor efficiency can be increased by increasing the rotation of the motor 2. ASSY efficiency can be improved.

モータの回転駆動力がそのままポンプ側に伝達される場合には、ポンプ３の吐出量が少なく、オイルの温度が低い（例えば０℃未満）使用条件では、モータの回転数が低いことによるモータ効率の低下と、オイルの温度が低いことによる全ポンプ効率の低下により、ポンプＡＳＳＹ効率が非常に低くなる。
かかる場合には、効率の低さを補うために、モータの大きな入力を供給可能な電源と、大きな入力に対応するモータが必要であり、体格が大きく高コストな電源およびモータにする必要があった。
変速機構部４を設けて、使用条件に応じて、モータ２の回転駆動力を減速したのちにポンプ３側に伝達できるようにしたことにより、ポンプ３の吐出量が少ない場合であっても、モータ２の回転数を低くせずに済むので、モータ効率の低下を抑えることができ、その分だけポンプＡＳＳＹ効率を向上させることができる。 When the rotational driving force of the motor is transmitted as it is to the pump side, the motor efficiency due to the low rotational speed of the motor under use conditions where the pump 3 discharge amount is small and the oil temperature is low (for example, less than 0 ° C.). The pump ASSY efficiency becomes very low due to the decrease in the total pump efficiency due to the decrease in the oil temperature and the low oil temperature.
In such a case, in order to compensate for the low efficiency, a power source capable of supplying a large input of the motor and a motor corresponding to the large input are required, and it is necessary to make the power source and motor large and costly. It was.
Even if the discharge amount of the pump 3 is small by providing the speed change mechanism unit 4 so that the rotational driving force of the motor 2 can be transmitted to the pump 3 side after decelerating according to the usage conditions, Since it is not necessary to reduce the rotation speed of the motor 2, it is possible to suppress a reduction in motor efficiency, and to improve the pump ASSY efficiency accordingly.

そして、モータ効率の低下を抑えることで、モータ２への入力を小さくすることができ、これにより電源およびモータの体格を大きくする必要がなく、これらの体格を小さくできるので、低コストの給油装置とすることができる。
特に、モータ効率の低下が抑えられるので、ポンプ３の吐出量が少なく、オイルの温度が低い（例えば０℃未満）場合のモータ２の電力損失を低減できる。 Further, by suppressing the reduction in motor efficiency, the input to the motor 2 can be reduced, thereby eliminating the need to increase the physique of the power source and the motor, and reducing these physiques. It can be.
In particular, since the decrease in motor efficiency is suppressed, the power loss of the motor 2 when the discharge amount of the pump 3 is small and the oil temperature is low (for example, less than 0 ° C.) can be reduced.

変速機構部４は、サンギヤ５１と、ピニオンギヤ５２と、リングギヤ５３と、キャリア５４とを備える遊星歯車機構５である構成とした。 The speed change mechanism unit 4 is a planetary gear mechanism 5 including a sun gear 51, a pinion gear 52, a ring gear 53, and a carrier 54.

このように構成すると、遊星歯車機構５における動力伝達経路を切り替えるだけで、変速比の異なる所望の変速段を簡単選択できる。 If comprised in this way, the desired gear stage from which a gear ratio differs can be selected easily only by switching the power transmission path | route in the planetary gear mechanism 5. FIG.

変速機構部４の変速段を切り替える切替機構６をさらに備え、
切り替え機構６は、
リングギヤ５３とキャリア５４とを締結させて、第１の変速段を実現させる第１の位置（等速位置）と、リングギヤ５３を固定側部材であるケース部１０に固定して、第２の変速段を実現させる第２の位置（減速位置）との間で、移動可能な締結部材７と、
電磁力による吸引力と反発力を利用して、締結部材７を、第１の位置と第２の間で移動させる駆動機構部８と、
締結部材７を、第１の位置または第２の位置で保持するダイヤフラムスプリング９と、を備える構成とした。 A switching mechanism 6 for switching the gear position of the transmission mechanism unit 4;
The switching mechanism 6
The ring gear 53 and the carrier 54 are fastened to fix the first gear position (constant speed position) for realizing the first gear position, and the ring gear 53 is fixed to the case portion 10 that is a stationary member, and the second gear shift is performed. A fastening member 7 movable between a second position (deceleration position) for realizing the step;
A drive mechanism unit 8 for moving the fastening member 7 between the first position and the second by using an attractive force and a repulsive force by electromagnetic force;
The fastening member 7 is provided with a diaphragm spring 9 that holds the fastening member 7 at the first position or the second position.

このように構成すると、電磁力を利用して、変速段の切り替えを簡単に実行できる。 With this configuration, the shift speed can be easily switched using the electromagnetic force.

また、駆動機構部８は、
ポンプ軸３１の軸方向で互いに間隔を空けて配置されると共に、それぞれコイルＣ１、Ｃ２が埋め込まれた固定部８１、８２と、
固定部８１、８２の間で締結部材７の移動方向に移動可能に設けられると共に、内部にコイルＣ３、Ｃ４が、軸方向で互いに間隔を空けて埋め込まれた可動部８３と、
可動部８３と締結部材７とを連結する連結部材８４と、を備え、
制御手段が、コイルＣ１〜Ｃ４への通電と通電方向を制御して、固定部８１、８２と、可動部８３との間に、電磁力による吸引力と反発力を発生させる構成とした。 The drive mechanism 8 is
Fixing portions 81 and 82, which are spaced apart from each other in the axial direction of the pump shaft 31 and in which coils C1 and C2 are embedded, respectively,
A movable portion 83 provided between the fixed portions 81 and 82 so as to be movable in the moving direction of the fastening member 7 and having coils C3 and C4 embedded in the axial direction with a space therebetween.
A connecting member 84 that connects the movable portion 83 and the fastening member 7,
The control means controls the energization and energization direction of the coils C <b> 1 to C <b> 4 to generate an attractive force and a repulsive force due to electromagnetic force between the fixed portions 81 and 82 and the movable portion 83.

このように構成すると、制御手段が、コイルＣ１〜Ｃ４への通電と通電方向を制御するだけで、電磁力を利用して、変速段の切り替えを簡単に実行できる。 If comprised in this way, a control means can perform the change of a gear stage simply using electromagnetic force only by controlling the electricity supply to the coils C1-C4, and an electricity supply direction.

特に、制御手段が、締結部材７を第１の位置または第２の位置に移動させるときのみ、コイルＣ１〜Ｃ４への通電を行うようにし、第１の位置または第２の位置に移動した締結部材７は、ダイヤフラムスプリング９の付勢力により、その位置で保持される構成とした。 In particular, only when the control means moves the fastening member 7 to the first position or the second position, the coils C1 to C4 are energized and the fastening moved to the first position or the second position. The member 7 is configured to be held at that position by the urging force of the diaphragm spring 9.

このように構成すると、変速段を切り替えるときのみ、コイルＣ１〜Ｃ４への通電が行われる。よって、変速のタイミングのみ電力が消費されるので、電力消費を抑えた給油装置とすることができる。 With this configuration, the coils C1 to C4 are energized only when the gear position is switched. Therefore, since electric power is consumed only at the timing of shifting, it is possible to provide an oil supply device that suppresses electric power consumption.

前記した実施形態では、オイル温度に基づいて、モータ２の回転駆動力をそのままポンプ３に伝達する第１の変速段と、モータ２の回転駆動力を減速してポンプ３に伝達する第２の変速段との何れかを選択する場合を例に挙げて説明をした。
ここで、オイル温度の代わりに、ポンプ３の使用条件が、モータ効率が所定割合（例えば３０％）未満となる運転領域であるか否かに基づいて、変速段を選択するようにしても良い。
この場合、モータ効率が所定割合（例えば３０％）未満となる運転領域でモータ２が駆動されることになるポンプの使用条件である場合に、モータ２の回転駆動力を減速してポンプ３に伝達する第２の変速段を選択するようにすることで、前記した実施の形態の場合と同様の作用効果が奏されることになる。 In the above-described embodiment, the first shift stage that transmits the rotational driving force of the motor 2 to the pump 3 as it is based on the oil temperature, and the second gear that decelerates the rotational driving force of the motor 2 and transmits it to the pump 3. The case where one of the gear positions is selected has been described as an example.
Here, instead of the oil temperature, the gear position may be selected based on whether or not the usage condition of the pump 3 is an operation region where the motor efficiency is less than a predetermined ratio (for example, 30%). .
In this case, when it is a use condition of the pump in which the motor 2 is driven in an operation region where the motor efficiency is less than a predetermined ratio (for example, 30%), the rotational driving force of the motor 2 is decelerated to the pump 3. By selecting the second gear to be transmitted, the same effects as those in the above-described embodiment can be obtained.

また、前記した実施形態では、コイルを用いて吸引力と反発力を発生させる場合を例示したが、コイルの代わりに磁石を用いるようにしても良い。さらに、吸引力と反発力の代わりに、油圧を用いて、締結部材７を第１の位置または第２の位置に移動させるようにしても良い。 Further, in the above-described embodiment, the case where the attractive force and the repulsive force are generated using the coil is illustrated, but a magnet may be used instead of the coil. Further, the fastening member 7 may be moved to the first position or the second position using hydraulic pressure instead of the suction force and the repulsive force.

さらに、前記した実施の形態では、可動部８３と締結部材７とを連結する連結部材８４が、回転中心軸Ｘ回りの周方向で、全周に亘って設けられている場合を例示したが、連結部材８４は、可動部８３と締結部材７とを連結して締結部材７を軸方向に移動させることができる形状であれば、種々の形状が選択可能である。
例えば、連結部材８４は、軸方向から見てスポーク状に形成された部材とすることや、連結部材８４のレバー部８５や周壁部５６に、肉抜き穴を設けるようにしても良い。 Furthermore, in the above-described embodiment, the connection member 84 that connects the movable portion 83 and the fastening member 7 is illustrated as being provided over the entire circumference in the circumferential direction around the rotation center axis X. The connecting member 84 can be selected from various shapes as long as it can move the fastening member 7 in the axial direction by connecting the movable portion 83 and the fastening member 7.
For example, the connecting member 84 may be a member that is formed in a spoke shape when viewed from the axial direction, or a lightening hole may be provided in the lever portion 85 or the peripheral wall portion 56 of the connecting member 84.

さらに、実施の形態では、ポンプ３の吐出量（回転数）とオイルの温度に基づいて、変速段を選択する場合を例示したが、変速段の選択が、ポンプ３の吐出量（回転数）とオイルの温度のうちの少なくとも一方に基づいて行われるようにしても良い。 Further, in the embodiment, the case where the shift speed is selected based on the discharge amount (rotation speed) of the pump 3 and the temperature of the oil is exemplified, but the selection of the shift speed is based on the discharge volume (rotation speed) of the pump 3. And at least one of the oil temperatures.

１給油装置
２モータ
３ポンプ（オイルポンプ）
４変速機構部（変速機構）
５遊星歯車機構
６切替機構
７締結部材（可動部材）
８駆動機構部
９ダイヤフラムスプリング（付勢手段）
１０ケース部
１１隔壁
１１ａ中央貫通穴
１２隔壁
１２ａ中央貫通穴
１３当接部
２１出力軸
３１ポンプ軸
５１サンギヤ
５２ピニオンギヤ
５３リングギヤ
５４キャリア
７１軸部
７２、７３当接部
７４凹溝
８１固定部
８２固定部
８３可動部
８４連結部材
８５レバー部
８６周壁部
１００モータ用インバータ電源
１１０変速用電源
５３１筒状部
５３１ｂ先端
Ｃ１〜Ｃ４コイル 1 Oil supply device 2 Motor 3 Pump (oil pump)
4. Transmission mechanism (transmission mechanism)
5 planetary gear mechanism 6 switching mechanism 7 fastening member (movable member)
8 Drive mechanism 9 Diaphragm spring (biasing means)
DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 Case part 11 Partition 11a Center through hole 12 Partition 12a Center through hole 13 Contact part 21 Output shaft 31 Pump shaft 51 Sun gear 52 Pinion gear 53 Ring gear 54 Carrier 71 Shaft part 72, 73 Contact part 74 Groove 81 Fixed part 82 Fixed Part 83 Movable part 84 Connecting member 85 Lever part 86 Peripheral wall part 100 Inverter power supply for motor 110 Power supply for transmission 531 Cylindrical part 531b Tip C1-C4 Coil

Claims

A motor,
An oil pump driven by a motor;
A speed change mechanism that connects the motor and the oil pump and has two or more speed stages;
A fueling device for a vehicular transmission comprising: control means for controlling switching of a gear position of the speed change mechanism;
When the oil temperature is equal to or lower than a predetermined value, the control means selects a gear stage having a larger gear ratio than when the oil temperature is higher than the predetermined value.

The control means includes
2. The gear position is selected based on the temperature of the oil when the use condition of the oil supply device is a use condition where the discharge amount of the oil pump is less than a predetermined discharge amount. A fueling device for a vehicle transmission according to claim 1.

The fueling device for a vehicle transmission according to claim 1 or 2, wherein the transmission mechanism is a planetary gear mechanism.

A switching mechanism for switching the gear position of the planetary gear mechanism;
The switching mechanism is
A movable member movable between a first position for fastening the ring gear and the carrier of the planetary gear mechanism and a second position for fixing the ring gear to the stationary member;
A drive mechanism that moves the movable member between the first position and the second position by using an attractive force and a repulsive force by electromagnetic force;
The fueling device for a vehicle transmission according to claim 3, further comprising an urging member that holds the movable member at the first position or the second position.