JP2012246232A - エタノール製造方法およびエタノール製造装置 - Google Patents
エタノール製造方法およびエタノール製造装置 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2012246232A JP2012246232A JP2011117880A JP2011117880A JP2012246232A JP 2012246232 A JP2012246232 A JP 2012246232A JP 2011117880 A JP2011117880 A JP 2011117880A JP 2011117880 A JP2011117880 A JP 2011117880A JP 2012246232 A JP2012246232 A JP 2012246232A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- medium oil
- ethanol
- catalyst
- reaction
- gas
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Landscapes
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
【課題】一酸化炭素と水素を含むガスから触媒反応により直接エタノールを生成させ、高効率にエタノールを製造することができるエタノール製造方法を提供する。
【解決手段】一酸化炭素と水素を含む原料気体を、触媒の存在下で反応させてエタノールを生成するエタノール製造方法であって、反応圧力における沸点が反応温度よりも高い媒体油に前記触媒を分散させ、当該媒体油中に前記原料気体を導入して反応を行うことを特徴とする、エタノール製造方法。
【選択図】図１
【解決手段】一酸化炭素と水素を含む原料気体を、触媒の存在下で反応させてエタノールを生成するエタノール製造方法であって、反応圧力における沸点が反応温度よりも高い媒体油に前記触媒を分散させ、当該媒体油中に前記原料気体を導入して反応を行うことを特徴とする、エタノール製造方法。
【選択図】図１
Description
本発明は、一酸化炭素と水素を含むガスからエタノールを製造するエタノール製造方法およびエタノール製造装置に関するものである。
近年、石油や石炭などの化石燃料使用量の増大により、大気中の二酸化炭素（ＣＯ２）濃度が上昇している。そのため、地球温暖化問題が人類の解決すべき喫緊の課題として注目されており、二酸化炭素の排出量削減目標が世界規模で論議され始めている。
二酸化炭素排出削減の有力な方法としては、発電の際に二酸化炭素を排出しない原子力の利用や二酸化炭素の分離、回収、固定化（ＣＣＳ）などの技術があるが、地球に負荷を与えない炭素源（いわゆる、カーボンニュートラルな炭素源）としてバイオマスの利活用が注目されている。
例えば、ブラジルやインドでは、精糖工場で発生する糖蜜（モラセス）を酵母で発酵し、バイオエタノールを製造してこれをガソリンに混合し、例えばＥ５やＥ１０と呼ばれるエタノール混合ガソリンを自動車用燃料として利用することにより、二酸化炭素の排出削減を行っている。また、アメリカや中国では、トウモロコシを酵素により糖化し、得られた糖分を酵母で発酵してバイオエタノールを製造し、同様にＥ１０などのエタノール混合ガソリンとし、自動車用燃料としての普及を図っている。これらの糖蜜やトウモロコシから製造されるエタノールは、第一世代のバイオエタノールとして知られ、世界的に大規模に製造され始めたが、原料であるサトウキビやトウモロコシが食料や飼料であることから、食料価格や飼料価格の高騰を招き、大きな社会問題となった。
これに対して、廃木材や草本などの非可食原料を用いてバイオエタノールを製造する技術開発が加速している。本技術では、非可食原料であるセルロース系バイオマスを希酸や水熱処理などの前処理により酵素糖化の効率を改善し、酵母によるエタノール発酵を促進することで、バイオエタノールの収率を改善する試みがなされている。このような非可食なセルロース系バイオマスを原料として製造したバイオエタノールは、食料などと競合しない利点があり、第二世代のバイオエタノールとして注目されている。
しかし、前記セルロース系バイオマスに対する前処理には多大な工程が必要となり、高コストとなる上、バイオマスの残渣が多量に発生し、バイオマスの利用率が低い問題がある。
ここで、前記セルロース系バイオマスを原料として、ガス化炉で熱化学的変換を行い、生成された合成ガス（Synthetic GasまたはSyngasと称される場合がある）中に含まれるタール、すす（固形炭素であるチャー）、硫化水素、アンモニア、塩化水素などの有害な物質を精製除去することによって、一酸化炭素（ＣＯ）と水素（Ｈ２）を主要ガスとして含む合成ガスを得ることができる。
そして、この合成ガスを触媒を用いた反応装置に導入することにより、前記一酸化炭素（ＣＯ）と水素（Ｈ２）を化学反応させてバイオエタノールを製造する技術開発が行われている（特許文献１）。
このようなバイオエタノールは、同じセルロース系のバイオマスを原料とするが、酵母による発酵によって製造される前記第二世代のバイオエタノールと区別され、第三世代のバイオエタノールと呼ばれている。
このようなバイオエタノールは、同じセルロース系のバイオマスを原料とするが、酵母による発酵によって製造される前記第二世代のバイオエタノールと区別され、第三世代のバイオエタノールと呼ばれている。
前記特許文献１では、前記バイオマスの熱化学的ガス化反応によって得られる一酸化炭素と水素を含む合成ガスを触媒下で反応させることによって、エタノールに直接変換するエタノールの製造方法が開示されている。
しかし、特許文献１では固定床型の反応器を使用しているため、エタノールを生成するときの発熱量を効率よく吸収することができず、触媒層の温度が急激に上昇する、所謂「温度暴走」が起こり、安定した触媒層の温度制御が非常に困難であった。このため、触媒が最も高効率、高収率で反応する温度条件での細かな運転調整ができず、触媒性能を効果的に発揮させることが困難であった。
しかし、特許文献１では固定床型の反応器を使用しているため、エタノールを生成するときの発熱量を効率よく吸収することができず、触媒層の温度が急激に上昇する、所謂「温度暴走」が起こり、安定した触媒層の温度制御が非常に困難であった。このため、触媒が最も高効率、高収率で反応する温度条件での細かな運転調整ができず、触媒性能を効果的に発揮させることが困難であった。
本発明の目的は、バイオマスの熱化学的ガス化反応によって得られる合成ガス等の一酸化炭素と水素を含むガスから触媒反応により直接エタノールを生成させる際に、発熱反応による熱量を安定して吸収することで触媒反応器の触媒層の温度制御を容易にするとともに、前記触媒の性能を効果的に得られる条件で反応を行うことによって、高効率、且つ高収率でエタノールを製造することができる製造方法を提供することにある。
上記目的を達成するため、本発明の第１の態様に係るエタノール製造方法は、一酸化炭素と水素を含む原料気体を、触媒の存在下で反応させてエタノールを生成するエタノール製造方法であって、反応圧力における沸点が反応温度よりも高い媒体油に前記触媒を分散させ、当該媒体油中に前記原料気体を導入して反応を行うことを特徴とするものである。
本態様によれば、一酸化炭素と水素からエタノールを生成するための触媒を分散させた媒体油中に、一酸化炭素と水素を含む原料気体を導入して反応を行うので、前記一酸化炭素と水素からエタノールを生成したときに生じる反応熱を前記媒体油に吸収させることができる。媒体油によって吸収された反応熱は速やかに拡散して均一化されるので、固定床における触媒層の急激な温度上昇（温度暴走）や、該触媒層の温度が部分的に上昇するヒートスポット現象等が起こり難く、前記媒体油の温度制御は容易である。したがって、安定して触媒反応場の温度制御を行うことが可能となる。
このとき、前記媒体油は反応圧力における沸点が反応温度よりも高いので、反応中の媒体油の状態は液体状態で安定する。したがって、液体の媒体油中に触媒が均一に分散した状態で確実に反応を行うことができる。以って、一酸化炭素と水素を触媒の存在下で反応させて行うエタノール合成反応を安定して進行させ、高効率、且つ高収率でエタノールを製造することができる。
また、一酸化炭素と水素を触媒の存在下で反応させて行うエタノールの合成反応は、一般的に高圧高温下において行われる。例えば、ロジウム系触媒や銅亜鉛触媒を用いた場合、反応圧力は０．１ＭＰａ〜１０ＭＰａ、望ましくは３．５ＭＰａ〜１０ＭＰａ、反応温度は２５０℃〜３５０℃の範囲で行われる。
この反応圧力および反応温度下では一酸化炭素と水素は超臨界状態、あるいはそれに近い状態（亜臨界状態）となり、前記媒体油中には一酸化炭素と水素が高濃度に溶解することとなる。したがって、前記媒体油中における触媒との接触効率が高まり、反応の高効率化およびエタノールの高収率化を達成することができる。
この反応圧力および反応温度下では一酸化炭素と水素は超臨界状態、あるいはそれに近い状態（亜臨界状態）となり、前記媒体油中には一酸化炭素と水素が高濃度に溶解することとなる。したがって、前記媒体油中における触媒との接触効率が高まり、反応の高効率化およびエタノールの高収率化を達成することができる。
本発明の第２の態様に係るエタノール製造方法は、第１の態様において、前記媒体油は、疎水性媒体油と親水性媒体油との混合油であることを特徴とするものである。
触媒存在下で行う一酸化炭素と水素からエタノールを生成する反応は、以下の（１）式のように表される。
このように、当該触媒反応により水（Ｈ２Ｏ）が生成する。しかし、エタノール合成触媒として用いられる触媒は水による被毒を受け、その触媒活性が低下してしまう虞がある。
また、（１）式の反応は可逆反応であるため、生成物であるエタノールと水が反応系中に存在すると逆反応が起こりエタノールの収率が低下する。更に、水はＣＯをＣＯ２に変換するため、原料であるＣＯ濃度が低下し、最適ＣＯ／Ｈ２比を変動してしまう。
また、（１）式の反応は可逆反応であるため、生成物であるエタノールと水が反応系中に存在すると逆反応が起こりエタノールの収率が低下する。更に、水はＣＯをＣＯ２に変換するため、原料であるＣＯ濃度が低下し、最適ＣＯ／Ｈ２比を変動してしまう。
本態様のエタノール製造方法では、媒体油として疎水性媒体油と親水性媒体油との混合油を用いている。そして、当該媒体油中において触媒によるエタノール合成反応を行うと、生成したエタノール（Ｃ２Ｈ５ＯＨ）及び水（Ｈ２Ｏ）は該媒体油中の親水性媒体油に速やかに取り込まれ、触媒に接触させないようにすることができる。すなわち、エタノール（Ｃ２Ｈ５ＯＨ）及び水（Ｈ２Ｏ）を反応系外に分離することができる。
また、疎水性媒体油中には水は取り込まれないので、疎水性媒体油中にある一酸化炭素（原料）やエタノール（目的生成物）は前記水の影響を受けない。更に、前記疎水性媒体油によって、触媒を水との接触から保護する効果が期待される。
以上のように、親水性媒体油によって触媒と水が接触することを防ぎ、以って触媒の水による被毒を防止するとともに、疎水性媒体油によって前記逆反応やＣＯ濃度の低下を抑制することができる。
また、親水性媒体油、例えばポリエチレングルコールを用いると、ロジウム系触媒や銅亜鉛触媒を用いた場合の主要な触媒活性金属種であるＲｈ、Ｃｕと分子中の複数のエーテル酸素原子（Ｏ）と錯体化学的相互作用することによる、活性金属の原子価最適化によるエタノール合成触媒活性の向上が期待できる［参考文献：金属触媒における添加物効果と担体効果：市川 勝、触媒、26(1),68-75(1984)］。
尚、疎水性媒体油と親水性媒体油の混合比は、触媒と、疎水性媒体油と親水性媒体油の種類に応じて任意に設定することができ、疎水性媒体油および親水性媒体油のそれぞれの前記特性が効果的に発揮されるように設定される。
本発明の第３の態様に係るエタノール製造方法は、第２の態様において、前記疎水性媒体油は、少なくとも１種の、炭素数が１０〜２０の直鎖および分岐飽和脂肪族炭化水素化合物であり、前記親水性媒体油は、少なくとも１種の、親水性を有するエーテル類であることを特徴とするものである。
炭素数が１０〜２０の直鎖および分岐飽和脂肪族炭化水素化合物としては、例えばデカン、ウンデカン、ドデカン、セタンなどが挙げられる。また、親水性を有するエーテル類としては、ジエチレングリコールジエチルエーテル、ジエチレングリコールジメチルエーテル、トリグライム、イソアミルエーテル、テトラフラン、フエニルエーテル、ポリエチレンゴリコール、ポリプロピレングリコールなどが挙げられる。
本態様によれば、疎水性媒体油として１０〜２０の直鎖および分岐飽和脂肪族炭化水素化合物を用い、また、親水性媒体油として親水性エーテル類を用いることによって、第２の態様と同様の作用効果を奏する。
本態様によれば、疎水性媒体油として１０〜２０の直鎖および分岐飽和脂肪族炭化水素化合物を用い、また、親水性媒体油として親水性エーテル類を用いることによって、第２の態様と同様の作用効果を奏する。
本発明の第４の態様に係るエタノール製造方法は、第２の態様または第３の態様において、前記疎水性媒体油と前記親水性媒体油との混合比は９９：１〜１：９９であることを特徴とするものである。
本態様によれば、第２の態様または第３の態様の効果を確実に得ることができる。
本態様によれば、第２の態様または第３の態様の効果を確実に得ることができる。
本発明の第５の態様に係るエタノール製造方法は、第１の態様から第４の態様のいずれか一つにおいて、前記媒体油は、大気圧での流動点または凝固点が２０℃未満であることを特徴とするものである。
本態様によれば、該媒体油の大気圧での流動点または凝固点が２０℃未満であるので、常温（例えば２０℃程度の室温）における媒体油の取り扱いが容易である。
本発明の第６の態様に係るエタノール製造装置は、一酸化炭素と水素を含む原料気体を触媒の存在下で反応させてエタノールを生成する反応を行う触媒反応部を備え、前記触媒反応部は、触媒を分散させた媒体油中に前記原料気体を導入するように構成されており、前記媒体油は、疎水性媒体油と親水性媒体油との混合油であるとともに、当該混合油の反応圧力における沸点が反応温度よりも高いことを特徴とするものである。
本態様によれば、第２の態様のエタノール製造方法を行うことが可能となり、第２の態様と同様の作用効果を得ることができる。
本発明の第７の態様に係るエタノール製造装置は、第６の態様において、前記疎水性媒体油は、少なくとも１種の、炭素数が１０〜２０の直鎖および分岐飽和脂肪族炭化水素化合物であり、前記親水性媒体油は、少なくとも１種の、親水性を有するエーテル類であることを特徴とするものである。
本態様によれば、第２の態様と同様の作用効果に加え、更に、第３の態様と同様の作用効果を得ることができる。また、炭素数が１０〜２０の直鎖および分岐飽和脂肪族炭化水素化合物と親水性を有するエーテル類の混合油は、一般的に流動点または凝固点が２０℃未満であるので、常温（例えば２０℃程度の室温）における媒体油の取り扱いが容易である。
本発明の第８の態様に係るエタノール製造装置は、第６の態様または第７の態様において、前記疎水性媒体油と前記親水性媒体油との混合比は９９：１〜１：９９であることを特徴とするものである。
本態様によれば、第２の態様または第３の態様の効果を確実に得ることができる。
本態様によれば、第２の態様または第３の態様の効果を確実に得ることができる。
以下において、本発明について実施例に基づき詳細に説明する。尚、本発明はこれらによって制約されるものではない。
最初に、本発明に用いる原料気体、触媒、および媒体油について説明する。
最初に、本発明に用いる原料気体、触媒、および媒体油について説明する。
＜原料気体＞
本発明は、一酸化炭素と水素を原料とし、触媒反応によってエタノールを生成する方法であり、原料気体としては一酸化炭素と水素を含む気体が用いられる。前記原料気体中には、一酸化炭素と水素以外の他のガス成分であって、前記触媒反応を妨げないガス成分が含まれていてもよい。また前記他のガス成分は、前記触媒によって反応し、エタノール以外の生成物を生じさせないものであることが望ましい。
本発明は、一酸化炭素と水素を原料とし、触媒反応によってエタノールを生成する方法であり、原料気体としては一酸化炭素と水素を含む気体が用いられる。前記原料気体中には、一酸化炭素と水素以外の他のガス成分であって、前記触媒反応を妨げないガス成分が含まれていてもよい。また前記他のガス成分は、前記触媒によって反応し、エタノール以外の生成物を生じさせないものであることが望ましい。
原料気体としては、例えば、バイオマスを原料としてガス化炉で熱化学的変換を行い、生成された合成ガスを用いることができる。セルロース系バイオマスを原料として生成された前記合成ガスは、タール、すす（固形炭素であるチャー）、硫化水素、アンモニア、塩化水素などの有害な物質を含むが、これらの物質を精製除去することによって、一酸化炭素（ＣＯ）と水素（Ｈ２）を主要ガスとして含む合成ガスを得ることができる。
＜触媒＞
本発明に係るエタノール製造方法に用いる触媒としては、一酸化炭素と水素から直接エタノールを生成する反応を触媒する公知のエタノール合成用触媒を用いることができる。
このようなエタノール合成用触媒としては、例えば、特許文献１に記載の、ロジウムと、少なくとも一種の遷移金属と、リチウム、マグネシウム、亜鉛から選ばれる少なくとも一種の元素と、を含む触媒が挙げられる。より具体的には、シリカ担体に担持したロジウム、マンガン、リチウム、およびスカンジウムからなる触媒、シリカ担体に担持したロジウム、モリブデン、イリジウム、銅、およびパラジウムからなる触媒、または、シリカ担体に担持したロジウム、マグネシウム、ジルコニウム、およびリチウムからなる触媒等が挙げられる。
また、前記ロジウム系触媒の他、シリカ担体に銅と酸化亜鉛を担持した銅亜鉛触媒も有効である。また、これらの触媒を複数組み合わせて用いることも可能である。
本発明に係るエタノール製造方法に用いる触媒としては、一酸化炭素と水素から直接エタノールを生成する反応を触媒する公知のエタノール合成用触媒を用いることができる。
このようなエタノール合成用触媒としては、例えば、特許文献１に記載の、ロジウムと、少なくとも一種の遷移金属と、リチウム、マグネシウム、亜鉛から選ばれる少なくとも一種の元素と、を含む触媒が挙げられる。より具体的には、シリカ担体に担持したロジウム、マンガン、リチウム、およびスカンジウムからなる触媒、シリカ担体に担持したロジウム、モリブデン、イリジウム、銅、およびパラジウムからなる触媒、または、シリカ担体に担持したロジウム、マグネシウム、ジルコニウム、およびリチウムからなる触媒等が挙げられる。
また、前記ロジウム系触媒の他、シリカ担体に銅と酸化亜鉛を担持した銅亜鉛触媒も有効である。また、これらの触媒を複数組み合わせて用いることも可能である。
後述のように、本発明では前記触媒を媒体油に分散させて用いる。前記媒体油に均一に分散させるため、触媒の粒径は、１０μｍ〜１００μｍであることが好ましく、より好ましくは３０μｍ〜７０μｍである。
＜媒体油＞
前記触媒を分散させる媒体油としては、前記エタノール合成用触媒を用いたエタノール合成反応の反応圧力における沸点が反応温度よりも高い物質を用いる。例えば、反応圧力は０．１ＭＰａ〜１０ＭＰａ、反応温度は２５０℃〜３５０℃の範囲である場合、当該反応圧力における沸点が、２５０℃〜３５０℃より高い物質が用いられる。
前記触媒を分散させる媒体油としては、前記エタノール合成用触媒を用いたエタノール合成反応の反応圧力における沸点が反応温度よりも高い物質を用いる。例えば、反応圧力は０．１ＭＰａ〜１０ＭＰａ、反応温度は２５０℃〜３５０℃の範囲である場合、当該反応圧力における沸点が、２５０℃〜３５０℃より高い物質が用いられる。
具体的には、デカン、ウンデカン、ドデカン、セタン等の炭素数が１０〜２０の直鎖および分岐飽和脂肪族炭化水素化合物、ジエチレングリコールジエチルエーテル、ジエチレングリコールジメチルエーテル、トリグライム、イソアミルエーテル、テトラフラン、フエニルエーテル、ポリエチレンゴリコール、ポリプロピレングリコール等の親水性エーテル類を媒体油として用いることができる。また、これらを２種以上組み合わせて用いることもでき、特に、疎水性媒体油（例えば、上記分岐飽和脂肪族炭化水素化合物）と親水性媒体油（例えば、上記親水性エーテル類）を混合した混合油を用いることが望ましい。
疎水性媒体油と親水性媒体油の混合油を媒体油として用いると、以下のような効果が期待される。触媒存在下で行う一酸化炭素と水素からエタノールを生成する反応では、目的生成物であるエタノールの他、水が生成する［（１）式を参照］。しかし、エタノール合成触媒として用いられる触媒は水による被毒を受け、その触媒活性が低下してしまう虞がある。また、（１）式の反応は可逆反応であるため、生成物であるエタノールと水が反応系中に存在すると逆反応が起こりエタノールの収率が低下する。更に、水はＣＯをＣＯ２に変換するため、原料であるＣＯ濃度が低下し、最適ＣＯ／Ｈ２比を変動してしまう。
前記混合油の媒体油中において触媒によるエタノール合成反応を行うと、生成したエタノール（Ｃ２Ｈ５ＯＨ）及び水（Ｈ２Ｏ）は該媒体油中の親水性媒体油に速やかに取り込まれ、触媒に接触させないようにすることができる。すなわち、エタノール（Ｃ２Ｈ５ＯＨ）及び水（Ｈ２Ｏ）を反応系外に分離することができる。
また、疎水性媒体油中には水は取り込まれないので、疎水性媒体油中にある一酸化炭素（原料）やエタノール（目的生成物）は前記水の影響を受けない。更に、前記疎水性媒体油によって、触媒を水との接触から保護する効果が期待される。
また、疎水性媒体油中には水は取り込まれないので、疎水性媒体油中にある一酸化炭素（原料）やエタノール（目的生成物）は前記水の影響を受けない。更に、前記疎水性媒体油によって、触媒を水との接触から保護する効果が期待される。
以上のように、親水性媒体油によって触媒と水が接触することを防ぎ、以って触媒の水による被毒を防止するとともに、疎水性媒体油によって前記逆反応やＣＯ濃度の低下を抑制することができる。
［実施例１］
本発明に係るエタノール製造方法について説明する。図１は、本発明に係るエタノール製造装置の一実施例を説明する概略図である。図２は、エタノール製造装置の触媒反応部を説明する概略図である。
本発明に係るエタノール製造方法について説明する。図１は、本発明に係るエタノール製造装置の一実施例を説明する概略図である。図２は、エタノール製造装置の触媒反応部を説明する概略図である。
図１に示すエタノール製造装置１は、触媒反応部２と、気液分離部３と、蒸留部４と、脱水部５を備えている。触媒反応部２は、一酸化炭素と水素を含む原料ガスが送り込まれて、触媒反応により前記一酸化炭素と水素から直接エタノールを生成する反応を行う反応器である。触媒反応部２の詳細な構成を図２に示す。
触媒反応部２を構成する反応器２０には媒体油２１が充填されており、前記反応部の下方に原料ガス１０を導入する原料ガスライン２２が設けられている。原料ガス１０は、前記媒体油２１中に拡散するように、小径の孔を有する配管や多孔質セラミック等で形成されたスパージャー２３を通して導入されることが望ましい。符号２５は触媒供給ラインであり、一酸化炭素と水素から直接エタノールを生成する反応を触媒するエタノール合成用触媒２４を媒体油２１に添加可能に構成されている。
前記媒体油２１に添加する前記エタノール合成用触媒２４の添加量は、媒体油２１に対して１ｗｔ％〜５０ｗｔ％となるように添加することが好ましく、より好ましくは５ｗｔ％〜２０ｗｔ％である。
このように、エタノール合成用触媒２４を分散させた媒体油２１中に、一酸化炭素と水素を含む原料ガス１０を導入して反応を行うことによって、触媒反応によってエタノールを生成したときに生じる反応熱を前記媒体油２１に吸収させることができる。媒体油２１によって吸収された反応熱は速やかに拡散して均一化されるので、固定床において問題となる触媒層の急激な温度上昇（温度暴走）や、該触媒層の温度が部分的に上昇するヒートスポット現象等が起こり難く、前記媒体油２１の温度制御は容易である。したがって、安定して触媒反応場の温度制御を行うことが可能となる。
また、前記媒体油２１は反応圧力における沸点が反応温度よりも高いので、反応中の媒体油の状態は液体状態で安定する。したがって、液体の媒体油２１中にエタノール合成用触媒２４が均一に分散した状態で確実に反応を行うことができる。以って、前記エタノール合成反応を安定して進行させ、高効率、且つ高収率でエタノールを製造することができる。
また、前記エタノール合成用触媒２４の存在下で行う一酸化炭素および水素からのエタノール合成反応は、一般的に高圧高温下において行われる。例えば、ロジウム系触媒や銅亜鉛触媒を用いた場合、反応圧力は０．１ＭＰａ〜１０ＭＰａ、反応温度は２５０℃〜３５０℃の範囲で行うことができ、より好ましくは、１ＭＰａ〜５ＭＰａ、２６０℃〜３００℃で行われる。
このような高圧高温下では一酸化炭素と水素は超臨界状態、あるいはそれに近い状態（亜臨界状態）となり、媒体油に対する溶解度が通常の状態よりも増す。したがって、前記媒体油２１中には一酸化炭素と水素が高濃度に溶解することとなる。このことにより、前記媒体油２１中におけるエタノール合成用触媒２４との接触効率が高まり、反応の高効率化およびエタノールの高収率化を達成することができる。
このような高圧高温下では一酸化炭素と水素は超臨界状態、あるいはそれに近い状態（亜臨界状態）となり、媒体油に対する溶解度が通常の状態よりも増す。したがって、前記媒体油２１中には一酸化炭素と水素が高濃度に溶解することとなる。このことにより、前記媒体油２１中におけるエタノール合成用触媒２４との接触効率が高まり、反応の高効率化およびエタノールの高収率化を達成することができる。
媒体油２１としては、前述したｎ−ドデカン、セタン等の炭素数が１０〜２０の直鎖および分岐飽和脂肪族炭化水素化合物等を用いることができる。特に、疎水性媒体油（例えば、ｎ−ドデカン、セタン等）と親水性媒体油（例えば、ポリエチレングリコール、トリグライム、１−オクタノール等）を混合した混合油を用いることが望ましい。該混合油を媒体油２１として用いると、前述のように、生成したエタノール及び水が親水性媒体油に速やかに取り込まれ、更に、疎水性媒体油が前記エタノール合成用触媒２４との界面で、エタノール及び水を取り込んだ親水性媒体油を寄せ付けない役割を奏する。このことにより、水によるエタノール合成用触媒２４の被毒が防止されるとともに、エタノール合成用触媒２４によるエタノール合成反応の逆反応を抑制することができる。
疎水性媒体油と親水性媒体油を混合した混合油を用いる場合、その混合比は、９９：１〜１：９９の範囲であることが好ましく、より好ましくは２０：１〜１：２０の範囲である。
疎水性媒体油と親水性媒体油を混合した混合油を用いる場合、その混合比は、９９：１〜１：９９の範囲であることが好ましく、より好ましくは２０：１〜１：２０の範囲である。
媒体油２１の温度は、温度調整器２６によって温度調節することができる。温度調整器２６は、ライン中を熱媒体を流通させることによって温度を調節するものを用いることができ、例えば熱媒体として水蒸気３４を利用することができる。媒体油２１は循環ライン２９によって循環するように構成されている。また循環ライン２９を更に分岐させて、触媒抜き出しライン３０を設け、フィルター３２によってエタノール合成用触媒２４と媒体油２１を分離し、活性が低下した触媒３３を抜き出せるように構成されていることが好ましい。フィルター３２によって分離された媒体油２１は反応器２０に戻される。抜き出したエタノール合成用触媒２４の量に応じて、新たなエタノール合成用触媒２４を触媒供給ライン２５から添加する。尚、符号３１はポンプであり、符号３５〜符号４０はバルブである。
前記媒体油２１中においてエタノール合成触媒２４による触媒反応が行われ、生成したエタノールを含む反応ガス１１は、反応器２０の上部に設けられた反応ガス排出ライン２７を通って気液分離部３に送られる。
反応器２０から排出された反応ガス１１は高温（約２５０〜３００℃）であり、生成したエタノール、水、未反応ガス、副生成物（メタン、アセトアルデヒド、酢酸等）の全てが気体である。気液分離部３では、前記反応ガス１１中に含まれるエタノールを液体として回収可能な温度（例えば、１０〜３０℃程度の室温）に冷却し、エタノール、水、アセトアルデヒド、酢酸等を含む液体成分７と、未反応ガスである一酸化炭素、水素、副生成物のメタン等を含む気体成分８とに分ける。前記液体成分７は貯槽６に溜められた後、蒸留部４に送られる。
前述のように、液体成分７には、目的生成物であるエタノール（約５０〜６０ｗｔ％）の他、水（約４０〜５０ｗｔ％）、および他の微量成分（アセトアルデヒド、酢酸等）が含まれている。前記液体成分７について精製を行うことにより、目的生成物であるエタノールを得ることができる。
本実施例では、蒸留部４と脱水部５による精製を行う。前記蒸留部４における蒸留による精製のみでは、エタノールと水との共沸のため、エタノールを高度に濃縮することは難しい。例えば水が約４０〜５０ｗｔ％含まれる液体成分７に対して単蒸留を行った場合、蒸留後のエタノール成分は約５〜１５ｗｔ％の水を含んでいる。したがって、前記蒸留部４における蒸留精製のあとに、更に脱水部５を設けることによって水を除き、純度９９％以上のエタノールを得ることができる。前記脱水部５としては、例えばゼオライト膜等を利用した脱水システムを用いることができる。
［実施例２］
次に、本発明に係るエタノール製造装置の他の実施例を図３を用いて説明する。図３は、本実施例に係るエタノール製造装置であり、図１に記載のエタノール製造装置における気液分離部と蒸留部の間に、媒体油分離部４２を備えている。触媒反応部、気液分離部、蒸留部、および脱水部については、図１のエタノール製造装置と同様であるので、同様の構成部に同じ符号を付してその説明は省略する。
次に、本発明に係るエタノール製造装置の他の実施例を図３を用いて説明する。図３は、本実施例に係るエタノール製造装置であり、図１に記載のエタノール製造装置における気液分離部と蒸留部の間に、媒体油分離部４２を備えている。触媒反応部、気液分離部、蒸留部、および脱水部については、図１のエタノール製造装置と同様であるので、同様の構成部に同じ符号を付してその説明は省略する。
反応器２から排出される反応ガス１１中には、蒸気となった媒体油２１が随伴する場合があるので、気液分離部３において分離された液体成分７中には前記随伴した媒体油２１が液化して含まれている場合がある。媒体油分離部４２は、例えば、比重の違いを利用して媒体油２１とそれ以外の液体成分４３とを分離するように構成することができる。
蒸留部４に送られる液体成分中に媒体油２１が多く含まれていると、蒸留部４において蒸留工程を行った際に、該蒸留部４の釜内に媒体油２１が残渣として残り、蒸留部４のメンテナンスの労力が増加する。本実施例によれば、液体成分７中に含まれる媒体油２１を回収し、更に蒸留工程の効率化を図り、不純物の少ないエタノールを得ることができる。尚、回収した媒体油４４は反応器２に戻して再利用してもよい。
蒸留部４に送られる液体成分中に媒体油２１が多く含まれていると、蒸留部４において蒸留工程を行った際に、該蒸留部４の釜内に媒体油２１が残渣として残り、蒸留部４のメンテナンスの労力が増加する。本実施例によれば、液体成分７中に含まれる媒体油２１を回収し、更に蒸留工程の効率化を図り、不純物の少ないエタノールを得ることができる。尚、回収した媒体油４４は反応器２に戻して再利用してもよい。
［実施例３］
≪エタノールの合成と合成効率の評価≫
図４は、エタノール製造装置のエタノール合成効率評価に用いる試験装置５１の概略図である。試験装置５１は、触媒反応部５２においてエタノールの合成反応を行い、該触媒反応部５２から取り出した反応ガスを気液分離器５６によって気体成分と液体成分に分離した後、前記気体成分と液体成分をそれぞれ分析するように構成されている。触媒反応部５２としては、図２に記載の触媒反応部２と同様の構成のものを用いた。符号５３および符号５４はマスフローコントローラーであり、符号５５は熱交換器である。
尚、反応器である触媒反応部５２上部の温度は１１０℃程度に制御しており、そこをガスまたはミストで通過し、触媒反応部５２上部から飛散した媒体油は、媒体油のみを分取し、触媒反応部５２に高圧ポンプ（図示せず）で戻し、触媒濃度を一定に保つことができる。
≪エタノールの合成と合成効率の評価≫
図４は、エタノール製造装置のエタノール合成効率評価に用いる試験装置５１の概略図である。試験装置５１は、触媒反応部５２においてエタノールの合成反応を行い、該触媒反応部５２から取り出した反応ガスを気液分離器５６によって気体成分と液体成分に分離した後、前記気体成分と液体成分をそれぞれ分析するように構成されている。触媒反応部５２としては、図２に記載の触媒反応部２と同様の構成のものを用いた。符号５３および符号５４はマスフローコントローラーであり、符号５５は熱交換器である。
尚、反応器である触媒反応部５２上部の温度は１１０℃程度に制御しており、そこをガスまたはミストで通過し、触媒反応部５２上部から飛散した媒体油は、媒体油のみを分取し、触媒反応部５２に高圧ポンプ（図示せず）で戻し、触媒濃度を一定に保つことができる。
前記試験装置５１を用い、触媒反応部５２における媒体油の種類を変えてエタノールの生成を行い、その合成効率の評価を行った。尚、実験に用いるエタノール合成触媒の調整は以下の手順に従って行った。
＜ロジウム系触媒（触媒１）の調製＞
シリカ担体（比表面積１８５ｍ2／ｇ：粒子径５０−７０μｍ）に、ロジウム、マンガン、リチウムを各金属重量％でそれぞれ４.４７％、０．０７％、０．０９％となるそれぞれの塩化物のエタノール水溶液に含浸した後に、水素と窒素（１：４体積比）の混合気流下で１００℃まで１時間昇温し、２時間保持し、４００℃まで２時間昇温して２時間保持して２５℃に降温して活性化処理して、シリカ担体にロジウム、マンガン、リチウムを担持した触媒１を調製した。
シリカ担体（比表面積１８５ｍ2／ｇ：粒子径５０−７０μｍ）に、ロジウム、マンガン、リチウムを各金属重量％でそれぞれ４.４７％、０．０７％、０．０９％となるそれぞれの塩化物のエタノール水溶液に含浸した後に、水素と窒素（１：４体積比）の混合気流下で１００℃まで１時間昇温し、２時間保持し、４００℃まで２時間昇温して２時間保持して２５℃に降温して活性化処理して、シリカ担体にロジウム、マンガン、リチウムを担持した触媒１を調製した。
＜Ｃｕ／ＺｎＯ触媒（触媒２）の調製＞
シリカ担体（比表面積１８５ｍ2／ｇ：粒子径５０−７０μｍ）に、銅と亜鉛を各金属原子比で１：０．８となるそれぞれの硝酸塩のエタノール水溶液に含浸した後に、水素と窒素（１：２体積比）混合気流下で１００℃まで１時間昇温し、２時間保持し、250-400℃まで２時間昇温して２時間保持し、２５℃に降温して活性化処理して、シリカ担体に銅と酸化亜鉛（ＺｎＯ）を担持したＣｕ／ＺｎＯ触媒２を調製した。
シリカ担体（比表面積１８５ｍ2／ｇ：粒子径５０−７０μｍ）に、銅と亜鉛を各金属原子比で１：０．８となるそれぞれの硝酸塩のエタノール水溶液に含浸した後に、水素と窒素（１：２体積比）混合気流下で１００℃まで１時間昇温し、２時間保持し、250-400℃まで２時間昇温して２時間保持し、２５℃に降温して活性化処理して、シリカ担体に銅と酸化亜鉛（ＺｎＯ）を担持したＣｕ／ＺｎＯ触媒２を調製した。
［実施例３-１］
図４に示す試験装置の触媒反応部５２（チタン製）内にｎ−ドデカンの媒体油５９８ｇ(７００ｍｌ）を入れ、続いて、Ｒｈ複合触媒である触媒１（ＲｈＭｎＬｉ／ＳｉＯ２、５０−７０μｍ粒子径Davicat103）７５ｍｌとＣｕ亜鉛触媒である触媒２（ＣｕＯ／ＺｎＯ／ＳｉＯ２、５０−７０μｍ粒子径）７５ｍｌとを加えてスラリー状にした後に、触媒反応部５２を密閉した。触媒反応部５２内のスラリーを撹絆させながら、原料ガスとして、一酸化炭素ガスを２．４ＮＬ／ｍｉｎ、水素ガスを４．８ＮＬ／ｍｉｎの流通量でスラリー中をミクロバブルで流通させることにより、エタノールの合成反応を実施した。尚、一酸化炭素ガスおよび水素ガスの流量は、マスフローコントローラー５３および５４を使用して制御した。
図４に示す試験装置の触媒反応部５２（チタン製）内にｎ−ドデカンの媒体油５９８ｇ(７００ｍｌ）を入れ、続いて、Ｒｈ複合触媒である触媒１（ＲｈＭｎＬｉ／ＳｉＯ２、５０−７０μｍ粒子径Davicat103）７５ｍｌとＣｕ亜鉛触媒である触媒２（ＣｕＯ／ＺｎＯ／ＳｉＯ２、５０−７０μｍ粒子径）７５ｍｌとを加えてスラリー状にした後に、触媒反応部５２を密閉した。触媒反応部５２内のスラリーを撹絆させながら、原料ガスとして、一酸化炭素ガスを２．４ＮＬ／ｍｉｎ、水素ガスを４．８ＮＬ／ｍｉｎの流通量でスラリー中をミクロバブルで流通させることにより、エタノールの合成反応を実施した。尚、一酸化炭素ガスおよび水素ガスの流量は、マスフローコントローラー５３および５４を使用して制御した。
このときの反応温度は２８５℃であり、反応圧力は３ＭＰａであった。尚、エタノールの合成反応を実施する前に、触媒を適当な還元状態にするために、圧力１ＭＰａでＨ２／Ｎ２の１：２混合ガス(流量２．４Ｌ／ｍｉｎ)を約２５０℃にて２時間流通することにより、予備還元操作を実施した。
前記のエタノールの合成反応において、触媒反応部５２を通過したガス（生成ガス）は、熱交換器５５で約２０℃に冷却され、気液分離器５６でエタノール及び水を主成分とする液体５８と、未反応のガス成分、二酸化炭素、メタンを含む気体５９とに分離した。なお、この気液分離器５６で回収した液体５８は、気液分離器５６から減圧弁（図示せず）を通して抜出し、常圧にして、ＣＯ２、メタン等を揮発させ、エタノール及びＨ２Ｏを含む液体として得た。
触媒反応部５２の出口ガスは、常圧にした後に直接加温ガスサンプラー５７（１６０℃に保持）で採取した後、ＣＯ，Ｈ２、メタン及び低級炭化水素、ＣＯ２などはＴＣＤガスクロマトグラフでまたエタノール、アセトアルデヒド、エチル酢酸エステル、プロパノールなどの含酸素生成物の組成をＦＩＤカラムガスクロマトグラフで定量分析した。
また、気液分離器で分離した気体５９は、ガスメータを用いて流量を測定した後、ＴＣＤガスクロマトグラフで組成を分析した。気液分離器で分離したエタノールと水を主成分とする液体５８を減圧後回収して、液体量とエタノール濃度を測定し、更に含酸素生成物の組成をＦＩＤガスクロマトグラフで分析した。これらの結果から、以下の算出式により、一酸化炭素転化率（単位＝％）、及びエタノール収率（単位＝ｇ／Ｌ−触媒・時間）を求めた。
一酸化炭素転化率＝１００×（Ｖｉｎ−Ｖｏｕｔ）／Ｖｉｎ式中、Ｖｉｎは、原料ガス中の一酸化炭素流量を表わし、Ｖｏｕｔは、生成ガス中の一酸化炭素流量を表わす。
エタノール収率＝ＷEtOH／Ｌｃａｔ式中、ＷEtOHは、１時間当たりのエタノールの収量を表わし、Ｌｃａｔは、Ｒｈ触媒容量を表わす。
エタノール収率＝ＷEtOH／Ｌｃａｔ式中、ＷEtOHは、１時間当たりのエタノールの収量を表わし、Ｌｃａｔは、Ｒｈ触媒容量を表わす。
そして、（１）反応開始から５時間経過後の一酸化炭素（ＣＯ）転化率（単位=％）、（２）反応開始から４０時間経過後の一酸化炭素（ＣＯ）転化率（単位＝％）、（３）エタノール収率および（４）反応開始から４０時間経過後の媒体油の飛散量（単位＝ｇ）を調べた。
［実施例３-２］
前記実施例３-１の媒体油（ｎ-ドデカン）の代わりにセタンを油媒体として用い、上記実施例３-１と同様の手順によって実施例３-２の試験を行った。
前記実施例３-１の媒体油（ｎ-ドデカン）の代わりにセタンを油媒体として用い、上記実施例３-１と同様の手順によって実施例３-２の試験を行った。
［比較例３−１］
前記実施例３-１の媒体油（ｎ-ドデカン）の代わりにガラスビーズを用い、上記実施例３-１と同様の手順によって比較例３−１の試験を行った。比較例３−１は固定床による触媒反応の例である。
前記実施例３-１の媒体油（ｎ-ドデカン）の代わりにガラスビーズを用い、上記実施例３-１と同様の手順によって比較例３−１の試験を行った。比較例３−１は固定床による触媒反応の例である。
≪合成効率の評価試験の結果≫
以下の表１に実施例３-１、実施例３-２、および比較例３−１における結果を示す。
以下の表１に実施例３-１、実施例３-２、および比較例３−１における結果を示す。
上記表１をみても明らかなように、本発明に係る実施例３-１の媒体油を使用すると、長期間にわたってＣＯ転化率およびエタノール収量を高い水準に維持することができるのみならず、比較例３−１に係るガラスビーズ（固定床）と比較して、ＣＯ転化率およびエタノール収量が向上しかつ長期間安定して合成を行うことができることが判明した。
［実施例４］
≪媒体油として混合油を用いた場合のエタノールの合成と合成効率の評価≫
以下の手順に従って、本実施例に用いる触媒３を調製した。
≪媒体油として混合油を用いた場合のエタノールの合成と合成効率の評価≫
以下の手順に従って、本実施例に用いる触媒３を調製した。
＜Ｒｈ複合触媒（触媒３）の調製＞
シリカ担体（比表面積２００ｍ2／ｇ：粒子径７０μｍ）に、ロジウム、スカンジウム、リチウム、イリジウムを各金属重量％でそれぞれ４.０２％、０．０６％、０．０２％、０．９４となるそれぞれの塩化物のエタノール水溶液に含浸した後に、水素と窒素（１：４体積比）の混合気流下で１００℃まで１時間昇温し、２時間保持し、４００℃まで２時間昇温して２時間保持して２５℃に降温して活性化処理して、シリカ担体にロジウム、スカンジュウム、リチウム、イリジウムを担持したＲｈ複合触媒（触媒３）を調製した。
シリカ担体（比表面積２００ｍ2／ｇ：粒子径７０μｍ）に、ロジウム、スカンジウム、リチウム、イリジウムを各金属重量％でそれぞれ４.０２％、０．０６％、０．０２％、０．９４となるそれぞれの塩化物のエタノール水溶液に含浸した後に、水素と窒素（１：４体積比）の混合気流下で１００℃まで１時間昇温し、２時間保持し、４００℃まで２時間昇温して２時間保持して２５℃に降温して活性化処理して、シリカ担体にロジウム、スカンジュウム、リチウム、イリジウムを担持したＲｈ複合触媒（触媒３）を調製した。
＜Ｃｕ／ＺｎＯ触媒（触媒４）の調製＞
シリカ担体（比表面積１８５ｍ2／ｇ：粒子径５０μｍ）に、銅と亜鉛を各金属原子比で１：１．２となるそれぞれの硝酸塩のエタノール水溶液に含浸した後に、水素と窒素（１：２体積比）混合気流下で１００℃まで１時間昇温し、２時間保持し、２５０−４００℃まで２時間昇温して２時間保持し、２５℃に降温して活性化処理して、シリカ担体に銅と酸化亜鉛（ＺｎＯ）を担持したＣｕ／ＺｎＯ触媒（触媒４）を調製した。
シリカ担体（比表面積１８５ｍ2／ｇ：粒子径５０μｍ）に、銅と亜鉛を各金属原子比で１：１．２となるそれぞれの硝酸塩のエタノール水溶液に含浸した後に、水素と窒素（１：２体積比）混合気流下で１００℃まで１時間昇温し、２時間保持し、２５０−４００℃まで２時間昇温して２時間保持し、２５℃に降温して活性化処理して、シリカ担体に銅と酸化亜鉛（ＺｎＯ）を担持したＣｕ／ＺｎＯ触媒（触媒４）を調製した。
［実施例４−１］
図４に示す試験装置の触媒反応部５２（チタン製）内にノルマルドデカンの疎水性媒体油２５６ｇ（３００ｍｌ）とポリエチレングリコール２００の親水性媒体油１１０ｇ（１２０ｍｌ）を入れ、続いて、前記触媒３（ＲｈＳｃＩｒＬｉ／ＳｉＯ２）５０ｍｌと前記触媒４（Ｃｕ／ＺｎＯ／ＳｉＯ２）５０ｍｌとを加えてスラリー状にした後に、触媒反応部５２を密閉した。触媒反応部５２内のスラリーを撹絆させながら、原料ガス［一酸化炭素：２．４ＮＬ／ｍｉｎ、水素ガス：６．８ＮＬ／ｍｉｎの流通量（マスフローコントローラーを使用して制御した）］でスラリー中をミクロバブルで流通させることにより、エタノールの合成反応を実施した。このときの反応温度は２６０℃であり、反応圧力は２ＭＰａであった。なお、エタノールの合成反応を実施する前に、触媒を適当な還元状態にするために、圧力１ＭＰａでＨ２／N２の１：２混合ガス(流量２．４Ｌ／ｍｉｎ)を２5０℃にて５時間流通することにより、予備還元操作を実施した。
図４に示す試験装置の触媒反応部５２（チタン製）内にノルマルドデカンの疎水性媒体油２５６ｇ（３００ｍｌ）とポリエチレングリコール２００の親水性媒体油１１０ｇ（１２０ｍｌ）を入れ、続いて、前記触媒３（ＲｈＳｃＩｒＬｉ／ＳｉＯ２）５０ｍｌと前記触媒４（Ｃｕ／ＺｎＯ／ＳｉＯ２）５０ｍｌとを加えてスラリー状にした後に、触媒反応部５２を密閉した。触媒反応部５２内のスラリーを撹絆させながら、原料ガス［一酸化炭素：２．４ＮＬ／ｍｉｎ、水素ガス：６．８ＮＬ／ｍｉｎの流通量（マスフローコントローラーを使用して制御した）］でスラリー中をミクロバブルで流通させることにより、エタノールの合成反応を実施した。このときの反応温度は２６０℃であり、反応圧力は２ＭＰａであった。なお、エタノールの合成反応を実施する前に、触媒を適当な還元状態にするために、圧力１ＭＰａでＨ２／N２の１：２混合ガス(流量２．４Ｌ／ｍｉｎ)を２5０℃にて５時間流通することにより、予備還元操作を実施した。
［実施例４−２］
図４に示す試験装置の触媒反応部５２（チタン製）内にセタンの疎水性媒体油４３８ｇ（５００ｍｌ）とポリプロピレングリコールの親水性媒体油１２３ｇ（１００ｍｌ）を入れ、続いて、前記触媒３（ＲｈＳｃＩｒＬｉ／ＳｉＯ２）５０ｍｌと前記触媒４（Ｃｕ／ＺｎＯ／ＳｉＯ２）５０ｍｌとを加えてスラリー状にした後に、触媒反応部５２を密閉した。触媒反応部５２内のスラリーを撹絆させながら、原料ガス［一酸化炭素：２．４ＮＬ／ｍｉｎ、水素ガス：６．８ＮＬ／ｍｉｎの流通量（マスフローコントローラーを使用して制御した）］でスラリー中をミクロバブルで流通させることにより、反応温度は２６０℃であり、反応圧力は２ＭＰａの反応条件下でエタノールの合成反応を実施した。
図４に示す試験装置の触媒反応部５２（チタン製）内にセタンの疎水性媒体油４３８ｇ（５００ｍｌ）とポリプロピレングリコールの親水性媒体油１２３ｇ（１００ｍｌ）を入れ、続いて、前記触媒３（ＲｈＳｃＩｒＬｉ／ＳｉＯ２）５０ｍｌと前記触媒４（Ｃｕ／ＺｎＯ／ＳｉＯ２）５０ｍｌとを加えてスラリー状にした後に、触媒反応部５２を密閉した。触媒反応部５２内のスラリーを撹絆させながら、原料ガス［一酸化炭素：２．４ＮＬ／ｍｉｎ、水素ガス：６．８ＮＬ／ｍｉｎの流通量（マスフローコントローラーを使用して制御した）］でスラリー中をミクロバブルで流通させることにより、反応温度は２６０℃であり、反応圧力は２ＭＰａの反応条件下でエタノールの合成反応を実施した。
実施例３−１と同様の操作で反応を行った。反応器を通過したガス（生成ガス）は、熱交換器で約２０℃に冷却され、気液分離器でエタノール及び水を主成分とする液体と、未反応のガス成分、二酸化炭素、メタンを含む気体とに分離した。反応器の出口ガスは、ガスクロマトグラフで採取、分析を行った。エタノール、アセトアルデヒド、エチル酢酸エステル、プロパノールなどの含酸素生成物の組成をＦＩＤカラムガスクロマトグラフで定量分析した。気液分離器で分離したエタノールと水を主成分とする液体を減圧後回収して液エタノール生成量を定量した。実施例３−１と同様に、一酸化炭素転化率（単位＝％）、及びエタノール収率（単位＝ｇ／Ｌ−触媒・時間）を求めた。
そして、（１）反応開始から３時間経過後の一酸化炭素（ＣＯ）転化率（単位＝％）と（２）エタノール収率および（３）反応開始から１０時間経過後の媒体油の飛散量（単位＝ｇ）を調べた。
［比較例４−１］
図４に示す試験装置の触媒反応部５２（チタン製）に、前記触媒３（ＲｈＳｃＩｒＬｉ／ＳｉＯ２）５０ｍｌと前記触媒４（Ｃｕ／ＺｎＯ／ＳｉＯ２）５０ｍｌとを１００ｍｌのガラスビーズで希釈して固定床充填して、それ以外は、実施例４−１および実施例４−２と同様の操作を行い、原料ガス［一酸化炭素：２．４ＮＬ／ｍｉｎ、水素ガス：６．８ＮＬ／ｍｉｎの流通量］を、反応温度２６０℃、反応圧力２ＭＰａで反応させ、エタノールの合成を実施した。反応開始から３時間経過後の一酸化炭素（ＣＯ）転化率（単位=％）とエタノール収率を比較例４−１として表２に示す。
図４に示す試験装置の触媒反応部５２（チタン製）に、前記触媒３（ＲｈＳｃＩｒＬｉ／ＳｉＯ２）５０ｍｌと前記触媒４（Ｃｕ／ＺｎＯ／ＳｉＯ２）５０ｍｌとを１００ｍｌのガラスビーズで希釈して固定床充填して、それ以外は、実施例４−１および実施例４−２と同様の操作を行い、原料ガス［一酸化炭素：２．４ＮＬ／ｍｉｎ、水素ガス：６．８ＮＬ／ｍｉｎの流通量］を、反応温度２６０℃、反応圧力２ＭＰａで反応させ、エタノールの合成を実施した。反応開始から３時間経過後の一酸化炭素（ＣＯ）転化率（単位=％）とエタノール収率を比較例４−１として表２に示す。
≪実施例４−１、４−２および比較例４−１の結果≫
以下の表２に実施例４−１、４−２、比較例４−１における結果を示す。
以下の表２に実施例４−１、４−２、比較例４−１における結果を示す。
上記表２をみても明らかなように、本発明に係る実施例４−１，４−２の混合媒体油を使用すると、比較的に低温の反応領域においてＣＯ転化率およびエタノール収量を高い水準に維持することができるのみならず、比較例４−１に係る固定床触媒での反応と比較して、ＣＯ転化率およびエタノール収量が向上しかつ長期間安定して合成を行うことができることが判明した。触媒反応部５２上部から飛散した少量の媒体油は、媒体油のみを分取し、触媒反応部５２に高圧ポンプで戻し、触媒濃度を一定に保つことができる。
＜実施例５＞
次に、本発明に係るエタノール製造装置の更に他の実施例を図５を用いて説明する。
前述のように、本発明の原料気体としてはバイオマスを熱化学的変換して得た合成ガスを用いることができる。図５に記載のエタノール製造装置６１は、一酸化炭素と水素を含む原料ガスからエタノールを生成する触媒反応部６２の上流側に、バイオマスから一酸化炭素と水素を含む合成ガスを得るための合成ガス生成部７０を備えている。符号６７を付した点線の枠内の構成部は、実施例１に記載のエタノール製造装置と同様の構成であり、前記触媒反応部６２に続いて、気液分離部６３、貯槽６６、蒸留部６４、および脱水部６５を備えている。符号６８は液面制御弁である。
次に、本発明に係るエタノール製造装置の更に他の実施例を図５を用いて説明する。
前述のように、本発明の原料気体としてはバイオマスを熱化学的変換して得た合成ガスを用いることができる。図５に記載のエタノール製造装置６１は、一酸化炭素と水素を含む原料ガスからエタノールを生成する触媒反応部６２の上流側に、バイオマスから一酸化炭素と水素を含む合成ガスを得るための合成ガス生成部７０を備えている。符号６７を付した点線の枠内の構成部は、実施例１に記載のエタノール製造装置と同様の構成であり、前記触媒反応部６２に続いて、気液分離部６３、貯槽６６、蒸留部６４、および脱水部６５を備えている。符号６８は液面制御弁である。
すなわち、前記合成ガス生成部７０において、農業系および森林系の廃棄物、エネルギー作物などのバイオマス７９から一酸化炭素および水素を含む合成ガスを生成し、当該合成ガスを原料ガスとして触媒反応によりエタノールを合成する構成である。
前記合成ガス生成部７０について説明する。バイオマス７９は乾燥機７１によって予め乾燥された後、破砕機７２によって細かく砕かれる。破砕後のバイオマス７９は貯槽７３に溜められて、定量供給機（図示せず）によりガス化炉７４に供給される。ガス化炉７４としては、ロータリーキルン式、流動床式、固定床式、噴流床式等の公知のガス化炉を用いることができる。
前記ガス化炉７４では、破砕後のバイオマス７９を熱化学的変換によりガス化させる。前記バイオマス７９のガス化により生成した合成ガス中にはタール成分やチャーが含まれる。したがって、ガス化炉の下流側に設けられたガス洗浄部７５よって、前記合成ガス中のタール成分やチャーが除去回収され、前記合成ガスは洗浄される。ガス洗浄部７５は、例えばスクラバー式のガス洗浄装置を用いることができ、前記タール成分およびチャーはドレン水に含まれて回収される。
ガス洗浄部７５において洗浄された合成ガスは、低圧圧縮機８０により昇圧され、ガス精製部７６に送られる。ガス精製部７６は、吸着剤充填塔等により塩化水素や硫化水素を除去するように構成されている。
前記ガス精製部７６を通過した精製後の合成ガスは、主要成分として一酸化炭素、水素、および二酸化炭素を含み、微量成分としてメタン、エチレン等を含んでいる。前記精製後の合成ガスはガス改質部７７に送られ、メタン、エチレン等の炭化水素ガスが水蒸気改質される。改質後の合成ガス中には一酸化炭素、水素、および二酸化炭素のみが含まれている。当該改質後の合成ガスを高圧圧縮機８１により昇圧して触媒反応部６２に導入し、該触媒反応部６２においてエタノールの合成が行われる。
また、本実施例においては、気液分離部６３において分離された気体成分、すなわち、未反応ガスである一酸化炭素、水素、二酸化炭素、および副生成物のメタン等を含むガスを、ガス改質部７７に戻されるように構成されている。また、気液分離部６３において分離された気体成分を燃焼炉７８に供給し、バイオマス７９を乾燥する乾燥機７１の熱源として用いることも可能である。また、蒸留部６４において分離されたアセトアルデヒドを燃焼炉７８に供給することも可能である。尚、符号８２は流量制御弁であり、符号８３は圧力制御弁である。
本実施例によれば、前記合成ガス生成部７０において、バイオマスから一酸化炭素と水素を含む合成ガスを得、当該合成ガスを原料として触媒反応部６２に供給することによってエタノールを製造することができる。
前記バイオマスとしてセルロース系のバイオマス、特に、農業系廃棄物を用いて得た合成ガスを原料気体として用いれば、前述した第三世代のバイオエタノールを製造することができる。
前記農業系廃棄物としては、例えば、サトウキビの搾りかすであり精糖工場から排出されるバガス、やし油（パームオイル）搾油工場から排出される空果房、精米工場から排出されるもみ殻、とうもろこし工場から排出されるコーンストーバなどがあり、特にアジア諸国やブラジル、アメリカ、中国などにおいてこれらの農業系廃棄物が多量に発生している実情がある。また、都市部では都市ごみが大量に発生しており、この都市ごみもセルロース系のバイオマス資源として有効である。
このような農業系廃棄物や都市ごみ等のセルロース系バイオマスを原料としたエタノールの製造方法は、廃棄物を資源として有効活用し、地球に与える負荷を少なくしてエネルギーを得ることができるという大きな利点を有している。
１ エタノール製造装置、 ２ 触媒反応部、 ３ 気液分離部、
４ 蒸留部、 ５ 脱水部、 ６ 貯槽、
７ 液体成分、 ８ 気体成分、
１０ 原料ガス、 １１ 反応ガス、
２０ 反応器、 ２１ 媒体油、 ２２ 原料ガスライン、 ２３ スパージャー、
２４ エタノール合成触媒、 ２５ 触媒供給ライン、
２６ 温度調整器、 ２７ 反応ガス排出ライン、
２９ 循環ライン、 ３０ 触媒抜き出しライン、 ３２ フィルター、
４１ エタノール製造装置、 ４２ 媒体油分離部、
５１ 試験装置、 ５２ 触媒反応部、 ５６ 気液分離部、
６１ エタノール製造装置、 ６２ 触媒反応部、 ６３ 気液分離部、
６４ 蒸留部、 ６５ 脱水部、 ６６ 貯槽、
７０ 合成ガス生成部、 ７１ 乾燥機、 ７２ 破砕機、 ７３ 貯槽、
７４ ガス化炉、 ７５ ガス洗浄部、 ７６ ガス精製部、
７７ ガス改質部、 ７８ 燃焼炉、 ７９ バイオマス
４ 蒸留部、 ５ 脱水部、 ６ 貯槽、
７ 液体成分、 ８ 気体成分、
１０ 原料ガス、 １１ 反応ガス、
２０ 反応器、 ２１ 媒体油、 ２２ 原料ガスライン、 ２３ スパージャー、
２４ エタノール合成触媒、 ２５ 触媒供給ライン、
２６ 温度調整器、 ２７ 反応ガス排出ライン、
２９ 循環ライン、 ３０ 触媒抜き出しライン、 ３２ フィルター、
４１ エタノール製造装置、 ４２ 媒体油分離部、
５１ 試験装置、 ５２ 触媒反応部、 ５６ 気液分離部、
６１ エタノール製造装置、 ６２ 触媒反応部、 ６３ 気液分離部、
６４ 蒸留部、 ６５ 脱水部、 ６６ 貯槽、
７０ 合成ガス生成部、 ７１ 乾燥機、 ７２ 破砕機、 ７３ 貯槽、
７４ ガス化炉、 ７５ ガス洗浄部、 ７６ ガス精製部、
７７ ガス改質部、 ７８ 燃焼炉、 ７９ バイオマス
Claims (8)
- 一酸化炭素と水素を含む原料気体を、触媒の存在下で反応させてエタノールを生成するエタノール製造方法であって、
反応圧力における沸点が反応温度よりも高い媒体油に前記触媒を分散させ、当該媒体油中に前記原料気体を導入して反応を行うことを特徴とする、エタノール製造方法。 - 請求項１に記載のエタノール製造方法において、前記媒体油は、疎水性媒体油と親水性媒体油との混合油であることを特徴とする、エタノール製造方法。
- 請求項２に記載のエタノール製造方法において、前記疎水性媒体油は、少なくとも１種の、炭素数が１０〜２０の直鎖および分岐飽和脂肪族炭化水素化合物であり、
前記親水性媒体油は、少なくとも１種の、親水性を有するエーテル類であることを特徴とする、エタノール製造方法。 - 請求項２または３に記載のエタノール製造方法において、前記疎水性媒体油と前記親水性媒体油との混合比は９９：１〜１：９９であることを特徴とする、エタノール製造方法。
- 請求項１〜４のいずれか一項に記載のエタノール製造方法において、前記媒体油は、大気圧での流動点または凝固点が２０℃未満であることを特徴とする、エタノール製造方法。
- 一酸化炭素と水素を含む原料気体を触媒の存在下で反応させてエタノールを生成する反応を行う触媒反応部を備え、
前記触媒反応部は、触媒を分散させた媒体油中に前記原料気体を導入するように構成されており、
前記媒体油は、疎水性媒体油と親水性媒体油との混合油であるとともに、当該混合油の反応圧力における沸点が反応温度よりも高いことを特徴とする、エタノール製造装置。 - 請求項６に記載のエタノール製造装置において、前記疎水性媒体油は、少なくとも１種の、炭素数が１０〜２０の直鎖および分岐飽和脂肪族炭化水素化合物であり、
前記親水性媒体油は、少なくとも１種の、親水性を有するエーテル類であることを特徴とする、エタノール製造装置。 - 請求項６または７に記載のエタノール製造装置において、前記疎水性媒体油と前記親水性媒体油との混合比は９９：１〜１：９９であることを特徴とする、エタノール製造装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2011117880A JP5789127B2 (ja) | 2011-05-26 | 2011-05-26 | エタノール製造方法およびエタノール製造装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2011117880A JP5789127B2 (ja) | 2011-05-26 | 2011-05-26 | エタノール製造方法およびエタノール製造装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2012246232A true JP2012246232A (ja) | 2012-12-13 |
| JP5789127B2 JP5789127B2 (ja) | 2015-10-07 |
Family
ID=47467057
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2011117880A Expired - Fee Related JP5789127B2 (ja) | 2011-05-26 | 2011-05-26 | エタノール製造方法およびエタノール製造装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP5789127B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104801337A (zh) * | 2015-03-19 | 2015-07-29 | 沈阳化工大学 | 一种合成气、二甲醚一步法制备的乙醇催化剂及其制备方法 |
| WO2016017549A1 (ja) * | 2014-07-30 | 2016-02-04 | 積水化学工業株式会社 | 化学品製造装置及び化学品製造方法 |
| KR101872939B1 (ko) * | 2017-04-24 | 2018-06-29 | 최창균 | 합성가스(sng) 반응을 위한 촉매 개발용 반응기 |
| CN114854536A (zh) * | 2022-06-14 | 2022-08-05 | 南京工业大学 | 一种用于合成气转化的微界面强化高效生物反应器及其应用 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59164738A (ja) * | 1983-03-10 | 1984-09-17 | Agency Of Ind Science & Technol | エタノ−ルおよび酢酸の製造方法 |
| JPS6048940A (ja) * | 1983-08-22 | 1985-03-16 | テキサコ・デベロツプメント・コ−ポレ−シヨン | メタノ−ル及び合成ガスからのエタノ−ルの製造方法 |
| JPS62158229A (ja) * | 1986-01-07 | 1987-07-14 | Agency Of Ind Science & Technol | エタノ−ルの製造方法 |
| JPS6348236A (ja) * | 1986-08-14 | 1988-02-29 | Agency Of Ind Science & Technol | エタノ−ルの製造方法 |
-
2011
- 2011-05-26 JP JP2011117880A patent/JP5789127B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59164738A (ja) * | 1983-03-10 | 1984-09-17 | Agency Of Ind Science & Technol | エタノ−ルおよび酢酸の製造方法 |
| JPS6048940A (ja) * | 1983-08-22 | 1985-03-16 | テキサコ・デベロツプメント・コ−ポレ−シヨン | メタノ−ル及び合成ガスからのエタノ−ルの製造方法 |
| JPS62158229A (ja) * | 1986-01-07 | 1987-07-14 | Agency Of Ind Science & Technol | エタノ−ルの製造方法 |
| JPS6348236A (ja) * | 1986-08-14 | 1988-02-29 | Agency Of Ind Science & Technol | エタノ−ルの製造方法 |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2016017549A1 (ja) * | 2014-07-30 | 2016-02-04 | 積水化学工業株式会社 | 化学品製造装置及び化学品製造方法 |
| JP2016033113A (ja) * | 2014-07-30 | 2016-03-10 | 積水化学工業株式会社 | 化学品製造装置及び化学品製造方法 |
| CN104801337A (zh) * | 2015-03-19 | 2015-07-29 | 沈阳化工大学 | 一种合成气、二甲醚一步法制备的乙醇催化剂及其制备方法 |
| KR101872939B1 (ko) * | 2017-04-24 | 2018-06-29 | 최창균 | 합성가스(sng) 반응을 위한 촉매 개발용 반응기 |
| CN114854536A (zh) * | 2022-06-14 | 2022-08-05 | 南京工业大学 | 一种用于合成气转化的微界面强化高效生物反应器及其应用 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP5789127B2 (ja) | 2015-10-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2012001441A (ja) | エタノール製造方法、およびエタノール製造システム | |
| Li et al. | Hydrogen production by aqueous phase reforming of phenol derived from lignin pyrolysis over NiCe/ZSM-5 catalysts | |
| CN102317412A (zh) | 用于从合成气选择性地生产乙醇的方法和装置 | |
| CN102658131A (zh) | 用于乙酰丙酸制γ-戊内酯的钌基催化剂及其制备方法 | |
| US20230072588A1 (en) | Systems and methods for wet air oxidation regeneration of catalysts | |
| JP5789127B2 (ja) | エタノール製造方法およびエタノール製造装置 | |
| Liu et al. | Ni-hydrocalumite derived catalysts for ethanol steam reforming on hydrogen production | |
| KR101571129B1 (ko) | 수첨탈산소 반응용 촉매의 제조방법 및 이를 이용한 바이오연료의 제조방법 | |
| Sabegh et al. | Pyrolysis of marine biomass to produce bio-oil and its upgrading using a novel multi-metal catalyst prepared from the spent car catalytic converter | |
| CN113511955A (zh) | 一种利用二氧化碳和水合成甲醇的装置及方法 | |
| CN113731413A (zh) | 一种MOFs限域金属催化剂及其制备方法与应用 | |
| Wu et al. | Domino reactions for biofuel production from zymotic biomass wastes over bifunctional Mg-containing catalysts | |
| Nematian et al. | One-pot conversion of sesame cake to low N-content biodiesel via nano-catalytic supercritical methanol | |
| Ning | Mechanistic study on the hydrogenation of CO2 to methanol over Cu-Mn-La-Zr catalysts prepared by different methods | |
| CN103614155A (zh) | 一种藻油生产烃类燃料的制备方法 | |
| Emmanuel et al. | Bioenergy production from waste seed oil biomass of Cupressus sempervirens: A strategy for reducing environmental pollution | |
| EP2937142A1 (en) | Catalyst for alcohol synthesis, apparatus for producing alcohol and method for producing alcohol | |
| KR102144562B1 (ko) | 저탄소 알코올의 수증기 개질 반응용 촉매 및 이를 포함하는 저탄소 알코올의 수증기 개질 반응을 통한 수소 가스 생성 장치 | |
| Guo et al. | Selective conversion of the CaO-captured CO2 to CH4 by Ni-and hydrogen-assisted calcium looping processes in a batch reactor | |
| JP7689704B1 (ja) | バイオエタノールの製造方法、バイオエタノールの製造装置 | |
| WO2013186886A1 (ja) | エタノール製造方法およびエタノール製造装置 | |
| Zambare et al. | Hydrogen production by aqueous-phase reforming of macroalgal biomass using a Pt/Al2O3 catalyst | |
| KR101167110B1 (ko) | 생물체에서 유래된 지질과 하이드로탈사이트를 이용하는 연속적인 탄화수소 생산 방법 및 장치 | |
| Ji et al. | Renewable biomass-derived hollow carbon sphere for efficient transformation of lignin-derived phenols to high value chemicals | |
| JP2007308564A (ja) | 水素化精製方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20140303 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20141106 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20141203 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20150128 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20150401 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20150527 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20150701 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20150731 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5789127 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313115 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313117 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |