JP2012236115A - メタン発酵システム - Google Patents

Abstract

【課題】加温のためのエネルギーをできるだけ少なくしつつ、メタン発酵による有機物の分解効率を高めることができる技術の提供。
【解決手段】メタン発酵システム１００は、加水分解および酸生成を行う第１の処理槽１０と、第１の処理槽１０で低下したｐＨを調整するための調整槽３０と、ｐＨ調整した流動体からメタン生成を行う第２の処理槽２０とを備える。また、第２の処理槽２０は、遮蔽板６０によって、主処理室２１０と従処理室２２１，２２２とに分割する。そして、主処理室２１０にのみ加温手段を設ける。システム１００は、有機物の分解を複数の処理室を通して段階的に進行させ、メタン生成を行う処理槽２０での全体的な処理効率を高める。
【選択図】図１

Description

この発明は、たとえば生ごみや汚泥など、有機物を含む廃棄物を微生物の作用によって分解し、メタンを主成分とするバイオガスを得るメタン発酵システムに関し、特には、有機物の濃度を段階的に減少させることにより、メタン発酵の効率を高める上で有効な技術に関する。

この種の有機物を含む廃棄物の処理技術として、焼却や埋め立てなどが一般的である。メタン発酵は、そのような一般的な処理技術に比べて、環境にやさしい技術として知られている。そのようなメタン発酵技術あるいはメタン発酵システムは、複雑な有機物を単純な物質に変化させる技術であり、加水分解、酸生成およびメタン生成の各処理を含む。

それら各処理における最適条件は互いに異なる。そのため、適正な処理条件を得るためには、各処理を単独の槽で行うよりも少なくとも２槽に分けて行う方が好ましいことが知られている。その点、特開２００６−１３６７８８号公報は、温度管理とｐＨ管理が特に大事であるとし、２槽式の場合、加水分解および酸生成を行う前処理槽でｐＨ４〜６、メタン生成を行うメタン発酵槽でｐＨ７．０〜８．８が適正であることを示す。また、別の特開２００９−２４８０４１号公報は、メタン発酵処理として、中温メタン発酵（３７℃近辺での処理）と高温メタン発酵（５５℃近辺での処理）とがあり、中温メタン発酵は加温のエネルギーが小さく、高温メタン発酵は有機物の分解効率が高いことを明らかにしている。

特開２００６−１３６７８８号公報 特開２００９−２４８０４１号公報

最適な処理条件を設定する点からすれば、単独の槽で各処理を行うよりも別々の２槽で処理を行う方が良い。しかし、２槽式の場合でも、メタン発酵で有機物の分解程度を所定以上に進めるためには、有機物を槽内に数十日以上の長期にわたって滞留させなければならない。そのため、メタン発酵の槽はどうしても大型化する傾向がある。それに応じて、高温メタン発酵では勿論のこと、中温メタン発酵においても、加温のためのエネルギーが大きくなるという問題がある。

そこで、この発明は、加温のためのエネルギーをできるだけ少なくしつつ、メタン発酵による有機物の分解効率を高めることができる技術を提供することを課題とする。また、温度やｐＨの管理を適正に行う上で有利な槽形態をもつシステムを提供することを別の課題とする。

この発明では、メタン生成に先立つ前処理槽、すなわち、加水分解および酸生成を行う第１の処理槽と、その後段に位置してメタン生成を行う第２の処理槽（発酵槽）とを別にし、それぞれに最適条件を設定しやすくすることを前提とする。

処理すべき対象は、有機物を含む廃棄物であり、たとえば、生ごみや汚泥である。それらの廃棄物は一般に固体であり、各処理を有効に行うためには、微生物との接触効率を高めることが必要であるし、水を含ませること（加水）が必要である。第１の処理槽に対し、それらの廃棄物を供給する際、少なくとも事前に破砕あるいは粉砕し、加水を行うことになる。その点、第１の処理槽で加水を行うこともできるが、好ましくは、第１の処理槽へ供給する前に粉砕に加えて、加水をも行うのが良い。なぜなら、粉砕および加水した廃棄物は液状あるいはスラリー状の流動体となり、移送ポンプなどによる移送が容易になるし、処理の流れも単純化されるからである。

メタン発酵システムでは、第２の処理槽でのメタン生成の効率を高めることが一番のネックとなる。この発明では、第２の処理槽として、高さに比べて長さが大きい横型の槽を用いる。その横型の槽は、長さ方向の一端に入口があり、長さ方向の他端に出口がある。しかも、第２の処理槽の槽内を、遮蔽板によって長さ方向に複数の処理室に分割する。入口側には、全容積の少なくとも１／２以上の大きさの主処理室、それに続く出口側に１もしくは２以上の従処理室をそれぞれ備える。処理すべき流動体は、入口から主処理室に入り、ついで、主処理室に隣り合う従処理室、そして、出口側の別の従処理室へと順次移動し、最後に出口から消化液として出ていく。

第２の処理室を複数に分割した理由は主に二つである。第１の理由は、処理すべき流動体中の有機物の濃度を段階的に減少させることである。複数の各処理室の中の流動体は、有機物の濃度が互いに異なり、それぞれに見合った微生物（メタン生成細菌）が育成される結果を生む。また、第２の理由は、メタン生成細菌を活性化させる上での加温対象域を制限することである。中温メタン発酵であれ、高温メタン発酵であれ、加温対象域を制限することによって、加温のためのエネルギー量を抑えることができる。廃棄物の処理量や槽内での滞留時間などを考慮することにより、第２の処理槽の容積が特定される。そして、メタン生成の効率、有機物の段階的な減少を考慮するとき、加温対象域は、第２の処理槽の全容積の少なくとも１／２以上の大きさが妥当である。

この発明では、メタン生成を行う第２の処理槽中、主処理室にのみ加温手段を設ける。加温手段としては、各種の熱源を利用することができるが、一般的には、処理槽の内部に熱交換パイプを導入し、そのパイプ内の熱媒体（水やサーマルオイル）と槽内の流動体との熱交換を利用する。パイプ内の熱媒体を加熱するため、メタン発酵によるメタンでガスエンジン（発電機）を駆動する際の廃熱を利用することができる。

また、メタン生成細菌をより活性化させるためには、加温手段による温度管理だけでなく、処理すべき流動体のｐＨを適正に管理することが好ましい。その点、一般的には、メタン生成を行う第２の処理槽に対し、ｐＨ調整のためのアルカリ液の注入手段を付属させる。しかし、第２の処理槽の容積は大きいため、調整のための薬液の使用量も多くなってしまう。そこで、この発明の好ましい形態では、第１の処理槽と第２の処理槽との間に、第１の処理槽による処理後の流動体のｐＨを調整するための調整槽を設けるようにしている。調整槽は、第１の処理槽および第２の処理槽に比べて小さな容積にすることができ、それにより、少ない薬液により適正にｐＨを調整することができる。したがって、第２の処理槽の主処理室内の流動体は、温度管理だけでなく、ｐＨ管理も適正に行われ、メタン生成の効率を高めることができる。

メタンの生成は、主処理室に続く、１もしくは２以上の従処理室においても行われる。主処理室とそれに隣り合う従処理室、その従処理室と出口側の別の従処理室との間にはそれぞれ遮蔽板がある。主処理室および各従処理室の内部には、それぞれの処理室内部の流動体の有機物濃度に見合ったメタン生成細菌が育つ。それぞれに見合った活性のメタン生成細菌が下流の処理室あるいは出口を通して外部に流出することを避けるため、上流から下流に向かって（つまり、入口側から出口側に向かって）流動体をオーバーフロー式に流すようにするのが好ましい。

ここで、複数の各処理室を区画する遮蔽板については、通常、槽の内壁に固定するが、主処理室とそれに隣り合う従処理室とを区画する遮蔽板については、槽の長さ方向の位置を制御可能、あるいは長さ方向に移動可能にすることが好ましい。遮蔽板の位置を変えること、あるいは移動可能にすることは、たとえば、ねじによる回転／直線運動の変換を利用することにより容易に行うことができる。そうすれば、主処理室への流動体の種類あるいは供給量の変化に応じて、主処理室の容積を変化させ、有機物濃度の減少度合いを適正化することができる。

この発明のメタン発酵システムの全体像を示す配管系統図である。 図１のシステムで生成したメタンの一利用形態を示す図である。

図１には、この発明のメタン発酵システムの好ましい実施形態を示す。この図１のメタン発酵システム１００は、加水分解および酸生成を行う第１の処理槽１０と、メタン生成を行う第２の処理槽２０とに加え、それら第１および第２の処理槽１０，２０間に調整槽３０を備える。調整槽３０は、第１の処理槽１０による処理後の流動体のｐＨを調整するための槽である。メタン発酵システム１００は、メタン生成細菌が存在する第２の処理槽２０の前段に調整槽３０を配置した点に一つの特徴がある。調整槽３０は、ｐＨを自動調整する機能をもち、第１の処理槽１０によるｐＨ低下を適正に調整し、調整した後の流動体を第２の処理槽２０に供給する。それにより、ｐＨ低下に伴う第２の処理槽２０におけるメタン生成細菌のダメージを軽減する。

したがって、メタン発酵システム１００は、第１の処理槽１０、調整槽３０および第２の処理槽２０の３つの槽を備える。これらの３つの槽の大きさ（容積）を比較すると、メタン生成を行う第２の処理槽２０が最大であり、前処理槽である第１の処理槽１０がそれに続き、ｐＨ調整のための調整槽３０が最小である。最大の第２の処理槽２０の大きさをＶ（たとえば、２０ｍ^３に達しない大きさ）とするとき、たとえば、第１の処理槽１０はＶの１／８程度、調整槽３０はＶの１／５０程度である。メタン生成を行う第２の処理槽２０には、適正な量の流動体を供給することにより、メタン生成細菌に過剰な負荷をかけないようにするのが好ましい。その点、ある程度の大きさをもつ第１の処理槽１０は、処理すべき廃棄物の過剰な投入を平滑化する働きをする。そのため、第１の処理槽１０への投入量にたとえ変動があっても、第２の処理槽２０への供給量を適正化することができる。また、第１および第２の各処理槽１０，２０に比べて容積が小さい調整槽３０においては、ｐＨ調整に必要な最低量の薬液を使用することができ、薬液の無駄をなくすことができるし、ｐＨ調整を適正に行う上でも有利である。

第１の処理槽１０には、処理すべき有機物を含む廃棄物（たとえば、生ごみ）を供給するための供給ライン１２が付属する。供給ライン１２は、キッチンシューターあるいはディスポーザー１４に連絡する。キッチンシューターあるいはディスポーザー１４は、処理すべき廃棄物である生ごみを粉砕し、同時に加水をする。その際、ビニールや金属などの異物を取り除き、詰まりなどのトラブルの発生を未然に防止する。粉砕し加水した生ごみは流動体となり（たとえば、含水率が９０％）、移送ポンプＰ１によりスムーズに移送することができる。

第１の処理槽１０には、また、処理すべき流動体の供給量を制御するために用いる液位計ＬＡ１、互いに異なる上位、中位、下位の各位置にあり、それらの各位置でスイッチが作動するフロートスイッチＦＳ１，ＦＳ２，ＦＳ３、撹拌のための攪拌機１６のほか、槽内を観察するための覗き窓１８がある。この第１の処理槽１０は、流動体の有機物を加水分解および酸生成を行う槽である。供給ライン１２を通して第１の処理槽１０に入った流動体は、攪拌機１６で撹拌されつつ、加水分解細菌や酸生成細菌により分解されていく。その結果、分解された第１の処理槽１０内の流動体は、酸性状態であり、そのｐＨがたとえば３．６〜３．８程度まで低下する。

そしてまた、第１の処理槽１０には、供給ライン１２から離れた側に移送ライン５２がある。移送ライン５２は第２の移送ポンプＰ２を含み、第１の処理槽１０内の流動体を調整槽３０に移送する。調整槽３０は、先に述べたとおり、ｐＨが低下した流動体をメタン発酵に先んじて中性化するための調整を行う槽である。そこで、調整槽３０には、液位計ＬＡ２、フロートスイッチＦＳ４，ＦＳ５および攪拌機３６に加え、ｐＨ計ＰＨＩ、ポンプを含む薬液注入のための注入機構３４がある。ｐＨ計ＰＨＩによるｐＨの測定結果に基づいて、注入機構３４は必要最低量の薬液（酸性状態を中性状態にするためのアルカリ液）を調整槽３０内に注入する。それにより、調整槽３０内の流動体のｐＨを７程度に適時あるいは周期的に調整する。なお、この調整槽３０および第１の処理槽１０においても、分解に伴ってガスが生じるので、内圧の調整のために給排気ライン６０を付属させている。

調整槽３０は、また、移送ライン５４を備えている。移送ライン５４は、第３の移送ポンプＰ３を含み、調整槽３０内でｐＨ調整した流動体を第２の処理槽２０へと移送する。この発明では、メタン生成を行う第２の処理槽２０に供給するに先立ち、処理すべき流動体のｐＨを調整する。そのため、第２の処理槽２０内でのｐＨ低下によるメタン生成細菌のダメージを有効に軽減することができる。しかもまた、調整槽３０のさらに上流の第１の処理槽１０が平滑槽として機能するので、第２の処理槽２０に対し流動体を過剰に供給することをも回避することができる。このような各点から、第２の処理槽２０はメタン生成細菌が生育しやすい環境となる。

さて、メタン生成を行う第２の処理槽２０に注目されたい。第２の処理槽２０は、高さに比べて長さが大きい横型であり、水平に設置することができる。たとえば、高さ（幅も同様）が２ｍほどに対し、長さは５ｍほどである。第２の処理槽２０は、長さ方向に直交する断面形状がほぼ４角の角槽である。その断面形状は、長さ方向のどの位置でも同様である。第２の処理槽２０は、長さ方向の一端に入口、長さ方向の他端に出口がある。入口への流動体の供給は、すでに述べた第３の移送ポンプを含む移送ライン５４による。それに対し、出口からの流動体、つまり処理後の消化液の排出は、移送ポンプを用いないオーバーフロー形式による。出口側をオーバーフローにすることにより、ポンプの詰まりなどに起因する排出トラブルを未然に防ぐことができるし、使用ポンプの削減に伴ってコストダウンをも図ることができる。しかもまた、万が一、入口側に供給トラブルが生じたとしても、第２の処理槽２０内の液量は低下しない。

この発明では、このような第２の処理槽２０の内部を、長さ方向に複数の処理室に分割して区画する。入口側には、全容積の少なくとも１／２以上、好ましくは全容積の７／１０〜８／１０の大きさの主処理室２１０を、また、それに続く出口側に第１および第２の従処理室２２１，２２２をそれぞれ区画する。二つの従処理室２２１，２２２の大きさは同様である。これらの室の区画は、遮蔽板６０による。遮蔽板６０は隣り合う室同士を遮蔽あるいは仕切り、液中での流動体の移動を禁止する。しかし、遮蔽板６０の高さは、出口のオーバーフローの高さ位置ほどに設定する。それにより、流動体が、各遮蔽板６０の上部を越えて入口側から出口側へと順次移動可能とする。したがって、流動体は、入口から主処理室２１０へ、そして、第１従処理室２２１、第２従処理室２２２を通して出口へと至る。

次に、複数の処理室を含む第２の処理槽２０に付属する装置あるいは機器を見る。まずは、移送ライン５４に連絡する入口の近くに圧力計ＰＩ１があり、それによって、槽内の圧力を知ることができる。また、槽の上部の中央付近に覗き窓２８、および覗き窓２８よりも大きな口径の点検口４０がある。覗き窓２８は槽内を観察するための窓であり、点検口４０は点検のための出入り口である。そして、点検口４０に隣り合う部分にブリーザ弁ＢＶがある。このブリーザ弁ＢＶは、槽内の圧力変動を自動的に調整する弁である。さらに、ブリーザ弁ＢＶよりも出口に近い部分からガス排出ライン２２が走る。ガス排出ライン２２は、第２の処理槽２０で生成あるいは発生したガス（メタンガスほか、二酸化炭素や水分その他の不純物ガスを含む）をガス処理・発電部７０に送り出す。ガス排出ライン２２にはドレンセパレータ２４があり、発生ガスをガス処理・発電部７０に送るに先立ち、ガス中の水分を除去する。

さらに、第２の処理槽２０には、主処理室２１０および第２の従処理室２２２にそれぞれ３基、１基の攪拌機がある。第１の処理室２２１に攪拌機を設けることもできるが、図示のように、第１の処理室２２１に対する攪拌機は省略するのが好ましい。なぜなら、機器数を減らすことによりコストダウンを図ることができるし、第１の処理室２２１には、流動体が主処理室２１０から流入する上、第２の従処理室２２２へと流出することにより、ある程度の撹拌作用が働くからである。

メタン生成細菌を活性化させるためには、ｐＨおよび温度の管理が大事である。この発明では、前者のｐＨについて、調整槽３０で事前に適正化している。後者の温度については、加温エネルギーの点で有利な中温メタン発酵（つまり、３７とか３８℃での発酵）を選択する。その上、加温すべき領域を槽内の一部、つまり、主処理室２１０に限るようにしている。そのため、主処理室２１０の底部の外壁を通して、槽内に熱交換パイプ８０を配置し、槽外部から温水を循環させることにより、主処理室２１０の流動体を加温する。主処理室２１０の中には、互いに異なる高さ位置に温度センサーＴＣ１，ＴＣ２がある。それら温度センサーＴＣ１，ＴＣ２は、攪拌機２６の撹拌スクリューの上下に位置し、それにより、主処理室２１０の液温をより適正に検知するようになっている。

主処理室２１０内の熱交換パイプ８０に流す温水については、槽外部の温水循環機構を用いる。温水循環機構は、循環ポンプＰ４のほか、温度センサーＴＣ３，ＴＣ４および電気ヒータ９０を含む制御タンク９００を備える。制御タンク９００内の温水は、温度センサーＴＣ３，ＴＣ４による検知温度に基づいて、電気ヒータ９０を制御することにより所定の温度、たとえば３８℃に維持される。ここで、制御タンク９００内の水を温めるため、第２の処理槽２１０で生成するメタンガスを活用していることに留意されたい。制御タンク９００内の水は、ガス処理・発電部７０に連絡し、その中で熱交換によって加温されるようになっている。

図２が、ガス処理・発電部７０の構成を示している。第２の処理槽２０の出口に連絡するガス排出ライン２２が、ガス処理・発電部７０のボールフロート式の逆止弁７２にガスを供給する。ガスは、ドレンセパレータ２４で水分は除去されるが、先に述べたように、メタンガスほか、二酸化炭素やその他の不純物ガス（たとえば、硫化水素）を含む。そこで、そのようなガスは、脱硫や脱炭作用のためのフィルター機構７４を通して、メタン以外のガスを除去する。それにより、メタンガスの純度を高めたガスを、ガスコンプレッサー７６によって、ガスホルダ７８に蓄える。ガスホルダ７８には、一般に、圧力計ＰＩ２やブリーザ弁ＢＶが付属している。ガスホルダ７８内のガスを利用して、ガスエンジン（発電機）７３を駆動し、電力を得ることができる。しかも、このガスエンジンを駆動する際の廃熱を利用して、タンク７５内の水を廃熱熱交換器７７によって温水と化し、その温水を温水循環機構に提供することができる。

この発明では、主処理室２１０ならびに、第１の従処理室２２１および第２の従処理室２２２において、段階的に分解を進行させ、それにより、第２の処理槽２０の中での全体的な処理効率を高めることをねらう。その点、第２の処理槽において３段階の分解を行うこの発明の場合と、一つの段階の分解（つまり、槽内を分割せずに分解）を行う従来の場合とについて、有機酸の濃度は、次のように変化する。この濃度は、その数値が小さいほど、有機物の分解が進んでいることを示す。ただし、単位はｍｇ／リットルである。
段階あるいは位置 図に示すこの発明の実施形態 従来の場合
原生ごみ ２００，０００ ２００，０００
加水後 １００，０００ １００，０００
第１の処理槽１０ ２００，０００ ２００，０００
第２の処理槽２０
主処理室２１０ ２０，０００ １０，０００
第１の従処理室２２１ １０，０００ −
第２の従処理室２２２ ５，０００ −

上の結果から、この発明の実施形態によれば、有機酸濃度において、５０％の削減効果が認められる。したがって、消化液の排水処理について、負荷が低減されることは明らかであり、そこに直接的な優位性を見出すことができる。また、メタン発酵システム１００は、より多くのバイオガスを生成する能力をもつ生産性の高いシステムとなる。ちなみに、ガスとなる有機酸濃度からガス発生量を算出すると、槽内を分割しない従来の形式における分解有機酸濃度９０，０００はガス発生量５０ｍ^３に相当するのに対し、この発明による分解有機酸濃度９５，０００はガス発生量５２．７ｍ^３に相当する。バイオガス１ｍ^３当たり５，５００ｋｃａｌの熱量を得ることができるとして、この発明によれば、熱量換算で１４，８５０ｋｃａｌの熱量を余分に得ることができる。

１００ メタン発酵システム
１０ 第１の処理槽
１２ 供給ライン
１４ キッチンシューター／ディスポーザー
１６ 攪拌機
２０ 第２の処理槽
２２ ガス排出ライン
２１０ 主処理室
２２１，２２２ 従処理室
２６ 攪拌機
３０ 調整槽
６０ 遮蔽板
７０ ガス処理・発電部
８０ 熱交換パイプ

Claims (6)

1. 有機物を含む廃棄物を加水分解、酸生成およびメタン生成の各処理を伴ってメタン発酵するためのメタン発酵システムであって、処理すべき廃棄物を流動体として受け入れ、加水分解および酸生成を行う第１の処理槽と、その第１の処理槽とは別に第１の処理槽の後段に位置し、第１の処理槽の側から供給される前記流動体についてメタン生成を行う第２の処理槽とを備え、次の構成および特徴をもつメタン発酵システム。
   （ａ）前記第２の処理槽は、高さに比べて長さが大きい横型であり、長さ方向の一端に前記第１の処理槽の側から供給される流動体を受け入れるための入口、長さ方向の他端にメタン生成を行った後の流動体を排出するための出口がある。
   （ｂ）前記第２の処理槽の槽内は、遮蔽板によって長さ方向に複数の処理室に分割されており、前記入口側には全容積の少なくとも１／２以上の大きさの主処理室、それに続く出口側に１もしくは２以上の従処理室とを備え、前記流動体は前記入口から主処理室、主処理室に隣り合う従処理室、ついで、出口側の従処理室を通して前記出口へと至る。
   （ｃ）前記第２の処理槽中、主処理室にのみ、内部の流動体を加温するための加温手段がある。
2. 前記第１の処理槽と前記第２の処理槽との間に、第１の処理槽による処理後の流動体のｐＨを調整するための調整槽がさらにある、請求項１のメタン発酵システム。
3. 前記調整槽は、前記第１の処理槽および前記第２の処理槽に比べて、小さな容積をもつ、請求項２のメタン発酵システム。
4. 前記第２の処理槽の入口への流動体の供給を移送ポンプで行い、他方、前記第２の処理槽の出口からの排出を、移送ポンプを用いないオーバーフロー形式で行う、請求項１のメタン発酵システム。
5. 前記第１の処理槽は、前記第２の処理槽に対する流動体の供給量を平滑化するための平滑槽として機能する、請求項１のメタン発酵システム。
6. 前記第２の処理槽の主処理室を区画する遮蔽板は、第２の処理槽の長さ方向の位置を制御可能であり、それにより、主処理室および従処理室における流動体の有機物濃度の減少度合いを適正化する、請求項１のメタン発酵システム。
   
   

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