JP2012180858A - 鋼管用ねじ継手 - Google Patents

Abstract

【課題】ラジアルシール型の鋼管用ねじ継手において、シール性の確保にはピンノーズの剛性の点でまだ改善の余地があった。
【解決手段】ピン3側のノーズ部外周面がテーパ形状であり、ボックス1側のシール面が外側に凸の曲面形状であり、ねじ結合の際にボックス側のシール面と最初に接触するピン側のノーズ部外周面上の部位であるシールポイントspにおけるピンの断面積が、ピン未加工部である素管部の断面積の３５％以上であるものとした。
【選択図】図１

Description

本発明は、鋼管用ねじ継手に関し、詳しくは一般に油井やガス井の探査や生産に使用されるチュービングおよびケーシングを包含する油井管、すなわちＯＣＴＧ(oil country tubular goods)、ライザー管、ならびにラインパイプなどの鋼管の接続に用いるのに好適な、シール性と耐圧縮性に優れた鋼管用ねじ継手に関する。

ねじ継手は、油井管など産油産業設備に使用される鋼管の接続に広く使用されている。オイルやガスの探索や生産に使用される鋼管の接続には、従来ＡＰＩ（米国石油協会）規格に規定された標準的なねじ継手が典型的には使用されてきた。しかし、近年、原油や天然ガスの井戸は深井戸化が進み、垂直井から水平井や傾斜井等が増えていることから、掘削・生産環境は苛酷化している。また、海洋や極地など劣悪な環境での井戸の開発が増加していることなどから、耐圧縮性能、耐曲げ性能、外圧シール性能（耐外圧性能）など、ねじ継手への要求性能は多様化している。そのため、プレミアムジョイントと呼ばれる高性能の特殊ねじ継手を使用することが増加しており、その性能への要求もますます増加している。

プレミアムジョイントは、通常、テーパねじ、シール部（詳しくはメタルタッチシール部）、ショルダ部（詳しくはトルクショルダ部）とをそれぞれ備える、管端部に形成した雄ねじ部材（以下、ピンと呼ぶ）と該ピン同士を連結する雌ねじ部材（以下、ボックスと呼ぶ）とを結合したカップリング形式の継手である。テーパねじは管継手を強固に固定するために重要であり、シール部はボックスとピンとがこの部分でメタル接触することでシール性を確保する役目を担い、ショルダ部は継手の締付け中にストッパの役目を担うショルダ面となる。

図４は、油井管用プレミアムジョイントの模式的説明図であり、これらは、円管のねじ継手の縦断面図である。ねじ継手は、ピン3とこれに対応するボックス１とを備えており、ピン3は、その外面に雄ねじ部7と、ピン3の先端側に雄ねじ部7に隣接して設けられたねじの無い長さ部分であるノーズ部8（ピンノーズ8）を有する。ノーズ部8は、その外周面にシール部11を、その端面にはトルクショルダ部12を有する。相対するボックス1は、その内面に、それぞれピン3の雄ねじ部7、シール部11、およびショルダ部12と螺合するか、または接触することができる部分である、雌ねじ部5、シール部13、および、ショルダ部14を有している。

前記プレミアムジョイントに関する従来技術として、特許文献１が挙げられる。
図４の従来例では、シール部はピンノーズ8の先端部にあり、適正な締付けトルクを与えることにより、所望のシール性能を実現できる。
締付けトルクは潤滑条件、表面性状等に影響されるので、これに大きくは依存しない設計として、シール接触圧力の半径方向成分を相対的に強くした半径方向シール方式がある。例えば、特許文献１には、大きなピンシールＲ形状を持ち、シールテーパ角を小さくした半径方向シール方式の例が開示されている。しかし、このようにシールテーパ角を小さくした、半径方向シール方式の問題点は、締付け時にゴーリングが発生し易い点にあり、特に、シール性能の確保およびシールの安定性を目的として、シール干渉量を大きくとる場合には、ゴーリングの発生のし易さは格段に大きくなる。

実公昭６１−４４０６８号公報

図４におけるシール部11,13或いは上記半径方向シール方式（以下、ラジアルシール型ともいう）のシール部には、必要十分な圧力が負荷されることで、リークやゴーリングの発生しない健全なシール部が形成される。
しかしながら、発明者らが検討したところによれば、ラジアルシール型の鋼管用ねじ継手において、シール性の確保にはピンノーズの剛性の点でまだ改善の余地があった。すなわち、ラジアルシール型でのシール性の確保のためには、ピンノーズ8の剛性が重要であり、シールポイントsp（図１参照；ねじ結合の際にピン3側のノーズ部外周面とこれに相対するボックス１側の内周面（以下、シール面という）とが最初に接触するピン3側のノーズ部外周面上の部位である）における断面積を十分に確保する必要があった。というのは、軸圧縮力が作用する際、シールポイントspにおけるピン断面積と未加工部（ねじ加工前の素管相当部）における断面積の比に応じた圧縮負荷が作用し、軸圧縮力の大部分をショルダ部で受けるねじ継手構造となっているが、前記断面積の比が適正でないと、シール部近傍にも軸圧縮力に伴う塑性変形が発生するのであり、この塑性変形により、ピンノーズ8には圧縮及び曲げ変形が生じ、シールポイントspにおけるピン3外径が縮小し、この縮小が著しい場合、シール部20の圧力が不十分となり、シール性が確保できなくなるからである。このような課題、更にはその解決策についての知見は過去に無かった。

発明者らは、上記の課題を解決するために、前記シールポイントspにおけるピン断面積と未加工部における断面積の比を適正なものとする指針を種々の実験的検討により見出した。
すなわち本発明は次のとおりである。
(1)
雄ねじ部と、該雄ねじ部より管端側に延在するノーズ部と、該ノーズ部の先端に設けられたショルダ部とを有するピンと、
前記雄ねじ部とねじ結合されてねじ部をなす雌ねじ部と、前記ピンのノーズ部外周面に相対するシール面と、前記ピンのショルダ部に当接するショルダ部とを有するボックスとを有し、前記ねじ結合により前記ピンとボックスとが結合されてピンの前記ノーズ部外周面とボックスの前記シール面とがメタル‐メタル接触しその接触部がシール部をなす鋼管用ねじ継手であって、
ピン側のノーズ部外周面がテーパ形状であり、ボックス側のシール面が外側に凸の曲面形状であり、
前記ねじ結合の際にボックス側のシール面と最初に接触するピン側のノーズ部外周面上の部位であるシールポイントにおけるピンの断面積が、ピン未加工部である素管部の断面積の３５％以上である
ことを特徴とする鋼管用ねじ継手。

本発明によれば、ピンノーズの剛性が向上し、大きな軸圧縮力を受けても圧縮及び曲げ変形によるピン外径縮小を生じにくくて、優れたシール性を確保できる鋼管用ねじ継手が実現する。

本発明の実施形態を示す断面図である。 図１のシール部形状を、シールテーパ角度θ及び干渉量δの定義と共に示す拡大断面図である。 （a）は、ロードフランク角度β、スタビングフランク角度γ、ねじ部のギャップGの定義を示す断面図、(b)は、シールポイントspの位置指標x/Lの定義を示す断面図である。 従来の鋼管用ねじ継手を示す断面図であり、(a)は全体断面図、(b)は(a)におけるねじ部を示す拡大断面図、(c)は(a)におけるピンノーズ付近を示す拡大断面図である。

本発明に係る鋼管用ねじ継手は、例えば図１、図２に示すように、雄ねじ部7と、該雄ねじ部7より管端側に延在するノーズ部8と、該ノーズ部8の先端に設けられたショルダ部12とを有するピン3と、前記雄ねじ部7とねじ結合されてねじ部をなす雌ねじ部5と、前記ピン3のノーズ部外周面に相対するシール面と、前記ピン3のショルダ部12に当接するショルダ部14とを有するボックス1とを有し、前記ねじ結合により前記ピン3とボックス1とが結合されてピン3のノーズ部外周面とボックス1のシール面とがメタル‐メタル接触しその接触部がシール部20をなす鋼管用ねじ継手であること（従来のラジアルシール型のプレミアムジョイント相当のねじ継手であること）を前提とした。

上記前提としたねじ継手では、図３(a)に定義を示すところの、ロードフランク角度β、スタビングフランク角度γ、ねじ部のギャップGが、ねじ部の形状パラメータとして使用される。
ロードフランク角度βは、ロードフランク面18がねじ継手軸との直交線に対してなす角度βであり、該直交線がロードフランク面の下端（ピン内径側の端）を通るとき、該直交線に対して前記ロードフランク面の上端（ピン外径側の端）が、ピン先端側に位置する場合は正、ピン後端側に位置する場合は負とされる。通常、β＝−１０度〜０度とされる。

スタビングフランク角度γは、スタビングフランク面19がねじ継手軸との直交線に対してなす角度γであり、該直交線がスタビングフランク面の下端（ピン内径側の端）を通るとき、該直交線に対して前記スタビングフランク面の上端（ピン外径側の端）が、ピン先端側に位置する場合は負、ピン後端側に位置する場合は正とされる。通常、γ＝１０度〜３０度とされる。

ねじ部のギャップGは、雄ねじのねじ山7aとこれに噛み合う雌ねじのねじ溝5aとの隙間Gである。通常、G＝０．０３〜０．１５ｍｍとされる。
本発明では、上記前提において、図２に示すとおり、ピン3側のノーズ部外周面がテーパ形状であり、ボックス1側のシール面が外側に凸の曲面形状である。該テーパ形状をなすテーパ面のテーパ角度θは、該テーパ面がねじ継手軸に対してなす角度θで定義される。又、シールポイントspは、ねじ結合の際にボックス1側のシール面と最初に接触するピン3側のノーズ部外周面上の部位のことである。

シールポイントspのねじ継手軸方向の相対位置は、図３(b)に示すとおり、ねじ部先端（ノーズ部後端）からノーズ部先端にかけてのノーズ部8の長さ（ノーズ長さ）Lに対する、ねじ部先端（ノーズ部後端）からシールポイントspまでの距離xの比で定義されるシールポイント位置指標x/Lで表すものとする。
又、図２において、δはシール部20における干渉量であり、この干渉量δとは、ねじ結合の際にシールポイントspが、剛体とみなしたボックス1で縮径されたとしたときの該縮径量のことである。

そして本発明では、図１に示すとおり、シールポイントspにおけるピン3の断面積S₁を、ピン未加工部である素管部の断面積S₀の３５％以上、即ち、断面積比S₁/S₀＊１００≧３５（％）としたことを特徴とする。
断面積比S₁/S₀＊１００≧３５（％）としたことより、シール部20の耐圧縮性が向上し、大きな軸圧縮力を受けてもピン外径縮小を生じにくくなって、優れたシール性を確保できる。ラジアルシール型のねじ継手において、断面積S₁が３５％未満であると、所要レベルの接触面積圧（面圧を接触長に亘って積分した指標）を確保することが不可能となる。又、より十分な耐圧縮性を得るためには、断面積比S₁/S₀＊１００≧４０（％）とすることが好ましい。

尚、断面積比S₁/S₀＊１００の上限については、特に限定されないが、テーパねじ加工代およびシールテーパ加工代を考慮すると、肉厚／外径が７〜８％程度の厚肉材でも上限は７０％程度となる。
本発明では、ピンのシールテーパ角度θが１０度以下、より好ましくは５度以下であることが、ピンの半径方向の変形をより効果的に抑制できて好ましい。

本発明では、シールポイント位置指標x/Lは０．２〜０．８とするのが好適である。即ち、シール部20をノーズ先端から離して耐外圧性能、耐引張性能の向上を図り、且つ、ねじに対して安定的な性能を持たせるという観点からは、０．８以下が好ましいが、一方、０．２未満であるとねじ結合時の締め付け（メークアップ；Make Up；略してＭＵ）の際、シール部とねじ部との干渉が生じ易くなるため、０．２以上が好ましい。更に安全のためには０．３以上がより好ましい。

又、ロードフランク角度β、スタビングフランク角度γ、ねじ部のギャップGは、特に限定されず、それぞれ前記通常の値を採用できる。

外径9+5/8インチ、肉厚0.545インチの鋼管端部を加工してなるピンと、これに対応するボックスとからなるねじ継手について、有限要素解析（ＦＥＡ）を実施してＭＵ時の接触面積圧を同一とした設計で、サンプルを製作し、ISO13679のシリーズＡテストを実施した。この実施に当たっては表１に実験条件を示す各水準で実験した。又、表１に示さなかった実験条件として、全ての水準に共通して、シールポイント位置指標x/L＝０．７、ロードフランク角度β＝−５度、スタビングフランク角度γ＝２５度、ねじ部のギャップG＝0.06ｍｍ、最大引張率（降伏応力比）＝９５％とした。

尚、所定の接触面積圧を得るために非常に大きな干渉量δが必要となる比較例２の条件においてはMake&Break（締め付け-締め戻し）テスト時にゴーリングが発生したため、干渉量δを本発明例２と同一レベルまで下げた比較例２Aの条件にて実験した。
表１に示されるとおり、本発明例は優れたシール性を有することが明らかである。

1 ボックス
3 ピン
5 雌ねじ部
5a 雌ねじのねじ溝
7 雄ねじ部
7a 雄ねじのねじ山
8 ノーズ部（ピンノーズ）
11,13,20 シール部（詳しくはメタルタッチシール部）
12,14 ショルダ部（詳しくはトルクショルダ部）
18 ロードフランク面
19 スタビングフランク面

Claims (1)

1. 雄ねじ部と、該雄ねじ部より管端側に延在するノーズ部と、該ノーズ部の先端に設けられたショルダ部とを有するピンと、
   前記雄ねじ部とねじ結合されてねじ部をなす雌ねじ部と、前記ピンのノーズ部外周面に相対するシール面と、前記ピンのショルダ部に当接するショルダ部とを有するボックスとを有し、前記ねじ結合により前記ピンとボックスとが結合されてピンの前記ノーズ部外周面とボックスの前記シール面とがメタル‐メタル接触しその接触部がシール部をなす鋼管用ねじ継手であって、
   ピン側のノーズ部外周面がテーパ形状であり、ボックス側のシール面が外側に凸の曲面形状であり、
   前記ねじ結合の際にボックス側のシール面と最初に接触するピン側のノーズ部外周面上の部位であるシールポイントにおけるピンの断面積が、ピン未加工部である素管部の断面積の３５％以上である
   ことを特徴とする鋼管用ねじ継手。
   

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