JP2012152979A - Decompression chamber, method of forming casting film and solution film forming method - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、減圧チャンバ、流延膜の形成方法及び溶液製膜方法に関する。 The present invention relates to a decompression chamber, a casting film forming method, and a solution casting method.
光透過性を有する熱可塑性フィルム(以下、フィルムと称する)は、軽量であり、成形が容易であるため、光学フィルムとして多岐に利用されている。中でも、セルロースアシレートなどを用いたセルロースエステル系フィルムは、写真感光用フィルムの他、液晶表示装置の光学フィルム(偏光板保護フィルムや位相差フィルム等)として用いられている。 BACKGROUND ART A thermoplastic film having light permeability (hereinafter referred to as a film) is lightweight and easy to mold, and thus is widely used as an optical film. Among these, cellulose ester films using cellulose acylate are used as optical films (polarizing plate protective films, retardation films, etc.) for liquid crystal display devices in addition to photographic photosensitive films.
フィルムは、溶液製膜方法により製造される。溶液製膜方法では、フィルム形成工程とフィルム乾燥工程とを順次行う。フィルム形成工程では、ポリマーと溶剤とを含むポリマー溶液(以下、ドープと称する)から湿潤フィルムをつくる。そして、フィルム乾燥工程では、湿潤フィルムから溶剤を蒸発させてフィルムとする。 The film is produced by a solution casting method. In the solution casting method, a film forming step and a film drying step are sequentially performed. In the film forming step, a wet film is formed from a polymer solution (hereinafter referred to as a dope) containing a polymer and a solvent. In the film drying step, the solvent is evaporated from the wet film to obtain a film.
また、フィルム形成工程では、流延工程と膜加熱工程と剥取工程とが順次行われる。流延工程では、水平ロールに掛け渡され水平ロールの駆動により移動する支持体に対し、流延室内に配された流延ダイを用いて、ドープを流し、帯状の流延膜を支持体上に形成する。膜加熱工程では、流延膜の加熱により、流延膜が剥ぎ取り可能となるまで支持体上の流延膜から溶剤を蒸発させる。剥取工程では、剥ぎ取り可能となった流延膜を支持体から剥がして湿潤フィルムとする。そして、フィルム乾燥工程では、湿潤フィルムから溶剤を蒸発させてフィルムとする。 In the film forming process, a casting process, a film heating process, and a peeling process are sequentially performed. In the casting process, the dope is flowed on the support using the casting die placed in the casting chamber on the support that is passed over the horizontal roll and moved by the driving of the horizontal roll. To form. In the film heating step, the solvent is evaporated from the cast film on the support until the cast film can be peeled off by heating the cast film. In the stripping step, the cast film that can be stripped is stripped from the support to form a wet film. In the film drying step, the solvent is evaporated from the wet film to obtain a film.
湿潤フィルムを効率よく形成するため、フィルム形成工程では、流延工程と膜加熱工程と剥取工程とを連続に行い、更にこの一連の工程を繰り返す。このため、溶液製膜方法用の支持体としては、エンドレスバンドが用いられる。エンドレスバンドは、1枚のステンレス製シート(厚さ:0.5mm〜2.5mm)の両端を連結することにより得られる。また、エンドレスバンドは、前述の膜乾燥工程において、流延膜が剥ぎ取り可能となるまでに要する時間が確保できる程度の長さが必要となる。このため、エンドレスバンドの形成部材であるステンレス製シートは、長尺(例えば、幅が約2mであり、長さが20m以上)のものが用いられる。 In order to form a wet film efficiently, in the film forming process, the casting process, the film heating process, and the peeling process are continuously performed, and this series of processes is repeated. For this reason, an endless band is used as a support for the solution casting method. An endless band is obtained by connecting both ends of one stainless steel sheet (thickness: 0.5 mm to 2.5 mm). In addition, the endless band needs to be long enough to secure the time required until the cast film can be peeled off in the above-described film drying step. For this reason, the stainless steel sheet as the endless band forming member is a long sheet (for example, a width of about 2 m and a length of 20 m or more).
図15に示すように、流延工程において、流出したドープは流延ダイ201の流出口からエンドレスバンド202にかけてビード203を形成する。ところが、ビード203が振動してしまうと、厚みムラが流延膜204に生じてしまう。この厚みムラは、流延膜204の幅方向にのび、長手方向に所定の間隔で並ぶように形成される。そして、このような厚みムラを有する流延膜204に対し、剥取工程及び乾燥工程を行っても、最終的に得られるフィルムには厚みムラが残ってしまう。こうした経緯から、フィルムの厚みムラを抑えるために、ビード203の振動を抑制する策が講じられている。特許文献1には、ビード203の振動の防止策として、減圧チャンバ205を用いてビードの支持体の移動方向上流側を減圧する方法が開示されている。
As shown in FIG. 15, in the casting process, the outflowed dope forms a
減圧チャンバ205は、流延ダイ201よりもエンドレスバンド202の移動方向上流側に設けられる。減圧チャンバ205は、図15及び図16に示すように、チャンバ本体205aと外サイドシール205bと外幅シール205cとからなる。チャンバ本体205aは、ビード203の移動方向上流側を囲むように設けられる。外サイドシール205b及び外幅シール205cはチャンバ本体205aに取り付けられる。チャンバ本体205aをエンドレスバンド202の流延面202aに近接して配することにより、チャンバ本体205aのシーリング効果が生まれる。また、外サイドシール205bのエンドレスバンド202側の先端にラビリンス溝205x(図17参照)を設けて、チャンバ本体205aのシーリング効果を向上させている。
The
近年、液晶表示装置の大型化に伴い、光学フィルムの大型化が求められている。しかしながら、従来に比べて大型の光学フィルムをつくるためには、流延ダイやエンドレスバンドを幅方向に大きくする(以下、幅広化と称する)必要がある。1枚のステンレス製シートを用いて幅広のエンドレスバンドをつくるためには、ステンレス製シートの幅広化が必要となる。しかしながら、長尺であり、厚みが均一であることが求められるステンレス製シートの幅広化は、現実的に難しい。そこで、現状のエンドレスバンドにおいて、流延するエリアをエンドレスバンドの幅一杯に設定する必要が生じている。 In recent years, with an increase in size of a liquid crystal display device, an increase in size of an optical film has been demanded. However, in order to produce a larger optical film than in the past, it is necessary to enlarge the casting die and endless band in the width direction (hereinafter referred to as widening). In order to produce a wide endless band using a single stainless steel sheet, it is necessary to widen the stainless steel sheet. However, it is practically difficult to widen a stainless steel sheet that is long and requires a uniform thickness. Therefore, in the current endless band, it is necessary to set the area to be cast to the full width of the endless band.
ところで、流延工程と膜加熱工程と剥取工程とを順次繰り返す場合、剥取工程から次の流延工程までの間、先に行った膜乾燥工程において加熱されたエンドレスバンドを、流延工程に適した温度範囲となるまで冷却する必要がある。ところが、1つのエンドレスバンドにおいて、加熱により膨張した部分と冷却により収縮した部分とが存在する。このような状態のエンドレスバンドが、水平ロールの駆動により循環移動すると蛇行が生じやすくなる。 By the way, when repeating a casting process, a film heating process, and a peeling process in order, the endless band heated in the film drying process performed previously between the peeling process and the next casting process is cast. It is necessary to cool until the temperature range is suitable. However, in one endless band, there are a portion expanded by heating and a portion contracted by cooling. When the endless band in such a state is circulated and moved by driving the horizontal roll, meandering is likely to occur.
そして、図18に示すように、水平ロール206に掛け渡されたエンドレスバンド202の蛇行により、エンドレスバンド202の端202eが外サイドシール205bよりも幅方向内側に位置することとなると、外サイドシール205bによるシーリング効果が小さくなるため、チャンバ本体205a内における空気の圧力変動を生ずることとなる。チャンバ本体205a内における空気の圧力変動は、ビード203の振動を誘発する。このため、エンドレスバンド202の端202eが外サイドシール205bよりも幅方向内側に位置することとなれば、フィルムの厚みムラが問題となる。このようなエンドレスバンドの蛇行を考慮すると、現状のエンドレスバンドの幅一杯にドープを流延するエリアを設定することは困難となる。
Then, as shown in FIG. 18, when the
本発明はこのような課題を解決するものであり、減圧チャンバ、流延膜の形成方法及び溶液製膜方法を提供することを目的とする。 The present invention solves such problems, and an object thereof is to provide a decompression chamber, a casting film forming method, and a solution casting method.
本発明は、水平ロールに掛け渡された状態で移動するエンドレスバンドのうち前記水平ロールにより支持された部分へ向けて流延ダイを用いてドープを流出し、前記ドープからなる帯状の前記流延膜を前記エンドレスバンド上に形成する際、前記流出したドープによって前記流延ダイから前記エンドレスバンドにかけて形成されるビードよりも前記エンドレスバンドの移動方向上流側を減圧する減圧チャンバにおいて、前記ビードよりも前記移動方向上流側にて前記エンドレスバンドの幅方向に延設される上流側遮風板及び前記上流側遮風板から前記ビードの両外側にかけて設けられる1対の側方遮風板を備え、前記ビードの前記エンドレスバンドの移動方向上流側を囲むチャンバ本体と、前記エンドレスバンドの幅方向両外側に露出した前記水平ロールの周面に近接するように前記側方遮風板から突出する外シール部材とを有することを特徴とする。 The present invention uses a casting die to flow out a dope toward a portion supported by the horizontal roll in an endless band moving in a state of being stretched over a horizontal roll, and the belt-shaped casting made of the dope When forming a film on the endless band, in the decompression chamber that depressurizes the upstream side in the moving direction of the endless band from the bead formed from the casting die to the endless band by the outflow dope, than the bead An upstream wind shield extending in the width direction of the endless band on the upstream side in the moving direction, and a pair of side wind shields provided from the upstream wind shield to both outer sides of the bead, The chamber body that surrounds the upstream side of the bead in the moving direction of the endless band, and the chamber body before being exposed to both outer sides in the width direction of the endless band And having an outer sealing member protruding from the side air shielding plate so as to approach the peripheral surface of the horizontal roll.
また、本発明は、水平ロールに掛け渡された状態で移動するエンドレスバンドのうち前記水平ロールに支持された部分へ向けて流延ダイを用いてドープを流出し、前記ドープからなる帯状の前記流延膜を前記エンドレスバンドの表面上に形成する際、前記流出したドープによって前記流延ダイから前記エンドレスバンドにかけて形成されるビードよりも前記エンドレスバンドの移動方向上流側を減圧する減圧チャンバにおいて、前記ビードよりも前記移動方向上流側にて前記エンドレスバンドの幅方向に延設される上流側遮風板及び前記上流側遮風板から前記ビードの両外側にかけて設けられる1対の側方遮風板を備え、前記ビードの前記エンドレスバンドの移動方向上流側を囲むチャンバ本体と、前記側方遮風板から突出して前記エンドレスバンドの表面に近接するように設けられる外シール部材とを有し、前記外シール部材の突端には、前記エンドレスバンドの表面に向かって突設し前記エンドレスバンドの幅方向端側から順次並べられた第1〜2凸条部と前記凸条の間に形成された溝部とからなるラビリンス溝を備え、蛇行状態の前記エンドレスバンドの端よりも前記第1凸条部の先端が前記幅方向内側に位置するように、前記外シール部材が配されたことを特徴とすることを特徴とする。 Further, the present invention is to use a casting die to flow out the dope toward the portion supported by the horizontal roll out of the endless band that is moved over the horizontal roll, and the strip-shaped band is made of the dope. In forming a casting film on the surface of the endless band, in the decompression chamber that depressurizes the upstream side in the moving direction of the endless band from the bead formed from the casting die to the endless band by the outflow dope, An upstream wind shield extending in the width direction of the endless band on the upstream side in the movement direction from the bead and a pair of side wind shields provided from the upstream wind shield to both outer sides of the bead A chamber body that surrounds the upstream side of the bead in the moving direction of the endless band; and An outer seal member provided so as to be close to the surface of the band, and the protruding end of the outer seal member protrudes toward the surface of the endless band and is sequentially arranged from the widthwise end side of the endless band. A labyrinth groove formed between the first and second ridges and a groove formed between the ridges, and the tip of the first ridge is on the inner side in the width direction than the end of the endless band in a meandering state. The outer seal member is disposed so as to be located at the position.
前記エンドレスバンドは前記水平ロールに巻き掛けられたことが好ましい。また、前記エンドレスバンドは、前記流延膜が前記エンドレスバンド上に形成される流延エリアと、前記エンドレスバンド上の流延膜を加熱する加熱エリアと、前記流延膜が剥離された後の前記エンドレスバンドを冷却する冷却エリアとを順次循環移動することが好ましい。 It is preferable that the endless band is wound around the horizontal roll. Further, the endless band includes a casting area where the casting film is formed on the endless band, a heating area for heating the casting film on the endless band, and after the casting film is peeled off. It is preferable to sequentially circulate through the cooling area for cooling the endless band.
本発明の流延膜の形成方法は、上記の減圧チャンバを用いて、前記流延膜を形成することを特徴とする。 The casting film forming method of the present invention is characterized in that the casting film is formed using the decompression chamber.
本発明の溶液製膜方法は、上記の流延膜の形成方法の後に、前記流延膜を前記エンドレスバンドから剥ぎ取って湿潤フィルムとする剥取工程と、前記湿潤フィルムから溶剤を蒸発させる乾燥工程とを順次行うことを特徴とする。 In the solution casting method of the present invention, after the casting film forming method, the casting film is peeled off from the endless band to form a wet film, and the solvent is evaporated from the wet film. The steps are sequentially performed.
本発明によれば、チャンバ本体からエンドレスバンド側に突出する外シール部材を、蛇行状態のエンドレスバンドの端よりも幅方向内側となるような位置に設けたため、エンドレスバンドが蛇行しても、チャンバ本体のシーリング効果は変動しない。このように、本発明によれば、エンドレスバンドの幅一杯にドープを流延するエリアを設定しても、エンドレスバンドの蛇行に起因するフィルムの厚みムラの発生を防止することができる。したがって、本発明によれば、幅広のフィルムを効率よく製造することができる。 According to the present invention, the outer seal member that protrudes from the chamber main body toward the endless band is provided at a position on the inner side in the width direction from the end of the endless band in the meandering state. The sealing effect of the body does not change. As described above, according to the present invention, even when the area where the dope is cast is set to the full width of the endless band, it is possible to prevent the occurrence of film thickness unevenness due to the meandering of the endless band. Therefore, according to this invention, a wide film can be manufactured efficiently.
(溶液製膜設備)
図1に示すように、溶液製膜設備10は、ドープ12から湿潤フィルム13をつくる流延装置15と、湿潤フィルム13の乾燥によりフィルム16を得るクリップテンタ17と、湿潤フィルム13の乾燥を行う乾燥装置18と、フィルム16を巻き芯に巻き取る巻取装置19とを有する。
(Solution casting equipment)
As shown in FIG. 1, the
(流延装置)
図1及び図2に示すように、流延装置15は、ケーシング23と、ケーシング23内にて略水平に並べられた水平ロール24、25とを有する。水平ロール24は、駆動軸24aと、駆動軸24aに軸着されたロール本体24bとからなる。水平ロール25は、駆動軸25aと、駆動軸25aに軸着されたロール本体25bとからなる。水平ロール24、25には環状のエンドレスバンド26が巻きかけられる。エンドレスバンド26は、帯状のシート材の両端を連結することにより得られる。
(Casting device)
As shown in FIGS. 1 and 2, the
駆動軸24aは、ロール駆動用モータ27と接続する。制御部28は、ロール駆動用モータ27を制御して、水平ロール24を所定の速度で回転させる。エンドレスバンド26は、水平ロール24の回転に伴い所定の方向へ循環移動し、水平ロール25は、エンドレスバンド26の移動に従って回転する。以下、エンドレスバンド26の移動方向をX方向と称する。
The
エンドレスバンド26の表面(以下、流延面と称する)26aの移動速度Vは以上200m/分以下であることが好ましい。移動速度Vが200m/分を超えると、ビードを安定して形成することが困難となる。移動速度Vの下限値は、目標とするフィルムの生産性を考慮すればよい。移動速度Vの下限値は、例えば、10m/分以上である。
The moving speed V of the surface (hereinafter referred to as the casting surface) 26a of the
図3に示すように、エンドレスバンド26の幅方向(以下、Y方向と称する)において、ローラ本体24bはエンドレスバンド26よりも長い。エンドレスバンド26は、Y方向におけるローラ中央部24bcに巻きかけられ、Y方向における両ロール端部24beは露出する。
As shown in FIG. 3, the
エンドレスバンド26は、ステンレス製であることが好ましく、十分な耐腐食性と強度とを有するSUS316製であることがより好ましい。エンドレスバンド26の幅は、例えば、1800mm以上2400mm以下であることが好ましい。エンドレスバンド26の長さは、例えば、20m以上200m以下であることが好ましく、エンドレスバンド26の厚みは、例えば、0.5mm以上〜2.5mm以下であることが好ましい。なお、エンドレスバンド26の厚みムラは、全体の厚みに対して0.5%以下のものを用いることが好ましい。流延面26aは、研磨されていることが好ましく、流延面26aの表面粗さは0.05μm以下であることが好ましい。
The
(シール部材)
図2及び図4に示すように、ケーシング23内には、X方向上流側から下流側に向かって、第1〜第3シール部材31〜33が順次配される。第1〜第3シール部材31〜33により、ケーシング23内は、X方向上流側から下流側に向かって、流延室23a、乾燥室23b、及び剥取室23cに仕切られる。
(Seal member)
As shown in FIGS. 2 and 4, first to
第1シール部材31は、ケーシング23内に取り付けられた遮風板31aと、遮風板31aに取り付けられたラビリンスシール31bとからなる。遮風板31aは、流延面26aに対し起立した姿勢で配され、ケーシング23内の気体の流れを遮る遮風面を有する。遮風面は、X方向と直交するものでもよいし、X方向と交差するものでもよい。遮風板31aは、ケーシング23にて、X方向における一方の内壁面から突出し、エンドレスバンド26の流延面26aに向かって延設される。また、遮風板31aは、ケーシング23にて、Y方向における一方の内壁面からY方向における他方の内壁面まで延びる。なお、天井から突出するように遮風板31aを設けても良い。ラビリンスシール31bは、流延面26aと近接するように、遮風板31aの先端に設けられる。ラビリンスシール31bは、エンドレスバンド26のうち水平ロール24に巻き掛けられた部分の流延面26aと近接するように設けられることが好ましい。
The
第2シール部材32は、ケーシング23内に取り付けられた遮風板32aと、遮風板32aに取り付けられたラビリンスシール32bとからなる。遮風板32aは、ケーシング23内の天井から突出し、エンドレスバンド26の流延面26aに向かって延設される。また、遮風板32aは、ケーシング23にて、Y方向における一方の内壁面からY方向における他方の内壁面まで延びる。ラビリンスシール32bは、ラビリンスシール31bと同様の形状であり、流延面26aと近接するように遮風板32aの先端に設けられる。ラビリンスシール32bは、エンドレスバンド26のうち水平ロール24に巻き掛けられた部分の流延面26aと近接するように設けられることが好ましい。
The
同様に、第3シール部材33は、ケーシング23内に取り付けられた遮風板33aと、遮風板33aに取り付けられたラビリンスシール33bとからなる。遮風板33aは、ケーシング23内の内壁面から突出し、エンドレスバンド26の流延面26aに向かって延設される。ラビリンスシール33bは、ラビリンスシール31bと同様の形状であり、流延面26aと近接するように遮風板33aの先端に設けられる。
Similarly, the
図4及び図5に示すように、ラビリンスシール31bは、遮風板31aの先端に取り付けられたラビリンス本体31gと、ラビリンス本体31gに取り付けられたシール板31hとからなる。シール板31hは、エンドレスバンド26の流延面26aに対し起立した姿勢で設けられる。複数のシール板31hを設ける場合には、互いに離隔するようにX方向へ並べることが好ましい。シール板35hとエンドレスバンド26の間隔CL1は、例えば、0.5mm以上3.0mm以下である。
As shown in FIGS. 4 and 5, the
ラビリンスシール32bは、ラビリンスシール31bと同様に、ラビリンス本体32gとシール板32hとからなり、ラビリンスシール33bはラビリンス本体33gとシール板33hとからなる。ラビリンス本体32g、33gは、ラビリンス本体31gと同様の構造であり、シール板32h、33hは、シール板31hと同様の構造である。
Similarly to the
流延室23aにて、エンドレスバンド26のY方向両側に、サイドラビリンス36が設けられる。サイドラビリンス36は、流延室23aの内壁面とエンドレスバンド26との間における空気の移動を防ぐためものであり、流延室23aの内壁面から突出し、エンドレスバンド26に向かって延設される。
Side labyrinths 36 are provided on both sides of the
流延室23aの気密性は、第1〜第2シール部材31〜32及びサイドラビリンス36により維持される。同様に、乾燥室23bの気密性は、第2〜第3シール部材32〜33により維持される。
The airtightness of the casting
流延室23a内にて、エンドレスバンド26の上方には流延ダイ40が設けられる。流延ダイ40は、ドープ12を流出するドープ流出口40aを有し、ドープ流出口40aがエンドレスバンド26と近接するように配される。流延ダイ40は、ドープ流出口40aからエンドレスバンド26に向けてドープ12を流出する。ドープ流出口40aから流出し流延面26aに到達するまでのドープ12は、ビード42を形成する。流延面26aに到達したドープ12は、流延面26a上でX方向に延ばされる結果、帯状の流延膜43を形成する。
A casting die 40 is provided above the
(乾燥室)
図2に示すように、乾燥室23bには、流延膜43に所定の乾燥風を供給する第1乾燥装置53a〜第4乾燥装置53dが、エンドレスバンド26の移動方向上流側から下流側に向かって、順次設けられる。第1〜4乾燥装置53a〜53dは、流延膜43に対し所定の乾燥風を供給し、流延膜43から溶剤を蒸発させる。流延膜43における溶剤の蒸発により、流延膜43は、剥ぎ取り可能な状態となる。
(Drying room)
As shown in FIG. 2, in the drying
(剥取室)
剥取室23cには、剥取ローラ56が設けられる。剥取ローラ56は、剥ぎ取り可能な状態となった流延膜43をエンドレスバンド26から剥ぎ取って湿潤フィルム13とし、剥取室23cに設けられた出口23oから湿潤フィルム13を送り出す。
(Peeling room)
A stripping
ケーシング23内の雰囲気に含まれる溶剤を凝縮する凝縮装置、凝縮した溶剤を回収する回収装置を、流延装置15に設けてもよい。これにより、ケーシング23内の雰囲気に含まれる溶剤の濃度を一定の範囲に保つことができる。
The
また、エンドレスバンド26の流延面26aの温度を所定の値にするために、水平ロール24、25に温調装置(図示しない)が取り付けられていることが好ましい。温調装置は、制御部の制御の下、所望の温度に調節された伝熱媒体を、ロール本体24b、25b内に設けられる流路中を循環させる。この伝熱媒体の循環により、ロール本体24b、25bの温度を所望の温度に保つことができる。
Moreover, in order to set the temperature of the
流延膜43における溶剤の蒸発を促進させるため、温調装置は、周面温度が所定の範囲となるようにロール本体25bを加熱する。こうして、乾燥室23b内では、各乾燥装置53a〜53dからの乾燥風やロール本体25bとの接触により、エンドレスバンド26の温度が上昇する。しかしながら、温度が過度に上昇した状態のエンドレスバンド26に新たなドープ12を流延すると発泡が生じてしまう。そこで、温調装置は、周面温度が所定の範囲となるようにロール本体24bを冷却する。
In order to promote the evaporation of the solvent in the
ロール本体25aの周面温度は、3℃以上30℃以下の範囲にすることが好ましく、5℃以上25℃以下の範囲にすることがより好ましく、8℃以上20℃以下の範囲にすることがさらに好ましい。ロール本体25bの周面温度は、20℃以上50℃以下の範囲にすることが好ましく、25℃以上45℃以下の範囲にすることがより好ましく、30℃以上40℃以下の範囲にすることがさらに好ましい。
The peripheral surface temperature of the
(減圧ユニット)
流延装置15には、減圧ユニット45が取り付けられる。図4に示すように、減圧ユニット45は、減圧チャンバ47と、減圧チャンバ47内の気体を吸引するための減圧ファン48と、減圧ファン48及び減圧チャンバ47とを接続する吸引管49とを有する。
(Decompression unit)
A decompression unit 45 is attached to the
(減圧チャンバ)
図4に示すように、減圧チャンバ47は、X方向において流延ダイ40よりも上流側に、流延面26aの法線方向(以下、Z方向と称する)において、流延面26aに近接するように配される。図6に示すように、減圧チャンバ47は、箱状のチャンバ本体50と、シール部材と、整流部材とからなる。
(Decompression chamber)
As shown in FIG. 4, the
(チャンバ本体)
図6及び図7に示すように、チャンバ本体50は、ビード42のX方向上流側を囲うためのものであり、上流側遮風板53と、1対の側方遮風板54と、天板55と、前面板56a〜56cとからなる。上流側遮風板53は、ドープ流出口40aよりもX方向上流側にて、流延面26aに対して起立した姿勢で、Z方向において流延面26aと近接するように設けられる。上流側遮風板53は、Y方向において一方のロール端部24beから他方のロール端部24beにかけて延設され、Y方向における上流側遮風板53の両端部53eは、それぞれ、ロール端部24beと正対する。1対の側方遮風板54は、それぞれ、ロール端部24beの周面に対して起立した姿勢で、上流側遮風板53の両端部53eからビード42のY方向両外側に向かって延設される。1対の側方遮風板54には、天板55と、前面板56a〜56cとが掛け渡される。
(Chamber body)
As shown in FIGS. 6 and 7, the
こうして、上流側遮風板53と、1対の側方遮風板54と、天板55と、前面板56a〜56cとによって囲まれる減圧ゾーンがチャンバ本体50内に形成される。減圧ファン48により、チャンバ本体50内の気体が吸引されると、減圧ゾーンの気圧が下がる。こうして、ビード42の上流側及び下流側の圧力差ΔPを生じさせる。
In this way, a decompression zone surrounded by the upstream side
(シール部材)
シール部材は、チャンバ本体50に設けられた外シール部材と減圧ゾーンに配された内シール部材とからなる。
(Seal member)
The seal member includes an outer seal member provided in the
外シール部材は、チャンバ本体50内のシーリング性を高めるためのものであり、外幅シール64と外サイドシール65とからなる。図6及び図8に示すように、外サイドシール65は側方遮風板54に取り付けられる。外サイドシール65は、側方遮風板54のX方向全域にわたって、ロール端部24beの周面に近接するように側方遮風板54から突出する。外幅シール64は上流側遮風板53に取り付けられる。外幅シール64は、Y方向全域にかけて、流延面26aに近接するように上流側遮風板53から突出する。
The outer seal member is for enhancing the sealing performance in the
図9及び図10に示すように、外サイドシール65は、2つの凸板68と凹板69とからなる。凸板68は、ロール端部24beの周面に対し起立する姿勢でX方向に延設される。凹板69は、複数の凸板68の間に設けられ、ロール端部24beの周面に対し起立する姿勢でX方向に延設される。凸板68のロール端部24be側の先端部分68tは、凹板69のロール端部24be側の先端部分69tよりも、ロール端部24be側へ突出する。こうして、複数の凸板68の間には、X方向に延びるシール溝65aが形成される。外幅シール64も、外サイドシール65と同様の構造であり、Y方向に延びるシール溝を有する。
As shown in FIGS. 9 and 10, the
外サイドシール65の端部、すなわち凸板68の先端部分68tは、外幅シール64の端部64tよりもロール端部24be側へ突出することが好ましい。また、凸板68の先端部分68tとロール端部24beの周面との距離CLxは、エンドレスバンド26の厚みよりも小さいほうが好ましい。更に、距離CLxは、外幅シール64と流延面26aとの距離CLyと等しいことが好ましい。例えば、距離CLxは0.1mm以上3.0mm以下であり、距離CLyは0.1mm以上3.0mm以下であることが好ましい。
It is preferable that the end portion of the
図6及び図7に示すように、内シール部材は、減圧ファン48(図4参照)による吸気により、ビード42のY方向両側42eのX方向上流側へ気体が流れることを防ぎ、ビード42のX方向上流側及び下流側の圧力差ΔPの変動を抑えるためのものである。内シール部材は、内サイドシール71を有する。
As shown in FIGS. 6 and 7, the inner seal member prevents the gas from flowing to the upstream side in the X direction of the Y direction both
1対の内サイドシール71はチャンバ本体50に取り付けられる。1対の内サイドシール71は、Y方向におけるビード42の両端42eのX方向上流側にて、流延面26aに対し起立した姿勢でX方向に配される。内サイドシール71のX方向上流端71eは、ビード42のY方向両端42eと近接する。内サイドシール71により、ビード42のX方向上流側への気体の流入を防ぐことができる。
The pair of inner side seals 71 are attached to the
(整流部材)
チャンバ本体50内に配される整流部材は、図6及び図7に示すように、整流フィン75と、内幅シール板76とからなる。内幅シール板76は、1対の内サイドシール71の間において1対の内サイドシール71と離れてY方向に配され、流延面26aに起立した姿勢で、チャンバ本体50に取り付けられる。内幅シール板76により、エンドレスバンド26の移動により発生し、流延面26aの近傍にてX方向に流れる風を遮り、ビード42の振動を抑えることができる。整流フィン75は内幅シール板76のY方向両端部に設けられる。整流フィン75は内幅シール板76からX方向下流側に向かい、ビード42bに近接するように延設される。整流フィン75を複数設ける場合には、Y方向に離隔して並べることが好ましい。
(Rectifying member)
As shown in FIGS. 6 and 7, the rectifying member disposed in the
図1に示すように、流延装置15とクリップテンタ17との間の渡り部81には、湿潤フィルム35を支持する支持ローラ82が複数並べられている。支持ローラ82は、図示しないモータにより、軸を中心に回転する。支持ローラ82は、流延装置15から送り出された湿潤フィルム35を支持して、クリップテンタ17へ案内する。なお、図1では、渡り部81に2つの支持ローラ82を並べた場合を示しているが、本発明はこれに限られず、渡り部81に1つ、または3つ以上の支持ローラ82を並べてもよい。また、支持ローラ82は、フリーローラでもよい。
As shown in FIG. 1, a plurality of
クリップテンタ17は、湿潤フィルム13の幅方向両側縁部を把持する多数のクリップを有し、このクリップが延伸軌道上を移動する。クリップテンタ17では、クリップにより移動する湿潤フィルム13に対し乾燥風が送られ、湿潤フィルム13には、幅方向への延伸処理とともに乾燥処理が施される。
The
クリップテンタ17と乾燥装置18との間には耳切装置84が設けられている。耳切装置84に送り出されたフィルム16の幅方向の両端は、クリップによって形成された把持跡が形成されている。耳切装置84は、この把持跡を有する両端部分を切り離す。この切り離された部分は、送風によりカットブロワ(図示しない)及びクラッシャ(図示しない)へ順次に送られて、細かく切断され、ドープ等の原料として再利用される。
An
乾燥装置18は、フィルム16の搬送路を備えるケーシングと、フィルム16の搬送路を形成する複数のローラ18aと、ケーシング内の雰囲気の温度や湿度を調節する空調機(図示しない)とからなる。ケーシング内に導入されたフィルム16は、複数のローラ18aに巻き掛けられながら搬送される。この雰囲気の温度や湿度の調節により、ケーシング内を搬送されるフィルム16から残留した溶剤が蒸発する。更に、乾燥装置18に、フィルム16から蒸発した溶剤を吸着により回収する吸着回収装置が接続される。
The drying
乾燥装置18及び巻取装置19の間には、上流側から順に、冷却室85a、除電バー(図示しない)、ナーリング付与ローラ85b、及び耳切装置(図示しない)が設けられる。冷却室85aは、フィルム16の温度が略室温となるまで、フィルム16を冷却する。除電バーは、冷却室16から送り出され、帯電したフィルム16から電気を除く除電処理を行う。ナーリング付与ローラ85bは、フィルム16の幅方向両端に巻き取り用のナーリングを付与する。耳切装置は、切断後のフィルム16の幅方向両端にナーリングが残るように、フィルム16の幅方向両端を切断する。
Between the drying
巻取装置19は、プレスローラ19aと巻き芯19bを有する。巻取装置19に送られたフィルム16は、プレスローラ19aによって押し付けられながら巻き芯19bに巻き取られ、ロール状となる。
The winding
次に、本発明の作用を説明する。図2に示すように、第1〜第3シール部材31〜33により、ケーシング23内には、気密性を有する各23a〜23bが形成される。エンドレスバンド26は、各23a〜23cを循環移動する。
Next, the operation of the present invention will be described. As shown in FIG. 2, the first to
流延室23aでは、流延ダイ40が、ドープ流出口40aからドープ12を連続的に流出する。流出したドープ12は、流延ダイ40からエンドレスバンド26にかけてビード42(図3参照)を形成し、エンドレスバンド26上では流延膜43を形成する。図示しない制御部の制御の下、減圧ファン48の回転により、減圧チャンバ47内の気体が吸引管49を通って吸引される。この結果、減圧ユニット45は、ビード42の上流側の気体を吸引する。この減圧ユニット45によれば、ビード42の上流側の圧力がビード42の下流側の圧力よりも低い状態をつくることができる。ビード42の上流側及び下流側の圧力差ΔPは、10Pa以上2000Pa以下であることが好ましい。
In the
乾燥室23bでは、剥ぎ取り可能となるまで流延膜43から溶剤を蒸発させる。流延膜43から溶剤を蒸発するために、乾燥風(30℃〜80℃)を流延膜43にあてる。また、水平ロール25や乾燥風を介して、エンドレスバンド26を加熱することで、流延膜43における溶剤の蒸発を促進させる。
In the drying
剥取室23cでは、剥取ローラ56が剥ぎ取り可能となった流延膜43をエンドレスバンド26から剥ぎ取って湿潤フィルム13とする。クリップテンタ17では、湿潤フィルム13に延伸処理及び乾燥処理を施してフィルム16を得る。水平ロール24は、次の流延工程のために、エンドレスバンド26を冷却する。
In the stripping
各室23a〜23cを順次繰り返し通過するエンドレスバンド26には、加熱により膨張した部分と冷却により収縮する部分とが存在する。このような状態のエンドレスバンド26を循環移動させると蛇行が生じやすくなる。本発明では、Y方向の長さがエンドレスバンド26よりも長いロール本体24bを用いて、エンドレスバンド26を中央部24bcに巻きかけ(図3参照)、露出したロール本体24bのロール端部24beに近接するように外サイドシール65を設けた(図7参照)。このため、エンドレスバンド26の蛇行が生じても、外サイドシール65とロール端部24beとの間隔は一定値で維持され、外サイドシール65によるシーリング効果の変動は起こらない。すなわち、本発明は、エンドレスバンド26の蛇行に起因するチャンバ本体50内における空気の圧力変動を防ぐことができる。
The
更に、本発明の減圧チャンバは、外サイドシール65によるシーリング効果をロール端部24beの周面を用いて奏させるものである。このため、本発明によれば、外サイドシール65によるシーリング効果をエンドレスバンド26の流延面26aを用いて奏させていた従来に比べ、エンドレスバンド26のY方向一杯に流延膜43を形成することができる。
Further, the decompression chamber according to the present invention provides the sealing effect by the
したがって、本発明によれば、1つのエンドレスバンドを用いて、幅が広く、厚みが均一のフィルム16を製造することができる。 Therefore, according to the present invention, it is possible to produce a film 16 having a wide width and a uniform thickness using one endless band.
なお、Y方向におけるエンドレスバンド26と外サイドシール65との間隔CLwは、エンドレスバンド26の蛇行幅よりも小さいほうが好ましい(図9参照)。エンドレスバンド26の蛇行幅を、後述する間隔CLs−dとしてもよい。
It should be noted that the distance CLw between the
なお、内サイドシール71や整流フィン75をY方向に移動自在に設けても良い。図11に示すように、内幅シール76は、固定板76aと可動板76bとを有する。固定板76aは、チャンバ本体50に取り付けられる。可動板76bは、固定板76aのY方向両端に設けられ、Y方向に移動自在に固定板76aに取り付けられる。可動板76bには、整流フィン75がX方向に設けられる。また、内サイドシール71は、チャンバ本体50にてY方向に移動自在に取り付けられる。内サイドシール71や整流フィン75は、図示しない制御部により接続する。制御部の制御の下、内サイドシール71や整流フィン75についてY方向の位置調節をすることができる。これにより、ビード42(図4参照)のY方向の長さが変更となったとき、変更後のY方向の長さに応じて、内サイドシール71や整流フィン75の位置調節をすることが容易となる。
The
また、図12に示すように、内幅シール76において、一の端に設けられた整流フィン75と、他の端に設けられた整流フィン75との間に、遮風ブロック90を設けても良い。遮風ブロック90は、流延面26aに対し起立した遮風面を有する。遮風ブロック90を設けることにより、エンドレスバンド26の移動により発生し、流延面26aの近傍にてX方向に流れる風を遮り、ビード42の振動を抑えることができる。
In addition, as shown in FIG. 12, in the
図13に示すように、外サイドシール65をエンドレスバンド26と正対するように設けてもよい。ここで、蛇行が生じていないエンドレスバンド26の端26eの位置を基準位置Psと、蛇行が生じたときのエンドレスバンド26の端26eの位置を位置Pdと、基準位置Psから位置Pdまでの間隔CLs−dとするときに、基準位置PsからY方向内側に間隔CLs−d以上離れた位置にシール溝65が配されるように、外サイドシール65を設ければよい。これにより、エンドレスバンド26が蛇行しても、エンドレスバンド26と外サイドシール65との正対状態は維持される。
As shown in FIG. 13, the
上記実施形態では、外サイドシール65に一条のシール溝65aを設けたが、本発明はこれに限られず、複数条のシール溝65aを設けてもよい。外サイドシール65に設けられたシール溝65aの数が増えるに従って、得られるシーリング効果が増大する点で好ましい。ただし、複数のシール溝65aを有する外サイドシール65を設けたときであっても、基準位置PsからY方向内側に間隔CLs−d以上離れた位置に外サイドシール65を設けることが好ましい。エンドレスバンド26の蛇行により、外サイドシール65のシール溝65aの一部がエンドレスバンド26の端26eと重なる(図14参照)と、当該シール溝65aによるシーリング効果が常に得られない結果、外サイドシール65全体としてのシーリング効果が変動してしまうためである。そこで、基準位置PsからY方向内側に間隔CLs−d以上離れた位置に、Y方向において最も外側のシール溝65aを設けることが好ましい。図14の場合、外サイドシール65のY方向の寸法を小さくする、外サイドシール65の設置位置をY方向内側へ寄せる、または最も外側のシール溝65aを省く、のいずれでもよい。
In the above embodiment, the
上記実施形態では、図2に示すように、流延ダイ40の設置位置を、水平ロール24の上方としたが、本発明はこれに限られない。ラビリンスシール31b、32bをエンドレスバンド26のうち水平ロール25に巻き掛けられた部分の流延面26aと近接するように設けたときには、流延ダイ40の設置位置を水平ロール24の上方としてもよい。また、エンドレスバンド26を支持するサポートロールを水平ロール24、25の間に設け、ラビリンスシール31b、32bをエンドレスバンド26のうちサポートロールに支持された部分の流延面26aと近接するように設けたときには、流延ダイ40の設置位置をサポートロールの上方としても良い。
In the said embodiment, as shown in FIG. 2, although the installation position of the casting die 40 was made above the
上記実施形態では、ドープ12からなる流延膜43を剥ぎ取り可能な状態にするために、流延膜43から溶剤を蒸発させたが、本発明はこれに限られず、流延膜43を冷却させてもよい。
In the above embodiment, the solvent is evaporated from the casting
本発明は、ドープを流延する際に、2種類以上のドープを同時に共流延させて積層させる同時積層共流延、または、複数のドープを逐次に共流延して積層させる逐次積層共流延を行うことができる。なお、両共流延を組み合わせてもよい。同時積層共流延を行う場合には、フィードブロックを取り付けた流延ダイを用いてもよいし、マルチポケット型の流延ダイを用いてもよい。 The present invention provides simultaneous lamination co-casting in which two or more types of dopes are simultaneously co-cast and laminated when casting dopes, or sequential lamination co-production in which a plurality of dopes are sequentially co-cast and laminated. Casting can be performed. In addition, you may combine both casting. When simultaneous lamination and co-casting is performed, a casting die to which a feed block is attached may be used, or a multi-pocket casting die may be used.
上記実施形態では、溶液製膜方法における流延工程に用いたが、本発明はこれに限られず、塗布液を支持体に塗布して、支持体上に塗布膜を形成する塗布工程にも適用可能である。 In the above embodiment, the present invention is used in the casting process in the solution casting method, but the present invention is not limited to this, and is also applied to a coating process in which a coating liquid is applied to a support and a coating film is formed on the support. Is possible.
(ポリマー)
ポリマーとしては、セルロースアシレートや環状ポリオレフィン等を用いることができる。
(polymer)
As the polymer, cellulose acylate, cyclic polyolefin, or the like can be used.
(セルロースアシレート)
セルロースアシレートとしては、トリアセチルセルロース(TAC)が特に好ましい。そして、セルロースアシレートの中でも、セルロースの水酸基をカルボン酸でエステル化している割合、すなわち、アシル基の置換度が下記式(I)〜(III)の全てを満足するものがより好ましい。なお、以下の式(I)〜(III)において、A及びBは、アシル基の置換度を表わし、Aはアセチル基の置換度、またBは炭素原子数3〜22のアシル基の置換度である。なお、TACの90重量%以上が0.1mm〜4mmの粒子であることが好ましい。
(I) 2.0≦A+B≦3.0
(II) 0≦A≦3.0
(III) 0≦B≦2.9
(Cellulose acylate)
As the cellulose acylate, triacetyl cellulose (TAC) is particularly preferable. Of the cellulose acylates, those in which the hydroxyl group of cellulose is esterified with a carboxylic acid, that is, the substitution degree of the acyl group satisfies all of the following formulas (I) to (III) are more preferable. In the following formulas (I) to (III), A and B represent the substitution degree of the acyl group, A is the substitution degree of the acetyl group, and B is the substitution degree of the acyl group having 3 to 22 carbon atoms. It is. In addition, it is preferable that 90 weight% or more of TAC is a particle | grain of 0.1 mm-4 mm.
(I) 2.0 ≦ A + B ≦ 3.0
(II) 0 ≦ A ≦ 3.0
(III) 0 ≦ B ≦ 2.9
セルロースを構成するβ−1,4結合しているグルコース単位は、2位,3位及び6位に遊離の水酸基を有している。セルロースアシレートは、これらの水酸基の一部または全部を炭素数2以上のアシル基によりエステル化した重合体(ポリマー)である。アシル置換度は、2位,3位及び6位それぞれについて、セルロースの水酸基がエステル化している割合(100%のエステル化は置換度1である)を意味する。 Glucose units having β-1,4 bonds constituting cellulose have free hydroxyl groups at the 2nd, 3rd and 6th positions. Cellulose acylate is a polymer obtained by esterifying some or all of these hydroxyl groups with an acyl group having 2 or more carbon atoms. The degree of acyl substitution means the ratio of the hydroxyl group of cellulose esterified at each of the 2-position, 3-position and 6-position (100% esterification has a substitution degree of 1).
全アシル化置換度、即ち、DS2+DS3+DS6は2.00〜3.00が好ましく、より好ましくは2.22〜2.90であり、特に好ましくは2.40〜2.88である。また、DS6/(DS2+DS3+DS6)は0.28以上が好ましく、より好ましくは0.30以上、特に好ましくは0.31〜0.34である。ここで、DS2はグルコース単位の2位の水酸基のアシル基による置換度(以下、「2位のアシル置換度」とも言う)であり、DS3は3位の水酸基のアシル基による置換度(以下、「3位のアシル置換度」とも言う)であり、DS6は6位の水酸基のアシル基による置換度(以下、「6位のアシル置換度」とも言う)である。 The total acylation substitution degree, that is, DS2 + DS3 + DS6 is preferably 2.00 to 3.00, more preferably 2.22 to 2.90, and particularly preferably 2.40 to 2.88. Further, DS6 / (DS2 + DS3 + DS6) is preferably 0.28 or more, more preferably 0.30 or more, and particularly preferably 0.31 to 0.34. Here, DS2 is the degree of substitution of the hydroxyl group at the 2-position of the glucose unit with an acyl group (hereinafter also referred to as “degree of acyl substitution at the 2-position”), and DS3 is the degree of substitution of the hydroxyl group at the 3-position with an acyl group (hereinafter, referred to as “acyl group”). DS6 is the substitution degree of the hydroxyl group at the 6-position with an acyl group (hereinafter also referred to as “acyl substitution degree at the 6-position”).
本発明のセルロースアシレートに用いられるアシル基は1種類だけでも良いし、あるいは2種類以上のアシル基が使用されていても良い。2種類以上のアシル基を用いるときは、その1つがアセチル基であることが好ましい。2位,3位及び6位の水酸基による置換度の総和をDSAとし、2位,3位及び6位の水酸基のアセチル基以外のアシル基による置換度の総和をDSBとすると、DSA+DSBの値は、より好ましくは2.22〜2.90であり、特に好ましくは2.40〜2.88である。また、DSBは0.30以上であり、特に好ましくは0.7以上である。さらにDSBはその20%以上が6位水酸基の置換基であるが、より好ましくは25%以上が6位水酸基の置換基であり、30%以上がさらに好ましく、特には33%以上が6位水酸基の置換基であることが好ましい。また更に、セルロースアシレートの6位の置換度が0.75以上であり、さらには0.80以上であり特には0.85以上であるセルロースアシレートも挙げることができる。これらのセルロースアシレートにより溶解性の好ましい溶液(ドープ)が作製できる。特に非塩素系有機溶剤において、良好な溶液の作製が可能となる。さらに粘度が低く、濾過性の良い溶液の作製が可能となる。 Only one type of acyl group may be used in the cellulose acylate of the present invention, or two or more types of acyl groups may be used. When two or more kinds of acyl groups are used, it is preferable that one of them is an acetyl group. When the sum of the substitution degrees by the hydroxyl groups at the 2nd, 3rd and 6th positions is DSA, and the sum of the substitution degree by an acyl group other than the acetyl group at the 2nd, 3rd and 6th hydroxyl groups is DSB, the value of DSA + DSB is More preferably, it is 2.22 to 2.90, and particularly preferably 2.40 to 2.88. The DSB is 0.30 or more, particularly preferably 0.7 or more. Further, 20% or more of DSB is a substituent at the 6-position hydroxyl group, more preferably 25% or more is a substituent at the 6-position hydroxyl group, more preferably 30% or more, and particularly 33% or more is a 6-position hydroxyl group. It is preferable that it is a substituent. Furthermore, the cellulose acylate having a substitution degree of 6-position of cellulose acylate of 0.75 or more, further 0.80 or more, and particularly 0.85 or more can be mentioned. With these cellulose acylates, a solution having a preferable solubility (dope) can be produced. In particular, a good solution can be prepared in a non-chlorine organic solvent. Furthermore, it is possible to produce a solution having a low viscosity and good filterability.
セルロースアシレートの原料であるセルロースは、リンター,パルプのどちらから得られたものでも良い。 Cellulose, which is a raw material for cellulose acylate, may be obtained from either linter or pulp.
本発明のセルロースアシレートの炭素数2以上のアシル基としては、脂肪族基でもアリール基でも良く特に限定されない。それらは、例えばセルロースのアルキルカルボニルエステル、アルケニルカルボニルエステルあるいは芳香族カルボニルエステル、芳香族アルキルカルボニルエステルなどであり、それぞれさらに置換された基を有していても良い。これらの好ましい例としては、プロピオニル、ブタノイル、ペンタノイル、ヘキサノイル、オクタノイル、デカノイル、ドデカノイル、トリデカノイル、テトラデカノイル、ヘキサデカノイル、オクタデカノイル、iso−ブタノイル、t−ブタノイル、シクロヘキサンカルボニル、オレオイル、ベンゾイル、ナフチルカルボニル、シンナモイル基などを挙げることができる。これらの中でも、プロピオニル、ブタノイル、ドデカノイル、オクタデカノイル、t−ブタノイル、オレオイル、ベンゾイル、ナフチルカルボニル、シンナモイルなどがより好ましく、特に好ましくはプロピオニル、ブタノイルである。 The acyl group having 2 or more carbon atoms of the cellulose acylate of the present invention may be an aliphatic group or an aryl group and is not particularly limited. These are, for example, cellulose alkylcarbonyl esters, alkenylcarbonyl esters, aromatic carbonyl esters, aromatic alkylcarbonyl esters, and the like, each of which may further have a substituted group. Preferred examples of these include propionyl, butanoyl, pentanoyl, hexanoyl, octanoyl, decanoyl, dodecanoyl, tridecanoyl, tetradecanoyl, hexadecanoyl, octadecanoyl, iso-butanoyl, t-butanoyl, cyclohexanecarbonyl, oleoyl, benzoyl , Naphthylcarbonyl, cinnamoyl group and the like. Among these, propionyl, butanoyl, dodecanoyl, octadecanoyl, t-butanoyl, oleoyl, benzoyl, naphthylcarbonyl, cinnamoyl and the like are more preferable, and propionyl and butanoyl are particularly preferable.
(溶剤)
ドープを調製する溶剤としては、芳香族炭化水素(例えば、ベンゼン,トルエンなど)、ハロゲン化炭化水素(例えば、ジクロロメタン,クロロベンゼンなど)、アルコール(例えば、メタノール,エタノール,n−プロパノール,n−ブタノール,ジエチレングリコールなど)、ケトン(例えば、アセトン,メチルエチルケトンなど)、エステル(例えば、酢酸メチル,酢酸エチル,酢酸プロピルなど)及びエーテル(例えば、テトラヒドロフラン,メチルセロソルブなど)などが挙げられる。なお、本発明において、ドープとはポリマーを溶剤に溶解または分散して得られるポリマー溶液,分散液を意味している。
(solvent)
Solvents for preparing the dope include aromatic hydrocarbons (eg, benzene, toluene, etc.), halogenated hydrocarbons (eg, dichloromethane, chlorobenzene, etc.), alcohols (eg, methanol, ethanol, n-propanol, n-butanol, Diethylene glycol, etc.), ketones (eg, acetone, methyl ethyl ketone, etc.), esters (eg, methyl acetate, ethyl acetate, propyl acetate, etc.) and ethers (eg, tetrahydrofuran, methyl cellosolve, etc.). In the present invention, the dope means a polymer solution or dispersion obtained by dissolving or dispersing a polymer in a solvent.
これらの中でも炭素原子数1〜7のハロゲン化炭化水素が好ましく用いられ、ジクロロメタンが最も好ましく用いられる。TACの溶解性、流延膜の支持体からの剥ぎ取り性、フィルムの機械的強度など及びフィルムの光学特性などの物性の観点から、ジクロロメタンの他に炭素原子数1〜5のアルコールを1種ないし数種類混合することが好ましい。アルコールの含有量は、溶剤全体に対し2質量%〜25質量%が好ましく、5質量%〜20質量%がより好ましい。アルコールの具体例としては、メタノール,エタノール,n−プロパノール,イソプロパノール,n−ブタノールなどが挙げられるが、メタノール,エタノール,n−ブタノールあるいはこれらの混合物が好ましく用いられる。 Among these, halogenated hydrocarbons having 1 to 7 carbon atoms are preferably used, and dichloromethane is most preferably used. One kind of alcohol having 1 to 5 carbon atoms in addition to dichloromethane from the viewpoint of physical properties such as solubility of TAC, peelability of cast film from the support, mechanical strength of the film, and optical properties of the film It is preferable to mix several kinds. 2 mass%-25 mass% are preferable with respect to the whole solvent, and, as for content of alcohol, 5 mass%-20 mass% are more preferable. Specific examples of the alcohol include methanol, ethanol, n-propanol, isopropanol, n-butanol and the like, but methanol, ethanol, n-butanol or a mixture thereof is preferably used.
ところで、最近、環境に対する影響を最小限に抑えることを目的に、ジクロロメタンを使用しない場合の溶剤組成についても検討が進み、この目的に対しては、炭素原子数が4〜12のエーテル、炭素原子数が3〜12のケトン、炭素原子数が3〜12のエステル、炭素数1〜12のアルコールが好ましく用いられる。これらを適宜混合して用いることがある。例えば、酢酸メチル,アセトン,エタノール,n−ブタノールの混合溶剤が挙げられる。これらのエーテル、ケトン,エステル及びアルコールは、環状構造を有するものであってもよい。また、エーテル、ケトン,エステル及びアルコールの官能基(すなわち、−O−,−CO−,−COO−及び−OH)のいずれかを2つ以上有する化合物も、溶剤として用いることができる。 By the way, recently, for the purpose of minimizing the influence on the environment, studies have been conducted on the solvent composition when dichloromethane is not used. For this purpose, ethers having 4 to 12 carbon atoms, carbon atoms A ketone having 3 to 12 carbon atoms, an ester having 3 to 12 carbon atoms, and an alcohol having 1 to 12 carbon atoms are preferably used. These may be used in combination as appropriate. For example, a mixed solvent of methyl acetate, acetone, ethanol, and n-butanol can be mentioned. These ethers, ketones, esters and alcohols may have a cyclic structure. A compound having two or more functional groups of ether, ketone, ester, and alcohol (that is, —O—, —CO—, —COO—, and —OH) can also be used as the solvent.
(添加剤)
ドープに所定の添加剤を添加してもよい。本発明で用いられる添加剤としては、可塑剤、紫外線吸収剤などがある。可塑剤として重縮合エステルを用いることが好ましい。
(Additive)
A predetermined additive may be added to the dope. Examples of the additive used in the present invention include a plasticizer and an ultraviolet absorber. It is preferable to use a polycondensed ester as the plasticizer.
フィルム16の厚みは、20μm以上120μm以下であることが好ましく、40μm以上100μm以下であることがより好ましい。 The thickness of the film 16 is preferably 20 μm or more and 120 μm or less, and more preferably 40 μm or more and 100 μm or less.
フィルム16の幅は、700mm以上3000以下mmであることが好ましく、1000mm以上2800mm以下であることがより好ましく、1500mm以上2500mm以下であることが特に好ましい。なお、フィルム16の幅は、3000mm以上であってもよい。 The width of the film 16 is preferably 700 mm or greater and 3000 mm or less, more preferably 1000 mm or greater and 2800 mm or less, and particularly preferably 1500 mm or greater and 2500 mm or less. The width of the film 16 may be 3000 mm or more.
(ヘイズ)
フィルム16のヘイズは、0.20%未満であることが好ましく、0.15%未満であることがより好ましく、0.10%未満であることが特に好ましい。ヘイズを0.2%未満とすることにより、液晶表示装置に組み込んだ際のコントラスト比を改善することができる。また、フィルムの透明性がより高くなり、光学フィルムとしてより用いやすくなるという利点もある。
(Haze)
The haze of the film 16 is preferably less than 0.20%, more preferably less than 0.15%, and particularly preferably less than 0.10%. By setting the haze to less than 0.2%, the contrast ratio when incorporated in a liquid crystal display device can be improved. In addition, there is an advantage that the transparency of the film becomes higher and it is easier to use as an optical film.
(Re、Rth)
フィルム16の面内方向のレターデーションは、25nm≦|Re(590)|≦100nmであり、かつ、50nm≦|Rth(590)|≦250nmであることが好ましい。そして、30nm≦|Re(590)|≦80nmであることがより好ましく、35nm≦|Re(590)|≦70nmであることが特に好ましい。また、70nm≦|Rth(590)|≦240nmであることがより好ましく、90nm≦|Rth(590)|≦230nmであることが特に好ましい。
(Re, Rth)
The retardation in the in-plane direction of the film 16 is preferably 25 nm ≦ | Re (590) | ≦ 100 nm and 50 nm ≦ | Rth (590) | ≦ 250 nm. It is more preferable that 30 nm ≦ | Re (590) | ≦ 80 nm, and it is particularly preferable that 35 nm ≦ | Re (590) | ≦ 70 nm. Further, 70 nm ≦ | Rth (590) | ≦ 240 nm is more preferable, and 90 nm ≦ | Rth (590) | ≦ 230 nm is particularly preferable.
本明細書におけるRe(λ)、Rth(λ)は各々、波長λにおける面内のレターデーションおよび厚さ方向のレターデーションを表す。本願明細書においては、特に記載がないときは、波長λは、590nmとする。Re(λ)はKOBRA 21ADH(王子計測機器(株)製)において波長λnmの光をフィルム法線方向に入射させて測定される。Rth(λ)は前記Re(λ)を、面内の遅相軸(KOBRA 21ADHにより判断される)を傾斜軸(回転軸)として(遅相軸がない場合にはフィルム面内の任意の方向を回転軸とする)のフィルム法線方向に対して法線方向から片側50度まで10度ステップで各々その傾斜した方向から波長λnmの光を入射させて全部で6点測定し、その測定されたレターデーション値と平均屈折率の仮定値及び入力された膜厚値を基にKOBRA 21ADHが算出する。尚、遅相軸を傾斜軸(回転軸)として(遅相軸がない場合にはフィルム面内の任意の方向を回転軸とする)、任意の2方向からレターデーション値を測定し、その値と平均屈折率の仮定値及び入力された膜厚値を基に、以下の式(A−1)、式(A−2)及び式(B)より、Re及びRthを算出することもできる。ここで平均屈折率の仮定値はポリマーハンドブック(JOHN WILEY&SONS,INC)、各種光学フィルムのカタログの値を使用することができる。平均屈折率の値が既知でないものについてはアッベ屈折計で測定することができる。主な光学フィルムの平均屈折率の値を以下に例示する:セルロースアシレート(1.48)、シクロオレフィンポリマー(1.52)、ポリカーボネート(1.59)、ポリメチルメタクリレート(1.49)、ポリスチレン(1.59)である。これら平均屈折率の仮定値と膜厚を入力することで、KOBRA 21ADHはnx、ny、nzを算出する。この算出されたnx、ny、nzよりNz=(nx−nz)/(nx−ny)が更に算出される。 In this specification, Re (λ) and Rth (λ) represent in-plane retardation and retardation in the thickness direction at the wavelength λ, respectively. In the present specification, the wavelength λ is 590 nm unless otherwise specified. Re (λ) is measured by making light having a wavelength of λ nm incident in the normal direction of the film in KOBRA 21ADH (manufactured by Oji Scientific Instruments). Rth (λ) is Re (λ), with the in-plane slow axis (determined by KOBRA 21ADH) as the tilt axis (rotary axis) (in the absence of the slow axis, any direction in the film plane) Is measured in 6 points from the inclined direction in 10 degree steps from the normal direction to 50 degrees on one side with respect to the normal direction of the film. KOBRA 21ADH calculates based on the retardation value, the assumed average refractive index, and the input film thickness value. The retardation value is measured from any two directions with the slow axis as the tilt axis (rotation axis) (in the absence of the slow axis, the arbitrary direction in the film plane is the rotation axis), and the value Re and Rth can also be calculated from the following formula (A-1), formula (A-2), and formula (B) based on the assumed average refractive index and the input film thickness value. Here, as the assumed value of the average refractive index, values in the polymer handbook (John Wiley & Sons, Inc.) and catalogs of various optical films can be used. Those whose average refractive index is not known can be measured with an Abbe refractometer. The average refractive index values of main optical films are exemplified below: cellulose acylate (1.48), cycloolefin polymer (1.52), polycarbonate (1.59), polymethyl methacrylate (1.49), Polystyrene (1.59). The KOBRA 21ADH calculates nx, ny, and nz by inputting the assumed value of the average refractive index and the film thickness. Nz = (nx−nz) / (nx−ny) is further calculated from the calculated nx, ny, and nz.
ここで、上記のRe(γ)は法線方向から角度γ傾斜した方向におけるレターデーション値を表し、nx、ny、nzは、屈折率楕円体の各主軸方位の屈折率を表し、dはフィルム厚を表す。
Rth=((nx+ny)/2−nz)×d 式(B)
Here, Re (γ) represents the retardation value in the direction inclined by the angle γ from the normal direction, nx, ny, and nz represent the refractive indexes of the principal axis directions of the refractive index ellipsoid, and d represents the film. Represents thickness.
Rth = ((nx + ny) / 2−nz) × d Formula (B)
10 溶液製膜設備
15 流延装置
23 ケーシング
23a 流延室
24 水平ロール
24b ローラ本体
24be ロール端部
26 エンドレスバンド
26a 流延面
31〜33 第1〜3シール部材
40 流延ダイ
47 減圧チャンバ
64 外幅シール
65 外サイドシール
DESCRIPTION OF
Claims (6)
前記ビードよりも前記移動方向上流側にて前記エンドレスバンドの幅方向に延設される上流側遮風板及び前記上流側遮風板から前記ビードの両外側にかけて設けられる1対の側方遮風板を備え、前記ビードの前記エンドレスバンドの移動方向上流側を囲むチャンバ本体と、
前記エンドレスバンドの幅方向両外側に露出した前記水平ロールの周面に近接するように前記側方遮風板から突出する外シール部材とを有することを特徴とする減圧チャンバ。 A dope is discharged using a casting die toward a portion supported by the horizontal roll in an endless band which is moved over a horizontal roll, and the belt-shaped casting film made of the dope is transferred to the endless band. When forming on the band, in the decompression chamber for decompressing the upstream side in the moving direction of the endless band from the bead formed from the casting die to the endless band by the outflow dope,
An upstream wind shield extending in the width direction of the endless band on the upstream side in the movement direction from the bead and a pair of side wind shields provided from the upstream wind shield to both outer sides of the bead A chamber body that includes a plate and surrounds the upstream side of the endless band in the moving direction of the bead;
A decompression chamber, comprising: an outer seal member protruding from the side wind shield so as to be close to a peripheral surface of the horizontal roll exposed on both outer sides in the width direction of the endless band.
前記ビードよりも前記移動方向上流側にて前記エンドレスバンドの幅方向に延設される上流側遮風板及び前記上流側遮風板から前記ビードの両外側にかけて設けられる1対の側方遮風板を備え、前記ビードの前記エンドレスバンドの移動方向上流側を囲むチャンバ本体と、
前記側方遮風板から突出して前記エンドレスバンドの表面に近接するように設けられる外シール部材とを有し、
前記外シール部材の突端には、前記エンドレスバンドの表面に向かって突設し前記エンドレスバンドの幅方向端側から順次並べられた第1〜2凸条部と前記凸条の間に形成された溝部とからなるラビリンス溝を備え、
蛇行状態の前記エンドレスバンドの端よりも前記第1凸条部の先端が前記幅方向内側に位置するように、前記外シール部材が配されたことを特徴とすることを特徴とする減圧チャンバ。 A dope is discharged using a casting die toward a portion supported by the horizontal roll in an endless band moving in a state of being stretched across a horizontal roll, and the belt-shaped casting film made of the dope is transferred to the endless band. In the decompression chamber for decompressing the upstream side in the moving direction of the endless band from the bead formed from the casting die to the endless band by the outflow dope when forming on the surface of the band,
An upstream wind shield extending in the width direction of the endless band on the upstream side in the movement direction from the bead and a pair of side wind shields provided from the upstream wind shield to both outer sides of the bead A chamber body that includes a plate and surrounds the upstream side of the endless band in the moving direction of the bead;
An outer seal member provided so as to protrude from the side windshield and to be close to the surface of the endless band;
At the protruding end of the outer seal member, a protrusion is formed toward the surface of the endless band, and is formed between the first and second protruding strips and the protruding strips that are sequentially arranged from the end in the width direction of the endless band. It has a labyrinth groove consisting of a groove part,
The decompression chamber, wherein the outer seal member is arranged so that a tip end of the first protruding strip portion is located on an inner side in the width direction than an end of the endless band in a meandering state.
前記流延膜を前記エンドレスバンドから剥ぎ取って湿潤フィルムとする剥取工程と、
前記湿潤フィルムから溶剤を蒸発させる乾燥工程とを順次行うことを特徴とする溶液製膜方法。 After the method for forming a cast film according to claim 5,
A stripping step of stripping the cast film from the endless band to form a wet film;
A solution casting method comprising sequentially performing a drying step of evaporating a solvent from the wet film.
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