JP2012149600A - バルブタイミング調整装置 - Google Patents

Abstract

【課題】バルブタイミング調整の応答性と回転位相ロックの確実性とを高める。
【解決手段】スリーブ６６内の付勢調整構造９４は、可動部材８４と、スプール７０を軸方向に付勢する第一復原力Ｆ１を発生の第一弾性部材８０と、可動部材８４を軸方向に付勢する第二復原力Ｆ２を発生の第二弾性部材８２とを有する。可動部材８４がスプールストッパ７０７との係合により第二復原力Ｆ２をスプール７０に伝達する伝達状態と、可動部材８４がスリーブストッパ６６６ｂとの係合により当該伝達を制限する制限状態とは、可動部材８４が両ストッパ７０７，６６６ｂと係合する位置Ｐｃを境に絞りロック領域Ｒｌｓ内で切り替わる。領域Ｒｌｓのうち位置Ｐｃより進角領域Ｒａ側にて制限状態を実現する一部での要素８４，６６６ｂの接触面積は、領域Ｒｌｓのうち伝達状態を実現する残部での要素８４，７０７の接触面積よりも大きい。
【選択図】図１０

Description

本発明は、内燃機関においてクランク軸からのトルク伝達によりカム軸が開閉する動弁のバルブタイミングを、供給源から供給される作動液により調整するバルブタイミング調整装置に関する。

従来、クランク軸と連動回転するハウジング並びにカム軸と連動回転するベーンロータを備えたバルブタイミング調整装置が、知られている。例えば特許文献１には、ハウジング内にてベーンロータにより回転方向に区画した進角室又は遅角室へ作動液を導入することで、ハウジングに対するベーンロータの回転位相を進角側又は遅角側へ変化させる装置が、開示されている。

この特許文献１の装置には、ロック作動室からの作動液の排出により回転位相をロックする一方、ロック作動室への作動液の導入により当該ロックを解除するために、ロック手段（規制・ロック構造）が設けられている。そこで、特許文献１の装置では、ロック作動室に対する作動液の入出を、進角室及び遅角室に対する作動液の入出と同時に制御するために、それらの入出制御を、スリーブ内に収容されたスプールの軸方向への往復移動により実現するよう、制御弁が用いられている。

こうした特許文献１の装置において制御弁のスプールは、指令値に従って駆動源が軸方向に発生する駆動力と、付勢手段（スプリング）が当該駆動力に抗して軸方向に発生する弾性付勢力とのバランスに応じて、移動する。こうしたスプールの移動領域として特許文献１の装置では、可変領域（第二領域のうち進角領域）とロック領域（第一領域）とが設定されている。

まず、可変領域では、ロック作動室と連通するロック作動ポートが、進角室へ作動液を導入する導入ポートと共に、供給源から作動液の供給を受ける供給ポートに接続される。かかる接続形態によると、ロックの解除された回転位相が進角側へと変化することになる。一方、ロック領域では、供給ポートに接続される導入ポートとは異なり、ロック作動ポートは、作動液を排出するドレンポートに接続される。かかる接続形態によると、供給ポートへ供給の作動液が導入ポートから進角室に導入されて充填された状態にて、回転位相のロックが実現されることになる。これによれば、ロック領域から可変領域へのスプール移動に応じて作動液は、既に充填状態にある進角室に対して導入され得るので、回転位相を進角側へ速やかに変化させてバルブタイミング調整の応答性を高めることができるのである。

さらに、特許文献１の装置においてロック領域の一部は、供給ポートから導入ポートへの作動液の流通流量を絞る絞りロック領域（絞り領域）として、設定されている。これにより、可変領域から絞りロック領域へスプールを移動させた場合には、導入ポートから進角室への作動液の導入流量が抑えられて回転位相の進角側変化量が可及的に減少するので、所定の回転位相にロックさせ易くなるのである。

特開２０１０−２８５９１８号公報

さて、特許文献１の装置では、可変領域から絞りロック領域へスプールを移動させると、慣性力の作用によりスプールが絞りロック領域から外れることが、懸念される。この場合、供給ポートから導入ポートへの作動液の流通流量、ひいては進角室への作動液の導入流量が増大し、所定の回転位相におけるロックが困難となってしまうため、望ましくない。そこで、絞りロック領域においてスプールに移動抵抗を与える方法が考えられるが、その場合には、絞りロック領域から可変領域へのスプール移動が阻害されるため、回転位相ロックの解除によりバルブタイミング調整を開始する際の応答性を、低下させるおそれがある。

本発明は、以上説明した問題に鑑みてなされたものであって、その目的は、バルブタイミング調整の応答性と回転位相ロックの確実性とを共に高めるバルブタイミング調整装置を、提供することにある。

請求項１に記載の発明は、内燃機関においてクランク軸からのトルク伝達によりカム軸が開閉する動弁のバルブタイミングを、供給源から供給される作動液により調整するバルブタイミング調整装置であって、クランク軸と連動回転するハウジングと、カム軸と連動回転し、ハウジング内において進角室及び遅角室を回転方向に区画し、作動液が進角室又は遅角室へ導入されることにより、ハウジングに対する回転位相が進角側又は遅角側へ変化するベーンロータと、作動液が入出するロック作動室を有し、ロック作動室からの作動液の排出により回転位相をロックし、ロック作動室への作動液の導入により当該ロックを解除するロック手段と、スリーブ内に収容されるスプールの軸方向への往復移動により、進角室及び遅角室に対する作動液の入出並びにロック作動室に対する作動液の入出を制御する制御弁と、スプールを軸方向に駆動する駆動力を、指令値に従って発生する駆動源と、スプールを駆動力に抗して軸方向に付勢する弾性付勢力を、発生する付勢手段とを、備え、制御弁は、進角室及び遅角室の一方へ作動液を導入する導入ポートと、ロック作動室と連通するロック作動ポートと、供給源から作動液の供給を受ける供給ポートと、作動液を排出するドレンポートと、スリーブに設けられるスリーブストッパと、スプールに設けられるスプールストッパとを、有し、スプールは、導入ポート及びロック作動ポートを共に供給ポートに接続することにより、ロックを解除した回転位相を変化させる可変領域と、導入ポートを供給ポートに接続し且つロック作動ポートをドレンポートに接続することにより、スリーブ内を通じて供給ポートから導入ポートへ流通する作動液の流量を絞りつつ、回転位相のロックを実現する絞りロック領域とに、移動するバルブタイミング調整装置において、
スリーブ内に設けられる付勢手段は、軸方向に往復移動する可動部材と、スプールを軸方向に付勢する第一復原力を発生する第一弾性部材と、可動部材を軸方向に付勢する第二復原力を発生する第二弾性部材とを、有し、可動部材がスリーブストッパから離脱してスプールストッパと係合することにより、第二復原力をスプールに伝達する伝達状態と、可動部材がスプールストッパから離脱してスリーブストッパと係合することにより、スプールへの第二復原力の伝達を制限する制限状態とは、可動部材がスリーブストッパ及びスプールストッパの双方に係合する切替位置を境に、絞りロック領域内において切り替わり、絞りロック領域のうち切替位置よりも可変領域側となる一部において伝達状態及び制限状態の一方が実現されることにより可動部材が係合対象のストッパと接触する面積は、絞りロック領域の残部において伝達状態及び制限状態の他方が実現されることにより可動部材が係合対象のストッパと接触する面積よりも、大きく設定される。

この発明の制御弁においてスリーブ内のスプールが移動する可変領域では、ロック作動室に連通するロック作動ポートが、進角室及び遅角室の一方へ作動液を導入する導入ポートと共に、供給源から作動液の供給を受ける供給ポートと接続される。かかる接続形態によると、ロック作動室への作動液の導入によりロックの解除された回転位相が、進角側及び遅角側のうち導入ポートからの作動液の導入対象室と対応する側へ変化することになる。一方、制御弁においてスリーブ内のスプールが移動する絞りロック領域では、供給ポートに接続される導入ポートとは異なり、ロック作動ポートは、作動液を排出するドレンポートと接続される。かかる接続形態によると、供給ポートへ供給の作動液が導入ポートから導入対象室に導入されて充填された状態にて、ロック作動室からの作動液の排出により回転位相のロックが実現されることになる。こうしたことから、絞りロック領域から可変領域へのスプール移動に応じて作動液は、既に充填状態にある導入対象室に対して導入され得るので、回転位相を速やかに変化させてバルブタイミング調整の応答性を高めることができるのである。

さらに、請求項１に記載の発明の絞りロック領域では、供給ポートから導入ポートへの作動液の流通流量が絞られる。故に、可変領域から絞りロック領域へスプールを移動させる場合には、導入ポートから導入対象室への作動液の導入流量が減少して回転位相の変化量が抑えられるので、所定の回転位相にロックさせ易くなる。

しかし、請求項１に記載の発明の絞りロック領域では、スリーブ内を通じて供給ポートから導入ポートへ流通する作動液の流量が絞られるので、作動液の流れによる流体力が当該スリーブ内のスプールに作用して変動すると、回転位相ロックを阻害する事態が懸念される。これは、指令値に従って駆動源が発生する駆動力と、付勢手段が発生する弾性付勢力とのバランスによるスプール位置に、流体力変動に起因するばらつきが生じると、当該スプール位置がずれることで絞り機能の悪化を招来するからである。

そこで、請求項１に記載の発明のスリーブ内には、第一弾性部材の第一復原力により軸方向に付勢されるスプールのスプールストッパに対して状態が切り替わる可動部材を、第二弾性部材の第二復原力により軸方向に付勢する付勢手段が、設けられる。こうした付勢手段において、可動部材がスプールストッパに係合する伝達状態では、第一復原力を受けるスプールに第二復原力が可動部材を通じて伝達されるので、スプールを付勢する弾性付勢力は、それら第一及び第二復原力との合力となる。一方、付勢手段において、可動部材がスプールストッパから離脱する制限状態では、第一復原力を受けるスプールへの第二復原力の伝達が制限されるので、スプールを付勢する弾性付勢力としては、第一復原力が単独で作用することになる。これらのことから、第一及び第二復原力の合力作用を現出する伝達状態と、第一復原力の単独作用を現出する制限状態とが、絞りロック領域内の切替位置を境に切り替わることで、駆動力に抗する弾性付勢力が当該切替位置にてステップ状に変化し得る。故に絞りロック領域内では、駆動力をステップ状の変化幅内の弾性付勢力に対してバランスさせることで、作用する流体力の変動に拘らずスプールの位置を切替位置にて安定させ得るので、絞り機能の発揮が確固たるものとなる。

ここで、請求項１に記載の発明の絞りロック領域では、切替位置よりも可変領域側となる一部において、スプールのスプールストッパに可動部材が係合する伝達状態と、スリーブのスリーブストッパに可動部材が係合する制限状態とのうち一方が、実現される。故に絞りロック領域の残部では、そうしたストッパとの係合形態のいずれかを可動部材が採る伝達状態及び制限状態のうちの他方が、実現されることになる。このような構成下、請求項１に記載の発明では特に、絞りロック領域のうち切替位置よりも可変領域側の一部にて可動部材が係合対象のストッパと接触する面積は、絞りロック領域の残部にて可動部材が係合対象のストッパと接触する面積よりも、大きく設定されるのである。

こうした面積設定によると、スプールが可変領域から切替位置へと移動したときに可動部材は、絞りロック領域のうち可変領域側の一部にて大きな接触面積で係合する方のストッパからは、作用するリンキング力が大きいために離脱し難くなる。その結果、絞りロック領域内の切替位置にてスプールストッパと係合する可動部材から、そうした大きなリンキング力に起因する移動抵抗を与えられるスプールについては、可変領域からの移動に伴う慣性力の作用に拘らず、当該切替位置からのずれを抑制され得る。したがって、切替位置にてステップ状に変化する弾性付勢力の作用と相俟って、供給ポートから導入ポートへの作動液の流通流量を絞る絞り機能が確実に発揮されることになるので、回転位相ロックの確実性を高めることができるのである。

一方、切替位置のスプールが可変領域へ移動するときに可動部材は、絞りロック領域のうち当該可変領域とは反対側の残部にて小さな接触面積で係合する方のストッパからは、作用するリンキング力が小さいために離脱し易い。その結果、絞りロック領域内にて、各ストッパが可動部材に係合する切替位置から可変領域側へと移動する際のスプールについては、当該可動部材とは離脱するストッパからのリンキング力の影響を抑えられて、与えられる移動抵抗が減少する。したがって、絞りロック領域から可変領域へのスプール移動が阻害され難くなるので、回転位相ロックの解除によりバルブタイミング調整を開始する際の応答性をも、高めることができるのである。

請求項２に記載の発明によると、可動部材は、径方向に沿って広がる環平面部が設けられてなり、絞りロック領域のうち切替位置よりも可変領域側となる一部において伝達状態及び制限状態の一方が実現されることにより、環平面部が係合対象の環平面状のストッパと同軸上に接触し、絞りロック領域の残部において伝達状態及び制限状態の他方が実現されることにより、環平面部が係合対象のテーパ面状のストッパと同軸上に接触する。

この発明では、径方向に沿って広がる可動部材の環平面部は、絞りロック領域の切替位置よりも可変領域側の一部にて環平面状ストッパと同軸上に接触する面積につき、同領域の残部にてテーパ面状ストッパと同軸上に接触する面積より、大きくなる。これにより、スプールが可変領域から切替位置へと移動したときに可動部材の環平面部は、絞りロック領域のうち可変領域側の一部にて大きな接触面積で係合する環平面状ストッパからは、作用するリンキング力が大きいために離脱し難くなる。その結果、絞りロック領域内の切替位置にて環平面部がスプールストッパに係合する可動部材から、そうした大きなリンキング力に起因する移動抵抗を与えられるスプールについては、慣性力の作用に拘らず、当該切替位置からのずれを抑制され得る。一方、切替位置のスプールが可変領域へ移動するときに可動部材の環平面部は、絞りロック領域のうち当該可変領域とは反対側の残部にて小さな接触面積で係合するテーパ面状ストッパからは、作用するリンキング力が小さいために離脱し易い。その結果、絞りロック領域内にて、各ストッパが可動部材の環平面部に係合する切替位置から可変領域側へと移動する際のスプールについては、当該環平面部とは離脱するテーパ面状ストッパからのリンキング力の影響が抑えられるので、移動抵抗が減少する。以上によれば、回転位相ロックの確実性を高めつつ、バルブタイミング調整の応答性をも高めることができるのである。

請求項３に記載の発明によると、可動部材は、周方向に連続する環平面部と、周方向に断続する部分平面部とが、設けられてなり、絞りロック領域のうち切替位置よりも可変領域側となる一部において伝達状態及び制限状態の一方が実現されることにより、環平面部が係合対象の環平面状のストッパと面接触し、絞りロック領域の残部において伝達状態及び制限状態の他方が実現されることにより、部分平面部が係合対象の環平面状のストッパと面接触する。

この発明では、絞りロック領域の切替位置よりも可変領域側の一部にて可動部材の周方向に連続する環平面部が環平面状ストッパと面接触する面積につき、同領域の残部にて可動部材の周方向に断続する部分平面部が環平面状ストッパと面接触する面積より、大きくなる。これにより、スプールが可変領域から切替位置へと移動したときに可動部材の環平面部は、絞りロック領域のうち可変領域側の一部にて大きな接触面積で係合する環平面状ストッパからは、作用するリンキング力が大きいために離脱し難くなる。その結果、絞りロック領域内の切替位置にて環平面部がスプールストッパに係合する可動部材から、そうした大きなリンキング力に起因する移動抵抗を与えられるスプールについては、慣性力の作用に拘らず、当該切替位置からのずれを抑制され得る。一方、切替位置のスプールが可変領域へ移動するときに可動部材の部分平面部は、絞りロック領域のうち当該可変領域とは反対側の残部にて小さな接触面積で係合する環平面状ストッパからは、作用するリンキング力が小さいために離脱し易い。その結果、絞りロック領域内にて、各ストッパが可動部材の各平面部に係合する切替位置から可変領域側へと移動する際のスプールについては、それら平面部のうち部分平面部とは離脱する環平面状ストッパからのリンキング力の影響が抑えられるので、移動抵抗が減少する。以上によれば、回転位相ロックの確実性を高めつつ、バルブタイミング調整の応答性をも高めることができるのである。

請求項４に記載の発明によると、駆動源は、軸方向のうち往方向に作用する駆動力を発生し、第一弾性部材は、軸方向のうち往方向とは反対の復方向に作用する第一復原力を発生し、第二弾性部材は、軸方向のうち往方向に作用し且つ第一復原力よりも小さい第二復原力を発生し、絞りロック領域のうち切替位置よりも可変領域側となる一部において制限状態が実現されることにより可動部材が係合対象のスリーブストッパと接触する面積は、絞りロック領域の残部において伝達状態が実現されることにより可動部材が係合対象のスプールストッパと接触する面積よりも、大きく設定される。

この発明の絞りロック領域にて可動部材がスプールストッパに係合する伝達状態では、往方向の駆動力に抗してスプールを付勢する弾性付勢力が、当該往方向とは反対の復方向に作用する第一復原力と、それよりも小さな当該往方向の第二復原力との合力となる。一方、絞りロック領域にて可動部材がスプールストッパから離脱する制限状態では、スプールへの第二復原力の伝達制限により、往方向とは反対の復方向の第一復原力のみが当該往方向の駆動力に抗する弾性付勢力として作用する。これらによれば、第一及び第二復原力の合力作用が現出する伝達状態と、第一復原力の単独作用が現出する制限状態とにつき、駆動力とバランスさせる弾性付勢力のステップ状変化を実現するように、絞りロック領域内にて確実に切り替え得る。したがって、絞りロック領域では、流体力の変動に拘らず、導入ポートへの作動液の流通流量を絞る絞り機能の発揮を確固たるものとして、回転位相ロックの確実性を高めることができるのである。

しかも請求項４に記載の発明では、絞りロック領域のうち切替位置よりも可変領域側の一部にて制限状態の可動部材がスリーブストッパと接触する面積は、絞りロック領域の残部にて伝達状態の可動部材がスプールストッパと接触する面積よりも、大きく設定される。これにより、スプールが可変領域から切替位置へと移動したときに可動部材は、絞りロック領域のうち可変領域側の一部にて大きな接触面積で係合するスリーブストッパからは、作用するリンキング力が大きいために離脱し難くなる。その結果、絞りロック領域内の切替位置にてスプールストッパと係合する可動部材から、そうした大きなリンキング力に起因する移動抵抗を与えられるスプールについては、慣性力の作用に拘らず、当該切替位置からのずれを抑制され得る。一方、切替位置のスプールが可変領域へ移動するときに可動部材は、絞りロック領域のうち当該可変領域とは反対側の残部にて小さな接触面積で係合するスプールストッパからは、作用するリンキング力が小さいために離脱し易い。その結果、絞りロック領域内にて、各ストッパが可動部材に係合する切替位置から可変領域側へと移動する際のスプールについては、当該可動部材とは離脱するスプールストッパからのリンキング力の影響が抑えられるので、移動抵抗が減少する。以上によれば、回転位相ロックの確実性を高めつつ、バルブタイミング調整の応答性をも高めることができるのである。

請求項５に記載の発明によると、駆動源は、軸方向のうち往方向に作用する駆動力を発生し、第一弾性部材及び第二弾性部材は、軸方向のうち往方向とは反対の復方向に作用する第一復原力及び第二復原力を、それぞれ発生し、絞りロック領域のうち切替位置よりも可変領域側となる一部において伝達状態が実現されることにより可動部材が係合対象のスプールストッパと接触する面積は、絞りロック領域の残部において制限状態が実現されることにより可動部材が係合対象のスリーブストッパと接触する面積よりも、大きく設定される。

この発明の絞りロック領域にて可動部材がスプールストッパに係合する伝達状態では、往方向の駆動力に抗してスプールを付勢する弾性付勢力が、当該往方向とは反対の復方向に作用する第一及び第二復原力の合力となる。一方、絞りロック領域にて可動部材がスプールストッパから離脱する制限状態では、スプールへの第二復原力の伝達制限により、往方向とは反対の復方向の第一復原力のみが当該往方向の駆動力に抗する弾性付勢力として作用する。これらによれば、第一及び第二復原力の合力作用が現出する伝達状態と、第一復原力の単独作用が現出する制限状態とにつき、駆動力とバランスさせる弾性付勢力のステップ状変化を実現するように、絞りロック領域内にて確実に切り替え得る。したがって、絞りロック領域では、流体力の変動に拘らず、導入ポートへの作動液の流通流量を絞る絞り機能の発揮を確固たるものとして、回転位相ロックの確実性を高めることができるのである。

しかも請求項５に記載の発明では、絞りロック領域のうち切替位置よりも可変領域側の一部にて伝達状態の可動部材がスプールストッパと接触する面積は、絞りロック領域の残部にて制限状態の可動部材がスリーブストッパと接触する面積よりも、大きく設定される。これにより、スプールが可変領域から切替位置へと移動したときに可動部材は、絞りロック領域のうち可変領域側の一部にて大きな接触面積で係合するスプールストッパからは、作用するリンキング力が大きいために離脱し難くなる。その結果、絞りロック領域内の切替位置にてスプールストッパと係合する可動部材から、そうした大きなリンキング力に起因する移動抵抗を与えられるスプールについては、慣性力の作用に拘らず、当該切替位置からのずれを抑制され得る。一方、切替位置のスプールが可変領域へ移動するときに可動部材は、絞りロック領域のうち当該可変領域とは反対側の残部にて小さな接触面積で係合するスリーブストッパからは、作用するリンキング力が小さいために離脱し易い。その結果、絞りロック領域内にて、各ストッパが可動部材に係合する切替位置から可変領域側へと移動する際のスプールについては、当該可動部材とは離脱するスリーブストッパからのリンキング力の影響が抑えられるので、移動抵抗が減少する。以上によれば、回転位相ロックの確実性を高めつつ、バルブタイミング調整の応答性をも高めることができるのである。

請求項６に記載の発明によると、絞りロック領域において、内燃機関の回転により駆動される供給源から供給ポートへ供給される作動液の導入ポートへの流通流量が、絞られる。

この発明のように、内燃機関の回転により駆動される供給源から供給ポートへ供給される作動液については、内燃機関の回転速度に応じて供給源からの供給流量（圧力）が変動するため、そうした作動液の流れによりスプールに与えられる流体力も変動する。しかし、上述したようにスプールストッパに対する可動部材の状態が絞りロック領域内にて切り替わることで、流体力の変動に拘らず、導入ポートへの作動液の流通流量を絞る絞り機能の発揮を確固たるものとして、回転位相ロックの確実性を高めることができるのである。

請求項７に記載の発明によると、ロック手段は、ロック作動室からの作動液の排出により回転位相を、最進角位相及び最遅角位相の間の中間ロック位相にロックし、ベーンロータは、平均的に遅角側に偏る変動トルクをカム軸から受け、絞りロック領域において、進角室と連通する導入ポートへの作動液の流通流量が、絞られる。

この発明の絞りロック領域では、供給ポートへ供給の作動液が導入ポートに連通の進角室へ導入されつつ、ロック作動室からの作動液の排出により回転位相が最進角位相及び最遅角位相間の中間ロック位相にロックされる。このとき、進角室への作動液の導入によりベーンロータに発生する進角側の回転力は、平均的に遅角側に偏るようにベーンロータがカム軸から受ける変動トルクに抗して働くので、回転位相の変化量を抑えた状態で中間ロック位相へのロックを実現し得る。しかも絞りロック領域では、上述したようにスプールストッパに対する可動部材の状態が絞りロック領域内にて切り替わるので、流体力の変動に拘らず、導入ポートへの作動液の流通流量を絞る絞り機能を確実に発揮し得る。したがって、これらによれば、回転位相ロックの確実性を高めることができるのである。

本発明の一実施形態によるバルブタイミング調整装置の基本構成を示す図であって、図２のI−I線断面図である。 図１のII−II線断面図である。 図１のバルブタイミング調整装置に作用する変動トルクについて説明するため特性図である。 図１のバルブタイミング調整装置の制御弁の具体的構成を示す断面図である。 図４の制御弁の別の作動状態を示す断面図である。 図４の制御弁の別の作動状態を示す断面図である。 図４の制御弁の別の作動状態を示す断面図である。 図４の制御弁の別の作動状態を示す断面図である。 図４の制御弁の特性を示す特性図である。 図４の制御弁の特徴を説明するための断面図である。 本発明の第二実施形態によるバルブタイミング調整装置の制御弁の具体的構成を示す断面図である。 図１１の可動部材を示す断面図（ａ）及び正面図（ｂ）である。 図１１の制御弁の特徴を説明するための断面図である。 本発明の第三実施形態によるバルブタイミング調整装置の制御弁の具体的構成を示す断面図である。 図１４の制御弁の別の作動状態を示す断面図である。 図１４の制御弁の別の作動状態を示す断面図である。 図１４の制御弁の別の作動状態を示す断面図である。 図１４の制御弁の別の作動状態を示す断面図である。 図１４の制御弁の特徴を説明するための断面図である。 図１４の制御弁の特性を示す特性図である。 図４の制御弁の変形例を示す断面図である。 図１４の制御弁の変形例を示す断面図である。 図１４の制御弁の変形例を示す断面図である。

以下、本発明の複数の実施形態を図面に基づいて説明する。尚、各実施形態において対応する構成要素には同一の符号を付すことにより、重複する説明を省略する場合がある。各実施形態において構成の一部分のみを説明している場合、当該構成の他の部分については、先行して説明した他の実施形態の構成を適用することができる。また、各実施形態の説明において明示している構成の組み合わせばかりではなく、特に組み合わせに支障が生じなければ、明示していなくても複数の実施形態の構成同士を部分的に組み合せることができる。

（第一実施形態）
図１は、本発明の第一実施形態によるバルブタイミング調整装置１を車両の内燃機関に適用した例を、示している。バルブタイミング調整装置１は、「作動液」としての作動油を用いる流体駆動式であり、「動弁」としての吸気弁のバルブタイミングを調整する。

（基本構成）
まず、バルブタイミング調整装置１の基本構成につき、説明する。図１，２に示すようにバルブタイミング調整装置１は、内燃機関においてクランク軸（図示しない）から出力される機関トルクをカム軸２へ伝達する伝達系に設置の回転機構部１０と、当該回転機構部１０を駆動するための作動油の入出を制御する制御部４０とを、組み合わせてなる。

（回転機構部）
回転機構部１０においてハウジング１１は、シューケーシング１２の軸方向両端部にリアプレート１３及びフロントプレート１５を締結してなる。シューケーシング１２は、円筒状のハウジング本体１２０と、仕切部である複数のシュー１２１，１２２，１２３とを有している。各シュー１２１，１２２，１２３は、ハウジング本体１２０において回転方向に所定間隔ずつあけた箇所から径方向内側へ突出している。回転方向において隣り合うシュー１２１，１２２，１２３の間には、それぞれ収容室２０が形成されている。リアプレート１３は、タイミングチェーン（図示しない）を介してクランク軸と連繋するスプロケット１３４を、有している。かかる連繋により内燃機関の回転中は、クランク軸からスプロケット１３４へと機関トルクが伝達されることで、ハウジング１１がクランク軸と連動して一定方向（図２の時計方向）に回転する。

ベーンロータ１４は、ハウジング１１内に同軸上に収容されており、軸方向両端部にてリアプレート１３及びフロントプレート１５と摺接する。ベーンロータ１４は、円筒状の回転軸１４０と、複数のベーン１４１，１４２，１４３とを有している。回転軸１４０は、カム軸２に対して同軸上に固定されている。これによりベーンロータ１４は、カム軸２と連動してハウジング１１と同一方向（図２の時計方向）に回転可能且つハウジング１１に対して相対回転可能となっている。ここで本実施形態の回転軸１４０は、軸本体１４０ａの両側に、リアプレート１３を軸方向に貫通してカム軸２に締結されるボス１４０ｂと、フロントプレート１５を軸方向に貫通してハウジング１１外に向かって開口するブッシュ１４０ｃとを、同軸上に締結してなる。

各ベーン１４１，１４２，１４３は、回転軸１４０の軸本体１４０ａにおいて回転方向に所定間隔ずつあけた箇所から径方向外側へ突出し、それぞれ対応する収容室２０に収容されている。各ベーン１４１，１４２，１４３は、それぞれ対応する収容室２０を回転方向に分割することにより、作動油が入出する進角室２２，２３，２４及び遅角室２６，２７，２８を、ハウジング１１内に区画している。具体的には、シュー１２１及びベーン１４１の間には進角室２２が形成され、シュー１２２及びベーン１４２の間には進角室２３が形成され、シュー１２３及びベーン１４３の間には進角室２４が形成されている。一方、シュー１２２及びベーン１４１の間には遅角室２６が形成され、シュー１２３及びベーン１４２の間には遅角室２７が形成され、シュー１２１及びベーン１４３の間には遅角室２８が形成されている。

ベーン１４１は、ハウジング１１に対するベーンロータ１４の回転位相をロックするためにフロントプレート１５のロック孔１５２に嵌合するロック部材１６を、収容している。それと共にベーン１４１は、ロック部材１６をロック孔１５２から離脱させて回転位相のロックを解除するために作動油が導入されるロック作動室１７を、形成している。

以上の構成により回転機構部１０では、ロック部材１６による回転位相のロックが解除された状態にて、進角室２２，２３，２４への作動油導入且つ遅角室２６，２７，２８からの作動油排出により回転位相が進角側へ変化し、それに応じてバルブタイミングが進角する。一方、回転位相ロックが解除された状態にて、遅角室２６，２７，２８への作動油導入且つ進角室２２，２３，２４からの作動油排出により回転位相が遅角側へ変化し、それに応じてバルブタイミングが遅角することになる。

こうしたバルブタイミング調整において回転機構部１０により実現可能な回転位相のうち、内燃機関の始動時に規制する回転位相の領域として本実施形態では、最遅角位相及び最進角位相の間の所定位相から最進角位相に至るまでの規制位相領域が、設定されている。また特に本実施形態では、そうした規制位相領域の中でも特に最適な始動性を確保するための中間ロック位相として、ロック部材１６によりロックが実現されるときの回転位相が、設定されている。こうした設定によれば、内燃機関の始動時に、気筒への吸入空気量が吸気弁の閉弁遅延により過度に減少する事態を抑制して、内燃機関の始動を許容することができるのである。

（制御部）
制御部４０において進角主通路４１は、回転軸１４０の内周部に沿って形成されている。進角分岐通路４２，４３，４４は回転軸１４０を貫通し、それぞれ対応する進角室２２，２３，２４及び共通の進角主通路４１と連通している。遅角主通路４５は、回転軸１４０の内周部に開口する溝により形成されている。遅角分岐通路４６，４７，４８は回転軸１４０を貫通し、それぞれ対応する遅角室２６，２７，２８及び共通の遅角主通路４５と連通している。ロック作動通路４９は回転軸１４０を貫通し、ロック作動室１７と連通している。

主供給通路５０は回転軸１４０を貫通し、「供給源」であるポンプ４にカム軸２の搬送通路３を介して連通している。ここでポンプ４は、内燃機関の回転に伴ってクランク軸により駆動されるメカポンプであり、当該回転中は、ドレンパン５から吸入した作動油を継続的に吐出する。

副供給通路５２は回転軸１４０を貫通し、主供給通路５０から分岐している。副供給通路５２は、ポンプ４から供給される作動油を、主供給通路５０を通じて受ける。副供給通路５２の中途部と、主供給通路５０において当該副供給通路５２の分岐部分よりもポンプ４側の中途部とには、それぞれリード式の逆止弁（リード弁）５２０，５００が設けられている。ここで副逆止弁５２０は、副供給通路５２において作動油が主供給通路５０側に逆流するのを防止し、また主逆止弁５００は、主供給通路５０において作動油がポンプ４側に逆流するのを防止する。

ドレン回収通路５４は、回転機構部１０及びカム軸２の外部に設けられている。ドレン回収部としてのドレンパン５と共に大気に開放されるドレン回収通路５４は、当該ドレンパン５へ作動油を排出可能となっている。

制御弁６０は、駆動源９０への通電により発生する駆動力と、付勢調整構造９４の発生する弾性付勢力とを利用して、スリーブ６６内のスプール７０を軸方向に往復移動させるスプール弁である。制御弁６０は、進角ポート６６１、遅角ポート６６２、ロック作動ポート６６３、主供給ポート６６４、副供給ポート６６５及びドレンポート６６６を有している。ここで、進角ポート６６１は進角主通路４１と連通し、遅角ポート６６２は遅角主通路４５と連通し、ロック作動ポート６６３はロック作動通路４９と連通している。また、主供給ポート６６４は主供給通路５０と連通し、副供給ポート６６５は副供給通路５２と連通し、一対のドレンポート６６６はドレン回収通路５４と連通している。制御弁６０は、スプール７０の移動に応じて、これらポート６６１，６６２，６６３，６６４，６６５，６６６間の接続状態を切り替える。

制御回路９６は、例えばマイクロコンピュータ等を主体に構成される電子回路であり、駆動源９０及び内燃機関の各種電装品（図示しない）と電気接続されている。制御回路９６は、内部メモリに記憶のコンピュータプログラムに従って、駆動源９０への通電を含む内燃機関の回転を制御する。

（ベーンロータのへの変動トルク作用）
次に、カム軸２からベーンロータ１４に作用する変動トルクにつき、説明する。内燃機関の回転中は、カム軸２により開閉駆動される吸気弁からのスプリング反力等に起因して生じる変動トルクが、当該カム軸２を通じて回転機構部１０のベーンロータ１４へと作用する。図３に例示するように変動トルクは、ハウジング１１に対する進角側に作用する負トルクと、ハウジング１１に対する遅角側に作用する正トルクとの間において交番変動する。ここで、特に本実施形態の変動トルクについては、カム軸２及びそれを支持する軸受（図示しない）間のフリクション等に起因して、正トルクのピークトルクＴ＋が負トルクのピークトルクＴ−よりも大きくなっており、それらの平均トルクＴａｖｅが正トルク側に偏っている。したがって、内燃機関の回転中においてベーンロータ１４は、カム軸２から伝達される変動トルクにより、ハウジング１１に対する遅角側に平均的に偏って付勢されるようになっている。

（ベーンロータの付勢構造）
次に、ベーンロータ１４を中間ロック位相に向かって付勢するための付勢構造につき、説明する。図１に示す回転機構部１０において、ハウジング１１のフロントプレート１５には、第一係止ピン１５０が設けられている。第一係止ピン１５０は、ハウジング１１外へ向かってフロントプレート１５から突出する円柱状に形成され、要素１１，１４からなる回転機構部１０の回転中心線Ｏに対して偏心且つ実質平行に配置されている。また、ベーンロータ１４の回転軸１４０においてハウジング１１外へ向かってフロントプレート１５よりも突出するブッシュ１４０ｃには、アーム１４０ｄ及び第二係止ピン１４０ｅが設けられている。アーム１４０ｄは、フロントプレート１５に対して実質平行に対向する平板状に形成されている。第二係止ピン１４０ｅは、アーム１４０ｄからフロントプレート１５に向かって突出する円柱状に形成され、回転軸１４０の回転中心線Ｏに対して偏心且つ実質平行に配置されている。第二係止ピン１４０ｅは、回転中心線Ｏに対する偏心距離が第一係止ピン１５０の場合と実質同一距離となるように、且つ当該第一係止ピン１５０の回転軌跡上から回転機構部１０の軸方向に外れるように、配置されている。

ベーンロータ１４の回転軸１４０のうちブッシュ１４０ｃの外周側には、金属製のアシストスプリング１８が配置されている。アシストスプリング１８は、実質同一平面上にて素線を巻いてなる渦巻きスプリングであり、その渦巻き中心が回転中心線Ｏと心合わせされた状態でフロントプレート１５及びアーム１４０ｄの間に配置されている。アシストスプリング１８の内周側端部は、ブッシュ１４０ｃの外周部に巻装されて巻装部１８０を形成している。アシストスプリング１８の外周側端部は、Ｕ字状に屈曲されて係止部１８１を形成している。係止部１８１は、第一係止ピン１５０及び第二係止ピン１４０ｅのうち回転位相に応じたピンにより、係止可能となっている。

以上の構成下、中間ロック位相よりも遅角側に回転位相が変化した状態にてアシストスプリング１８の係止部１８１は、ハウジング１１の第一係止ピン１５０により係止される。このとき、ベーンロータ１４の第二係止ピン１４０ｅが係止部１８１から離脱するので、当該ベーンロータ１４は、アシストスプリング１８がねじり弾性変形により発生する復原力を受けることで、進角側の中間ロック位相へ向かって付勢される。ここで本実施形態では、ベーンロータ１４を進角側に付勢するアシストスプリング１８の復原力は、遅角側に偏った変動トルクの平均値よりも大きくなるように、設定されている。

一方、中間ロック位相よりも進角側に回転位相が変化した状態にてアシストスプリング１８の係止部１８１は、ベーンロータ１４の第二係止ピン１４０ｅにより係止される。このとき、ハウジング１１の第一係止ピン１５０が係止部１８１から離脱するので、アシストスプリング１８によるベーンロータ１４の付勢は制限されることになる。

（回転位相のロック構造）
次に、回転位相のロック及び解除を実現する「ロック手段」としてのロック構造につき、説明する。図１，２に示すように、ハウジング１１をなすフロントプレート１５は、回転方向に沿って延伸し且つ両端部が閉塞された有底溝状の規制孔１５１と、当該規制孔１５１の進角側端部の底面に開口する有底円筒孔状のロック孔１５２とを、有している（図４も参照）。

ベーンロータ１４においてベーン１４１は、円筒状のロック部材１６を回転機構部１０の回転中心線Ｏに対して平行に収容する収容孔１４１ａを、有している。収容孔１４１ａは、規制位相領域においてリアプレート１３の規制孔１５１と軸方向に対向し、また特に、中間ロック位相において同リアプレート１３のロック孔１５２と軸方向に対向する。

収容孔１４１ａには、金属製の圧縮コイルスプリングからなるロックスプリング１９が、ロック部材１６と同軸上に収容されている。ロックスプリング１９は、ベーン１４１に固定されるリテーナ１４１ｂと、ロック部材１６との間に介装されて圧縮弾性変形することにより、当該ロック部材１６をフロントプレート１５側へ付勢する復原力を、発生する。また、収容孔１４１ａは、ロック部材１６を軸方向に挟んでロックスプリング１９と反対側に、ロック作動室１７を形成している。このロック作動室１７に導入される作動油の圧力を受けることでロック部材１６は、ロックスプリング１９の復原力に抗してフロントプレート１５とは反対側へ移動可能となっている。

以上の構成により、ロック部材１６が規制孔１５１及びロック孔１５２の双方から離脱した状態にて、ロック作動室１７から作動油が排出されると、ロック部材１６はフロントプレート１５側へ移動して、まず規制孔１５１に進入する。これにより規制位相領域に規制された回転位相が、変動トルク及びアシストスプリング１８の復原力等の作用を受けて中間ロック位相に達すると、ロック部材１６はさらにフロントプレート１５側へと移動して、ロック孔１５２に嵌合する。以上により、回転位相が中間ロック位相にてロックされることになるので、回転位相に応じたバルブタイミングの変化が確実に制限される。

一方、ロック部材１６が規制孔１５１を通してロック孔１５２に嵌合した状態にて、ロック作動室１７に所定圧以上の作動油が導入されると、ロック部材１６はフロントプレート１５とは反対側へ移動して、それらの孔１５１，１５２から離脱する。これにより、回転位相の規制もロックも解除されるので、回転位相に応じたバルブタイミングの自由な調整が可能となる。

（制御弁の詳細構造）
次に、制御弁６０の詳細構造につき、説明する。図１に示すように制御弁６０において、金属により円筒状に形成されるスリーブ６６は、連動回転要素２，１４に同軸上に内蔵されている。スリーブ６６は、カム軸２に螺着固定される雄螺子状の固定部６６７を一端部に有し、当該カム軸２との間にベーンロータ１４の回転軸１４０を挟持する円環鍔状のフランジ部６６８を他端部に有している。図４に示すようにスリーブ６６には、フランジ部６６８側の軸方向端部から固定部６６７側の軸方向端部に向かって順に、一方のドレンポート６６６、進角ポート６６１、主供給ポート６６４、遅角ポート６６２、ロック作動ポート６６３、副供給ポート６６５及び他方のドレンポート６６６が設けられている。さらにスリーブ６６には、スプール７０の所定位置において進角ポート６６１及び主供給ポート６６４間の作動油の流通量を絞るために、周方向に連続して延伸する円環板状のスリーブ絞り６６９が、設けられている。

制御弁６０において、金属により円筒状に形成されるスプール７０は、スリーブ６６内に同軸上に収容されてスリーブ６６の内周面により摺動支持されることで、軸方向のうち往方向Ｄｇ（固定部６６７側に向かう方向）と復方向Ｄｒ（フランジ部６６８側に向かう方向）とに往復移動可能となっている。スプール７０には、その所定位置において進角ポート６６１及び主供給ポート６６４間の作動油の流通量を絞るために、周方向に連続して延伸する円環板状のスプール絞り７０４が、設けられている。尚、図４に示すようにスリーブ絞り６６９の内周面の内径よりもスプール絞り７０４の外周面の外径を小さくして、それら周面間に径方向の隙間を形成することで、作動油の流通量を絞る構成としてもよいし、図示はしないが、スリーブ絞り６６９の内周面とスプール絞り７０４の外周面とを嵌合により摺動させて、当該摺動界面の軸方向のシール長さを短くすることで、作動油の流通量を絞る構成としてもよい。

スプール７０は、径方向中央部を軸方向に延伸する円筒孔状の連通通路７０５を、有している。連通通路７０５は、スプール７０の両側の軸方向端部に開口部７０５ａを形成しており、当該スプール７０の移動に拘らず両ドレンポート６６６と連通する。さらに連通通路７０５は、スプール７０の軸方向中間部に開口部７０５ｂを形成しており、遅角ポート６６２及びロック作動ポート６６３のうち当該スプール７０の移動に応じた少なくとも一方と連通可能となっている。

以上の構成下、図９のロック領域Ｒｌにスプール７０が移動した状態では、図４，５に示すように進角ポート６６１が主供給ポート６６４と接続される。かかる接続形態により、ポンプ４から通路３，５０へ供給される作動油は、ポート６６４，６６１及び通路４１，４２，４３，４４を通じて進角室２２，２３，２４に導入される。また、スプール７０のロック領域Ｒｌへの移動状態では、遅角ポート６６２が通路７０５を介して各ドレンポート６６６と接続される。かかる接続形態により遅角室２６，２７，２８の作動油は、通路４６，４７，４８，４５及びポート６６２，６６６を通じて通路５４の下流側のドレンパン５に排出される。さらに、スプール７０のロック領域Ｒｌへの移動状態では、ロック作動ポート６６３が通路７０５を介して各ドレンポート６６６と接続される。かかる接続形態によりロック作動室１７の作動油は、通路４９及びポート６６３，６６６を通じて通路５４の下流側のドレンパン５に排出される。

ここで、図９に示すように本実施形態のロック領域Ｒｌには、絞りロック領域Ｒｌｓと増大ロック領域Ｒｌｉとが設定されている。具体的に絞りロック領域Ｒｌｓは、ロック領域Ｒｌのうちスプール７０の復方向Ｄｒの移動端Ｐ０から往方向Ｄｇにずれた領域に、設定されている。この絞りロック領域Ｒｌｓでは、図５に示すようにスプール絞り７０４がスリーブ絞り６６９の径方向内側に配置されることで、主供給ポート６６４からスリーブ６６内の絞り６６９，７０４間を通じて進角ポート６６１へと流通する作動油が、進角室２２，２３，２４に導入される。これにより絞りロック領域Ｒｌｓでは、主供給ポート６６４から進角ポート６６１への作動油の流通流量であって、当該進角ポート６６１から進角室２２，２３，２４への作動油の導入流量が、絞られることになる。

一方、図９に示すように増大ロック領域Ｒｌｉは、ロック領域Ｒｌのうち絞りロック領域Ｒｌｓに対して復方向Ｄｒに隣接し且つスプール７０の復方向Ｄｒの移動端Ｐ０を含む領域に、設定されている。この増大ロック領域Ｒｌｉでは、主供給ポート６６４から進角ポート６６１へと流通して進角室２２，２３，２４に導入される作動油の流量が、図４に示す移動端Ｐ０に近付くほど、絞りロック領域Ｒｌｓよりも大きい範囲で漸次増大する。

こうした増大ロック領域Ｒｌｉ及び絞りロック領域Ｒｌｓを含むロック領域Ｒｌに対して往方向Ｄｇにずれる図９の進角領域Ｒａにスプール７０が移動した状態では、図６に示すように進角ポート６６１が主供給ポート６６４と接続される。かかる接続形態により、ポンプ４から通路３，５０へ供給される作動油は、ポート６６４，６６１及び通路４１，４２，４３，４４を通じて進角室２２，２３，２４に導入される。また、スプール７０の進角領域Ｒａへの移動状態では、遅角ポート６６２が通路７０５を介して各ドレンポート６６６と接続される。かかる接続形態により遅角室２６，２７，２８の作動油は、通路４６，４７，４８，４５及びポート６６２，６６６を通じて通路５４の下流側のドレンパン５に排出される。さらに、スプール７０の進角領域Ｒａへの移動状態では、ロック作動ポート６６３が副供給ポート６６５と接続される。かかる接続形態により、ポンプ４から通路３，５０，５２へ供給される作動油は、ポート６６５，６６３及び通路４９を通じてロック作動室１７に導入される。

進角領域Ｒａに対して往方向Ｄｇにずれて並ぶ図９の保持領域Ｒｈにスプール７０が移動した状態では、図７に示すように進角ポート６６１及び遅角ポート６６２が他のいずれのポートに対しても遮断され得る。かかる遮断形態により進角室２２，２３，２４及び遅角室２６，２７，２８には、作動油が留められる。また、スプール７０の保持領域Ｒｈへの移動状態では、ロック作動ポート６６３が副供給ポート６６５と接続される。かかる接続形態により、ポンプ４から通路３，５０，５２へ供給される作動油は、ポート６６５，６６３及び通路４９を通じてロック作動室１７に導入される。

保持領域Ｒｈに対して往方向Ｄｇにずれて並ぶ図９の遅角領域Ｒｒにスプール７０が移動した状態では、図８に示すように進角ポート６６１が通路７０５を介して各ドレンポート６６６と接続される。かかる接続形態により進角室２２，２３，２４の作動油は、通路４２，４３，４４，４１及びポート６６１，６６６を通じて通路５４の下流側のドレンパン５に排出される。また、スプール７０の遅角領域Ｒｒへの移動状態では、遅角ポート６６２が主供給ポート６６４と接続される。かかる接続形態により、ポンプ４から通路３，５０へ供給される作動油は、ポート６６４，６６２及び通路４５，４６，４７，４８を通じて遅角室２６，２７，２８に導入される。さらに、スプール７０の遅角領域Ｒｒへの移動状態では、ロック作動ポート６６３が副供給ポート６６５と接続される。かかる接続形態により、ポンプ４から通路３，５０，５２へ供給される作動油は、ポート６６５，６６３及び通路４９を通じてロック作動室１７に導入される。

（制御弁の駆動構造）
次に、制御弁６０の駆動構造につき、説明する。図１に示すように、制御弁６０を駆動するために制御部４０には、駆動源９０がスリーブ６６外に設けられていると共に、「付勢手段」としての付勢調整構造９４がスリーブ６６内に設けられている。

具体的に駆動源９０は、本実施形態では電磁ソレノイドであり、内燃機関の固定節（例えばチェーンカバー）に固定されている。駆動源９０において金属によりロッド状に形成される駆動軸９１は、スプール７０を軸方向に挟んで固定部６６７とは反対側に同軸上に配置され、軸方向に往復移動可能となっている。駆動軸９１は、駆動源９０の内蔵スプリング（図示しない）から復原力を受けることで、スリーブ６６内となる一方のドレンポート６６６（以下、この一方のドレンポート６６６を、「ドレンポート６６６ａ」ともいう）に進入してスプール７０の軸方向端部と常に当接する。こうした構成により駆動源９０は、「指令値」として制御された通電電流を制御回路９６からソレノイドコイル（図示しない）に与えられることで、駆動軸９１によりスプール７０を図４の往方向Ｄｇに駆動するように、当該通電電流に従う駆動力を発生する。

図４〜８に示すように付勢調整構造９４は、弾性部材８０，８２及び可動部材８４を組み合わせてなる。金属製の圧縮コイルスプリングからなる第一弾性部材８０は、スリーブ６６内に同軸上に収容されている。第一弾性部材８０は、スリーブ６６の固定部６６７とスプール７０の固定部６６７側の軸方向端部との間に介装されて圧縮弾性変形することにより、当該スプール７０を復方向Ｄｒに付勢する第一復原力Ｆ１を、発生する。

金属製のコイルスプリングからなる第二弾性部材８２は、スリーブ６６のドレンポート６６６ａ内に同軸上に収容されている。第二弾性部材８２は、ドレンポート６６６ａに固定される金属製のリテーナ６６０と、可動部材８４との間に介装されて圧縮弾性変形することにより、当該可動部材８４を往方向Ｄｇに付勢する第二復原力Ｆ２を、発生する。

金属によりフランジ付円筒状に形成される可動部材８４は、スリーブ６６のドレンポート６６６ａ内に同軸上に収容されて、往方向Ｄｇ及び復方向Ｄｒに往復移動可能となっている。可動部材８４において最外周部を形成する本体筒部８４０は、スリーブ６６のドレンポート６６６ａに同軸上に嵌合することで、当該ポート６６６ａの内周面により径方向外側から摺動支持されている。可動部材８４において最内周部を形成するフランジ部８４１は、その径方向内側にスプール７０の軸方向端部７０６が同軸上に遊挿されている。このフランジ部８４１は、第二弾性部材８２のうち往方向Ｄｇの端部（即ち、リテーナ６６０とは反対側の端部）と常に係合することで、当該往方向Ｄｇに第二復原力Ｆ２を受けている。

ここで特に、第一実施形態の可動部材８４において円環板状のフランジ部８４１は、径方向に沿って広がり且つ周方向に連続する円環平面状の環平面部８４１ａを、往方向Ｄｇを向く板面の全体により形成している。これにより環平面部８４１ａは、スリーブ６６のドレンポート６６６ａが形成する円環平面状のスリーブストッパ６６６ｂに対し、往方向Ｄｇに面接触にて係合可能且つ復方向Ｄｒへ離脱可能となるよう、同軸上に配置されている。それと共に環平面部８４１ａは、スプール７０においてスリーブストッパ６６６ｂよりも小径に形成されるテーパ面状（円錐面状）のスプールストッパ７０７に対し、内周縁部を往方向Ｄｇに線接触にて係合可能且つ復方向Ｄｒへ離脱可能となるよう、同軸上に配置されている。これらの配置形態により、環平面部８４１ａが係合対象のスリーブストッパ６６６ｂと接触する面積は、同環平面部８４１ａが係合対象のスプールストッパ７０７と接触する面積よりも、大きく設定されているのである。

こうした構成の付勢調整構造９４は、環平面部８４１ａがスリーブストッパ６６６ｂから離脱してスプールストッパ７０７に係合する状態（図４及び図１０（ａ）参照）と、環平面部８４１ａがスプールストッパ７０７から離脱してスリーブストッパ６６６ｂに係合する状態（図６〜８及び図１０（ｂ）参照）とに、切り替わる。ここで各状態の切替位置Ｐｃは、スリーブ絞り６６９の端部６６９ａの径方向内側にスプール絞り７０４の端部７０４ａが重なる位置Ｐ１（図１０（ａ）参照）と、スリーブ絞り６６９の端部６６９ｂの径方向内側にスプール絞り７０４の端部７０４ｂが重なる位置Ｐ２（図１０（ｂ）参照）との間に、収められている。これにより重なり位置Ｐ１，Ｐ２間においては、絞り６６９，７０４の軸方向の重なり長さが一定となることで、それら絞り６６９，７０４間における作動油の圧損が実質的に変化しないので、絞り機能が安定することになる。そこで、図９に示すように位置Ｐ１，Ｐ２間が絞りロック領域Ｒｌｓと定められている付勢調整構造９４では、当該領域Ｒｌｓ内のうち、環平面部８４１ａが両ストッパ６６６ｂ，７０７と係合する位置（図５参照）に、切替位置Ｐｃが設定されているのである。

このような第一実施形態によると、絞りロック領域Ｒｌｓのうち図９の如く位置Ｐ１，Ｐｃ間となる伝達領域Ｒｌｓ＿ｔにおいて、付勢調整構造９４が図１０（ａ）の如き伝達状態へと移行する。このとき可動部材８４は、第二弾性部材８２の往方向Ｄｇの第二復原力Ｆ２により環平面部８４１ａをスプールストッパ７０７に係合させて当該復原力Ｆ２をスプール７０へ伝達しつつ、環平面部８４１ａをスリーブストッパ６６６ｂから復方向Ｄｒへ離脱させる。ここで第一実施形態では特に、伝達状態にて発生する第二復原力Ｆ２につき、それとは反対方向Ｄｒに第一弾性部材８０から作用する第一復原力Ｆ１よりも、小さく調整されている。これによりスプール７０は、往方向Ｄｇに作用する第二復原力Ｆ２よりも大きな第一復原力Ｆ１が作用するので、復方向Ｄｒへと付勢された状態になる。したがって、駆動源９０の駆動力に抗してスプール７０を付勢する復方向Ｄｒの弾性付勢力として、第一及び第二復原力Ｆ１，Ｆ２の合力が作用することになる。また、このような第一及び第二復原力Ｆ１，Ｆ２の合力作用は、図４に示すように、付勢調整構造９４が伝達状態へと移行する増大ロック領域Ｒｌｉにおいても、現出することになる。

一方、絞りロック領域Ｒｌｓのうち図９の如く位置Ｐｃ，Ｐ２間となる制限領域Ｒｌｓ＿ｒにおいて付勢調整構造９４は、図１０（ｂ）の如き制限状態へと移行する。このとき可動部材８４は、環平面部８４１ａから往方向Ｄｇへスプールストッパ７０７を離脱させるスプール７０の相対移動を許容して、第二弾性部材８２の同方向Ｄｇの第二復原力Ｆ２により環平面部８４１ａをスリーブストッパ６６６ｂに係合させる。これによりスプール７０は、可動部材８４を通じての第二復原力Ｆ２の伝達を制限されるので、復方向Ｄｒに作用する第一弾性部材８０の第一復原力Ｆ１によって付勢された状態となる。したがって、駆動源９０の駆動力に抗してスプール７０を付勢する復方向Ｄｒの弾性付勢力として、第一復原力Ｆ１が単独作用することになる。また、このような第一復原力Ｆ１の単独作用は、図６，７，８に示すように、付勢調整構造９４が制限状態へと移行する領域Ｒａ，Ｒｈ，Ｒｒにおいても、現出することになる。

ここまで説明の作動特性によれば、第一及び第二復原力Ｆ１，Ｆ２の合力作用と第一復原力Ｆ１の単独作用とが切替位置Ｐｃを境に切り替わることで、図９に示すように、駆動力に抗する復方向Ｄｒの弾性付勢力が絞りロック領域Ｒｌｓ内にてステップ状に変化する。ここで、付勢力のステップ状変化の幅Ｗ１については、切替位置Ｐｃにてスプール７０に作用する駆動力及び流体力のばらつき予測幅の総和よりも大きく設定することで、弾性付勢力の変化幅Ｗ１内の付勢力に駆動力を確実にバランスさせることが可能となるのである。

（バルブタイミング調整作動）
次に、バルブタイミング調整装置１によるバルブタイミングの調整作動につき、説明する。

（１）進角作動
回転中の内燃機関において、実位相が目標位相に対する許容偏差より遅角側にある等の運転条件が成立するとき、制御回路９６は駆動源９０への通電を制御して、図６の進角領域Ｒａにスプール７０を駆動する。その結果、通路４１，４２，４３，４４を介して進角室２２，２３，２４に連通する進角ポート６６１と、通路３，５０を介してポンプ４に連通する主供給ポート６６４とが接続されることで、作動油が進角室２２，２３，２４に導入される。また、通路４５，４６，４７，４８を介して遅角室２６，２７，２８に連通する遅角ポート６６２と、通路５４に連通する各ドレンポート６６６とが通路７０５を介して接続されることで、遅角室２６，２７，２８から作動油が排出される。さらにまた、通路４９を介してロック作動室１７に連通するロック作動ポート６６３と、通路３，５０，５２を介してポンプ４に連通する副供給ポート６６５とが接続されることで、ロック作動室１７に作動油が導入される。

以上の進角作動によれば、ロック作動室１７への作動油導入による回転位相のロック解除下、進角室２２，２３，２４への作動油導入と、遅角室２６，２７，２８からの作動油排出とが制御される。故に、回転位相を迅速に進角側へと変化させて、バルブタイミングの進角応答性を高めることが可能である。

（２）保持作動
回転中の内燃機関において、実位相が目標位相に対する許容偏差内にある等の運転条件が成立するとき、制御回路９６は駆動源９０への通電を制御して、図７の保持領域Ｒｈにスプール７０を駆動する。その結果、通路４１，４２，４３，４４を介して進角室２２，２３，２４に連通する進角ポート６６１が他のポートに対して遮断されるので、それら進角室２２，２３，２４に作動油が留められる。また、通路４５，４６，４７，４８を介して遅角室２６，２７，２８に連通する遅角ポート６６２も他のポートに対して遮断されるので、それら遅角室２６，２７，２８にも作動油が留められる。さらにまた、上記（１）に準じてロック作動ポート６６３が副供給ポート６６５と接続されることで、ロック作動室１７に作動油が導入される。

以上の保持作動によれば、ロック作動室１７への作動油導入による回転位相のロック解除下、進角室２２，２３，２４及び遅角室２６，２７，２８のいずれにも作動油が留められる。故に、変動トルクの影響による回転位相変化の範囲内にて、バルブタイミングを保持することが可能である。

（３）遅角作動
回転中の内燃機関において、実位相が目標位相に対する許容偏差より進角側にある等の運転条件が成立するとき、制御回路９６は駆動源９０への通電を制御して、図８の遅角領域Ｒｒにスプール７０を駆動する。その結果、通路４１，４２，４３，４４を介して進角室２２，２３，２４に連通する進角ポート６６１と、通路５４に連通する各ドレンポート６６６とが通路７０５を介して接続されることで、進角室２２，２３，２４から作動油が排出される。また、通路４５，４６，４７，４８を介して遅角室２６，２７，２８に連通する遅角ポート６６２と、通路３，５０を介してポンプ４に連通する主供給ポート６６４とが接続されることで、作動油が遅角室２６，２７，２８に導入される。さらにまた、上記（１）に準じてロック作動ポート６６３が副供給ポート６６５と接続されることで、ロック作動室１７に作動油が導入される。

以上の遅角作動によれば、ロック作動室１７への作動油導入による回転位相のロック解除下、遅角室２６，２７，２８への作動油導入と、進角室２２，２３，２４からの作動油排出とが制御される。故に、回転位相を遅角側へ迅速に変化させて、バルブタイミングの遅角応答性を高めることが可能である。

（４）ロック作動
回転中の内燃機関において、例えば作動油の圧力が低下するアイドル運転時等には、制御回路９６は駆動源９０への通電を制御して、ロック領域Ｒｌの絞りロック領域Ｒｌｓのうち図５の切替位置Ｐｃにスプール７０を駆動する。その結果、通路４１，４２，４３，４４を介して進角室２２，２３，２４に連通する進角ポート６６１と、通路３，５０を介してポンプ４に連通する主供給ポート６６４とが接続されることで、絞り６６９，７０４により絞られた作動油が進角室２２，２３，２４に導入される。また、通路４５，４６，４７，４８を介して遅角室２６，２７，２８に連通する遅角ポート６６２と、通路５４に連通する各ドレンポート６６６とが通路７０５を介して接続されることで、遅角室２６，２７，２８から作動油が排出される。さらにまた、通路４９を介してロック作動室１７に連通するロック作動ポート６６３と、通路５４に連通する各ドレンポート６６６とが通路７０５を介して接続されることで、ロック作動室１７から作動油が排出される。

以上のロック作動によれば、ロック領域Ｒｌの一部をなす絞りロック領域Ｒｌｓにおいて、進角室２２，２３，２４への小流量の作動油導入と、遅角室２６，２７，２８及びロック作動室１７からの作動油排出とが制御される。このときベーンロータ１４には、進角室２２，２３，２４への作動油導入により発生する回転力並びにアシストスプリング１８の復原力が進角側に向けて作用すると共に、カム軸２からの変動トルクが平均的に遅角側に偏って作用する。こうして進遅角両側の力がベーンロータ１４に作用することで回転位相が規制位相領域に達すると、ロック部材１６が規制孔１５１に進入して回転位相を当該領域内に規制する。これにより、規制位相領域内の中間ロック位相にてロック部材１６がロック孔１５２に嵌合し易くなるので、内燃機関の回転中において回転位相を確実にロック可能である。また、回転位相のロック後においては、進角室２２，２３，２４に作動油を充填した状態にて、上記（１）の進角作動に備えることも可能である。

（５）停止作動
エンジンスイッチのオフ等の停止指令に応じて内燃機関の回転を停止させるのに伴って、制御回路９６は駆動源９０への通電を制御して、ロック領域Ｒｌの絞りロック領域Ｒｌｓのうち図５の切替位置Ｐｃにスプール７０を駆動する。その結果、上記（４）に準じて進角ポート６６１が主供給ポート６６４と接続されることで、絞り６６９，７０４により絞られた作動油が進角室２２，２３，２４に導入される。また、上記（４）に準じて遅角ポート６６２及びロック作動ポート６６３が各ドレンポート６６６と接続されることで、遅角室２６，２７，２８及びロック作動室１７から作動油が排出される。

以上の停止作動によれば、上記（４）と同様の原理により、進遅角両側の力がベーンロータ１４に作用することで回転位相が規制位相領域に達すると、ロック部材１６が規制孔１５１に進入して回転位相を当該領域内に規制する。これにより、規制位相領域内の中間ロック位相にてロック部材１６がロック孔１５２に嵌合し易くなるので、内燃機関の回転が完全に停止するまでの間において回転位相を確実にロック可能である。

（６）始動作動
エンジンスイッチのオン等の始動指令に応じて内燃機関をクランキングにより始動させるのに伴って、制御回路９６は駆動源９０への通電を制御して、ロック領域Ｒｌのうち図４の増大ロック領域Ｒｌｉにスプール７０を駆動する。その結果、通路４１，４２，４３，４４を介して進角室２２，２３，２４に連通する進角ポート６６１と、通路３，５０を介してポンプ４に連通する主供給ポート６６４とが接続されることで、上記（４）よりも増量された作動油が進角室２２，２３，２４に導入される。また、上記（４）に準じて遅角ポート６６２及びロック作動ポート６６３が各ドレンポート６６６と接続されることで、遅角室２６，２７，２８及びロック作動室１７から作動油が排出される。

以上の始動作動によれば、ロック領域Ｒｌの一部をなす増大ロック領域Ｒｌｉにおいて、遅角室２６，２７，２８及びロック作動室１７から作動油を排出させた状態を維持しつつ、進角室２２，２３，２４への作動油導入が上記（４）よりも大流量となるように制御される。これにより、始動期間中に中間ロック位相を維持したまま、作動油を進角室２２，２３，２４に充填して、上記（１）の進角作動に備えることが可能となる。

尚、ストール等により回転位相がロックされずに内燃機関が停止した後の始動時においても、増大ロック領域Ｒｌｉでは、遅角室２６，２７，２８及びロック作動室１７から作動油を排出させた状態を維持しつつ、進角室２２，２３，２４への作動油導入が実現され得る。このときベーンロータ１４には、進角室２２，２３，２４への作動油導入により発生する回転力並びにアシストスプリング１８の復原力が進角側に向けて作用すると共に、カム軸２からの変動トルクが平均的に遅角側に偏って作用する。こうして進遅角両側の力がベーンロータ１４に作用することで回転位相が規制位相領域に達すると、ロック部材１６が規制孔１５１に進入して回転位相を当該領域内に規制する。これにより、規制位相領域内の中間ロック位相にてロック部材１６がロック孔１５２に嵌合し易くなるので、始動期間中において回転位相を確実にロック可能である。

（作用効果）
ここまで説明した装置１における制御弁６０の進角領域Ｒａでは、ロック作動室１７に連通するロック作動ポート６６３と、進角室２２，２３，２４に連通する進角ポート６６１とはそれぞれ、ポンプ４から作動油供給を受ける供給ポート６６５，６６４に接続される。かかる接続形態によると、ロック作動室１７への作動油導入によりロックの解除された回転位相が、進角側へと変化することになる。一方、制御弁６０のロック領域Ｒｌでは、主供給ポート６６４に接続される進角ポート６６１とは異なり、ロック作動ポート６６３は、作動油を排出する各ドレンポート６６６と接続される。かかる接続形態によると、主供給ポート６６４へ供給の作動油が進角ポート６６１から進角室２２，２３，２４に導入されて充填された状態で、ロック作動室１７からの作動油排出により回転位相のロックが実現される。これによれば、ロック領域Ｒｌの各領域Ｒｌｓ，Ｒｌｉから進角領域Ｒａへスプール７０を移動させることで作動油は、既に充填状態にある進角室２２，２３，２４に対して導入されることになるので、回転位相を速やかに変化させてバルブタイミングの進角応答性を高めることができるのである。

さらに、制御弁６０においてロック領域Ｒｌの一部は、スリーブ絞り６６９の径方向内側にスプール絞り７０４を配置して主供給ポート６６４から進角ポート６６１への作動油の流通流量を絞る絞りロック領域Ｒｌｓに、設定されている。これによれば、進角領域Ｒａから絞りロック領域Ｒｌｓへスプール７０を移動させた場合に、進角ポート６６１から進角室２２，２３，２４への作動油の導入流量が減少して回転位相の変化量が可及的に抑えられるので、回転位相を中間ロック位相にロックさせ易くなる。

しかし、スリーブ６６内を通じて主供給ポート６６４から進角ポート６６１へ流通する作動油の流量を絞る絞りロック領域Ｒｌｓでは、作動油の流れによる流体力が当該スリーブ６６内のスプール７０に作用して変動すると、回転位相ロックを阻害する事態が懸念される。これは、通電電流に従って駆動源９０が発生する駆動力と、付勢調整構造９４が発生する弾性付勢力とのバランス位置に、流体力変動に起因するばらつきが生じると、スリーブ絞り６６９の径方向内側からスプール絞り７０４がずれて絞り機能の悪化を招来するからである。

そこで、制御弁６０のスリーブ６６内には、第一弾性部材８０の第一復原力Ｆ１により付勢されるスプール７０のストッパ７０７に対して状態が切り替わる可動部材８４を、第二弾性部材８２の第二復原力Ｆ２により付勢する付勢調整構造９４が、設けられている。こうした構造９４にて可動部材８４がスプールストッパ７０７に係合する伝達状態では、第一復原力Ｆ１を受けるスプール７０に第二復原力Ｆ２が可動部材８４を通じて伝達されるので、スプール７０を付勢する弾性付勢力は、それら復原力Ｆ１，Ｆ２の合力となる。一方、構造９４にて可動部材８４がスプールストッパ７０７から離脱する制限状態では、第一復原力Ｆ１を受けるスプール７０への第二復原力Ｆ２の伝達が制限されるので、スプール７０を付勢する弾性付勢力としては、第一復原力Ｆ１が単独で作用することになる。これらのことから、第一及び第二復原力Ｆ１，Ｆ２の合力作用を現出する伝達状態と、第一復原力Ｆ１の単独作用を現出する制限状態とが、絞りロック領域Ｒｌｓ内の切替位置Ｐｃを境に切り替わることで、駆動力に抗する弾性付勢力がステップ状に変化し得る。故に領域Ｒｌｓ内では、駆動力をステップ状変化の幅Ｗ１内の弾性付勢力に対してバランスさせることで、作用する流体力の変動に拘らずスプール７０の位置を切替位置Ｐｃにて安定させ得ることから、絞り機能の発揮が確固たるものとなる。

ここで付勢調整構造９４の制限状態は、領域Ｒａ，Ｒｈ，Ｒｒと共に、絞りロック領域Ｒｌｓのうち切替位置Ｐｃより進角領域Ｒａ側の制限領域Ｒｌｓ＿ｒにて、可動部材８４の環平面部８４１ａが係合対象のスリーブストッパ６６６ｂと接触することで、実現される。一方、構造９４の伝達状態は、領域Ｒｌｉと共に、絞りロック領域Ｒｌｓのうち切替位置Ｐｃを挟んで進角領域Ｒａとは反対側の伝達領域Ｒｌｓ＿ｔにて、可動部材８４の環平面部８４１ａが係合対象のスプールストッパ７０７と接触することで、実現される。そして、このような構造９４において制限領域Ｒｌｓ＿ｒでの環平面部８４１ａ及びスリーブストッパ６６６ｂの接触面積が、伝達領域Ｒｌｓ＿ｔでの環平面部８４１ａ及びスプールストッパ７０７の接触面積よりも、大きく設定されているのである。

こうした面積設定の結果、進角領域Ｒａから切替位置Ｐｃへのスプール７０の移動時に環平面部８４１ａは、当該領域Ｒａ側の制限領域Ｒｌｓ＿ｒにて大面積の係合対象となるスリーブストッパ６６６ｂからは、作用するリンキング力が大きく、離脱し難い。故に、絞りロック領域Ｒｌｓ内の切替位置Ｐｃにて環平面部８４１ａがスプールストッパ７０７に係合する可動部材８４から、そうした大きなリンキング力に起因する移動抵抗を与えられるスプール７０は、慣性力の作用に拘らず当該位置Ｐｃからのずれを抑制され得る。したがって、領域Ｒｌｓ内における絞り機能の発揮は、切替位置Ｐｃにてステップ状に変化する弾性付勢力の作用と相俟って、さらに確固たるものとなる。このことから、内燃機関の回転中又は停止に伴ってスプール７０を切替位置Ｐｃへ駆動する制御回路９６によれば、主供給ポート６６４から進角ポート６６１への作動油の流通流量を確実に絞って、回転位相ロックの確実性を高めることができる。ここで特に、内燃機関の停止時に回転位相ロックの確実性が高められることによれば、内燃機関の次の始動時には、中間ロック位相から内燃機関のクランキングを行って始動性を保障可能となるのである。

一方、切替位置Ｐｃから進角領域Ｒａへのスプール７０の移動時に環平面部８４１ａは、当該領域Ｒａとは反対側の伝達領域Ｒｌｓ＿ｔにて小面積の係合対象となるスプールストッパ７０７からは、作用するリンキング力が小さく、離脱し易い。故に領域Ｒｌｓ内にて、各ストッパ６６６ｂ，７０７が環平面部８４１ａに係合する切替位置Ｐｃから領域Ｒａ側へ移動する際のスプール７０は、離脱するストッパ７０７からのリンキング力の影響を、抑えられ得る。これにより、可動部材８４から受ける移動抵抗の減少するスプール７０については、領域Ｒｌｓから領域Ｒａ側への移動を阻害され難くなるので、回転位相ロックの解除によりバルブタイミング調整を開始する際の応答性をも、高めることができるのである。

以上に加え、内燃機関の回転により駆動されるポンプ４から制御弁６０の主供給ポート６６４へと供給される作動油については、内燃機関の回転速度に応じてポンプ４からの供給流量（圧力）が変動するため、そうした作動油の流れによりスプール７０に与えられる流体力も変動する。しかし、上述したようにスプールストッパ７０７に対する可動部材８４の状態が絞りロック領域Ｒｌｓ内にて切り替わることによれば、流体力の変動に拘らず、進角ポート６６１への作動油流量を絞る絞り機能の発揮を確固たるものとして、回転位相ロックの確実性を高めることができる。

また加えて、制御弁６０のロック領域Ｒｌでは、主供給ポート６６４へ供給の作動油が進角ポート６６１から進角室２２，２３，２４へと導入されつつ、ロック作動室１７からの作動油排出により回転位相が最進角位相及び最遅角位相間の中間ロック位相にロックされる。このとき、進角室２２，２３，２４への作動油導入によりベーンロータ１４に発生する進角側の回転力は、平均的に遅角側に偏るようにベーンロータ１４が受ける変動トルクに抗して働くので、回転位相の変化量を抑えた状態にて中間ロック位相へのロックを実現し得る。しかも、こうしたロック領域Ｒｌのうち絞りロック領域Ｒｌｓ内において、上述したようにスプールストッパ７０７に対する可動部材８４の状態が切り替わるので、流体力の変動に拘らず、進角ポート６６１への作動油流量を絞る絞り機能を確実に発揮し得る。したがって、これらによれば、回転位相ロックの確実性を高めることができるのである。

さらに加えて、内燃機関の始動に伴って駆動源９０への通電を制御することで、スプール７０を増大ロック領域Ｒｌｉに駆動する制御回路９６によれば、主供給ポート６６４から進角ポート６６１への作動油の流通流量が絞りロック領域Ｒｌｓよりも増大する。これにより内燃機関の始動時には、先の停止時にロックされた回転位相としての中間ロック位相を維持したまま、進角ポート６６１から進角室２２，２３，２４への作動油の導入流量を増大させることができる。したがって、導入流量の増大により作動油が進角室２２，２３，２４に確実に充填された状態から、進角領域Ｒａへとスプール７０を移動させることで、回転位相を速やかに変化させることができるので、例えば始動直後等における高い進角応答性の達成に貢献可能である。また、このときのスプール７０については、領域Ｒｌｉから切替位置Ｐｃを越えて領域Ｒａへと移動することになるので、上述の面積設定により移動抵抗を減少させて、例えば始動直後等に進角作動を開始する際の応答性をも高めることが、可能である。しかも、これらの効果を齎す始動時の領域Ｒｌｉのうちスプール７０の復方向Ｄｒの移動端Ｐ０では、例えば駆動源９０への通電電流を零等に調整することで消費電力が抑えられるので、始動時に車両のバッテリの電圧が降下しても、当該駆動源９０の作動が可能となる。

尚、このように顕著な作用効果を齎す第一実施形態においては、進角ポート６６１が特許請求の範囲に記載の「導入ポート」に相当し、進角領域Ｒａが特許請求の範囲に記載の「可変領域」に相当しているのである。

（第二実施形態）
本発明の第二実施形態は第一実施形態の変形例である。図１１〜１３に示す第二実施形態では、「付勢手段」としての付勢調整構造２９４の可動部材２８４が、互いに径方向にずれて面一に連続する二種類の平面部２８４１ａ，２８４１ｂを、フランジ部２８４１のうち往方向Ｄｇを向く板面により形成している。ここで、フランジ部２８４１のうち外周部に設けられて周方向に連続する環平面部２８４１ａは、円環平面状のスリーブストッパ６６６ｂに対し、往方向Ｄｇに面接触にて係合可能且つ復方向Ｄｒへ離脱可能となるように、同軸上に配置されている。これに対し、周方向の複数個所に等間隔に開口部２８４１ｃが開口することで当該周方向に断続する部分平面部２８４１ｂは、フランジ部２８４１のうち環平面部２８４１ａよりも径方向内側となる内周部に、設けられている。これにより部分平面部２８４１ｂは、スプール２７０においてスリーブストッパ６６６ｂよりも小径に形成される環平面状のスプールストッパ２７０７に対し、往方向Ｄｇに面接触にて係合可能且つ復方向Ｄｒへ離脱可能となるよう、同軸上に配置されている。

こうした構成の付勢調整構造２９４は、環平面部２８４１ａがスリーブストッパ６６６ｂから離脱して部分平面部２８４１ｂがスプールストッパ２７０７に係合する伝達状態（図１３（ａ）参照）と、部分平面部２８４１ｂがスプールストッパ２７０７から離脱して環平面部２８４１ａがスリーブストッパ６６６ｂに係合する制限状態（図１３（ｂ）参照）とに、切り替わる。ここで、第一実施形態と同様に位置Ｐ１，Ｐ２間の絞りロック領域Ｒｌｓ内に収められた切替位置Ｐｃ（図１１参照）では、環平面部２８４１ａがスリーブストッパ６６６ｂに係合し且つ部分平面部２８４１ｂがスプールストッパ２７０７に係合するのである。

これにより構造２９４の制限状態は、領域Ｒａ，Ｒｈ，Ｒｒと共に、絞りロック領域Ｒｌｓのうち切替位置Ｐｃより進角領域Ｒａ側の制限領域Ｒｌｓ＿ｒにて、可動部材２８４の環平面部２８４１ａが係合対象のスリーブストッパ６６６ｂと接触することで、実現される。一方、構造２９４の伝達状態は、増大ロック領域Ｒｌｉと共に、絞りロック領域Ｒｌｓのうち切替位置Ｐｃを挟んで進角領域Ｒａとは反対側の伝達領域Ｒｌｓ＿ｔにて、可動部材２８４の部分平面部２８４１ｂが係合対象のスプールストッパ２７０７と接触することで、実現される。そして、このような付勢調整構造２９４において、制限領域Ｒｌｓ＿ｒでの環平面部２８４１ａ及びスリーブストッパ６６６ｂの接触面積が、伝達領域Ｒｌｓ＿ｔでの部分平面部２８４１ｂ及びスプールストッパ２７０７の接触面積よりも、大きく設定されているのである。

こうした面積設定の結果、進角領域Ｒａから切替位置Ｐｃへのスプール２７０の移動時に環平面部２８４１ａは、当該領域Ｒａ側の制限領域Ｒｌｓ＿ｒにて大面積の係合対象となるスリーブストッパ６６６ｂからは、作用するリンキング力が大きく、離脱し難い。故に、領域Ｒｌｓ内の切替位置Ｐｃにて環平面部２８４１ａがスプールストッパ２７０７に係合する可動部材２８４から、そうした大きなリンキング力に起因する移動抵抗を与えられるスプール２７０は、慣性力の作用に拘らず当該位置Ｐｃからのずれを抑制され得る。したがって、領域Ｒｌｓ内における絞り機能の発揮は、切替位置Ｐｃにてステップ状に変化する弾性付勢力の作用と相俟って、さらに確固たるものとなるので、内燃機関の回転中又は停止時における回転位相ロックの確実性を高めることができるのである。

一方、切替位置Ｐｃから進角領域Ｒａへのスプール２７０の移動時に部分平面部２８４１ｂは、当該領域Ｒａとは反対側の伝達領域Ｒｌｓ＿ｔにて小面積の係合対象となるスプールストッパ２７０７からは、作用するリンキング力が小さく、離脱し易い。故に、領域Ｒｌｓ内にて、各ストッパ６６６ｂ，２７０７が各平面部２８４１ａ，２８４１ｂに係合する切替位置Ｐｃから領域Ｒａ側へ移動する際のスプール２７０は、離脱するストッパ２７０７からのリンキング力の影響を、抑えられ得る。これにより、可動部材２８４から受ける移動抵抗の減少するスプール２７０については、領域Ｒｌｓから領域Ｒａ側への移動を阻害され難くなるので、回転位相ロックの解除によりバルブタイミング調整を開始する際の応答性をも、高めることができるのである。

（第三実施形態）
本発明の第三実施形態は第一実施形態の変形例である。図１４〜２０に示す第三実施形態では、「付勢手段」としての付勢調整構造３９４につき、スリーブ３６６内のドレンポート６６６ａに形成されるリテーナ部３６６６ｂと可動部材３８４との間に、金属製コイルスプリングからなる第二弾性部材３８２が介装されている。第二弾性部材３８２は、それらリテーナ部３６６６ｂ及び可動部材３８４の間にて圧縮弾性変形することにより、当該可動部材３８４を復方向Ｄｒに付勢する第二復原力Ｆ２を、発生する。

また、付勢調整構造３９４において金属により段付円筒状に形成される可動部材３８４は、スリーブ３６６のドレンポート６６６ａ内に同軸上に収容されて、往方向Ｄｇ及び復方向Ｄｒに往復移動可能となっている。可動部材３８４において最内周部となる小径部３８４０は、スプール３７０の一部としてフランジ付円筒状に形成されてなる金属製のブッシュ３７０６に同軸上に嵌合することで、当該ブッシュ３７０６の外周面により径方向内側から摺動支持されている。可動部材３８４において最外周部となる大径部３８４１は、スリーブ３６６のドレンポート６６６ａ内に同軸上に遊挿されることで、当該ドレンポート６６６ａの内周面から径方向内側に離間している。可動部材３８４において大小径部３８４１，３８４０間を接続する段差部３８４２は、第二弾性部材３８２のうち復方向Ｄｒの端部（即ち、リテーナ部３６６６ｂとは反対側の端部）と係合することで、当該復方向Ｄｒに第二復原力Ｆ２を受けている。

ここで特に、第三実施形態の可動部材３８４において円筒状の大径部３８４１は、復方向Ｄｒを向く軸方向端面の全体により、周方向に連続する筒端面部３８４１ａを形成している。これにより筒端面部３８４１ａは、スリーブ３６６の一部としてのリテーナ３６６０が形成する円環平面状のスリーブストッパ３６６０ａに対し、復方向Ｄｒに面接触にて係合可能且つ往方向Ｄｇへ離脱可能となるよう、同軸上に配置されている。また、第三実施形態の可動部材３８４において円環板状の段差部３８４２は、復方向Ｄｒを向く板面の全体により、周方向に連続する環平面部３８４２ａを形成している。これにより環平面部３８４２ａは、スプール３７０においてブッシュ３７０６がフランジ部により形成する円弧形平面状のスプールストッパ３７０７に対し、復方向Ｄｒに面接触にて係合可能且つ往方向Ｄｇへ離脱可能に配置されている。そして、これらの配置形態により、環平面部３８４２ａが係合対象のスプールストッパ３７０７と接触する面積は、筒端面部３８４１ａが係合対象のスリーブストッパ３６６０ａと接触する面積よりも、大きく設定されているのである。

こうした構成の付勢調整構造３９４は、筒端面部３８４１ａがスリーブストッパ３６６０ａから離脱して環平面部３８４２ａがスプールストッパ３７０７に係合する状態（図１６〜１８及び図１９（ｂ）参照）と、筒端面部３８４１ａがスリーブストッパ３６６０ａに係合して環平面部３８４２ａがスプールストッパ３７０７から離脱する状態（図１４及び図１９（ａ）参照）とに、切り替わる。ここで、第一実施形態と同様に位置Ｐ１，Ｐ２間の絞りロック領域Ｒｌｓ内に収められた切替位置Ｐｃ（図１５参照）では、筒端面部３８４１ａがスリーブストッパ３６６０ａと係合し且つ環平面部３８４２ａがスプールストッパ３７０７に係合するのである。

このような第三実施形態によると、絞りロック領域Ｒｌｓのうち図２０の如く位置Ｐｃ，Ｐ２間となる伝達領域Ｒｌｓ＿ｔにおいて、付勢調整構造３９４が図１９（ｂ）の如き伝達状態へと移行する。このとき可動部材３８４は、第二弾性部材３８２の復方向Ｄｒの第二復原力Ｆ２により環平面部３８４２ａをスプールストッパ３７０７に係合させて当該復原力Ｆ２をスプール３７０へ伝達しつつ、筒端面部３８４１ａをスリーブストッパ３６６０ａから往方向Ｄｇへ離脱させる。これによりスプール３７０は、第一弾性部材８０の第一復原力Ｆ１及び第二弾性部材３８２の第二復原力Ｆ２の双方により、復方向Ｄｒへ付勢された状態になる。したがって、駆動源９０の駆動力に抗してスプール３７０を付勢する復方向Ｄｒの弾性付勢力として、第一及び第二復原力Ｆ１，Ｆ２の合力が作用することになる。また、このような第一及び第二復原力Ｆ１，Ｆ２の合力作用は、図１６，１７，１８に示すように、付勢調整構造３９４が伝達状態へと移行する領域Ｒａ，Ｒｈ，Ｒｒにおいても、現出することになる。

一方、絞りロック領域Ｒｌｓのうち図２０の如く位置Ｐ１，Ｐｃ間となる制限領域Ｒｌｓ＿ｒにおいて付勢調整構造３９４は、図１９（ａ）の如き制限状態へと移行する。このとき可動部材３８４は、環平面部３８４２ａから復方向Ｄｒへスプールストッパ３７０７を離脱させるスプール３７０の相対移動を許容して、第二弾性部材３８２の同方向Ｄｒの第二復原力Ｆ２により筒端面部３８４１ａをスリーブストッパ３６６０ａに係合させる。これによりスプール３７０は、可動部材３８４を通じての第二復原力Ｆ２の伝達を制限されるので、復方向Ｄｒに作用する第一弾性部材８０の第一復原力Ｆ１によって付勢された状態となる。したがって、駆動源９０の駆動力に抗してスプール３７０を付勢する復方向Ｄｒの弾性付勢力として、第一復原力Ｆ１が単独作用することになる。また、このような第一復原力Ｆ１の単独作用は、図１４に示すように、付勢調整構造３９４が制限状態へと移行する増大ロック領域Ｒｌｉにおいても、現出することになる。

ここまで説明の作動特性によれば、第一復原力Ｆ１の単独作用と第一及び第二復原力Ｆ１，Ｆ２の合力作用とが切替位置Ｐｃを境に切り替わることで、図２０に示すように、駆動力に抗する復方向Ｄｒの弾性付勢力が絞りロック領域Ｒｌｓ内にてステップ状に変化する。ここで、付勢力のステップ状変化の幅Ｗ２については、切替位置Ｐｃにてスプール３７０に作用する駆動力及び流体力のばらつき予測幅の総和よりも大きく設定することで、弾性付勢力の変化幅Ｗ２内の付勢力に駆動力を確実にバランスさせることが可能となる。故に領域Ｒｌｓ内では、駆動力をステップ状変化の幅Ｗ２内の弾性付勢力に対してバランスさせることで、作用する流体力の変動に拘らずスプール３７０の位置を切替位置Ｐｃにて安定させ得ることから、絞り機能の発揮が確固たるものとなるのである。

以上より第三実施形態では、伝達領域Ｒｌｓ＿ｔにおける環平面部３８４２ａ及びスプールストッパ３７０７の接触面積が、制限領域Ｒｌｓ＿ｒにおける筒端面部３８４１ａ及びスリーブストッパ３６６０ａの接触面積よりも、大きく設定されている。こうした面積設定の結果、進角領域Ｒａから切替位置Ｐｃへのスプール３７０の移動時に環平面部３８４２ａは、当該領域Ｒａ側の伝達領域Ｒｌｓ＿ｔにて大面積の係合対象となるスプールストッパ３７０７からは、作用するリンキング力が大きく、離脱し難い。故に、領域Ｒｌｓ内の切替位置Ｐｃにて環平面部３８４２ａがスプールストッパ３７０７に係合する可動部材３８４から、そうした大きなリンキング力に起因する移動抵抗を与えられるスプール３７０は、慣性力の作用に拘らず当該位置Ｐｃからのずれを抑制され得る。したがって、領域Ｒｌｓ内における絞り機能の発揮は、切替位置Ｐｃにてステップ状に変化する弾性付勢力の作用と相俟って、さらに確固たるものとなるので、内燃機関の回転中又は停止時における回転位相ロックの確実性を、高めることができるのである。

一方、切替位置Ｐｃから進角領域Ｒａへのスプール３７０の移動時に筒端面部３８４１ａは、当該領域Ｒａとは反対側の制限領域Ｒｌｓ＿ｒにて小面積の係合対象となるスリーブストッパ３６６０ａからは、作用するリンキング力が小さく、離脱し易い。故に、領域Ｒｌｓ内にて、各ストッパ３６６０ａ，３７０７が各面部３８４１ａ，３８４２ａに係合する切替位置Ｐｃから領域Ｒａ側へ移動する際のスプール３７０は、離脱するストッパ３６６０ａからのリンキング力の影響を、抑えられ得る。これにより、可動部材３８４から受ける移動抵抗の減少するスプール３７０については、領域Ｒｌｓから領域Ｒａ側への移動を阻害され難くなるので、回転位相ロックの解除によりバルブタイミング調整を開始する際の応答性をも高めることができるのである。

（他の実施形態）
以上、本発明の複数の実施形態について説明したが、本発明は、それらの実施形態に限定して解釈されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々の実施形態及び組み合わせに適用することができる。

具体的には、図２１に変形例を示すように、第一実施形態の付勢調整構造９４のうち可動部材８４の環平面部８４１ａを、スリーブストッパ６６６ｂとの接触面積よりも小さな面積にて、円環平面状のスプールストッパ４７０７と接触させてもよい。また、図２２に変形例を示すように、第三実施形態の付勢調整構造３９４のうち大径部３８４１を除去した可動部材５８４の環平面部３８４２ａを、スプールストッパ３７０７との接触面積よりも小さな面積にて、テーパ面状（円錐面状）のスリーブストッパ５６６０ａと接触させてもよい（この場合、環平面部３８４２ａの外周縁部がスリーブストッパ５６６０ａと線接触することになる）。さらに、図２３に変形例を示すように、第三実施形態の付勢調整構造３９４のうち大径部３８４１を除去した可動部材６８４の段差部６８４２に、第二実施形態に準ずる環平面部２８４１ａ並びに複数の開口部２８４１ｃを有する部分平面部２８４１ｂを内外周逆に設けて、環平面部２８４１ａと円環平面状のスプールストッパ６７０７との接触面積よりも小さな面積にて、部分平面部２８４１ｂを円環平面状のスリーブストッパ３６６０ａに接触させてもよい。

制御弁６０については、進角ポート６６１の形成位置と遅角ポート６６２の形成位置とをスリーブ６６，３６６にて入れ替えてもよく、この場合には、遅角ポート６６２が特許請求の範囲に記載の「導入ポート」に相当し、ロック領域Ｒｌに対して往方向Ｄｇにずれて並ぶこととなる遅角領域Ｒｒが特許請求の範囲に記載の「可変領域」に相当する。また、制御弁６０については、連動回転要素２，１４の双方に内蔵させる以外にも、連動回転要素２，１４の一方に内蔵にさせる、あるいは連動回転要素２，１４の外部に配置してもよい。

制御弁６０の駆動構造については、電磁ソレノイドからなる駆動源９０を備えるもの以外にも、例えば電動式のピエゾアクチュエータ又は油圧アクチュエータ等からなる駆動源を備えたものであってもよい。また、制御回路９６については、内燃機関の停止に伴う制御によりスプール７０，２７０，３７０を増大ロック領域Ｒｌｉに移動させるものであってもよいし、内燃機関の始動に伴う制御によりスプール７０，２７０，３７０を絞りロック領域Ｒｌｓに移動させるものであってもよい。加えて、スプール７０，２７０，３７０に対する可動部材８４，２８４，３８４，５８４，６８４の状態が切り替わる絞りロック領域Ｒｌｓについては、増大ロック領域Ｒｌｉに対して復方向Ｄｒに並ぶように、例えば当該復方向Ｄｒの移動端Ｐ０に設定してもよい。

「供給源」としてのポンプ４については、クランク軸の回転により駆動されるメカポンプ以外にも、例えば電動ポンプ等であってもよい。また、「ロック手段」としてのロック構造によりロックする回転位相については、最遅角位相及び最進角位相の間となる中間ロック位相に設定する以外にも、最遅角位相又は最進角位相に設定してもよく、さらにその場合等には、アシストスプリング１８によるベーンロータ１４の付勢構造を省いてもよい。加えて、ロック構造については、規制位相領域を設定するために規制孔１５１を設ける構造以外にも、当該規制孔１５１を設けない構造を採用してもよく、さらにそれ以外にも、ロック部材１６を複数に分割して各分割体を個別のロックスプリング１９により付勢する構造を、採用してもよい。

そして、以上の本発明は、「動弁」としての吸気弁のバルブタイミングを調整する装置以外にも、「動弁」としての排気弁のバルブタイミングを調整する装置や、それら吸気弁及び排気弁の双方のバルブタイミングを調整する装置に適用することができるのである。

１ バルブタイミング調整装置、２ カム軸、３ 搬送通路、４ ポンプ（供給源）、５ ドレンパン、１０ 回転機構部、１１ ハウジング、１２ シューケーシング、１３ リアプレート、１４ ベーンロータ、１５ フロントプレート、１６ ロック部材（ロック手段）、１７ ロック作動室（ロック手段）、１９ ロックスプリング（ロック手段）、２２，２３，２４ 進角室、２６，２７，２８ 遅角室、４０ 制御部、４１ 進角主通路、４２，４３，４４ 進角分岐通路、４５ 遅角主通路、４６，４７，４８ 遅角分岐通路、４９ ロック作動通路、５０ 主供給通路、５２ 副供給通路、５４ ドレン回収通路、６０ 制御弁、６６，３６６ スリーブ、７０，２７０，３７０ スプール、８０ 第一弾性部材、８２，３８２ 第二弾性部材、８４，２８４，３８４，５８４，６８４ 可動部材、９０ 駆動源、９１ 駆動軸、９４，２９４，３９４ 付勢調整構造、９６ 制御回路、１４０ 回転軸、１４１，１４２，１４３ ベーン、１５１ 規制孔（ロック手段）、１５２ ロック孔（ロック手段）、６６０，３６６０ リテーナ、６６１ 進角ポート、６６２ 遅角ポート、６６３ ロック作動ポート、６６４ 主供給ポート、６６５ 副供給ポート、６６６，６６６ａ ドレンポート、６６６ｂ，３６６０ａ，５６６０ａ スリーブストッパ、６６９ スリーブ絞り、６６９ａ，６６９ｂ 端部、７０４ スプール絞り、７０４ａ，７０４ｂ 端部、７０５ 連通通路、７０６ 軸方向端部、７０７，２７０７，３７０７，４７０７，６７０７ スプールストッパ、８４０ 本体筒部、８４１，２８４１ フランジ部、８４１ａ，２８４１ａ，３８４２ａ 環平面部、２８４１ｂ 部分平面部、２８４１ｃ 開口部、３６６６ｂ リテーナ部、３７０６ ブッシュ、３８４０ 小径部、３８４１ 大径部、３８４１ａ 筒端面部、３８４２，６８４２ 段差部、Ｄｇ 往方向、Ｄｒ 復方向、Ｆ１ 第一復原力、Ｆ２ 第二復原力、Ｐ０ 移動端、Ｐ１，Ｐ２ 位置、Ｐｃ 切替位置、Ｒａ 進角領域、Ｒｈ 保持領域、Ｒｌ ロック領域、Ｒｌｉ 増大ロック領域、Ｒｌｓ 絞りロック領域、Ｒｌｓ＿ｒ 制限領域、Ｒｌｓ＿ｔ 伝達領域、Ｒｒ 遅角領域、Ｗ１，Ｗ２ 変化幅

Claims (7)

1. 内燃機関においてクランク軸からのトルク伝達によりカム軸が開閉する動弁のバルブタイミングを、供給源から供給される作動液により調整するバルブタイミング調整装置であって、
   前記クランク軸と連動回転するハウジングと、
   前記カム軸と連動回転し、前記ハウジング内において進角室及び遅角室を回転方向に区画し、作動液が前記進角室又は前記遅角室へ導入されることにより、前記ハウジングに対する回転位相が進角側又は遅角側へ変化するベーンロータと、
   作動液が入出するロック作動室を有し、前記ロック作動室からの作動液の排出により前記回転位相をロックし、前記ロック作動室への作動液の導入により当該ロックを解除するロック手段と、
   スリーブ内に収容されるスプールの軸方向への往復移動により、前記進角室及び前記遅角室に対する作動液の入出並びに前記ロック作動室に対する作動液の入出を制御する制御弁と、
   前記スプールを軸方向に駆動する駆動力を、指令値に従って発生する駆動源と、
   前記スプールを前記駆動力に抗して軸方向に付勢する弾性付勢力を、発生する付勢手段とを、備え、
   前記制御弁は、
   前記進角室及び前記遅角室の一方へ作動液を導入する導入ポートと、
   前記ロック作動室と連通するロック作動ポートと、
   前記供給源から作動液の供給を受ける供給ポートと、
   作動液を排出するドレンポートと、
   前記スリーブに設けられるスリーブストッパと、
   前記スプールに設けられるスプールストッパとを、有し、
   前記スプールは、
   前記導入ポート及び前記ロック作動ポートを共に前記供給ポートに接続することにより、ロックを解除した前記回転位相を変化させる可変領域と、
   前記導入ポートを前記供給ポートに接続し且つ前記ロック作動ポートを前記ドレンポートに接続することにより、前記スリーブ内を通じて前記供給ポートから前記導入ポートへ流通する作動液の流量を絞りつつ、前記回転位相のロックを実現する絞りロック領域とに、移動するバルブタイミング調整装置において、
   前記スリーブ内に設けられる前記付勢手段は、
   軸方向に往復移動する可動部材と、
   前記スプールを軸方向に付勢する第一復原力を発生する第一弾性部材と、
   前記可動部材を軸方向に付勢する第二復原力を発生する第二弾性部材とを、有し、
   前記可動部材が前記スリーブストッパから離脱して前記スプールストッパと係合することにより、前記第二復原力を前記スプールに伝達する伝達状態と、前記可動部材が前記スプールストッパから離脱して前記スリーブストッパと係合することにより、前記スプールへの前記第二復原力の伝達を制限する制限状態とは、前記可動部材が前記スリーブストッパ及び前記スプールストッパの双方に係合する切替位置を境に、前記絞りロック領域内において切り替わり、
   前記絞りロック領域のうち前記切替位置よりも前記可変領域側となる一部において前記伝達状態及び前記制限状態の一方が実現されることにより、前記可動部材が係合対象のストッパと接触する面積は、前記絞りロック領域の残部において前記伝達状態及び前記制限状態の他方が実現されることにより、前記可動部材が係合対象のストッパと接触する面積よりも、大きく設定されることを特徴とするバルブタイミング調整装置。
2. 前記可動部材は、径方向に沿って広がる環平面部が設けられてなり、
   前記絞りロック領域のうち前記切替位置よりも前記可変領域側となる一部において前記伝達状態及び前記制限状態の一方が実現されることにより前記環平面部が係合対象の環平面状のストッパと同軸上に接触し、
   前記絞りロック領域の残部において前記伝達状態及び前記制限状態の他方が実現されることにより前記環平面部が係合対象のテーパ面状のストッパと同軸上に接触することを特徴とする請求項１に記載のバルブタイミング調整装置。
3. 前記可動部材は、周方向に連続する環平面部と、周方向に断続する部分平面部とが、設けられてなり、
   前記絞りロック領域のうち前記切替位置よりも前記可変領域側となる一部において前記伝達状態及び前記制限状態の一方が実現されることにより、前記環平面部が係合対象の環平面状のストッパと面接触し、
   前記絞りロック領域の残部において前記伝達状態及び前記制限状態の他方が実現されることにより、前記部分平面部が係合対象の環平面状のストッパと面接触することを特徴とする請求項１に記載のバルブタイミング調整装置。
4. 前記駆動源は、軸方向のうち往方向に作用する前記駆動力を発生し、
   前記第一弾性部材は、軸方向のうち前記往方向とは反対の復方向に作用する前記第一復原力を発生し、
   前記第二弾性部材は、軸方向のうち前記往方向に作用し且つ前記第一復原力よりも小さい前記第二復原力を発生し、
   前記絞りロック領域のうち前記切替位置よりも前記可変領域側となる一部において前記制限状態が実現されることにより前記可動部材が係合対象の前記スリーブストッパと接触する面積は、前記絞りロック領域の残部において前記伝達状態が実現されることにより前記可動部材が係合対象の前記スプールストッパと接触する面積よりも、大きく設定されることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載のバルブタイミング調整装置。
5. 前記駆動源は、軸方向のうち往方向に作用する前記駆動力を発生し、
   前記第一弾性部材及び第二弾性部材は、軸方向のうち前記往方向とは反対の復方向に作用する前記第一復原力及び前記第二復原力を、それぞれ発生し、
   前記絞りロック領域のうち前記切替位置よりも前記可変領域側となる一部において前記伝達状態が実現されることにより前記可動部材が係合対象の前記スプールストッパと接触する面積は、前記絞りロック領域の残部において前記制限状態が実現されることにより前記可動部材が係合対象の前記スリーブストッパと接触する面積よりも、大きく設定されることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載のバルブタイミング調整装置。
6. 前記絞りロック領域において、前記内燃機関の回転により駆動される前記供給源から前記供給ポートへ供給される作動液の前記導入ポートへの流通流量が、絞られることを特徴とする請求項１〜５のいずれか一項に記載のバルブタイミング調整装置。
7. 前記ロック手段は、前記ロック作動室からの作動液の排出により前記回転位相を、最進角位相及び最遅角位相の間の中間ロック位相にロックし、
   前記ベーンロータは、平均的に遅角側に偏る変動トルクを前記カム軸から受け、
   前記絞りロック領域において、前記進角室と連通する前記導入ポートへの作動液の流通流量が、絞られることを特徴とする請求項１〜６のいずれか一項に記載のバルブタイミング調整装置。

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