JP2012077967A - インナーフィン - Google Patents

Abstract

【課題】通気抵抗や製造コストを増大させたり、扁平チューブに目詰まりを引き起こしたりすることがほとんどなく、熱交換を促進することができるインナーフィンを提供する。
【解決手段】ＥＧＲガスを冷却するＥＧＲクーラに内装され、ＥＧＲガスを通過させる扁平チューブ２に用いられるインナーフィン１であって、板材を、幅方向に凹凸を繰り返す横断面矩形波状に形成した波板部３と、上記扁平チューブ２に内接する上記波板部３の上面部および底面部の一部をガス流れ方向に平行な垂直板状に切り起こしたルーバー部４とを有し、各上記上面部および／または上記底面部には、複数の上記ルーバー部４をガス流れ方向に沿って断続的に形成した。
【選択図】図１

Description

本発明は、主にＥＧＲクーラに内装されてＥＧＲガスを通過させるチューブに用いられるインナーフィンに関する。

エンジンの排気ガスの一部（ＥＧＲガス）を還流してエンジンの吸気系に戻すことで窒素酸化物（ＮＯｘ）の発生を低減させるＥＧＲ装置において、ＥＧＲガスを冷却するために車両に搭載されるＥＧＲクーラは、エンジンの排気系と吸気系との間に取り付けられる。

従来のＥＧＲクーラ１０は、図１０に示すように、扁平チューブ２を複数本積層して形成したチューブコアの周囲を大径筒状のシェル１１で覆い、扁平チューブ２内に高温のＥＧＲガスを流し、扁平チューブ２とシェル１１との間には冷却水を流して、熱交換を行っていた。
また、図１１（ｂ）に示すように、この扁平チューブ２内にはインナーフィン６を挿入してろう付けし、通過するＥＧＲガスの放熱面積を増大させていた。
このように熱交換を促進するインナーフィン６では、一般に、放熱面積に比例して熱交換性能が向上する。しかし、放熱面積を増大させると、それに比例して扁平チューブ２の断面積に占めるインナーフィン６の割合も増大して通気抵抗が増大するトレードオフの関係となっていた。

インナーフィンには、図１１に示すように、板材を、幅方向に凹凸を繰り返す矩形波状の波板部３にプレス加工したインナーフィン６があった。また、図１２に示すように、幅方向に凹凸を繰り返すとともにこの繰り返しをガス流れ方向の所定ピッチごとに凹凸の４分の１（山または谷の半分）ずつずらしたオフセット形状のオフセット部５にプレス加工したインナーフィン７もあった。このようなインナーフィン６、７では、放熱面積を増大させるために、一般に幅方向の凹凸のピッチを細かくすることが行われていた。

しかし、インナーフィンのピッチを細かくすると、扁平チューブの断面積に占めるインナーフィンの割合が大きくなり、ＥＧＲガスの通気抵抗が増加していた。一般に、ＥＧＲガス通路の断面積が半分になると、ガスの流速は２倍になり、通気抵抗は流速の２乗で増加するため４倍となる。
また、ＥＧＲクーラでは排気ガスが扁平チューブを通過するため、ピッチを細かくすることにより扁平チューブの断面積に占めるインナーフィンの割合が大きくなると、排気ガスに含まれる煤やＰＭ（パティキュレートマター）等が堆積しやすくなり、結果的に扁平チューブの目詰まりを引き起こし、冷却器としての機能を失うおそれもあった。

さらに、インナーフィンのピッチを細かくして凹凸を増やすことにより、インナーフィンに必要な展開長が長くなり、材料コストが増加していた。
また、インナーフィンのピッチを細かくすることで、インナーフィン１枚あたりの重量が増加し、結果的にＥＧＲクーラの重量が増加するという問題があった。
さらに、凹凸を増やすことにより、１枚のインナーフィンを成形する工数が増加するため、加工コストが増加していた。

また、ＥＧＲガスの放熱を促進する方法として、扁平チューブ内に突起等を設け、ＥＧＲガスに乱流を発生させて、ＥＧＲガスと、扁平チューブおよびインナーフィン、さらに、これらを介した冷却水との熱交換を促進する方法もあったが、以下の問題点があった。
まず、突起設置による乱流発生の効果があるのは、扁平チューブにおけるＥＧＲガスの通過流量が少ない層流状態の場合に限定され、通過流量が多く乱流状態となっている場合には、単に突起等がガス流れの妨げとなり通気抵抗が増加してしまう。
また、乱流を発生させるためには、突起等によりＥＧＲガスの流れを妨げて流れを変える必要があり、ＥＧＲガス通路の中に突設した突起等にＥＧＲガスが当たって流れが乱されるが、この突起等に煤やＰＭが堆積し、扁平チューブの目詰まりを引き起こすおそれがあった。

特許文献１では、扁平チューブのＥＧＲガス通路に、ガス流れ方向に対し傾斜したルーバー部を形成する発明が記載されている。
また、特許文献２には、オフセットタイプのフィンにおいて、ルーバー部をハの字状に配置したものが記載されている。
しかし、これらのルーバー部ではインナーフィンの通気抵抗が増大するという問題があった。

特開２００２−１８１４６８号公報 特開２００３−２７９２９３号公報

本発明は上記問題点を解決するためになされたものであり、ＥＧＲクーラの扁平チューブに挿入するインナーフィンにおいて、通気抵抗や製造コストを増大させたり、扁平チューブに目詰まりを引き起こしたりすることがほとんどなく、熱交換を促進することができるインナーフィンを提供することを課題とする。

本発明において、上記課題が解決される手段は以下の通りである。
第１の発明は、ＥＧＲガスを冷却するＥＧＲクーラに内装され、ＥＧＲガスを通過させる扁平チューブに用いられるインナーフィンであって、板材を、幅方向に凹凸を繰り返す横断面矩形波状に形成した波板部、あるいは、幅方向に凹凸を繰り返すとともにこの繰り返しをガス流れ方向の所定ピッチごとに凹凸の４分の１ずつずらしたオフセット形状に形成したオフセット部と、上記扁平チューブに内接する上記波板部あるいは上記オフセット部の上面部および底面部の一部をガス流れ方向に平行な垂直板状に切り起こしたルーバー部とを有し、各上記上面部および／または上記底面部には、複数の上記ルーバー部をガス流れ方向に沿って断続的に形成したことを特徴とする。

第２の発明に係るインナーフィンは、上記ルーバー部のガス流れ方向の両端部を、傾斜状に形成しあるいは丸取りしたことを特徴とする。
第３の発明に係るインナーフィンは、各上記上面部または上記底面部に形成される複数の上記ルーバー部を、幅方向に並ぶ二つの列に交互に配列することを特徴とする。

第４の発明は、一つの上記上面部または上記底面部に形成される各上記ルーバー部の長さＬＬを２．５ｍｍ≦ＬＬ≦２０ｍｍとし、ルーバー部間のガス流れ方向のクリアランスの長さＬＣをＬＣ≧ＬＬとしたことを特徴とする。
第５の発明は、各上記上面部または上記底面部において、左側壁から右側壁までの距離Ｗｔに対し、左側壁から左列のルーバー部の中央までの距離ＷＬ１を１／４≦ＷＬ１／Ｗｔ≦２／５とし、右側壁から右列のルーバー部の中央までの距離ＷＬ２を１／４≦ＷＬ２／Ｗｔ≦２／５としたことを特徴とする。

第１の発明によれば、上記扁平チューブに内接する上記波板部あるいは上記オフセット部の上面部および底面部の一部をガス流れ方向に平行な垂直板状に切り起こしたルーバー部とを有し、各上記上面部および／または上記底面部には、複数の上記ルーバー部をガス流れ方向に沿って断続的に形成したことにより、インナーフィンの放熱面積を拡大し、また、ルーバー部にぶつかるＥＧＲガスを乱流状態にして熱交換効率を向上できるとともに、分岐していたＥＧＲガスがクリアランスで合流し通過するときに周辺のＥＧＲガスが混ざって温度が略均一になり、下流側までインナーフィンの熱通過率を高く維持することができる。さらに、ルーバー部はガス流れ方向に平行であるため通気抵抗が低く、上面部および底面部の一部を切り起こすため材料コストおよび加工コストも節約することができる。

第２の発明によれば、上記ルーバー部のガス流れ方向の両端部を、傾斜状に形成しあるいは丸取りしたことにより、ＥＧＲガスに含まれる煤やＰＭがルーバー部のガス流れ方向端面（厚み面）に付着しにくくなり、煤やＰＭが堆積して目詰まりしにくいインナーフィンを実現することができる。

第３の発明によれば、各上記上面部または上記底面部に形成される複数の上記ルーバー部を、幅方向に並ぶ二つの列に交互に配列することにより、放熱面積を縮小することなく、同じ列で前後に並ぶルーバー部のクリアランスを長くとることができ、ガス温度を均一化して熱通過率を向上させることができる。

第４の発明によれば、一つの上記上面部または上記底面部に形成される各上記ルーバー部の長さＬＬを２．５ｍｍ≦ＬＬ≦２０ｍｍとし、ルーバー部間のガス流れ方向のクリアランスの長さＬＣをＬＣ≧ＬＬとしたことにより、ルーバー部の熱通過率が向上するとともに、上流側のルーバー部の影響による下流側のルーバー部の熱通過率の低下も抑えることができる。
第５の発明によれば、各上記上面部または上記底面部において、左側壁から右側壁までの距離Ｗｔに対し、左側壁から左列のルーバー部の中央までの距離ＷＬ１を１／４≦ＷＬ１／Ｗｔ≦２／５とし、右側壁から右列のルーバー部の中央までの距離ＷＬ２を１／４≦ＷＬ２／Ｗｔ≦２／５としたことにより、ルーバー部の熱通過率が向上するとともに、上流側のルーバー部の影響による下流側のルーバー部の熱通過率の低下も抑えることができる。

本発明の実施形態に係るインナーフィンを示す図であり、（ａ）は斜視図、（ｂ）は扁平チューブに挿入した状態を示す正面図である。 （ａ）は同インナーフィンの部分平面説明図、（ｂ）は同インナーフィンの部分拡大正面図である。 別態様に係るインナーフィンを示す図であり、（ａ）は斜視図、（ｂ）は扁平チューブに挿入した状態を示す正面図である。 別態様に係るインナーフィンを示す側方説明図であり、（ａ）はルーバー部端部を傾斜させたもの、（ｂ）はルーバー部端部に丸みをつけたものである。 （ａ）は複数のガス流速における、ルーバー部の長さと熱通過率との関係を示すグラフであり、（ｂ）は（ａ）の結果を示す表、（ｃ）は全ルーバー部の全体放熱性能比を示す表である。 （ａ）はルーバー部を一直線上で断続的に形成したインナーフィンの部分平面説明図、（ｂ）は同部分正面説明図、（ｃ）はルーバー部を左右二列に交互に形成したインナーフィンの部分平面説明図、（ｄ）は同部分正面説明図である。 ルーバー部の幅方向の位置と熱通過率との関係を示すグラフである。 ルーバー部の幅方向の位置と、上流側のルーバー部に対する下流側のルーバー部の熱通過率の比との関係を示すグラフである。 クリアランスの長さ／ルーバー部の長さと、上流側のルーバー部に対する下流側のルーバー部の熱通過率の比との関係を示すグラフである。 扁平チューブを内装したＥＧＲクーラの斜視図である。 従来のインナーフィンを示す図であり、（ａ）は斜視図、（ｂ）は扁平チューブに挿入した状態を示す正面図である。 従来のオフセットタイプのインナーフィンを示す図であり、（ａ）は斜視図、（ｂ）は扁平チューブに挿入した状態を示す正面図である。

以下、本発明の実施形態に係るインナーフィンについて説明する。
このインナーフィン１は、車両に搭載されて、エンジンの排気ガスの一部（ＥＧＲガス）を冷却してエンジンの吸気系に戻すＥＧＲクーラに用いられる。
図１０に示すように、このインナーフィン１を用いるＥＧＲクーラ１０では、多数の扁平チューブ２を所定の間隔を設けて積層し、両端を一対のエンドプレート１２に貫装固定してチューブコアを形成する。チューブコアは、一対の断面コ字状の部材を組み合わせてなる大径筒状のシェル１１に覆われ、その両端部には、チューブコアにＥＧＲガスを供給しチューブコアからＥＧＲガスを排出する一対のヘッダー１３、１３が取り付けられる。
各ヘッダー１３には、車両側の配管と接続するためのフランジが設けられている。

また、シェル１１にはピアスバーリング等で開口を形成し、冷却水用の配管１４、１４を接続している。
ＥＧＲクーラ１０を構成するこれらの部品は全て、ＮｉまたはＦｅ系のろう材でろう付けにて接合される。
このＥＧＲクーラ１０では、ＥＧＲガスを多数の扁平チューブ２に分岐させて通過させるとともに扁平チューブ２の周囲に冷却水を流して、ＥＧＲガスと冷却水との熱交換を行う。

図１（ｂ）に示すように、扁平チューブ２には、扁平チューブ２と略等しい幅を有するインナーフィン１が挿入されている。
図１（ａ）に示すように、インナーフィン１の本体部分は、一枚の板材をプレス成形によって加工し、ガス流れ方向に延びる凹条および凸条が幅方向に交互に繰り返す横断面矩形波状の波板部３に形成されている。
インナーフィン１は、波板部３の凹凸の上面部および底面部で扁平チューブ２の平らな面に内接し、ろう付けされる（図１（ｂ））。このようなろう付けのための部分を確保し、扁平チューブ２との接合を損なわない範囲で、波板部３の上面部および底面部には、略コ字状の切り込みを入れて扁平チューブ２の内方に向けて垂直に切り起こしたルーバー部４を設けている。

図１（ａ）、図２（ａ）に示すように、それぞれの上面部または底面部には、扁平チューブ２のガス流れ方向に平行になるように切り起こされた多数のルーバー部４が、所定の間隙（クリアランス）を設けてガス流れ方向に断続的に形成されている。また、各上面部または底面部において、複数のルーバー部４は、幅方向に並ぶ左右の二列に交互に配列されている。

図４に示すように、各ルーバー部４のガス流れ方向両端の部分は、側方から見てルーバー部４が全体として先細りの台形状となるようにガス流れ方向に傾斜させて形成するか（図４（ａ））、ルーバー部４の角を取って丸みをつけるように形成すると（図４（ｂ））、ＥＧＲガスに含まれる煤やＰＭがルーバー部４のガス流れ方向両端面に付着しにくくなり、これらが堆積して目詰まりを起こしにくくなる。図４（ａ）（ｂ）の太矢印は、ＥＧＲガスの流れの方向を示している。

このようなインナーフィン１では、上面部または底面部の一部を切り起こしたルーバー部４を形成したことにより、扁平チューブ２内のガス通路の表面積が増えて放熱面積が拡大し、熱交換性能を向上させることができる。このルーバー部４は、従来のインナーフィンにおいて放熱にほとんど寄与していなかった上面部および底面部の一部を用いたことにより、材料コストや重量を増大させることがなく、また、他部材を取り付けるなどの工程に比べ加工コストの増大も少ない。

また、ルーバー部４を垂直かつガス流れ方向に平行に切り起こしたことにより、ルーバー部４にぶつかるＥＧＲガスを分岐させて乱流状態にし、インナーフィン１を介した冷却水との熱交換効率を向上させることができる。さらに、ルーバー部４をガス流れ方向に平行に形成したことにより、ガス流れ方向におけるルーバー部４の投影面積を最小限にして、ＥＧＲガスの通気抵抗の増加を最小限に抑えることができ、また、ＥＧＲガスに含まれる煤やＰＭの堆積を最小限に抑えることができる。

ルーバー部４のガス流れ方向長さを長く設定するほどインナーフィン１の放熱面積は大きくなるが、連続した一枚の長いルーバー部４を形成すると、ルーバー部４にぶつかって乱流化されたＥＧＲガスが、下流側に流れるにつれて温度分布（層）を形成し、ルーバー部４に近いガスの層は局所的に冷却されインナーフィン１との温度差が縮まって熱通過率が低下し、ルーバー部４から遠いガスの層では熱交換が行われず、全体としての熱交換効率が低下してしまう。
そこで、本発明の実施形態にかかるインナーフィン１では、所定の間隙（クリアランス）を設けてルーバー部４をガス流れ方向に断続的に設けたことにより、分岐していたＥＧＲガスがクリアランス部分で合流し通過するときに周辺のＥＧＲガスが混ざって温度が略均一になり、下流の別のルーバー部４によって再度乱流化されることを繰り返すので、ルーバー部４の単位面積あたりの熱通過率が比較的高く維持され、熱交換性能が向上する。

連続した一枚の長いルーバー部４を形成すると上記のように下流側で熱通過率が低下する。一方で、十分なクリアランスを設けてルーバー部４を断続的に形成すると、ルーバー部４の熱通過率は高くなるが、クリアランスの大きさに比例して全ルーバー部４の総放熱面積が縮小してしまう。
そのため、最適なルーバー部４およびクリアランスの長さを設定する必要がある。

図５（ａ）は、図６（ａ）のようにルーバー部４を一直線上で断続的に形成した場合において、ルーバー部４の長さとルーバー部４の単位面積あたりの熱通過率との関係を、流体解析によって複数のガス流速条件で計測したグラフである。
図５（ｂ）は、図５（ａ）のそれぞれのガス流速で、ルーバー部４の長さを２．５ｍｍとしたときの熱通過率を１００％とし、ルーバー部４の長さを５ｍｍ、１０ｍｍ、２０ｍｍ、５０ｍｍと変更したときの熱通過率の比を表したものである。

これによると、ＥＧＲガスの通過速度が遅く通過流量の少ない層流状態では、１つのルーバー部４を長く設定するほど熱通過率が比較的大きく低下するが、ＥＧＲガスの通過速度が速く通過流量の多い乱流状態では、１つのルーバー部４を徐々に長く設定したときの熱通過率の低下度合いが比較的小さいことがわかる。
たとえば、ルーバー部４のガス流れ方向長さを２．５ｍｍとした場合と２０ｍｍとした場合とを比べると、ＥＧＲガスの速度が１０ｍ／ｓ（レイノルズ数が約３００）の層流状態では熱通過率が２９％低下したが、１５０ｍ／ｓ（レイノルズ数が約４４００）の乱流状態では１４％しか低下しなかった。

インナーフィン１における全ルーバー部４の全体放熱性能は、ルーバー部の総長と熱通過率との積によって決定される。
図５（ｃ）には、インナーフィン１のガス流れ方向の全長が６０ｍｍ、ルーバー部４間のクリアランスの長さが２ｍｍの条件で、ルーバー部４単体の長さを２．５〜５０ｍｍで変更した場合において、それぞれの全ルーバー部４の総長と図５（ｂ）の熱通過率比との積を示している。
このようにして求められる値もガス流速によって変化するが、１０〜１５０ｍ／ｓのいずれにおいても、ルーバー部４単体の長さを１０ｍｍとしたときが最も積が大きな値となっている。
また、図５（ｃ）より、放熱性能の点からは、２．５ｍ〜５０ｍｍの範囲ではいずれも実用に適しているということができるが、ルーバー部４単体を長く形成すると、インナーフィン１の剛性が低下し、製造、組立、輸送などにおいて取扱い上の問題を生じるため、実用上は２．５ｍｍ〜２０ｍｍの範囲とするのが好ましい。

また、本発明の実施形態にかかるインナーフィン１では、ルーバー部４を幅方向に並ぶ左右の二列に交互に配列したことにより、放熱面積を縮小することなく、同じ列で前後に並ぶルーバー部４間のクリアランスを長くとることができ、ガス温度を均一化して熱通過率を向上させることができる。
このようにルーバー部４を幅方向に並ぶ二列に交互に形成した場合には、クリアランスの長さが放熱性能に与える影響が小さくなるため、他の要因によってクリアランスの長さを設定することができる。クリアランスの数を少なくするほど、インナーフィン１の上面部および底面部の剛性が低下し、取扱いが困難になる。また、クリアランスの長さを短く設定するほど、ルーバー部を切り起こす際の型（刃）に薄いものを用いることが必要になる。

また、ルーバー部４を二列に交互に設ける際には、各上面部または底面部において、左右のルーバー部４ａ、４ｂの幅方向の位置が単位面積あたりの熱通過率に影響を与える。
図６（ｃ）に示すように、各上面部または底面部において、左右側壁の間の距離、すなわちガス流路の幅をＷｔとし、左側壁から左列のルーバー部４ａの中央までの距離をＷＬ１とし、右側壁から右列のルーバー部４ｂの中央までの距離をＷＬ２として、様々なガス流速におけるＷＬ（ＷＬ１またはＷＬ２）／Ｗｔとルーバー部４ａ、４ｂの熱通過率との関係を流体解析によって求め、図７に表した。図６（ａ）（ｃ）の太矢印は、ＥＧＲガスの流れの方向を示している。

図７によれば、ほとんどのガス流速において、熱通過率は、ＷＬ／Ｗｔ＝１／３のときを最大とする山形になっている。
これは、ＷＬ／Ｗｔが小さくなるほどインナーフィン１の側壁の影響を受けて熱通過率が低下し、反対に１／２に近づくほどルーバー部４ａとルーバー部４ｂとが一直線上に並ぶ影響で熱通過率が低下するためであると考えられる。

図８は、ＷＬ／Ｗｔとルーバー部４ｂの熱通過率／ルーバー部４ａの熱通過率との関係を表したグラフであり、下流側のルーバー部４ｂが列の異なる上流側のルーバー部４ａから受ける熱通過率の影響を示している。
ここでも、ＷＬ／Ｗｔ＝１／３としたときが、ルーバー部４ｂの熱通過率比が最大となり、ルーバー部４ａから受ける影響（熱通過率の低下）が最小となっていることがわかる。
図７に示される各ルーバー部４ａ、４ｂの熱通過率と、図８に示される下流側のルーバー部４ｂの熱通過率比とは、ＷＬ／Ｗｔ＝１／３を最大とするなだらかな山形を形成し、ＷＬ／Ｗｔを１／４より小さくするか２／５より大きくすると、大きく低下するため、ＷＬ／Ｗｔを１／４〜２／５の範囲に設定するのが好ましく、ＷＬ／Ｗｔ＝１／３とするのが最も好ましい。

図９は、様々なガス流速において、クリアランスの長さ（ＬＣ）／ルーバー部４の長さ（ＬＬ）と、下流側のルーバー部４ｂの熱通過率／上流側のルーバー部４ａの熱通過率との関係を表したグラフである。
いずれのガス流速においても、クリアランスをルーバー部４よりも短くすると（ＬＣ／ＬＬ＜１）、下流側のルーバー部４ｂの熱通過率比が低下するが、クリアランスをルーバー部４よりも長くすると（ＬＣ／ＬＬ≧１）、下流側のルーバー部４ｂの熱通過率比が良好になり、さらにＬＣ／ＬＬを大きくしても熱通過率比はほとんど変化しない。よって、ＬＣ≧ＬＬとするのが好ましい。

＜別態様＞
以下では、別態様として、図３に示すように、いわゆるオフセットタイプのインナーフィンにおいてルーバー部４を設けたものを説明する。
図３（ａ）に示すように、このインナーフィン１の本体部分は、一枚の板材をプレス成形によって加工し、幅方向に凹凸を繰り返すとともにこの繰り返しをガス流れ方向の所定ピッチごとに凹凸の４分の１だけずらしたオフセット形状のオフセット部５に形成している。

ろう付けのための部分を確保し、扁平チューブとの接合を損なわない範囲で、扁平チューブ２に内接するオフセット部５の上面部および底面部には略コ字状の切り込みを入れ、扁平チューブ２の内方に向けて一部を垂直に切り起こしたルーバー部４を設けている。
ルーバー部４は、オフセット部５の凹凸と所定ピッチごとのズレとによって仕切られる室につき１つ形成され、ガス流れ方向に平行になるように切り起こされている。このインナーフィン１は、ルーバー部４の切り込みを入れる段階では、各上面部または底面部に形成されるルーバー部４をガス流れ方向の一直線状に切り込みを入れているが、オフセット部５を形成する段階で幅方向にずらされるため、完成したインナーフィン１では図３（ａ）のように、ルーバー部４は幅方向に並ぶ左右の二列に交互に配列される。
オフセット部５のズレのピッチが長い場合には、一つの室につき複数のルーバー部４をガス流れ方向に断続的に形成し、あるいは二列に交互に形成するようにしてもよい。

１ インナーフィン
２ 扁平チューブ
３ 波板部
４ ルーバー部
４ａ （左列の）ルーバー部
４ｂ （右列の）ルーバー部
５ オフセット部
６ インナーフィン
７ インナーフィン
１０ ＥＧＲクーラ
１１ シェル
１２ エンドプレート
１３ ヘッダー
１４ 配管

Claims (5)

1. ＥＧＲガスを冷却するＥＧＲクーラに内装され、ＥＧＲガスを通過させる扁平チューブに用いられるインナーフィンであって、
   板材を、幅方向に凹凸を繰り返す横断面矩形波状に形成した波板部、あるいは、幅方向に凹凸を繰り返すとともにこの繰り返しをガス流れ方向の所定ピッチごとに凹凸の４分の１ずつずらしたオフセット形状に形成したオフセット部と、
   上記扁平チューブに内接する上記波板部あるいは上記オフセット部の上面部および底面部の一部をガス流れ方向に平行な垂直板状に切り起こしたルーバー部とを有し、
   各上記上面部および／または上記底面部には、複数の上記ルーバー部をガス流れ方向に沿って断続的に形成したことを特徴とするインナーフィン。
2. 上記ルーバー部のガス流れ方向の両端部を、傾斜状に形成しあるいは丸取りしたことを特徴とする請求項１記載のインナーフィン。
3. 各上記上面部または上記底面部に形成される複数の上記ルーバー部を、幅方向に並ぶ二つの列に交互に配列することを特徴とする請求項１のインナーフィン。
4. 一つの上記上面部または上記底面部に形成される各上記ルーバー部の長さＬＬを２．５ｍｍ≦ＬＬ≦２０ｍｍとし、
   ルーバー部間のガス流れ方向のクリアランスの長さＬＣをＬＣ≧ＬＬとしたことを特徴とする請求項１または３記載のインナーフィン。
5. 各上記上面部または上記底面部において、左側壁から右側壁までの距離Ｗｔに対し、左側壁から左列のルーバー部の中央までの距離ＷＬ１を１／４≦ＷＬ１／Ｗｔ≦２／５とし、
   右側壁から右列のルーバー部の中央までの距離ＷＬ２を１／４≦ＷＬ２／Ｗｔ≦２／５としたことを特徴とする請求項３記載のインナーフィン。

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