JP2012077845A - 偏心バタフライ弁 - Google Patents

Abstract

【課題】弁体にゴムシールを有する偏心バタフライ弁において、閉弁時のゴムシールの摩耗を低減する弁座構造を提供する。
【解決手段】弁体３側にゴム製シートリング４’を設けた偏心バタフライ弁であって、流路の中心を通り弁棒と直交する平面での弁の断面形状のうち、弁箱側金属弁座５のシール面６部分の断面形状を直線片７とし、その直線片７が、弁全閉位置におけるゴム製シートリング４’の仮想自由端と旋回中心とを結んだ直線とほぼ直交し、前記仮想自由端からゴム締め代の分だけ旋回中心側に近付けた直線の上にあり、シール面６の立体形状が前記直線片７を弁箱内面に一周させた円錐内周面である偏心バタフライ弁において、前記直線片７を、弁全閉位置のゴム製シートリング４’と金属弁座５との接触部分を含みその接触幅の３倍以内の長さの直線片７とする。
【選択図】図３

Description

本発明は、偏心バタフライ弁に関し、特に弁体側にゴム等の弾性体からなるシートリングを取り付けた偏心バタフライ弁に関するものである。

従来から、液体などを高圧で流す管路を遮断したり開放したりする制御弁として、止水性能に優れた偏心バタフライ弁が用いられてきた。この偏心バタフライ弁Ｖは、図７や図８に示すように、円盤状の弁体３と、その弁体３を支持する弁棒２と、弁棒２を回転可能に支持するとともに流路１０を形成する弁箱１から構成されている。

弁体３の外周にはゴム製のシートリング４’が取り付けられ、ゴム弁座４を形成している。そのゴム弁座４と交差しないように、弁棒２は弁体３の片面側に寄せて取り付けられている。つまり、弁棒の軸心が弁体の厚みの中心線と一致しない状態、いわゆる偏心した状態となっている。
また、弁箱１の内面には、一周する内向きの突条が、金属弁座５として設けられている。この金属弁座５には、弁を閉じる際にゴム弁座４が接触するシール面６が形成されていて、このシール面６にゴム弁座４が全周にわたって接触すると、流路が遮断され、図８に示すように弁は全閉状態となる。

シール面６は、直線片７を弁箱１の内面に沿って一周させた円錐内周面として形成されている。この直線片７は、図１０に示すように、流路の中心を通り弁棒と直交する平面（以下、横切断面という）における偏心バタフライ弁の断面図では、仮想自由端８と旋回中心９を結んだ直線Ｌ１とほぼ直交し、かつ、仮想自由端８からゴム締め代ｔだけ旋回中心側に近付けた直線の一部分として表れる。
ここで、ゴム弁座の仮想自由端８とは、弁を全閉状態にしたときに、ゴム弁座４が金属弁座５と接触せず圧縮もされないと仮定した場合のゴム弁座の先端位置をいい、旋回中心９とは、弁を開閉した時の弁体の旋回中心（弁棒軸心）をいう。

このような形式の偏心バタフライ弁では、弁を全閉状態にした時に、ゴム弁座４が、圧縮されながらシール面６に押しつけられ、ある程度の接触幅をもって全周にわたってシール面と接触することで止水が行われる。そして、通水は、全閉位置の弁体３を回してシール面６からゴム弁座４を離していき、その離れた部分から液体を流して行われる。

ところで、弁の全閉状態では、ゴム締め代ｔの分だけゴム弁座がシール面に押し付けられて圧縮されているから、弁を開け始めても、ゴムの圧縮が完全に開放されるまでの間は、ゴム弁座４の外周縁をシール面６に擦りながら、弁体３を開方向へ回すことになる。
また、弁を閉める時も、全閉状態になる前から、ゴム弁座４の外周縁を金属弁座５のシール面６に擦りながら弁体３を閉方向へ回すことになる。（図９（ａ）（ｂ）参照）

このように、ゴム弁座４の外周縁をシール面６に擦りながら弁の開閉を行うと、開閉の度にゴム弁座（シートリング）に負荷がかかるため、開閉回数が増えるとシートリング４’が破損して、全閉状態にしても止水できなくなる恐れがあった。
特に、開閉頻度の高い弁では、短期間でシートリングの破損が起こる可能性が高くなり、弁の耐久性能を確保する上での課題となっていた。

この様な、ゴム弁座４の破損を防ぐ手段として、弁座の形状に着目し、弁体ゴムパッキンの損傷が少なく、その上、弁の開閉に大きなトルクを要さない弁座形状にした偏心バタフライ弁が開示されている。（特許文献１参照）
これは、弁箱側の弁座面のテーパー角度を弁座面の上流側部分と下流側部分とで相違させるものであり、上流側のテーパー角度を大きくし、下流側の角度を小さくすることで、弁開閉時の弁体ゴムパッキンの圧縮や開放の度合いを緩やかにして、ゴムパッキンの損傷を防ぐものである。

実開昭６２−４６８６３号公報

しかしながら、このように弁箱側の弁座面のテーパー角度を上流側部分と下流側部分で相違させると、弁座面の形状が複雑になる分、加工が煩雑となる。また、弁座のテーパー角度を変化させても、ゴムパッキンの圧縮量の変化が少し緩やかになるだけであり、ゴムパッキンの外周縁が弁座面に擦れる距離（長さ）はあまり変わらない。

さらに、弁座面の上流側部分と下流側部分でテーパー角度が異なるため、その境界部分に角が出来るので、弁の全閉時にゴムパッキンが角の付いた弁座面と接触してシールすることになり、止水性能が不安定になる上、その角によってゴムパッキンの損傷を招く恐れもあり、耐久性能においても好ましくない。

本発明は、弁座を複雑な形状にしなくても、安定した止水性能を維持し、その上、弁の開閉に伴うゴム弁座（シートリング）の損傷を防ぐことを目的としている。

上記課題を解決するために、本発明の偏心バタフライ弁は、円盤状の弁体と、弁体を支持する弁棒と、弁棒を回転可能に支持するとともに流路を形成する弁箱を備え、
弁体の外周にはリング形状のゴム弁座を設け、弁箱の内面にはシール面とその両側に流路内面に伸びる側壁とを有する金属弁座を設け、
流路の中心を通り弁棒と直交する平面での弁の断面形状のうち、流路の中心を挟んで両側に表れる金属弁座部分のうち少なくとも一方のシール面部分の断面形状を、弁全閉位置のゴム弁座と金属弁座との接触部分を含む直線片とし、その直線片が、弁全閉位置におけるゴム弁座先端の仮想自由端と旋回中心とを結んだ直線とほぼ直交し、かつ、前記仮想自由端からゴム締め代の分だけ旋回中心側に近付けた直線の上にあるものであり、
シール面の立体形状が前記直線片を弁箱内面に一周させた円錐内周面である偏心バタフライ弁において、
前記直線片を、弁全閉位置のゴム弁座と金属弁座との接触幅の３倍以内の長さとした偏心バタフライ弁としたのである。
この偏心バタフライ弁によれば、弁開閉時にゴム弁座が金属弁座と擦れる距離が短くなり、ゴム弁座の損傷が減って、耐久性が向上する。

また、前記リング形状のゴム弁座を、リング内面寄りの把持部分からリングの側面外端部分にかけては一定の厚みで形成され、その先のリング外周縁は全周に渡って丸められ、弁開閉時に金属弁座と接触すると、把持部分を支点として、弁体の旋回方向とは逆方向に撓んで反りながら、弁体の径方向に押しつぶされるものとすることができる。
この偏心バタフライ弁によれば、ゴム弁座が、簡単な形状なため製造し易く、またリングのどちら側から負荷を受けても剛性を保つことが出来る形状であるため、破損しにくい。

また、前記側壁とシール面との間に加工面を設けた偏心バタフライ弁とすることができる。
この偏心バタフライ弁によれば、弁を閉じる時にはゴム弁座が加工面で緩やかに圧縮されてからシール面に達し、弁を開ける時にはゴム弁座の圧縮が加工面で緩やかに開放されてからゴム弁座が金属弁座から離れるので、弁開閉時にゴム弁座の負荷が急激に増減することがなく、負荷の急変によるゴム弁座の損傷を防ぐことができる。

さらに、弁座の表面に低摩擦層を形成した偏心バタフライ弁とすることができる。
この偏心バタフライ弁によれば、ゴム弁座と金属弁座との摺動時の摩擦抵抗が減るため、ゴム弁座にかかる負荷も減少し、ゴム弁座の耐久性が向上する。その上、弁の開閉に要する操作トルクが小さくて済む。

この発明は、以上のように、弁座に複雑な成形や加工を施さなくても、弁の開閉に伴うゴム弁座（シートリング）の損傷を、簡単に防ぐことができる。

本発明の第１実施形態に係る偏心バタフライ弁の横切断面での断面図である。 本発明の第１実施形態に係る偏心バタフライ弁の全体図である。 図１の弁座部分の拡大図である。 本発明の第２の実施形態に係る偏心バタフライ弁の要部拡大図である。 本発明の他の実施形態に係る偏心バタフライ弁の要部拡大図である。 本発明の第２実施形態に係る偏心バタフライ弁の横切断面での断面図であり、（ａ）は弁全閉状態から弁を開くときに、ゴム弁座のうち上流側に向かう部分の動作を説明する図で、（ｂ）は弁全閉状態から弁を開くときに、ゴム弁座のうち下流側に向かう部分の動作を説明する図である。 従来の偏心バタフライ弁の全体図である。 従来の偏心バタフライ弁の横切断面での断面図である。 従来の一次偏心バタフライ弁の横切断面での断面図であり、（ａ）は弁全閉状態から弁を開くときに、ゴム弁座のうち上流側に向かう部分の動作を説明する図で、（ｂ）は弁全閉状態から弁を開くときに、ゴム弁座のうち下流側に向かう部分の動作を説明する図である。 従来の一次偏心バタフライ弁の横切断面での断面図であり、直線片を説明する図である。

以下、本発明の実施形態を、図面に基づいて説明する。なお、前述した従来の偏心バタフライ弁と共通する部材については、同じ符号を付して説明を省略する。

まず、第１の実施形態について、図１〜図３を使って説明する。
図１や２に示すように、第１の実施形態にかかる偏心バタフライ弁Ｖ’は、主に、円盤状の弁体３と、弁体３を旋回させるための軸となる弁棒２と、弁棒２を回転可能に支持し流路を形成する弁箱１とから構成される。

金属製で円盤形状の弁体３の外周には、ゴム（ＥＰＤＭ）製のシートリング４’が嵌め込まれてゴム弁座４が形成されている。
弁体３の一方の片面には、弁棒２を差し込むための孔（差し込み口）をあけた円形突部１４が二箇所で突出している。
弁棒２は、丸い棒状の金属部品であり、前記軸受け１３と円形突部１４に挿通されている。円形突部の外側から内部の弁棒に向けてテーパーピン１５が打ち込まれ、弁棒と弁体とは締結されており、弁棒を回せば、弁棒２の軸心を中心として弁体３が旋回する構造となっている。
弁体３の他方の片面には、円形リング状のシートリング押さえ１６がネジで締結されている。

弁箱１は鋳鉄製で、円形断面の流路１０を形成する円筒部１１を備えている。その円筒部１１の軸方向の中央付近には、弁棒２を差し込むための円孔が、流路１０の軸方向と直交する向きに二箇所に同心で開けられている。各円孔には、弁棒２を回転自在に支持するための軸受け１３が内挿されている。また、その軸受け１３や弁棒２を強固に支えるために、各円孔と同心で円筒部１１から外側に伸びる枝管形状のボス部１２が設けられている。

円筒部１１の内面には、一周する内向きの突条が、金属弁座５として設けられている。この金属弁座５にはシール面６が形成されていて、弁閉時には、弁体外周に設けたゴム弁座４がこのシール面６と接触して流路を遮断する。

図３に示すように、横切断面におけるシール面６の断面形状は、一定長さの直線、いわゆる直線片であらわれる。
その直線片７は、既述の通り、弁全閉時のゴム弁座先端の仮想自由端と旋回中心（弁棒軸芯）を結んだ直線と直交し、仮想自由端からゴム締め代の分だけ旋回中心に近付けた直線の一部分となっている。

本実施形態においては、直線片７の位置と長さは、弁全閉位置のゴム弁座と金属弁座との接触部分を含み、その接触部分の両端からそれぞれ、ほぼ同じ長さだけ伸び、全体の長さは接触部分の幅の約２倍となっている。
そして、シール面の立体形状は、流路の中心を軸心として前記直線片７を円筒部１１の内面に一周させてできる円錐内周面の形状となっている。
また、シール面６の両端には流路の内面に真っ直ぐに伸びる側壁２０が付いている。

ここで、シートリング４’は、リングの内面寄りの部分を、全周に伸びる幅広の把持部分１７とし、その把持部分１７からリングの側面外端部分１８にかけては、把持部分よりも狭い一定の幅で形成され、その先のリング外周縁は全周にわたって丸められている。

弁体のシート嵌め込み部１９にシートリング４’を嵌めてから、リング状のシートリング押さえ１６を弁体３に取り付けると、シートリング４’は、弁体のシート嵌め込み部とシートリング押さえに挟まれて把持される。
特に、シートリングの内寄り全周に設けた把持部分１７が、弁体とシートリング押さえで形成されるＴ溝部に嵌まり込むことで、シートリングの外側への抜け出しを防いでいる。

弁体３が流路を遮断する全閉状態となったときに、弁体のゴム弁座４（シートリング）の外周縁が全周に亘って金属弁座のシール面６と接触する。
なお、弁箱のボス部１２の上には減速機、モータ、ハンドルからなる開閉装置（図示せず）が取り付けられ、この装置の駆動により、弁棒の回転が行われる。

続いて、第１実施形態に係る偏心バタフライ弁の開閉時の状態について、図１を使って説明する。図１は、全閉状態の弁の断面図である。
弁を全閉状態から全開へ開放するときは、開閉装置を駆動させ、弁体が開く方向に弁棒を回す。
このとき、リング状のゴム弁座（シートリング）のうち流路の下流側に進む部分（Ａ部）は、金属弁座との摩擦により、ゴム弁座の先端が上流側に引かれるため、上流側に少し反りながら摺動する。
上流側に進む部分（Ｂ部）は、金属弁座との摩擦により、ゴム弁座の先端が下流側に引かれるため、下流側に少し反りながら摺動する。

弁体を開く方向に回し続けると、ゴム弁座（シートリング）の外周縁のうち、流路の中心を通り弁棒と直交する平面（横切断面）と交差する部分（二箇所）が、まず最初にシール面から離れる。続いて、その部分を起点として、ゴム弁座（シートリング）の全周にわたって、シール面からの離脱が連続的に発生する。

弁を全開状態から閉じる方向へ回転させて流路を遮断するときは、開放する場合とは逆の動作となる。
弁体を閉じる方向へ回転させると、リング状のゴム弁座の一部がシール面と接触し、その部分を起点として、接触部分がゴム弁座の全周に広がっていき、最後に、横切断面と交差する部分（二箇所）が、シール面に接触し、全閉状態となる。

このとき、ゴム弁座（シートリング）のうち、弁を閉じる時に流路の下流側に進む部分（Ｂ部）は、金属弁座のシール面と接触すると、その摩擦によってゴム弁座の先端側が上流側に引かれるため、上流側に少し反りつつ、シール面と面接触しながら摺動し、最後に「ゴム締め代」の分だけ、弁体の径方向に圧縮される。

また、上流側に進む部分（Ａ部）は、金属弁座との摩擦により、ゴム弁座の先端側が下流側に引かれるため、下流側に少し反りつつ、シール面と面接触しながら摺動し、最後に「ゴム締め代」の分だけ、弁体の径方向に圧縮される。

以上のように、第１実施形態の偏心バタフライ弁は、ゴム弁座が金属弁座と擦れて動く距離が短くなり、ゴム弁座の損傷が減って、耐久性が大幅に向上した。また、ゴム弁座（シートリング）の形状が、簡単な形状であるため成形しやすく、かつ、先端が上流側に引かれても下流側に引かれても、剛性を保つことができる形状であるため、破損もしにくい。

次に、本発明の第２実施形態の偏心バタフライ弁について、図を使って説明する。
既述の偏心バタフライ弁と共通する部分については、同じ符号を付し、詳細な説明は省略する。
図４は、第２の実施形態における偏心バタフライ弁の要部拡大図である。

弁箱１の内面には、金属弁座５’が、弁箱の内面を一周する内向きの突条として設けられている。この金属弁座５’にはシール面６’が形成されていて、弁を閉じる時に弁体のゴム弁座４０がそのシール面６’と接触し、流路を遮断する。

流路の中心を通り弁棒と直交する平面（横切断面）におけるシール面の断面形状は、直線片７’で表れ、既述の偏心バタフライ弁と同様に、弁全閉時のゴム弁座先端の仮想自由端と旋回中心（弁棒軸芯）を結んだ直線と直交し、仮想自由端からゴム締め代の分だけ旋回中心に近付けた直線の一部分となっている。

本実施形態においては、直線片７’の位置と長さは、弁全閉位置のゴム弁座４０と金属弁座５’との接触部分を含み、その接触部分から上流側に伸びて、接触部分の幅の約３倍の長さとなっている。そして、シール面の立体形状は、流路中心を軸心として前記直線片７’を弁箱内面に一周させてできる円錐内周面の形状となってる。

そして、金属弁座５’のシール面７’と側壁２０との間には、角を落とすように、加工面２１，２１を設けている。
上流側の加工面２１は、シール面７’よりも傾きの大きな円錐面となっており、下流側の加工面２１は、傾きの無い円筒面となっている。加工面２１，２１の一端はシール面７’に繋がり、他端は側壁２０に繋がっている。

また、シートリング４１の外周縁には、全周にわたって超高分子量ポリエチレンが薄く（約２５０ミクロンの厚みで）コーティングされている。
その他の、弁体やシートリングの形状や取り付け構造は、既述の偏心バタフライ弁と同様なので説明を省略する。

第２実施形態に係る偏心バタフライ弁の開閉時の状態について、図６を使って説明する。まずは、全開動作時の状態について説明する。
弁を全閉状態から全開へ操作して流路を開放するときは、開閉装置（図示せず）を起動して、弁棒を回転させ、弁体を開く方向へ回す。このとき、リング状のゴム弁座４０のうち、下流側に進む部分（Ａ’部）は、金属弁座５’との摩擦により、先端が上流側に引かれるため、上流側に少し反りながら摺動する。（図６（ｂ）参照）
そして、ゴム弁座の接触部がシール面７’から下流側の加工面２１に移ると、ゴム弁座の圧縮力の軽減度合いが増えるが、急激な軽減とはならない。
やがて、ゴム弁座４０が下流側の加工面２１から離れる。

ゴム弁座４０のうち、上流側に進む部分（Ｂ’部）は、金属弁座５’との摩擦により、先端が下流側に引かれるため、下流側に少し反りながら摺動する。（図６（ａ）参照）
そして、ゴム弁座４０の接触部がシール面７’から上流側の加工面２１に移ると、ゴム弁座の圧縮力の軽減度合いが増えるが、急激な軽減とはならない。
やがてゴム弁座４０が上流側の加工面２１から離れる。

弁体を開く方向に回転させていくと、リング状のゴム弁座４０のうち、流路の中心を通り弁棒と直交する平面（横切断面）と交差する部分（二箇所）が、まず最初に加工面２１から離れる。続いて、その部分を起点としてゴム弁座の全周にわたって、加工面２１との離脱が連続的に発生する。
そのまま、弁体を全開位置まで回す。

続いて、弁の全閉動作時の状態について説明する。
弁を全開状態から全閉へ操作して流路を遮断するときは、流路を開放する場合とは逆の動作となる。
弁体３を閉じる方向へ回転させると、リング状のゴム弁座４０の一部が加工面２１と接触し、その部分を起点として、接触部分がリング全周に広がっていく。そして最後に、ゴム弁座４０のうち、横切断面と交差する部分（二箇所）が、加工面２１と接触する。その後、ゴム弁座は、加工面と同様にシール面７’にも全周に亘って接触し全閉状態となる。

リング状のゴム弁座４０のうち、弁の閉動作時に下流側に進む部分（Ｂ’部）は、上流側の加工面２１と接触すると、その摩擦により、先端が上流側に引かれ、上流側に少し反りつつ、加工面を擦りながら下流側に進む。
このとき、ゴム締め代の影響によりゴム弁座には圧縮力が徐々に加えられる。
そのまま、上流側の加工面を擦りながら移動し続け、シール面７’に達すると、圧縮の度合いが減り緩やかな圧縮となる。

シール面７’においても、ゴム弁座４０は、摩擦により、先端が上流側に引かれるため、上流側に少し反りつつ、圧縮されながら摺動し、最終的に、弁の全閉位置ではゴム締め代ｔの分だけ、弁体３の径方向に圧縮される。

一方、ゴム弁座４０のうち、上流側に進む部分（Ａ’部）は、金属弁座の下流側加工面と接触すると、その摩擦により、先端側が下流側に引かれるため、下流側に反りつつ、圧縮されながら摺動する。
そのまま、下流側の加工面２１を擦りながら移動し、シール面７’に達すると、圧縮の度合いが減り、緩やかな圧縮となる。

シール面７’においても、ゴム弁座４０は、摩擦により、先端側が下流側に引かれるため、下流側に少し反りつつ、弁の全閉位置ではシール面７’と面接触しながら摺動し、徐々に圧縮され、最終的にゴム締め代ｔの分だけ、弁体の径方向に圧縮される。
その他の動作については前述の偏心バタフライ弁と同様なので説明を省略する。

以上のように、第２実施形態の偏心バタフライ弁は、ゴム弁座４０が金属弁座５’と擦れて動く距離が短くなったので、ゴム弁座の損傷が減った。
また、シール面７’の上流側と下流側の両側に加工面２１，２１を設けて、ゴム弁座と金属弁座との接触を緩やかにしたので、ゴム弁座にかかる負荷の変化が緩和された。

さらに、シートリング４１の外周縁に低摩擦の超高分子量ポリエチレンをコーティングしているため、摺動抵抗が少なく、ゴム弁座にかかる負荷を低減できた。また、操作トルクも小さくなった。
これらの効果により、弁の耐久性能が大幅に向上した。具体的には、従来の偏心バタフライ弁の開閉実験では十万回程度の開閉でゴム弁座が損傷し始めていたのが、本実施形態の偏心バタフライ弁では三十万回開閉してもゴム弁座の損傷が無かった。

なお、第２の実施形態では、弁座表面のコーティングとして、ゴム弁座（シートリング）の外周縁に低摩擦の超高分子量ポリエチレンをコーティングしているが、ゴム弁座側に限らず、金属弁座の表面に低摩擦層を形成することもできる。
低摩擦層を形成するためにコーティングする材料としては、超高分子量ポリエチレンの他に、テフロン（登録商標）なども採用し得る。

また、第２の実施形態では、上流側の加工面を円錐面とし、下流側の加工面を円筒面としているが、加工面の形状としては、円錐や円筒といった、横切断面における断面形状が直線となるものに限られず、断面形状が曲線となる曲面としてもよく、シール面とその両側にある側壁との間の角を落とすような形状であればよい。そのような形状の一例を、図５に示す。

最後に、弁開閉時の弁開度と弁座部分の状態を図６と図９を使って説明する。
図９（ａ）（ｂ）は、従来の一次偏心バタフライ弁を横切断面で切った断面図であり、弁開閉時の弁座部分の動作を説明する図である。

弁全閉時（＝弁の開度０度）のゴム弁座の位置を基準位置とし、弁が開く向きに弁体を回転させた場合、ゴム弁座のうち上流側に向かう部分（Ｃ’部）は、開度４度くらいまでシール面に接触し、その後は離れている。下流側に向かう部分（Ｄ’部）は、開度１度くらいまでゴム弁座がシール面に接触し、その後は離れている。

また、弁を全開にした状態から、弁が閉じる向きに弁体を回転させた場合、開度が徐々に減少し、ゴム弁座のうち下流側に向かう部分（Ｃ’部）は、開度が４度くらいにまで減ったときに、ゴム弁座がシール面に接触し始めている。上流側に向かう部分（Ｄ’部）は、開度が１度くらいにまで減ったときに、ゴム弁座がシール面に接触し始めている。

図６（ａ）（ｂ）は、本発明の第２実施形態に係る一次偏心バタフライ弁の横切断面での断面図であり、弁開閉時の弁座部分の動作を説明する図である。
弁全閉時（＝開度０度）のゴム弁座の位置を基準位置とし、弁を開く向きに弁体を回転させた場合、ゴム弁座のうち上流側に向かう部分（Ｂ’部）は、開度２度くらいまでシール面に接触し、その後は離れている。下流側に向かう部分（Ａ’部）は、開度１度くらいまでゴム弁座がシール面や下流側の加工面に接触し、その後は離れている。

また、弁を全開にした状態から、弁を閉じる向きに弁体を回転させた場合、開度が徐々に減少し、ゴム弁座のうち弁を閉じる時に下流側に向かう部分（Ｂ’部）は、開度が２度くらいにまで減ったときに、シール面に接触し始めている。上流側に向かう部分（Ａ’部）は、開度が１度くらいにまで減ったときに、シール面や下流側の加工面に接触し始めている。

１ 弁箱
２ 弁棒
３ 弁体
４、４０ ゴム弁座
４’、４１ シートリング
５、５’ 金属弁座
６、６’ シール面
７、７’ 直線片
８ 仮想自由端
９ 旋回中心
１０ 流路
１１ 円筒部
１２ ボス部
１３ 軸受け
１４ 円形突部
１５ ピン
１６ シートリング押さえ
１７ 把持部分
１８ 側面外端部分
１９ シート嵌め込み部
２０ 側壁
２１、２１’ 加工面
４２ 超高分子量ポリエチレン層
Ｖ、Ｖ’ 偏心バタフライ弁
ｔ ゴム締め代
Ｌ１ 直線

Claims (4)

1. 円盤状の弁体と、弁体を支持する弁棒と、弁棒を回転可能に支持するとともに流路を形成する弁箱を備え、
   弁体の外周にはリング形状のゴム弁座を設け、弁箱の内面にはシール面とその両側に流路内面に伸びる側壁とを有する金属弁座を設け、
   流路の中心を通り弁棒と直交する平面での弁の断面形状のうち、流路の中心を挟んで両側に表れる金属弁座部分のうち少なくとも一方のシール面部分の断面形状を、弁全閉位置のゴム弁座と金属弁座との接触部分を含む直線片とし、その直線片が、弁全閉位置におけるゴム弁座先端の仮想自由端と旋回中心とを結んだ直線とほぼ直交し、かつ、前記仮想自由端からゴム締め代の分だけ旋回中心側に近付けた直線の上にあるものであり、
   シール面の立体形状が前記直線片を弁箱内面に一周させた円錐内周面である偏心バタフライ弁において、
   前記直線片を、弁全閉位置のゴム弁座と金属弁座との接触幅の３倍以内の長さの直線片としたことを特徴とする偏心バタフライ弁。
2. 前記リング形状のゴム弁座が、リング内面寄りの把持部分からリングの側面外端部分にかけては一定の厚みで形成され、その先のリング外周縁は全周に渡って丸められ、弁開閉時に金属弁座と接触すると、把持部分を支点として、弁体の旋回方向とは逆方向に撓んで反りながら、弁体の径方向に押しつぶされることを特徴とする請求項１に記載の偏心バタフライ弁。
3. 前記側壁とシール面との間に加工面を設けたことを特徴とする請求項１または２に記載の偏心バタフライ弁。
4. 前記金属弁座とゴム弁座の少なくとも一方の表面に低摩擦層を形成したことを特徴とする請求項１乃至３に記載の偏心バタフライ弁。

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