JP2011523341A - 同期発電機 - Google Patents
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Abstract
【選択図】図3
Description
1.P=E.I.sin(wt).sin(wt+phi)=0.5E.I[cos(phi)−cos(2wt+phi)]
である。
2.P=p0+...+p4=0.5{5E.I.cos(phi)−E.I.[cos(2wt+phi+(0x144°))+...+cos(2wt+phi+(4x144°)]}
となるようにし、
3.ここで、144°=2x72°で、この角度は、5相同期発電機の第2高調波出力の分割(すなわち、360°/5=72°)である。
4.図4aおよび4bも参照して、代数は、式cos(2wt+phi+(nx144°))の全ての項(ここで、n=0、1、2、3、または4)が合計して零になることを示す。ゆえに、故障前瞬時電力は、時間から独立し、5相同期発電機においてP=2.5E.I.cos(phi)であり、したがって、同期発電機のトルク脈動は発生しない。
4a.相3で、phi=phi+18°、相1で、phi=phi+36°、相4でphi=phi+54°、および相2でphi=phi+72°である。
5.p’2nd harmonic=0.5E.I[cos(2wt+{phi+36°}+144°)+cos(2wt+{phi+72°}+288°)+cos(2wt+{phi+18°}+432°)+cos(2wt+{phi+54°}+576°)]となる。
6.ゆえに、p’2nd harmonic=0.5E.I[cos(2wt+phi+180°)+cos(2wt+phi+0°)+cos(2wt+phi+90°)+cos(2wt+phi+270°)]=0となる。
7.各相がその他の相の位相角とは異なるそれ自体の位相角を有するので、方程式2の0.5x5E.Icos(phi)=2.5E.Icos(phi)となる正味の時間不変量または無脈動出力は、方程式1および4aより、
8.トルク無脈動出力p’=0.5E.I[cos(phi+36°)+cos(phi+72°)+cos(phi+18°)+cos(phi+54°)]となる。
8a.故障前に、方程式1によって与えられる5つの相からの無脈動出力が、100%出力であると定義される。
9.次に、1つの相が断線した状態で、残りの4つの故障がない相の定格上昇がなければ、最大無脈動出力は、80%になる可能性がある。
10.しかし、方程式8に与えられる無脈動出力は、80%最大値よりも小さい。発電機巻線の分布係数を計算するのに使用される数学と同様の数学により、方程式8、すなわち1つの相が先に断線したときの故障後再平衡は、図7を参照して、無脈動出力のわずか53%を表示することを示すことができる。
11.この回転は、位相角をphiからphi−45°まで変化させる各相の電力工学的変換器を使用することによって達成される。数学的な方程式8は、
12.トルク無脈動出力p’’=0.5E.I[cos(phi−45°+36°)+cos(phi−45°+72°)+cos(phi−45°+18°)+cos(phi−45°+54°)]=0.5E.I[cos(phi−9°)+cos(phi+27°)+cos(phi−27°)+cos(phi+9°)]となる。
三角法は、cos(A−B)+cos(A+B)=2.cosA.cosBを使用して、方程式12を以下のように簡単にすることができることを明確にする。
13a.cos(phi−9°)+cos(phi+9°)=2cos(phi)cos(9°).
13b.cos(phi−27°)+cos(phi+27°)=2cos(phi)cos(27°).
14.ゆえに、p’’=0.5E.Ix2cos(phi)x[cos(9°)+cos(27°)]=1.879E.I.cos(phi).
15.断線故障および再平衡後無脈動出力は、p’’/p=1.879/2.5x100%=75%と同じ高さにすることができるのが、方程式7、8aおよび14からわかる。
16.5相同期発電機の4つの相からの最大出力は、80%の定格出力なので、無脈動方策を実施する損失は、80−75%=5%の定格出力のみである。
Claims (20)
- 同期発電機(40)であって、
複数の相(50A、50B、50C、50D、50E)と、
前記同期発電機(40)の前記相の少なくとも1つ(50E)における故障を検出するように設定される検出手段と、
故障を有する前記同期発電機(40)の前記少なくとも1つの相(50E)を絶縁するように設定される絶縁手段と、
位相偏移手段(52A、52B、52C、52D)とを備え、
前記位相偏移手段(52A、52B、52C、52D)は、前記同期発電機(40)の残りの相(50A、50B、50C、50D)によって発生する第2高調波出力の位相角を調整するために、前記同期発電機(40)の前記残りの相(50A、50B、50C、50D)内の電圧(起電力)と電流との間の制御位相偏移を発生させるように設定され、前記同期発電機の前記残りの相の第2高調波出力ベクトルのベクトル和が、トルク脈動を除去するために零になるようにし、
前記位相偏移手段(52A、52B、52C、52D)は、前記同期発電機(40)の出力を最大化するために、全ての前記残りの相(50A、50B、50C、50D)の位相角を同じ所定の角度だけ動かすように設定される、同期発電機(40)。 - 請求項1に記載の同期発電機において、前記位相偏移手段(52A、52B、52C、52D、52E)は、複数の変換器を含み、各相(50A、50B、50C、50D、50E)は、対応する変換器を備える、同期発電機。
- 請求項1または請求項2に記載の同期発電機において、前記同期発電機(40)は、モータ/発電機である、同期発電機。
- 請求項3に記載の同期発電機において、前記同期発電機(40)は、始動器/発電機である、同期発電機。
- 請求項1、請求項2、請求項3または請求項4のいずれか1項に記載の同期発電機において、前記同期発電機(40)は、永久磁石発電機または同期リラクタンス発電機を含む、同期発電機。
- 請求項5に記載の同期発電機において、前記同期発電機(40)は、複数の円周方向に離間する永久磁石(43)を備えるロータ(42)と、複数の電気コイル(46)を備えるステータ(44)とを含む、同期発電機。
- 請求項1から6のいずれか1項に記載の同期発電機において、3つ以上の相(50A、50B、50C、50D、50E)を含む、同期発電機。
- 請求項7に記載の同期発電機において、5つの相(50A、50B、50C、50D、50E)を含む、同期発電機。
- 請求項8に記載の同期発電機において、前記5つの相(50A、50B、50C、50D、50E)は、72電気角度離間して設定される、同期発電機。
- 請求項9に記載の同期発電機において、
前記5つの相(50A、50B、50C、50D、50E)は、72電気角度離間して設定され、前記5つの相(50A、50B、50C、50D、50E)の第2高調波出力角度は、144電気角度の角度ずつ分割され、
前記位相偏移手段(52A、52B、52C、52D)は、前記同期発電機(40)の前記残りの相の第1の相(50A)内の電圧(起電力)と電流との間の18度位相偏移前進と、前記残りの相の第2の相(50B)内の電圧(起電力)と電流との間の36度位相偏移前進と、前記残りの相の第3の相(50C)内の電圧(起電力)と電流との間の54度位相偏移前進と、前記残りの相の第4の相(50D)内の電圧(起電力)と電流との間の72度位相偏移前進とを発生させるように設定され、これにより、前記同期発電機(40)の前記残りの相(50A、50B、50C、50D)の第2高調波出力ベクトルのベクトル和が、トルク脈動を除去するために零になるようにする、同期発電機。 - 請求項10に記載の同期発電機において、前記位相偏移手段(52A、52B、52C、52D)は、前記同期発電機の出力を最大化するために、全ての前記残りの相(50A、50B、50C、50D)に追加の45度位相偏移遅延を発生させるように設定される、同期発電機。
- 請求項1から11のいずれか1項に記載の同期発電機(40)を含む、ガスタービンエンジン(10)。
- 複数の相(50A、50B、50C、50D、50E)を含む同期発電機(40)を動作させる方法であって、前記方法は、
前記同期発電機(40)の前記相の少なくとも1つ(50E)における故障を検出するステップと、
故障を有する前記同期発電機(40E)の前記少なくとも1つの相(50E)を絶縁するステップと、
前記同期発電機(40)の残りの相(50A、50B、50C、50D)によって発生する第2高調波出力の位相角を調整するために、前記同期発電機(40)の前記残りの相(50A、50B、50C、50D)内の電圧(起電力)と電流との間の制御位相偏移を発生させ、前記同期発電機(40)の前記残りの相(50A、50B、50C、50D)の第2高調波出力ベクトルのベクトル和が、トルク脈動を除去するために零になるようにするステップと、
前記同期発電機(40)の出力を最大化するために、全ての前記残りの相(50A、50B、50C、50D)の位相角を同じ所定の角度だけ動かすステップとを含む、方法。 - 請求項13に記載の方法において、各相(50A、50B、50C、50D、50E)は、対応する変換器を備え、前記方法は、前記制御位相偏移を発生させるために前記変換器を使用するステップを含む、方法。
- 請求項13または請求項14に記載の方法において、前記同期発電機は、モータ/発電機である、方法。
- 請求項13から15のいずれか1項に記載の方法において、3つ以上の相(50A、50B、50C、50D、50E)を含む、方法。
- 請求項16に記載の方法において、5つの相(50A、50B、50C、50D、50E)を含む、方法。
- 請求項17に記載の方法において、前記5つの相(50A、50B、50C、50D、50E)は、72電気角度離間して設定される、方法。
- 請求項18に記載の方法において、
前記5つの相(50A、50B、50C、50D、50E)は、72電気角度離間して設定され、
前記5つの相(50A、50B、50C、50D、50E)の第2高調波出力角度は、144電気角度の角度ずつ分割され、
前記同期発電機(40)の前記残りの相の第1の相(50A)内の電圧(起電力)と電流との間の18度位相偏移前進と、前記残りの相の第2の相(50B)内の電圧(起電力)と電流との間の36度位相偏移前進と、前記残りの相の第3の相(50C)内の電圧(起電力)と電流との間の54度位相偏移前進と、前記残りの相の第4の相(50D)内の電圧(起電力)と電流との間の72度位相偏移前進とを発生させ、これにより、前記同期発電機(40)の前記残りの相(50A、50B、50C、50D)の第2高調波出力ベクトルのベクトル和が、トルク脈動を除去するために零になるようにする、方法。 - 請求項19に記載される同期発電機において、前記同期発電機(40)の出力を最大化するために、全ての前記残りの相(50A、50B、50C、50D)に追加の45度位相偏移遅延を発生させる、同期発電機。
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