JP2011174568A - モータ用カップリング - Google Patents

Abstract

【課題】モータの出力軸及び該出力軸に従動する動力伝達手段入力軸の回転方向の剛性が高く、モータの制御帯域を高くすることができるモータ用カップリングを提供する。
【解決手段】モータ用カップリング１は、ステータ１１及び該ステータ１１に対して回転するロータ１２を有するモータ１０のロータ１２と、該ロータ１２の回転動力を伝達する動力伝達手段２０に設けられた入力軸２１とを連結する。モータ用カップリング１は、円柱形状の軸体２と固定部材３とを有する。軸体２は、入力軸２１に連結され、該入力軸２１の径よりも小さい径をなす小径部が形成される。固定部材３は、軸体２をロータ１２に固定する。
【選択図】図１

Description

本発明は、例えば産業機械分野等に用いられるモータ用カップリングに関し、特に、モータと、減速機やボールねじ等の動力伝達手段とを連結するモータ用カップリングに関する。

従来のこの種のモータ用カップリングのうち、モータの出力軸（回転軸）及びこれに従動させるための動力伝達手段の入力軸とを連結し、これら前記出力軸及び前記入力軸と直線的に配置されるモータ用カップリングとしては、モータの取付け誤差を吸収するために、ダイヤフラムや板バネを使用したり、ゴムの弾性を利用するものが提案されている（特許文献１及び特許文献２参照）。

特開平１１−４４３２０号公報 特開昭５８−４８８２６号公報

しかしながら、特許文献１及び特許文献２に記載のモータ用カップリングにおいては、出力軸及び入力軸の回転方向の剛性が低くなるため、モータの制御帯域が低くなることがある。特に、バックラッシュが極めて小さく、剛性が大きい動力伝達手段とモータとを連結するモータ用カップリングにおいては改良の余地があった。
そこで、本発明は上記の問題点に着目してなされたものであり、その目的は、出力軸及び入力軸の回転方向の剛性が高く、モータの制御帯域を高くすることができるモータ用カップリングを提供することにある。

上記目的を達成するための請求項１に係る発明は、ステータ及び該ステータに対して回転するロータを有するモータの前記ロータと、該ロータの回転動力を伝達する動力伝達手段に設けられた入力軸とを連結するモータ用カップリングであって、
前記入力軸に連結され、該入力軸の径よりも小さい径をなす小径部が形成された円柱形状の軸体と、該軸体を前記ロータに固定する固定部材とを有することを特徴としている。
請求項１に係る発明によれば、モータと動力伝達手段とを連結するモータ用カップリングを、前記動力伝達手段の入力軸の径よりも小さな径で形成された小径部が形成された軸体で連結したので、前記小径部の曲がりで、偏心や傾きなどの取付け誤差を吸収し、回転方向の剛性の高いモータ用カップリングを提供することができる。

また、請求項２に係る発明は、請求項１に記載のモータ用カップリングにおいて、前記小径部の縦弾性係数をＥとし、前記小径部の長さをＬとし、前記小径部の径をＤとしたとき、下記式を満たすことを特徴としている。
１．５×１０^−１０≦（Ｌ^３／Ｄ^４）／Ｅ≦１．５×１０^−９

また、請求項３に係る発明は、請求項１又は２に記載のモータ用カップリングにおいて、前記ロータが中空構造をなし、該ロータ内に前記軸体が収容されたことを特徴としている。
請求項３に係る発明によれば、中空構造をなす前記ロータ内に前記軸体を収容したので、前記モータと、前記モータ用カップリングと、前記動力伝達手段とがそれぞれ軸方向に一列に配置された構成にあっては、軸方向の寸法を短くすることができ、省スペース化を実現できる。
また、請求項４に係る発明は、請求項１〜３のいずれかに記載のモータ用カップリングにおいて、前記動力伝達手段が、減速機又はボールねじであることを特徴としている。

本発明によれば、モータと動力伝達手段とを連結するモータ用カップリングとして、前記動力伝達手段の入力軸の径よりも小さな径の小径部が形成された軸体で連結したので、前記小径部の曲がりで、偏心や傾きなどの取付け誤差を吸収することができ、回転方向の剛性の高いモータ用カップリングを提供することができる。

本発明に係るモータ用カップリングの第１の実施形態の構成を示す断面図である。 本発明に係るモータ用カップリングの実施例１における小径部の軸長Ｌと、（Ｌ^３／Ｄ^４）／Ｅの値及び共振周波数との関係を示すグラフであり、（ａ）は軸長Ｌと、（Ｌ^３／Ｄ^４）／Ｅの値との関係を示すグラフ、（ｂ）は軸長Ｌと、共振周波数との関係を示すグラフである。 本発明に係るモータ用カップリングの実施例２における小径部の軸長Ｌと、（Ｌ^３／Ｄ^４）／Ｅの値及び共振周波数との関係を示すグラフであり、（ａ）は軸長Ｌと、（Ｌ^３／Ｄ^４）／Ｅの値との関係を示すグラフ、（ｂ）は軸長Ｌと、共振周波数との関係を示すグラフである。 本発明に係るモータ用カップリングの実施例３における小径部の軸長Ｌと、（Ｌ^３／Ｄ^４）／Ｅの値及び共振周波数との関係を示すグラフであり、（ａ）は軸長Ｌと、（Ｌ^３／Ｄ^４）／Ｅの値との関係を示すグラフ、（ｂ）は軸長Ｌと、共振周波数との関係を示すグラフである。 本発明に係るモータ用カップリングの第２の実施形態の構成を示す断面図である。 本発明に係るモータ用カップリングの第３の実施形態の構成を示す断面図である。

以下、本発明に係るモータ用カップリングの実施形態について図面を参照して説明する。
（第１の実施形態）
図１は、本発明に係るモータ用カップリングの第１の実施形態における構成を示す断面図である。
図１に示すように、本実施形態のモータ用カップリング１は、モータ１０のロータ１２と、該ロータ１２の回転動力を伝達する動力伝達手段２０に設けられた入力軸２１とを連結する手段である。動力伝達手段２０は、固定具５０によってモータ１０に固定されている。

＜モータ＞
モータ１０は、いわゆる中空モータを用いる。具体的には、図１に示すように、固定子であるステータ１１と、回転子であり、円筒形状をなすロータ１２と、ステータ１１とロータ１２との間に介在してロータ１２を回転可能に支持する軸受１３とを有して構成されている。
また、ステータ１１には、該ステータ１１とロータ１２との間に位置し、ロータ１２に回転トルクを付与するコイル１４が設けられている。
軸受１３は、内輪１３ａ及び外輪１３ｂを有して構成されている。内輪１３ａは、ステータ１１の外周面に嵌合し、内輪押え１５により軸方向に押圧された状態でステータ１１に固定されている。外輪１３ｂは、ロータ１２の内周面に嵌合し、外輪押え１６により軸方向に押圧された状態でロータ１２に固定されている。

ここで、ステータ１１と内輪１３ａの嵌め合い、及びロータ１２と外輪１３ｂの嵌め合いは、軸受１３にストレスを加えないために隙間設定となっている。
なお、モータ１０は、中空モータの代わりに、一般的なモータを使用してもよいが、軸体２の長さ分だけ、装置全体の軸方向の寸法が長くなるので、中空モータを使用するのが好ましい。

＜モータ用カップリング＞
モータ用カップリング１は、軸体２と固定部材３とを有する。軸体２は円柱形状をなしている。軸体２には、軸方向の少なくとも一部の区間の径が、入力軸２１の径よりも小さい径をなす小径部２ａが形成されている。この軸体２の一端２ｂは入力軸２１に連結されている。軸体２の一端２ｂと、入力軸２１との連結方法としては、例えば圧入などが挙げられる。ここで、軸体２の一端２ｂの入力軸２１への連結部分は、図１に示すように、入力軸２１に対してＲ面２ｄが形成されて、応力集中を防止する形状としてもよい。

一方、軸体２の他端２ｃは、固定部材３を介してロータ１２に固定される。
固定部材３は、円盤形状をなす本体部３ａと、該本体部３ａの周縁部に沿って形成されたフランジ部３ｂとから構成される。
軸体２の他端２ｃは、本体部３ａのほぼ中心部に圧入、ねじ止め、緊縛などによって固定されている。そして、フランジ部３ｂは円筒形状をなすロータ１２の一端面に固定されている。

固定部材３をこのように構成することによって、本体部３ａの周縁部に形成されたフランジ部３ｂがロータ１２に固定された固定部材３のほぼ中心部に固定された軸体２によって荷重がかかっても、円盤形状をなす本体部３ａが軸方向に撓むため、軸方向の誤差を吸収することができる。ここで、固定手段３の本体部３ａに、放射状のスリット穴を設けることによって、固定部材３の軸方向の剛性を変化させてもよい。

＜動力伝達手段＞
動力伝達手段２０としては、減速機やボールねじが挙げられる。これらのうち、減速機としては、遊星歯車減速機、ハーモニックドライブ減速機（登録商標）、サイクロ減速機（登録商標）などが挙げられるが、剛性が大きく、バックラッシュがない減速機に本実施形態のモータ用カップリング１を用いることにより、より顕著な効果を得ることができる。

以上のような構成をなす本実施形態のモータ用カップリング１は、軸体２が、他端２ｃに固定されたロータ１２の回転により、入力軸２１よりも小さい径とされた部分がベンドし、モータ１０の取付け誤差（偏心及び傾き）を吸収する。なお、軸体２において入力軸２１よりも小さい径とされた部分（以下、小径部２ａと呼ぶ。）は、軸体２の軸方向全体に形成されてもよい。

以下、軸体２における小径部２ａの曲がり及びねじれについて説明する。
本発明に係るモータ用カップリング１は、軸体２に形成した小径部２ａによってモータ１０の駆動時におけるベンディング（曲がり）を発生させることにより、モータ１０のロータ１２に対する動力伝達手段２０の入力軸２１の幾何学的偏心や傾きを吸収する構成としている。ただし、軸体２のねじり方向の剛性が小さくなると、回転方向の共振周波数が低くなって、モータ１０が制御できる回転数が低くなってしまう。このため、軸体２のねじり方向の剛性をなるべく下げずに、曲げ方向の剛性をできるだけ小さくする構成とした。

ここで、円柱形状をなす軸体の曲がりδとねじれθは、下記式（１）及び式（２）で示される。なお、下記式（１）及び式（２）において、Ｆはラジアル荷重、Ｌは軸体の長さ、Ｄは軸体の直径を示し、Ｍは軸体に作用するねじりモーメントを示す。
δ≒Ｆ×Ｌ^３／Ｄ^４ ・・・・・・・・・・式（１）
θ≒Ｍ×Ｌ／Ｄ^４ ・・・・・・・・・・・式（２）

式（１）及び式（２）からわかるように、軸体のねじれ（ねじれ方向の剛性）は、軸体の長さＬの１乗に比例する一方で、軸体の曲がり（曲がり方向の剛性）は、軸体の長さＬの３乗に比例するので、軸体のねじれを小さくせず（ねじれ方向の共振周波数をなるべく高く）に、曲がりをできるだけ小さくする構成とする必要がある。なお、軸体のねじれ方向の共振周波数は、モータ１０の制御領域の２〜１０倍以上であれば、モータ用カップリングとして問題なく使用できる。例えば、モータ１０の制御帯域が１００Ｈｚの場合は、ねじれ方向の共振周波数は２００Ｈｚ〜１ｋＨｚあればよい。これは、制御帯域内に共振周波数があると、その共振周波数成分の振幅が加振されることになり、発振してしまうことによるモータなどの回転数の制御ができなくなるからである。

ねじれ方向の共振周波数Ｆθは、下記式（３）で表される。なお、下記式（３）において、Ｋθは、軸体のねじれ方向の剛性、Ｍ_１は動力伝達手段２０の等価イナーシャ、Ｍ_２はロータ１２のイナーシャを示す。
Ｆθ≒（Ｋθ×（Ｍ_１＋Ｍ_２）／Ｍ_１Ｍ_２）^１／２ ・・・・・・式（３）
ここで、本発明に係るモータ用カップリング１は、下記式（４）を満たすことが好ましい。なお、下記式（４）において、Ｅは小径部の縦弾性係数（Ｐａ）、Ｌは小径部の長さ（ｍｍ）、Ｄは小径部の直径（ｍｍ）を示す（Ｌ及びＤは図１参照）。
１．５×１０^−１０≦（Ｌ^３／Ｄ^４）／Ｅ≦１．５×１０^−９ ・・・・式（４）
上記式（４）を満たす場合、幾何学的な誤差が０．１ｍｍ〜１．０ｍｍの範囲であれば、偏心による誤差を十分吸収することが可能となり、実用上の問題はなくなる。

ここで、上記式（４）を満たすことによって、幾何学的な誤差が０．１ｍｍ〜１．０ｍｍの範囲であれば、偏心による誤差を十分吸収することが可能となることについて、下記実施例により説明する。
本発明者らは、偏心による誤差を十分吸収することが可能となる条件を特定するために、上述の構成において、前記「幾何学的な誤差」としての軸部の曲がり量が０．１ｍｍ〜１ｍｍ及び１ｍｍを超えたときの小径部の軸長と、小径部の軸径と、（Ｌ^３／Ｄ^４）／Ｅの値との関係を実施例１〜３として検証した。

ここで、軸部の曲がり量（撓み）が０．１ｍｍ〜１ｍｍとしたのは、組立誤差などによる軸部の偏心の量として一般的な数値を規定したものである。また、下記実施例１〜３においては、軸部への荷重（９８Ｎ）、モーメント（１７．６４Ｎ・ｍ）、ロータの慣性（０．００４ｋｇｍ^２）、負荷等価慣性（０．０２５０ｋｇｍ^２）の値をそれぞれ同じくして検証した。

（実施例１）
本実施例では、小径部の直径Ｄを５ｍｍとして、小径部の軸長Ｌと、（Ｌ^３／Ｄ^４）／Ｅの値と、ねじれ方向の共振周波数とを検証した。その検証結果を表１に示す。また、小径部の軸長Ｌと、（Ｌ^３／Ｄ^４）／Ｅの値、及び共振周波数との関係を図２にグラフで示す。なお、本実施例では、断面二次モーメントＩを３０．７とした。
表１及び図２（ａ）に示すように、横弾性係数Ｇを２．６４×１０^１０（Ｐａ）とした実施例１−１〜１−４及び比較例１−１のうち、軸部の曲がり量（撓み）が０．１０００ｍｍ〜１．００１ｍｍとなる実施例１−１〜１−４の軸長Ｌは１８．６ｍｍ〜４０．１ｍｍであり、軸部の曲がり量（撓み）が２．０００ｍｍとなる比較例１−１の軸長Ｌは５０．５ｍｍであった。

また、横弾性係数Ｇを８．０４×１０^１０（Ｐａ）とした実施例１−５〜１−８及び比較例１−２のうち、軸部の曲がり量（撓み）が０．１０００ｍｍ〜１．００１ｍｍとなる実施例１−５〜１−８の軸長Ｌは２６．８ｍｍ〜５７．８ｍｍであり、軸部の曲がり量（撓み）が２．０００ｍｍとなる比較例１−２の軸長Ｌは７２．８ｍｍであった。
また、図２（ｂ）に示すように、小径部の軸長Ｌが長くなるほど、共振周波数が低くなることがわかる。なお、上述したように、軸体のねじれ方向の共振周波数は、モータ１０の制御領域の２〜１０倍以上であれば、モータ用カップリングとして問題なく使用できるので、実際のモータの制御帯域は、検証された共振周波数以下の周波数範囲となる。

（実施例２）
本実施例では、小径部の直径Ｄを１０ｍｍとして、小径部の軸長Ｌと、（Ｌ^３／Ｄ^４）／Ｅの値と、ねじれ方向の共振周波数とを検証した。その検証結果を表２に示す。また、小径部の軸長Ｌと、（Ｌ^３／Ｄ^４）／Ｅの値及び共振周波数との関係を図３にグラフで示す。なお、本実施例では、断面二次モーメントＩを４９０．９とした。

表２及び図３（ａ）に示すように、横弾性係数Ｇを２．６４×１０^１０（Ｐａ）とした実施例２−１〜２−４及び比較例２−１のうち、軸部の曲がり量（撓み）が０．１０００ｍｍ〜１．０００ｍｍとなる実施例２−１〜２−４の軸長Ｌは４７ｍｍ〜１０１ｍｍであり、軸部の曲がり量（撓み）が１．５００ｍｍとなる比較例２−１の軸長Ｌは１１６ｍｍであった。また、横弾性係数Ｇを８．０４×１０^１０（Ｐａ）とした実施例２−５〜２−８及び比較例２−２のうち、軸部の曲がり量（撓み）が０．１０００ｍｍ〜１．０００ｍｍとなる実施例２−５〜２−８の軸長Ｌは６７．７ｍｍ〜１４６ｍｍであり、軸部の曲がり量（撓み）が１．５００ｍｍとなる比較例２−２の軸長Ｌは１６７ｍｍであった。

また、図３（ｂ）に示すように、小径部の軸長Ｌが長くなるほど、共振周波数が低くなることがわかる。なお、上述したように、軸体のねじれ方向の共振周波数は、モータ１０の制御領域の２〜１０倍以上であれば、モータ用カップリングとして問題なく使用できるので、実際のモータの制御帯域は、検証された共振周波数以下の周波数範囲となる。

（実施例３）
本実施例では、小径部の直径Ｄを２０ｍｍとして、小径部の軸長Ｌと、（Ｌ^３／Ｄ^４）／Ｅの値と、ねじれ方向の共振周波数とを検証した。その検証結果を表３に示す。また、小径部の軸長Ｌと、（Ｌ^３／Ｄ^４）／Ｅの値及び共振周波数との関係を図４にグラフで示す。なお、本実施例では、断面二次モーメントＩを７８５４．０とした。

表３及び図４（ａ）に示すように、横弾性係数Ｇを２．６４×１０^１０（Ｐａ）とした実施例３−１〜３−４及び比較例３−１のうち、軸部の曲がり量（撓み）が０．０９９ｍｍ〜１．０００ｍｍとなる実施例３−１〜３−４の軸長Ｌは１１８ｍｍ〜２５５ｍｍであり、軸部の曲がり量（撓み）が１．５００ｍｍとなる比較例３−１の軸長Ｌは２９１ｍｍであった。また、横弾性係数Ｇを８．０４×１０^１０（Ｐａ）とした実施例３−５〜３−８及び比較例３−２のうち、軸部の曲がり量（撓み）が０．０９９ｍｍ〜１．０００ｍｍとなる実施例３−５〜３−８の軸長Ｌは１７０ｍｍ〜３６７ｍｍであり、軸部の曲がり量（撓み）が１．５００ｍｍとなる比較例３−２の軸長Ｌは４２０ｍｍであった。

また、図４（ｂ）に示すように、小径部の軸長Ｌが長くなるほど、共振周波数が低くなることがわかる。なお、上述したように、軸体のねじれ方向の共振周波数は、モータ１０の制御領域の２〜１０倍以上であれば、モータ用カップリングとして問題なく使用できるので、実際のモータの制御帯域は、検証された共振周波数以下の周波数範囲となる。
これら実施例１〜３の検証結果から、（Ｌ^３／Ｄ^４）／Ｅの値を算出すると、軸部の曲がり量（撓み）を０．１ｍｍ〜１ｍｍとするための（Ｌ^３／Ｄ^４）／Ｅの値は、上記式（４）の範囲に特定される。
ここで、前記「幾何学的な誤差」としての軸部の曲がり量（撓み）の値を１ｍｍ以上（１ｍｍ以上の誤差を吸収する条件）とすることもできるが、その分、回転方向の共振周波数が低くなるので、上記各実施例では、１ｍｍを上限としている。

このようにして、本実施形態では、モータ１０のロータ１２の質量及び動力伝達手段２０の入力軸２１の等価質量の大きさによって、ねじれ方向の共振周波数が変化する。そのため、上記実施例１〜３において示したように、上記式（４）の範囲内、及びモータ１０の軸方向の寸法内でのねじれ方向の共振周波数が最も高くなる小径部２ａの直径及び小径部２ａの長さ（軸体２における軸方向の形成範囲）を選定することで、回転方向のねじれ剛性をそれほど低下させずに、モータ１０による偏心や傾きなどの取付け誤差を吸収することができ、ねじれ剛性が大きく、曲げ剛性の小さな高精度なモータ用カップリングを提供することができる。
なお、本実施形態の変形例として、軸体２の周囲にゴム材料を焼き付けたり、軸体２を中空軸としてその中に潤滑剤を充填するなどして、軸体２にダンピングを付与してもよい。

また、本実施形態では、モータ１０として、アウターロータ型のモータ（回転子としてのロータを、ステータに対して外側に位置させた構成のモータ）を例にして説明したが、モータ１０として、インナーロータ型のモータを用いてもよい。
モータ１０として、アウターロータ型のモータを使用した場合は、モータ１０の駆動トルクを大きくできるので、装置全体の出力トルクを大きくすることができる。
一方、モータ１０として、インナーロータ型のモータを使用した場合は、ロータ１２の慣性を小さくできるので、装置全体の高速応答性を向上させることができる。なお、モータ１０として、図１のように中空構造のアウターロータ型のモータを使用した場合は、その中空部に小径部２ａを配設できるので、装置全体の軸方向寸法を小さくすることができる。

（第２の実施形態）
図５は、本発明に係るモータ用カップリングの第２の実施形態における構成を示す断面図である。本実施形態は、軸体２における小径部２ａの形成範囲が前述の第１の実施形態と異なるだけであるので、第１の実施形態と同様の構成については説明を省略し、図１と重複する部材等については符号を流用する。
図５に示すように、本実施形態では、軸体２における小径部２ａの軸方向の形成範囲を軸体２の軸方向の長さの半分程度としている。

（第３の実施形態）
図６は、本発明に係るモータ用カップリングの第３の実施形態における構成を示す部分断面図である。本実施形態は、動力伝達手段が前述の第１の実施形態と異なるだけであるので、第１の実施形態と同様の構成については説明を省略し、図１と重複する部材等については符号を流用する。

図６に示すように、本実施形態では、動力伝達手段として、減速機の代わりにボールねじ装置を配置している。具体的に、ボールねじ装置３０は、ねじ軸３１と、ナット３２と、連通路３３と、ボール３４とを有する。ねじ軸３１には、螺旋状のねじ軸側軌道溝３１ａが外周面に形成されている。ナット３２は、ねじ軸３１の外周側に配置され、ねじ軸側軌道溝３１ａに対向するナット側軌道溝３２ａが内周面に形成されている。連通路３３は、ナット３２に設けられ、ねじ軸側軌道溝３１ａとナット側軌道溝３２ａとで構成される負荷転動路の両端部を連通する。ボール３４は、上記負荷転動路及び連通路３３で構成された無端状のボール循環路内に収容される。

また、ナット３２の一端には、後述する送りねじ装置のテーブル６０等に固定するためのフランジ７０が形成され、外周面の一部は切り欠かれて平面部８０が形成されている。そして、両軌道溝３１ａ，３２ａにより形成される負荷転動路の一端側と他端側とを連通させチューブ３３（連通路）が、ナット３２に設けられ、チューブ押え９０によって平面部８０に固定されている。このようなチューブ３３内を通ってボール３４が移送され、軌道溝３１ａの一端側から他端側へボール３４が循環されるようになっている。
テーブル６０は、基台（図示せず）の上面に対して垂直なナット取付面６１を有している。このナット取付面６１にはナット３２の一端に設けられたフランジ７０が複数本の締結ボルト１００によって締結されており、ナット３２はナット３２内を挿通するねじ軸３１及びボール３４と共にボールねじ装置３０を構成している。

そして、本実施形態における軸体２の一端２ｂは、ボールねじ装置３０のねじ軸３１に連結されている。
なお、動力伝達手段２０は、ボールねじ装置の他に、ローラねじ装置としてもよい。
以上説明したように、本発明によれば、モータと動力伝達手段とを径の小さな小径部が形成された軸体で連結し、小径部の曲がりで、モータによる偏心や傾きなどの取付け誤差を吸収し、回転方向の剛性の高いモータ用カップリングを提供できる。

また、モータをアウターロータ型とし、ロータに形成された中空穴に軸体を配設することで、モータ用カップリングの軸方向スペースを小さくすることができ、コンパクトな装置を提供することができる。その結果、回転方向の剛性が高く、かつ、軸方向の寸法が短い装置を提供することができる。
以上、本発明の実施形態について説明してきたが、本発明はこれに限定されずに、種々の変更、改良を行うことができる。

１ モータ用カップリング
２ 軸体
２ａ 小径部
３ 固定手段
１０ モータ
１１ ステータ
１２ ロータ
２０ 動力伝達手段（減速機）
２１ 入力軸
３０ 動力伝達手段（ボールねじ）
３１ 入力軸（ねじ軸）

Claims (4)

1. ステータ及び該ステータに対して回転するロータを有するモータの前記ロータと、該ロータの回転動力を伝達する動力伝達手段に設けられた入力軸とを連結するモータ用カップリングであって、
   前記入力軸に連結され、該入力軸の径よりも小さい径をなす小径部が形成された円柱形状の軸体と、該軸体を前記ロータに固定する固定部材とを有することを特徴とするモータ用カップリング。
2. 前記小径部の縦弾性係数をＥとし、前記小径部の長さをＬとし、前記小径部の径をＤとしたとき、下記式を満たすことを特徴とする請求項１に記載のモータ用カップリング。
   １．５×１０^−１０≦（Ｌ^３／Ｄ^４）／Ｅ≦１．５×１０^−９
3. 前記ロータが中空構造をなし、該ロータ内に前記軸体が収容されたことを特徴とする請求項１又は２に記載のモータ用カップリング。
4. 前記動力伝達手段が、減速機又はボールねじであることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載のモータ用カップリング。

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