JP2011133023A - Fluid dynamic bearing device - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、軸受隙間に生じる潤滑油の動圧作用で軸部材を相対回転自在に支持する流体動圧軸受装置に関する。 The present invention relates to a fluid dynamic bearing device that supports a shaft member so as to be relatively rotatable by a dynamic pressure action of lubricating oil generated in a bearing gap.
例えば特許文献1に示されている流体動圧軸受装置は、有底筒状のハウジングの内周に焼結金属製の軸受スリーブが固定されると共に、軸受スリーブの内周に軸部材が挿入され、軸部材の外周面と軸受スリーブの内周面との間のラジアル軸受隙間に生じる潤滑油の動圧作用で軸部材を支持している。軸受スリーブの端部にはシール部材が固定され、このシール部材でハウジングの内部に満たされた潤滑油をシールしている。具体的には、シール部材が、軸受スリーブの端面に当接する円盤状の第1シール部と、軸受スリーブの外周面に当接する円筒状の第2シール部とを一体に有し、第1シール部の内周面と軸部材の外周面との間に第1のシール空間が形成されると共に、第2シール部の外周面とハウジングの内周面との間に第2のシール空間が形成される。このように、ラジアル軸受隙間よりも外径側に第2のシール空間を形成することにより、ラジアル軸受隙間と軸方向に並べて配された第1のシール空間の軸方向寸法を縮小することができるため、軸受装置の軸方向寸法の縮小、あるいは、ラジアル軸受スパンの拡大による軸受剛性の向上を図ることができる。
For example, in the fluid dynamic pressure bearing device disclosed in
上記のシール部材は、例えば樹脂の射出成形により形成される。 The sealing member is formed by, for example, resin injection molding.
また、上記の流体動圧軸受装置では、シール部材と軸受スリーブとの間に、第1のシール空間と第2のシール空間とを連通する連通路が形成される。この連通路により、両シール空間内に保持された潤滑油の圧力バランスを適正に保つことができる。 In the above fluid dynamic pressure bearing device, a communication path that connects the first seal space and the second seal space is formed between the seal member and the bearing sleeve. By this communication path, the pressure balance of the lubricating oil held in the both seal spaces can be maintained appropriately.
上記のような流体動圧軸受装置において、シール空間の容積が高精度に設定されていないと、容積不足による油漏れや、容積過大による軸受装置の大型化を招く恐れがある。このため、シール部材の寸法精度を高めて、シール空間の容積を高精度に設定する必要がある。しかし、上記のようにシール部材を樹脂の射出成形で形成すると、樹脂の固化時に成形収縮が生じるため、シール部材の寸法精度、特に外周面の寸法精度が低下する恐れがある。 In the fluid dynamic pressure bearing device as described above, if the volume of the seal space is not set with high accuracy, there is a risk of oil leakage due to insufficient volume or an increase in size of the bearing device due to excessive volume. For this reason, it is necessary to increase the dimensional accuracy of the seal member and set the volume of the seal space with high accuracy. However, when the seal member is formed by injection molding of resin as described above, molding shrinkage occurs when the resin is solidified, and therefore the dimensional accuracy of the seal member, particularly the dimensional accuracy of the outer peripheral surface may be lowered.
例えば、シール部材(第2シール部)を軸受スリーブの外周面に圧入すれば、シール部材の外周面の形状を軸受スリーブの外周面の形状に倣わせることができる。これにより、シール部材単体では外周面の精度が低い場合でも、高精度に加工した軸受スリーブの外周面にシール部材を倣わせることにより、シール部材の外周面の精度を高めることができる。しかし、このようにシール部材を軸受スリーブに圧入すると、シール部材に大きな負荷が加わるため、シール部材に割れ等の損傷が生じる恐れがある。 For example, if the seal member (second seal portion) is press-fitted into the outer peripheral surface of the bearing sleeve, the shape of the outer peripheral surface of the seal member can be made to follow the shape of the outer peripheral surface of the bearing sleeve. Thereby, even when the accuracy of the outer peripheral surface of the seal member alone is low, the accuracy of the outer peripheral surface of the seal member can be increased by causing the seal member to follow the outer peripheral surface of the bearing sleeve processed with high accuracy. However, when the seal member is press-fitted into the bearing sleeve in this way, a large load is applied to the seal member, and there is a possibility that damage such as cracking may occur in the seal member.
例えば、上記のようにシール部材が樹脂の射出成形品である場合、キャビティに射出された樹脂の合流部にはウェルドラインが形成される場合がある。このようなウェルドラインの形成部は、他の領域に比べて脆弱であるため、上記のような圧入による損傷の起点となりやすい。特に、シール空間の内周面に軸方向溝を形成し、この軸方向溝で第1のシール空間と第2のシール空間とを連通する連通路を構成する場合、軸方向溝を形成した分だけシール部材の肉厚が薄くなり強度が低下する。このような薄肉部にウェルドラインによる脆弱部が形成されると、この部分の強度が局部的に非常に低くなり、上記のような圧入による損傷が生じる恐れが高くなる。 For example, when the sealing member is a resin injection-molded product as described above, a weld line may be formed at the junction of the resin injected into the cavity. Such a weld line forming portion is more fragile than other regions, and is thus likely to be a starting point of damage due to the press-fitting as described above. In particular, when an axial groove is formed on the inner peripheral surface of the seal space and a communication path that connects the first seal space and the second seal space is formed by this axial groove, the axial groove is formed. Only the thickness of the sealing member is reduced and the strength is lowered. If a weak part due to a weld line is formed in such a thin part, the strength of this part becomes extremely low locally, and there is a high possibility that damage due to press fitting as described above will occur.
例えば、シール部材を全体的に厚肉にして強度を高めれば、圧入による損傷を防止できるが、材料コストが嵩む上、流体動圧軸受装置全体の寸法が大きくなるため、好ましくない。 For example, if the seal member is made thick overall to increase the strength, damage due to press-fitting can be prevented, but the material cost increases and the overall size of the fluid dynamic bearing device becomes large.
あるいは、シール部材をウェルドラインが形成されない方法で射出成形すれば、強度を高めることができる。例えば、図10(a)に示すように、有底筒状のキャビティ101の底部102の中心にピンゲート103を設け、このピンゲート103から溶融樹脂を射出すれば、溶融樹脂が分流することなく円周方向全方向に流れるため(図10(b)参照)、ウェルドラインは形成されない。しかし、この場合、図11に示すように、有底筒状の成形品110の底部111の中心部分120を除去する工程が必要となり、加工に手間がかかる。
Alternatively, the strength can be increased if the seal member is injection-molded by a method in which a weld line is not formed. For example, as shown in FIG. 10A, if a
この他、シール部材を成形する金型に環状のフィルムゲートを設けた場合(図示省略)もウェルドラインは形成されないが、この場合、成形品に環状のゲート跡が形成されるため、ゲート跡の除去作業に手間がかかる。 In addition, when an annular film gate is provided on the mold for molding the seal member (not shown), a weld line is not formed. However, in this case, an annular gate mark is formed on the molded product. Removal work takes time.
本発明の解決すべき課題は、シール部材を厚肉化したり、手間のかかる製法を採用することなく、軸受スリーブへの圧入によるシール部材の損傷を防止することにある。 The problem to be solved by the present invention is to prevent damage to the seal member due to press-fitting into the bearing sleeve without increasing the thickness of the seal member or employing a time-consuming manufacturing method.
前記課題を解決するために、本発明は、軸部材と、内周に軸部材が挿入された軸受スリーブと、内周に軸受スリーブを保持したハウジングと、大径内周面及び小径内周面を有する樹脂の射出成形品であり、大径内周面が軸受スリーブの端部の外周面に圧入固定されたシール部材と、軸部材の外周面と軸受スリーブの内周面との間のラジアル軸受隙間に生じる潤滑油の動圧作用により軸部材をラジアル方向に支持するラジアル軸受部と、シール部材の小径内周面と軸部材の外周面との間に形成され、ハウジング内部に満たされた潤滑油をシールする第1のシール空間と、シール部材の外周面とハウジングの内周面との間に形成され、ハウジング内部に満たされた潤滑油をシールする第2のシール空間と、シール部材と軸受スリーブとの間に形成され、第1のシール空間と第2のシール空間とを連通する連通路とを備えた流体動圧軸受装置であって、シール部材の大径内周面に前記連通路を構成する軸方向溝が形成され、前記軸方向溝の最深部を避けた円周方向位置に、射出成形によるウェルドラインが形成されたことを特徴とする。 In order to solve the above-described problems, the present invention provides a shaft member, a bearing sleeve having a shaft member inserted on the inner periphery, a housing holding the bearing sleeve on the inner periphery, a large-diameter inner peripheral surface, and a small-diameter inner peripheral surface. A seal member in which a large-diameter inner peripheral surface is press-fitted and fixed to the outer peripheral surface of the end portion of the bearing sleeve, and a radial between the outer peripheral surface of the shaft member and the inner peripheral surface of the bearing sleeve It is formed between the radial bearing that supports the shaft member in the radial direction by the dynamic pressure action of the lubricating oil generated in the bearing gap, and the small diameter inner peripheral surface of the seal member and the outer peripheral surface of the shaft member, and is filled in the housing A first seal space that seals the lubricating oil; a second seal space that is formed between the outer peripheral surface of the seal member and the inner peripheral surface of the housing and seals the lubricating oil filled in the housing; and the seal member Formed between the bearing sleeve A fluid dynamic pressure bearing device including a communication path that communicates the first seal space and the second seal space, and an axial groove that forms the communication path on a large-diameter inner peripheral surface of a seal member And a weld line by injection molding is formed at a circumferential position avoiding the deepest portion of the axial groove.
このように、シール部材の射出成形により形成されるウェルドラインを、薄肉部となる軸方向溝の最深部を避けた円周方向位置に形成することにより、シール部材に、局部的に強度の低い部分が形成されることを回避でき、圧入による損傷を防止できる。例えば、シール部材の大径内周面に前記軸方向溝が複数形成される場合、前記ウェルドラインを、前記複数の軸方向溝の円周方向間の領域に形成することが好ましい。 In this way, the weld line formed by injection molding of the seal member is formed at a circumferential position that avoids the deepest portion of the axial groove that is a thin wall portion, so that the seal member has locally low strength. Formation of the portion can be avoided, and damage due to press fitting can be prevented. For example, when a plurality of the axial grooves are formed on the large-diameter inner peripheral surface of the seal member, it is preferable that the weld line is formed in a region between the circumferential directions of the plurality of axial grooves.
同様の趣旨から、シール部材の内部側端面に前記連通路の一部が構成する径方向溝を形成する場合、前記ウェルドラインは前記径方向溝の最深部を避けた円周方向位置に形成することが好ましい。 For the same purpose, when forming a radial groove formed by a part of the communication path on the inner end face of the seal member, the weld line is formed at a circumferential position avoiding the deepest portion of the radial groove. It is preferable.
シール部材の線膨張係数が軸受スリーブの線膨張係数よりも大きい場合、高温環境下では、熱膨張によるシール部材の内周面の拡径量が軸受スリーブの外周面の拡径量を上回るため、シール部材と軸受スリーブとの間の圧入代が小さくなる。このような場合でも、シール部材と軸受スリーブとの固定力を確保するために、常温時における圧入代は大きめに設定する必要がある。このため、圧入によりシール部材に加わる負荷がさらに大きくなり、シール部材が損傷する恐れが高くなる。従って、シール部材の線膨張係数が軸受スリーブの線膨張係数よりも大きい場合は、本発明の構成を適用することが特に好ましい。 When the linear expansion coefficient of the seal member is larger than the linear expansion coefficient of the bearing sleeve, in a high-temperature environment, the diameter expansion amount of the inner peripheral surface of the seal member due to thermal expansion exceeds the diameter expansion amount of the outer peripheral surface of the bearing sleeve. The press-fitting allowance between the seal member and the bearing sleeve is reduced. Even in such a case, in order to secure the fixing force between the seal member and the bearing sleeve, it is necessary to set a large press allowance at normal temperature. For this reason, the load applied to the seal member by press-fitting is further increased, and the risk of damage to the seal member is increased. Therefore, it is particularly preferable to apply the configuration of the present invention when the linear expansion coefficient of the seal member is larger than the linear expansion coefficient of the bearing sleeve.
例えば、HDDのディスク駆動装置に用いられるような軸径(軸部材の直径)が2〜4mmの流体動圧軸受装置の場合、シール部材と軸受スリーブとの圧入代(両部材の直径の差)を40μm以上に設定すれば、十分な固定力を得ることができ、且つ、シール部材の外周面を軸受スリーブの形状に倣わせることができる。尚、圧入代が大きすぎると圧入作業が困難となるため、両部材の圧入代は60μm以下にすることが好ましい。 For example, in the case of a fluid dynamic pressure bearing device having a shaft diameter (shaft member diameter) of 2 to 4 mm as used in an HDD disk drive device, a press-fitting allowance between the seal member and the bearing sleeve (difference in the diameters of both members) Is set to 40 μm or more, a sufficient fixing force can be obtained, and the outer peripheral surface of the seal member can be made to follow the shape of the bearing sleeve. If the press-fitting allowance is too large, the press-fitting operation becomes difficult. Therefore, the press-fitting allowance for both members is preferably 60 μm or less.
ハウジング内部に満たされる潤滑油は、例えばエステル系潤滑油を使用することができる。 As the lubricating oil filled in the housing, for example, ester-based lubricating oil can be used.
ところで、樹脂の射出成形品のウェルドライン形成部における強度は、キャビティに充填された溶融樹脂の固化速度に影響される。すなわち、樹脂の固化速度が早いとウェルドライン形成部の強度が弱くなり、固化速度の遅いとウェルドライン形成部の強度が強くなる傾向がある。一方、シール部材は、ハウジング内部に満たされる潤滑油(特にエステル系潤滑油)と常に接触するため、シール部材を形成する樹脂の耐油性が低いと、シール部材の強度低下やストレスクラックを生じる恐れがある。従って、シール部材を形成する樹脂は、固化速度が遅く、且つ、耐油性に優れていることが好ましい。このような樹脂として、例えば結晶性樹脂、特に、PPS,ETFE,PEEK,PA66,PA46,PA6T,PA9Tの中から選択された結晶性樹脂を使用することができる。 By the way, the strength in the weld line forming part of the resin injection molded product is influenced by the solidification speed of the molten resin filled in the cavity. That is, if the resin solidification rate is high, the strength of the weld line forming portion tends to be weak, and if the resin is slow, the strength of the weld line forming portion tends to be strong. On the other hand, since the seal member is always in contact with the lubricating oil (especially ester-based lubricating oil) filled in the housing, if the oil resistance of the resin forming the sealing member is low, the strength of the sealing member may be reduced or stress cracks may occur. There is. Therefore, it is preferable that the resin forming the sealing member has a low solidification rate and is excellent in oil resistance. As such a resin, for example, a crystalline resin, particularly a crystalline resin selected from PPS, ETFE, PEEK, PA66, PA46, PA6T, and PA9T can be used.
前記連通路は、例えば、軸受スリーブの外周面に形成した軸方向溝とシール部材の前記軸方向溝とで構成することができる。 The communication path can be constituted by, for example, an axial groove formed on the outer peripheral surface of the bearing sleeve and the axial groove of the seal member.
例えば、シール部材の内周面に前記軸方向溝が奇数本形成される場合、シール部材の射出成形のゲートを前記軸方向溝の円周方向位置に設ければ、ウェルドラインを前記軸方向溝の最深部を避けた円周方向位置に設けることができる。 For example, when an odd number of the axial grooves are formed on the inner peripheral surface of the seal member, if a gate for injection molding of the seal member is provided at a circumferential position of the axial groove, a weld line is formed in the axial groove. It can be provided at a circumferential position avoiding the deepest part of the.
以上のように、本発明によれば、シール部材を厚肉化したり、手間のかかるシール部材の製法を要することなく、軸受スリーブへの圧入によるシール部材の損傷を防止することができる。 As described above, according to the present invention, it is possible to prevent the seal member from being damaged due to press-fitting into the bearing sleeve without requiring a thick seal member or a laborious manufacturing method of the seal member.
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
図1は、本発明の一実施形態に係る流体動圧軸受装置1を組み込んだ情報機器用スピンドルモータを示している。このスピンドルモータは、HDD等のディスク駆動装置に用いられるもので、軸径が2〜4mmの軸部材2を回転自在に支持する流体動圧軸受装置1と、軸部材2に装着されたディスクハブ3と、例えば半径方向のギャップを介して対向させたステータコイル4およびロータマグネット5とを備えている。ステータコイル4はブラケット6の外周面に取付けられ、ロータマグネット5はディスクハブ3の内周面に取付けられる。流体動圧軸受装置1は、ブラケット6の内周に装着される。ディスクハブ3には、磁気ディスク等のディスクDが所定の枚数(図示例では2枚)保持される。ステータコイル4に通電すると、ステータコイル4とロータマグネット5との間の電磁力でロータマグネット5が回転し、これによってディスクハブ3および軸部材2が一体となって回転する。
FIG. 1 shows a spindle motor for information equipment incorporating a fluid
図2に示す流体動圧軸受装置1は、軸部材2と、一端を開口すると共に他端を閉塞した有底筒状のハウジング7と、ハウジング7の内周面に固定され、内周に軸部材2が挿入された軸受スリーブ8と、ハウジング7の開口部をシールするシール部材9とを主要な構成部品としている。なお、以下では、説明の便宜上、軸方向でハウジング7の開口側を上側、その反対側を下側として説明を進める。
A fluid
軸部材2は、例えば、ステンレス鋼等の金属材料で形成され、軸部2aと、軸部2aの下端に一体又は別体に設けられたフランジ部2bとを備えている。軸部材2は、その全体を金属材料で形成する他、例えばフランジ部2bの全体あるいはその一部(例えば両端面)を樹脂で構成し、金属と樹脂のハイブリッド構造とすることもできる。
The
軸受スリーブ8は、例えば銅(あるいは銅及び鉄)を主成分とする焼結金属で円筒状に形成される。この他、黄銅等の軟質金属で軸受スリーブ8を形成することも可能である。
The
軸受スリーブ8の内周面8aには、第1ラジアル軸受部R1と第2ラジアル軸受部R2のラジアル軸受面となる上下2つの領域(図2の点線部分)が軸方向に離隔して設けられ、これらの2つの領域には、例えば図3に示すようなヘリングボーン形状の動圧溝8a1、8a2がそれぞれ形成される。上側の動圧溝8a1は、丘部(図3にクロスハッチングで示す)の軸方向中央部の帯状部分に対して軸方向非対称に形成されており、具体的には帯状部分より上側領域の軸方向寸法X1が下側領域の軸方向寸法X2よりも大きくなっている。
The inner
軸受スリーブ8の下側端面8bには第1スラスト軸受部T1のスラスト軸受面となる領域(図2の点線部分)が設けられ、該領域には、図示は省略するが、例えばスパイラル形状の動圧溝が形成されている。軸受スリーブ8の外周面8dには、両端面8b、8cを連通する軸方向溝8d1が形成され、本実施形態では、例えば3本の軸方向溝8d1が円周方向に等配されている(図8参照)。
The
ハウジング7は、図2に示すように、円筒状の小径部7aと、小径部7aの上側に配置された円筒状の大径部7bと、小径部7aの下端開口部を封止する底部7cとで構成され、各部7a〜7cは一体に形成されている。小径部7aの内周面と大径部7bの内周面7b1とは、軸方向と直交する方向の平坦面状に形成された段差面7dで連続している。
As shown in FIG. 2, the
ハウジング7の底部7cの内底面7c1には、第2スラスト軸受部T2のスラスト軸受面となる領域(図2の点線部分)が設けられ、該領域には、図示は省略するが、例えばスパイラル形状の動圧溝が形成されている。
The inner bottom surface 7c1 of the
上記構成のハウジング7は、樹脂で射出成形される。成形収縮時の収縮量の差による変形を防止するため、ハウジング7の各部7a〜7cは略均一厚に形成されている。ハウジング7を形成する樹脂は主に熱可塑性樹脂であり、例えば、非晶性樹脂として、ポリサルフォン(PSU)、ポリエーテルサルフォン(PES)、ポリフェニルサルフォン(PPSU)、ポリエーテルイミド(PEI)等、結晶性樹脂として、液晶ポリマー(LCP)、ポリエーテルエーテルケトン(PEEK)、ポリブチレンテレフタレート(PBT)、ポリフェニレンサルファイド(PPS)、ポリアミド(PA)等を用いることができる。また、上記の樹脂に、充填材として、例えばガラス繊維等の繊維状充填材、チタン酸カリウム等のウィスカー状充填材、マイカ等の鱗片状充填材、カーボンファイバー、カーボンブラック、黒鉛、カーボンナノマテリアル、金属粉末等の繊維状又は粉末状の導電性充填材を用いることができる。これらの充填材は、単独で用い、あるいは、二種以上を混合して使用しても良い。
The
シール部材9は、図4に示すように、円盤状の第1シール部9aと、第1シール部9aの外径端から下方に張り出した円筒状の第2シール部9bとを備えた断面L字形に形成される。第1シール部9aの内周面9a2はシール部材9の小径内周面を構成し、第2シール部9bの内周面9b2はシール部材9の大径内周面を構成する。第1シール部9aの内部側端面(下側端面9a1)には、下側端面9a1を径方向に横断する所定本数の径方向溝9a10が形成され、第2シール部9bの内周面9b2には、内周面9b2を軸方向に縦断する所定本数の軸方向溝9b20が、前記径方向溝9a10と同じ円周方向位置に形成される。本実施形態では、第1シール部9aの径方向溝9a10は断面矩形(図示省略)に形成され、第2シール部9bの軸方向溝9b20は断面円弧形状に形成される(図5参照)。また、径方向溝9a10及び軸方向溝9b20はそれぞれ3本ずつ形成され、円周方向に等配されている。
As shown in FIG. 4, the
第2シール部9bの外周面9b1の上端部には、面取り部9cが形成される(図4参照)。この面取り部9cのうち、軸方向溝9b20の最深部Pの円周方向位置にゲート跡24’が形成される(図5参照)。このゲート跡24’と軸心を挟んで反対側の位置に、ウェルドラインWが形成される。ウェルドラインWは、第1シール部9aを径方向に横断し、且つ、第2シール部9bを軸方向に縦断して形成される。第2シール部9bのウェルドラインWは、軸方向溝9b20の最深部Pを避けた円周方向位置に形成され、本実施形態では軸方向溝9b20の円周方向間の円筒面9b21の領域に形成される。また、第1シール部9aのウェルドラインWは、径方向溝9a10の最深部を避けた円周方向位置に形成され、本実施形態では、径方向溝9a10の円周方向間の平坦面9a11の領域に形成される。以上のように、ウェルドラインWは、シール部材9の薄肉部を避けた位置に形成される。
A chamfered
上記構成のシール部材9は、樹脂の射出成形で形成される。シール部材9を形成する樹脂は、固化速度が比較的遅く、且つ、耐油性に優れた材料を選択することが好ましく、例えば結晶性樹脂、特に、PPS,ETFE,PEEK,PA66,PA46,PA6T,PA9Tの中から選択された結晶性樹脂が好適に使用できる。具体的には、例えば、PPSとしてAGCマテックス社製架橋型PPS RG−40JA及び直鎖型PPS RE−04、ETFEとしてダイキン工業社製ネオフロンEP−521,EP−541、PEEKとしてビクトレックス社製PEEK150GL15,PEEK150GL30,PEEK450GL15,PEEK450GL30、PA66としてBASF社製A3HG5、PA46としてDSM社製TW300、PA6Tとして三井化学社製アーレンRA230NK、PA9Tとしてクラレ社製ジェネスタGR2300を使用することができる。これらのうち、PA6Tは、ウェルドラインW形成部の強度及びエステル系潤滑油に対する耐油性に関して最も優れた特性を示すため、シール部材に最適な材料と言える。尚、これらの結晶性樹脂は、単独で使用しても複数種を混ぜて使用してもよく、また、上記のハウジング7の材料で示したような充填材を加えても良い。
The sealing
ここで、シール部材9の射出成形について説明する。シール部材9の射出成形に使用される金型は、図6に示すような固定型21及び可動型22からなり、型締めした状態でキャビティ23及びゲート24が形成される。ゲート24は、固定型21及び可動型22の型締め面に設けられたいわゆるサイドゲートであり、面取り部9cを成形するテーパ面25に設けられ、且つ、第2シール部9bの軸方向溝9b20を成形する成形部26の円周方向位置に配される(図7参照)。この状態でゲート24から溶融樹脂を射出すると、第1シール部9aの軸心の中空部を成形する突出部27により樹脂の流れが二手に分かれ、ゲート24の反対側で合流する。本実施形態では、第2シール部9bの内周面に奇数本(3本)の軸方向溝9b20が等配されているため、各軸方向溝9b20の軸心を挟んで反対側は、他の軸方向溝9b20の円周方向中央部となる。従って、ゲート24を一つの軸方向溝9b20の最深部の円周方向位置に配することにより、他の軸方向溝9b20の円周方向中央部にウェルドラインWが形成される。
Here, the injection molding of the
上記のようにして形成されたシール部材9は、図2に示すように、軸受スリーブ8の外周上端に圧入固定される。具体的には、シール部材9の第2シール部9bの内周面9b2が軸受スリーブ8の外周面8dに上方から圧入される。このとき、シール部材9と軸受スリーブ8との圧入代は40〜60μmの範囲内に設定される。これにより、第2シール部9の外周面9b1が軸受スリーブ8の外周面8dに倣って変形し、寸法精度が高められる。このとき、上記のように、脆弱なウェルドラインWが、シール部材9の薄肉部(第1シール部9aの径方向溝9a10の最深部、第2シール部9bの軸方向溝9b20の最深部)を避けた位置に形成されているため、シール部材9に、局部的に強度の非常に低い部分が形成されることを回避でき、圧入による損傷を防止できる。
The
シール部材9を軸受スリーブ8に固定した状態では、シール部材9の第1シール部9aの下側端面9a1は軸受スリーブ8の上側端面8cと当接し、第2シール部9bの下側端面は所定の軸方向隙間11を介してハウジング7の段差面7dと対向する。また、第1シール部9aの内周面9a2と軸部2aの外周面2a1との間に所定容積の第1のシール空間S1が形成されると共に、第2シール部9bの内周面9b2とハウジング7の大径部7bの内周面7b1との間に所定容積の第2のシール空間S2が形成される。本実施形態では、第1シール部9aの内周面9a2およびハウジング7の大径部7bの内周面7b1は、何れも上方を拡径させたテーパ面状に形成され、そのため第1および第2のシール空間S1,S2は下方に向かって漸次縮小したテーパ形状を呈する。
In a state where the
このとき、第1シール部9aの下側端面9a1と軸受スリーブ8の上側端面8cとの間、及び、第2シール部9bの内周面9b2と軸受スリーブ8の外周面8dとの間には、第1のシール空間S1と第2のシール空間S2とを連通する連通路12が形成される。具体的には、第1シール部9aの下側端面9a1に形成された径方向溝9a10と軸受スリーブ8の上側端面8cとで径方向の連通路12aが形成されると共に、第2シール部9bの内周面9b2に形成された軸方向溝9b20と軸受スリーブ8の外周面8dに形成された軸方向溝8d1とで軸方向の連通路12bが形成される(図8参照)。
At this time, between the lower end surface 9a1 of the
連通路12は、両シール空間S1,S2内の潤滑油の圧力バランスを適正範囲に保つために、所定以上の流路面積が必要となる。例えば、第2シール部9bに形成された軸方向溝9b20の断面積を拡大すると、第2シール部9bが部分的に薄肉になって強度が低下する。しかし、第2シール部9bは軸受スリーブ8に圧入されることにより大きな負荷を受けるため、なるべく強度を確保する必要がある。そこで、図8に示すように、第2シール部9bの軸方向溝9b20と軸受スリーブ8の軸方向溝8d1とで協働して軸方向の連通路12bを形成することで、第2シール部9bの軸方向溝9b20の大きさを抑えてシール部材9の強度を確保しながら、軸方向の連通路12bの流路面積を確保する構造としてもよい。
The
以上のようにして、シール部材9で密封されたハウジング7の内部空間に、軸受スリーブ8の内部気孔を含め、潤滑油(例えばエステル系潤滑油)を充満させることにより、図2に示す流体動圧軸受装置1が完成する。
As described above, by filling the internal space of the
軸部材2が回転すると、軸受スリーブ8の内周面8aのラジアル軸受面と軸部2aの外周面2a1との間にラジアル軸受隙間が形成される。また、軸受スリーブ8の下側端面8bのスラスト軸受面とフランジ部2bの上側端面2b1との間、及び、ハウジング7の内底面7c1のスラスト軸受面とフランジ部2bの下側端面2b2との間に、それぞれスラスト軸受隙間が形成される。そして、軸部材2の回転に伴い、ラジアル軸受面の動圧溝8a1,8a2により上記ラジアル軸受隙間に潤滑油の動圧が発生し、軸部材2の軸部2aが上記ラジアル軸受隙間内に形成される潤滑油の油膜によってラジアル方向に回転自在に非接触支持される。これにより、軸部材2をラジアル方向に回転自在に非接触支持する第1ラジアル軸受部R1と第2ラジアル軸受部R2とが構成される。同時に、スラスト軸受面の動圧溝により上記スラスト軸受隙間に潤滑油の動圧が発生し、軸部材2が上記スラスト軸受隙間内に形成される潤滑油の油膜によってスラスト方向に回転自在に非接触支持される。これにより、軸部材2を両スラスト方向に回転自在に非接触支持する第1スラスト軸受部T1と第2スラスト軸受部T2とが構成される。
When the
また、軸部材2の回転時には、上述のように、第1および第2のシール空間S1、S2が、ハウジング7の内部側に向かって漸次縮小したテーパ形状を呈しているため、両シール空間S1、S2内の潤滑油は毛細管力による引き込み作用により、シール空間が狭くなる方向、すなわちハウジング7の内部側に向けて引き込まれる。これにより、ハウジング7の内部からの潤滑油の漏れ出しが効果的に防止される。また、シール空間S1、S2は、ハウジング7の内部空間に充填された潤滑油の温度変化に伴う容積変化量を吸収するバッファ機能を有し、想定される温度変化の範囲内では、潤滑油の油面は常にシール空間S1、S2内にある。
Further, when the
上述したように、上側の動圧溝8a1は軸方向非対称に形成されている(図3参照)ため、軸部材2の回転時、ラジアル軸受隙間の潤滑油を下方に押し込む力が生じ、これにより第1スラスト軸受部T1のスラスト軸受隙間→軸受スリーブ8の軸方向溝8d1によって形成される流体通路→シール部材9と軸受スリーブ8との間の連通路12という経路を循環させることができる。これにより、潤滑油の圧力バランスが保たれると同時に、局部的な負圧の発生に伴う気泡の生成、気泡の生成に起因する潤滑油の漏れや振動の発生等の問題を解消することができる。上記の循環経路には、第1のシール空間S1が連通し、さらに軸方向隙間11を介して第2のシール空間S2が連通しているので、何らかの理由で潤滑油中に気泡が混入した場合でも、気泡が潤滑油に伴って循環する際にシール空間S1、S2内の潤滑油の油面から外気に排出されるため、気泡による悪影響をより一層効果的に防止できる。
As described above, since the upper dynamic pressure groove 8a1 is formed to be axially asymmetric (see FIG. 3), a force for pushing the lubricating oil in the radial bearing gap downward is generated when the
本発明は上記の実施形態に限られない。例えば、以上の実施形態では、シール部材9を射出成形する際のゲート24が一箇所に設けられているが、これに限らず、ゲートを複数箇所に設けても良い。
The present invention is not limited to the above embodiment. For example, in the above embodiment, the
また、以上の実施形態では、第1シール部9aの内周面9a2がテーパ面状に形成されているが、これに限らず、第1シール部9aの内周面9a2を円筒面とする一方、これに対向する軸部2aの外周面をテーパ面状としてもよい。また、以上の実施形態では、ハウジング7の大径部7bの内周面7b1がテーパ面状に形成されているが、この面を円筒面とする一方、これに対向する第2シール部9bの外周面9b1をテーパ面状に形成してもよい。
Moreover, in the above embodiment, although the internal peripheral surface 9a2 of the 1st seal |
また、以上の実施形態では、軸受スリーブ8にヘリングボーン形状やスパイラル形状の動圧溝からなる動圧発生部が形成されているが、これに限らず、他の形状の動圧溝を形成したり、軸受スリーブ8の内周面8aを複数の円弧を組み合わせた多円弧形状とすることにより、動圧発生部を構成してもよい。また、軸受スリーブ8の内周面8a及び下側端面8bやハウジング7の内底面7c1に動圧発生部を形成する替わりに、これらの面と軸受隙間を介して対向する部材(軸部材2の軸部2aの外周面2a1及びフランジ部2bの両端面2b1,2b2)に動圧発生部を形成してもよい。さらには、軸受スリーブ8の内周面8a及び軸部材2の軸部2aの外周面2a1の双方を円筒面状とした、いわゆる真円軸受を構成してもよい。この場合、動圧作用を積極的に発生させる動圧発生部は形成されないが、軸部2aの僅かな振れ回りにより動圧作用が発生する。
In the above embodiment, the
本発明による効果を確認するために、図9に示すように、上記実施形態の軸受スリーブ8と同じ構成のスリーブ試験片30を、上記シール部材9と同じ構成のシール試験片40の内周に圧入し、シール試験片40に破損が生じるか否かを確認する試験を行った。シール試験片40は、ウェルドラインが軸方向溝の円周方向中間部に形成された実施例(図5参照)と、ウェルドラインが軸方向溝の最深部の円周方向位置に形成された比較例(図示省略)とを準備した。また、実施例及び比較例のシール試験片40として、円筒部41の内径寸法の異なる複数種の試験片、すなわち、スリーブ試験片30との圧入代が異なる複数種の試験片を準備した。スリーブ試験片30は金属(黄銅)で形成し、シール試験片40は樹脂(PA6T)で形成した。シール試験片40は、円筒部41の内径を約7.5mm、外径を9mmに設定した。スリーブ試験片30とシール試験片40との圧入部の軸方向長さは2.45mmとした。
In order to confirm the effect of the present invention, as shown in FIG. 9, a
上記試験の結果、下記の表1に示すように、実施例では圧入代が90μmのシール試験片40に破損が初めて発生したのに対し、比較例では圧入代が50μmのシール試験片40に破損が初めて発生した。このことから、実施例に係るシール試験片は、比較例に係るシール試験片と比べて、スリーブ試験片の圧入に対する強度が高いことが確認された。
As a result of the above test, as shown in Table 1 below, in the example, the
尚、上記のようなスリーブ試験片30及びシール試験片40は、例えばHDDのディスク駆動装置に組み込まれる軸径2〜4mmの流体動圧軸受装置に適合した大きさであるが、このような流体動圧軸受装置では、スリーブとシールとの間に40μm程度の圧入代が要求される。比較例に係るシール試験片は、圧入代50μmで破損が生じているため、安全率を考慮すると実際の製品として使用することは難しい。これに対し、実施例に係るシール試験片は、圧入代80μmまで耐え得る強度を有しているため、圧入代40μm以上の条件の下でも十分に使用できる。
The
1 流体動圧軸受装置
2 軸部材
7 ハウジング
8 軸受スリーブ
9 シール部材
9a 第1シール部
9a10 径方向溝
9b 第2シール部
9b20 軸方向溝
P 軸方向溝の最深部
W ウェルドライン
12 連通路
D ディスク
R1,R2 ラジアル軸受部
T1,T2 スラスト軸受部
S1,S2 シール空間
DESCRIPTION OF
Claims (10)
シール部材の大径内周面に前記連通路を構成する軸方向溝が形成され、前記軸方向溝の最深部を避けた円周方向位置に、射出成形によるウェルドラインが形成された流体動圧軸受装置。 This is a resin injection molded product having a shaft member, a bearing sleeve having a shaft member inserted on the inner periphery, a housing holding the bearing sleeve on the inner periphery, and a large-diameter inner peripheral surface and a small-diameter inner peripheral surface. The shaft is caused by the dynamic pressure action of the lubricating oil generated in the radial bearing gap between the outer peripheral surface of the shaft member and the inner peripheral surface of the bearing sleeve, and the seal member whose inner peripheral surface is press-fitted and fixed to the outer peripheral surface of the end portion of the bearing sleeve. A radial bearing portion that supports the member in the radial direction; a first seal space that is formed between the small-diameter inner peripheral surface of the seal member and the outer peripheral surface of the shaft member, and seals the lubricating oil filled in the housing; A second seal space formed between the outer peripheral surface of the seal member and the inner peripheral surface of the housing and sealing the lubricating oil filled in the housing; and formed between the seal member and the bearing sleeve; Seal space and second seal And during a fluid dynamic pressure bearing device that includes a communication passage communicating,
Fluid dynamic pressure in which an axial groove constituting the communication path is formed on the large-diameter inner peripheral surface of the seal member, and a weld line by injection molding is formed at a circumferential position avoiding the deepest portion of the axial groove Bearing device.
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