JP2010513607A - 多分散混成エマルション - Google Patents
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Abstract
【選択図】図15D
Description
2.分散相の体積分率。
3.分散相の粘度。
5.剪断速度。
6.乳化剤の性質及び濃度。
分散相の粘度は、エマルション粘度を決定するのに関与することがある。これは特に液滴の内部循環が発生するときに当てはまり、流れの場の歪みが減少して、エマルションの粘度が低下する。そのような系では、分散相の粘度が上昇すると、内部循環が減少して、実際のエマルション粘度が上昇する。乳化剤が存在すると、内部循環は大きく阻害されて、分散相の液滴はR.Palら[Emulsions in the Petroleum Industry Journal,第4章、Rheology of emulsions](非特許文献1)によるとより固体粒子のように挙動する。そのような系は非常に同じように挙動するので、この文献で議論された実験の中には流体液滴ではなく懸濁液中に固体粒子を含むものがあるというのは、この理由による。
高い最大充填分率(packing fraction);
低下した粘度(reduced viscosity);
所定の充填分率における低下した剪断減粘効果(reduced shear-thinning effect)(通常エマルション);
所定の充填分率における低下した剪断増粘効果(reduced shear-thickening effect)(通常懸濁液);
低下した貯蔵/損失弾性率。
分散相の全体積分率;
微細液滴/粒子の割合;
微細及び粗液滴/粒子の直径比。
1968年にFarris[Trans.Soc.Rheol.-12.281](非特許文献6)により、小粒子と大粒子との間にかなり大きなサイズの差がある二峰型懸濁液では、小粒子懸濁液は、大粒子の懸濁媒体として行動することが提案された。そのような系は、小粒子が大粒子の間に密に充填することができるので、より大きな最大充填濃度の可能性があることを提案している。Farrisは、表1に示した70%〜86%の間の種々の充填濃度において小粒子と大粒子との最適組成に関する数字を提案している。
図3は、直径比6.37における結果を示し、粘度最小値が予想通りに小粒子25%で観察できる。図4(直径比2.81)でも図5(直径比1.08)でも、任意の濃度で小粒子25%で低い粘度を示していない。ひょっとしたらこの小粒子は、大粒子によって作り出される間隙に合うほど十分に小さくないのかもしれない。
μo=水連続相の粘度(cs);
φ=分散油相の体積分率;
φp=エマルションの油滴サイズ分布に関する最大充填分率である}
が示され、これは具体的な粒径分布の最大充填に粘度を関連づけている。
・・・二峰型または多峰型の(単数または複数種類の)水相中油型エマルションは、任意の好適な動的剪断器及びミキサー(たとえばローターステータミキサーなど)中において(単数または複数種類の)乳化組成物と生成した粗な炭化水素との混合物の滞留時間及び/または剪断速度を変化させ、エマルションタンク122などの任意の好適なタンクまたは容器中の種々の滞留時間及び/または剪断速度で動的剪断器とミキサーから生じる(単数または複数種類の)流出する水相中油型エマルションを集めることによって、本発明の(単数または複数種類の)乳化剤を使用して形成することができる。任意の好適な動的剪断器及びミキサー中の種々の滞留時間及び/または剪断速度で生成した回収流出液の(単数または複数種類の)水相中油型エマルションは、エマルションタンク122で混合されて、動的剪断器及びミキサー中の生成した粗な炭化水素と(単数または複数種類の)乳化剤の固定剪断速度及び/または滞留時間をもつ一つの動的剪断器及びミキサーから;あるいは一つのフロー(及び剪断)速度をもつ静的剪断及び混合デバイス108から製造した(単数または複数種類の)水相中油型エマルションの低粘度をもつ(単数または複数種類の)二峰型または多峰型水相中油型エマルションを形成する。かくして単なる例示であるが、(単数または複数種類の)乳化組成物と生成した粗な炭化水素との混合物を、500/秒の剪断場強度をもつ動的剪断器及びミキサー中に4秒間配置し、得られた(単数または複数種類の)水相中油型エマルションと、6,000/秒の剪断場強度をもつ同一動的剪断器及びミキサー中に同一混合物4秒間配置して配合した(単数または複数種類の)水相中油型エマルションとを混合することによって得られた(単数または複数種類の)二峰型水相中油型エマルションの粘度は、500/秒や6,000/秒の強度で製造した(単数または複数種類の)水相中油型エマルションのそれぞれの粘度よりも低いだろう。剪断場強度を通常一定または固定にしつつ、滞留時間を変更させて、同様の結果を得ることができる。(引用部分終わり)
(二種類以上の)エマルションを混合すると、粘度が低下するという事実が認識されている。最終エマルションは多峰型または二峰型であり得る。
実施例XIX:
この実施例は、(単数または複数種類の)二峰型水中油型エマルションが改良された粘度をもつことを証明するために示す。粗な物質はManatokanであった。水性相は水であった。界面活性剤は、714.3ppmのNP40(NP40はManatokanの714.3ppm)と714.3ppmのNP100(NP100はManatokanの714.3ppm)との混合物であった。乳化組成物は、水と界面活性剤とを混合することにより製造した。二種類の水中油型エマルションは、公知量の(単数または複数種類の)乳化組成物と公知量のManatokanとを混合し、3000rpmのミキサーエネルギーをもつローターステータミキサーで40秒間攪拌することによって製造した。第一の(単数または複数種類の)水中油型エマルションは、平均油滴サイズ(μ)69.9であり、分散性は3.27であり、粘度(cp)は221であった。少ない量のManatokanである第二のエマルションは、平均油滴サイズ54.9であり、分散性は約3.56であり、粘度(cp)は約198であった。第一のエマルション1リットルと第二のエマルション1リットルと混合すると、平均油滴サイズ約61.7、分散性約3.88及び粘度(cp)約140の第三の水中油型エマルションが得られた。かくして、二峰型エマルションは、そのエマルション構成成分のどれよりも低い粘度をもつ。(引用部分終わり)
二種類のエマルションを50/50比で混合する例が挙げられている。この結果では、二種類の前駆体エマルションと比較して最終エマルションは粘度が低いと説明している。しかしながら、異なる比とすると、二つの前駆体エマルションの一方よりも高いかなり異なる粘度となったであろう。さらに、第110欄の第29行から、以下のように示されている:
エマルション粘度
30パーセントの水で製造したアスファルトエマルションは全て、120°Fにおいて通常130〜150cpの比較的狭い範囲内におさまる。温度による変化は、図21に示されているように油または重質の粗なエマルションよりもずっと感受性が低かった。他のWCEと同様に、含水量を低下させると、粘度が上昇した。たとえば25%の水のBEPU-21の実験では309cpの粘度であった。(引用部分終わり)
炭化水素含有量と共にエマルション粘度が上昇するという事実が一例として示されている;しかしながら、粘度が低い混成エマルションについては全く示唆していない。
本発明は、最終エマルションが少なくとも二種類の前駆体エマルションの実質的に混成エマルションであり、その混成エマルションは単峰型分布、即ち、従来法で例示されたような二峰型分布とは対照的な単一ピークのエマルションを与える、燃料エマルションの最も望ましい特性について整理してきた。本明細書中で使用する単峰型とは、ショルダーは潜在的に伴うが、分離ピークのない、大部分のピーク(majority peak)を指す。またこれは、モードの両側に粒子の体積確率(volumetric probability)が単調に減少し、全く他に極大値が存在しない単一の体積測定モード(unique volumetric mode)をもつものとしても定義することができる。
i) 単峰型混成エマルション;
ii) 前駆体エマルション用に種々の炭化水素を使用すること;
iii) 具体的な平均粒径比に対する具体的な必要条件の欠落;
iv) 具体的な混合比に対する具体的な必要条件の欠落;及び
v) 予測モデルを使用して最適の混合比と最適の平均粒径比を見つけるための方法論。
[0043]第二の部分62をモジュール54のミキサー中、炭化水素70と混合して、小さな平均液滴サイズをもつ第二のエマルション72を形成する。次いで、エマルション68と72をモジュール56内で混合して、所望の最終エマルションを形成する。この点において、追加分の水74を、たとえば小さな液滴径エマルション72に添加することにより、好都合に系に添加して、所望の水分量、たとえば約29%以上の水分量をもつ最終二峰型エマルションを提供することができるか、及び/またはさらにエマルション混合プロセスの下流で水を添加することができる・・・
[0052]図11に戻って、二峰型エマルションは、最初に複数の単峰型エマルションを製造し、続いて上記プロセスに従ってエマルションを混合することによって、好都合に形成することができる。図11は、液滴サイズ分布に関して二種類の異なる単峰型エマルションを示し、二つの単峰型エマルションから製造した二峰型または最終エマルション生成物の液滴サイズ分布も示す。この最終生成物は安定であり、且つ所望の特性をもつ。(引用部分終わり)
上記段落は、複数の前駆体エマルションを混合する有利な点について記載しているが、どのようにして得るかについては全く説明していない。これでは、読者側が混合比、エマルション型などについて推測したり実験しなければならない。さらに、エマルションを混合する利点については全く触れていない。
n-峰型粒子分布をもつ系を準備する;
前記系に存在するそれぞれのn-峰型分布の前駆体エマルションを形成する、ここでそれぞれの前記前駆体エマルションは特徴的な粘度を有する;及び
単峰型サイズ分布と、それぞれの前記前駆体エマルションに対して低い粘度をもつ前記混成エマルションを形成するために前駆体エマルションを混合する、各段階を含む、前記方法を提供する。
付記図面を通して同様の特徴は同様の参照番号によって識別されることに留意されたい。
ここで図13を参照すると、燃料を完全に燃焼させるのに必要な炉の長さの関数としてエマルション中の含油量である。
図15は、混合物中で用いられた5ミクロンMSAR(商標)エマルションと24ミクロンMSAR(商標)の割合の関数として粘度をグラフ表示したものである。挿入図15Aは、図15のグラフで矢印によって示されている特徴的な粘度をもつ20%5ミクロンと80%24ミクロン混合物の分布表示であるが、図15Bは、混合物または混成エマルションが80%5ミクロン粒径と20%24ミクロン粒径を含んでいた差し込み図であり、図15の矢印は特徴的な粘度を指している。最後の差し込み図15Cは、24ミクロンと5ミクロン粒子の50/50ブレンドを示し、粘度の特徴は矢印によって表されている。図15A〜15Cを再検討すると、粒子分布の表示は、明らかに異なる平均及びメジアン液滴サイズを独立してもつ二つの個別のエマルションを含んでいるにもかかわらず、事実上、単峰型であることが明らかである。
この結果から、本発明の方法は、個々の前駆体エマルションから単峰型混成燃料エマルションを好都合に配合し得ることが明らかである。従来法の水中油型エマルション中の含油量または炭化水素含有量は、約70%に通常限定されることは公知である。というのも、この点を超えて含有量が多くなると、エマルションの粘度が指数関数的に上昇するためである。これは本発明の方法で達成された所望の特性とは明らかに反している。本明細書に記載のプロトコルを使用することによって、含油量は、慣用またはHIPR乳化と比較して、比較的低い粘度を保持しつつ、含油量を最大90%まで増加させることができる。本明細書で既に説明した複合的な多分散燃料エマルション(multiple polydispersed fuel emulsion)中の液滴の充填は、単峰型分散を示さない通常のエマルションよりもかなり優れていると考えられる。
1)ノースイースタン・アルバータ(North Eastern Alberta)ビチューメンMSAR(商標)燃料2、粒径5.5μm;
2)ノースイースタン・アルバータビチューメンMSAR(商標)燃料1、粒径22μm;及び
3)ノースイースタン・アルバータビチューメンMSAR(商標)燃料1とMSAR(商標)燃料2の50/50混合物、粒径5〜22μm。
通常の36kg/時間よりも低い、30kg/時間の燃料燃焼率(firing rate)を使用して、起こり得る燃料の閉塞を避けた。これは燃料が大きなサイズの液滴を含んでいたためである。同じ燃料の燃焼率を他の燃料タイプにも使用して、条件の整合性を保持した。
プロトコルに従った他のパラメーターは以下のようであった:
微粒化(atomizing)空気温度108℃;
78〜79℃、バーナー;
燃焼空気温度108℃;
O2、6.7、6.2。
微粒化空気温度84℃;
燃焼空気温度84℃;
燃料温度65℃;及び
O2、5.2、5.3。
燃料:とは、炉への投入物である(質量速度、温度及び圧力は、三つの場合それぞれに関して同一である、即ち22ミクロン、5ミクロン及び混成物)。
燃焼空気:とは、燃焼用の酸素の主供給源である。
一酸化炭素排出量:一酸化炭素の量は、不完全燃焼の目安である。
熱伝達率(heat transfer rate):これは、火炎に対して半径方向に測定した主要な伝達率の尺度である。全てのエマルションは、天然ガスよりも高い半径方向熱伝達率(radial heat transfer rate)を示す。三つのエマルション全ての熱伝達率は、それぞれの場合で同じぐらいである。
図22を参照して、この図には、North Eastern AlbertaビチューメンMSAR(商標)燃料1が燃焼しているバーナーの写真が示されている。火炎の形状が図に示されている。
図24及び25は、最初の燃焼実験後のバーナーのノズル上のコークス付着物を示し、図25は、二回目の燃焼実験後のバーナーのノズル上のコークス付着物を示す。差はかなり大きい。
図27は、MSAR(商標)燃料2の燃焼後のバーナーノズル上のコークス付着物を示す。
混成エマルションの実験の間に示してきた写真データ及び物理的データを考慮して、混成エマルションは、前駆体エマルションの燃焼よりも大きな利点を有し、且つ多くの場合において、天然ガス燃焼の有益な特徴に近似することが明らかである。明らかに、この混成エマルションの燃焼は、他の非常に有用な特徴の中でも、低い一酸化物排出量、バーナーノズルの低いコークス付着量、低い二酸化硫黄排出量によってより望ましいエネルギー出力を提供する。図面から明示されるように、この混成エマルションの火炎特徴は、他の特徴の中でも、茶色の着色がより薄く、より低い一酸化炭素排出量のより明るく、より安定した火炎を提供する。
Claims (61)
- 水エマルション中に複数の炭化水素の混成物と乳化安定剤とを含むエマルションであって、前記混成物は複数の極大値が存在しない単一型(a single mode absent local maxima)の粒子分布を有し、前記油は64〜90体積%で存在する、前記エマルション。
- 前記燃料が少なくとも二種類の異なる前駆体エマルションを含む、請求項1に記載の乳化炭化水素燃料。
- 前記前駆体エマルションがそれぞれ異なる炭化水素粒径を有する、請求項2に記載の乳化炭化水素燃料。
- 前記前駆体エマルションが同一炭化水素材料を含む、請求項3に記載の乳化炭化水素燃料。
- 前記前駆体エマルションが異なる炭化水素材料を含む、請求項3に記載の乳化炭化水素燃料。
- それぞれの前駆体エマルションが異なる燃焼速度を有する、請求項3に記載の乳化炭化水素燃料。
- 前記乳化炭化水素燃料は、所定の割合で少なくとも二種類の異なるエマルションを含有する混成エマルションである、請求項5に記載の乳化炭化水素燃料。
- ひとつのエマルションの粒径は、第二のエマルションの粒径に対して大きい、請求項3に記載の乳化炭化水素燃料。
- それぞれの前駆体エマルションは特徴的な粘度を有し、前記混成エマルション燃料の粘度は、それぞれの前駆体エマルションの特徴的な粘度よりも低い、請求項7に記載の乳化炭化水素燃料。
- 前記混成エマルションは、より小さな粒子を含むエマルションの粘度よりも300%〜500%低い粘度を有する、請求項9に記載の乳化炭化水素燃料。
- 前記混成エマルションは少なくとも99.9%の炭素完全燃焼率(carbon burnout rate)を有する、請求項1に記載の乳化炭化水素燃料。
- 前記混成物は、少なくとも二つの前記前駆体エマルションの二峰型分布を混合して形成される単峰型粒径分布を有する、請求項1に記載の乳化炭化水素燃料。
- 前記混成物は多重エマルション(multiple emultion)多分散燃料である、請求項1に記載の乳化炭化水素燃料。
- 前記燃料が水性マトリックス炭化水素中に乳化された液体燃料である、請求項1に記載の乳化炭化水素燃料。
- 前記炭化水素材料が18API未満を含む、請求項1に記載の乳化炭化水素燃料。
- 前記乳化安定剤が前記エマルションの0.01〜5.0重量%の量で存在する、請求項1に記載の乳化炭化水素燃料。
- 前記乳化安定剤が界面活性剤である、請求項16に記載の乳化炭化水素燃料。
- 混成エマルションを形成するのに使用される前駆体エマルションに対して低い粘度の単峰型粒子分布をもつ混成エマルションの配合方法であって、
n-峰型粒子分布をもつ系を準備する;
前記系に存在するそれぞれのn-峰型分布に関して前駆体エマルションを形成する、ここでそれぞれの前記前駆体エマルションは特徴的な粘度を有する;及び
前記単峰型サイズ分布、それぞれの前記前駆体エマルションに対して低い粘度及び前記所定の特徴をもつ前記混成エマルションを形成するために混成エマルションの所望の特徴によって決定された所定比で前駆体エマルションを混合する、ここで前記単峰型部分分布は複数の極大値が存在しない単一型である、各段階を含む、前記方法。 - 前記混合が剪断混合デバイスを含む、請求項18に記載の方法。
- 前記系が少なくとも二つの前駆体エマルションから形成した混成エマルションである、請求項15に記載の方法。
- 実質的に単峰型粒子分布をもつ混成エマルションを与えるために十分に異なる粒径分布をもつ前駆体エマルションを選択する段階をさらに含む、請求項18に記載の方法。
- メジアン粒径差(median particle size differential)が選択されたエマルションの間に存在する、前記混成エマルションを合成するための前駆体エマルションを選択する段階をさらに含む、請求項18に記載の方法。
- それぞれの前駆体エマルションが異なる燃焼速度を有する、請求項18に記載の方法。
- 高い燃焼速度の前記前駆体エマルションは低い燃焼速度の前駆体エマルションの燃焼をより効率的に促進するために炎を安定化する、請求項23に記載の方法。
- 前記それぞれの前駆体エマルションが同一炭化水素材料を含む、請求項18に記載の方法。
- 前記炭化水素材料が18API未満である、請求項25に記載の方法。
- 前記前駆体エマルションが異なる炭化水素材料を含む、請求項18に記載の方法。
- 前記炭化水素材料が18API未満である、請求項27に記載の方法。
- 少なくとも一種の前駆体エマルションが他の前駆体エマルションよりも低温で製造され、前記少なくとも一種の前駆体エマルションは前記他の前駆体エマルションの冷却剤として機能する、請求項18に記載の方法。
- 前記同一炭化水素材料は異なる粒径分布をもつ、請求項25に記載の方法。
- 前記それぞれの異なる炭化水素材料はそれぞれ同様のサイズ分布を有する、請求項27に記載の方法。
- 前記それぞれの異なる炭化水素材料は異なるサイズ分布を有する、請求項27に記載の方法。
- 前記混成エマルションを剪断操作にかける段階をさらに含む、請求項18に記載の方法。
- 前記混成エマルションの低い粘度は、前記前駆体エマルションの粘度よりも300%〜500%低い、請求項18に記載の方法。
- 前記それぞれの前駆体エマルションは、前記混成エマルションの低粘度に影響を与えるような比で混合する、請求項18に記載の方法。
- 充填アルゴリズムを提供することによって所定の比を決定する;使用すべきそれぞれの前駆体エマルションのサイズ分布パラメーターを準備する;混成粘度データを生成する;及び混成エマルション粘度の最低粘度を分析する、各段階をさらに含む、請求項34に記載の方法。
- 前記混成エマルションが64〜90体積%の含油量を有する、請求項18に記載の方法。
- 乳化安定剤が前記エマルションの0.01〜5.0重量%の量で存在する、請求項37に記載の方法。
- 前記混成エマルションが燃焼したときに広い温度勾配を提供する、請求項18に記載の方法。
- 前記混成エマルションは、前記前駆体エマルションの燃焼速度に対して高い燃焼速度を有する、請求項18に記載の方法。
- 相対燃焼速度が低い炭化水素材料を使用し易くするために前記エマルションの第二のエマルション中の炭化水素材料よりも大きな燃焼速度をもつ前記エマルションの少なくとも一つの前駆体エマルション中の炭化水素材料を選択する段階をさらに含む、請求項27に記載の方法。
- 粘稠な炭化水素材料の輸送方法であって、
炭化水素材料源を準備する;
前記炭化水素材料の複数のエマルションを生成する、それぞれのエマルションは特徴的な粘度を有し、それぞれのエマルションは異なる粒径分布をもつ;
前記複数のエマルションに対して低い粘度をもつ混成エマルションを形成するために、前記エマルションの混合比を選択する、前記比は充填因子アルゴリズムにより決定する;及び
前記混成エマルションを移動させる、
各段階を含む、前記方法。 - 前記混成エマルション中の前記炭化水素含量が64〜90体積%である、請求項42に記載の方法。
- 前記所定の比が前記複数のエマルション内の粒子の充填配列を分析することによって決定される、請求項42に記載の方法。
- 前記混成エマルションの凍結点を下げる段階をさらに含む、請求項44に記載の方法。
- 凍結点降下を実施するために前記混成エマルションにある材料を添加する段階をさらに含む、請求項45に記載の方法。
- 前記材料が少なくとも一種の界面活性剤とアルコールとを含む、請求項46に記載の方法。
- 水分散可能なまたは水に溶解可能なバイオ燃料の少なくとも一種を導入することにより前記混成エマルションの発熱量を増大させる段階をさらに含む、請求項44に記載の方法。
- 前記バイオ燃料が、固体水分散可能なバイオマス、バイオアルコール及び固体炭化水素の少なくとも一種を含む、請求項48に記載の方法。
- 貯蔵または輸送用に水性系において粘稠な炭化水素含有量を最大化する方法であって、
炭化水素エマルション中の液滴が非球状であるように十分に高い炭化水素内相体積をもつ炭化水素エマルションを準備する;
前記エマルションを少なくとも二峰型エマルション系に転換する;
前記系から少なくとも二つの前駆体エマルションを形成する;
粘度を下げるために前記前駆体エマルションの混合比を選択する、前記比は充填因子アルゴリズムにより決定する;及び
前記低い粘度を有する前記前駆体エマルションから混成エマルションを合成する、
各段階を含む、前記方法。 - 非球形粒子を有する前記エマルションが多面体粒子を含む、請求項50に記載の方法。
- 前記非球形粒子を有する前記エマルションがHIPR(高内相比)エマルションを含む、請求項51に記載の方法。
- 前記エマルションの粘度は、前記非球形粒子を含むときに最大であり、且つ混成時に最小である、請求項50に記載の方法。
- 前駆体エマルションに対して粘度が低い単峰型粒径分布を有する混成エマルションの配合法であって、
n-峰型粒径分布をもつ系を準備する;
前記系に存在するそれぞれの峰型分布に関して前駆体エマルションを形成する;前記前駆体エマルションはそれぞれ特徴的な粘度を有する;
それぞれの前記前駆体エマルションに対して低い粘度と単峰型サイズ分布を有する複数の混成エマルションを形成する;及び
単峰型粒子分布と、前記混成エマルションの粘度に対して低粘度を有するアマルガム化混成エマルションを形成するために前記混成エマルションを混合する、前記分布は複数の極大値が存在しない単一型を有する、
各段階を含む、前記方法。 - 前記混成エマルションのそれぞれの混成エマルションが、もう一つの混成エマルションに対して異なる粒径分布を有する、請求項54に記載の方法。
- 少なくとも前駆体エマルションがHIPRエマルションを含む、請求項54に記載の方法。
- それぞれの混成エマルションが、もう一つの混成エマルションと重なる粒径分布が存在しない別の混成エマルションである、請求項54に記載の方法。
- 製造前、製造時及び製造後の少なくとも一つの間にエマルションの燃焼、貯蔵及び輸送特性の少なくとも一つを変性する方法であって、
エマルションを準備する;
前記エマルションを添加剤添加、機械的加工、化学的処理、物理的処理及びその組み合わせからなる群から選択される単位操作にかける;及び
処理によって前記エマルションの特徴の少なくとも一つの特徴を変性する、
各段階を含む変性法。 - 水分散可能なまたは水溶性バイオ燃料の少なくとも一つを導入することにより、前記混成エマルションの発熱量を増加させる段階をさらに含む、請求項58に記載の方法。
- 前記バイオ燃料が、固体水分散可能なバイオマス、バイオアルコール及び固体炭化水素の少なくとも一つを含む、請求項59に記載の方法。
- 不安定化エマルションまたは規格外(off-specification)エマルションを安定化エマルションまたは規格エマルションに転換する方法であって、
第一の前駆体エマルションとして不安定化または規格外エマルションを準備する;
安定化または規格エマルションの特徴を化学的/物理的に特徴決定する;
特徴の情報を充填因子アルゴリズムに入力する;
安定化規格特性をベースとして前記第一の前駆体エマルションと第二の同様の前駆体エマルションの所定の混合比を決定する;及び
前記安定化または規格エマルションを形成するために混合する、
各段階を含む、前記方法。
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Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2014055304A (ja) * | 2006-12-18 | 2014-03-27 | Diamond Qc Technologies Inc | 多分散混成エマルション |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US9114421B2 (en) | 2010-08-18 | 2015-08-25 | Sun Chemical Corporation | High speed solvent-based flexographic/rotogravure printing inks |
WO2012150105A1 (en) | 2011-04-08 | 2012-11-08 | Micronic Mydata AB | Composition of solid-containing paste |
US9975206B2 (en) | 2011-04-08 | 2018-05-22 | Micronic Mydata AB | Composition of solid-containing paste |
SG11201803721UA (en) | 2015-11-06 | 2018-06-28 | Quadrise Int Ltd | Oil-in-water emulsions |
WO2018206904A2 (en) | 2017-05-10 | 2018-11-15 | Quadrise International Ltd | Oil-in-water emulsions |
JP2020093200A (ja) * | 2018-12-11 | 2020-06-18 | 株式会社Nfラボ | 調整された微小粒子径の液体、気体又は固体を含有する混合物の製造方法 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH06207185A (ja) * | 1991-12-02 | 1994-07-26 | Intevep Sa | 複形式エマルジョン及びその生成方法 |
JPH08225744A (ja) * | 1994-12-13 | 1996-09-03 | Intevep Sa | 緩衝性水溶液中での高粘度ハイドロカーボンエマルジョンの製造方法 |
EP0872538A2 (en) * | 1997-04-15 | 1998-10-21 | Empresa Colombiana de Petroleos Ecopetrol | On-line and/or batch process for production of fuel mixtures consisting of coal/asphaltenes, fuel oil/heavy crude oil, surfactant and water (CCTA), and the obtained products. |
JP2004027223A (ja) * | 2002-06-03 | 2004-01-29 | Intevep Sa | 動的混合機又は静的混合機を使用する安定なエマルションの製法 |
JP2004515680A (ja) * | 2000-12-06 | 2004-05-27 | ビーピー オイル インターナショナル リミテッド | 船舶に燃料供給する方法および装置 |
Family Cites Families (102)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1329967A (en) * | 1919-07-23 | 1920-02-03 | Charles J Greenstreet | Method of conveying liquids |
US1375811A (en) * | 1919-08-05 | 1921-04-26 | Bates Lindon Wallace | Fuel and method of producing same |
US1444723A (en) * | 1920-02-06 | 1923-02-06 | Bates Lindon Wallace | Method of treating stable mobile fuels |
US1623241A (en) * | 1922-09-13 | 1927-04-05 | American Coalinoil Corp | Fuel and method of producing same |
US1625641A (en) * | 1923-09-04 | 1927-04-19 | Douglas Pectin Corp | Emulsification of oils and fats and products made therefrom |
US1617737A (en) * | 1924-09-02 | 1927-02-15 | Wm S Barnickel & Co | Process for conditioning crude oil emulsions |
US1754297A (en) * | 1925-12-14 | 1930-04-15 | Catalytic Chemical Company | Process of treating fuel oils |
US2344688A (en) * | 1941-02-21 | 1944-03-21 | Valentine Lab Inc | Emulsifying composition |
US2397859A (en) * | 1943-03-20 | 1946-04-02 | Atlantic Refining Co | Liquid fuel and method of producing same |
US2668757A (en) * | 1949-08-31 | 1954-02-09 | Du Pont | Method of preparing nonaqueous carbon dispersions |
US2873182A (en) * | 1953-12-29 | 1959-02-10 | Monsanto Chemicals | Motor fuel |
US2780538A (en) * | 1954-01-29 | 1957-02-05 | Shell Dev | Fuel utilization process |
US3078664A (en) * | 1959-03-10 | 1963-02-26 | Gulf Research Development Co | Residual fuels containing alkali metal compounds as corrosion retarders |
US3122429A (en) * | 1959-09-04 | 1964-02-25 | Ohio Commw Eng Co | Jet or rocket fuel |
US3304267A (en) * | 1964-04-13 | 1967-02-14 | Leo D Miller | Method of inhibiting rust and corrosion in a fuel oil tank |
US3490237A (en) * | 1966-07-18 | 1970-01-20 | Petrolite Corp | Thixotropic oil-in-water emulsion fuels |
US3506868A (en) * | 1967-05-22 | 1970-04-14 | Bendix Corp | Positive-type electron multiplier channels connected in series |
US3565817A (en) * | 1968-08-15 | 1971-02-23 | Petrolite Corp | Continuous process for the preparation of emuisions |
FR1600187A (ja) * | 1968-12-31 | 1970-07-20 | ||
US3876391A (en) * | 1969-02-28 | 1975-04-08 | Texaco Inc | Process of preparing novel micro emulsions |
US3709747A (en) * | 1969-06-16 | 1973-01-09 | Exxon Research Engineering Co | Metallized fuel emulsion |
US3637357A (en) * | 1969-07-23 | 1972-01-25 | Exxon Research Engineering Co | Fuel emulsion with improved stability |
US3642608A (en) * | 1970-01-09 | 1972-02-15 | Kerr Mc Gee Chem Corp | Solvation of coal in byproduct streams |
DE2653026A1 (de) * | 1975-06-30 | 1978-05-24 | Edward C Wenzel | Als kraftstoff fuer verbrennungsmotoren verwendbares fluessigkeitsgemisch |
US4074978A (en) * | 1973-10-12 | 1978-02-21 | Exxon Research & Engineering Co. | Combination of asphaltenes with flow improver polymers to improve the flow properties of high boiling fuel oils |
US3907134A (en) * | 1974-02-27 | 1975-09-23 | Carbonoyl Company | Water-free liquid fuel slurry and method of producing same |
US4084940A (en) * | 1974-12-23 | 1978-04-18 | Petrolite Corporation | Emulsions of enhanced ignitibility |
US4007127A (en) * | 1975-01-16 | 1977-02-08 | Mobil Oil Corporation | Bituminous cationic emulsion |
US4011843A (en) * | 1975-02-27 | 1977-03-15 | Feuerman Arnold I | Vaporized fuel for internal combustion engine and method and apparatus for producing same |
US4008924A (en) * | 1975-04-18 | 1977-02-22 | Marathon Oil Company | Process for reducing the settling rate of comminuted porous solids in a water-solids slurry |
US4082516A (en) * | 1975-07-09 | 1978-04-04 | Carbonoyl Company | Modified starch containing liquid fuel slurry |
KR780000630B1 (en) * | 1975-12-31 | 1978-12-09 | Eun Bok Lee | Method of emulsifing water and buncker c oil |
US4187078A (en) * | 1976-10-13 | 1980-02-05 | Nippon Oil And Fats Company, Limited | Coal dispersing oil |
US4182613A (en) * | 1976-11-24 | 1980-01-08 | Exxon Research & Engineering Co. | Compatibility additive for fuel oil blends |
JPS544905A (en) * | 1977-06-14 | 1979-01-16 | Kao Corp | Surface active agent for emulsion fuel |
US4147519A (en) * | 1977-06-27 | 1979-04-03 | International Telephone & Telegraph Corp. | Coal suspensions in organic liquids |
US4251229A (en) * | 1977-10-03 | 1981-02-17 | Dai-Ichi Kogyo Seiyaku Co., Ltd. | Stabilized fuel slurry |
US4195975A (en) * | 1978-04-17 | 1980-04-01 | Dai-Ich Kogyo Seiyaku Co., Ltd. | Stabilized fuel slurry |
US4149855A (en) * | 1978-06-08 | 1979-04-17 | Suntech, Inc. | Stabilized coal-oil slurry and process |
US4149854A (en) * | 1978-06-08 | 1979-04-17 | Suntech, Inc. | Stabilized coal-oil slurry and process |
US4377391A (en) * | 1978-06-15 | 1983-03-22 | Cottell Eric Charles | Production of fuel |
JPS5552386A (en) * | 1978-10-12 | 1980-04-16 | Kao Corp | Stabilizing agent for mixed fuel |
US4251230A (en) * | 1978-10-26 | 1981-02-17 | International Telephone And Telegraph Corporation | Coal suspensions in organic liquids |
US4249911A (en) * | 1979-02-15 | 1981-02-10 | Hydrocarbon Research, Inc. | Combustible fuel composition |
US4244702A (en) * | 1979-02-26 | 1981-01-13 | Howard Alliger | Emulsified fuel oil and method of production |
US4244700A (en) * | 1979-03-12 | 1981-01-13 | Chukhanov Zinovy F | Method of and apparatus for heat processing of pulverized solid fuel |
US4254004A (en) * | 1979-05-09 | 1981-03-03 | Scm Corporation | Emulsion process for polymer particles |
US4309269A (en) * | 1979-05-30 | 1982-01-05 | Hydrocarbon Research, Inc. | Coal-oil slurry pipeline process |
SE447392B (sv) * | 1979-06-29 | 1986-11-10 | Berol Kemi Ab | Emulsion av vatten i en mineralolja samt emulgeringsmedlet |
CA1142113A (en) * | 1979-09-05 | 1983-03-01 | Osamu Hiroya | Coal-oil mixture |
US4246000A (en) * | 1979-09-25 | 1981-01-20 | New Japan Chemical Co., Ltd. | Fuel compositions comprising coal-liquid fuel mixture |
US4425135A (en) * | 1980-07-07 | 1984-01-10 | Rodman Jenkins | Motor fuel containing refined carbonaceous material |
US4375358A (en) * | 1980-09-02 | 1983-03-01 | Conoco Inc. | Fuel slurries of solid carbonaceous material in water |
JPS5753594A (en) * | 1980-09-16 | 1982-03-30 | Kao Corp | Stabilizer for mixed fuel |
DE3046248A1 (de) * | 1980-12-08 | 1982-07-22 | Rheinische Braunkohlenwerke AG, 5000 Köln | Verfahren zur herstellung von pumpbaren kohle-aufschlaemmungen |
US4908154A (en) * | 1981-04-17 | 1990-03-13 | Biotechnology Development Corporation | Method of forming a microemulsion |
US4432771A (en) * | 1981-05-15 | 1984-02-21 | International Telephone And Telegraph Corporation | Combustible coal/water mixtures for fuels and methods of preparing the same |
US4494959A (en) * | 1981-07-31 | 1985-01-22 | Alfred University Research Foundation, Inc. | Coal-water slurry and method for its preparation |
US4637822A (en) * | 1981-11-02 | 1987-01-20 | Basf Corporation | Coal-oil slurries containing a surfactant |
US4436528A (en) * | 1982-09-17 | 1984-03-13 | Diamond Shamrock Chemicals Company | Aqueous slurries of carbonaceous materials |
US4492590A (en) * | 1982-12-06 | 1985-01-08 | Diamond Shamrock Chemicals Company | Stabilizers for oil slurries of carbonaceous material |
GB8328128D0 (en) * | 1983-10-20 | 1983-11-23 | Sial N M | Fuels |
US4567099A (en) * | 1984-12-21 | 1986-01-28 | The Dow Chemical Company | High solids latexes for paper coatings |
DE3525124A1 (de) * | 1985-07-13 | 1987-01-15 | Huels Chemische Werke Ag | Kraftstoffe und heizoele und verwendung eines emulgatorsystems zur herstellung dieser kraftstoffe und heizoele |
US4911736A (en) * | 1985-09-18 | 1990-03-27 | The Standard Oil Company | Emulsifier and stabilizer for water base emulsions and dispersions of hydrocarbonaceous materials |
FR2589160B1 (fr) * | 1985-10-29 | 1988-01-08 | Elf France | Composition d'hydrocarbures lourds a viscosite abaissee sous forme d'emulsion multiple, et procede pour sa preparation |
US4795478A (en) * | 1986-06-17 | 1989-01-03 | Intevep, S.A. | Viscous hydrocarbon-in-water emulsions |
US4801304A (en) * | 1986-06-17 | 1989-01-31 | Intevep, S.A. | Process for the production and burning of a natural-emulsified liquid fuel |
US5283001A (en) * | 1986-11-24 | 1994-02-01 | Canadian Occidental Petroleum Ltd. | Process for preparing a water continuous emulsion from heavy crude fraction |
US5000872A (en) * | 1987-10-27 | 1991-03-19 | Canadian Occidental Petroleum, Ltd. | Surfactant requirements for the low-shear formation of water continuous emulsions from heavy crude oil |
US4983319A (en) * | 1986-11-24 | 1991-01-08 | Canadian Occidental Petroleum Ltd. | Preparation of low-viscosity improved stable crude oil transport emulsions |
US4725287A (en) * | 1986-11-24 | 1988-02-16 | Canadian Occidental Petroleum, Ltd. | Preparation of stable crude oil transport emulsions |
US4904345A (en) * | 1986-12-03 | 1990-02-27 | Mccants Malcolm | Method and apparatus for cleaning petroleum emulsion |
GB8717836D0 (en) * | 1987-07-28 | 1987-09-03 | British Petroleum Co Plc | Preparation & combustion of fuel oil emulsions |
US5085282A (en) * | 1988-03-14 | 1992-02-04 | Shell Oil Company | Method for drilling a well with emulsion drilling fluids |
US5096461A (en) * | 1989-03-31 | 1992-03-17 | Union Oil Company Of California | Separable coal-oil slurries having controlled sedimentation properties suitable for transport by pipeline |
US5599356A (en) * | 1990-03-14 | 1997-02-04 | Jgc Corporation | Process for producing an aqueous high concentration coal slurry |
US5296005A (en) * | 1990-11-15 | 1994-03-22 | Coal Technology Corporation | Process for converting coal into liquid fuel and metallurgical coke |
US5419852A (en) * | 1991-12-02 | 1995-05-30 | Intevep, S.A. | Bimodal emulsion and its method of preparation |
US5480583A (en) * | 1991-12-02 | 1996-01-02 | Intevep, S.A. | Emulsion of viscous hydrocarbon in aqueous buffer solution and method for preparing same |
US6302929B1 (en) * | 1994-04-04 | 2001-10-16 | Rudolf W. Gunnerman | Aqueous fuel for internal combustion engine and method of preparing |
US5863301A (en) * | 1994-06-02 | 1999-01-26 | Empresa Colombiana De Petroleos ("Ecopetrol") | Method of produce low viscosity stable crude oil emulsion |
JPH08325582A (ja) * | 1995-06-01 | 1996-12-10 | Kao Corp | 超重質油エマルション燃料の製造方法 |
US5707940A (en) * | 1995-06-07 | 1998-01-13 | The Lubrizol Corporation | Environmentally friendly water based drilling fluids |
US5611824A (en) * | 1995-12-22 | 1997-03-18 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Army | Fullerene jet fuels |
US6806233B2 (en) * | 1996-08-02 | 2004-10-19 | M-I Llc | Methods of using reversible phase oil based drilling fluid |
US5820640A (en) * | 1997-07-09 | 1998-10-13 | Natural Resources Canada | Pyrolysis liquid-in-diesel oil microemulsions |
US6030424A (en) * | 1998-01-02 | 2000-02-29 | Matsumoto; Setsuo | Water-in-oil emulsion fuel oil production system |
US5873916A (en) * | 1998-02-17 | 1999-02-23 | Caterpillar Inc. | Fuel emulsion blending system |
US6194472B1 (en) * | 1998-04-02 | 2001-02-27 | Akzo Nobel N.V. | Petroleum hydrocarbon in water colloidal dispersion |
US6187063B1 (en) * | 1998-04-22 | 2001-02-13 | Rudolf W. Gunnerman | Aqueous emulsion fuels from petroleum residuum-based fuel oils |
US6530964B2 (en) * | 1999-07-07 | 2003-03-11 | The Lubrizol Corporation | Continuous process for making an aqueous hydrocarbon fuel |
GB9927432D0 (en) * | 1999-11-20 | 2000-01-19 | Avecia Bv | Aqueous polymer emulsions |
US6860911B2 (en) * | 2001-01-10 | 2005-03-01 | Joseph W. Hundley | Synfuel composition and method of using same |
JP3704077B2 (ja) * | 2001-01-24 | 2005-10-05 | 花王株式会社 | アスファルト乳剤組成物 |
JP4691263B2 (ja) * | 2001-04-06 | 2011-06-01 | 水澤化学工業株式会社 | 油中水型エマルジョン |
TW589369B (en) * | 2001-07-11 | 2004-06-01 | Kune-Muh Tsai | Emulsion fuel oil additive |
US7344570B2 (en) * | 2001-08-24 | 2008-03-18 | Clean Fuels Technology, Inc. | Method for manufacturing an emulsified fuel |
US6517816B1 (en) * | 2001-12-26 | 2003-02-11 | Avon Products, Inc. | Sunscreen emulsion composition and method of use |
US20070281251A1 (en) * | 2006-05-19 | 2007-12-06 | Diamond Qc Technologies Inc. | Alternate atomizing medium for burning efficiency of emulsion fuels, heavy oils and bitumens |
EP1935969A1 (en) * | 2006-12-18 | 2008-06-25 | Diamond QC Technologies Inc. | Multiple polydispersed fuel emulsion |
US20080148626A1 (en) * | 2006-12-20 | 2008-06-26 | Diamond Qc Technologies Inc. | Multiple polydispersed fuel emulsion |
-
2006
- 2006-12-18 EP EP06026172A patent/EP1935969A1/en not_active Withdrawn
-
2007
- 2007-12-18 CN CN200780051285A patent/CN101627105A/zh active Pending
- 2007-12-18 MX MX2009006531A patent/MX2009006531A/es active IP Right Grant
- 2007-12-18 CA CA002673273A patent/CA2673273A1/en not_active Abandoned
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- 2007-12-18 US US12/519,811 patent/US20100043277A1/en not_active Abandoned
- 2007-12-18 JP JP2009541710A patent/JP2010513607A/ja active Pending
-
2013
- 2013-11-08 JP JP2013232243A patent/JP2014055304A/ja active Pending
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH06207185A (ja) * | 1991-12-02 | 1994-07-26 | Intevep Sa | 複形式エマルジョン及びその生成方法 |
JPH08225744A (ja) * | 1994-12-13 | 1996-09-03 | Intevep Sa | 緩衝性水溶液中での高粘度ハイドロカーボンエマルジョンの製造方法 |
EP0872538A2 (en) * | 1997-04-15 | 1998-10-21 | Empresa Colombiana de Petroleos Ecopetrol | On-line and/or batch process for production of fuel mixtures consisting of coal/asphaltenes, fuel oil/heavy crude oil, surfactant and water (CCTA), and the obtained products. |
JP2004515680A (ja) * | 2000-12-06 | 2004-05-27 | ビーピー オイル インターナショナル リミテッド | 船舶に燃料供給する方法および装置 |
JP2004027223A (ja) * | 2002-06-03 | 2004-01-29 | Intevep Sa | 動的混合機又は静的混合機を使用する安定なエマルションの製法 |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
JPN7012005201; RAMIREZ M. ET AL.: 'Drop size distribution bimodality and its effect on O/W emulsion viscosity' JOURNAL OF DISPERSION SCIENCE AND TECHNOLOGY vol. 23, no. 1-3, 2002, pages 309 - 321 * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2014055304A (ja) * | 2006-12-18 | 2014-03-27 | Diamond Qc Technologies Inc | 多分散混成エマルション |
Also Published As
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