JP2010503885A5 - - Google Patents

Description

眼科補正レンズの向きを決定するための方法及び装置並びに補正レンズを光学的に設計する方法

本発明は、将来の装着者が選択したフレームに装着するための補正レンズの個別の光学設計を目的にして、将来の装着者の幾何学的形態学的(geometrico-morphological)計測に関し、より具体的には、眼鏡をかけた状態において眼鏡の眼科補正レンズの将来の装着者の頭に対する向きの少なくともひとつの成分を決定する装置及び方法にも関する。

眼科補正レンズの光学設計において、選択したフレームで装着者に合った個別の光学設計をするに際して使用される個々専用の幾何学的形態学的パラメータを可能な限り最適に計測することが現在望まれている。このようなパラメータは、具体的には、眼鏡装着時の装着者の頭に対するレンズの３次元な配置情報を含んでいる。このような３次元な配置情報は、(１)装着者の対応する眼に対するレンズの向き、及び、（２）レンズと装着者の対応する眼との間の距離、によって決定されている。

補正レンズの装着時の三次元的な向きを決定するために、フレームのフレームを包み込む曲がりに全体として対応する水平面内の第一角を計測して、レンズが鉛直面と共に形成する所謂“装用時前傾角（pantoscopic angle）”にほぼ対応する、鉛直面内の第二角を計測することが知られている。

そのような計測を行うために、フレームが選択された後、眼鏡技師は装着者の鼻に一対のプレゼンテーション眼鏡（presentation eyeglass)をかける。眼鏡は、装着者によって選択されたフレームと、フレームのリムに装着された補正していないレンズとからなっている。

各々のプレゼンテーションレンズと装着者の対応する眼との間の距離を計測するために、眼鏡技師は、装着者のプロファイルを観察して、計測値を透けて見える物差しを使用して手動で評価する。同様に、装用時前傾角を計測するために、眼鏡技師は、目盛が振られた分度器を使用して手動で計測値を評価して、レンズの主面と鉛直面との間の角度を決定できる。

フレームの各々のリムの内側の輪郭から読み取れるように特別に設計された装置を使用して、フレームのフレームを包み込む曲がり角を計測することができる。しかしながら、このようなフレームを計測する装置は高価であり、また、使用が複雑である。この角（角度）をより簡便に計測するために、フレームのアームとリムを分度器のように目盛りが付されたプレートの上に置く方法が知られている。この目盛りによって近似的に水平面内に形成される、ノーズブリッジにほぼ接する（結果的に、フレームの対称の鉛直面に垂直な）レファレンスの水平線にレンズをトレースすることによって角度を計測して評価することができる。

眼鏡技師は、装着者の形態に関係する、この他に２つのパラメータ、すなわち、２つの瞳孔間距離（pupillary distance）あるいは２つの瞳孔間の半分の距離（瞳孔間半距離（two pupillary halfdistance））、及び、フレームに対する高さ、も計測する。２つの瞳孔間の距離、あるいは、２つの瞳孔間の半分の距離を計測するため、定規（物差）を使用することが最も普通に行われている。瞳孔計として知られている特別な装置を使用することもできる。フレームに対する瞳孔の高さを計測するために、眼鏡技師は、通常、プレゼンテーションレンズの前面に配置された物差を使用してフレーム上のレファレンス点で瞳孔の位置の間の距離を計測する。

このように、上述の幾何学的形態学的なパラメータの計測では多くの異なる道具を使用する必要がある。そのため、眼鏡技師は、眼鏡技師にも装着者にも厄介であって費用が掛かることとなる多くの操作をする必要がある。多くの操作は誤操作の原因となり、少なくとも、計測精度を低めることとなる。フレームの上に置く定規あるいは分度器を使用して計測値を手動でかつ近似的に読み取ることによって、しばしば計測精度を低めることとなる。

曲がり角あるいは装用時前傾角から各々の補正レンズの向きを決定することは信頼性にかけることも知られている。特に、これら２つの角度にしたがった回転を組合せてレンズの向きを決定すると、この組合せの程度によってレンズの向きに影響することとなる。

本発明の目的は、フレームに装着される補正レンズの個別の光学設計のために個々の幾何学的形態学的パラメータを決定する操作を、簡便化し、迅速性、正確性、利便性を向上し、かつ、受け入れられる程度のものとする。

この目的のために、本発明は、眼鏡を装着した状態で、将来の装着者の頭に対する眼鏡の眼科補正レンズの少なくともひとつの向きの成分を決定する方法を提供する。その方法は、
・フレーム又はフレームに装着したレンズに位置同定システム（位置同定システムは、少なくともひとつの既知の幾何学的特性を有する、少なくともひとつの同定要素を具備する）を取付ける工程と、
・画像撮影装置によって同定要素を顔の鉛直面内の２次元で撮影する撮影工程と、
・同定要素の撮影された画像を加工して同定要素の既知の幾何学的特性に依存する幾何学的特性を計測する工程と、及び、
・同定要素の撮影された画像の幾何学的特性の計測値を既知の同定要素の幾何学的特性と比較して、レンズの向きの少なくともひとつの成分を計算する工程とを
を含む。

位置同定システムは、少なくとも１つの水平同定要素と当該要素を直接的あるいは間接的にリムあるいはフレームに嵌め込まれたレンズに取付ける手段を具備し、水平同定要素は、装着者の頭に対するフレームのリムあるいはレンズの（ほぼ鉛直な軸の回りの）向きの、撮影された画像（撮影画像）の計測された幾何学的特性が水平成分に依存するように配置されている。少なくとも１つの装着者の頭に対する補正レンズの向きの水平成分は上述の比較にしたがった関数として計算される。

本発明は、また、この方法を実装する装置も提供する。

設計される補正レンズの向きは、画像処理によって装着した状態で決定されるので、眼鏡を装着する人あるいは装着された視覚装置に接触せず、眼鏡技師による最低限の操作で、計測を可能にする。眼鏡技師は、単に、位置同定システムをフレーム上に置いて装着者に装着されたアセンブリの像を撮影するだけでよい。

さらに、装置は、限られた数の道具を使用し、ただひとつの撮影された画像に基づいて、様々な幾何学的形態学的パラメータを計測することができる。これにより、幾何学的形態学的パラメータをより迅速、より信頼性高く、そして、より再現性の高い計測することができる。

計測された同定要素の撮影された画像の幾何学的特性を既知の同定要素の撮影された画像の幾何学的特性との比較値が所望のレンズの向きの成分を表しており、計算することができる。

補正レンズの向きの水平成分は、フレームのリムあるいは（すなわち）レンズの向きの水平成分に依存する。フレーム上の水平同定要素を配置することにより、補正レンズの向きの水平成分を決定することができる。

本発明の別の側面として、
・フレームの２つのリムの一方あるいは２つのフレームに嵌め込まれた補正レンズの一方に直接的あるいは間接的に取付けられる第一の水平同定要素、フレームのもう一方のリムの１つあるいはフレームに嵌め込まれたもう一方の補正レンズに直接的あるいは間接的に取付けられる第二の水平同定要素の、少なくとも２つの水平同定要素を具備する、位置同定システム、
・顔面平面（facial plane）内の水平同定要素の２次元画像を撮影する工程を含む、撮影工程、
・撮影した画像を処理してその画像から各々の同定要素の（対応する同定要素の既知の幾何学的特性に依存する）幾何学的特性を計測する、処理工程、及び、
水平同定要素を撮影した画像の幾何学的特性の計測値と、対応する水平同定要素の既知の幾何学的特性とを比較して、各々補正レンズの将来の装着者の頭に対する向きの少なくとも１つの水平成分を比較の関数として計算する、比較工程、
を提供するものであり、有利な効果が得られる。

２つの水平同定要素を使用することによって、２つの補正レンズあるいはフレームの２つのリムの向きの水平成分を決定することが可能になり、補正レンズの向きの水平成分を正確に決定する。

本発明の別の有利な効果によれば、撮影装置に対する両眼の二等分線の向きの水平成分に対応する姿勢角度は、計測された水平同定要素の撮影された画像の幾何学的特性を既知の幾何学的特性との比較の関数として計算できる。

このように、計測された水平同定要素の撮影された画像の幾何学的特性間の差に基づいて、鉛直軸からの頭のピボット回転角が決定される。姿勢角として知られているピボット回転角を決定することにより、計測値を較正できる。

本発明の別の有利な特徴によれば、位置同定システムは、少なくとも１つの鉛直同定要素と当該要素を直接的あるいは間接的にリムあるいはフレームに嵌め込まれたレンズに取付ける手段（取付手段）を具備し、鉛直同定要素は、装着者の頭に対するフレームのリムあるいはレンズの（装着者を前後に貫きほぼ水平の矢状面に垂直な軸の回りの）向きの、撮影された画像の計測された幾何学的特性が鉛直成分に依存するように配置されている。少なくとも１つの装着者の頭に対する補正レンズの向きの鉛直成分は上述の比較にしたがった関数として計算される。

本発明の別の特徴によれば、位置同定システムは、少なくとも１つの鉛直同定要素と当該要素を直接的あるいは間接的にリムあるいはフレームに嵌め込まれたレンズに取付ける手段を具備し、鉛直同定要素は、比較値が矢状面（sagittal plane）内のフレームの向きの鉛直成分になるように配置されており、求めるべき向きの成分は補正レンズの向きの鉛直成分を含んでいる。

本発明の別の有利な特徴によれば、フレームに嵌め込まれた各々のレンズと対応する眼との間の距離が計測され、眼鏡を装着する人の頭に対する配置を表す少なくとも１つのパラメータがこの距離の関数として計算される。

本発明の別の有利な特徴によれば、画像撮影手段と位置同定システムとの間の距離が計測される。この距離によって撮影された画像のスケール因子と無限遠での２つの眼の瞳孔間距離を計算することが可能となる。

本発明の別の有利な特徴によれば、スケール因子を使用して、瞳孔間距離、瞳孔間半距離、各々の補正レンズの幅と高さ、及び、各々の瞳孔の高さのうち、少なくとも１つの個別の特性が撮影された画像から計測される。

これらのパラメータは、幾何学的形態学的パラメータであって、補正レンズを設計する際、レンズに正確に（たとえば、屈折率などの）インデックスの傾斜をつけることを可能にする。

本発明の別の有利な特徴によれば、瞳孔間距離、瞳孔間半距離、及び、各々の補正レンズの幅と高さの撮影された画像から得られる計測値は姿勢角の計測値の関数として補正され、各々のレンズの高さ用及び各々の瞳孔の高さ用の値は向きの計算値の鉛直成分の関数として補正される。

本発明の別の有利な特徴によれば、装着者が無限遠方を見ている状態の瞳孔間距離又は瞳孔間半距離が計算される。

本発明の別の有利な特徴によれば、瞳孔間距離又は瞳孔間半距離は、画像撮影手段と位置同定システムとの距離の関数として計算される。

本発明の別の有利な特徴によれば、装着者の２つの眼のうちの１つと関連する少なくとも１つのプリズム効果を有する光学部材、そのプリズム効果の方向に平行な端部を有して、位置同定システムに対してほぼ鉛直に移動するように取り付けられて、対面して見るとその端部が瞳孔部分の像をオフセットするように眼の瞳孔を交差する、計測位置にい位置することができる部材を具備し、プロセッサ手段がプリズム効果を有する光学部材によって瞳孔のオフセット部分の像に応じてフレームに嵌め込んだレンズと対応する眼との間の距離を導出するように設計されている。着目している眼に対して、この装置は、ただ１つのプリズム効果を有する光学部材を有している。

本発明の別の有利な特徴によれば、弾性戻りあるいは重力によってレンズに対してプリズム効果を有する光学部材を押し付ける手段（押付手段）を具備している。

本発明の別の有利な特徴によれば、フレームあるいはレンズの向きを表す、少なくとも１つの既知の幾何学的特性を持った同定要素のために、締付手段によってシステムはフレーム上をほぼ水平でありフレームあるいはプレゼンテーションレンズの中間面内に含まれる軸の周りに傾斜することができる。位置同定システムがフレーム上で水平軸の周りに傾斜するように設計されているとき、フレームあるいはレンズの向きの鉛直成分を同定することが可能となり、眼科補正レンズの向きの鉛直成分が設計される。

位置同定システムをレンズあるいはフレームに対して傾け戻す弾性手段あるいは重力返り手段が有効に具備されている。これらの戻り手段（返り手段）によって位置同定システムは傾斜して設計すべき眼科補正レンズの向きの鉛直成分を正確に決定することができる配置をとることができる。

下記の限定ではなく例示としての実施態様の図を参照した以下の記載にて、発明がどこに存在しどのように実施されるかを明確に理解することが可能になる。

図１は、本実施態様の一対のプレゼンテーション眼鏡の斜視図である。 図２は、位置同定システムの斜視図である。 図３は、プレゼンテーション眼鏡、及び、位置同定システムの前面概略図である。 図４は、プレゼンテーションレンズと対応する眼との間の距離決定手段の図である。 図５は、本実施態様の眼鏡上に固定された位置を同定する図２のシステム、及び、プロセッサ及び計算システムと通信する画像撮影手段の斜視図である。 図６は、本実施態様のプレゼンテーション眼鏡を装着した装着者の頭がまっすぐ前を向いているときの図である。 図７は、本実施態様のプレゼンテーション眼鏡を装着した装着者の頭がまっすぐ前の方向からある角度をなしているときの平面図である。 図８は、プレゼンテーションレンズを装着した本実施態様の眼鏡のフレームの平面図である。 図９は、位置同定システムと画像撮影手段の原理を示す図である。 図１０は、ひとつの変形態様における、プレゼンテーションレンズと対応する眼との間の距離決定手段の図である。 図１１は、図１０の距離決定手段及び装着者の対応する眼の前面図である。 図１２は、ひとつの変形態様における、位置同定システムの概略平面図である。 図１３は、ひとつの変形態様における、図１２の位置同定システムに取付けられたアンテナの図である。 図１４は、装着者に関連するレファレンスフレームの概略図であり、フレーム上に固定する前の、システムの位置同定要素の部位を示している。 図１５は、フレーム上に固定した後の、図１４のシステムの位置同定要素の部位の前面投影概略図である。

以下の記載において、眼鏡のフレーム１０に取付けられることになる各眼科補正レンズ（図示しない）についてのレファレンスのフレームの配置は、眼鏡が装着された状態において、装着者に関連してかつ装着者の眼に対するレファレンスのあるフレーム内にて決定される。装着者のレファレンスのフレームに対する、各眼科補正レンズについてのレファレンスのフレームの配置は、装着者のレファレンスのフレームに対するレンズのレファレンスのフレームの関数として、レンズの一方若しくはもう一方の光学的に有用な面を形状計測する、又は、レンズの屈折率の傾斜を計測することによる補正レンズの個別の設計方法を実行することで使用に供するように決定される。

レファレンスの地球フレーム、たとえば、眼鏡技師の事務所の地球フレームが使用される。レファレンスの地球フレームは、２つの互いに垂直な軸Ｈ１、Ｈ２によって構成される水平面ＰＨ、及び、鉛直方向Ｖによって決定される。第一鉛直面ＰＶ１は軸Ｖと軸Ｈ１とによって定義される。第二鉛直面ＰＶ２は軸Ｖと軸Ｈ２とによって定義される。

装着者は頭をまっすぐ前に向けて立ってあるいは座っている、すなわち、装着者の頭に対応するフランクフォルト面（Frankfort plane）ＰＦは、ほぼ水平である。図６に示すように、フランクフォルト面ＰＦは、底の軌道点ＯＲと装着者の左側の部位ＰＯを通過する平面として定義される。装着者の左側の部位ＰＯは、耳点（tragion）に対応する耳道の頭蓋骨の最も高い箇所である。装着者の凝視軸は、主凝視軸、すなわち、装着者がまっすぐ前の水平線を見ているときのものであり、別の言い方では、装着者は最も楽な直立姿勢をとっているときのものであるとも言える。

矢状面ＰＳＡＧは、２つの眼ＯＧとＯＤとの間の二等分線ＡＯを含む鉛直面として定義される。眼と眼との間の二等分線ＡＯは、２つの眼の回転ＣＲＯＧと回転ＣＲＯＤとの中心によって定義される部位の中間を通過し、フランクフォルト面ＰＦに平行な軸である。鉛直眼面ＰＶＯもまた２つの眼の回転ＣＲＯＧと回転ＣＲＯＤ中心間をつなぐ鉛直面として定義される。

各々の補正レンズのレファレンスの配置は、以下によって決定される。
・ フレームに取付けるための、対応する装着者の眼に対する、各々の補正レンズの向き
・ 装着した状態で、矢状面ＰＳＡＧの水平方向（以下に定義される軸Ｚの方向）に沿ってのレンズと対応する装着者の眼との間の距離

レンズの向きは、取付交差点でのレンズに接する平面に垂直なベクトルの成分によって与えられる。この取付交差点は、レンズが正確に光学補正機能を及ぼし且つその機能のために設計されるように、眼の瞳孔に位置を合わせて配置されるべきレンズ上の点に対応する。レンズの向きの鉛直成分は、矢状面への投影された顔面平面に対して、軸あるいはレンズの面に垂直なベクトルによって形成される角度に一致する。レンズの向きの水平成分もまた、フランクフォルト面への射影として、顔面平面に対して、軸あるいはレンズの面に垂直なベクトルによって形成される角度に一致するものと定義される。

各々の補正レンズのレファレンスのフレームは、装着者とフレームに関する幾何学的形態学的パラメータを決定する一方で、設計される補正レンズの位置を占め、かつ、販売目的あるいは計測目的のフレームに装着された二つのプレゼンテーションレンズ１００、１０１の各々に対してレファレンスのフレームの配置を決定することによって得ることができる。

図５に、一対のプレゼンテーション眼鏡をかけている装着者の個別の幾何学的形態学的パラメータを決定する装置を示している。個別の幾何学的形態学的パラメータは、特に、装着者のレファレンスのフレームに対して設計される各々の補正レンズのレファレンスのフレームの配置、及び、以下に具体的に説明する幾何学的形態学的パラメータを含んでいる。

この装置は、フレーム１０に取付ける位置同定システム２０、および、装着状態でフレーム１０に取付けられた位置同定システム２０の画像を撮影する撮影手段９０を備えており、画像は画像撮影面ＰＣＩ内で撮影される。撮影手段９０は、その画像に処理を施すプロセッサ及び計算システム９３に接続されている。

眼鏡は、（補正されていない）プレゼンテーションレンズ１００、１０１と共に、装着者が選択したフレーム１０を備えている。図示した例においては、眼鏡はリムを有している、すなわち、レンズはフレーム１０のリム１１、１２に装着されている。変形態様では、ピアスタイプの眼鏡、すなわち、レンズが貫通されたものでもよく、各々のレンズはレンズに付属するノーズブリッジのひとつの端およびレンズに付属するアームのひとつの端で保持されている。ブリッジとアームは貫通孔でつなげられている。

図１および図２に示されているように、位置同定システム２０は、実質的に一直線上にあって同じ平面内にあって、かつ、眼鏡を装着した状態で実質的に鉛直なヒンジ軸Ａ１を有するヒンジ２９でつながれた２つのクロスバー２３、２４を持つ、ヒンジ付のフレームを備えている。

各々のクロスバー２３、２４は、ここではクランプとして示されている一対の締付部材２５、２６、２７、２８を備えている。これらのクランプは、各々のクロスバー２３、２４をフレーム（図３）のリム１１、１２に対応する、眼鏡がピアスタイプの場合には、対応するレンズに対応する、ほぼ水平な上部にピボット回転できる状態で締付けることができる。

各々のクロスバー２３、２４は、所定の厚さを持ち、かつ、前方の画像撮影面ＰＣＩ上に投影されるとき、幾何学パターン７１、８１の幾何学的配置が同定要素７０、８０の向きの水平成分（水平方向成分）を表すように設計された幾何学パターン７１、８１を表している端を持った三角形板の同定要素７０、８０によって覆い被されている。本発明の向きの水平成分は、同定要素の長手方向と、フランクフォルト面ＰＦ上に投影された顔面平面ＰＶＯとの間の角度によって定義される。同様に、同定要素の向きの鉛直成分は、矢状面ＰＳＡＧに投影された顔面平面ＰＶＯに対して同定要素の長手方向がなす角度によって定義される。

この例では、幾何学的なパターンは、交互の濃い色のストライプと薄い色のストライプとによって構成されて所定の間隔を持った繰返しモチーフからなっており、十分なコントラストを提供している。幾何学パターン７１、８１のモチーフは、水平同定要素７０、８０に対応する端の長手方向に伸延している。その結果、この例では、装着状態において、各々の濃い色のストライプは実質的に鉛直である。

最初は、幾何学パターン７１、８１を有する端が前から見え、次に、幾何学パターンが伸延する方向（すなわち、対応する端の長手方向）は水平面ＰＨ内でクロスバー２３、２４の長手方向（すなわち、締付けクランプを貫通する直線）に対してほぼ３０°の角度ＴＨＥＴＡをなすように、各々の水平同定要素７０、８０は、対応するクロスバー２３、２４に締付けられている。

２つの水平同定要素７０、８０は、２つの水平同定要素７０、８０と機械的に関連している中間同定部材１９０によって相互に連結して、２つの水平同定要素７０、８０の対称の鉛直中間面に対して固定されて、かつ、フレームの対称面ＰＳに実質的に一致する（フレーム自身は装着者の矢状面ＰＳＡＧに実質的に一致する）位置を定常的に保持している。以下で詳細に説明するように、この中間の同定要素は、画像撮影面ＰＣＩへ射影された画像撮影手段９０から見て、画像を表す既知の幾何学パターンを有しているので、同定要素７０、８０と組み合わせることによって同定システム２０の３次元で向きと位置を同定することが可能となる。

具体的には、この中間同定部材１９０は、対称面ＰＳに実質的に垂直（結果として、矢状面ＰＳＡＧに垂直）の長手方向にあるホルダーバーによって構成されている。ホルダーバー１９０に細長い形状の２つのスロット１９１、１９２が形成されて、バーの長手方向に向いている。これら２つのスロット１９１、１９２は、同定要素７０、８０の上面に取付けられている２つの案内スタッド１９５、１９６を受ける。そして、各々の同定要素７０、８０は、ホルダーバー１９０に対してバーの長手方向に横滑りできるようになる。スタッド１９５、１９６は、スロットに沿った同定要素７０、８０の動きを案内する。

同定要素７０、８０のホルダーバー１９０に対するこの横滑り動作は、ピボット回転軸Ａ１の周りのピボット回転動作と組み合わされて、クロスバー２３、２４でリム１１、１２又はフレーム１０のレンズを水平方向に力をかけずに押して、リム１１、１２に力をかけることなく水平同定要素７０、８０を締付けることができる。

ホルダーバー１９０は、画像撮影手段９０に面する端で、互いに所定の間隔を置いている濃い色のストライプから構成される幾何学的パターン１９３も備えている。以下に説明するように、これらの濃い色のストライプは位置同定システム２０と画像撮影手段９０との間の距離を計算するのに使用されることができるので、撮影画像のスケール因子を決定することができる。

位置同定システム２０をフレームの対称面ＰＳ上でセンタリングして、ノーズブリッジ１５を軸Ａ１上でセンタリングする、センタリング手段も備えている。

位置同定システム２０は、所定の厚さを持った三角板から構成され、かつ、レンズ１００、１０１に関連する２つの水平同定要素７０、８０の平均面に実質的に垂直な面内に伸びる、鉛直同定要素６０も備えている。鉛直同定要素６０は、画像撮影手段９０に向かって面している、幾何学的パターン６１をそのひとつの端に備えている。この幾何学的パターン６１は、上述したように、互いに所定の間隔を置いている濃い色のストライプからなり、鉛直同定要素６０の対応する端の長手方向に伸びる幾何学的なモチーフによって構成されている。この例では、結果として、各々の濃い入りのストライプは実質的に装着した状態に配置され、幾何学的パターン６１は実質的に鉛直方向に伸びる。

鉛直同定要素６０は、ホルダーバー１９０の上面に中心で締付けられる。幾何学的パターン６１を持つ鉛直同定要素６０の端は、眼の回転中心ＣＲＯＧ、ＣＲＯＤを相互に接続して、かつ、矢状面ＰＳＡＧ内でホルダーバー１９０の上面に対して法線Ｎ９０に一定の角度ＧＡＭＭＡ（３０°）を形成する線に実質的に平行な面内に伸びる（図２）。

クロスバー２３、２４の自由端近傍に、クロスバー２３、２４に垂直な、２つの互いに平行な支柱２１、２２を備えている。支柱２１、２２は、装着時には実質的に鉛直である。位置同定システム２０がフレームに固定されたとき、支柱２１、２２は、フレーム１０のアーム１３、１４の近傍で、装着者の左右のこめかみの脇に位置している（図３参照）。

２つの水平ロッド３７、３８は、支柱２１、２２に沿って横滑りするように取付けられている。他方のロッドに向かっている一方のロッドの端で、各々のロッドは一対のプリズムの３０、４０を備えている。一対のプリズム３０、４０は、それぞれ、互いに対面する傾斜を持つ、一対のプリズム３１と３２、及び一対のプリズム４１と４２から構成されている。図４に示すように、分離線３３は、各々の一対の２つのプリズムの間にある。２つのプリズムは光線を水平方向Ｈ１あるいは軸ＯＸに沿って同じ量だけ反対方向に屈折する。一対のプリズム３０、４０は、以下に説明するように、各々のレンズ１００、１０１と対応する眼ＯＤ、ＯＧとの間の距離を計測するようにされている。位置同定システム２０の構造は、位置同定システム２０が装着者の鼻に装着されたフレーム１０に固定されたとき、プリズム３１、３２、４１、４２が重力の下でプレゼンテーションレンズ１００、１０１の方へ持って行かれるように設計されている。この重力によって持って行かれること（重力による移動）は、位置同定システムを重力中心が前方、すなわち、幾何学的パターンと同じ側に向かって配置するように設計することで得ることができる。三角板の前面に重さをかけるあるいは重くすることも可能である。変形態様においては、プリズムをレンズに押し付けるために、プリズムを備えた支柱２１、２２に作用する弾性返り手段を備えることもできる。

一対のプリズム３０、４０を支持しているロッド３７、３８は、位置同定システム２０の支柱２１、２２に対して水平方向に静止している。このように、プリズムは、装着者の瞳孔間距離の大きさにかかわらず、装着者の瞳孔ＰＧ、ＰＤを越えて覆うことができる程度に水平方向に伸延するように設計されている。

画像撮影手段９０は、典型的には、ポータブルデジタルカメラ、または、支柱あるいはスタンドに取り付けられたカメラを備えている。図示された例では、画像撮影手段９０は、フレーム１０と装着者によって装着された位置同定システム２０の全体の画像を容易に撮影できるにように高さが調整可能なスタンド９１を備えている。

画像撮影手段９０は、装着者が座っている間に画像が撮影できるように設計されている。このように、画像撮影手段９０は、相対的に小さく、装着者が座っている座席に面しているテーブルの上に置くことができる。変形態様では、画像撮影手段９０は、装着者が立っている間に画像が撮影できるように設計されることができる。

画像撮影手段９０は、好適には、第一に撮影画像から容易に同定できるように角膜反射が得られるようにされ、第二に、発光ダイオードＬＥＤに対して装着者が注意を惹かれるようにされた、既知の位置にある発光ダイオード（ＬＥＤ）９２を備える。これによって、撮影画像の処理が容易になる。

撮影された画像に作用する、プロセッサ及び計測システム９３は、マイクロコンピュータを備えている。マイクロコンピュータには、撮影された画像を処理する処理計測ソフトウェアがインストールされている。変形態様では、プロセッサ及び計測システム９３は、第一に、結果を表示するディスプレイ、第二に、その結果を他の装置へ通信する接続手段を備えた、独立のシステムとしてマイクロコンピュータを備えることもできる。独立処理システムと画像撮影手段９０を一体とする選択肢もある。

上述の決定装置によって、装着者のレファレンスのフレームに対して、フレームに取り付けられることになる各々の補正レンズについてのレファレンスのフレームの配置を決定するために以下の方法を実行することが可能となる。

以下に記載する右目ＯＤに対する方法は、左目ＯＧに対しても有効である。

図５に示すように、眼鏡技師は、位置同定システム２０が備わった一対のプレゼンテーション眼鏡を装着者の鼻にかける。装着者は頭をまっすぐに向けて座ることも立つこともでき、このとき、フランクフォルト面ＰＦはほぼ水平である。

図３に示したように、クロスバー２３の２つの固定クランプ２５、２６は、フレーム１０の右側のリム１１の上部に取付けられている。同様に、クロスバー２４の２つの固定クランプ２７、２８は、フレーム１０の左側のリム１２の上部に取付けられている。好適には、一対の固定クランプ２５と２６、２７と２８は、対応するクロスバー２３、２４がこれらに固定されているリム１１、１２の水平方向成分に追跡できるように、お互いにできる限り空間的に離してある。各々のリムの水平方向成分（向きの水平成分）は全体としてフランクフォルト面に射影された矢状面に対するレンズの傾斜に対応する。

ホルダーバー１９０は、２つの水平同定要素７０、８０が実質的に同一面内に確実に留まるように機能するようにされている。結果として、位置同定システム２０がフレーム１０に取り付けられたとき、鉛直同定要素６０は、実際、フレームの対称面内に伸びている（図３、５参照）。

適当な高さに調整されたロッド３７、３８によって支持されている一対のプリズム３０、４０の各々は、眼鏡技師によって、対応する眼の瞳孔ＰＧ、ＰＤに揃えて置かれている。より正確には、装着者を前から見て、眼鏡技師は、一対のプリズム３０、４０の各々の分離線３３が対応する瞳孔ＰＧ、ＰＤの中心を通過するようにする（図４）。

位置同定システム２０は、関連する眼の瞳孔ＰＧ、ＰＤに揃えて置かれた各々のプリズム対３０、４０が、重力の下で、対応するプレゼンテーションレンズ１００、１０１の前面を支えるように設計されている。プリズム対３０、４０は、２つの瞳孔の中心を通る軸に実質的に平行な（ひいては、矢状面ＰＳＡＧにほぼ垂直であり、且つ以下に定義される軸Ｘにほぼ平行な）傾斜軸回りに傾斜しているクロスバー２３、２４によって、重力の下で、対応するプレゼンテーションレンズ１００、１０１を支えるようになる。このように、固定クランプは、位置同定システム２０を傾斜軸回りに傾斜させることができるヒンジとして機能する。

その結果、ホルダーバー１９０の上面に対する法線Ｎ９０はフレーム１０の向きの鉛直成分に追従し、この鉛直成分は、鉛直面ＰＶＯに対するフレームのリムの平均面の矢状面ＰＳＡＧ内の傾斜角に全体として対応する（図６）。

固定クランプ２５、２６がフレーム１０のリム１１を支持する２つの点、および、プリズム対３０がレンズ１００を支持する点（すなわち、取付交差に対応する点）は、装着時に補正レンズの平均面となるレンズ１００の平均面ＰＬＤを定義する（図１、３）。同様に、レンズ１０１の面ＰＬＧは、フレーム１０のリム１２上の固定クランプ２７、２８の２つの支持点、および、プリズム対４０がレンズ１０１を支持する点を通る面として定義される。

図１に示すように、レファレンスのフレームは、フレームに（結果として、間接的には装着者の頭に）関連して定義され、互いに直交する軸（Ｏ，Ｘ，Ｙ、Ｚ）を表し且つ参照番号２０として参照される。たとえば、レファレンスのフレームの中心Ｏは、固定クランプ２６、２７を相互接続する部位の真中である。Ｘ軸は水平であり、固定クランプ２６、２７を通過している。Ｙ軸はフランクフォルト面に垂直であって、この例では鉛直である。そして、ＯＹＺ平面は鉛直であり且つ矢状面ＰＳＡＧ及び対称面ＰＳに対応している。軸ＯＺは眼の二等分線ＡＯに平行である。ＯＸＺ面はフランクフォルト面ＰＳに平行であり、この例では水平である。ＯＸＹ面は、フレーム鉛直面ＰＶＭとして参照され、画像撮影面ＰＣＩに実質的に平行である。

各々のレンズの向きは、レファレンスのフレーム（Ｏ，Ｘ，Ｙ、Ｚ）において、取付交差点ＣＭＧ，ＣＭＤでレンズに接する面に垂直なベクトルの成分として与えられる。取付交差点は、レンズが正確に光学補正機能を及ぼし且つこの光学補正機能のために設計されるように、装着者の目の瞳孔に揃えて置いたレンズの点に対応する。レンズの向きの鉛直成分は、矢状面に投影されて、顔面平面に対するレンズの面に垂直な軸あるいはベクトルによって形成される角度に対応する。レンズの向きの水平成分もまた、フランクフォルト面に投影されて顔面平面に対するレンズのフレームに垂直な軸あるいはベクトルによって形成される角度に対応するものとして定義される。

面ＰＬＧ，ＰＬＤの向きは、製造されるべき補正レンズの各々の装着者のレファレンスのフレームに対する向きがわかるように決定される必要がある。面ＰＬＧ，ＰＬＤの各々の向きを決定するために、軸ＸＬＤ，ＸＬＧの向きが決定され、軸は、プリズム３０、４０がレンズ１００、１０１を支持する複数の点を通り且つ面ＰＬＧ，ＰＬＤに垂直である。

図８に示すように、軸ＸＬＧＨ、ＸＬＤＨは、軸ＸＬＧ、ＸＬＤのフランクフォルト面あるいは水平面への射影として定義される。同様に、軸ＸＬＶは、軸ＸＬＧ、ＸＬＤの矢状面への射影として定義される（図６）。ここで、軸ＸＬＧ、ＸＬＤの矢状面への双方の射影は、同一の射影軸ＸＬＶを与えるものと前提している。変形態様では、２つの軸ＸＬＧ，ＸＬＤの矢状面への射影を区別することが可能である。

このように、各々のレンズ１００、１０１の向きの水平成分は、軸ＸＬＧＨ、ＸＬＤＨと装着者の矢状面ＰＳＡＧとによって形成される角度ＡＸＬＧＨ、ＡＸＬＤＨに対応している。同様に、各々のレンズ１００、１０１の向きの鉛直成分は、軸ＸＬＶとフランクフォルト面とによって形成される角度ＡＸＶに対応している。そして、装着者に対する各々のレンズの向きを決定するためには、さらに、角度ＡＸＬＧＨ、ＡＸＬＤＨ、ＡＸＶを決定する必要がある。

軸ＸＬＧＨと矢状面ＰＳＡＧとの間に形成される角度ＡＸＬＤＨは、第一に直線Ｄ１と第二にフレーム鉛直面ＰＶＭとの間の水平面ＰＨ内に形成された角度ＡＭＤに実質的に対応し、直線Ｄ１は、それぞれノーズブリッジ１５と右側のアーム１３との近傍にある右側のリム１１を支持する固定クランプ２５、２６を通る。同様に、角度ＡＸＬＧＨは、第一に直線Ｄ２と第二にフレーム鉛直面ＰＶＭとの間に形成された角度ＡＭＧに実質的に対応し、直線Ｄ２は、それぞれノーズブリッジ１５と左側のアーム１４との近傍にある左側のリム１２を支持する固定クランプ２７、２９を通る。このように、各々の角度ＡＸＬＧＨ、ＡＸＬＤＨを決定するためには、角度ＡＭＧ、ＡＭＤを決定すれば十分である。

同様に、図６に示されているように、角度ＡＸＶは、矢状面ＰＳＡＧへの射影において、第一に眼ＯＧ，ＯＤを通過し且つレンズの矢状面ＰＳＡＧに垂直な鉛直面ＰＶＯと、第二に２つのレンズ１００、１０１（あるいは、フレーム１０の２つのリム１１、１２）の平均面ＰＭＣとの間に形成される角度ＡＭＶに実質的に等しい。角度ＡＸＶを決定するためには、角度ＡＭＶを決定すれば十分である。

眼鏡技師は、ポータブル画像撮影装置９０を装着者の頭に対面するように置いて、画像撮影手段９０のスタンド９１を調整して、撮影面ＰＣＩ内で位置同定装置２０で覆われた眼鏡を装着している装着者の頭の画像を撮影する。得られた画像は図３の画像に対応する。画像の撮影は典型的には装着者から５０ｃｍから１２０ｃｍの範囲の距離で撮影面ＰＣＩ内にてなされる。撮影面ＰＣＩは、対面している、すなわち、面ＰＶＯ、ＰＶＭに平行である（図５、６）。

図２に示すように、角度ＡＲＨＤは、水平面ＰＨあるいはフランクフォルト面ＰＦ内において、第一にフレーム鉛直面ＰＶＭと、第二に幾何学的パターン７１の長手方向との間に形成される角度として定義される。この角度ＡＲＨＤが変化するとき、黒色のストライプと黒色のストライプの間の空間的間隙も面ＰＶＭに平行な画像撮影面ＰＣＩへの射影内で変化する。この角度ＡＲＨＧは、角度ＡＭＧと３０°である一定の角度ＴＨＥＴＡの和に等しい。このように、この角度ＡＲＨＤは、角度ＡＭＤと同じように変化する。角度ＡＲＨＧが、角度ＡＭＧと、３０°の一定の角度ＴＨＥＴＡとの和として定義される水平同定要素８０に対しても同様のことが成り立つ。

プロセッサ計測システム９３は、装着された状態で撮影された画像の中の水平同定要素７０の幾何学的パタ−ン７１の濃い色のストライプ間の空間的間隙を計測する。撮影画像のピクセル(画素)に起因する撮影された画像の計測誤差を制限するために、プロセッサ計測システム９３は、対のストライプ間の空間的間隙を計測してその空間的間隙の平均値を計算する。その後、角度ＡＲＨＤ及びストライプ間の空間的間隙が知られた幾何学的パタ−ン７１用のレファレンスの配置と比較して、システムは装着状態とレファレンス配置との間でのストライプ間の空間的間隙のズレ（差）を決定する。その後、プロセッサ計測システム９３は、空間的間隙のズレ（差）の関数として角度ＡＲＨＤを決定する。そして、角度ＡＲＨＤに基づいて角度ＡＭＤが決定される。

ストリップ間の空間的間隙の有効な比較を行うために、プロセッサ計測システムは、撮影画像のスケール因子を考慮する必要がある。スケール因子を知ることによって、ストライプの空間的間隙を比較できるように、撮影画像内の計測されるストライプの空間的間隙の値と、共通スケールに対するレファレンスのストライプの空間的間隙の値とを減らすことができる。スケール因子は位置同定システムと画像撮影手段との間の距離から決定される。

分離距離、レファレンスＤは、以下に説明する計算方法によって得ることができる。

図９に概略的に示したように、決定装置が上から見られるとき、ホルダーバー１９０の幾何学的パターン１９３の長手方向は、光学軸ＡＯＰに対する法線ＮＡＯＰとともに角度ＡＬＰＨＡ０を形成する。同様にして、同定要素７０、８０に対応する幾何学的パターン７１、８１の各々は、ホルダーバー１９０の幾何学的パターン１９３の長手方向とともに角度ＢＥＴＡ０を形成する。幾何学的パターン７１、８１は既知の同一の長さＨを持ち、同様に、幾何学的パターン１９３は既知の長さＬを持つことが仮定されている。

濃い色のストライプ間の空間的間隙を使用する際、ホルダーバー１９０の幾何学的パターン１９３の見かけ上の長さＴはレンズ９４の焦点面ＰＦＯＣ内で計測される。以下の関係式が成り立つ。
Ｌ^×ＣＯＳ（ＡＬＰＨＡ０）^×Ｆ／Ｄ＝Ｔ
ここで、Ｆはレンズ９４の焦点距離であり、Ｄは、画像撮影装置９０と、位置同定システム２０に関連するレファレンスのフレームの原点Ｏとの間の距離である。

幾何学的パターン７１、８１の焦点面ＰＦＯＣ内における見かけ上の長さＴ１、Ｔ２も計測される。以下の関係式が成り立つ。
Ｈ^×ＣＯＳ（ＢＥＴＡ０−ＡＬＰＨＡ０）^×Ｆ／Ｄ＝Ｔ１
および、
Ｈ^×ＣＯＳ（ＢＥＴＡ０＋ＡＬＰＨＡ０）^×Ｆ／Ｄ＝Ｔ２

次に、２つの見かけ上の長さＴ１、Ｔ２の和をとることによってＢＥＴＡ０の近似値が計算される。すなわち、
Ｔ１＋Ｔ２＝２^×ＣＯＳ（ＢＥＴＡ０）^×ＣＯＳ（ＡＬＰＨＡ０）^×Ｆ／Ｄ
ここで、ＡＬＰＨＡ０がほぼ１であると仮定すると、次式が得られる。
Ｔ１＋Ｔ２＝２^×ＣＯＳ（ＢＥＴＡ０）^×Ｈ^×Ｔ／Ｌ
この式からＢＥＴＡ０の近似値を導出することができる。

次に、これら２つの長さの比ＫがＨ^×Ｆ／Ｄを削除することで計算される。
Ｋ＝（ＣＯＳ（ＢＥＴＡ０）ＣＯＳ（ＡＬＰＨＡ０）＋ＳＩＮ（ＢＥＴＡ０）ＳＩＮ（ＡＬＰＨＡ０））／（ＣＯＳ（ＢＥＴＡ０）ＣＯＳ（ＡＬＰＨＡ０）−ＳＩＮ（ＢＥＴＡ０）ＳＩＮ（ＡＬＰＨＡ０））
ＫおよびＢＥＴＡ０は既知であるので、以下の関係式を用いてＡＬＰＨＡ０は計算することができる。
ＴＡＮ（ＡＬＰＨＡ０）＝[（Ｋ−１）^×ＣＯＳ（ＢＥＴＡ０）]／[（Ｋ＋１）^×ＳＩＮ（ＢＥＴＡ０）]

このように、Ｆ，Ｌの値が既知であるならば、Ｔの計測値を用いて距離Ｄは導出される。
Ｄ＝Ｌ^×ＣＯＳ（ＡＬＰＨＡ０）^×Ｆ／Ｔ

分離距離を直接決定するためにレーザダイオードテレメータを使用することもできる。

プロセッサ計測システム９３は、装着した状態で撮影画像の中の水平同定要素８０の幾何学的パターン８１の濃い色のストライプ間の空間的間隙も計測できる。上述のように、撮影画像のピクセルに起因する撮影画像の中の計測誤差を制限するために、プロセッサ計測システム９３は、ストライプ間の空間的間隙を対で計測してその平均値をとる。その後、角度ＡＲＨＧとストライプ間の空間的間隙とが既知である幾何学的パターン８１のレファレンス配置と比較して、装着状態のストライプとレファレンス状態のストライプ間の空間的間隙のズレを決定する。ストライプ間の空間的間隙は撮影画像のスケール因子を考慮して比較される。その後、プロセッサ計測システム９３は、角度ＡＲＨＧを上記空間的間隙のズレの関数として決定する。そして、角度ＡＭＧは角度ＡＲＨＧから決定される。

図２に示すように、角度ＡＲＶは矢状面ＰＳＡＧへの射影の中に第一にフレーム鉛直面ＰＶＭと第二に幾何学的パターン６１の長手方向との間に形成される角度として決定される。角度ＡＲＶが変化するとき、画像撮影面ＰＣＩへの射影と同様に、濃い色のストライプ間の空間的間隙も変化する。この角度ＡＲＶは、角度ＡＭＶと、法線Ｎ９０に対して幾何学的パターン６１がなす３０°の一定角ＧＡＭＭＡとの和に等しい。このように、角度ＡＭＶと同じように、角度ＡＲＶは変化する。

次に、プロセッサ計測システム９３は、撮影画像上で幾何学的パターン６１のストライプ間の空間的間隙を計測する。前と同じように、既知の角度ＡＲＶと既知のストライプ間の空間的間隙とから構成されるデータ対幾何学的パターン６１のレファレンス配置が提供される。撮影画像上でのストライプ間の空間的間隙の計測値とストライプ間の空間的間隙のレファレンスの値とを比較して、プロセッサ計測システム９３は、空間的間隙のズレを導出する。前と同じように、ストライプ間の空間的間隙は撮影画像のスケール因子を考慮して比較される。その後、プロセッサ計測システムは、空間的間隙のズレの関数として角度ＡＲＶを決定する。このように、角度ＡＭＶは角度ＡＲＶから決定される。

このように、プロセッサ計測システムは、フランクフォルト面および矢状面ＰＳＡＧに対する左右のレンズの軸ＸＬＧ，ＸＬＤの向きを決定する。その結果、装着者のレファレンスのフレームにおける左右のレンズの各々に関連する複数の面の向きが知られる。このようにして、対応する眼に対する、フレームに取付ける各々の補正レンズの向きが知られる。

レンズ１００と眼ＯＤとの間の距離を計測するために、プロセッサ計測システム９３は、第一プリズム３１によって屈折された瞳孔ＰＤの画像の上部ＰＤＳの中心と第二プリズム３２によって屈折された瞳孔ＰＤの画像の底部ＰＤＩの中心との間の水平方向のオフセットＤＤを計算する（図４）。

このように、プロセッサ計測システム９３は、矢状面ＰＳＡＧからの水平方向の距離を決定する。すなわち、オフセットＤＤに基づき比例関係を使ってＺ軸に沿ってレンズ１００と眼ＯＤとの間の距離を決定する。同様に、レンズ１０１と眼ＯＧとの間の距離は、プリズム対４０を通して見た眼ＯＧの画像の上部と底部との間を計測した水平方向のオフセットＤＧから決定される。

このように、各々のレンズ１００、１０１と対応する眼ＯＤ，ＯＧとの間の距離、および、各々のレンズの向きから、装着者の眼に合わせて設計される各々の補正レンズのレファレンスのフレームの配置が導き出される。

装着者がまっすぐ前を向いている装着状態、すなわち、矢状面ＰＳＡＧが画像撮影面ＰＣＩに垂直である状態において、角度ＡＭＧは角度ＡＭＤに等しい。

角度ＡＭＧ、ＡＭＤが異なる値のとき、装着者の頭は鉛直軸の周りに姿勢角ＡＰＩＶだけ回転している。

図７に示すように、姿勢角ＡＰＩＶは、水平面ＰＨ内において、２つの眼の間の二等分線ＡＯと画像撮影面ＰＣＩに垂直な軸との間に形成される角度である。

角度ＡＭＧと角度ＡＭＤとの値の差は、姿勢角ＡＰＩＶの値に比例する。そこで、プロセッサ計測システム９３は、計測された角度ＡＭＧと角度ＡＭＤとの値の差の関数として姿勢角ＡＰＩＶの値を計算する。この姿勢角ＡＰＩＶの値は、角度ＡＭＧと角度ＡＭＤの値を補正する役目を果たす。

さらに、各レンズを光学的に設計するのに用いる個別データを改善するために、レンズを設計する際に屈折率の傾斜を改良するのに使用される幾何学的形態学的パラメータが決定される。

プロセッサ計測システム９３は、スケール因子を考慮して、プレゼンテーションレンズを囲む各々のリム１１、１２の幅Ｂと長さＡの寸法を決定するために画像認識を行う。プロセッサ計測システム９３は、スケール因子を考慮して、撮影画像内において、瞳孔ＰＤ，ＰＧの中心に位置する分離線３４とレンズの最も低い点としてのレファレンス点（参照点）との間の距離を計測することによって対応する眼ＯＧ，ＯＤの高さＨＧ、ＨＤを決定するためにも画像認識を用いる。

瞳孔間距離ＰＤＳを計測するために、プロセッサ計測システム９３は、画像認識を使用して各々の眼に対する点Ｎ１と点Ｎ２との間で画定される部位の中心を決定する（図４）。点Ｎ１と点Ｎ２は、分離線３４と、屈折した瞳孔の上部及び底部の輪郭の画像との間の最も離れた交差する点によって定義される。各々のプリズム対のプリズムによる屈折は向きは反対で大きさは同じであり、上述したように定義される、点Ｎ１と点Ｎ２との間で画定される部位の中心は、実際、屈折していない瞳孔の中心に対応する。このようにして得られる、２つの瞳孔ＰＧ，ＰＤの中心によって定義される部位によって、瞳孔間距離ＰＤＳを得ることができる。ノーズブリッジ１５の中心に対する各々の瞳孔ＰＧ，ＰＤの中心の水平位置を計測して、瞳孔間半距離ＰＤＳ１、ＰＤＳ２を計測することも可能である。

この例では、レファレンス収束配置（reference convergence configuration）での、瞳孔間距離ＰＤＳ、あるいは、瞳孔間半距離ＰＤＳ１、ＰＤＳ２が計測される。このレファレンス収束配置では、装着者の眼がしっかりと画像撮影手段、すなわち、ＬＥＤ９２のライトを凝視している。そして、プロセッサ計測システムは撮影距離および対応する瞳孔間距離ＰＤＳ（あるいは、瞳孔間半距離）の計測値の関数として機能して、無限遠を見ているときの瞳孔間距離の値を決定する。

当然に、すべての計測はスケール因子を考慮して実行される。

以前に計測計算した角度ＡＭＤ，ＡＭＧの関数として、姿勢角ＡＰＩＶの関数として、あるいは、眼ＯＤと対応するレンズ１００との間の距離と、眼ＯＧと対応するレンズ１０１との間の距離との差の関数として計測値を補正することによって、瞳孔間距離、瞳孔間半距離、および、幅の寸法Ａの計算値の精度を改善することも可能である。同様に、角度ＡＭＶを考慮することによって、高さの寸法Ｈ、および、各々の眼の瞳孔の高さＨＧ，ＨＤの計測も改善することができる。

クロスバー２３、２４の長手方向に対する幾何学パターン７１、８１の長手方向の傾斜は、角度ＡＭＧ，ＡＭＤが変化したとき、ストライプ間の空間間隙の変化を増加するのに使用される。このように、既知のレファレンス配置に対して角度ＡＭＧ，ＡＭＤが変化した結果生じた２つのストライプ間の空間間隙を、より容易に同定することができる。このように、空間間隙の比較は、フレームの各々のリム１１、１２の、つまり、各々のレンズの向きの水平成分をあらわしており、計測誤差を制限している。

法線Ｎ９０に対する幾何学パターン６１の長手方向の傾斜に関しても同様のことがいえる。この傾斜は、角度ＡＭＶが変化するときのストリップ間の空間間隙の変化の値を増加させる。

図１０に示したように、変形態様では、１つの眼に対して１つのプリズム３１のみを使用することもできる。このとき、その底の端３４が分離線として機能する。図１１に示したように、底の端３４で定義される分離線は、装着者の瞳孔ＰＤの中心を越えた位置にある。瞳孔の上部の画像は距離Ｄ３だけ水平方向に屈折され、これに対して、瞳孔の底部の画像は屈折することなく画像撮影手段９０によって直接見える。上述したように、距離Ｄ３はレンズ１００と眼ＯＤとの間の距離を導出するのに使用される。レンズ１０１と眼ＯＧとの間の距離も同様に導出される。

さらに、画像撮影手段９０は、眼の底部を直接みることができるので、プロセッサ計測システム９３は、スケール因子を考慮して、瞳孔間距離ＰＤＳあるいは瞳孔間半距離ＰＤＳ１、ＰＤＳ２を撮影画像から直接計測することができる。各々の眼から１つのプリズムを取り除くことで使用される部品数を低減することができ、軽量化が図れる。

第二実施態様では、いくつかの第一実施態様の要素（部材）と同じ部材、特に、図２、３に示されている部材を利用する。図１２にみられるように、位置同定システム２００は、装着者の左眼ＯＧあるいは左レンズに関連する同定要素７００、および、装着者の右眼ＯＤあるいは右レンズに関連する同定要素８００を備えている。前と同じように、各々の同定要素７００、８００は、端の長手方向に延びる幾何学的パターン７１０，８１０を表す端を有している。前と同じように、同定要素７００、８００は、各々の幾何学的パターン７１０，８１０が、対応するクロスバーの長手方向に対する約３０°の角度ＴＨＥＴＡを形成するようにクロスバーに取付けられている。

装着状態で２つの同定要素７００、８００を鉛直軸の周りにピボット回転させるための同じようなピボット手段２９６も備えられている。

細長い開口を有する同じようなホルダーバー２９０も備えられ、同定要素７００、８００に取付けられている案内スタッド２９４，２９５は、ホルダーバー２９０に沿って動くことができる。この第二実施態様では、第一実施態様にはあった同定要素６０は省略されている。

第一実施態様においてそうであったように、対応するレンズのリムに配置されたクロスバーは固定手段を備えている。

図２，１０において第一実施態様で記載したようにプリズム（図示しない）は、同じように各々の眼と対応するレンズとの間の距離を計測するのに使用されている。これらのプリズムは、前と同じように、取付け交差点でレンズに接する面ＰＬＧ，ＰＬＤ（図１）を定義できるように取付け交差点でレンズに接触する。これらの面ＰＬＧ，ＰＬＤは、前と同じように、設計されるべき補正レンズに取付け交差点で接している面と考えられる。対応する面ＰＬＧ，ＰＬＤに垂直なベクトルを決定することによって、その後、プレゼンテーションレンズの向き、ひいては設計されるべき補正レンズの向きを決定することができる。

２つの同定要素７００、８００は、第一実施態様の２つの同定要素７０、８０と同じ構造をなしているが、その使用のされ方が異なる。第一実施態様では、設計されるべき各々の補正レンズの向きは、対応する水平同定要素７０、８０の画像撮影面内の向きだけからではなく、鉛直同定要素６０からも決定される。これに対して、第二実施態様では、概略的にいえば、設計されるべき各々の補正レンズの向きは、対応する同定要素７００、８００の画像撮影面内の向きから決定される。

第二実施態様では、設計されるべき各々の補正レンズの向きの決定方法は、左レンズに関して以下に記載されるが、同様な議論は当然に右レンズにも適用できる。

レファレンスのフレームＯＸＹＺは第一実施例とまったく同じように定義される。

画像が撮影される装着形態における面ＰＬＧの向きは、面ＯＸＹ（すなわち、顔面平面）に当初平行であった面内における鉛直軸ＯＹ周りの角度ＡＬＰＨＡを通した回転と、その後の水平軸ＯＸ周りの角度ＢＥＴＡを通した回転との結果である。

図１４に示すように、面ＰＬＧが鉛直面ＯＸＹに当初平行であると仮定すると、レンズのリムに固定されているクロスバーは軸ＯＸに沿って向けられる。幾何学的パターン７０１を有している同定要素７００の縁は、その端部ＡＢによって同定される。幾何学的パターン７０１が縁の全長に沿って延びているので、このような幾何学的パターン７０１の縁の端部又は幾何学的パターン７０１の端部を考慮することで同じ結果を得ることができる。縁の長手方向が、対応するクロスバーの長手方向に対して約３０°の角度ＴＨＥＴＡを形成することが想起される。

そこで、装着状態において、端部Ａ、Ｂの部位によって表される縁が、面ＰＬＧと同じように、鉛直軸ＯＹ周りの角度ＡＬＰＨＡを通した回転と、その後の水平軸ＯＸ周りの角度ＢＥＴＡを通した回転との影響を受ける。

図３に示した第一の実施態様のように、画像撮影手段は、装着者の頭に装着されたフレームに固定された位置同定システム２００の画像を撮影する。この画像撮影は、ここでは面ＯＸＹに平行であると考えられる画像撮影面ＰＣＩ内で実行される。

角度ＡＬＰＨＡ，ＢＥＴＡは、撮影画像を使用して以下のように計測される。プロセッサ計測システム９３は、スケール因子を考慮して、撮影画像内で、水平軸ＯＸ上の部位ＡＢの射影の長さＬＮを計測し、鉛直軸ＯＹ上の部位ＡＢの射影の長さＬＭを計測する（図１５）。第一の実施態様のように、ホルダーバーは撮影距離および撮影手段のレンズの焦点の長さに関連したスケール因子を計測するのに使用される。

射影の長さＬＮ，ＬＭから角度ＡＬＰＨＡ，ＢＡＴＡを決定することができる、方程式を含む詳細な計算を以下に記載する。

上述したように、撮影画像は、ＯＸＹ面への部位ＡＢの射影を与える。計算を簡単にするために、当初、すなわち、角度ＡＬＰＨＡ又はＢＥＴＡを通した如何なる回転よりも前に、端部Ａは軸ＯＸ上にあり且つ端部Ｂは軸ＯＺ上にあると仮定する。すると、点Ａ，Ｂの座標は次のようになる。
Ａ（Ｌ^×ＣＯＳ（ＴＨＥＴＡ），０，０）
および、
Ｂ（０，０，Ｌ^×ＳＩＮ（ＴＨＥＴＡ））

軸ＯＸ周りの角度ＢＥＴＡを通した回転に続いて、軸ＯＹ周りの角度ＡＬＰＨＡを通した回転が適用されることを可能とする回転マトリックスＭＡＢは、レファレンスのＯＸＹフレームにおいて、以下のように与えられる。
_{COS(ALPHA) 0 -SIN(ALPHA)
-SIN(ALPHA)} ^× _{SIN(BETA) COS(BETA) -SIN(BETA)} ^× _{COS(ALPHA)
-SIN(ALPHA) COS(BETA) COS(ALPHA)} ^× _COS(BETA)

この行列を部位ＡＢの点Ａ，Ｂの座標に作用させると、装着状態の部位ＡＢの点Ａ’，Ｂ’の座標が得られる
Ａ’＝（Ｌ^×ＣＯＳ（ＴＨＥＴＡ）^×ＣＯＳ（ＡＬＰＨＡ）），
−Ｌ^×ＣＯＳ（ＴＨＥＴＡ）^×ＳＩＮ（ＡＬＰＨＡ）^×ＳＩＮ（ＢＥＴＡ），
−Ｌ^×ＣＯＳ（ＴＨＥＴＡ）^×ＣＯＳ（ＢＥＴＡ）^×ＳＩＮ（ＡＬＰＨＡ）
および、
Ｂ’＝（−Ｌ^×ＳＩＮ（ＴＨＥＴＡ）^×ＳＩＮ（ＡＬＰＨＡ）），
−Ｌ^×ＳＩＮ（ＴＨＥＴＡ）^×ＳＩＮ（ＢＥＴＡ）^×ＣＯＳ（ＡＬＰＨＡ），
Ｌ^×ＳＩＮ（ＴＨＥＴＡ）^×ＣＯＳ（ＡＬＰＨＡ）^×ＣＯＳ（ＢＥＴＡ）
最初の点Ａ’，Ｂ’に対する２つの座標をとって、射影の長さＬＭ、ＬＮおよび角度ＡＬＰＨＡ、ＢＥＴＡ間に以下の関係式を導出できる。
ＬＮ＝Ｌ^×ＣＯＳ（ＴＨＥＴＡ−ＡＬＰＨＡ）
および、
ＬＭ＝Ｌ^×ＳＩＮ（ＢＥＴＡ）^×ＳＩＮ（ＴＨＥＴＡ−ＡＬＰＨＡ）
故に、以下の関係式を使って、ＡＬＰＨＡおよびＢＥＴＡを導出することができる。
ＡＬＰＨＡ＝ＡＲＣＣＯＳ（ＮＬ／Ｌ）＋ＴＨＥＴＡ
および
ＢＥＴＡ＝ＡＲＣＳＩＮ（ＭＬ／Ｌ／ＳＩＮ（ＴＨＥＴＡ−ＡＬＰＨＡ））

プロセッサシステムは、レファレンスのＯＸＹＺフレームにおける座標（０，０，１）を持つベクトルＯＺに回転行列ＭＡＢを適用し、すなわち、ベクトルが当初すなわち如何なる回転よりも前と考えられるとき、面ＯＸＹに平行なとき、取付交差点で面ＰＬＧに垂直なベクトルに回転行列ＭＡＢを適用する。これにより、面ＰＬＧに垂直な求められるベクトル（looked-for vector）ＶＡＢが得られ、ここで、面ＰＬＧは角度ＡＬＰＨＡ及びＢＥＴＡを通した２つの回転の影響を受ける、レファレンスＯＸＹＺのフレームにおいて、このベクトルＶＡＢは以下の成分を有している。
ＶＡＢ＝（−ＳＩＮ（−ＴＨＥＴＡ）），
−ＳＩＮ（ＢＥＴＡ）^×ＣＯＳ（ＡＬＰＨＡ），
ＣＯＳ（ＡＬＰＨＡ）^×ＣＯＳ（ＢＥＴＡ）

左の補正レンズの向きは、装着時に面ＰＬＧに垂直な上記の計算されたベクトルＶＡＢからこのように決定される。

右の補正レンズの向きは、同様に、装着時に取付交差点で面ＰＬＤに垂直なベクトルからこのように決定される。

第一実施態様のように、１つあるいは２つのプリズムによって瞳孔の画像の屈折を計測することで、各々の眼と対応するレンズとの間の距離は決定される。

設計されるべき各々の補正レンズの向きと対応する眼からの距離とが一旦決定されると、装着者のレファレンスのフレーム、特に対応する眼のレファレンスのフレームに対する各レンズについてのレファレンスのフレームの配置もわかる。

プロセッサシステムは、また、瞳孔間距離、瞳孔間半距離、各々の瞳孔の高さ、および、フレームのリムの幅と長さなどの屈折率傾斜分布パラメータとして既知である幾何学的形態学的パラメータの決定も行う。

さらに、第一の実施態様に関しては、面ＰＬＧに関連する角度ＡＬＰＨＡの決定された値が面ＰＬＤに関連する角度ＡＬＰＨＡの決定された値と異なるとき、フレームが対称的であると仮定すれば、装着者の頭は軸ＯＹの周りに所定の姿勢角ＡＰＩＶだけ回転していると導出される。上述のように、これら角度ＡＬＰＨＡの計測値の差に比例する姿勢角が決定され、撮影画像上で計測された長さは、決定された姿勢角の関数として再計算される。より正確な角度ＡＬＰＨＡ、および、角度ＢＥＴＡの値を得るために、撮影画像に対して行われる計測をより正確にするために、１回あるいはそれ以上の繰返し計算を実行することも可能である。

図１２，１３に示されるように、円形のベース６０１にしっかりと固定されて、このベースに対して垂直方向を向いているアンテナ６００あるいはスティックを備えることもできる。ベースはホルダーバー２９０の縁の中心に配置され、ホルダーバー２９０は撮影手段９０に面し且つ幾何学的パターン２９３を有している。この結果、アンテナは実質的に水平面ＰＨ内にある。

画像撮影が顔面平面ＯＸＹに対して正確に平行な面内で行われ、かつ、フレームが対称であると仮定すると、アンテナの端部は、画像の中で（すなわち、射影の中において）ベースの円形面の中心に位置している。画像撮影が顔面平面ＯＸＹに対して平行ではない面内で行われ、又は、フレームが非対称であると仮定すると、アンテナの端部は、ベースの円形面の中心に対して水平方向にオフセットしている。次に、プロセッサシステムは、アンテナの端部について計測されたオフセット距離の関数として作用して、頭の姿勢角ＡＰＩＶ、又は、フレームの左右の位置の非対称性を決定する。プロセッサシステムは、必要に応じて、レンズの回転角ＡＬＰＨＡの計測値を考慮して、姿勢角の値および２つのレンズの非対称度の値を正確に決定することもできる。レンズの回転角ＡＬＰＨＡおよび装着者の頭の姿勢角の正確な値を得るために繰返し計算の関数を多くすることもできる。

画像に施された計測は、こうして、上記のように決定された角度の値の関数として補正される。

対称なフレームの場合には、アンテナは、顔面平面上への射影においてアンテナの端部とベースの中心との間にオフセットがないことを確認しすることによって、画像を撮影する前に、ゼロの頭の姿勢角を有するように装着者の頭を正確に位置付けるのに使用されることができる。

ホルダーバー２９０は、軸ＯＸが正確に水平面に収まるように撮影画像を方向付けることにも使用できる。撮影画像の水平方向に対して、軸ＯＸの向きであるホルダーバー２９０の長手方向の計測した角度がゼロでない角度であった場合、プロッセサシステムは、軸ＯＸを水平方向に再び向けるために、反対方向に同じ角度だけ回転させる。

本発明は、記載あるいは図示された実施態様への限定ではなく、当業者であれば、本発明の思想に従った変形態様を考え得るものである。

ひとつの変形態様において、地球のレファレンスのフレームである水平面ＰＨと平行でないフランクフォルト面の向きで作動する装置を設計することができる。そうすると、鉛直方向が地球のレファレンスのフレームにではなく装着者に対して決定されると仮定すれば、上述の第一、第二の実施態様で同じ方法を実行することが可能となる。換言すれば、このとき、鉛直方向は装着者の主凝視軸に垂直な方向として定義され且つ矢状面ＰＳＡＧに含まれる。鉛直方向に垂直な水平面は、フランクフォルト面に一致する面として定義される。

上述の第一、第二の実施態様、および、変形態様で使用される方法は、ピアスタイプの眼鏡にも適用することができる。このような状況下では、各々のクロスバーは対応するレンズに直接固定されている。上述したリム（形状、向き）に関して実行される計測の計算は、ピアスタイプのフレームに取付けられたレンズに関して実行される。変形態様では、リムのあるタイプのフレームでは、レンズのないフレームを使用してそれらの方法を実行することが可能である。このような状況下では、プリズムロッドはフレームのリムを支えている各々のリムが取付交差点を通る全体的な平均面を定義することも可能である。第一、第二の実施例に上述の方法を実行して面の向きを決定することができる。

もう一方のレンズ用のレファレンスのフレームの構成がフレームのそれに対して対称となる平面（フレームの対称面）に対して系統的に導出できると仮定すれば、縁のあるタイプのフレームの場合、右あるいは左のひとつのプレゼンテーションレンズで足りる。このような状況においては、可能な姿勢角を決定するために、２つの眼に関連する２つの同定要素を保持することが可能である。頭が本当にまっすぐであってフレームの対称面が矢状面と一致すると仮定すれば、ただ１つの眼に関連するただ１つの同定要素とすることも可能である。

ひとつの変形態様では、１つだけのプリズムを使用してレンズと対応する眼との間の距離を計算するために、プリズムの底縁に現れるグラジュエーションを使用して眼によって、あるいは、物指しで手動で計測することによって、オフセット距離を計測することができる。

Claims (15)

1. 眼鏡を装着した状態で、将来の装着者の頭に対する眼鏡の眼科補正レンズの向きの少なくともひとつの成分を決定する方法であって、
   少なくとも１つの既知の幾何学的特性を有する少なくとも１つの同定要素（６０、７０、８０；７００、８００）を備えた位置同定システム（２０；２００）を、フレーム（１０）又は該フレームに装着されたプレゼンテーションレンズ（１００；１０１）に取付ける工程と、
   画像撮影装置によって、鉛直顔面画像撮影面（ＰＣＩ）内で、前記同定要素（６０、７０、８０；７００、８００）の２次元画像を撮影する工程と、
   前記同定要素の前記既知の幾何学的特性に依存する、前記同定要素の撮影された画像の幾何学的特性を計測すべく、該同定要素の撮影された画像を処理する工程と、
   計測された前記同定要素の撮影された画像の幾何学的特性を前記同定要素の前記既知の幾何学的特性と比較することによって、前記レンズの向きの少なくとも１つの成分を計算する工程と、を含む方法において、
   前記位置同定システム（２０）は、少なくとも１つの水平同定要素（７０）と、該要素を前記フレーム（１０）のリム（１１）又は前記フレーム（１０）に装着されたプレゼンテーションレンズ（１００）に直接的又は間接的に取付ける手段（２５、２６）とを含み、前記水平同定要素（７０）は、前記同定要素の撮影された画像の前記計測された幾何学的特性が、ほぼ鉛直な軸の周りの、前記装着者の頭に対する前記フレーム（１０）のリム（１１）又は前記プレゼンテーションレンズ（１００）の向きの水平成分に依存するように配置され、前記装着者の頭に対する補正レンズの向きの少なくともひとつの水平成分が前記比較の関数として計算されること、を特徴とする方法。
2. 前記位置同定システム（２０）は、前記フレーム（１０）の２つのリムのうちの一方のリム（１１）又は前記フレーム（１０）に装着された２つのプレゼンテーションレンズのうちの一方のプレゼンテーションレンズ（１００）に直接的又は間接的に取付けられる第一の水平同定要素（７０）と、前記フレーム（１０）の他方のリム（１２）又は他方のプレゼンテーションレンズ（１０１）に取付けられる第二の水平同定要素（８０）との少なくとも２つの水平同定要素（７０、８０）を備え、
   前記撮影する工程は、前記水平同定要素（７０、８０）の２次元画像を顔面画像撮影面（ＰＣＩ）内で撮影することを含み、
   前記処理する工程は、各々の同定要素について、前記撮影された画像から、対応する同定要素の前記既知の幾何学的特性に依存する幾何学的特性を計測すべく、前記撮影された画像を処理することを含み、
   前記比較する工程は、前記同定要素の撮影された画像の前記計測された幾何学的特性と、前記水平同定要素（７０、８０）に対応する前記既知の幾何学的特性とを比較することと、前記将来の装着者の頭に対する各補正レンズの向きの少なくともひとつの水平成分を前記比較の関数として計算することとを含む、
   請求項１に記載の方法。
3. 眼の二等分線（Ａ０）の向きの水平成分に対応する、前記画像撮影装置に対する姿勢角（ＡＰＩＶ）が、前記水平同定要素（７０、８０）の撮影された画像の前記計測された幾何学的特性と、対応する前記既知の幾何学的特性とを比較する関数として計算される、請求項２に記載の方法。
4. 前記位置同定システム（２０）は、少なくとも１つの鉛直同定要素（６０）と、該要素を前記フレーム（１０）のリム（１１）又は前記フレーム（１０）に装着されたプレゼンテーションレンズ（１００）に直接的又は間接的に取付ける手段（２５、２６）とを含み、
   前記鉛直同定要素（６０）は、前記同定要素の撮影された画像の前記計測された幾何学的特性が、ほぼ水平であり且つ前記装着者の矢状面（ＰＳＡＧ）に対して垂直な軸の周りの、前記装着者の頭に対する前記フレーム（１０）のリム（１１）又は前記プレゼンテーションレンズ（１００）の向きの鉛直成分に依存するように配置され、前記装着者の頭に対する対応するレンズの向きの少なくとも１つの鉛直成分が前記比較の関数として計算される、
   請求項１から３のいずれか１つに記載の方法。
5. 瞳孔間距離（ＰＤＳ）、瞳孔間半距離（ＰＤＳ１,ＰＤＳ２）、各々のプレゼンテーションレンズ（１００，１０１）の幅寸法と高さ寸法（Ａ及びＢ）、及び、各々の瞳孔の高さ（ＨＧ，ＨＤ）のうちの少なくとも１つの個別パラメータを前記撮影された画像からスケール因子を考慮して計測する、請求項１から４のいずれか１つに記載の方法。
6. 瞳孔間距離（ＰＤＳ）、瞳孔間半距離（ＰＤＳ１,ＰＤＳ２）、各々のプレゼンテーションレンズ（１００，１０１）の幅寸法と高さ寸法（Ａ及びＢ）、及び、各々の瞳孔の高さ（ＨＧ，ＨＤ）のうちの少なくとも１つの個別パラメータを前記撮影された画像からスケール因子を考慮して計測し、前記瞳孔間距離（ＰＤＳ）、前記瞳孔間半距離（ＰＤＳ１,ＰＤＳ２）、及び、前記各々のプレゼンテーションレンズ（１００，１０１）の幅寸法（Ａ）の前記撮影された画像から計測された値は前記計測された姿勢角（ＡＰＩＶ）の関数として補正され、前記各々のプレゼンテーションレンズの高さ（Ｂ）の値と前記各々の瞳孔の高さ（ＨＧ，ＨＤ）の値は前記計算された向きの鉛直成分の関数として補正される、請求項３に記載の方法。
7. 請求項１から請求項６のいずれか１つに従って将来の装着者の頭に対する補正レンズの向きの少なくとも１つの成分を決定する方法を実行することと、前記レンズの光学的に有効な面の一方若しくは他方の形状又は前記レンズの屈折率の傾斜を前記補正レンズの向きの決定された成分の関数として計算することとを含む、眼科補正レンズの個別の光学設計方法。
8. 眼鏡を装着した状態で、将来の装着者の頭に対する眼鏡の眼科補正レンズの向きの少なくともひとつの成分を決定するための装置であって、
   位置同定システム（２０；２００）であって、第一に、フレーム（１０）又は該フレームに装着された少なくともひとつのプレゼンテーションレンズに該位置同定システム（２０；２００）を取付けることができるようにした取付手段（２５、２６）と、第二に、少なくとも１つの既知の幾何学的特性を有する少なくとも１つの同定要素（６０、７０、８０；７００、８００）とを備えた位置同定システム（２０；２００）と、
   前記装着者によって保持された前記フレーム（１０）に前記位置同定システム（２０；２００）が取付けられたとき、鉛直顔面画像撮影面（ＰＣＩ）内で前記同定要素（６０、７０、８０；７００、８００）の２次元画像（９０）を撮影するようにされた画像撮影装置と、
   第一に、前記同定要素の既知の幾何学的特性に依存する幾何学的特性を計測し、第二に、前記同定要素の撮影された画像の前記計測された幾何学的特性の関数として且つ前記同定要素の既知の幾何学的特性の関数として前記レンズの向きの少なくとも一つの成分を計算すべく、前記撮影された画像上で作用する計算及びプロセッサ手段と、
   を具備する装置において、
   前記位置同定システム（２０）は、少なくとも１つの水平同定要素（７０；７００）と、該要素を前記フレーム（１０）のリム（１１）又は前記フレーム（１０）に装着されたプレゼンテーションレンズ（１００）に直接的又は間接的に取付けるための取付手段（２５、２６）とを具備し、前記水平同定要素（７０；７００）は、前記同定要素の撮影された画像の前記計測された幾何学的特性が、前記装着者の頭に対する前記フレーム（１０）のリム（１１）又は前記プレゼンテーションレンズ（１００）の向きの水平成分に依存するように配置され、前記計算手段は、前記装着者の頭に対する補正レンズの向きの少なくともひとつの水平成分を比較の関数として計算するように設計されること、を特徴とする装置。
9. 前記位置同定システム（２０）は、少なくとも第一及び第二の水平同定要素（７０、８０；７００、８００）と、前記第一の水平同定要素（７０；７００）を前記フレーム（１０）の２つのリムのうちの一方のリム（１１）又は前記フレーム（１０）に装着された２つのプレゼンテーションレンズのうちの一方のプレゼンテーションレンズ（１００）に直接的あるいは間接的に取付け且つ前記第二の水平同定要素（８０；８００）を前記フレーム（１０）の他方のリム（１２）又は前記フレーム（１０）に装着された他方のプレゼンテーションレンズ（１０１）に取付けるための取付手段（２５、２６、２７、２８）とを含む、請求項８に記載の装置。
10. 前記第一及び第二の水平同定要素（７０、８０；７００、８００）は、ほぼ鉛直なピボット軸（Ａ１）の周りにヒンジで取付けられている、請求項９に記載の装置。
11. 前記同定要素（６０、７０、８０；７００、８００）の既知の幾何学的特性は幾何学的なパターン（６１、７１、８１、７０１、８０１）を有し、該幾何学的なパターン（６１、７１、８１、７０１、８０１）は、前記鉛直顔面画像撮影面（ＰＣＩ）上に投影された前記幾何学的なパターン（６１、７１、８１、７０１、８０１）の幾何学的配置が前記同定要素（６０、７０、８０；７００、８００）の向きの少なくとも１つの成分を表すように設計されている、請求項８から１０のいずれか１つに記載の装置。
12. 前記装着者の２つの眼（ＯＧ，ＯＤ）のうちの１つに関連する少なくとも１つのプリズム効果を有する光学部材（３１）を含み、該光学部材は、前記プリズム効果の方向に平行な縁(３３；３４)を示し、且つ、瞳孔（ＰＧ）の一部（ＰＧＳ）の画像をオフセットすべく、前方から見て、前記縁(３３；３４)が前記眼（ＯＧ）の瞳孔（ＰＧ）と交差するように、計測位置に設置されることができるように前記位置同定システム（２０；２００）に対してほぼ鉛直に平行移動するように取付けられ、前記プロセッサ手段（９３）は、前記フレームに装着された前記プレゼンテーションレンズ（１００）と対応する眼（ＯＧ）との間の距離を導出すべく、前記プリズム効果を有する光学部材（３１）によってオフセットされた前記瞳孔（ＰＧ）の一部（ＰＧＳ）の画像に反応するように設計されている、請求項８から１１のいずれか１つに記載の装置。
13. 前記フレーム（１０）又は前記プレゼンテーションレンズの向きを表す少なくとも１つの既知の幾何学的特性を有する前記同定要素（６０、７０、８０；７００、８００）のために、前記システムは、前記取付手段によって、ほぼ水平な軸の周りに前記フレーム上で傾斜することができる、請求項８から１２のいずれか１つに記載の装置。
14. 請求項７に記載の、眼科補正レンズの個別の光学設計方法を実行する命令を含む、コンピュータプログラム。
15. 請求項１から６のいずれか１つに記載の、将来の装着者の頭に対する補正レンズの向きの少なくとも１つの成分を決定する方法を実行する命令を含む、コンピュータプログラム。