JP2010255074A - Gas-blowing part structure in molten metal vessel - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、溶融金属容器に受容した溶融金属中にガスを吹き込むためのガス吹き込み部構造に関するものである。 The present invention relates to a gas blowing portion structure for blowing gas into molten metal received in a molten metal container.
溶融金属を精錬する際、溶融金属容器の底部に配置したガス吹き込み部からガスを吹き込み、溶融金属を攪拌することが行われている。ガス吹き込みによって溶融金属を攪拌し、溶融金属の成分調整及び精錬や清浄化が可能となることが知られている。例えばＶＡＤ法やＬＦ（レードル・ファーネス）法においては、取鍋中の溶融金属を加熱するとともに、底部に設置したポーラスプラグ等を通してのアルゴンガス攪拌により溶融金属を攪拌する。取鍋内の溶融金属をアルゴンガス吹き込みで攪拌しながら成分調整を行う簡易取鍋精錬法（アルゴン攪拌法、ＳＡＢ法、ＣＡＳ法など）においても、底部に設置したポーラスプラグ等を通してのアルゴンガス攪拌により溶融金属を攪拌する。 When refining molten metal, gas is blown from a gas blowing portion arranged at the bottom of a molten metal container to stir the molten metal. It is known that the molten metal is agitated by gas blowing, and the component adjustment, refining and cleaning of the molten metal become possible. For example, in the VAD method or the LF (Ladle Furnace) method, the molten metal in the ladle is heated and the molten metal is stirred by argon gas stirring through a porous plug or the like installed at the bottom. In simple ladle refining methods (argon stirring method, SAB method, CAS method, etc.) that adjust the components while stirring molten metal in the ladle by blowing argon gas, argon gas stirring through a porous plug installed at the bottom The molten metal is agitated.
溶融金属容器の底部に設けるガス吹き込み部については、多孔質の耐火物からなるポーラスプラグ、底面から上面まで貫通した一定のスリットを有する耐火物からなるスリットプラグ、または、底面から上面まで貫通した細孔を有する耐火物からなる細孔プラグのガス吹き込みプラグを通してガスを溶融金属中に吹き込む。このガス吹き込み部は、高温の溶融金属に接触して高温に加熱されながら、常温の吹き込みガスによって冷却されるという厳しい熱的環境にさらされ、損傷しやすい状況にある。また、溶融金属容器の底部耐火物の熱膨張にともない、ガス吹き込み部の耐火物外周面の応力が高まり、ガス吹き込み部耐火物の先端部に集中荷重がかかることによる折損等の損傷が生じる。このようにしてガス吹き込み部耐火物が早期に損傷すると、底部耐火物全体の寿命を低下させることにもなる。 Regarding the gas blowing part provided at the bottom of the molten metal container, a porous plug made of a porous refractory, a slit plug made of a refractory having a certain slit penetrating from the bottom surface to the top surface, or a thin plug penetrating from the bottom surface to the top surface. Gas is blown into the molten metal through a gas blowing plug of a pore plug made of a refractory having holes. This gas blowing portion is exposed to a severe thermal environment in which it is cooled by the blowing gas at normal temperature while being in contact with the high temperature molten metal and being heated to a high temperature, and is easily damaged. Further, with the thermal expansion of the refractory at the bottom of the molten metal container, the stress on the outer peripheral surface of the refractory of the gas blowing portion increases, and damage such as breakage occurs due to the concentrated load being applied to the tip portion of the refractory of the gas blowing portion. Thus, if the gas blowing portion refractory is damaged early, the life of the entire bottom refractory is also reduced.
ガス吹き込み部耐火物の寿命を延長するため、種々の工夫がなされている。ガス吹き込みプラグをそのまま底部耐火物中に埋設するのではなく、ガス吹き込みプラグの外周を円筒状の耐火物で被覆することが行われる。円筒状の耐火物はスリーブ耐火物あるいは羽口耐火物と呼ばれる。ガス吹き込みプラグの外周に接して円筒状のスリーブ耐火物で被覆することによってガス吹き込み耐火物を形成し、さらにこのガス吹き込み耐火物の外周に接して円筒状の羽口耐火物を配置することも行われる。 In order to extend the life of the gas blowing part refractory, various ideas have been made. Instead of burying the gas blowing plug as it is in the bottom refractory, the outer periphery of the gas blowing plug is covered with a cylindrical refractory. Cylindrical refractories are called sleeve refractories or tuyere refractories. A gas blown refractory is formed by coating with a cylindrical sleeve refractory in contact with the outer periphery of the gas blown plug, and a cylindrical tuyere refractory is placed in contact with the outer periphery of the gas blown refractory. Done.
特許文献１においては、多孔質（ポーラス）耐火物とそれを保持するスリーブ耐火物を用い、ポーラス耐火物とスリーブ耐火物の稼動面が周囲の底部耐火物稼動面よりも凸状に突き出ている構造が開示されている。凸状に突き出す構造を有することで、稼働中の熱衝撃による損耗そしてガスの気泡が引き起こす損耗等を回避して羽口寿命の延長化が可能になるとしている。
In
特許文献２においては、ガス吹き込み耐火物はポーラス耐火物ではなく、貫通した通気口を有するガス吹き込みパイプであるが、ガス吹き込みパイプを内包する耐火物層（羽口スリーブ）を設け、羽口スリーブを周方向に２〜７分割する構造が開示されている。羽口スリーブを分割することにより、熱応力を低減し、耐火物の亀裂を防止しようとするものである。
In
特許文献１に記載のように、ポーラス耐火物とそれを保持するスリーブ耐火物を、周囲の底部耐火物よりも突き出た構造を採用した場合、スリーブ耐火物における突き出た部分の根本に亀裂が入り、結局ポーラス耐火物とスリーブ耐火物においてその亀裂が成長し、ポーラス耐火物の損傷にいたることがわかった。図５（ａ）に示すように、ポーラスプラグの外周に接して円筒状のスリーブ耐火物で被覆することによってガス吹き込み耐火物を形成し、さらにこのガス吹き込み耐火物の外周に接して円筒状の羽口耐火物を配置する場合であっても、ガス吹き込み耐火物と羽口耐火物を周囲の底部耐火物よりも突き出た構造とした場合、同様の現象が発生する（図５（ｂ））。
When a structure in which the porous refractory and the sleeve refractory that holds the porous refractory are protruded from the surrounding bottom refractory as described in
特許文献２に記載のように、ガス吹き込み耐火物の周囲に配置する耐火物（特許文献２の羽口スリーブ）を円周方向に複数に分割した場合、分割目地への地金差しが発生し、結局はガス吹き込み耐火物の寿命を延長するには至らない。ポーラスプラグの外周に接して円筒状のスリーブ耐火物で被覆することによってガス吹き込み耐火物を形成し、さらにこのガス吹き込み耐火物の外周に接して円筒状の羽口耐火物を配置する場合であって、さらにその外側に円周方向に分割した耐火物を配置した場合も同様である。
As described in
本発明は、溶融金属容器の底部に配置されるガス吹き込み部において、ガス吹き込み耐火物の寿命を延長することのできる溶融金属容器のガス吹き込み部構造を提供することを目的とする。 An object of the present invention is to provide a gas blowing part structure of a molten metal container that can extend the life of a gas blowing refractory in a gas blowing part arranged at the bottom of the molten metal container.
即ち、本発明の要旨とするところは以下のとおりである。
（１）ガス吹き込み耐火物１と、ガス吹き込み耐火物１の外周面に接する羽口耐火物４から構成される溶融金属容器１１のガス吹き込み部において、羽口耐火物４の外周に円筒耐火物５を配置し、ガス吹き込み耐火物１、羽口耐火物４、円筒耐火物５のいずれも、その溶融金属側表面位置１６が、溶融金属容器の底部耐火物１３の溶融金属側表面位置１６に対し、溶融金属２０側に突き出ており、羽口耐火物４の外周と円筒耐火物５の内周との間の空間６に耐火物８を充填してなることを特徴とする溶融金属容器のガス吹き込み部構造。
（２）羽口耐火物４の外周と円筒耐火物５の内周との間の空間６に不定形耐火物８ａを充填してなることを特徴とする上記（１）に記載の溶融金属容器のガス吹き込み部構造。
（３）羽口耐火物４の外周と円筒耐火物５の内周との間の空間は目地部７であり、目地部７に目地耐火物８ｂを充填してなることを特徴とする上記（１）に記載の溶融金属容器のガス吹き込み部構造。
That is, the gist of the present invention is as follows.
(1) Cylindrical refractory around the tuyere refractory 4 in the gas blowing part of the
(2) The molten metal container as described in (1) above, wherein the
(3) The space between the outer periphery of the tuyere refractory 4 and the inner periphery of the
本発明は、ガス吹き込み耐火物と、該ガス吹き込み耐火物の外周面に接する羽口耐火物から構成される溶融金属容器のガス吹き込み部において、前記羽口耐火物の外周に円筒耐火物を配置し、羽口耐火物の外周と円筒耐火物の内周との間の空間に耐火物を充填することにより、ガス吹き込み耐火物の寿命を大幅に延長することが可能となる。 The present invention provides a cylindrical refractory disposed on the outer periphery of the tuyere refractory in a gas blowing part of a molten metal container composed of a gas blown refractory and a tuyere refractory in contact with the outer peripheral surface of the gas blown refractory However, by filling the space between the outer periphery of the tuyere refractory and the inner periphery of the cylindrical refractory, the life of the gas-blown refractory can be significantly extended.
特に、ガス吹き込み耐火物と羽口耐火物の溶融金属側表面位置が、溶融金属容器の底部耐火物の溶融金属側表面に対して溶融金属側に突き出ている構造において、円筒耐火物の溶融金属側表面位置を同じく溶融金属側に突き出た構造とすることにより、本発明の効果を顕著に発揮することができる。 In particular, in the structure where the molten metal side surface position of the gas blown refractory and the tuyere refractory protrudes toward the molten metal side with respect to the molten metal side surface of the bottom refractory of the molten metal container, the molten metal of the cylindrical refractory The effect of the present invention can be remarkably exhibited by setting the side surface position so as to protrude to the molten metal side.
図１〜５に基づいて本発明を説明する。尚、以下の説明については、ガス吹き込みプラグとしてポーラスプラグに代表させて説明するが、底面から上面まで貫通した一定のスリットを有する耐火物からなるスリットプラグ、または、底面から上面まで貫通した細孔を有する耐火物からなる細孔プラグであってもよく、ガス吹き込みプラグの態様を限定するものではない。 The present invention will be described with reference to FIGS. In the following description, a porous plug is used as a representative gas blowing plug, but a slit plug made of a refractory material having a certain slit penetrating from the bottom surface to the upper surface, or a pore penetrating from the bottom surface to the upper surface. It may be a pore plug made of a refractory material with no limitation on the mode of the gas blowing plug.
溶融金属容器１１の底部に配置したガス吹き込み部については、ガス吹き込み耐火物１と、ガス吹き込み耐火物１の外周面に接する羽口耐火物４から構成される。
The gas blowing portion disposed at the bottom of the
ガス吹き込み耐火物１については、通常は多孔質のポーラスプラグを通してガスが供給される。ポーラスプラグをそのままガス吹き込み耐火物とすることもできるが、好ましくは図１、２、５に示すように、ポーラスプラグ２の外周に接して円筒状のスリーブ耐火物３で被覆し、ポーラスプラグ２とスリーブ耐火物３を含めて一体のガス吹き込み耐火物１を形成することができる。
As for the gas blown
ガス吹き込み耐火物１において、ポーラスプラグ２は溶融金属２０に接する側の半径が小さくなる円錐台形状を形成し、ポーラスプラグ２をスリーブ耐火物３で被覆したガス吹き込み耐火物１の外形は、ポーラスプラグ２を内包している部分は円錐台形状をなしている。ガス吹き込み耐火物１の溶融金属側端部においてポーラスプラグ２が露出しており、ガス吹き込み耐火物１の反対側端部にはポーラスプラグ２にガスを供給するガス供給口２１が設けられている。ポーラスプラグ２としては、材質がアルミナであり、気孔率が３０％程度の耐火物が用いられる。スリーブ耐火物３としては、アルミナスピネル材質を用いると好ましい。
In the gas blown
ガス吹き込み耐火物において、ポーラスプラグを通してガスを通過させるのではなく、上記のとおり、耐火物に開けた開口部を通してガスを通過させることにしても良い。 In the gas-blown refractory, the gas may be passed through the opening opened in the refractory as described above, instead of passing the gas through the porous plug.
羽口耐火物４は、ガス吹き込み耐火物１を包み込むように貫通孔を有している。羽口耐火物４の外形については、マス形状、スリーブ形状、円柱形状、角柱形状のいずれを用いても良い。外形が円柱形状である場合、羽口耐火物４の外周と貫通孔の内周は同心円を形成している。ガス吹き込み耐火物１の外形が円錐台形状である場合は、羽口耐火物４の貫通孔についても、ガス吹き込み耐火物１の円錐台形状に沿うように、溶融金属側の半径が小さくなるような円錐台形状をなしている。羽口耐火物４としてはアルミナスピネル材質、アルミナマグネシア材質を用いると好ましい。
The
溶融金属容器１１の底部には、底部耐火物１３が敷き詰められている。ガス吹き込み耐火物１の溶融金属側表面の位置は、従来例を図５に示すように、ガス吹き込み耐火物１を底部耐火物１３よりも溶融金属側に突出させる。これにより、ガス吹き込み耐火物中のポーラスプラグの長さを長くすることができる。ポーラスプラグを用いたガス吹き込み部を有する溶融金属容器を使用するに際し、使用時間の経過と共にポーラスプラグが溶融金属側から溶損が進行するが、ポーラスプラグの長さが長いほど、ボーラスプラグの寿命を長くすることができるので好ましい。図３（ｃ）に示すように、ポーラスプラグの溶融金属側端部の直径をｄ0とし、底部耐火物表面に対するガス吹き込み耐火物表面の突出量をｈ1としたとき、ｈ1を、（０．２〜１．２）×ｄ0の範囲内とすると好ましい。
A bottom refractory 13 is spread on the bottom of the
羽口耐火物４についても、その溶融金属側表面の位置を底部耐火物１３よりも突出させる。羽口耐火物４の位置を、ガス吹き込み耐火物１の溶融金属側表面の位置と概略等しい位置まで突出させる。ガス吹き込み耐火物１の表面と羽口耐火物４の表面の位置差を、０〜０．２×ｄ0の範囲内とすると好ましい。即ち図３（ｃ）に示すように、底部耐火物表面に対する羽口耐火物表面の突出量をｈ2としたとき、０≦ｈ１−ｈ２≦０．２×ｄ0とする。 Also for the tuyere refractory 4, the position of the molten metal side surface is projected from the bottom refractory 13. The position of the tuyere refractory 4 is projected to a position substantially equal to the position of the molten metal side surface of the gas blown refractory 1. The positional difference between the surface of the gas blown refractory 1 and the surface of the tuyere refractory 4 is preferably in the range of 0 to 0.2 × d 0 . That is, as shown in FIG. 3 (c), when the projection amount of the tuyere refractory surface to bottom refractory surface was h 2, and 0 ≦ h 1 -h 2 ≦ 0.2 × d 0.
溶鋼容量３００トンの取鍋を用い、取鍋内の溶鋼を攪拌するため、ポーラスプラグを用い、アルゴン流量を６０Ｎｍ３／Ｈｒ程度とし、１ｃｈあたり５０分程度のアルゴンガス吹き込みを行う場合について、本発明と従来技術を対比しながら説明を行う。 In order to stir the molten steel in the ladle with a ladle capacity of 300 tons, a porous plug is used, the argon flow rate is about 60 Nm 3 / Hr, and argon gas is blown in for about 50 minutes per channel. The description will be made while comparing the invention with the prior art.
図１、図５（ａ）に示すように、ｄ0＝８２ｍｍであるポーラスプラグ２と周囲のスリーブ耐火物３からなるガス吹き込み耐火物１と、羽口耐火物４を用いた。ガス吹き込み耐火物１の溶融金属側端部外径は１１５ｍｍ、羽口耐火物４の外径は４０２ｍｍである。ポーラスプラグ２の材質はアルミナ、スリーブ耐火物３の材質はアルミナスピネル、羽口耐火物４の材質はアルミナスピネルである。
As shown in FIGS. 1 and 5 (a), a gas-injected refractory 1 composed of a
従来技術において、ガス吹き込み耐火物と羽口耐火物を底部耐火物から溶融金属側に突出させない場合、ポーラスプラグが溶鋼側から溶損することによってポーラスプラグの寿命が定まり、ガス吹き込み耐火物１の寿命は８ヒート（溶鋼ヒートを意味する。以下、同じ。）程度であった。また、図５（ａ）に示すように、ガス吹き込み耐火物１と羽口耐火物４を底部耐火物１３から溶融金属側に突出させ、ｈ1＝１１５ｍｍ、ｈ2＝１００ｍｍとして取鍋（溶融金属容器１１）底部に設置した場合、ポーラスプラグ２の総長さが１８０ｍｍから２９５ｍｍに長くなった分、ガス吹き込み耐火物の寿命延長の効果があるものの、図５（ｂ）に示すように、底部耐火物表面から突出した羽口耐火物４にき裂２２が入り、そのき裂２２部分で折損し、その結果としてガス吹き込み耐火物１も同じ位置で折損し、そのためにガス吹き込み耐火物１の寿命が定まることとなった。ガス吹き込み耐火物１の溶損による寿命は１６ヒート程度となったが、ガス吹き込み耐火物１のみを交換して操業した４ヒート後、羽口耐火物４は折損し、その結果として、ガス吹き込み耐火物１も折損した。結局、ガス吹き込み耐火物１の平均寿命は１０ヒート、羽口耐火物の寿命は２０ヒートであった。
In the prior art, when the gas blown refractory and tuyere refractory are not protruded from the bottom refractory to the molten metal side, the porous plug is melted from the molten steel side to determine the life of the porous plug, and the life of the gas blown refractory 1 Was about 8 heat (meaning molten steel heat; the same applies hereinafter). Further, as shown in FIG. 5 (a), the gas blown refractory 1 and the tuyere refractory 4 are projected from the bottom refractory 13 to the molten metal side, and the ladle (melted) is set to h 1 = 115 mm and h 2 = 100 mm. If the total length of the
次に、本発明について説明する。 Next, the present invention will be described.
以上の従来技術の問題点に鑑み、本発明においては、図１〜４に示すように、羽口耐火物１の外周に円筒耐火物５を、パーマレンガ１４の上に配置し、羽口耐火物４の外周と円筒耐火物５の内周との間の空間６に耐火物８を充填することとした。円筒耐火物５は図４に斜視断面図を示すように貫通口を有する円筒形状であり、その外周と内周は同心円とすることができる。円筒耐火物５の内周の内側に羽口耐火物４が配置される。円筒耐火物５の外周の形状、内周の形状については、隣接する耐火物の形状に合わせて適切な形状とする。図４（ａ）は内周、外周ともに円筒状とした例である。図４（ｂ）に示すように外周のみをテーパー状、図４（ｃ）に示すように内周、外周ともテーパーを有する円錐形状としても良い。円筒耐火物５の中空部に羽口耐火物４及びガス吹き込み耐火物１を配置し、羽口耐火物４の外周と円筒耐火物５の内周との間の空間６に耐火物８を充填することにより、これら耐火物を一体の構造体とすることができる。その結果、溶融金属容器の底部耐火物１３から羽口耐火物４に及ぼす膨張圧力を低減するとともに、一体の構造物としての高強度化を図ることができる。
In view of the above problems of the prior art, in the present invention, as shown in FIGS. 1 to 4, a cylindrical refractory 5 is arranged on the
本発明の円筒耐火物５を用いることにより、ポーラスプラグ２の寿命を大幅に延長することが可能となる。図５に示すような従来の羽口耐火物４を用いた保護のみでは、ガス吹き込み耐火物１を底部耐火物１３から突出させた場合の突出部の折損を防ぐことができなかったが、さらに円筒耐火物５を用い、円筒耐火物５をも底部耐火物１３から突出させることにより、突出部の折損を防止することが可能となる。円筒耐火物５は、外径が大きいことにより、軸に垂直な面における断面積が大きくなるので、底部耐火物１３から突出した部分にせん断力が働いたとしても、折損に対して対抗力が生まれるものと推定される。円筒耐火物５の外径を７００ｍｍφ以上とすることにより、せん断力に十分に対抗することが可能となる。
By using the cylindrical refractory 5 of the present invention, the lifetime of the
本発明において、円筒耐火物５を円周方向に一体の耐火物として形成する。特許文献２に記載のように、耐火物を円周方向に分割すると、分割した継目部において地金差しが発生する問題があるが、本発明においては円筒耐火物５を円周方向に一体としているので、地金差しの問題を解消することができる。
In the present invention, the cylindrical refractory 5 is formed as an integral refractory in the circumferential direction. As described in
図１に示すように、羽口耐火物４の外周と円筒耐火物５の内周との間の空間６に不定形耐火物８ａを充填する場合には、羽口耐火物４の外周と円筒耐火物５の内周との間の距離は５０〜１００ｍｍ程度とする。不定形耐火物８ａの材質として、高流動性かつ高膨張性であるアルミナマグネシア系、あるいは、アルミナスピネル系を用いると好ましい。図２に示すように、羽口耐火物４の外周と円筒耐火物５の内周との間の空間６を目地部７とする場合には、羽口耐火物４の外周と円筒耐火物５の内周との間の距離は２〜５ｍｍ程度とする。目地部７に充填する目地耐火物８ｂの材質としてアルミナ系熱硬性耐火モルタルを用いると好ましい。羽口耐火物４の外周と円筒耐火物５の内周との間の空間６に不定形耐火物８ａ又は目地耐火物８ｂを充填するので、不定形耐火物８ａ又は目地耐火物８ｂが応力緩和効果を発揮し、羽口耐火物４の折損を防止する効果を有する。
As shown in FIG. 1, when the
不定形耐火物８ａとして、流動性は振動フロー値で２２０φから２４０φが望ましい。物質性状は１４００℃での線変化率が＋１．０％から＋１．６％が望ましい。高流動性は充填性に、高膨張性は噛み込み効果に作用し、両者の相乗効果として密着性が向上する。目地耐火物８ｂとしては、一般的なアルミナシリカ系等のものが使用される。 As the amorphous refractory 8a, the fluidity is preferably 220 to 240φ in terms of vibration flow value. As for the material properties, the linear change rate at 1400 ° C. is preferably from + 1.0% to + 1.6%. High fluidity affects the filling property, and high expansibility affects the biting effect, and the adhesiveness is improved as a synergistic effect of both. As the joint refractory 8b, a general alumina silica type or the like is used.
円筒耐火物５の厚みは１００〜２００ｍｍ程度とすると良い。円筒耐火物５の材質としては、好ましくはアルミナマグネシア材質、アルミナスピネル材質のプレキャスト耐火物とする。プレキャスト耐火物ではなく、レンガとしても良い。 The thickness of the cylindrical refractory 5 is preferably about 100 to 200 mm. The material of the cylindrical refractory 5 is preferably a precast refractory made of alumina magnesia or alumina spinel. It may be bricks instead of precast refractories.
ガス吹き込み耐火物１と羽口耐火物４を溶融金属容器１１の底部耐火物１３から突出させる場合、円筒耐火物５をも突出させることで効果を発揮することができる。羽口耐火物４の外径をｄ1としたとき、円筒耐火物５の溶融金属側表面と羽口耐火物４の溶融金属側表面との位置差を０〜０．２５×ｄ1の範囲とすると良い。即ち、図３（ａ）（ｂ）に示すように、円筒耐火物５の溶融金属側表面を底部耐火物１３の溶融金属側表面に対して突出させ、突出量をｈ3としたとき、０≦ｈ2−ｈ3≦０．２５×ｄ1の範囲とすると良い。
When the gas blown refractory 1 and the tuyere refractory 4 are projected from the bottom refractory 13 of the
ガス吹き込み耐火物１と羽口耐火物４を底部耐火物１３から溶融金属側に突出させ、ｈ1＝１１５ｍｍ、ｈ2＝１００ｍｍとして取鍋（溶融金属容器１１）底部に設置する場合において、本発明の円筒耐火物５を適用した。円筒耐火物５をアルミナマグネシア材質のプレキャスト耐火物とし、円筒耐火物の外径を９００ｍｍ、内径を６００ｍｍとした。円筒耐火物５の溶融金属側表面を底部耐火物１３の溶融金属側表面に対して突出させ、突出量をｈ3とし、ｈ3＝１００ｍｍとした。本発明方法で溶鋼のアルゴン吹き込みを実施したところ、円筒耐火物５が折損することはなく、羽口耐火物４の折損は見られなくなった。円筒耐火物５、羽口耐火物４の溶融金属側表面が徐々に溶損するとともに、ポーラスプラグ２についてはそれらよりも速く溶損が進み、ポーラスプラグ２の溶損量が２２０ｍｍ程度となったところで使用を中止した。ガス吹き込み耐火物１の寿命は１７ヒート程度であり、その時点で羽口耐火物４は未だ使用可能であった。羽口耐火物１の外周と円筒耐火物４の内周との間の空間を目地部８ｂとした場合も同様であった。ガス吹き込み耐火物１の平均寿命を、前記従来技術の１０ヒートから１７ヒートに向上するという効果を得ることができる。
When the gas blown refractory 1 and the tuyere refractory 4 are projected from the bottom refractory 13 to the molten metal side and installed at the bottom of the ladle (molten metal container 11) with h 1 = 115 mm and h 2 = 100 mm, The inventive cylindrical refractory 5 was applied. The cylindrical refractory 5 was a precast refractory made of alumina magnesia, and the cylindrical refractory had an outer diameter of 900 mm and an inner diameter of 600 mm. The surface of the cylindrical refractory 5 on the molten metal side was made to protrude from the surface of the bottom refractory 13 on the molten metal side, and the amount of protrusion was h 3 where h 3 = 100 mm. When argon was blown into the molten steel by the method of the present invention, the cylindrical refractory 5 was not broken, and the tuyere refractory 4 was not broken. The surface of the molten metal side of the cylindrical refractory 5 and tuyere refractory 4 gradually melts down, and the
円筒耐火物５の外周と、底部耐火物１３の側面との間隔は、３０〜３００ｍｍ程度とし、この隙間にアルミナマグネシア系材質、アルミナスピネル系材質の不定形流し込み耐火物９を充填すると良い。円筒耐火物５の外周に不定形流し込み耐火物層を設けることにより、不定形流し込み耐火物層が応力緩和効果を発揮し、底部耐火物１３から受ける応力を緩和することができる。 The distance between the outer periphery of the cylindrical refractory 5 and the side surface of the bottom refractory 13 is about 30 to 300 mm, and the gap may be filled with an irregularly cast refractory 9 made of an alumina magnesia material or an alumina spinel material. By providing the irregular cast refractory layer on the outer periphery of the cylindrical refractory 5, the irregular cast refractory layer exhibits a stress relaxation effect, and the stress received from the bottom refractory 13 can be relaxed.
本発明を適用する溶融金属容器１１において、底部耐火物１３としては、プレキャスト耐火物、レンガ、流し込み材を用いることができる。
In the
溶鋼容量３００トンの取鍋を用い、取鍋内の溶鋼を攪拌するため、ポーラスプラグを用い、アルゴン流量を６０Ｎｍ３／Ｈｒ程度とし、１ｃｈあたり５０分程度のアルゴンガス吹き込みを行う場合について、本発明を適用した。 In order to stir the molten steel in the ladle with a ladle capacity of 300 tons, a porous plug is used, the argon flow rate is about 60 Nm 3 / Hr, and argon gas is blown in for about 50 minutes per channel. The invention was applied.
ガス吹き込み耐火物は、ポーラスプラグと周囲のスリーブ耐火物からなる。ポーラスプラグの溶融金属側端部外径ｄ0＝８２ｍｍであり、ガス吹き込み耐火物の溶融金属側端部外径は１１５ｍｍである。ポーラスプラグの材質はアルミナ、スリーブ耐火物の材質はアルミナスピネルを用いた。ガス吹き込み耐火物の外側に羽口耐火物を配置する。羽口耐火物の外周は円柱形であり、外径は４００ｍｍである。羽口耐火物の内周は、ガス吹き込み耐火物形状にならって円錐台形状としている。羽口耐火物としてアルミナスピネル材質のプレキャスト耐火物を用いた。羽口耐火物の成分組成は後述の表１に示すとおりである。 The gas blown refractory consists of a porous plug and a surrounding sleeve refractory. The outer diameter d 0 of the molten metal side of the porous plug is 82 mm, and the outer diameter of the molten metal side end of the gas-blown refractory is 115 mm. The porous plug material was alumina, and the sleeve refractory material was alumina spinel. A tuyere refractory is placed outside the gas blown refractory. The outer circumference of the tuyere refractory is cylindrical, and the outer diameter is 400 mm. The inner circumference of the tuyere refractory is shaped like a truncated cone following the shape of the gas-blown refractory. A precast refractory made of alumina spinel was used as the tuyere refractory. The composition of the tuyere refractories is as shown in Table 1 below.
まず、従来例について図５に基づいて説明する。 First, a conventional example will be described with reference to FIG.
取鍋の底部耐火物１３はプレキャスト耐火物であり、羽口耐火物４の外周とプレキャスト耐火物（底部耐火物１３）との間に１００ｍｍの間隔を有している。底部のプレキャスト耐火物と羽口耐火物との間隙には、不定形耐火物９として、後述の表１に示す成分組成を有するアルミナマグネシア系の不定形流し込み耐火物を充填した。 The bottom refractory 13 of the ladle is a precast refractory, and has an interval of 100 mm between the outer periphery of the tuyere refractory 4 and the precast refractory (bottom refractory 13). The gap between the precast refractory at the bottom and the tuyere refractory was filled with an amorphous magnesia-based amorphous cast refractory having a component composition shown in Table 1 to be described later as an irregular refractory 9.
第１の方法では、ガス吹き込み耐火物と羽口耐火物を底部耐火物から溶融金属側に突出させず、即ち、ｈ1＝０ｍｍ、ｈ2＝０ｍｍとして取鍋底部に設置した。ポーラスプラグの総長さは１８０ｍｍである。 In the first method, the gas blown refractory and the tuyere refractory were not projected from the bottom refractory to the molten metal side, that is, h 1 = 0 mm and h 2 = 0 mm were installed at the bottom of the ladle. The total length of the porous plug is 180 mm.
第１の方法では、ポーラスプラグが溶鋼側から溶損することによってポーラスプラグの寿命が定まり、ガス吹き込み耐火物の寿命は８ヒート程度であった。 In the first method, the porous plug was melted from the molten steel side to determine the life of the porous plug, and the life of the gas blown refractory was about 8 heats.
これに対し第２の方法では、図５（ａ）に示すように、ガス吹き込み耐火物１と羽口耐火物４を底部耐火物１３から溶融金属側に突出させ、ｈ1＝１１５ｍｍ、ｈ2＝１００ｍｍとして取鍋底部に設置した。この場合、底部耐火物１３と羽口耐火物４の間隙に充填する不定形流し込み耐火物の溶融金属側表面は、羽口耐火物と接する位置において羽口耐火物表面と同じ位置となるよう、傾斜を持たせている。 On the other hand, in the second method, as shown in FIG. 5A, the gas blown refractory 1 and the tuyere refractory 4 are projected from the bottom refractory 13 to the molten metal side, and h 1 = 115 mm, h 2 = 100 mm was installed at the bottom of the ladle. In this case, the surface of the molten metal side of the irregular cast refractory filled in the gap between the bottom refractory 13 and the tuyere refractory 4 is the same position as the tuyere refractory surface at the position in contact with the tuyere refractory. It has an inclination.
第２の方法を適用したところ、ポーラスプラグの総長さが１８０ｍｍから２９５ｍｍに長くなった効果があり、ガス吹き込み耐火物の寿命は向上した。しかし第２の方法では、図５（ｂ）に示すように、底部耐火物表面から突出した羽口耐火物にき裂２２が形成され、突出した根本部分で折損し、その結果としてガス吹き込み耐火物１も同じ位置で折損し、そのためにガス吹き込み耐火物１の寿命が定まることとなった。ガス吹き込み耐火物１の溶損による寿命は１６ヒート程度となったが、ガス吹き込み耐火物１のみを交換して操業した４ヒート後、羽口耐火物４は折損し、その結果として、ガス吹き込み耐火物１も折損した。結局、ガス吹き込み耐火物１の平均寿命は１０ヒート、羽口耐火物の寿命は２０ヒートであった。
When the second method was applied, there was an effect that the total length of the porous plug was increased from 180 mm to 295 mm, and the life of the gas-blown refractory was improved. However, in the second method, as shown in FIG. 5 (b), a
次に本発明例について説明する。 Next, examples of the present invention will be described.
従来例の上記第２の方法、即ち、ガス吹き込み耐火物と羽口耐火物を底部耐火物から溶融金属側に突出させる場合であって、ポーラスプラグの総長さを２９５ｍｍとし、ｈ1＝１１５ｍｍ、ｈ2＝１００ｍｍとして取鍋底部に設置する場合において、図１に示す本発明の円筒耐火物５を適用した。円筒耐火物５を、表１に示す成分を有するアルミナマグネシア材質のプレキャスト耐火物とし、円筒耐火物５の外径を９００ｍｍ、内径を６００ｍｍとした。円筒耐火物５の溶融金属側表面を底部耐火物１３の溶融金属側表面に対して突出させ、突出量をｈ3とし、ｈ3＝１００ｍｍとした。円筒耐火物５の内周と羽口耐火物４の外周との間は１００ｍｍであり、ここに表１に示す高流動性かつ高膨張性であるアルミナマグネシア系の不定形耐火物を不定形耐火物８ａとして充填した。円筒耐火物５の外周と、底部耐火物１３であるプレキャスト耐火物との間隔を１００ｍｍ程度とし、この隙間に同じ表１に示す不定形耐火物を不定形耐火物９として充填した。
The above-mentioned second method of the conventional example, that is, the case where the gas blown refractory and the tuyere refractory are protruded from the bottom refractory to the molten metal side, the total length of the porous plug is 295 mm, h 1 = 115 mm, In the case of installing at the bottom of the ladle with h 2 = 100 mm, the cylindrical refractory 5 of the present invention shown in FIG. 1 was applied. The cylindrical refractory 5 was a precast refractory made of alumina magnesia having the components shown in Table 1, and the cylindrical refractory 5 had an outer diameter of 900 mm and an inner diameter of 600 mm. The surface of the cylindrical refractory 5 on the molten metal side was made to protrude from the surface of the bottom refractory 13 on the molten metal side, and the amount of protrusion was h 3 where h 3 = 100 mm. The distance between the inner periphery of the cylindrical refractory 5 and the outer periphery of the tuyere refractory 4 is 100 mm, and the amorphous magnesia-based amorphous refractory having high fluidity and high expansion shown in Table 1 is formed into an irregular refractory. Filled as
上記本発明方法で溶鋼のアルゴン吹き込みを実施したところ、円筒耐火物５が折損することはなく、羽口耐火物４の折損は見られなくなった。円筒耐火物５、羽口耐火物４の溶融金属側表面が徐々に溶損するとともに、ポーラスプラグ２についてはそれらよりも速く溶損が進み、ポーラスプラグの溶損量が２２０ｍｍ程度となったところで使用を中止した。ガス吹き込み耐火物の寿命は１７ヒート程度まで向上した。円筒耐火物５、羽口耐火物４は共に、３３ヒートまで使用可能であった。
When argon was blown into the molten steel by the method of the present invention, the cylindrical refractory 5 was not broken, and the tuyere refractory 4 was not broken. The molten metal side surfaces of the cylindrical refractory 5 and tuyere refractory 4 are gradually melted down, and the
次に、図２に示すように、羽口耐火物４の外周と円筒耐火物５の内周との間の空間６を目地部７とし、円筒耐火物５の外径を７０５ｍｍ、内径を４０５ｍｍ、ｈ3＝１００ｍｍとした。円筒耐火物５の内周と羽口耐火物４の外周との間の目地部７は２．５ｍｍであり、ここにアルミナ系熱硬性耐火モルタルの目地耐火物８ｂ（Ａｌ2Ｏ3：５７質量％、ＳｉＯ2：３５質量％）を充填した。円筒耐火物５の外周と、取鍋底部耐火物１３であるプレキャスト耐火物との間隔を１００ｍｍ程度とし、この隙間に同じ表１に示す不定形耐火物を不定形耐火物９として充填した。この本発明方法で溶鋼のアルゴン吹き込みを行ったところ、耐火物の溶損状況は、目地の代わりに不定形耐火物を充填した本発明方法と同様の改善効果を得ることができ、ガス吹き込み耐火物の寿命は１７ヒート程度まで向上した。円筒耐火物５、羽口耐火物４は共に、３３ヒートまで使用可能であった。
Next, as shown in FIG. 2, a
１ ガス吹き込み耐火物
２ ポーラスプラグ
３ スリーブ耐火物
４ 羽口耐火物
５ 円筒耐火物
６ 空間
７ 目地部
８ 耐火物
８ａ 不定形耐火物
８ｂ 目地耐火物
９ 不定形耐火物
１１ 溶融金属容器
１２ 底部
１３ 底部耐火物
１４ パーマレンガ
１５ 鉄皮
１６ 溶融金属側表面位置
２０ 溶融金属
２１ ガス供給口
２２ き裂
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