JP2010203327A - Scroll compressor - Google Patents

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<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide an efficient and reliable scroll compressor evenly supplying oil in necessary and sufficient quantity to two compression chambers formed on the outer wall side and the inner wall side of an orbiting scroll wrap. <P>SOLUTION: An oil supply hole 28 is formed on at least one of the wrap upper surface of the orbiting scroll wrap 9a and the fixed scroll wrap 6b in the scroll compressor. A first oil supply passage connecting the opening of the oil supply hole 28 and a first compression chamber, and a second oil supply passage connecting the opening of the oil supply hole and a second compression chamber are formed on the wrap upper surface where the oil supply hole is formed. The outlets 30a, 30b of the first oil supply passage and the second oil supply passage are provided at positions at different involute angle on the wrap where the oil supply hole is formed. <P>COPYRIGHT: (C)2010,JPO&INPIT

Description

本発明は、空調機、冷凍機、ブロワ、給湯機等に使用されるスクロール圧縮機に関する。   The present invention relates to a scroll compressor used for an air conditioner, a refrigerator, a blower, a water heater, and the like.

一般的なスクロール圧縮機においては、鏡板上に渦巻きラップを形成した固定スクロールと旋回スクロールとをかみ合わせて複数の圧縮室が形成され、この旋回スクロールに偏心部を有するクランク軸が連結される。このようなスクロール圧縮機は、オルダムリングを用いて自転を防止し旋回運動をさせることで、中心に向かって容積を減少させながら圧縮を行っていく。スクロール圧縮機において、圧縮室内に作動流体と混在するオイルは、固定スクロールと旋回スクロールとの接触面の潤滑による摺動損失の低減や磨耗の低減、焼付きの防止に役立つとともに、圧縮室の各シール部を満たしてシール性を向上させることによる漏れ損失の低減にも寄与している。   In a general scroll compressor, a plurality of compression chambers are formed by meshing a fixed scroll having a spiral wrap formed on an end plate and a turning scroll, and a crankshaft having an eccentric portion is connected to the turning scroll. Such a scroll compressor performs compression while reducing the volume toward the center by using an Oldham ring to prevent rotation and to make a turning motion. In a scroll compressor, the oil mixed with the working fluid in the compression chamber helps reduce sliding loss and wear due to lubrication of the contact surface between the fixed scroll and the orbiting scroll, and prevents seizure. It also contributes to the reduction of leakage loss by filling the seal part and improving the sealing performance.

しかし、そのオイルが吸入付近から供給されると、スクロール圧縮機は、吸入過熱を引き起こして能力の低下を招くため、圧縮途中の圧縮室にオイルを直接供給する方法が採用されることが多い。   However, when the oil is supplied from the vicinity of the suction, the scroll compressor causes suction overheating and the capacity is reduced. Therefore, a method of directly supplying the oil to the compression chamber during the compression is often employed.

そこで、図11に示す特許文献1のスクロール圧縮機においては、旋回スクロール101のラップ上面101aに給油孔102が設けられ、さらに、その開口部周辺に旋回スクロールラップ外壁101bと内壁101cとが通じる周方向溝103が設けられる。これによって、このスクロール圧縮機においては、旋回スクロールラップ外壁101b側で形成される第1圧縮室と旋回スクロールラップ内壁101c側で形成される第2圧縮室の両圧縮室に必要十分な量のオイルが供給されている。   Therefore, in the scroll compressor of Patent Document 1 shown in FIG. 11, the oil supply hole 102 is provided in the lap upper surface 101a of the orbiting scroll 101, and the outer periphery of the orbiting scroll wrap outer wall 101b and the inner wall 101c are communicated around the opening. Directional grooves 103 are provided. Thus, in this scroll compressor, a necessary and sufficient amount of oil is contained in both the compression chambers of the first compression chamber formed on the side of the orbiting scroll wrap outer wall 101b and the second compression chamber formed on the side of the inner wall of the orbiting scroll wrap 101c. Is supplied.

この構成は、非常に簡易的な加工で給油を行うことができるという利点があるものの、周方向溝103が臨んでいる間の第1圧縮室と第2圧縮室の圧力が異なるため、両圧縮室への給油量が不均等になり、一方の圧縮室はオイル過多で粘性損失を引き起こし、他方の圧縮室はオイル過少で漏れ損失や磨耗等を生じて、両圧縮室に適正な給油を行いにくいという問題がある。   Although this configuration has an advantage that oil supply can be performed by a very simple process, the pressures of the first compression chamber and the second compression chamber are different while the circumferential groove 103 faces, so both compressions are performed. The amount of oil supplied to the chambers becomes uneven, one of the compression chambers causes excessive oil loss and viscosity loss, and the other compression chamber causes insufficient oil loss and wear, resulting in proper oil supply to both compression chambers. There is a problem that it is difficult.

その対策として、図12に示す特許文献2のスクロール圧縮機では、固定スクロール201の鏡板201aに、第1圧縮室202と第2圧縮室203の両方に開口可能な給油孔204が設けられるとともに、第2圧縮室203への開口時間が第1圧縮室202への開口時間よりも長く設定されている。   As a countermeasure, in the scroll compressor of Patent Document 2 shown in FIG. 12, the end plate 201a of the fixed scroll 201 is provided with an oil supply hole 204 that can be opened in both the first compression chamber 202 and the second compression chamber 203. The opening time to the second compression chamber 203 is set longer than the opening time to the first compression chamber 202.

すなわち、給油孔204が臨む両圧縮室202、203の圧力については、常に第2圧縮室203の方が高く、単位時間当たりの給油量は第2圧縮室203の方が小さくなる。その分開口時間を長くすることで、両圧縮室202、203へ均等な量のオイルが供給される。
特開2005−139997号公報 特開平3−88988号公報
That is, the pressure in the compression chambers 202 and 203 facing the oil supply hole 204 is always higher in the second compression chamber 203 and the amount of oil supply per unit time is smaller in the second compression chamber 203. By extending the opening time accordingly, an equal amount of oil is supplied to both compression chambers 202 and 203.
JP 2005-139997 A Japanese Patent Laid-Open No. 3-88888

上記特許文献1の従来の構成は、第1圧縮室の閉じ込み容積と第2圧縮室の閉じ込み容積が等しい対称スクロールでは、給油孔から給油される区間が第1圧縮室と第2圧縮室と
で180度ずれるため、閉じ込んでからより早く開口する第1圧縮室の給油量が第2圧縮室の給油量よりも多くなる。
In the conventional configuration of Patent Document 1 described above, in the symmetrical scroll in which the confining volume of the first compression chamber and the confining volume of the second compression chamber are equal, the sections supplied from the oil supply holes are the first compression chamber and the second compression chamber. Therefore, the amount of oil supplied to the first compression chamber that opens earlier after closing is greater than the amount of oil supplied to the second compression chamber.

一方、第1圧縮室の閉じ込み容積が第2圧縮室の閉じ込み容積よりも大きい非対称スクロールでも、第2圧縮室の圧力上昇速度が第1圧縮室の圧力上昇速度よりも大きいため、給油孔から給油される間の第1圧縮室の圧力は第2圧縮室の圧力よりも小さくなり、対称スクロールと同様に第1圧縮室の給油量が第2圧縮室の給油量よりも多くなる。   On the other hand, even in an asymmetric scroll in which the confining volume of the first compression chamber is larger than the confining volume of the second compression chamber, the pressure increase rate of the second compression chamber is larger than the pressure increase rate of the first compression chamber. The pressure in the first compression chamber during refueling becomes smaller than the pressure in the second compression chamber, and the amount of oil in the first compression chamber becomes larger than the amount of oil in the second compression chamber, as in the case of the symmetrical scroll.

すなわち、スクロール形状の如何に関わらず、第1圧縮室への給油量は第2圧縮室への給油量よりも多く、概ね不均等であるために第1圧縮室はオイル過多、第2圧縮室はオイル過少になりやすい。   That is, regardless of the scroll shape, the amount of oil supplied to the first compression chamber is larger than the amount of oil supplied to the second compression chamber and is generally uneven, so that the first compression chamber is excessively oily and the second compression chamber. Is prone to oil shortage.

また、特許文献2の従来の構成は、第1圧縮室と第2圧縮室への給油量は概ね均等となるものの、1回転中に両圧縮室に開口している時間の割合が大きいため、給油量が過多になりやすく、オイルの粘性による機械損失が増大してしまうという問題がある。   In addition, although the conventional configuration of Patent Document 2 has a substantially equal amount of oil supplied to the first compression chamber and the second compression chamber, the ratio of the time during which one compression chamber is open to both compression chambers is large. There is a problem that the amount of oil supply tends to be excessive, and mechanical loss due to oil viscosity increases.

また、1回転当たりの給油量を適正な量まで低減させるためには給油孔を非常に小さくして絞りを設ける必要があるが、加工性に問題が残る。   Further, in order to reduce the amount of oil supply per rotation to an appropriate amount, it is necessary to make the oil supply hole very small and provide a throttle, but there remains a problem in workability.

本発明は、前記従来の課題を解決するもので、必要最小限の適正量のオイルを供給することができるとともに、摺動損失と漏れ損失の低減、磨耗や焼付きの防止を実現するとともに、過剰な給油による粘性損失の増加を抑制することも可能な高効率、高信頼性のスクロール圧縮機を提供することを目的とする。   The present invention solves the above-mentioned conventional problems, and can supply the minimum necessary amount of oil, realize reduction of sliding loss and leakage loss, prevention of wear and seizure, An object is to provide a highly efficient and highly reliable scroll compressor capable of suppressing an increase in viscosity loss due to excessive oil supply.

上記従来の課題を解決するために、本発明は、渦巻き状の固定スクロールラップ及び旋回スクロールラップを互いに噛み合わせて、両スクロール間に少なくとも第1圧縮室及び第2圧縮室を形成し、旋回スクロールの旋回により、旋回スクロールラップの外壁側の第1圧縮室及び旋回スクロールラップの内壁側の第2圧縮室のそれぞれが容積変化するスクロール圧縮機に向けられており、旋回スクロールラップ及び固定スクロールラップの少なくとも一方のラップ上面に給油孔が形成され、給油孔の開口部と第1圧縮室とを結ぶ第1給油通路、及び給油孔の開口部と第2圧縮室とを結ぶ第2給油通路が、給油孔が形成されたラップ上面に形成され、第1給油通路及び第2給油通路の出口が、給油孔が形成されたラップ上において互いに異なる伸開角の位置に設けられることを特徴とする。   In order to solve the above-described conventional problems, the present invention has a spiral scroll scroll and a orbiting scroll lap that mesh with each other to form at least a first compression chamber and a second compression chamber between the scrolls. , The first compression chamber on the outer wall side of the orbiting scroll wrap and the second compression chamber on the inner wall side of the orbiting scroll wrap are directed to the scroll compressor in which the volume changes. Oil supply holes are formed on the upper surface of at least one lap, a first oil supply passage connecting the opening of the oil supply hole and the first compression chamber, and a second oil supply passage connecting the opening of the oil supply hole and the second compression chamber, It is formed on the upper surface of the lap in which the oil supply holes are formed, and the outlets of the first oil supply passage and the second oil supply passage are different from each other on the lap in which the oil supply holes are formed. Characterized in that it is provided at a position of the opening angle.

従来の構成では給油量過多によってオイル粘性損失が増大して効率の低下を招いていたものが、本構成によれば、第1給油通路と第2給油通路が給油の絞りとして作用し、必要最小限の適正量のオイルを第1圧縮室と第2圧縮室に均等に供給することができ、摺動損失と漏れ損失の低減、磨耗や焼付きの防止を実現するとともに、過剰な給油による粘性損失の増加を抑制することも可能である。これにより、信頼性の高いスクロール圧縮機を実現することが可能となる。   In the conventional configuration, the oil viscosity loss increases due to an excessive amount of oil supply, leading to a reduction in efficiency. According to this configuration, the first oil supply passage and the second oil supply passage act as a throttle for oil supply, and the minimum required A limited and appropriate amount of oil can be evenly supplied to the first compression chamber and the second compression chamber, reducing sliding loss and leakage loss, preventing wear and seizure, and viscosity due to excessive oil supply It is also possible to suppress an increase in loss. As a result, a highly reliable scroll compressor can be realized.

第1の発明は、渦巻き状の固定スクロールラップ及び旋回スクロールラップを互いに噛み合わせて、両スクロール間に少なくとも第1圧縮室及び第2圧縮室を形成し、前記旋回スクロールの旋回により、前記旋回スクロールラップの外壁側の第1圧縮室及び前記旋回スクロールラップの内壁側の第2圧縮室のそれぞれが容積変化するスクロール圧縮機であって、前記旋回スクロールラップ及び前記固定スクロールラップの少なくとも一方のラップ上面に給油孔が形成され、前記給油孔の開口部と前記第1圧縮室とを結ぶ第1給油通路
、及び前記給油孔の開口部と前記第2圧縮室とを結ぶ第2給油通路が、前記給油孔が形成されたラップ上面に形成され、前記第1給油通路及び前記第2給油通路の出口が、前記給油孔が形成されたラップ上において互いに異なる伸開角の位置に設けられる。これにより、両給油通路が給油絞りとして作用し、必要最小限の適正量のオイルを供給することができる。さらに、上記のような伸開角の位置、例えば、開口する両圧縮室の圧力が概ね同一となるような位置に各給油通路の出口が設定されることにより、1つの給油孔で両圧縮室に均等にオイルを供給することができるため、摺動損失と漏れ損失の低減、磨耗や焼付きの防止、過剰な給油による粘性損失の増加の抑制を同時に実現することが可能である。
According to a first aspect of the present invention, a spiral fixed scroll wrap and a orbiting scroll wrap are meshed with each other to form at least a first compression chamber and a second compression chamber between the two scrolls, and the orbiting scroll is rotated by the orbiting of the orbiting scroll. A scroll compressor in which the volume of each of the first compression chamber on the outer wall side of the wrap and the second compression chamber on the inner wall side of the orbiting scroll wrap is changed, and the upper surface of at least one of the orbiting scroll wrap and the fixed scroll wrap A first oil supply passage connecting the opening of the oil supply hole and the first compression chamber, and a second oil supply passage connecting the opening of the oil supply hole and the second compression chamber, Formed on the upper surface of the lap in which the oil supply holes are formed, and the outlets of the first oil supply passage and the second oil supply passage are on the lap in which the oil supply holes are formed. It is provided at a position different involute angle from each other Te. Thereby, both the oil supply passages act as an oil supply throttle, and a necessary minimum amount of oil can be supplied. Furthermore, the outlets of the respective oil supply passages are set at the position of the above-described expansion angle, for example, the position where the pressures of the two compression chambers that are opened are substantially the same. Since oil can be supplied evenly, it is possible to simultaneously reduce sliding loss and leakage loss, prevent wear and seizure, and suppress increase in viscosity loss due to excessive oil supply.

第2の発明は、特に、第1の発明のスクロール圧縮機において、第1給油通路が第1圧縮室に開口し始めるときの第1圧縮室の容積比が、第2給油通路が第2圧縮室に開口し始めるときの第2圧縮室の容積比以上とすることにより、両給油通路が両圧縮室に開口している間の両圧縮室の圧力が概ね同じとなるため、1つの給油孔で両圧縮室に均等な量の給油を行うことが可能である。   The second aspect of the invention is particularly the scroll compressor of the first aspect of the invention, wherein the volume ratio of the first compression chamber when the first oil supply passage begins to open to the first compression chamber is the second compression passage is the second compression. By setting the volume ratio of the second compression chamber to be greater than or equal to the volume ratio of the second compression chamber when starting to open to the chamber, the pressures of both compression chambers are approximately the same while both the oil supply passages are open to both compression chambers, so Thus, it is possible to supply an equal amount of oil to both compression chambers.

第3の発明は、特に、第2の発明のスクロール圧縮機において、前記第1圧縮室の閉じ込み容積が前記第2圧縮室の閉じ込み容積よりも大きい非対称スクロールとすることにより、吸入口から圧縮が開始されるまでの流体通路の距離、すなわち吸入室の長さが対称スクロールよりも短くなることで、作動流体が高温の固定スクロールから受熱する吸入加熱現象による体積効率の低下を抑制することができ、圧縮機の高効率化が可能である。   According to a third aspect of the invention, in particular, in the scroll compressor of the second aspect, the first compression chamber has a closed volume larger than the closed volume of the second compression chamber. The distance of the fluid passage until compression is started, that is, the length of the suction chamber is shorter than that of the symmetric scroll, thereby suppressing a decrease in volume efficiency due to a suction heating phenomenon in which the working fluid receives heat from a high temperature fixed scroll. The efficiency of the compressor can be increased.

第4の発明は、特に、第2または3の発明のスクロール圧縮機において、第2給油通路の長さが第1給油通路の長さよりも長い。対称スクロールと非対称スクロールのいずれにおいても、両給油通路が両圧縮室に開口している間の両圧縮室の圧力は第2圧縮室の方が高くなりやすいため、過渡運転時や異常運転時に液戻りやオイル圧縮が発生した場合、圧縮室の圧力が吐出圧力よりもかなり大きくなる現象は第2圧縮室の方が発生しやすく、第2給油通路と給油孔をオイルや作動流体が逆流してオイル不足や温度上昇等によって信頼性を損なう恐れがある。そこで、第4の発明の構成とすることにより、第2圧縮室から給油孔までの距離を確保して上記リスクを少なからず抑制することが可能である。   In the fourth aspect of the invention, in particular, in the scroll compressor of the second or third aspect of the invention, the length of the second oil supply passage is longer than the length of the first oil supply passage. In both the symmetric scroll and the asymmetric scroll, the pressure in both compression chambers tends to be higher in the second compression chamber while both oil supply passages are open to both compression chambers. When return or oil compression occurs, the phenomenon in which the pressure in the compression chamber becomes considerably larger than the discharge pressure is more likely to occur in the second compression chamber, and oil or working fluid flows backward through the second oil supply passage and oil supply hole. Reliability may be impaired due to lack of oil or temperature rise. Therefore, by adopting the configuration of the fourth aspect of the invention, it is possible to secure the distance from the second compression chamber to the oil supply hole and suppress the above-mentioned risk.

第5の発明は、特に、第1〜4のいずれか1つの発明のスクロール圧縮機において、給油孔および給油通路を旋回スクロールラップに設けることにより、特に、クランクシャフトを経由して圧縮機構部へ給油される構成を持つ圧縮機において、圧縮機下部のオイル溜まりから旋回スクロールラップに設けられた給油孔までの給油の経路を容易に構成することができる。   The fifth aspect of the invention is particularly the scroll compressor according to any one of the first to fourth aspects of the invention, in particular, by providing the oil supply hole and the oil supply passage in the orbiting scroll wrap, and in particular, to the compression mechanism part via the crankshaft. In a compressor having a configuration in which oil is supplied, an oil supply path from an oil reservoir below the compressor to an oil supply hole provided in the orbiting scroll wrap can be easily configured.

第6の発明は、特に、第1〜4のいずれか1つの発明のスクロール圧縮機において、旋回スクロールが固定スクロールに押し付けられて圧縮運転されるとともに、給油孔および給油通路を固定スクロールラップに設けることにより、旋回スクロールを固定スクロールに押し付けて漏れ損失を抑制すると同時に、旋回スクロールの荷重を受ける固定スクロールのラップ上面に直接給油できるため、このスラスト摺動面の潤滑性を向上し、摺動損失の低減や磨耗、焼付きの抑制を実現することが可能である。   In a sixth aspect of the invention, in particular, in the scroll compressor according to any one of the first to fourth aspects of the invention, the orbiting scroll is pressed against the fixed scroll to perform a compression operation, and an oil supply hole and an oil supply passage are provided in the fixed scroll wrap. This reduces the loss of leakage by pressing the orbiting scroll against the fixed scroll, and at the same time, directly lubricates the top surface of the fixed scroll that receives the load of the orbiting scroll. It is possible to achieve reduction of wear, suppression of wear and seizure.

また、圧縮機構部が圧縮機下部のオイル溜まりに一部または全部浸漬された構成を持つ圧縮機において、オイル溜まりから固定スクロールラップに設けられた給油孔までの給油の経路を容易に構成することもできる。ただし、圧縮機構部がオイルに浸漬されている圧縮機は、オイル溜まりの高温オイルから圧縮機構部への熱の移動量が非常に大きく吸入過熱を引き起こすため、圧縮機構部がオイルに浸漬されていない圧縮機に比べて体積効率がやや劣る。   Further, in a compressor having a structure in which the compression mechanism part is partially or entirely immersed in an oil reservoir below the compressor, an oil supply path from the oil reservoir to the oil supply hole provided in the fixed scroll wrap can be easily configured. You can also. However, in a compressor in which the compression mechanism section is immersed in oil, the amount of heat transferred from the hot oil in the oil reservoir to the compression mechanism section is very large, causing suction overheating, so the compression mechanism section is immersed in oil. Volume efficiency is slightly inferior compared to no compressor.

なお、横型スクロール圧縮機の場合は、クランクシャフトを経由して圧縮機構部に給油する構成と、オイル溜まりに一部浸漬した固定スクロールから給油する構成のいずれの構成もとれるため、旋回スクロールと固定スクロールのどちらに給油孔を設けてもよいし、両方に設けてもよい。また、クランクシャフトの軸受部やオルダムリング摺動部等にはクランクシャフトを経由した給油を行い、圧縮室への給油は固定スクロールに設けた給油孔で行うような構成をとってもよい。   In the case of a horizontal scroll compressor, either a configuration in which oil is supplied to the compression mechanism portion via a crankshaft or a configuration in which oil is supplied from a fixed scroll partially immersed in an oil reservoir can be used. Either of the scrolls may be provided with an oil supply hole or both. Further, the bearing portion of the crankshaft, the Oldham ring sliding portion, and the like may be supplied with oil via the crankshaft, and the oil supply to the compression chamber may be performed through an oil supply hole provided in the fixed scroll.

第7の発明は、特に、第1〜6のいずれか1つの発明のスクロール圧縮機において、作動流体として二酸化炭素を用いている。二酸化炭素冷媒は高温度差加熱に有利であることからヒートポンプ給湯機に適しており、80℃以上の高温の出湯温度を確保するために圧縮機の吐出温度を90℃以上の非常に高い温度に設定する必要があるため、圧縮機構部の温度は非常に高い。加えて、二酸化炭素は高圧冷媒であるため、圧縮機構部の各部品に加わる負荷は非常に高い。   In the seventh aspect of the invention, in particular, in the scroll compressor according to any one of the first to sixth aspects, carbon dioxide is used as the working fluid. Carbon dioxide refrigerant is suitable for heat pump water heaters because it is advantageous for high temperature difference heating, and the discharge temperature of the compressor is set to a very high temperature of 90 ° C. or higher in order to secure a high temperature hot water temperature of 80 ° C. or higher. Since it is necessary to set, the temperature of the compression mechanism is very high. In addition, since carbon dioxide is a high-pressure refrigerant, the load applied to each component of the compression mechanism is very high.

このように、高温、高負荷の運転状態で圧縮機構部、特に圧縮室付近の高効率と信頼性を確保するためには、本発明の構成は特に効果的である。   As described above, the configuration of the present invention is particularly effective in order to ensure high efficiency and reliability in the vicinity of the compression mechanism, particularly in the vicinity of the compression chamber, in a high temperature and high load operation state.

以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。なお、この実施の形態によって本発明が限定されるものではない。   Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. Note that the present invention is not limited to the embodiments.

(実施の形態1)
図1は、本発明の実施の形態1におけるスクロール圧縮機の縦断面図である。
(Embodiment 1)
FIG. 1 is a longitudinal sectional view of a scroll compressor according to Embodiment 1 of the present invention.

図1において、鉄製の密閉容器1の内部全体は、吐出管2に連通する高圧雰囲気となる。密閉容器1の略中央部分には電動機3が、また電動機3の上部に圧縮機構が配置される。電動機3の回転子3aに固定されたクランク軸4の一端を支承する圧縮機構の本体フレーム5が密閉容器1に固定されており、その本体フレーム5に固定スクロール6が取り付けられている。   In FIG. 1, the entire inside of the iron hermetic container 1 becomes a high-pressure atmosphere communicating with the discharge pipe 2. An electric motor 3 is disposed at a substantially central portion of the hermetic container 1, and a compression mechanism is disposed above the electric motor 3. A main body frame 5 of a compression mechanism that supports one end of a crankshaft 4 fixed to the rotor 3 a of the electric motor 3 is fixed to the sealed container 1, and a fixed scroll 6 is attached to the main body frame 5.

クランク軸4に設けられた軸方向の油通路7は、その一端が給油ポンプ装置8に通じ、他端が最終的に旋回スクロール9の偏心軸受10に通じている。固定スクロール6と噛み合って、少なくとも2つの圧縮室11を形成する旋回スクロール9は、渦巻き状の旋回スクロールラップ9aと偏心軸受10とを直立させた旋回鏡板9bとからなり、固定スクロール6と本体フレーム5との間に配置されている。なお、図1では、図示の都合上、1つの圧縮室にのみ参照番号11が付されている。   One end of the axial oil passage 7 provided in the crankshaft 4 communicates with the oil supply pump device 8 and the other end finally communicates with the eccentric bearing 10 of the orbiting scroll 9. The orbiting scroll 9 that meshes with the fixed scroll 6 to form at least two compression chambers 11 is composed of an orbiting end scroll 9b in which a spiral orbiting scroll wrap 9a and an eccentric bearing 10 are upright, and the fixed scroll 6 and the main body frame. 5 is arranged. In FIG. 1, for convenience of illustration, only one compression chamber is provided with a reference number 11.

固定スクロール6は、固定鏡板6aと渦巻き状の固定スクロールラップ6bとからなる。固定スクロールラップ6bの中央部には、吐出口12と吐出口12に通じる吐出室13が、また、その外周部には、吸入口14および圧縮が開始されるまでの作動流体通路である吸入室15が配置されている。ここで、作動流体の例としては、二酸化炭素がある。   The fixed scroll 6 includes a fixed end plate 6a and a spiral fixed scroll wrap 6b. A discharge port 12 and a discharge chamber 13 communicating with the discharge port 12 are provided in the central portion of the fixed scroll wrap 6b, and a suction chamber serving as a working fluid passage until compression starts in the outer peripheral portion thereof. 15 is arranged. Here, carbon dioxide is an example of the working fluid.

クランク軸4の主軸から偏心してクランク軸4の上端部に配置された偏心軸16は、旋回スクロール9の偏心軸受10と係合摺動する。旋回鏡板9bの背面9cと、旋回スクロール9の軸方向への移動を規制する本体フレーム5に設けられたスラスト拘束面5aとの間は、微小な隙間が設けられている。本体フレーム5のスラスト拘束面5aには環状シール部材17が遊合状態で装着されており、その環状シール部材17はその内側の背面室18と外側の背圧室19とを仕切っている。   An eccentric shaft 16 that is eccentric from the main shaft of the crankshaft 4 and is arranged at the upper end of the crankshaft 4 engages and slides with the eccentric bearing 10 of the orbiting scroll 9. A minute gap is provided between the back surface 9c of the orbiting end plate 9b and the thrust restraining surface 5a provided on the main body frame 5 that restricts the movement of the orbiting scroll 9 in the axial direction. An annular seal member 17 is mounted in a loose state on the thrust restraining surface 5a of the main body frame 5, and the annular seal member 17 partitions an inner back chamber 18 and an outer back pressure chamber 19 from each other.

給油ポンプ装置8によって吸い上げられたオイルは、クランク軸4の油通路7を通り旋回スクロール9の偏心軸受10と偏心軸16との間に形成された軸方向の内部空間20へ
導かれる。導かれたオイルの一部は、旋回スクロール9の旋回鏡板背面9cに設けられた絞り部21を経由して固定スクロール6と本体フレーム5とによって囲まれて形成される背圧室19へと通じ、旋回スクロール9を固定スクロールラップ6bに押さえつける機能を持った背圧調整弁22、オイル供給通路22aを通って吸入室15へと導かれる。一方、他のオイルは、偏心軸受10、背面室18及び主軸受23を通り、圧縮機構外部へ排出される。
The oil sucked up by the oil supply pump device 8 passes through the oil passage 7 of the crankshaft 4 and is guided to the axial inner space 20 formed between the eccentric bearing 10 and the eccentric shaft 16 of the orbiting scroll 9. Part of the guided oil leads to a back pressure chamber 19 formed by being surrounded by the fixed scroll 6 and the main body frame 5 via a throttle portion 21 provided on the revolving end plate back surface 9 c of the revolving scroll 9. The revolving scroll 9 is guided to the suction chamber 15 through the back pressure adjusting valve 22 having the function of pressing the orbiting scroll 9 against the fixed scroll wrap 6b and the oil supply passage 22a. On the other hand, other oil passes through the eccentric bearing 10, the back chamber 18 and the main bearing 23 and is discharged to the outside of the compression mechanism.

吐出口12の出口側を開閉する逆止弁装置24が固定スクロール6の固定鏡板6aの平面上に取り付けられており、その逆止弁装置24は薄鋼板製のリード弁24aと弁押さえ24bとからなる。   A check valve device 24 for opening and closing the outlet side of the discharge port 12 is mounted on the plane of the fixed end plate 6a of the fixed scroll 6. The check valve device 24 includes a reed valve 24a made of a thin steel plate, a valve presser 24b, Consists of.

クランク軸4の下端は、密閉容器1内に溶接や焼き嵌めして固定された副軸受け25により軸受けされ、安定に回転することができる。副軸受け25は、例えばジャーナル軸受け構成となっており、給油ポンプ装置8によって吸い上げられたオイルの一部が副軸受け25へと供給される。   The lower end of the crankshaft 4 is supported by a secondary bearing 25 fixed by welding or shrink fitting in the sealed container 1 and can rotate stably. The auxiliary bearing 25 has, for example, a journal bearing configuration, and a part of the oil sucked up by the oil supply pump device 8 is supplied to the auxiliary bearing 25.

圧縮機構にて、圧縮されて吐出口12から吐出された直後のガスと、吐出管2から吐出される直前のガスはマフラー26によって仕切られ、吐出口12から吐出された直後のガスはマフラー26の内部空間を経由して、圧縮機構外周部付近に設けられた下向きガス流路27を通り、図示された点線矢印のごとく回転子3a上部へと導かれる。ここで主軸受け23などを潤滑後排出されたオイルと合流し、回転子3aの内部に設けられた回転子通路3bを介して回転子3a下部へと到達後、ガスとオイルの混合流が遠心力によって固定子3cの下部コイルエンドに衝突し、気液分離される。気液分離後のガスは固定子3cの外周に設けられた固定子通路3dを介して電動機3上部へと導かれ、圧縮機構に設けられた図示されていない上向きガス流路を通って圧縮機構上側空間へ到達後、吐出管2から密閉容器1外部へと吐出される。   The gas immediately after being compressed and discharged from the discharge port 12 by the compression mechanism and the gas immediately before being discharged from the discharge pipe 2 are partitioned by the muffler 26, and the gas immediately after being discharged from the discharge port 12 is the muffler 26. Is passed through a downward gas passage 27 provided in the vicinity of the outer periphery of the compression mechanism, and is guided to the upper portion of the rotor 3a as shown by the dotted arrow in the figure. Here, the main bearing 23 and the like are joined with the oil discharged after lubrication, and after reaching the lower part of the rotor 3a through the rotor passage 3b provided in the rotor 3a, the mixed flow of gas and oil is centrifuged. It collides with the lower coil end of the stator 3c by force, and gas-liquid separation occurs. The gas after gas-liquid separation is guided to the upper part of the electric motor 3 through a stator passage 3d provided on the outer periphery of the stator 3c, and passes through an upward gas passage (not shown) provided in the compression mechanism. After reaching the upper space, the liquid is discharged from the discharge pipe 2 to the outside of the closed container 1.

図2は、図1に示す旋回スクロール9の一例の正面図で、図3は、図2に示す旋回スクロール9と、図1に示す固定スクロール6とを組み合わせて旋回スクロールの背面9c側から見た図である。図1から図3に示すように、旋回スクロールラップ9aには、その高さ方向に沿って給油孔28が設けられ、ほぼ吐出圧力である偏心軸受10の内部空間20と連通している。旋回スクロールラップ9aの上面9dには給油孔28の開口部を含む上面溝29が旋回スクロールラップ9aの伸開方向に設けられている。旋回スクロールラップ外壁9eと固定スクロールラップ内壁6cにより、圧縮室11の1つである第1圧縮室11aが形成され、旋回スクロールラップ内壁9fと固定スクロールラップ外壁6dとにより、圧縮室11の他の1つである第2圧縮室11bが形成される。上面溝29の両端には、第1圧縮室11aに通じる第1給油通路出口30aと、第2圧縮室11bに通じる第2給油通路出口30bとが設けられている。ここで、出口30aと出口30bとは、上面9d上で異なる伸開角の位置に設けられる。   2 is a front view of an example of the orbiting scroll 9 shown in FIG. 1, and FIG. 3 is a view of the orbiting scroll 9 viewed from the back 9c side by combining the orbiting scroll 9 shown in FIG. 2 and the fixed scroll 6 shown in FIG. It is a figure. As shown in FIGS. 1 to 3, the orbiting scroll wrap 9 a is provided with an oil supply hole 28 along the height direction thereof, and communicates with the internal space 20 of the eccentric bearing 10 that is substantially the discharge pressure. On the upper surface 9d of the orbiting scroll wrap 9a, an upper surface groove 29 including the opening of the oil supply hole 28 is provided in the extending direction of the orbiting scroll wrap 9a. The orbiting scroll wrap outer wall 9e and the fixed scroll wrap inner wall 6c form a first compression chamber 11a, which is one of the compression chambers 11. The orbiting scroll wrap inner wall 9f and the fixed scroll wrap outer wall 6d One second compression chamber 11b is formed. At both ends of the upper surface groove 29, a first oil supply passage outlet 30a that communicates with the first compression chamber 11a and a second oil supply passage outlet 30b that communicates with the second compression chamber 11b are provided. Here, the outlet 30a and the outlet 30b are provided at different extension angles on the upper surface 9d.

以上のように構成されたスクロール圧縮機について、以下その動作、作用を説明する。   About the scroll compressor comprised as mentioned above, the operation | movement and an effect | action are demonstrated below.

旋回スクロール9の内部空間20から給油孔28に導かれた高圧オイルは、給油孔28から第1給油通路出口30aまでの間の第1給油通路を通って減圧しながら第1圧縮室11aに供給される。同様に、給油孔28から第2給油通路出口30bまでの間の第2給油通路を通って減圧したオイルは第2圧縮室11bに供給される。そして、このときの両圧縮室11a、11bへの給油量は、両給油通路出口30a、30bが両圧縮室11a、11bに臨んでいる間の圧縮室11a、11bの圧力によって概ね決定される。   The high-pressure oil guided from the internal space 20 of the orbiting scroll 9 to the oil supply hole 28 is supplied to the first compression chamber 11a while being decompressed through the first oil supply passage between the oil supply hole 28 and the first oil supply passage outlet 30a. Is done. Similarly, the oil reduced in pressure through the second oil supply passage between the oil supply hole 28 and the second oil supply passage outlet 30b is supplied to the second compression chamber 11b. The amount of oil supplied to the compression chambers 11a and 11b at this time is generally determined by the pressure in the compression chambers 11a and 11b while the oil supply passage outlets 30a and 30b are facing the compression chambers 11a and 11b.

図4は、第1圧縮室11aと第2圧縮室11bの閉じ込み容積が等しい対称スクロール
の場合の両圧縮室11a、11bの閉じ込みから吐出までの圧力変化のグラフであり、このグラフの横軸はクランク角を示す。第1圧縮室11aと第2圧縮室11bについて、クランク角と圧力とはほぼ等しい。第1給油通路出口30aはクランク角θ11からθ12の間、第1圧縮室11aに開口し、そのときの第1圧縮室11aの圧力はP11からP12まで上昇する。同様に第2給油通路出口30bはクランク角θ21からθ22の間に圧力P21からP22の第2圧縮室11bに開口する。(θ12−θ11)および(θ22−θ21)はいかなる構成でも概ね360度である。
FIG. 4 is a graph of the pressure change from the closing of both the compression chambers 11a and 11b to the discharge in the case of a symmetrical scroll in which the first compression chamber 11a and the second compression chamber 11b have the same closed volume. The axis indicates the crank angle. For the first compression chamber 11a and the second compression chamber 11b, the crank angle and the pressure are substantially equal. The first oil supply passage outlet 30a opens to the first compression chamber 11a during the crank angle θ11 to θ12, and the pressure in the first compression chamber 11a at that time increases from P11 to P12. Similarly, the second oil supply passage outlet 30b opens to the second compression chamber 11b having pressures P21 to P22 between the crank angles θ21 to θ22. (Θ12−θ11) and (θ22−θ21) are approximately 360 degrees in any configuration.

図5は、図11に示した従来の構成における、対称スクロールの場合の圧力変化と周方向溝103が開口するタイミングを示すグラフであり、旋回スクロールラップ外壁101b側の第1圧縮室に周方向溝103が開口するクランク角θ11は、旋回スクロールラップ内壁101c側の第2圧縮室に開口するクランク角θ21よりも概ね180度早く、開口中の圧力は第1圧縮室の方が小さい。そのため、第2圧縮室よりも第1圧縮室の方が給油量が多くなり、第1圧縮室は給油過多によって粘性損失が増加、第2圧縮室は給油過少によって漏れ損失が増加するという問題が同時に発生し、給油孔102からの総給油量を最適化することが困難であるという問題がある。   FIG. 5 is a graph showing the pressure change and the opening timing of the circumferential groove 103 in the case of the symmetric scroll in the conventional configuration shown in FIG. 11, and the circumferential direction is applied to the first compression chamber on the orbiting scroll wrap outer wall 101b side. The crank angle θ11 at which the groove 103 opens is approximately 180 degrees earlier than the crank angle θ21 at which the orbiting scroll lap inner wall 101c opens on the second compression chamber, and the pressure in the opening is smaller in the first compression chamber. Therefore, there is a problem that the first compression chamber has a larger amount of oil supply than the second compression chamber, the first compression chamber has increased viscosity loss due to excessive oil supply, and the second compression chamber has increased leakage loss due to insufficient oil supply. There is a problem that it occurs simultaneously and it is difficult to optimize the total amount of oil supplied from the oil supply hole 102.

一方で、図4に示す例では、第2給油通路出口30bの開口開始を第1給油通路出口30aの開口開始と同等か、早めに設定することで、両圧縮室11a、11bの圧力を概ね同等として両圧縮室11a、11bへ均等に給油することができる。したがって、給油孔28からの総給油量を最適化することで両圧縮室11a、11bの粘性損失および漏れ損失を最小限に低減しながら、磨耗や焼付き等が発生しない必要十分な給油量を実現することが可能である。   On the other hand, in the example shown in FIG. 4, by setting the opening start of the second oil supply passage outlet 30b to be the same as or earlier than the opening start of the first oil supply passage outlet 30a, the pressures of both the compression chambers 11a and 11b are generally set. As an equivalent, both the compression chambers 11a and 11b can be evenly refueled. Therefore, by optimizing the total amount of oil supplied from the oil supply holes 28, the necessary and sufficient amount of oil that does not cause wear or seizure is reduced while minimizing the viscosity loss and leakage loss of both the compression chambers 11a and 11b. It is possible to realize.

図6は、第1圧縮室11aの閉じ込み容積が第2圧縮室11bの閉じ込み容積よりも大きい非対称スクロールの場合の両圧縮室11a、11bの閉じ込みから吐出までの圧力変化のグラフであり、このグラフの横軸はクランク角を示す。第1圧縮室11aは第2圧縮室11bよりも180度早いクランク角から圧縮を開始し、圧力上昇速度は第2圧縮室11bの方が大きい。図4と同様に、第1給油通路出口30aの開口クランク角はθ11からθ12で、そのときの第1圧縮室11aの圧力はP11からP12まで上昇する。第2給油通路出口30bの開口クランク角はθ21からθ22で、そのときの第2圧縮室11bの圧力はP21からP22まで上昇する。(θ12−θ11)および(θ22−θ21)はいかなる構成でも概ね360度である。   FIG. 6 is a graph of the pressure change from the closing of the compression chambers 11a and 11b to the discharge in the case of an asymmetric scroll in which the confining volume of the first compression chamber 11a is larger than the confining volume of the second compression chamber 11b. The horizontal axis of this graph indicates the crank angle. The first compression chamber 11a starts compression from a crank angle that is 180 degrees earlier than the second compression chamber 11b, and the pressure increase speed of the second compression chamber 11b is larger. As in FIG. 4, the opening crank angle of the first oil supply passage outlet 30a is θ11 to θ12, and the pressure in the first compression chamber 11a at that time increases from P11 to P12. The opening crank angle of the second oil supply passage outlet 30b is θ21 to θ22, and the pressure in the second compression chamber 11b at that time increases from P21 to P22. (Θ12−θ11) and (θ22−θ21) are approximately 360 degrees in any configuration.

図7は、図11に示した従来の構成における、非対称スクロールの場合の圧力変化と周方向溝103が開口するタイミングを示すグラフであり、周方向溝103が開口する間の第1圧縮室と第2圧縮室の圧力は、対称スクロールの場合に比べて差が小さいものの、やはり第1圧縮室の方が小さい。それが、図6の本実施の形態の構成では、両圧縮室11a、11bの圧力を概ね同等とすることができ、対称スクロールの場合と同様に給油量を均等化することで高効率と高信頼性を実現することが可能である。   FIG. 7 is a graph showing the pressure change and the timing at which the circumferential groove 103 opens in the case of the asymmetric scroll in the conventional configuration shown in FIG. The pressure in the second compression chamber is smaller than that in the case of the symmetric scroll, but is still smaller in the first compression chamber. However, in the configuration of the present embodiment in FIG. 6, the pressures of both the compression chambers 11 a and 11 b can be made substantially equal, and high efficiency and high efficiency can be achieved by equalizing the amount of oil supply as in the case of the symmetrical scroll. Reliability can be realized.

また、過渡運転時や異常運転時等に液圧縮やオイル圧縮が生じた場合、第2圧縮室11bの圧力の方が異常上昇しやすく、第2圧縮室11bから給油孔28への逆流が発生して給油不足によって信頼性を損ない易いが、図2に示すとおり、給油孔28から第1給油通路出口30aまでの距離が第2給油通路出口30bまでの距離よりも小さくすることで、つまり、第2給油通路の長さが第1給油通路の長さよりも長くすることで、第2圧縮室11bから給油孔28への逆流のリスクが減少し、高信頼性を維持することが可能である。   In addition, when liquid compression or oil compression occurs during transient operation or abnormal operation, the pressure in the second compression chamber 11b tends to rise abnormally, and backflow from the second compression chamber 11b to the oil supply hole 28 occurs. However, as shown in FIG. 2, it is easy to impair the reliability due to insufficient lubrication, but by making the distance from the lubrication hole 28 to the first lubrication passage outlet 30a smaller than the distance to the second lubrication passage outlet 30b, that is, By making the length of the second oil supply passage longer than the length of the first oil supply passage, the risk of backflow from the second compression chamber 11b to the oil supply hole 28 is reduced, and high reliability can be maintained. .

本実施の形態は旋回スクロールラップ上面9dに給油孔28及び各給油通路を設けて圧縮室11a、11bへの給油を行っているが、これらは固定スクロールラップ上面6eに
設けても、上記と同様の効果が得られる。同時に、旋回スクロール9は固定スクロール6に押し付けられて運転されると固定スクロールラップ上面6eでスラスト摺動するが、そこに直接給油することができるため、摺動面の潤滑性改善によって摺動損失の低減や磨耗、焼付きの抑制も実現することが可能である。
In the present embodiment, the oil supply holes 28 and the respective oil supply passages are provided on the upper surface 9d of the orbiting scroll wrap to supply oil to the compression chambers 11a and 11b. However, even if these are provided on the upper surface 6e of the fixed scroll wrap, the same as described above. The effect is obtained. At the same time, when the orbiting scroll 9 is operated by being pressed against the fixed scroll 6, it slides on the upper surface 6e of the fixed scroll lap, but since it can be directly supplied with oil, the sliding loss is improved by improving the lubricity of the sliding surface. It is also possible to realize reduction of wear, suppression of wear and seizure.

なお、本実施の形態では、第1給油通路出口30aの開口開始容積比を第2給油通路出口30bの開口開始容積比以上にすることで両圧縮室11a、11bへの給油量を均等化して高効率と高信頼性を実現しているが、両圧縮室11a、11bの間の漏れ等によって実際の圧力は理論圧力とは異なることが多いため、逆に第2給油通路出口30bの開口開始容積比の方を若干大きくしても給油量の均等化は可能である。   In the present embodiment, the amount of oil supplied to the compression chambers 11a and 11b is equalized by setting the opening start volume ratio of the first oil supply passage outlet 30a to be equal to or greater than the opening start volume ratio of the second oil supply passage outlet 30b. Although high efficiency and high reliability are realized, the actual pressure is often different from the theoretical pressure due to leakage between both the compression chambers 11a and 11b, and conversely, the opening of the second oil supply passage outlet 30b starts. Even if the volume ratio is slightly increased, the amount of oil supply can be equalized.

図2の例では、両給油通路出口30a、30bは上面溝29の幅よりも大きい直径の円弧で形成している。この構成により、旋回スクロールラップ9aの仕上げ加工の時に同時に同じ工具で給油通路出口30a、30bを加工できるため、その深さを高精度に管理することができ、給油量のばらつきを抑制することが可能である。   In the example of FIG. 2, both the oil supply passage outlets 30 a and 30 b are formed by arcs having a diameter larger than the width of the upper surface groove 29. With this configuration, the lubrication passage outlets 30a and 30b can be machined simultaneously with the same tool at the time of finishing the orbiting scroll wrap 9a, so that the depth can be managed with high accuracy and the variation in the lubrication amount can be suppressed. Is possible.

(実施の形態2)
図8は、本発明の実施の形態2における旋回スクロール9、言い換えると、図1に示す旋回スクロール9の他の一例の正面図である。図8において、旋回スクロールラップ9aにはその高さ方向に沿って給油孔28が設けられ、旋回スクロールラップ9aの上面9dには給油孔28の開口部を含む上面溝29が旋回スクロールラップ9aの伸開方向に設けられている。第1圧縮室11aに通じる第1給油通路出口30aと、第2圧縮室11bに通じる第2給油通路出口30bの二つの出口が上面溝29の両端部に設けられており、その幅は上面溝29の幅と等しい。また、図8の例でも、出口30aと出口30bとは、上面9d上で異なる伸開角の位置に設けられる。
(Embodiment 2)
FIG. 8 is a front view of the orbiting scroll 9 according to the second embodiment of the present invention, in other words, another example of the orbiting scroll 9 shown in FIG. In FIG. 8, the orbiting scroll wrap 9a is provided with an oil supply hole 28 along the height direction, and an upper surface groove 29 including an opening of the oil supply hole 28 is formed on the upper surface 9d of the orbiting scroll wrap 9a. It is provided in the extending direction. Two outlets, a first oil supply passage outlet 30a that communicates with the first compression chamber 11a and a second oil supply passage outlet 30b that communicates with the second compression chamber 11b, are provided at both ends of the upper surface groove 29. Equal to 29 width. Also in the example of FIG. 8, the outlet 30a and the outlet 30b are provided at different extension angles on the upper surface 9d.

この構成により、上面溝29と給油通路出口30a、30bを同じ工具で同時に加工することができるため、加工タクトが短くなり、低コスト化を図ることが可能である。   With this configuration, the upper surface groove 29 and the oil supply passage outlets 30a and 30b can be simultaneously processed with the same tool, so that the processing tact time can be shortened and the cost can be reduced.

(実施の形態3)
図9及び図10は、本発明の実施の形態3における旋回スクロール9、言い換えると、図1に示す旋回スクロール9についてさらに他の例の正面図である。図9、10において、旋回スクロールラップ9aにはその高さ方向に給油孔28が設けられ、旋回スクロールラップ9aの上面9dには給油孔28の開口部を含む円弧状および直線状の上面溝29が第1圧縮室11aと第2圧縮室11bに通じるように設けられている。また、図9、10の例でも、出口30aと出口30bとは、上面9d上で異なる伸開角の位置に設けられる。
(Embodiment 3)
9 and 10 are front views of still another example of the orbiting scroll 9 according to the third embodiment of the present invention, in other words, the orbiting scroll 9 shown in FIG. 9 and 10, the orbiting scroll wrap 9a is provided with an oil supply hole 28 in the height direction, and the upper surface 9d of the orbiting scroll wrap 9a includes an arcuate and linear upper surface groove 29 including the opening of the oil supply hole 28. Is provided so as to communicate with the first compression chamber 11a and the second compression chamber 11b. 9 and 10, the outlet 30a and the outlet 30b are provided at different extension angles on the upper surface 9d.

この構成により、上面溝29を複雑な形状に加工する必要がないため、より一層加工タクトが短くなり、低コスト化を図ることが可能である。   With this configuration, since it is not necessary to process the upper surface groove 29 into a complicated shape, the processing tact time can be further shortened and the cost can be reduced.

以上のように、本発明にかかるスクロール圧縮機は、漏れ損失と摺動損失、粘性損失の低減による高効率化と磨耗や焼付きの防止による高信頼性化が可能であり、HFC(Hydro Fluoro Carbon)系冷媒やHCFC(Hydro Chloro Fluoro Carbon)系冷媒を用いたエアーコンディショナーやヒートポンプ式給湯機のほかに、自然冷媒の二酸化炭素を用いたエアーコンディショナーやヒートポンプ式給湯機などの用途にも適用できる。   As described above, the scroll compressor according to the present invention can achieve high efficiency by reducing leakage loss, sliding loss, and viscous loss, and high reliability by preventing wear and seizure, and is an HFC (Hydro Fluoro). In addition to air conditioners and heat pump water heaters that use Carbon refrigerants and HCFC (Hydro Chloro Fluoro Carbon) refrigerants, they can also be applied to applications such as air conditioners and heat pump water heaters that use carbon dioxide as a natural refrigerant. .

本発明の実施の形態1におけるスクロール圧縮機の縦断面図The longitudinal cross-sectional view of the scroll compressor in Embodiment 1 of this invention 図1に示す旋回スクロール9の一例の正面図Front view of an example of the orbiting scroll 9 shown in FIG. 図2に示す旋回スクロール9と、図1に示す固定スクロール6とを組み合わせて旋回スクロールの背面9c側から見た図FIG. 2 is a view of the orbiting scroll 9 viewed from the back 9c side by combining the orbiting scroll 9 shown in FIG. 2 and the fixed scroll 6 shown in FIG. 第1圧縮室11aと第2圧縮室11bの閉じ込み容積が等しい対称スクロールの場合の両圧縮室11a、11bの閉じ込みから吐出までの圧力変化のグラフGraph of pressure change from closing of both compression chambers 11a and 11b to discharge in the case of a symmetrical scroll in which the closed volumes of the first compression chamber 11a and the second compression chamber 11b are equal. 図11に示した従来の構成における、対称スクロールの場合の圧力変化と周方向溝103が開口するタイミングを示すグラフThe graph which shows the pressure change in the case of symmetrical scroll in the conventional structure shown in FIG. 11, and the timing which the circumferential groove | channel 103 opens. 第1圧縮室11aの閉じ込み容積が第2圧縮室11bの閉じ込み容積よりも大きい非対称スクロールの場合の両圧縮室11a、11bの閉じ込みから吐出までの圧力変化のグラフGraph of pressure change from closing of both compression chambers 11a, 11b to discharge in the case of asymmetric scroll in which the confining volume of the first compression chamber 11a is larger than the confining volume of the second compression chamber 11b 図11に示した従来の構成における、非対称スクロールの場合の圧力変化と周方向溝103が開口するタイミングを示すグラフThe graph which shows the timing of the pressure change and circumferential groove 103 opening in the case of asymmetric scroll in the conventional configuration shown in FIG. 本発明の実施の形態2における旋回スクロール9の正面図Front view of orbiting scroll 9 according to Embodiment 2 of the present invention 本発明の実施の形態3における旋回スクロール9の正面図Front view of orbiting scroll 9 according to Embodiment 3 of the present invention 本発明の実施の形態3における別の旋回スクロール9の正面図Front view of another orbiting scroll 9 according to Embodiment 3 of the present invention 特許文献1のスクロール圧縮機における旋回スクロール正面図Front view of orbiting scroll in scroll compressor of Patent Document 1 特許文献2のスクロール圧縮機におけるスクロールラップの組み合わせを示す正面図The front view which shows the combination of the scroll wrap in the scroll compressor of patent document 2

6 固定スクロール
6b 固定スクロールラップ
9 旋回スクロール
9a 旋回スクロールラップ
11 圧縮室
28 給油口
29 上面溝
30a 第1給油通路出口
30b 第2給油通路出口
6 fixed scroll 6b fixed scroll wrap 9 orbiting scroll 9a orbiting scroll wrap 11 compression chamber 28 oil supply port 29 upper surface groove 30a first oil supply passage outlet 30b second oil supply passage outlet

Claims (7)

渦巻き状の固定スクロールラップ及び旋回スクロールラップを互いに噛み合わせて、両スクロール間に少なくとも第1圧縮室及び第2圧縮室を形成し、前記旋回スクロールの旋回により、前記旋回スクロールラップの外壁側の第1圧縮室及び前記旋回スクロールラップの内壁側の第2圧縮室のそれぞれが容積変化するスクロール圧縮機であって、
前記旋回スクロールラップ及び前記固定スクロールラップの少なくとも一方のラップ上面に給油孔が形成され、
前記給油孔の開口部と前記第1圧縮室とを結ぶ第1給油通路、及び前記給油孔の開口部と前記第2圧縮室とを結ぶ第2給油通路が、前記給油孔が形成されたラップ上面に形成され、
前記第1給油通路及び前記第2給油通路の出口が、前記給油孔が形成されたラップ上において互いに異なる伸開角の位置に設けられることを特徴とする、スクロール圧縮機。
The spiral fixed scroll wrap and the orbiting scroll wrap are meshed with each other to form at least a first compression chamber and a second compression chamber between the two scrolls. A scroll compressor in which each of the first compression chamber and the second compression chamber on the inner wall side of the orbiting scroll wrap changes in volume,
An oil supply hole is formed on the upper surface of at least one of the orbiting scroll wrap and the fixed scroll wrap,
The first oil supply passage that connects the opening of the oil supply hole and the first compression chamber, and the second oil supply passage that connects the opening of the oil supply hole and the second compression chamber are wraps in which the oil supply hole is formed. Formed on the top surface,
The scroll compressor characterized in that outlets of the first oil supply passage and the second oil supply passage are provided at positions of different extension angles on the lap in which the oil supply hole is formed.
前記第1給油通路が前記第1圧縮室に開口し始めるときの前記第1圧縮室の容積比が、前記第2給油通路が前記第2圧縮室に開口し始めるときの前記第2圧縮室の容積比以上である、請求項1記載のスクロール圧縮機。   The volume ratio of the first compression chamber when the first oil supply passage starts to open to the first compression chamber is the volume ratio of the second compression chamber when the second oil supply passage starts to open to the second compression chamber. The scroll compressor according to claim 1 which is more than a volume ratio. 前記第1圧縮室の閉じ込み容積が前記第2圧縮室の閉じ込み容積よりも大きい非対称スクロールである、請求項2記載のスクロール圧縮機。   3. The scroll compressor according to claim 2, wherein the scroll volume of the first compression chamber is an asymmetric scroll having a larger volume than that of the second compression chamber. 前記第2給油通路の長さが前記第1給油通路の長さよりも長い、請求項1〜3のいずれか1項に記載のスクロール圧縮機。   The scroll compressor according to any one of claims 1 to 3, wherein a length of the second oil supply passage is longer than a length of the first oil supply passage. 前記給油孔および前記給油通路は旋回スクロールラップに設けられる、請求項1〜4のいずれか1項に記載のスクロール圧縮機。   The scroll compressor according to any one of claims 1 to 4, wherein the oil supply hole and the oil supply passage are provided in an orbiting scroll wrap. 前記旋回スクロールが前記固定スクロールに押し付けられて圧縮運転されるとともに、前記給油孔および前記給油通路が前記固定スクロールラップに設けられている、請求項1〜4のいずれか1項に記載のスクロール圧縮機。   The scroll compression according to any one of claims 1 to 4, wherein the orbiting scroll is pressed against the fixed scroll to perform a compression operation, and the oil supply hole and the oil supply passage are provided in the fixed scroll wrap. Machine. 作動流体として二酸化炭素を用いた、請求項1〜6のいずれか1項に記載のスクロール圧縮機。   The scroll compressor according to any one of claims 1 to 6, wherein carbon dioxide is used as a working fluid.
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