JP2010101187A - 燃料噴射ポンプの注油機構 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】バレル21の嵌合面に環状の供給油溝33,34,35を形成し、バレル21に、潤滑油供給口32と各供給油溝33,34,35とを連通する潤滑油供給通路36と、潤滑油排出口38と各供給油溝33,34,35とを連通する潤滑油排出通路39とを穿設している。また、潤滑油排出通路39には、排出口絞り穴を有する潤滑油量調整用絞りねじ41を螺合している。潤滑油供給口32から供給された潤滑油は、潤滑油量調整用絞りねじ41の上記排出口絞り穴から排出されて、上記潤滑油の供給油溝33,34,35での圧力が適正に保持され、滞留時間が短縮される。したがって、上記潤滑油の温度上昇を抑制して適性粘度に保ち、プランジャ22の摺動面全体に亘って潤滑性を高め、またプランジャ22下部への燃料侵入を封止することができる。
【選択図】図1
Description
Q=(πdh3/12μ)×(P/l)×α×60 …(1)
ここで、
P:プランジャ2の注油圧力=5kgf/cm2
d:プランジャ2の外径=2.8cm
h:バレル1とプランジャ2との半径方向の平均隙間=4μm
=0.0004cm
l:プランジャ2の軸方向下部のシール部長さ=2.5cm
ν:動粘度=4cSt=4mm2/sec=0.04cm2/sec
ρ:潤滑油比重量=900kgf/m3=0.0009kgf/cm3
g:重力加速度=980cm/sec2
μ:粘度=νρ/g=(0.04×0.0009)/980
=3.6×10-8kgfs/cm2
e:偏心量(最大)=h=0.0004cm
α:偏心係数=1+1.5(e/h)2=2.5
Q=(π×2.8×0.00043/12×3.6×10-8)
×(5/2.5)×2.5×60
=0.39cc/min
Q0=(π×2.8×0.00043/12×3.6×10-8)
×(5/3.0)×2.5×60
=0.32cc/min
と算出される。
=0.71cc/min
となる。
プランジャと、
上記プランジャを、進退可能なように嵌合するバレルと
を備え、
上記バレルは、
上記プランジャの後退に伴って燃料を吸込むと共に、前進する上記プランジャによって上記吸込まれた燃料が加圧される高圧室と、
上記高圧室に連通すると共に、上記加圧された燃料を吐出する吐出口と、
上記プランジャの嵌合面に形成されると共に、潤滑油供給口から加圧供給された潤滑油を上記プランジャとの嵌合隙間に供給する複数の環状の供給油溝と、
上記潤滑油供給口と上記複数の供給油溝とを連通する潤滑油供給通路と、
上記複数の供給油溝内の潤滑油を排出するための潤滑油排出口と、
上記複数の供給油溝と上記潤滑油排出口とを連通する潤滑油排出通路と
を含んでいる
ことを特徴としている。
上記バレルの上記潤滑油排出通路における上記潤滑油排出口に、上記潤滑油排出通路の内径よりも小さい内径の排出口絞り穴を有する潤滑油量調整部材を装着している。
上記バレルにおける上記プランジャの嵌合面に形成された複数の供給油溝の間隔は、上記プランジャの進退ストローク長よりも短い長さである。
上記バレルにおける上記プランジャの摺動面に形成された複数の供給油溝の間隔は、上記プランジャの進退ストローク長の50%以上且つ90%以下の長さである。
P:プランジャ22の注油圧力=5kgf/cm2
d:プランジャ22の外径=2.8cm
h:バレル21とプランジャ22との半径方向の平均隙間=4μm
=0.0004cm
l:プランジャ22の軸方向下部のシール部長さ=1.3cm
ν:動粘度=65cSt=65mm2/sec=0.65cm2/sec
ρ:潤滑油比重量=900kgf/m3=0.0009kgf/cm3
g:重力加速度=980cm/sec2
μ:粘度=νρ/g=(0.65×0.0009)/980
=59.6×10-8kgfs/cm2
e:偏心量(最大)=h=0.0004cm
α:偏心係数=1+1.5(e/h)2=2.5
であるから、次のように算出される。
Q=(πdh3/12μ)×(P/l)×α×60
=(π×2.8×0.00043/12×59.6×10-8)
×(5/1.3)×2.5×60
=0.05cc/min
Q0=(π×2.8×0.00043/12×59.6×10-8)
×(5/0.8)×2.5×60
=0.07cc/min
と算出される。
Q1=A2V2=(π/4)d2 2V2 …(2)
A1V1=A2V2 …(3)
ここで、A1:潤滑油供給通路36の断面積
V1:潤滑油供給通路36での流速
が成立する。そして、上記式(3)より、式(4)に示すように、排出口絞り穴40での流速V2を潤滑油供給通路36での流速V1で表すことができる。
V2=A1V1/A2=(d1/d2)2V1=4V1 …(4)
ここで、d1:潤滑油供給通路36の直径=2mm=0.2cm
d2:排出口絞り穴40の直径=1mm=0.1cm
H0=64lVν/2d2g …(5)
ここで、l:油通路長さ
V:流速
ν:動粘度
d:油通路直径
g:重力加速度
=(V1/2g)(64l1ν/d1 2+64l24ν/d2 2+16V1) …(7)
ここで、l1:注油通路相当長さ=200mm=20cm
l2:排出口絞り穴40の長さ=5mm=0.5cm
ν:動粘度=65cSt=65mm2/sec=0.65cm2/sec
尚、上記注油通路相当長さl1とは、上記潤滑油供給口32から排出口絞り穴40までに至る潤滑油供給通路36,供給油溝33,34,35および潤滑油排出通路39の合計長さである。
H=(V1/2×980)×(64×20×0.65/0.22
+64×0.5×4×0.65/0.12+16V1)
=14.857V1+0.00816V1 2
プランジャ22の注油圧力P=5kgf/cm2=50m=5000cm
であるから、次式(8)が成立する。
0.00816V1 2+14.857V1=5000 …(8)
この二次方程式を解くことによって、潤滑油供給通路36での流速V1が次のように得られる。
V1=290cm/sec
そこで、この潤滑油供給通路36での流速V1の値を、上記式(4)に代入することによって、排出口絞り穴40での流速V2が次のように算出される。
V2=4V1=4×290=1160cm/sec
Q1=(π/4)d2 2V2=π×0.12×1160/4
=9.11cc/sec=546cc/min
=546.12cc/min
となる。
22…プランジャ、
23…燃料吸込み室、
24…高圧室、
25…燃料吐出口、
26…燃料漏洩油回収溝、
27…燃料油回収通路穴、
28…混合油廃棄溝、
29…混合油廃棄口、
30…混合油廃棄通路、
32…潤滑油供給口、
33,34,35…供給油溝、
36…潤滑油供給通路、
37…バレルの端面、
38…潤滑油排出口、
39…潤滑油排出通路、
40…排出口絞り穴、
41…潤滑油量調整用絞りねじ。
Claims (4)
- プランジャと、
上記プランジャを、進退可能なように嵌合するバレルと
を備え、
上記バレルは、
上記プランジャの後退に伴って燃料を吸込むと共に、前進する上記プランジャによって上記吸込まれた燃料が加圧される高圧室と、
上記高圧室に連通すると共に、上記加圧された燃料を吐出する吐出口と、
上記プランジャの嵌合面に形成されると共に、潤滑油供給口から加圧供給された潤滑油を上記プランジャとの嵌合隙間に供給する複数の環状の供給油溝と、
上記潤滑油供給口と上記複数の供給油溝とを連通する潤滑油供給通路と、
上記複数の供給油溝内の潤滑油を排出するための潤滑油排出口と、
上記複数の供給油溝と上記潤滑油排出口とを連通する潤滑油排出通路と
を含んでいる
ことを特徴とする燃料噴射ポンプの注油機構。 - 請求項1に記載の燃料噴射ポンプの注油機構において、
上記バレルの上記潤滑油排出通路における上記潤滑油排出口に、上記潤滑油排出通路の内径よりも小さい内径の排出口絞り穴を有する潤滑油量調整部材を装着した
ことを特徴とする燃料噴射ポンプの注油機構。 - 請求項1あるいは請求項2に記載の燃料噴射ポンプの注油機構において、
上記バレルにおける上記プランジャの嵌合面に形成された複数の供給油溝の間隔は、上記プランジャの進退ストローク長よりも短い長さである
ことを特徴とする燃料噴射ポンプの注油機構。 - 請求項3に記載の燃料噴射ポンプの注油機構において、
上記バレルにおける上記プランジャの摺動面に形成された複数の供給油溝の間隔は、上記プランジャの進退ストローク長の50%以上且つ90%以下の長さである
ことを特徴とする燃料噴射ポンプの注油機構。
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-
2008
- 2008-10-21 JP JP2008270716A patent/JP4759036B2/ja active Active
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