JP2010013811A

JP2010013811A - 柱梁接合部コア、及びこれを用いた柱梁接合部構造

Info

Publication number: JP2010013811A
Application number: JP2008172750A
Authority: JP
Inventors: Eiji Sato; 鋭治佐藤; Masao Sonoda; 正雄園田
Original assignee: Nippon Steel and Sumikin Metal Products Co Ltd
Current assignee: Nippon Steel Metal Products Co Ltd
Priority date: 2008-07-01
Filing date: 2008-07-01
Publication date: 2010-01-21

Abstract

【課題】より小さい断面積で要求耐力を満足することが可能な断面形状の柱梁接合部コアを得る。
【解決手段】角形鋼管柱とＨ形鋼梁との柱梁接合部に柱の一部として用いられる厚肉角形鋼管であるノンダイアフラム型の柱梁接合部コアであって、角部内Ｒが柱梁接合部コアの管径の０．０８〜０．２５倍となる断面形状を有することを特徴とする。角部内Ｒがこの範囲であれば、最大効率断面に対する面外変形耐力の効率を９７％以上確保することができ、効率的な断面形状が得られる。
【選択図】図７

Description

この発明は、角形鋼管柱とＨ形鋼梁との柱梁接合部に柱の一部として用いられる厚肉角形鋼管であるノンダイアフラム型の柱梁接合部コア、及びこの柱梁接合部コアを用いた柱梁接合部構造に関する。

柱に角形鋼管を用い梁にＨ形鋼を用いる建築構造物における柱梁接合部構造として、上下階の角形鋼管柱を別部材の柱梁接合部コアを介して溶接接合し、この柱梁接合部コアにＨ形鋼梁を溶接接合する構造がある。
この種の柱梁接合部コアは、梁に作用する曲げモーメント等の応力に対する十分な耐力を持たせるために、短尺角形鋼管に補強としてダイアフラムを溶接固定した構造のものが一般に用いられるが、ダイアフラムを持たない短尺の厚肉角形鋼管からなるいわゆるノンダイアフラム型の柱梁接合部コアを用いる場合もある。

図１３（イ）、（ロ）はノンダイアフラム型の柱梁接合部コアを用いた柱梁接合部構造を示すもので、上下階の角形鋼管柱２，２を、充分な肉厚を持つ厚肉角形鋼管である柱梁接合部コア１を介して溶接接合し、この柱梁接合部コア１にＨ形鋼梁３を溶接接合する。
図１３（ロ）で角形鋼管柱２の外径（辺寸法）をＡ_０、板厚をｔ_０、柱梁接合部コア１の外径（辺寸法）をＡ、板厚をｔ、角部内アール（角部内Ｒ）をＲで示す。

このノンダイアフラム型の柱梁接合部コアは、角形鋼管柱２との突き合わせ溶接を良好に行うことができる断面形状であることが必要であるから、外径が角形鋼管柱の外径より大であり、かつ内径が角形鋼管柱の内径より大とならない板厚（したがって、角形鋼管柱の板厚より充分に大なる板厚）であるという条件を満たす必要がある。
また、梁に作用する曲げモーメント等の応力に対する充分な耐力を有して柱に応力を伝達できるという条件を満たす必要がある。
このような条件を満たす柱梁接合部コアの断面形状を設定するに際して、前者の単なる外形の条件だけであれば簡単に定めることができるが、後者の耐力の条件を含めて定めるのは必ずしも簡単でない。すなわち、経済性を考慮しなければ、耐力が確実に得られるように十分に余裕を持たせた大サイズの厚肉角形鋼管を用いれば済むが、無用に大サイズとせずに要求耐力を満たす効率的な断面形状を設定することは必ずしも簡単ではない。
経済性は材料重量によるので、効率的な断面形状とは、断面積一定の条件のもとで最大の耐力が得られる断面形状である。

ところで、厚肉角形鋼管を用いたノンダイアフラム型の柱梁接合部構造において、梁接接合部分での厚肉角形鋼管の面外変形耐力（後述する）は柱梁接合部の耐力を求めるために必要な要素である。
この面外変形耐力の算出方法は、図１１（イ）の厚肉角形鋼管のような角部内Ｒのない断面形状について日本建築学会「鋼構造接合部設計施工指針」により提案されている。
これは、面外変形耐力を大きくするためには図１１（ロ）の厚肉角形鋼管のような角部内Ｒを持つ断面形状が有利であるが、柱梁接合部コアとして使用できるサイズの厚肉角形鋼管が規格品には存在しないため、４枚の厚肉鋼板を四角形に組み溶接接合した厚肉角形鋼管（図１１（イ）の断面形状）が柱梁接合部コアとして広く使用されており、その断面形状を想定しているためである。
しかし、前記の通り、角部内Ｒを持つ断面形状とすることで効率的な断面形状が得られることの利点は大きい。そこで、本発明者らは、解析により角部内Ｒの影響を評価して、柱梁接合部コア（厚肉角形鋼管）の断面積を一定とした場合の角部内Ｒと面外変形耐力の関係を、複数の柱梁接合部コアのサイズと複数のＨ形鋼梁のサイズとの関係において調べた。その結果、断面積一定の条件のもとで最大の面外変形耐力が得られる断面形状となる角部内Ｒの範囲が得られた。
本発明は上記背景のもとになされたもので、より小さい断面積で要求耐力を満足することが可能な断面形状の柱梁接合部コア、及び、これを用いた柱梁接合部構造を提供することを目的とする。

上記課題を解決する請求項１の発明は、角形鋼管柱とＨ形鋼梁との柱梁接合部に柱の一部として用いられる厚肉角形鋼管であるノンダイアフラム型の柱梁接合部コアであって、
角部内Ｒが柱梁接合部コアの管径の０．０８〜０．２５倍となる断面形状を有することを特徴とする。

請求項２の発明は、角形鋼管柱とＨ形鋼梁との柱梁接合部に柱の一部として用いられる厚肉角形鋼管であるノンダイアフラム型の柱梁接合部コアであって、
角形の一方の対角線方向の２つの角部内Ｒが柱梁接合部コアの管径の０．０８〜０．２５倍であり、他方の対角線方向の２つの角部に内Ｒがないかあるいは充分小さい内Ｒの断面形状を有することを特徴とする。

請求項３は、角形鋼管柱として規格品の建築構造用冷間成形角形鋼管を用いる場合における請求項１記載の柱梁接合部コアであって、
角形鋼管柱の外径より０〜４ｍｍの範囲で大きな外径であることを特徴とする。

請求項４の発明は角形鋼管柱とＨ形鋼梁との柱梁接合部構造であって、
建築物の上下階の角形鋼管柱が、請求項１〜３のいずれかの柱梁接合部コアを介して溶接接合されるとともに、この柱梁接合部コアにＨ形鋼梁が溶接接合されたことを特徴とする。

本発明によれば、厚肉角形鋼管である柱梁接合部コアの角部内Ｒが適切な範囲に設定されていることにより、より小さい断面積で柱梁接合部としての要求耐力を満足することが可能な効率的な断面形状の柱梁接合部コアが得られ、また、これを用いて経済性に優れた効率的な柱梁接合部構造を得ることができる。

以下、本発明の柱梁接合部コア、及び柱梁接合部構造の実施例を図面を参照して説明する。

前述の通り、厚肉角形鋼管を用いたノンダイアフラム型の柱梁接合部構造において、柱梁接合部分での厚肉角形鋼管の面外変形耐力は柱梁接合部の耐力を求めるために必要な要素である。
日本建築学会「鋼構造接合部設計施工指針」において、図１１（イ）に示すような角部内Ｒのない断面形状の厚肉角形鋼管について、面外変形耐力を算出する方法が提案されている（第４章柱梁接合部４.２.５ノンダイアフラム形式中空断面柱梁接合部（１）全塑性曲げ耐力１）Ｈ形断面梁の場合／（C4.34）式、（C4.35）式、図（C4.42）、図（C4.43）など参照）。
面外変形耐力について簡単に説明すると、図１４に示すように、Ｈ形鋼梁が接合される角形鋼管柱の壁面には上下の梁フランジからモーメントを受けるため、角形鋼管柱の壁面に面外方向に変形が生じる。この面外方向の変形が面外変形（面外方向変形）であり、鋼管壁に生じるこの面外方向変形により梁端接合部の局部回転変形が顕著になるときの梁端モーメントを面外変形耐力_ｊＭ_ｐとしている

上記「鋼構造接合部設計施工指針」に提案された式は角部内Ｒがない場合（Ｒ＝０）であるが、これに角部内Ｒの影響を考慮して変形をした式（詳細省略）にて面外変形耐力を算出して、柱梁接合部コア（厚肉角形鋼管）の断面積を一定とした場合の角部内Ｒと面外変形耐力の関係を、複数の柱梁接合部コアのサイズと複数のＨ形鋼梁のサイズとの関係において求めた。
すなわち、図１１（イ）の板厚が管径×0.1である角部内Ｒなし柱梁接合部コア（角部内Ｒなし厚肉角形鋼管）と径（管径）及び断面積が同一であるが角部内Ｒを持つ図１１（ロ）のような角部内Ｒ付き柱梁接合部コア（角部内Ｒ付き厚肉角形鋼管）について、角部内Ｒを種々変化させて時の面外変形耐力を算出した。
算出の対象とした柱梁接合部コアのサイズは、□１５０、□１７５、□２００、□２５０、□３００、□３５０、の６サイズである。
ここで、例えばサイズ□２００の柱梁接合部コアとは、一辺が２００ｍｍの正方形の角形鋼管柱（規格の□２００×２００角形鋼管）２に用いる柱梁接合部コアという意味であり、したがって、□２００で示した柱梁接合部コアの実際の管径（一辺の長さ）は、規格の□２００×２００角形鋼管を用いた角形鋼管柱の外径より約０〜４ｍｍの範囲で大きい。
また、対象としたＨ形鋼梁のサイズは、
Ｈ100*50 （1）、Ｈ125*60 （2）、Ｈ150*75 （3）、Ｈ175*90 （4）、
Ｈ200*100（5）、Ｈ250*125（6）、Ｈ300*150（7）、Ｈ350*175（8）、
Ｈ400*200（9）、Ｈ450*200（10）、Ｈ500*200（11）、
Ｈ148*100 (12）、Ｈ194*150（13）、Ｈ244*175（14）、Ｈ294*200（15）、
Ｈ340*250（16）、Ｈ390*300（17）、
Ｈ100*100（18）、Ｈ125*125 (19）、Ｈ150*150（20）、Ｈ175*175（21）、
Ｈ200*200（22）、Ｈ250*250（23）、Ｈ300*300（24）、Ｈ350*350（25）、
である。
ここで、例えばＨ200*100とは、Ｈ形鋼の高さ（梁成）が200ｍｍ、フランジ幅（梁幅）が100ｍｍであるサイズを示す。
（）内の数字は対象としたＨ形鋼梁のサイズ種番号である。なお、後述する図９、図１０のグラフ中において各点に添えた数字は、このＨ形鋼梁サイズ番号を示す。

図１は柱梁接合部コアが□１５０、Ｈ形鋼梁がＨ１００＊５０〜Ｈ２００＊１００の範囲（図中の１０種類）である場合について、断面積一定の条件で柱梁接合部コアの角部内Ｒを種々変化させて、角部内Ｒと要求耐力に対する面外変形耐力の比率との関係を求めたものである。
すなわち、管径が１５０ｍｍ（□１５０）、板厚が管径×0.1(１５ｍｍ)、角部内Ｒが０の柱梁接合部コア（図１１（イ）の角部内Ｒなし柱梁接合部コア）を基準として、その角部内Ｒなし柱梁接合部コアの断面積と同一の断面積で角部内Ｒを種々変化させた柱梁接合部コア（図１１（ロ）の角部内Ｒ付き柱梁接合部コア）について、それぞれ面外変形耐力を算出し、かつ、要求耐力に対する面外変形耐力の比率を算出し、そして、角部内Ｒを横軸とし要求耐力に対する面外変形耐力の比率を縦軸としてグラフにしたものが図１である。
この場合、角部内Ｒ付き柱梁接合部コアの板厚は、断面積一定であるから、角部内Ｒの値に応じて変化する。
ここで、要求耐力は、柱梁接合部まわりの設計を簡便にするため、柱梁接合部コアの面外変形耐力が柱または梁に対して保有耐力接合を満足するための耐力としている。
なお、柱梁接合部における面外変形耐力の特性として、梁幅が大きくなるほど、また、梁成が小さくなるほど要求耐力に対する面外変形耐力は厳しくなる（梁幅が大きくなるほど要求耐力が大きくなり、梁成が小さくなるほど面外変形耐力が小さくなる）。

図２は柱梁接合部コアが□１７５、Ｈ形鋼梁がＨ１５０＊７５〜Ｈ２５０＊１２５の範囲（図中の９種類）である場合について、柱梁接合部コアの断面積一定の条件で柱梁接合部コアの角部内Ｒを種々変化させて、角部内Ｒと要求耐力に対する面外変形耐力の比率との関係を求めたものである。
この場合、基準となる角部内Ｒなし柱梁接合部コアの板厚は１７.５ｍｍ（管径×0.1）としている。

図３は柱梁接合部コアが□２００、Ｈ形鋼梁がＨ１７５＊９０〜Ｈ３００＊１５０の範囲（図中の１１種類）である場合について、柱梁接合部コアの断面積一定の条件で柱梁接合部コアの角部内Ｒを種々変化させて、角部内Ｒと要求耐力に対する面外変形耐力の比率との関係を求めたものである。
この場合、基準となる角部内Ｒなし柱梁接合部コアの板厚は２０ｍｍ（管径×0.1）としている。

図４は柱梁接合部コアが□２５０、Ｈ形鋼梁がＨ２５０＊１２５〜Ｈ４００＊２００の範囲（図中の１０種類）である場合について、柱梁接合部コアの断面積一定の条件で柱梁接合部コアの角部内Ｒを種々変化させて、角部内Ｒと要求耐力に対する面外変形耐力の比率との関係を求めたものである。
この場合、基準となる角部内Ｒなし柱梁接合部コアの板厚は２５ｍｍ（管径×0.1）としている。

図５は柱梁接合部コアが□３００、Ｈ形鋼梁がＨ３００＊１５０〜Ｈ４５０＊２００の範囲（図中の１０種類）である場合について、柱梁接合部コアの断面積一定の条件で柱梁接合部コアの角部内Ｒを種々変化させて、角部内Ｒと要求耐力に対する面外変形耐力の比率との関係を求めたものである。
この場合、基準となる角部内Ｒなし柱梁接合部コアの板厚は３０ｍｍ（管径×0.1）としている。

図６は柱梁接合部コアが□３５０、Ｈ形鋼梁がＨ３５０＊１７５〜Ｈ５００＊２００の範囲（図中の１１種類）である場合について、柱梁接合部コアの断面積一定の条件で柱梁接合部コアの角部内Ｒを種々変化させて、角部内Ｒと要求耐力に対する面外変形耐力の比率との関係を求めたものである。
この場合、基準となる角部内Ｒなし柱梁接合部コアの板厚は３５ｍｍ（管径×0.1）としている。

図７は各コアサイズ（厚肉角形鋼管サイズ）毎の上記算出結果（図１〜図６の各グラフ）にそれぞれ基づいて、角部内Ｒ付き柱梁接合部コアの面外変形耐力が最も大きくなる断面（すなわち、面外変形耐力が最大となる角部内Ｒを持つ断面（最大効率断面））の面外変形耐力を１００％とした時、各断面（それぞれの角部内Ｒを持つ断面）の面外変形耐力が最大面外変形耐力の何％になるかを算出してものである。すなわち、各コアサイズ毎に各角部内Ｒ（横軸）に対する面外変形耐力の効率（縦軸）を求めたものである。
同図においてそれぞれ、曲線ａは□１５０、曲線ｂは□１７５、曲線ｃは□２００、曲線ｄは□２５０、曲線ｅは□３００、曲線ｆは□３５０についてのものである。

前記の各角部内Ｒに対する面外変形耐力の効率は、次のようにして求める。
図４の□２５０の場合を拡大した図８を例にして説明すると、まず、あるＨ形鋼梁サイズｋ（ｋは１０種のうちの１つを示す）において要求耐力に対して最大となる面外変形耐力の比率（_ｋＳ_ｍａｘ）を求める（すなわち、曲線ｋのなかで最も高い位置の値）。
次いで、横軸の特定の角部内Ｒ_ｊ（Ｒ_ｊは連続的な数値であるが、ここでは管径×0.05, 0.1, 0.15, 0.2, 0.25, 0.3のうちの１つと考える。この場合Ｒ_ｊ＝0.1を例にしている）における前記Ｈ形鋼梁サイズｋの要求耐力に対する面外変形耐力の比率（_ｋＳ_ｊ）を求める。
前記最大面外変形耐力比率（_ｋＳ_ｍａｘ）に対する前記特定の角部内Ｒ_ｊにおける面外変形耐力比率（_ｋＳ_ｊ）の割合（_ｋＳ_ｊ／_ｋＳ_ｍａｘ＝_ｋｆ_ｊ）を求める。
同様な計算を各Ｈ形鋼梁サイズ（ｋ＝１、２、・・・、９、１０の１０種類））について行い、それらの平均値を算出する。すなわち、（_１ｆ_ｊ＋_２ｆ_ｊ＋・・・＋₉ｆ_ｊ＋₁₀ｆ_ｊ）÷１０＝Ｆ_ｊを算出する（平均値をＦ_ｊとしている）。
横軸の各角部内Ｒ_ｊ（管径×0.05, 0.1, 0.15, 0.2, 0.25, 0.3）についてそれぞれ前記平均値Ｆｊに相当する平均値を算出することにより、図７における１つの柱梁接合部コア（上記では□２５０）についての曲線を得る。
他のコアサイズ（□１５０、□１７５、□２００、□３００、□３５０）についても、上記の操作をして、図７の６つの曲線からなるグラフが得られる。

ところで、図１〜図６において採用しているコアサイズとＨ形鋼梁のサイズとの関係は、概ね、大きなサイズの柱梁接合部コアには大きなサイズのＨ形鋼梁を用いるという組み合わせとしている。
すなわち、図９は算出対象としたＨ形鋼梁のサイズ種類（２５種類）を、梁成を横軸、梁幅を縦軸にとって示したものであるが、図示のように概ね大きな梁成に対して梁幅が大きいＨ形鋼梁を対象としていることが分る。グラフ中の各点に添えた数字は前述のＨ形鋼梁サイズ番号を示す。
一方、図１０は算出対象とした柱梁接合部コアのサイズ（管径）とＨ形鋼梁の梁幅との関係をグラフ化したものであるが、柱梁接合部コアのサイズが大きくなるほど、梁幅の大きいＨ形鋼梁を対象としていることが分る。このことは、図９で示したように概ね大きな梁成に対して梁幅が大きいＨ形鋼梁を対象としていることから、概ね、柱梁接合部コアのサイズが大きくなるほどサイズの大きいＨ形鋼梁を対象としていること意味する。
実際の建築物において使用される梁サイズは柱サイズに概ね比例して大きくなることから、算出対象とした柱梁接合部コアサイズとＨ形鋼梁サイズとの関係は、概ね、実使用状態を反映していると言える。

上記の通り図１〜図６において採用している柱梁接合部コア（厚肉角形鋼管）及びＨ形鋼梁のサイズは、概ね、大きなサイズの柱梁接合部コアには大きなサイズのＨ形鋼梁を用いるという組み合わせとしているが、そのようにサイズが概ね相関する組み合わせの場合であれば、図７から明らかな通り、各角部内Ｒに対する面外変形耐力の効率は、コアサイズ毎のバラツキが極めて少なく、ほぼ同様な傾向（曲線）となる。
図７において、角部内Ｒのない断面（角部内Ｒ＝０）は、最大効率断面に対して面外変形耐力が約１０％が低下しており、角部内Ｒを設けることで断面効率が高くなることが分る。しかし、同図から明らかなように、角部内Ｒが大き過ぎても、面外変形耐力の効率は低下する。
保有耐力接合の条件である柱、梁の全塑性耐力は塑性断面係数×材料降伏強度により求められるが、柱、梁に用いる角形鋼管、Ｈ形鋼のマイナス公差の下限板厚から求めた塑性断面係数は各々の角形鋼管、Ｈ形鋼の基準寸法の塑性断面係数に対して平均で９７％の値となる。つまり、断面形状（板厚）については基準寸法断面の全塑性耐力の３％減の９７％を下限として設定している。
本発明の柱梁接合部コアの断面形状についても最大効率断面（同一断面積において面外変形耐力が最も大きくなる角部内Ｒをもった断面）の面外変形耐力に対して３％減の９７％を下限として角部内Ｒの寸法を設定することとする。図７のグラフから柱梁接合部コアの各サイズに共通して面外変形耐力が最大効率断面に対して９７％よりも大きくなる角部内Ｒの寸法範囲を読み取ると、角部内Ｒが管径の０．０８〜０．２５となる。そこで、本発明では効率的な断面が得られる角部内Ｒとして、柱梁接合部コアの径の０．０８〜０．２５倍の範囲に設定した。
角部内Ｒがこの範囲であれば、より小さい断面積で要求耐力を満足することが可能な効率的な断面形状の柱梁接合部コアが得られる。また、これを用いて経済性に優れた効率的な柱梁接合部構造を得ることができる。

図１２（イ）は本発明の他の実施例の柱梁接合部コアの断面形状を示すもので、この柱梁接合部コアは、角形の一方の対角線方向の２つの角部内Ｒが柱梁接合部コアの管径の０．０８〜０．２５倍であり、他方の対角線方向の２つの角部に内Ｒが０（ないし充分小さい内Ｒ）である断面形状を有する。
この断面形状は、同図（ロ）に合成状況を示したように、角部内Ｒがある断面と角部内Ｒがない断面とを組み合わせた断面であるので、四隅にいずれも角部内Ｒを持つ上述の柱梁接合部コアにおいて導いた管径の０．０８〜０．２５倍という角部内側Ｒを、一方の対角線方向の２つの角部内Ｒに設定することによって、同様に断面効率の高い断面形状が得られることが分る。

本発明において、柱梁接合部コアとして効率的な断面形状を得るために求めた、柱梁接合部コアの角部内Ｒと要求耐力に対する面外変形耐力の比率との関係を示すグラフであり、柱梁接合部コアサイズが□１５０の場合である。図１と同じく、柱梁接合部コアの角部内Ｒと要求耐力に対する面外変形耐力の比率との関係を示すグラフであり、柱梁接合部コアサイズが□１７５の場合である。図１と同じく、柱梁接合部コアの角部内Ｒと要求耐力に対する面外変形耐力の比率との関係を示すグラフであり、柱梁接合部コアサイズが□２００の場合である。図１と同じく、柱梁接合部コアの角部内Ｒと要求耐力に対する面外変形耐力の比率との関係を示すグラフであり、柱梁接合部コアサイズが□２５０の場合である。図１と同じく、柱梁接合部コアの角部内Ｒと要求耐力に対する面外変形耐力の比率との関係を示すグラフであり、柱梁接合部コアサイズが□３００の場合である。図１と同じく、柱梁接合部コアの角部内Ｒと要求耐力に対する面外変形耐力の比率との関係を示すグラフであり、柱梁接合部コアサイズが□３５０の場合である。図１〜図６の結果に基づいて、各柱梁接合部コアサイズ毎に各角部内Ｒ（横軸）に対する面外変形耐力の効率（縦軸）を求めたものである。図７のグラフを導く手順を説明するために用いた図４の拡大図に補足説明を記入したものである。本発明において算出対象としたＨ形鋼梁のサイズ範囲を説明する図であり、横軸は梁成、縦軸が梁幅である。本発明において算出対象とした角部内Ｒ付き柱梁接合部コアのサイズ（管径）とＨ形鋼梁の梁幅との関係を説明する図であり、横軸は柱梁接合部コアの管径、縦軸はＨ形鋼梁の梁幅である。（イ）は本発明において、効率的な断面となる角部内Ｒを求めるための基準とした角部内Ｒなしの柱梁接合部コアの断面形状を説明する図、（ロ）は本発明で得ようとする効率的な角部内Ｒ付きの厚肉角形鋼管の断面形状を説明する図である。（イ）は本発明の他の実施例の柱梁接合部コアの断面形状を示す図、（ロ）は（イ）の断面形状でも角部内Ｒを適切に設定することで効率的な断面形状となることを説明する図である。ノンダイアフラム型の柱梁接合部コアを用いた柱梁接合部構造を説明するもので、（イ）は柱梁接合部近傍の部分縦断面図、（ロ）は梁を省いて示したＡ−Ａ断面図である。Ｈ形鋼梁と角形鋼管柱との柱梁接合部における角形鋼管柱の面外変形耐力を説明する図である。

符号の説明

１柱梁接合部コア（厚肉角形鋼管）
２角形鋼管柱
３Ｈ形鋼梁
Ｒ角部の内アール（角部内Ｒ）

Claims

角形鋼管柱とＨ形鋼梁との柱梁接合部に柱の一部として用いられる厚肉角形鋼管であるノンダイアフラム型の柱梁接合部コアであって、
角部内Ｒが柱梁接合部コアの管径の０．０８〜０．２５倍となる断面形状を有することを特徴とする柱梁接合部コア。
角形鋼管柱とＨ形鋼梁との柱梁接合部に柱の一部として用いられる厚肉角形鋼管であるノンダイアフラム型の柱梁接合部コアであって、
角形の一方の対角線方向の２つの角部内Ｒが柱梁接合部コアの管径の０．０８〜０．２５倍であり、他方の対角線方向の２つの角部に内Ｒがないかあるいは充分小さい内Ｒの断面形状を有することを特徴とする柱梁接合部コア。
角形鋼管柱として規格品の建築構造用冷間成形角形鋼管を用いる場合の柱梁接合部コアであって、
角形鋼管柱の外径より０〜４ｍｍの範囲で大きな外径であることを特徴とする請求項１または２記載の柱梁接合部コア。
建築物の上下階の角形鋼管柱が、請求項１〜３のいずれかの柱梁接合部コアを介して溶接接合されるとともに、この柱梁接合部コアにＨ形鋼梁が溶接接合されたことを特徴とする柱梁接合部構造。