JP2010012696A - Method for producing norbornene-based resin film, norbornene-based resin film, polarizing plate, optical compensation film for liquid crystal display plate and antireflection film - Google Patents

Method for producing norbornene-based resin film, norbornene-based resin film, polarizing plate, optical compensation film for liquid crystal display plate and antireflection film Download PDF

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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a norbornene-based resin film the thermal oxidative deterioration of which can be prevented and die stripes on which can be leveled. <P>SOLUTION: A method for producing the norbornene-based resin film includes the steps of: melting a norbornene-based resin in an extruder 14 and extruding the molten resin therefrom; discharging the film-shaped resin 12A from a die 16; and supplying an inert gas such as nitrogen toward a discharge port of the die 16 from supply tubes 32, 34 so that the concentration of oxygen on the periphery of the discharge port of the die 16 is ≤10%. <P>COPYRIGHT: (C)2010,JPO&INPIT

Description

本発明はノルボルネン系樹脂フィルムの製造方法、ノルボルネン系樹脂フィルム、偏光版、液晶表示板用光学補償フィルム及び反射防止フィルムに関する。   The present invention relates to a method for producing a norbornene resin film, a norbornene resin film, a polarizing plate, an optical compensation film for a liquid crystal display panel, and an antireflection film.

セルロースアシレートフィルムや飽和ノルボルネン系樹脂フィルムは、原料樹脂ペレットを押出機で溶融し、この溶融樹脂をダイからシート状に吐出し、これを冷却ドラム上で冷却固化し、剥離することによって得られる(例えば特許文献1参照)。そして、このセルロースアシレートフィルムや飽和ノルボルネン系樹脂フィルムを縦(長手)方向、横(幅)方向に延伸することによって、面内レターデーション(Re)、厚み方向のレターデーション(Rth)を発現させ、液晶表示素子の位相差膜として使用し、視野角拡大を図ることが実施されている。
特開2000−352620号公報
Cellulose acylate films and saturated norbornene resin films are obtained by melting raw resin pellets with an extruder, discharging the molten resin from a die into a sheet, cooling and solidifying it on a cooling drum, and peeling it. (For example, refer to Patent Document 1). The cellulose acylate film and saturated norbornene resin film are stretched in the longitudinal (longitudinal) direction and transverse (width) direction to develop in-plane retardation (Re) and retardation in the thickness direction (Rth). It is used as a retardation film of a liquid crystal display element to increase the viewing angle.
JP 2000-352620 A

ところで、ノルボルネン系樹脂は、熱と酸素により酸化劣化しやすく、高温度で製膜するとダイの吐出口に異物が発生する場合がある。この異物がフィルムにスジを生じさせる原因となる。   By the way, norbornene-based resin is easily oxidized and deteriorated by heat and oxygen, and when a film is formed at a high temperature, foreign matter may be generated at the discharge port of the die. This foreign matter causes streaks on the film.

一方、低温度で製膜すると異物の発生を抑制することができるが、ダイスジのレベリングがされず、フィルムにダイスジが生じてしまう。   On the other hand, when the film is formed at a low temperature, the generation of foreign matters can be suppressed, but the leveling of the die lines is not performed, and the dice lines are generated on the film.

本発明はこのような事情に鑑みてなされたもので、熱酸化劣化の防止とダイスジのレベリングができるノルボルネン系樹脂フィルムを提供することを目的とする。   The present invention has been made in view of such circumstances, and an object of the present invention is to provide a norbornene-based resin film capable of preventing thermal oxidative degradation and leveling a die line.

前記目的を達成するために、本発明のノルボルネン系樹脂フィルムの製造方法は、ノルボルネン系樹脂を押出機で溶融押出し、ダイからフィルム状に吐出する工程と、前記ダイの吐出口周辺の酸素濃度を10%以下とし、該ダイから吐出された前記フィルム状のノルボルネン系樹脂を冷却固化する工程と、を含むことを特徴する。   In order to achieve the above object, a method for producing a norbornene-based resin film according to the present invention includes a step of melt-extruding a norbornene-based resin with an extruder and discharging the film from a die, and an oxygen concentration around a discharge port of the die. And a step of cooling and solidifying the film-form norbornene-based resin discharged from the die.

本発明によれば、ダイの吐出口周辺の酸素濃度を10%以下にすることにより、高温度で製膜しても酸化劣化が防止できるので、ダイスジのレベリングと、ダイの吐出口周辺での酸化劣化防止を図ることができる。   According to the present invention, by setting the oxygen concentration around the discharge port of the die to 10% or less, oxidation deterioration can be prevented even when the film is formed at a high temperature. It is possible to prevent oxidative degradation.

本発明のノルボルネン系樹脂フィルムの製造方法は、前記発明において、前記酸素濃度が3%以下であることが好ましい。酸素濃度を3%以下とすることで、酸化劣化防止をより確実に行なうことができる。   In the method for producing a norbornene resin film of the present invention, the oxygen concentration is preferably 3% or less in the invention. By setting the oxygen concentration to 3% or less, it is possible to prevent oxidation deterioration more reliably.

本発明のノルボルネン系樹脂フィルムの製造方法は、前記発明において、前記ダイから吐出される樹脂の流量が、該ダイの吐出口面積あたり2.5〜30Kg/cmであることが好ましい。ダイから吐出される樹脂の流量を、吐出口面積あたり2.5〜30Kg/cmとすることで、スジ発生とフィルム異物の無いフィルムを製膜することができる。面積あたりの吐出量が2.5kg/cm2より少ない場合には、ダイ内部の滞留時間が長くなり過ぎるために、熱劣化した樹脂によるゲルの発生が見られる傾向がある。また、30Kg/cm2よりも大きい場合には、ダイスエルが大きくなり過ぎるためにリップエッジ部に目やにが堆積し易くなるため、長時間連続で製膜を行なう場合にダイスジが発生し易くなる傾向がある。 In the method for producing a norbornene-based resin film of the present invention, in the above invention, the flow rate of the resin discharged from the die is preferably 2.5 to 30 kg / cm 2 per discharge port area of the die. By setting the flow rate of the resin discharged from the die to 2.5 to 30 kg / cm 2 per discharge port area, it is possible to form a film without streaking and film foreign matter. When the discharge amount per area is less than 2.5 kg / cm 2, the residence time inside the die becomes too long, and there is a tendency that gel is generated due to the thermally deteriorated resin. On the other hand, when it is larger than 30 kg / cm 2, the die swell becomes too large, and the eyes and the eyes easily deposit on the lip edge portion. .

本発明のノルボルネン系樹脂フィルムの製造方法は、前記発明において、前記ダイの吐出口の温度が200〜255℃であることが好ましい。   In the method for producing a norbornene-based resin film of the present invention, in the invention described above, the temperature of the discharge port of the die is preferably 200 to 255 ° C.

ダイの吐出口の温度を255℃以下とすることで、ダイの吐出口にノルボルネン樹脂が付着し難くなり、万が一付着した場合にもゲル化による異物付着となり難い。ダイの吐出口温度が255℃よりも高いと、ダイリップ部に付着したポリマーが酸化劣化して目ヤニとなり、ダイスジの原因となったり、あるいは付着した目ヤニが脱落してフィルムに付着して異物となる場合があるため好ましくない。ポリノルボルネン樹脂の熱劣化の点から、ダイの出口温度は低い方が好ましいが、出口温度が低過ぎるとダイの内圧上昇によるクラムシェル発生による厚み精度悪化や、レベリングの不良によるダイスジ悪化現象が発生するため、200℃以上であることが必要であり、220℃以上が好ましい。   By setting the temperature of the die discharge port to 255 ° C. or less, norbornene resin does not easily adhere to the die discharge port, and even if it adheres, it does not easily cause foreign matter adhesion due to gelation. If the die outlet temperature is higher than 255 ° C, the polymer adhering to the die lip portion will be oxidized and deteriorated, which may cause die streaks, or the adhering eye will fall off and adhere to the film. Since it may become, it is not preferable. From the viewpoint of thermal degradation of the polynorbornene resin, it is preferable that the die outlet temperature is low. However, if the outlet temperature is too low, the thickness accuracy deteriorates due to the clam shell generation due to the increase in the internal pressure of the die, and the die stripe deterioration phenomenon due to poor leveling occurs. Therefore, it is necessary to be 200 ° C. or higher, and 220 ° C. or higher is preferable.

本発明のノルボルネン系樹脂フィルムの製造方法は、前記発明において、前記ダイから吐出された前記フィルム状のノルボルネン系樹脂の温度が240〜270℃であることが好ましい。   In the method for producing a norbornene resin film according to the present invention, in the invention, the temperature of the film-form norbornene resin discharged from the die is preferably 240 to 270 ° C.

ダイから吐出されたフィルム状のノルボルネン系樹脂の温度を240〜270℃とすることで、ダイスジが良好なフィルムを得ることができる。樹脂温度が240℃未満では、ダイスジのレベリング効果が少なくダイスジが悪化し易い。また、ダイの内部圧力が上昇し、クラムシェルが大きくなる傾向がある。また樹脂温度が270℃よりも高い場合には、ダイから吐出されたポリマーが吐出口の端部に付着した場合に短時間でゲル化するために、ダイスジが急速に悪化し好ましくない。   By setting the temperature of the film-form norbornene-based resin discharged from the die to 240 to 270 ° C., a film having good die lines can be obtained. When the resin temperature is less than 240 ° C., the die stripe leveling effect is small and the die stripe is likely to deteriorate. Also, the internal pressure of the die increases and the clamshell tends to become larger. On the other hand, when the resin temperature is higher than 270 ° C., the polymer discharged from the die gels in a short time when adhering to the end of the discharge port, so that the die streak deteriorates rapidly, which is not preferable.

本発明のノルボルネン系樹脂フィルムの製造方法は、前記発明において、前記冷却固化する工程が、タッチロール法によるものであることが好ましい。   In the method for producing a norbornene-based resin film of the present invention, in the invention, the cooling and solidifying step is preferably performed by a touch roll method.

本発明のノルボルネン系樹脂フィルムの製造方法は、前記発明において、前記ダイから吐出されたフィルム状のノルボルネン系樹脂を延伸する工程を、さらに含むものであることが好ましい。フィルム状のノルボルネン系樹脂を縦延伸及び/又は横延伸することで、面内のレターデーション(Re)と厚み方向のレターデーション(Rth)を発現させることができる。   The method for producing a norbornene-based resin film of the present invention preferably further includes a step of stretching the film-shaped norbornene-based resin discharged from the die in the invention. In-plane retardation (Re) and thickness direction retardation (Rth) can be expressed by longitudinally stretching and / or laterally stretching a film-form norbornene-based resin.

本発明のノルボルネン系樹脂フィルムの製造方法は、前記発明において、0.01〜4wt%の熱安定剤及び又は滑剤をノルボルネン系樹脂に含有させる工程を、さらに備えるものであることが好ましい。ノルボルネン系樹脂に熱安定剤及び又は滑剤を0.01〜4wt%の含有させることで、ノルボルネンの熱安定性及び又は吐出口の端部のポリマーの剥離性を向上させ、リップ部に付着したポリマーの熱劣化及び又は付着ポリマーの減少による目ヤニの発生を抑制することができる。   The method for producing a norbornene resin film according to the present invention preferably further comprises a step of adding 0.01 to 4 wt% of a heat stabilizer and / or a lubricant to the norbornene resin. By adding 0.01 to 4 wt% of a thermal stabilizer and / or lubricant to the norbornene resin, the thermal stability of norbornene and / or the peelability of the polymer at the end of the discharge port are improved, and the polymer adhered to the lip portion It is possible to suppress the occurrence of eye cracks due to the thermal degradation of the polymer and / or the reduction of the adhered polymer.

本発明のノルボルネン系樹脂フィルムは、前記何れかの製造方法によって製造されたことを特徴とするものである。   The norbornene-based resin film of the present invention is manufactured by any one of the above-described manufacturing methods.

本発明のノルボルネン系樹脂フィルムは、前記発明において、前記ノルボルネン系樹脂フィルムが20〜300μmの厚さを有するものであることが好ましい。   The norbornene-based resin film of the present invention is preferably the norbornene-based resin film having a thickness of 20 to 300 μm.

本発明の偏光板は、前記ノルボルネン系樹脂フィルムを少なくとも1層積層したことを特徴とする。   The polarizing plate of the present invention is characterized in that at least one layer of the norbornene-based resin film is laminated.

本発明の液晶表示板用光学補償フィルムは、前記ノルボルネン系樹脂フィルムを基材に用いたことを特徴とする。   The optical compensation film for a liquid crystal display panel of the present invention is characterized by using the norbornene resin film as a base material.

本発明の反射防止フィルムは、前記ノルボルネン系樹脂フィルムを基材に用いたことを特徴とする。   The antireflection film of the present invention is characterized in that the norbornene resin film is used as a base material.

本発明によれば、溶融製膜法によるノルボルネン系樹脂フィルムの製造方法において、熱によって劣化されやすいノルボルネン系樹脂の酸化を防ぐことで異物の発生を防ぐことができ、さらにダイスジのレベリングができる、光学用途として優れた高品質のノルボルネン系樹脂フィルムを提供することができる。   According to the present invention, in the production method of norbornene-based resin film by melt film-forming method, it is possible to prevent the generation of foreign matter by preventing oxidation of norbornene-based resin, which is easily deteriorated by heat, and further leveling of dies can be performed. It is possible to provide a high-quality norbornene-based resin film that is excellent as an optical application.

以下添付図面に従って本発明の好ましい実施の形態について説明する。本発明は以下の好ましい実施の形態により説明されるが、本発明の範囲を逸脱すること無く、多くの手法により変更を行うことができ、本実施の形態以外の他の実施の形態を利用することができる。従って、本発明の範囲内における全ての変更が特許請求の範囲に含まれる。   Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described with reference to the accompanying drawings. The present invention will be described with reference to the following preferred embodiments, but can be modified in many ways without departing from the scope of the present invention, and other embodiments than the present embodiment can be used. be able to. Accordingly, all modifications within the scope of the present invention are included in the claims.

また、本明細書において「〜」を用いて表される数値範囲は、「〜」の前後に記載される数値を含む範囲を意味する。   In the present specification, a numerical range represented by using “to” means a range including numerical values described before and after “to”.

図1に示すように、製造装置10は、主として、ノルボルネン系樹脂12を溶融押出する押出機14と、押出機14に接続された配管30と、配管30を介して輸送された溶融ノルボルネン系樹脂12をフィルム状に吐出するダイ16と、ダイ16の吐出口周辺に、フィルム状樹脂の両面にガスを供給する供給管32,34と、ダイ16から吐出された高温のフィルム状のノルボルネン系樹脂12A(以下、フィルム状樹脂12Aという)を多段冷却する複数の冷却ローラ18、20、22と、冷却ローラ18に隣接して設けられたタッチロール28と、最後の冷却ローラ22からフィルム状樹脂12Aを剥離する剥離ローラ24と、冷却されたフィルム状樹脂12Aを巻き取る巻取機26とで構成される。   As shown in FIG. 1, the manufacturing apparatus 10 mainly includes an extruder 14 for melt-extruding a norbornene-based resin 12, a pipe 30 connected to the extruder 14, and a molten norbornene-based resin transported via the pipe 30. Die 16 for discharging the film 12 into a film shape, supply pipes 32 and 34 for supplying gas to both sides of the film-shaped resin around the discharge port of the die 16, and a high-temperature film-shaped norbornene resin discharged from the die 16 12A (hereinafter referred to as film-like resin 12A), a plurality of cooling rollers 18, 20, and 22, a touch roll 28 provided adjacent to the cooling roller 18, and the last cooling roller 22 to form film-like resin 12A. And a winder 26 that winds the cooled film-like resin 12A.

図2は、押出機14の構成を示している。同図に示すように、押出機14のシリンダ44内には、スクリュー軸46にフライト48を取りつけた単軸スクリュー50が設けられている。単軸スクリュー50は不図示のモータによって回転するよう構成されている。シリンダ44の供給口52には不図示のホッパが取りつけられている。このホッパからノルボルネン系樹脂が供給口52を介してシリンダ44内に供給される。   FIG. 2 shows the configuration of the extruder 14. As shown in the figure, a single screw 50 having a flight 48 attached to a screw shaft 46 is provided in a cylinder 44 of the extruder 14. The single screw 50 is configured to be rotated by a motor (not shown). A hopper (not shown) is attached to the supply port 52 of the cylinder 44. A norbornene resin is supplied from the hopper into the cylinder 44 through the supply port 52.

シリンダ44内は供給口52側から順に、供給口52から供給されたノルボルネン系樹脂を定量輸送する供給部(Aで示す領域)と、ノルボルネン系樹脂を混練・圧縮する圧縮部(Bで示す領域)と、混練・圧縮されたノルボルネン系樹脂を計量する計量部(Cで示す領域)とで構成される。押出機14で溶融されたノルボルネン系樹脂は、吐出口54からダイに連続的に送られる。   Inside the cylinder 44, in order from the supply port 52 side, a supply unit (region indicated by A) for quantitatively transporting norbornene-based resin supplied from the supply port 52 and a compression unit (region indicated by B) for kneading and compressing norbornene-based resin. ) And a measuring section (area indicated by C) for measuring the kneaded and compressed norbornene-based resin. The norbornene-based resin melted by the extruder 14 is continuously sent from the discharge port 54 to the die.

押出機14のスクリュー圧縮比は、2.5〜4.5に設定されることが好ましく、L/Dは20〜70に設定されることが好ましい。ここで、スクリュー圧縮比とは、供給部Aと計量部Cとの容積比、即ち供給部Aの単位長さ当たりの容積÷計量部Cの単位長さ当たりの容積で表され、供給部Aのスクリュー軸46の外径d1、計量部Cのスクリュー軸46の外径d2、供給部Aの溝部径a1、及び計量部Cの溝部径a2とを使用して算出される。また、L/Dとは、図2のシリンダ内径(D)に対するシリンダ長さ(L)の比である。   The screw compression ratio of the extruder 14 is preferably set to 2.5 to 4.5, and L / D is preferably set to 20 to 70. Here, the screw compression ratio is represented by the volume ratio between the supply unit A and the metering unit C, that is, the volume per unit length of the supply unit A ÷ the volume per unit length of the metering unit C. Is calculated using the outer diameter d1 of the screw shaft 46, the outer diameter d2 of the screw shaft 46 of the measuring section C, the groove diameter a1 of the supplying section A, and the groove diameter a2 of the measuring section C. L / D is the ratio of the cylinder length (L) to the cylinder inner diameter (D) in FIG.

次に、上述の製造装置10によりノルボルネン系樹脂フィルムを製造する方法について図1を参照に説明する。   Next, a method for producing a norbornene-based resin film using the above-described production apparatus 10 will be described with reference to FIG.

図示しないホッパから押出機14にノルボルネン系樹脂12が供給される。押出機14によって溶融押出しされたノルボルネン系樹脂12は、配管30を介してダイ16に送られ、ダイ16の吐出口からフィルム状に吐出される。ダイ16から吐出されるノルボルネン系樹脂12の吐出圧は10%以内の変動範囲に制御されることが好ましい。   The norbornene resin 12 is supplied to the extruder 14 from a hopper (not shown). The norbornene-based resin 12 melt-extruded by the extruder 14 is sent to the die 16 through the pipe 30 and discharged from the discharge port of the die 16 in a film shape. The discharge pressure of the norbornene-based resin 12 discharged from the die 16 is preferably controlled within a fluctuation range within 10%.

ノルボルネン系樹脂12に熱安定剤及び又は滑剤を0.01〜4wt%の含有させることが好ましい。例えば、熱安定剤及び又は滑剤とノルボルネン系樹脂12をホッパ(不図示)に供給することによって、熱安定剤及び又は滑剤をノルボルネン系樹脂12に容易に含有させることができる。   It is preferable that the norbornene resin 12 contains 0.01 to 4 wt% of a heat stabilizer and / or a lubricant. For example, the heat stabilizer and / or lubricant can be easily contained in the norbornene resin 12 by supplying the heat stabilizer and / or lubricant and the norbornene resin 12 to a hopper (not shown).

ノルボルネン系樹脂12は、ダイ16の吐出口からフィルム状樹脂12Aとして吐出される。ダイ16の吐出口の近傍に供給管32,34が配置されている。この供給管32,34から、例えば不活性ガスとして窒素がフィルム状樹脂12Aの両面に供給される。   The norbornene resin 12 is discharged from the discharge port of the die 16 as a film-like resin 12A. Supply pipes 32 and 34 are disposed in the vicinity of the discharge port of the die 16. From the supply pipes 32 and 34, for example, nitrogen is supplied to both surfaces of the film-like resin 12A as an inert gas.

ダイ16の吐出口の周辺に供給される不活性ガスの酸素濃度を10%以下、好ましくは3%以下とすることで、ダイ16の吐出口周辺の酸素濃度を10%以下、より好ましくは3%以下とすることができる。   By setting the oxygen concentration of the inert gas supplied to the periphery of the discharge port of the die 16 to 10% or less, preferably 3% or less, the oxygen concentration around the discharge port of the die 16 is set to 10% or less, more preferably 3%. % Or less.

ダイ16の吐出口周辺の酸素濃度を10%以下、より好ましくは3%以下とすることによって、高温度で製膜しても酸化劣化が防止できるので、ダイスジのレベリングと、ダイ16の吐出口周辺での酸化劣化防止を図ることができる。   By setting the oxygen concentration around the discharge port of the die 16 to 10% or less, more preferably 3% or less, oxidation deterioration can be prevented even when the film is formed at a high temperature, so that the leveling of the die stripe and the discharge port of the die 16 can be prevented. It is possible to prevent oxidative degradation in the vicinity.

ダイ16の吐出口周辺の酸素濃度を10%以下、より好ましくは3%以下とするガスとしては、引火性のあるものや人体に有害なもの、ポリマーへの溶解量が大きく溶融粘性を大きく変化させるものでなければ使用可能である。特に窒素,ヘリウム,ネオン,アルゴン等の不活性ガスが好ましく、炭酸ガスも好ましい。   Gases that make the oxygen concentration around the discharge port of the die 16 10% or less, more preferably 3% or less, are flammable or harmful to the human body, have a large amount dissolved in the polymer, and greatly change the melt viscosity. It can be used if it is not intended. Inert gases such as nitrogen, helium, neon, and argon are particularly preferable, and carbon dioxide is also preferable.

供給管32,34には制御装置が接続されており、供給するガスの流速、温度を適宜調整することができる。   A control device is connected to the supply pipes 32 and 34, and the flow rate and temperature of the supplied gas can be adjusted as appropriate.

ガスの流速に関して1.0m/秒以下が好ましく、0.5m/秒以下がより好ましい。その理由はガスの流速が速過ぎる場合には、ダイから出た溶融ポリマーの温度が不均一になりフィルム厚み変動を引き起こすためである。   The gas flow rate is preferably 1.0 m / second or less, and more preferably 0.5 m / second or less. The reason for this is that when the gas flow rate is too high, the temperature of the molten polymer coming out of the die becomes non-uniform and causes variations in film thickness.

ガスの温度に関して、200〜350℃が好ましく、220〜290℃がより好ましい。その理由は、ダイから出た溶融ポリマーの温度変化を変動させないことが必要であるからである。   Regarding the temperature of gas, 200-350 degreeC is preferable and 220-290 degreeC is more preferable. The reason is that it is necessary not to fluctuate the temperature change of the molten polymer coming out of the die.

また、ダイ16から吐出される樹脂の流量を、ダイ16の吐出口面積あたり2.5〜30Kg/cmとすることが好ましく、5〜20Kg/cmとすることがより好ましい。吐出口面積あたり2.5〜30Kg/cm2の範囲とする理由は面積あたりの吐出量が2.5kg/cmより少ない場合には、ダイ内部の滞留時間が長くなり過ぎるために、熱劣化した樹脂によるゲルの発生が見られる傾向がある。また、30Kg/cmよりも大きい場合には、ダイスエルが大きくなり過ぎるために吐出口の端部に目やにが堆積し易くなるため、長時間連続で製膜を行なう場合にダイスジが発生し易くなる傾向があるからである。したがって、上述の理由から、5〜20Kg/cmとすることがより好ましいことが理解できる。 Further, the flow rate of the resin discharged from the die 16, it is preferable that the discharge port area per 2.5~30Kg / cm 2 of the die 16, and more preferably set to 5 to 20 kg / cm 2. The reason why the discharge port area is in the range of 2.5 to 30 Kg / cm 2 is that when the discharge amount per area is less than 2.5 kg / cm 2 , the residence time inside the die becomes too long, which causes thermal deterioration. There is a tendency to see the generation of gel by the resin. In addition, when it is larger than 30 kg / cm 2 , the die swell becomes too large and the eyes and the eyes easily deposit on the end of the discharge port. This is because there is a tendency. Therefore, it can be understood that it is more preferable to set it as 5-20 kg / cm < 2 > from the reason mentioned above.

また、ダイ16の吐出口の温度が255℃以下であることが好ましく、250℃以下であることがより好ましい。ダイ16の吐出口の温度を255℃以下とする理由は、ダイの吐出口に付着したポリマーの熱劣化を抑制するためである。したがって、上述の理由から、250℃以下とすることがより好ましいことが理解できる。   Moreover, it is preferable that the temperature of the discharge port of the die | dye 16 is 255 degrees C or less, and it is more preferable that it is 250 degrees C or less. The reason why the temperature of the discharge port of the die 16 is set to 255 ° C. or less is to suppress thermal deterioration of the polymer attached to the discharge port of the die. Therefore, it can be understood that it is more preferable to set the temperature to 250 ° C. or lower for the reason described above.

また、ダイ16から吐出されたフィルム状樹脂12Aの温度が240〜270℃であることが好ましく、245〜265℃であることがより好ましい。ダイ16から吐出されたフィルム状樹脂12Aの温度を240〜270℃とする理由は、樹脂温度が240℃未満では、ダイスジのレベリング効果が少なくダイスジが悪化し易い。また、ダイの内部圧力が上昇し、クラムシェルが大きくなる傾向がある。また樹脂温度が270℃よりも高い場合には、ダイから吐出されたポリマーがリップエッジ部に付着した場合に短時間でゲル化するために、ダイスジが急速に悪化し好ましくないからである。したがって、上述の理由から、245〜265℃とすることがより好ましいことが理解できる。   Moreover, it is preferable that the temperature of 12 A of film-form resin discharged from the die | dye 16 is 240-270 degreeC, and it is more preferable that it is 245-265 degreeC. The reason why the temperature of the film-like resin 12A discharged from the die 16 is 240 to 270 ° C. is that when the resin temperature is lower than 240 ° C., the leveling effect of the die stripe is small and the die stripe is likely to deteriorate. Also, the internal pressure of the die increases and the clamshell tends to become larger. In addition, when the resin temperature is higher than 270 ° C., the polymer discharged from the die gels in a short time when it adheres to the lip edge portion, so that the die streak deteriorates rapidly and is not preferable. Therefore, it can be understood that it is more preferable to set the temperature to 245 to 265 ° C. for the reason described above.

次に、ダイ16から吐出された高温のフィルム状樹脂12Aは多段に配置された3本の冷却ローラ18、20、22により多段冷却される。本形態では、冷却ローラ18と隣設されたタッチロール28とでフィルム状樹脂12Aを挟み込むことで冷却固化される。   Next, the high-temperature film-like resin 12A discharged from the die 16 is multi-stage cooled by the three cooling rollers 18, 20, and 22 arranged in multi-stages. In this embodiment, the film-like resin 12A is sandwiched between the cooling roller 18 and the adjacent touch roll 28 to be cooled and solidified.

タッチロール法とは、冷却ローラ(キャストドラム)18上にタッチロールを置いてフィルム表面を整形するものである。タッチロール28は通常の剛性の高いものではなく、弾性を有するものが好ましい。   In the touch roll method, a film surface is formed by placing a touch roll on a cooling roller (cast drum) 18. The touch roll 28 is not usually high in rigidity but preferably has elasticity.

このためには、ロールの外筒厚みを通常のロールよりも薄くすることが必要であり、外筒の肉厚Zは、0.05mm〜7.0mmが好ましく、より好ましくは0.2mm〜5.0mm、さらに好ましくは0.3mm〜3.5mmである。タッチロールは金属シャフトの上に設置し、その間に熱媒(流体)を通してもよく、外筒と金属シャフトの上に間に弾性体層を設け、外筒の間に熱媒(流体)を満たしたものが挙げられる。   For this purpose, it is necessary to make the outer cylinder thickness of the roll thinner than that of a normal roll, and the outer wall thickness Z is preferably 0.05 mm to 7.0 mm, more preferably 0.2 mm to 5 mm. 0.0 mm, more preferably 0.3 mm to 3.5 mm. The touch roll may be installed on a metal shaft and a heat medium (fluid) may be passed between them. An elastic layer is provided between the outer cylinder and the metal shaft, and the heat medium (fluid) is filled between the outer cylinders. Can be mentioned.

タッチロール28の温度は60℃〜160℃、より好ましくは70℃〜150℃、さらに好ましくは80℃〜140℃に設定するのが好ましい。このような温度制御はこれらのロール内部に温調した液体、気体を通すことで達成できる。このように内部に温調機構を有するものがより好ましい。   The temperature of the touch roll 28 is preferably set to 60 ° C to 160 ° C, more preferably 70 ° C to 150 ° C, and still more preferably 80 ° C to 140 ° C. Such temperature control can be achieved by passing a temperature-controlled liquid or gas through these rolls. Thus, what has a temperature control mechanism inside is more preferable.

タッチロール28の材質は金属であることが好ましく、より好ましくはステンレスであり、表面にメッキを行うことも好ましい。一方ゴムロールやゴムでライニングした金属ロールではゴム表面の凹凸が大きすぎ、上記の表面凹凸を持つ熱可塑性フィルムを製膜できず好ましくない。   The material of the touch roll 28 is preferably a metal, more preferably stainless steel, and the surface is preferably plated. On the other hand, a rubber roll or a metal roll lined with rubber is not preferable because the rubber surface has irregularities and the thermoplastic film having the surface irregularities cannot be formed.

タッチロール28、冷却ローラ18,20,22の表面は、算術平均高さRaが100nm以下、好ましくは50nm以下、さらに好ましくは25nm以下である。   The surfaces of the touch roll 28 and the cooling rollers 18, 20, and 22 have an arithmetic average height Ra of 100 nm or less, preferably 50 nm or less, and more preferably 25 nm or less.

複数の冷却ロールによる多段冷却温度条件として、フィルム搬送方向の上流側から順に、ローラ表面温度が低くなるように設定することが好ましい。本形態では冷却ローラ18の温度が一番高く、冷却ローラ22の温度が一番低く設定されることが好ましい。   As the multi-stage cooling temperature condition with a plurality of cooling rolls, it is preferable to set the roller surface temperature in order from the upstream side in the film conveyance direction. In this embodiment, it is preferable that the temperature of the cooling roller 18 is set highest and the temperature of the cooling roller 22 is set lowest.

なお、冷却固化する方法(キャスティング方法)は本形態のタッチロール方式に限定されることなく、他の方式、例えば、エアーチャンバー方式、バキュームノズル方式、静電印加方式、又はエアーナイフ方式を好適に適用することができる。   The cooling and solidification method (casting method) is not limited to the touch roll method of the present embodiment, and other methods such as an air chamber method, a vacuum nozzle method, an electrostatic application method, or an air knife method are preferably used. Can be applied.

上記の如く溶融製膜されたフィルム状樹脂12Aに対して、縦延伸、横延伸を行うのが好ましく、さらに収縮処理を組み合わせてもよい。中でも好ましいのが縦延伸後に横延伸を行うもの、あるいは横延伸と縦収縮処理を組み合せるものであり、前者は高Rthを発現させるのに適し、後者は低Rthを発現させるのに適する。   The film-like resin 12A melt-formed as described above is preferably subjected to longitudinal stretching and lateral stretching, and may further be combined with shrinkage treatment. Of these, preferred are those in which transverse stretching is carried out after longitudinal stretching, or a combination of transverse stretching and longitudinal shrinkage treatment. The former is suitable for developing high Rth, and the latter is suitable for developing low Rth.

横延伸と縦収縮処理を組み合せて実施する場合、縦収縮は横延伸中に実施してもよく、横延伸後に実施してもよく、両方で実施してもよい。さらに、この横延伸の前又は後或いは両方に縦延伸を組み合わせてもよい。また、溶融製膜工程でフィルム状樹脂12Aを製造した後、一旦巻取機26に巻き取らずに、連続して縦延伸工程と横延伸工程を行って、その後で巻き取ってもよい。   When the transverse stretching and the longitudinal shrinkage treatment are performed in combination, the longitudinal shrinkage may be performed during the transverse stretching, may be performed after the transverse stretching, or may be performed both. Further, longitudinal stretching may be combined before or after the transverse stretching or both. Further, after the film-like resin 12A is manufactured by the melt film-forming process, the longitudinal stretching process and the lateral stretching process may be continuously performed without being wound around the winder 26, and then wound.

本発明では縦延伸単独で行っても良く、横延伸と組合せて実施しても良い。縦延伸は横延伸の前、後どちらで実施しても良いが、横延伸前に行うのがより好ましい。また縦延伸は1段で実施しても良く、多段に分けて実施しても良い。   In the present invention, longitudinal stretching may be performed alone or in combination with lateral stretching. The longitudinal stretching may be performed either before or after the lateral stretching, but is more preferably performed before the lateral stretching. In addition, the longitudinal stretching may be performed in one stage or may be performed in multiple stages.

縦延伸は2対のニップロールを設置し、この間を加熱しながら出口側のニップロールの周速を入口側のニップロールの周速より速くすることで達成できる。この際、ニップロール間の間隔(L)と延伸前のフィルム幅(W)を変えることで厚み方向のレターデーションの発現性を変えることができる。L/Wが2を超え50以下(長スパン延伸)ではRthを小さくでき、L/Wが0.01以上0.3以下(短スパン延伸)ではRthを大きくできる。本発明では長スパン延伸、短スパン延伸、これらの間の領域(中間延伸=L/Wが0.3を超え2以下)どれを使用しても良いが、配向角を小さくできる長スパン延伸、短スパン延伸が好ましい。さらに高Rthを狙う場合は短スパン延伸、低Rthを狙う場合は長スパン延伸と区別して使用することがより好ましい。   Longitudinal stretching can be achieved by installing two pairs of nip rolls and heating the gap between them so that the peripheral speed of the nip roll on the outlet side is higher than the peripheral speed of the nip roll on the inlet side. Under the present circumstances, the expression of the retardation of the thickness direction can be changed by changing the space | interval (L) between nip rolls, and the film width (W) before extending | stretching. When L / W exceeds 2 and is 50 or less (long span stretching), Rth can be reduced, and when L / W is 0.01 or more and 0.3 or less (short span stretching), Rth can be increased. In the present invention, any of a long span stretching, a short span stretching, and a region between them (intermediate stretching = L / W is more than 0.3 and 2 or less) may be used. Short span stretching is preferred. Further, when aiming at high Rth, it is more preferable to use short span stretching, and when aiming at low Rth, it is distinguished from long span stretching.

これらの縦延伸の好ましい延伸温度は(Tg−10℃)〜(Tg+50)℃、より好ましくは(Tg−5℃)〜(Tg+40)℃、さらに好ましくは(Tg)〜(Tg+30)℃である。好ましい延伸倍率は2%〜200%であり、より好ましくは4%以上150%以下、さらに好ましくは6%〜100%である。   The preferred stretching temperature for these longitudinal stretching is (Tg-10 ° C) to (Tg + 50) ° C, more preferably (Tg-5 ° C) to (Tg + 40) ° C, and more preferably (Tg) to (Tg + 30) ° C. is there. A preferable draw ratio is 2% to 200%, more preferably 4% to 150%, and still more preferably 6% to 100%.

横延伸はテンターを用いて実施できる。即ち、フィルムの幅方向の両端部をクリップで把持し、横方向に拡幅することで延伸する。この時、テンター内に所望の温度の風を送ることで延伸温度を制御できる。延伸温度は、Tg−10℃〜Tg+60℃が好ましく、Tg−5℃〜Tg+45℃がより好ましく、Tg〜Tg+30℃がさらに好ましい。好ましい延伸倍率は10%〜250%、より好ましくは20%〜200%、さらに好ましくは30%〜150%である。ここでいう延伸倍率とは下記式で定義されるものである。   The transverse stretching can be performed using a tenter. That is, the film is stretched by gripping both ends in the width direction with clips and widening in the lateral direction. At this time, the stretching temperature can be controlled by sending wind at a desired temperature into the tenter. The stretching temperature is preferably Tg-10 ° C to Tg + 60 ° C, more preferably Tg-5 ° C to Tg + 45 ° C, and further preferably Tg to Tg + 30 ° C. A preferable draw ratio is 10% to 250%, more preferably 20% to 200%, and still more preferably 30% to 150%. The draw ratio here is defined by the following formula.

延伸倍率(%)=100×{(延伸後の長さ)−(延伸前の長さ)}/(延伸前の長さ) 以下、本発明に使用される各種材料について説明する。   Stretch ratio (%) = 100 × {(Length after stretching) − (Length before stretching)} / (Length before stretching) Hereinafter, various materials used in the present invention will be described.

(ノルボルネン系樹脂)
本発明のノルボルネン系樹脂としては、例えば、ノルボルネン系モノマーの開環重合体水素添加物、ノルボルネン系モノマーとオレフィンとの付加重合体、ノルボルネン系モノマー同士の付加重合体並びにこれらの誘導体などが挙げられる。 また、ノルボルネン系樹脂は、1種のみが用いられてもよく、2種以上が併用されてもよい。
(Norbornene resin)
Examples of the norbornene-based resin of the present invention include hydrogenated ring-opening polymers of norbornene-based monomers, addition polymers of norbornene-based monomers and olefins, addition polymers of norbornene-based monomers, and derivatives thereof. . Moreover, only 1 type may be used for norbornene-type resin, and 2 or more types may be used together.

前記ノルボルネン系モノマーとしては、例えば、ビシクロ〔2,2,1〕ヘプト−2−エン(ノルボルネン)や、6−メチルビシクロ〔2,2,1〕ヘプト−2−エン、5,6−ジメチルビシクロ〔2,2,1〕ヘプト−2−エン、1−メチルビシクロ〔2,2,1〕ヘプト−2−エン、6−エチルビシクロ〔2,2,1〕ヘプト−2−エン、6−n−ブチルビシクロ〔2,2,1〕ヘプト−2−エン、6−イソブチルビシクロ〔2,2,1〕ヘプト−2−エン、7−メチルビシクロ〔2,2,1〕ヘプト−2−エンなどのノルボルネン系誘導体などが挙げられる。   Examples of the norbornene-based monomer include bicyclo [2,2,1] hept-2-ene (norbornene), 6-methylbicyclo [2,2,1] hept-2-ene, and 5,6-dimethylbicyclo. [2,2,1] hept-2-ene, 1-methylbicyclo [2,2,1] hept-2-ene, 6-ethylbicyclo [2,2,1] hept-2-ene, 6-n -Butylbicyclo [2,2,1] hept-2-ene, 6-isobutylbicyclo [2,2,1] hept-2-ene, 7-methylbicyclo [2,2,1] hept-2-ene, etc. And norbornene derivatives thereof.

前記ノルボルネン系モノマーの開環重合体水素添加物としては、ノルボルネン系モノマーを公知の方法で開環重合した後、残留している二重結合を水素添加したものを広く用いることができる。なお、開環重合体水素添加物は、ノルボルネン系モノマーの単独重合体であってもよく、ノルボルネン系モノマーと他の環状オレフィン系モノマーとの共重合体であってもよい。   As the ring-opening polymer hydrogenated product of the norbornene-based monomer, those obtained by subjecting the norbornene-based monomer to ring-opening polymerization by a known method and then hydrogenating the remaining double bond can be widely used. The ring-opening polymer hydrogenated product may be a norbornene monomer homopolymer or a copolymer of a norbornene monomer and another cyclic olefin monomer.

前記ノルボルネン系モノマーとオレフィンとの付加重合体としては、ノルボルネン系モノマーとα−オレフィンとの共重合体が挙げられる。α−オレフィンとしては、特に限定されないが、炭素数が2〜20、好ましくは2〜10のα−オレフィン、例えばエチレン、プロピレン、1−ブテン、3−メチル−1−ブテン、1−ペンテン、3−メチル−1−ペンテン、4−メチル−1−ペンテン、1−ヘキセン、1−オクテン、1−デセン、1−ドデセン、1−テトラデセン、1−ヘキサデセンなどが挙げられる。中でも、共重合性に優れているため、エチレンが好適に用いられる。また、他のα−オレフィンをノルボルネン系モノマーと共重合させる場合にも、エチレンが存在している方が共重合性を高めることができ、好ましい。   Examples of the addition polymer of norbornene monomer and olefin include a copolymer of norbornene monomer and α-olefin. The α-olefin is not particularly limited, but is an α-olefin having 2 to 20 carbon atoms, preferably 2 to 10 carbon atoms, such as ethylene, propylene, 1-butene, 3-methyl-1-butene, 1-pentene, 3 -Methyl-1-pentene, 4-methyl-1-pentene, 1-hexene, 1-octene, 1-decene, 1-dodecene, 1-tetradecene, 1-hexadecene and the like. Especially, since it is excellent in copolymerizability, ethylene is used suitably. Also, when other α-olefin is copolymerized with a norbornene-based monomer, it is preferable that ethylene is present because the copolymerizability can be improved.

前記ノルボルネン系樹脂は、公知のものが挙げられ、商業的に入手可能である。公知のノルボルネン系樹脂の例としては、例えば、特開平1−240517号公報に記載されているものが挙げられる。商業的に入手され得るノルボルネン系樹脂の例としては、例えば、JSR社製、商品名「アートン」シリーズ、日本ゼオン社製、商品名「ゼオノア」シリーズなどが挙げられる。   Examples of the norbornene-based resin include known ones, and are commercially available. Examples of known norbornene-based resins include those described in JP-A-1-240517. Examples of norbornene-based resins that can be obtained commercially include, for example, JSR Co., Ltd., trade name “Arton” series, Nippon Zeon Co., Ltd., trade name “Zeonor” series, and the like.

さらに下記構造の飽和ノルボルネン樹脂を本発明のフィルムに使用することができる。本発明では、飽和ノルボルネン樹脂として、
[A−1]:炭素数が2〜20のα-オレフィンと下記式(I)で表される環状オレフィンとのランダム共重合体の水素添加物、
[A−2]:下記式(I)で表される環状オレフィンの開環重合体または共重合体の水素添加物などを挙げることができる。
Furthermore, a saturated norbornene resin having the following structure can be used for the film of the present invention. In the present invention, as saturated norbornene resin,
[A-1]: hydrogenated random copolymer of an α-olefin having 2 to 20 carbon atoms and a cyclic olefin represented by the following formula (I),
[A-2]: A ring-opened polymer or copolymer hydrogenated product of a cyclic olefin represented by the following formula (I) can be exemplified.

式(I)   Formula (I)

Figure 2010012696
Figure 2010012696

これらの飽和ノルボルネン樹脂は、DSCで測定したガラス転移温度(Tg)が、好ましくは70℃以上であり、より好ましくは70〜250℃であり、さらに好ましくは120〜180℃である。   These saturated norbornene resins have a glass transition temperature (Tg) measured by DSC of preferably 70 ° C. or higher, more preferably 70 to 250 ° C., and further preferably 120 to 180 ° C.

また、これらの飽和ノルボルネン樹脂は、非晶性または低結晶性であり、X線回折法によって測定される結晶化度が、通常20%以下であり、好ましくは10%以下、より好ましくは2%以下である。   Further, these saturated norbornene resins are amorphous or low crystalline, and the crystallinity measured by X-ray diffraction method is usually 20% or less, preferably 10% or less, more preferably 2%. It is as follows.

また、本発明の飽和ノルボルネン樹脂は、135℃のデカリン中で測定される極限粘度[η]が、通常0.01〜20dl/gであり、好ましくは0.03〜10dl/gであり、より好ましくは0.05〜5dl/gであり、ASTM D1238に準じ260℃荷重2.16kgで測定した溶融流れ指数(MFR)は、通常0.1〜200g/10分であり、好ましくは1〜100g/10分、さらに好ましく5〜50g/10分である。   The saturated norbornene resin of the present invention has an intrinsic viscosity [η] measured in decalin at 135 ° C. of usually 0.01 to 20 dl / g, preferably 0.03 to 10 dl / g, and more Preferably it is 0.05-5 dl / g, The melt flow index (MFR) measured by 260 degreeC load 2.16kg according to ASTM D1238 is 0.1-200 g / 10min normally, Preferably it is 1-100 g / 10 minutes, more preferably 5 to 50 g / 10 minutes.

さらに、環状オレフィン系樹脂の軟化点は、サーマルメカニカルアナライザーで測定した軟化点 (TMA)として、通常30℃以上であり、好ましくは70℃以上、より好ましくは80〜260℃である。   Furthermore, the softening point of the cyclic olefin-based resin is usually 30 ° C. or higher, preferably 70 ° C. or higher, more preferably 80 to 260 ° C. as the softening point (TMA) measured with a thermal mechanical analyzer.

上記式(I)で表わされる飽和ノルボルネンの構造の詳細について述べる。上記式(I)中、nは0または1であり、mは0または1以上の整数であり、qは0または1である。なお、qが1の場合には、RaおよびRbは、それぞれ独立に、下記に示す原子または炭化水素基であり、qが0の場合には、それぞれの結合手が結合して5員環を形成する。   Details of the structure of the saturated norbornene represented by the above formula (I) will be described. In the above formula (I), n is 0 or 1, m is 0 or an integer of 1 or more, and q is 0 or 1. When q is 1, Ra and Rb are each independently the following atoms or hydrocarbon groups. When q is 0, each bond is bonded to form a 5-membered ring. Form.

R1〜R18ならびにRaおよびRbは、それぞれ独立に水素原子、ハロゲン原子または炭化水素基である。ここでハロゲン原子は、フッ素原子、塩素原子、臭素原子またはヨウ素原子である。また、炭化水素基としては、炭素数1〜20のアルキル基、炭素数3〜15のシクロアルキル基、芳香族炭化水素基が挙げられる。より具体的には、アルキル基としてはメチル基、エチル基、プロピル基、イソプロピル基、アミル基、ヘキシル基、オクチル基、デシル基、ドデシル基およびオクタデシル基が挙げられ、シクロアルキル基としては、シクロヘキシル基が挙げられ、芳香族炭化水素基としては、フェニル基、ナフチル基などが挙げられる。これらの炭化水素基は、ハロゲン原子で置換されていてもよい。さらに上記式(I)において、R15〜R18がそれぞれ結合して(互いに共同して)単環または多環を形成していてもよく、しかも、このようにして形成された単環または多環は二重結合を有していてもよい。   R1 to R18 and Ra and Rb are each independently a hydrogen atom, a halogen atom or a hydrocarbon group. Here, the halogen atom is a fluorine atom, a chlorine atom, a bromine atom or an iodine atom. Moreover, as a hydrocarbon group, a C1-C20 alkyl group, a C3-C15 cycloalkyl group, and an aromatic hydrocarbon group are mentioned. More specifically, examples of the alkyl group include a methyl group, an ethyl group, a propyl group, an isopropyl group, an amyl group, a hexyl group, an octyl group, a decyl group, a dodecyl group, and an octadecyl group, and the cycloalkyl group includes a cyclohexyl group. Group, and examples of the aromatic hydrocarbon group include a phenyl group and a naphthyl group. These hydrocarbon groups may be substituted with a halogen atom. Furthermore, in the above formula (I), R15 to R18 may be bonded to each other (in cooperation with each other) to form a monocyclic or polycyclic ring, and the monocyclic or polycyclic ring thus formed is You may have a double bond.

上記式(I)で示される環状オレフィンを、より具体的に次に例示する。一例として、   Specific examples of the cyclic olefin represented by the above formula (I) are shown below. As an example,

Figure 2010012696
Figure 2010012696

で示されるビシクロ[2.2.1]-2-ヘプテン(=ノルボルネン)(上記式中において、1〜7の数字は炭素の位置番号を示す。)および該化合物に炭化水素基が置換した誘導体が挙げられる。 And bicyclo [2.2.1] -2-heptene (= norbornene) represented by the formula (wherein the numbers 1 to 7 represent carbon position numbers) and derivatives in which a hydrocarbon group is substituted on the compound. It is done.

この置換炭化水素基として、5−メチル基、5,6−ジメチル基、1−メチル基、5−エチル基、5−n−ブチル基、5−イソブチル基、7−メチル基、5−フェニル基、5−メチル−5−フェニル基、5−ベンジル基、5−トリル基、5−エチルフェニル基、5−イソプロピルフェニル基、5−ビフェニル基、5−β−ナフチル基、5−α−ナフチル基、5−アントラセニル基、5,6−ジフェニル基などを例示することができる。   As this substituted hydrocarbon group, 5-methyl group, 5,6-dimethyl group, 1-methyl group, 5-ethyl group, 5-n-butyl group, 5-isobutyl group, 7-methyl group, 5-phenyl group , 5-methyl-5-phenyl group, 5-benzyl group, 5-tolyl group, 5-ethylphenyl group, 5-isopropylphenyl group, 5-biphenyl group, 5-β-naphthyl group, 5-α-naphthyl group , 5-anthracenyl group, 5,6-diphenyl group and the like.

さらに他の誘導体として、シクロペンタジエン−アセナフチレン付加物、1,4−メタノ−1,4,4a,9a−テトラヒドロフルオレン、1,4−メタノ−1,4,4a,5,10,10a−ヘキサヒドロアントラセンなどのビシクロ[2.2.1]−2−ヘプテン誘導体を例示することができる。   Still other derivatives include cyclopentadiene-acenaphthylene adduct, 1,4-methano-1,4,4a, 9a-tetrahydrofluorene, 1,4-methano-1,4,4a, 5,10,10a-hexahydro. Bicyclo [2.2.1] -2-heptene derivatives such as anthracene can be exemplified.

この他、トリシクロ[4.3.0.12,5]−3−デセン、2−メチルトリシクロ[4.3.0.12,5]−3−デセン、5−メチルトリシクロ[4.3.0.12,5]−3−デセンなどのトリシクロ[4.3.0.12,5]−3−デセン誘導体、トリシクロ[4.4.0.12,5]−3−ウンデセン、10−メチルトリシクロ[4.4.0.12,5]−3−ウンデセンなどのトリシクロ[4.4.0.12,5]−3−ウンデセン誘導体、 In addition, tricyclo [4.3.0.1 2,5 ] -3-decene, 2-methyltricyclo [4.3.0.1 2,5 ] -3-decene, 5-methyltricyclo [4 .3.0.1 2,5 ] -3-decene and other tricyclo [4.3.0.1 2,5 ] -3-decene derivatives, tricyclo [4.4.0.1 2,5 ] -3 A tricyclo [4.4.0.1 2,5 ] -3-undecene derivative such as undecene, 10-methyltricyclo [4.4.0.1 2,5 ] -3-undecene,

Figure 2010012696
Figure 2010012696

で示されるテトラシクロ[4.4.0.1 2,5 .1 7,10 ]−3−ドデセン、およびこれに炭化水素基が置換した誘導体が挙げられる。ここで、誘導体に置換される炭化水素基としては、8−メチル基、8−エチル基、8−プロピル基、8−ブチル基、8−イソブチル基、8−ヘキシル基、8−シクロヘキシル基、8−ステアリル基、5,10−ジメチル基、2,10−ジメチル基、8,9−ジメチル基、8−エチル−9−メチル基、11,12−ジメチル基、2,7,9−トリメチル基、2,7−ジメチル−9−エチル基、9−イソブチル−2,7−ジメチル基、9,11,12−トリメチル基、9−エチル−11,12−ジメチル基、9−イソブチル−11,12−ジメチル基、5,8,9,10−テトラメチル基、8−エチリデン基、8−エチリデン−9−メチル基、8−エチリデン−9−エチル基、8−エチリデン−9−イソプロピル基、8−エチリデン−9−ブチル基、8−n−プロピリデン基、8−n−プロピリデン−9−メチル基、8−n−プロピリデン−9−エチル基、8−n−プロピリデン−9−イソプロピル基、8−n−プロピリデン−9−ブチル基、8−イソプロピリデン基、8−イソプロピリデン−9−メチル基、8−イソプロピリデン−9−エチル基、8−イソプロピリデン−9−イソプロピル基、8−イソプロピリデン−9−ブチル基、8−クロロ基、8−ブロモ基、8−フルオロ基、8,9−ジクロロ基、8−フェニル基、8−メチル−8−フェニル基、8−ベンジル基、8−トリル基、8−エチルフェニル基、8−イソプロピルフェニル基、8,9−ジフェニル基、8−ビフェニル基、8−β−ナフチル基、8−α−ナフチル基、8−アントラセニル基、5,6−ジフェニル基等を例示することができる。 Tetracyclo [4.4.0.1 2,5 . 1 7,10 ] -3-dodecene, and derivatives substituted with a hydrocarbon group. Here, examples of the hydrocarbon group substituted by the derivative include 8-methyl group, 8-ethyl group, 8-propyl group, 8-butyl group, 8-isobutyl group, 8-hexyl group, 8-cyclohexyl group, 8 -Stearyl group, 5,10-dimethyl group, 2,10-dimethyl group, 8,9-dimethyl group, 8-ethyl-9-methyl group, 11,12-dimethyl group, 2,7,9-trimethyl group, 2,7-dimethyl-9-ethyl group, 9-isobutyl-2,7-dimethyl group, 9,11,12-trimethyl group, 9-ethyl-11,12-dimethyl group, 9-isobutyl-11,12- Dimethyl group, 5,8,9,10-tetramethyl group, 8-ethylidene group, 8-ethylidene-9-methyl group, 8-ethylidene-9-ethyl group, 8-ethylidene-9-isopropyl group, 8-ethylidene -9-butyl 8-n-propylidene group, 8-n-propylidene-9-methyl group, 8-n-propylidene-9-ethyl group, 8-n-propylidene-9-isopropyl group, 8-n-propylidene-9-butyl Group, 8-isopropylidene group, 8-isopropylidene-9-methyl group, 8-isopropylidene-9-ethyl group, 8-isopropylidene-9-isopropyl group, 8-isopropylidene-9-butyl group, 8- Chloro group, 8-bromo group, 8-fluoro group, 8,9-dichloro group, 8-phenyl group, 8-methyl-8-phenyl group, 8-benzyl group, 8-tolyl group, 8-ethylphenyl group, Examples include 8-isopropylphenyl group, 8,9-diphenyl group, 8-biphenyl group, 8-β-naphthyl group, 8-α-naphthyl group, 8-anthracenyl group, 5,6-diphenyl group, etc. It can be.

さらには、シクロペンタジエン-アセナフチレン付加物とシクロペンタジエンとの付加物などのテトラシクロ[4.4.0.12,5.17,10]−3−ドデセン誘導体、ペンタシクロ[6.5.1.13,6.02,7.09,13]−4−ペンタデセンおよびその誘導体、ペンタシクロ[7.4.0.12,5.19,12.08,13]−3−ペンタデセンおよびその誘導体、ペンタシクロ[8.4.0.12,5.19,12.08,13]−3−ヘキサデセンおよびその誘導体、ペンタシクロ[6.6.1.13,6.02,7.09,14]−4−ヘキサデセンおよびその誘導体、ヘキサシクロ[6.6.1.13,6.110,13.02,7.09,14]−4−ヘプタデセンおよびその誘導体、ヘプタシクロ[8.7.0.12,9.14,7.111,17.03,8.012,16]−5−エイコセンおよびその誘導体、ヘプタシクロ[8.7.0.13,6.110,17.112,15.02,7.011,16]−4−エイコセンおよびその誘導体、ヘプタシクロ[8.8.0.12,9.14,7.111,18.03,8.012,17]−5−ヘンエイコセンおよびその誘導体、オクタシクロ[8.8.0.12,9.14,7.111,18.113,16.03,8.012,17]−5−ドコセンおよびその誘導体、ノナシクロ[10.9.1.14,7.113,20.115,18.02,10.03,8.012,21.014,19]−5−ペンタコセンおよびその誘導体などが挙げられる。 Further, tetracyclo [4.4.0.1 2,5 ... Cyclopentadiene-acenaphthylene adduct and cyclopentadiene adduct. 1 7,10 ] -3-dodecene derivative, pentacyclo [6.5.1.1 3,6 . 0 2,7 . 0 9,13] -4-pentadecene and its derivatives, pentacyclo [7.4.0.1 2,5. 1 9,12 . 0 8,13] -3-pentadecene and its derivatives, pentacyclo [8.4.0.1 2,5. 1 9,12 . 0 8,13] -3-hexadecene and derivatives thereof, pentacyclo [6.6.1.1 3, 6. 0 2,7 . 0 9,14] -4-hexadecene and derivatives thereof, hexacyclo [6.6.1.1 3, 6. 1 10,13 . 0 2,7 . 0 9,14] -4-heptadecene and its derivatives, heptacyclo [8.7.0.1 2,9. 1 4,7 . 1 11,17 . 0 3,8 . 0 12,16 ] -5-eicosene and its derivatives, heptacyclo [8.7.0.1 3,6 . 1 10,17 . 1 12,15 . 0 2,7 . 0 11,16 ] -4-eicosene and its derivatives, heptacyclo [8.8.0.1 2,9 . 1 4,7 . 1 11,18 . 0 3,8 . 0 12,17 ] -5- heneicosene and its derivatives, octacyclo [8.8.0.1 2,9 . 1 4,7 . 1 11,18 . 1 13,16 . 0 3,8 . 0 12,17 ] -5-docosene and derivatives thereof, nonacyclo [10.9.1.1 4,7 . 11 3,2 0.1 15,18 . 0 2,10 . 0 3,8 . 0 12,21 . 0 14,19] -5-pentacosene and derivatives thereof.

これらの飽和ノルボルネン樹脂の具体例は、上記した通りであるが、より具体的なこれらの化合物の構造については、特開平7-145213号公報の段落番号0032〜0054に示されている。
また、これらの飽和ノルボルネン樹脂の合成法については、特開2001−114836号公報の段落番号0039〜0068を参考に実施することができる。
Specific examples of these saturated norbornene resins are as described above, but more specific structures of these compounds are shown in paragraphs 0032 to 0054 of JP-A-7-145213.
Moreover, about the synthesis method of these saturated norbornene resins, it can carry out with reference to paragraph numbers 0039-0068 of Unexamined-Japanese-Patent No. 2001-114836.

また本発明の飽和ノルボルネン樹脂として、下記式(I)〜(VI)で表される化合物の少なくとも1種類由来の重合単位または、これらの少なくとも1種と下記式(VII)で表される化合物由来の重合単位からなるシクロオレフィン(共)重合体が挙げられる。ここで、該シクロオレフィン(共)重合体における、式(VII)で表される化合物由来の重合単位の割合は、0〜99モル%である。   The saturated norbornene resin of the present invention is derived from at least one polymer unit represented by the following formulas (I) to (VI), or from at least one of these compounds and the compound represented by the following formula (VII). And cycloolefin (co) polymers composed of the following polymerization units. Here, the ratio of the polymerization unit derived from the compound represented by the formula (VII) in the cycloolefin (co) polymer is 0 to 99 mol%.

Figure 2010012696
Figure 2010012696

上記式中、R1、R2、R3、R4、R5、R6、R7およびR8は、それぞれ、水素原子、直鎖若しくは分岐の炭素数1〜8のアルキル基、炭素数6〜18のアリール基、炭素数7〜20のアルキレンアリール基、環状であってもよい炭素数2〜20のアルケニル基等の炭素数1〜20の炭化水素基、飽和若しくは不飽和若しくは芳香族の環状基を形成する。nは、0〜5の整数である。   In the above formula, R1, R2, R3, R4, R5, R6, R7 and R8 are each a hydrogen atom, a linear or branched alkyl group having 1 to 8 carbon atoms, an aryl group having 6 to 18 carbon atoms, carbon It forms a C1-C20 hydrocarbon group such as a C7-20 alkylenearyl group, a C2-C20 alkenyl group which may be cyclic, or a saturated, unsaturated or aromatic cyclic group. n is an integer of 0-5.

Figure 2010012696
Figure 2010012696

式中、R9、R10、R11およびR12は、それぞれ、水素原子、または、炭素数1〜8のアルキル基、炭素数6〜18のアリール基等の直鎖または分岐の、飽和または不飽和の、炭素数1〜20の炭化水素基である。 In the formula, each of R9, R10, R11 and R12 is a hydrogen atom, or a linear or branched, saturated or unsaturated, such as an alkyl group having 1 to 8 carbon atoms or an aryl group having 6 to 18 carbon atoms, It is a C1-C20 hydrocarbon group.

上記シクロオレフィン(共)重合体は、例えば、式(I)〜式(VI)を有するモノマーの少なくとも一種類を開環重合し、次に得られた生成物を水素化することによって得ることができる。   The cycloolefin (co) polymer can be obtained, for example, by ring-opening polymerization of at least one of the monomers having the formulas (I) to (VI) and then hydrogenating the resulting product. it can.

また、上記ポリマーに、下記式(VIII)で表される化合物由来の重合単位を、全体の0〜45モル%含むシクロオレフィン(共)重合体も好ましい。   Moreover, the cycloolefin (co) polymer which contains the polymer unit derived from the compound represented by a following formula (VIII) in the said polymer 0-45 mol% of the whole is also preferable.

Figure 2010012696
Figure 2010012696

式中、nは2〜10の数である。 In the formula, n is a number of 2 to 10.

環式、特に多環式オレフィンから誘導される重合単位の割合は、シクロオレフィン(共)重合体の、好ましくは3〜75モル%である。非環式オレフィンから誘導される重合単位の割合は、シクロオレフィン(共)重合体の、好ましくは5〜80モル%である。   The proportion of polymerized units derived from cyclic, especially polycyclic olefins, is preferably 3 to 75 mol% of the cycloolefin (co) polymer. The proportion of the polymer units derived from the acyclic olefin is preferably 5 to 80 mol% of the cycloolefin (co) polymer.

シクロオレフィン(共)重合体は、好ましくは、一種類以上の多環式オレフィン、特に式(I)または式(III)で表される多環式オレフィンから誘導される重合単位、および、式(VII)で表される一種類以上の非環式オレフィン、特に2〜20個の炭素原子を有するα-オレフィンから誘導される重合単位から成っている。好ましくは、特に、式(I)または式(III)で表される多環式オレフィンから誘導される重合単位、および式(VII)で表される非環式オレフィンから誘導される重合単位から成るシクロオレフィンコポリマーである。好ましくは、更に、式Iまたは式IIIで表される多環式モノオレフィンから誘導される重合単位、式(VII)で表される非環式モノオレフィンから誘導される重合単位、および少なくとも2つの二重結合を含む環式または非環式オレフィン(ポリエン)、例えば、ノルボルナジエンのような特に環式、好ましくは多環式のジエン、特に好ましくは、例えば、炭素数2〜20のアルケニル基を含むビニルノルボルネンのような多環式アルケンから誘導される重合単位から成る三次元重合体である。   The cycloolefin (co) polymer is preferably a polymer unit derived from one or more polycyclic olefins, in particular a polycyclic olefin represented by formula (I) or formula (III), and the formula ( VII) consisting of polymerized units derived from one or more acyclic olefins represented by VII), in particular α-olefins having 2 to 20 carbon atoms. Preferably, it consists in particular of polymerized units derived from polycyclic olefins of formula (I) or formula (III) and polymerized units derived from acyclic olefins of formula (VII) It is a cycloolefin copolymer. Preferably, a polymer unit derived from a polycyclic monoolefin represented by formula I or formula III, a polymer unit derived from an acyclic monoolefin represented by formula (VII), and at least two Cyclic or acyclic olefins (polyenes) containing double bonds, for example, especially cyclic, preferably polycyclic dienes such as norbornadiene, particularly preferably containing, for example, alkenyl groups having 2 to 20 carbon atoms It is a three-dimensional polymer consisting of polymerized units derived from polycyclic alkenes such as vinyl norbornene.

本発明で用いるシクロオレフィン(共)重合体は、好ましくはノルボルネン構造をベースとするオレフィン、特に好ましくはノルボルネン、テトラシクロドデセン、必要に応じて、ビニルノルボルネンまたはノルボルナジエンを含む。また、好ましくは、例えば2〜20個の炭素原子を有するα-オレフィン、特に好ましくはエチレンまたはプロピレンのような末端二重結合を有する非環式オレフィンから誘導される重合単位を含むシクロオレフィン(共)重合体である。特に好ましくは、ノルボルネン・エチレンコポリマーおよびテトラシクロドデセン・エチレンコポリマーである。   The cycloolefin (co) polymer used in the present invention preferably contains an olefin based on a norbornene structure, particularly preferably norbornene, tetracyclododecene, and optionally vinyl norbornene or norbornadiene. Also preferred are cycloolefins (copolymers) comprising polymerized units derived from α-olefins having for example 2 to 20 carbon atoms, particularly preferably acyclic olefins having terminal double bonds such as ethylene or propylene. ) Polymer. Particularly preferred are norbornene / ethylene copolymers and tetracyclododecene / ethylene copolymers.

三次元重合体の中では、特に好ましくは、ノルボルネン・ビニルノルボルネン・エチレン三次元重合体、ノルボルネン・ノルボルナジエン・エチレンターポリマー、テトラシクロドデセン・ビニルノルボルネン・エチレンターポリマー、およびテトラシクロドデセン・ビニルテトラシクロドデセン・エチレン三次元重合体である。ポリエン、好ましくはビニルノルボルネンまたはノルボルナジエンから誘導される重合単位の割合は、シクロオレフィン(共)重合体の全構造を基準として、0.1〜50モル%、特に好ましくは0.1〜20モル%であり、式(VII)で表される非環式モノオレフィンの割合は、通常、0〜99モル%、好ましくは5〜80モル%である。上記三次元重合体では、シクロオレフィン(共)重合体の、好ましくは0.1〜99モル%、より好ましくは3〜75モル%である。   Among the three-dimensional polymers, three-dimensional polymers of norbornene / vinylnorbornene / ethylene, norbornene / norbornadiene / ethylene terpolymer, tetracyclododecene / vinylnorbornene / ethylene terpolymer, and tetracyclododecene / vinyl are particularly preferable. Tetracyclododecene-ethylene three-dimensional polymer. The proportion of polymerized units derived from polyenes, preferably vinyl norbornene or norbornadiene, is 0.1 to 50 mol%, particularly preferably 0.1 to 20 mol%, based on the total structure of the cycloolefin (co) polymer. The ratio of the acyclic monoolefin represented by the formula (VII) is usually 0 to 99 mol%, preferably 5 to 80 mol%. In the said three-dimensional polymer, Preferably it is 0.1-99 mol% of a cycloolefin (co) polymer, More preferably, it is 3-75 mol%.

本発明で用いるシクロオレフィン(共)重合体は、好ましくは、式(I)で表される多環式オレフィンから誘導することができる重合単位および式(VII)で表される非環式オレフィンから誘導することができる重合単位を含む少なくとも一種類のシクロオレフィン(共)重合体を含む。   The cycloolefin (co) polymer used in the present invention is preferably a polymer unit that can be derived from a polycyclic olefin represented by the formula (I) and an acyclic olefin represented by the formula (VII). It contains at least one cycloolefin (co) polymer containing polymerized units that can be derived.

このようなシクロオレフィン(共)重合体は、特開平10−168201号公報の段落番号0019〜0020に従い合成することができる。   Such cycloolefin (co) polymer can be synthesized according to paragraph numbers 0019 to 0020 of JP-A-10-168201.

本発明においては、上述のように熱可塑性樹脂には、本発明の課題達成を阻害しない範囲で、必要に応じて、種々の添加剤が添加されてもよい。このような添加剤としては、熱可塑性樹脂の劣化防止や、成形された光学フィルムの耐熱性、耐紫外線性、あるいは平滑性などを向上させる様々な添加剤が挙げられ、フェノール系もしくはリン系の酸化防止剤、ラクトン系などの熱劣化防止剤、ベンゾフェノン系、ベンゾトリアゾール系、アクリロニトリル系などの紫外線吸収剤;脂肪族アルコールのエステル系、多価アルコールの部分エステル系や部分エーテル系などの滑剤;アミン系などの帯電防止剤、可塑剤などを挙げることができる。これらの添加剤は、前述の添加剤の1種もしくは2種以上添加されても良い。   In the present invention, as described above, various additives may be added to the thermoplastic resin as necessary as long as the achievement of the object of the present invention is not hindered. Examples of such additives include various additives that prevent deterioration of the thermoplastic resin and improve the heat resistance, ultraviolet resistance, smoothness, etc. of the molded optical film. Antioxidants, lactone-based thermal deterioration inhibitors, benzophenone-based, benzotriazole-based, acrylonitrile-based ultraviolet absorbers; aliphatic alcohol ester-based, polyhydric alcohol partial ester-based and partial ether-based lubricants; Examples include amine-based antistatic agents and plasticizers. One or more of these additives may be added as described above.

(添加剤)
(1)酸化防止剤
本発明におけるノルボルネン系樹脂には、公知の酸化防止剤、例えば2,6−ジ−t−ブチル−4−メチルフェノール、2,2’−ジオキシ−3,3’−ジ−t−ブチル−5,5’−ジメチルフェニルメタン、テトラキス[メチレン−3−(3,5−ジ−t−ブチル−4−ヒドロキシフェニル)プロピオネート]メタン、1,1,3−トリス(2−メチル−4−ヒドロキシ−5−t−ブチルフェニル)ブタン、1,3,5−トリメチル−2,4,6−トリス(3,5−ジ−t−ブチル−4−ヒドロキシベンジル)ベンゼン、ステアリル−β−(3,5−ジ−t−ブチル−4−ヒドロキシフェニル)プロピオネート、2,2’−ジオキシ−3,3’−ジ−t−ブチル−5,5’−ジエチルフェニルメタン、3,9−ビス[1,1−ジメチル−2−〔β−(3−t−ブチル−4−ヒドロキシ−5−メチルフェニル)プロピオニルオキシ〕エチル]、2,4,8,10−テトラオキスピロ[5,5]ウンデカン、トリス(2,4−ジ−t−ブチルフェニル)ホスファイト、サイクリックネオペンタンテトライルビス(2,4−ジ−t−ブチルフェニル)ホスファイト、サイクリックネオペンタンテトライルビス(2,6−ジ−t−ブチル−4−メチルフェニル)ホスファイト、2,2−メチレンビス(4,6−ジ−t−ブチルフェニル)オクチルホスファイト;紫外線吸収剤、例えば2,4−ジヒドロキシベンゾフェノン、2−ヒドロキシ−4−メトキシベンゾフェノンなどを添加することによって安定化することができる。また、加工性を向上させる目的で滑剤などの添加剤を添加することもできる。
(Additive)
(1) Antioxidant The norbornene resin in the present invention includes known antioxidants such as 2,6-di-t-butyl-4-methylphenol, 2,2′-dioxy-3,3′-di. -T-butyl-5,5'-dimethylphenylmethane, tetrakis [methylene-3- (3,5-di-t-butyl-4-hydroxyphenyl) propionate] methane, 1,1,3-tris (2- Methyl-4-hydroxy-5-tert-butylphenyl) butane, 1,3,5-trimethyl-2,4,6-tris (3,5-di-tert-butyl-4-hydroxybenzyl) benzene, stearyl- β- (3,5-di-tert-butyl-4-hydroxyphenyl) propionate, 2,2′-dioxy-3,3′-di-tert-butyl-5,5′-diethylphenylmethane, 3,9 -Bis [1,1-dimethyl Ru-2- [β- (3-tert-butyl-4-hydroxy-5-methylphenyl) propionyloxy] ethyl], 2,4,8,10-tetraoxospiro [5,5] undecane, tris (2 , 4-Di-t-butylphenyl) phosphite, cyclic neopentanetetraylbis (2,4-di-t-butylphenyl) phosphite, cyclic neopentanetetraylbis (2,6-di-t) -Butyl-4-methylphenyl) phosphite, 2,2-methylenebis (4,6-di-t-butylphenyl) octyl phosphite; UV absorbers such as 2,4-dihydroxybenzophenone, 2-hydroxy-4- It can be stabilized by adding methoxybenzophenone or the like. Further, additives such as a lubricant can be added for the purpose of improving processability.

これらの酸化防止剤の添加量は、ノルボルネン系樹脂100質量部に対して、通常0.1〜3質量部、好ましくは0.2〜2質量部である。   The addition amount of these antioxidants is 0.1-3 mass parts normally with respect to 100 mass parts of norbornene-type resin, Preferably it is 0.2-2 mass parts.

さらにノルボルネン系樹脂には、所望により、フェノール系やリン系などの老化防止剤、耐電防止剤、紫外線吸収剤、易滑剤などの各種添加剤を添加してもよい。   Further, the norbornene-based resin may be added with various additives such as an anti-aging agent such as a phenol-based resin or a phosphorus-based resin, an antistatic agent, an ultraviolet absorber, and an easy-to-lubricant.

(2)安定剤
本発明では、安定剤としてホスファイト系化合物、亜リン酸エステル系化合物のいずれか、もしくは両方を用いることが好ましい。これらの安定剤の配合量は、シクロオレフィン樹脂に対して0.005〜0.5質量%であるのが好ましく、より好ましくは0.01〜0.4質量%であり、さらに好ましくは0.02〜0.3質量%である。
(2) Stabilizer In the present invention, it is preferable to use either or both of a phosphite compound and a phosphite compound as a stabilizer. The blending amount of these stabilizers is preferably 0.005 to 0.5% by mass with respect to the cycloolefin resin, more preferably 0.01 to 0.4% by mass, and still more preferably 0.8. It is 02-0.3 mass%.

a.ホスファイト系安定剤
具体的なホスファイト系安定剤は、特に限定されないが、式(2)〜(4)で示されるホスファイト系安定剤が好ましい。
a. Phosphite stabilizers Specific phosphite stabilizers are not particularly limited, but phosphite stabilizers represented by formulas (2) to (4) are preferable.

Figure 2010012696
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前記各式中、R1、R2,R3、R4、R5、R6、R’1、R’2、R’3・・・R’p、R’p+1は水素または炭素数4〜23のアルキル基、アリール基、アルコキシアルキル基、アリールオキシアルキル基、アルコキシアリール基、アリールアルキル基、アルキルアリール基、ポリアリールオキシアルキル基、ポリアルコキシアルキル基およびポリアルコキシアリール基から成る群から選択された基を示す。但し、一般式(2)(3)(4)の各同一式中で全てが水素になることはない。一般式(3)中で示されるホスファイト系安定剤中のXは脂肪族鎖、芳香核を側鎖に有する脂肪族鎖、芳香核を鎖中に有する脂肪族鎖および前記鎖中に2個以上連続しない酸素原子を包含する鎖から成る群から選択された基を示す。また、k、qは1以上の整数、pは3以上の整数を示す)。 In the above formulas, R 1 , R 2 , R 3 , R 4 , R 5 , R 6 , R ′ 1 , R ′ 2 , R ′ 3 ... R ′ p and R ′ p + 1 are hydrogen or carbon. A group consisting of an alkyl group, an aryl group, an alkoxyalkyl group, an aryloxyalkyl group, an alkoxyaryl group, an arylalkyl group, an alkylaryl group, a polyaryloxyalkyl group, a polyalkoxyalkyl group, and a polyalkoxyaryl group of formula 4-23 Represents a group selected from However, not all of the same formulas in the general formulas (2), (3), and (4) become hydrogen. X in the phosphite stabilizer represented by the general formula (3) is an aliphatic chain, an aliphatic chain having an aromatic nucleus in a side chain, an aliphatic chain having an aromatic nucleus in the chain, and two in the chain. A group selected from the group consisting of chains containing non-continuous oxygen atoms. K and q are integers of 1 or more, and p is an integer of 3 or more).

これらのホスファイト系安定剤のk、qの値は好ましくは1〜10である。k、qの値を1以上にすることで加熱時の揮発性が小さくなり、10以下にすることでセルロースアセテートプロピオネートとの相溶性が向上するため好ましい。また、また、pの値は3〜10が好ましい。pを3以上の値とすることで加熱時の揮発性が小さくなり、10以下にすることでセルロースアセテートプロピオネートとの相溶性が向上するため好ましい。   The values of k and q of these phosphite stabilizers are preferably 1 to 10. Setting the values of k and q to 1 or more reduces the volatility during heating, and setting it to 10 or less is preferable because compatibility with cellulose acetate propionate is improved. Moreover, the value of p is preferably 3 to 10. By setting p to a value of 3 or more, volatility during heating is reduced, and setting it to 10 or less is preferable because compatibility with cellulose acetate propionate is improved.

b.亜リン酸エステル系安定剤
前記亜リン酸エステル系安定剤は、例えばサイクリックネオペンタンテトライルビス(オクタデシル)ホスファイト、サイクリックネオペンタンテトライルビス(2,4−ジ−tert−ブチルフェニル)ホスファイト、サイクリックネオペンタンテトライルビス(2,6−ジ−tert−ブチル−4−メチルフェニル)ホスファイト、2,2−メチレンビス(4,6−ジ−tert−ブチルフェニル)オクチルホスファイト、トリス(2,4−ジ−tert−ブチルフェニル)ホスファイト等が挙げられる。
b. Phosphite stabilizers The phosphite stabilizers include, for example, cyclic neopentanetetraylbis (octadecyl) phosphite, cyclic neopentanetetraylbis (2,4-di-tert-butylphenyl) Phosphite, cyclic neopentanetetraylbis (2,6-di-tert-butyl-4-methylphenyl) phosphite, 2,2-methylenebis (4,6-di-tert-butylphenyl) octyl phosphite, And tris (2,4-di-tert-butylphenyl) phosphite.

c.その他の安定剤
その他、弱有機酸、チオエーテル系化合物、エポキシ化合物等を安定剤として配合してもよい。 弱有機酸とは、pKaが1以上のものであり、本発明の作用を妨害せず、着色防止性、物性劣化防止性を有するものであれば特に限定されない。例えば酒石酸、クエン酸、リンゴ酸、フマル酸、シュウ酸、コハク酸、マレイン酸などが挙げられる。これらは単独で用いてもよいし、2種以上を併用して用いてもよい。
c. Other stabilizers In addition, weak organic acids, thioether compounds, epoxy compounds and the like may be added as stabilizers. The weak organic acid is not particularly limited as long as it has a pKa of 1 or more, does not interfere with the action of the present invention, and has coloration prevention properties and physical property deterioration prevention properties. Examples thereof include tartaric acid, citric acid, malic acid, fumaric acid, oxalic acid, succinic acid, maleic acid and the like. These may be used alone or in combination of two or more.

チオエーテル系化合物としては、例えば、ジラウリルチオジプロピオネート、ジトリデシルチオジプロピオネート、ジミリスチルチオジプロピオネート、ジステアリルチオジプロピオネート、パルミチルステアリルチオジプロピオネートが挙げられ、これらは単独で用いてもよいし、2種以上を併用して用いてもよい。   Examples of the thioether compound include dilauryl thiodipropionate, ditridecyl thiodipropionate, dimyristyl thiodipropionate, distearyl thiodipropionate, and palmityl stearyl thiodipropionate. It may be used in combination, or two or more may be used in combination.

エポキシ化合物としては、例えばエピクロルヒドリンとビスフェノールAより誘導されるものが挙げられ、エピクロルヒドリンとグリセリンからの誘導体やビニルシクロヘキセンジオキサイドや3,4−エポキシ−6−メチルシクロヘキシルメチル−3,4−エポキシ−6−メチルシクロヘキサンカルボキシレートの如き環状のものも用いることができる。また、エポキシ化大豆油、エポキシ化ヒマシ油や長鎖−α−オレフィンオキサイド類なども用いることができる。これらは単独で用いてもよいし、2種以上を併用して用いてもよい。   Examples of the epoxy compound include those derived from epichlorohydrin and bisphenol A, such as derivatives from epichlorohydrin and glycerin, vinylcyclohexene dioxide, and 3,4-epoxy-6-methylcyclohexylmethyl-3,4-epoxy-6. -Cyclic ones such as methylcyclohexanecarboxylate can also be used. Epoxidized soybean oil, epoxidized castor oil, long chain α-olefin oxides, and the like can also be used. These may be used alone or in combination of two or more.

(3)マット剤
また、マット剤として微粒子を加えることが好ましい。本発明に使用される微粒子としては、二酸化珪素、二酸化チタン、酸化アルミニウム、酸化ジルコニウム、炭酸カルシウム、タルク、クレイ、焼成カオリン、焼成珪酸カルシウム、水和ケイ酸カルシウム、ケイ酸アルミニウム、ケイ酸マグネシウムおよびリン酸カルシウムを挙げることができる。
(3) Matting agent It is preferable to add fine particles as a matting agent. The fine particles used in the present invention include silicon dioxide, titanium dioxide, aluminum oxide, zirconium oxide, calcium carbonate, talc, clay, calcined kaolin, calcined calcium silicate, hydrated calcium silicate, aluminum silicate, magnesium silicate and Mention may be made of calcium phosphate.

これらの微粒子は、通常平均粒子サイズが0.1〜3.0μmの2次粒子を形成し、これらの微粒子はフィルム中では、1次粒子の凝集体として存在し、フィルム表面に0.1〜3.0μmの凹凸を形成させる。2次平均粒子サイズは0.2μm〜1.5μmが好ましく、0.4μm〜1.2μmがさらに好ましく、0.6μm〜1.1μmが最も好ましい。1次、2次粒子サイズはフィルム中の粒子を走査型電子顕微鏡で観察し、粒子に外接する円の直径をもって粒子サイズとした。また、場所を変えて粒子200個を観察し、その平均値をもって平均粒子サイズとした。   These fine particles usually form secondary particles having an average particle size of 0.1 to 3.0 μm, and these fine particles exist in the film as aggregates of primary particles, and 0.1 to 0.1 μm on the film surface. An unevenness of 3.0 μm is formed. The secondary average particle size is preferably 0.2 μm to 1.5 μm, more preferably 0.4 μm to 1.2 μm, and most preferably 0.6 μm to 1.1 μm. For the primary and secondary particle sizes, the particles in the film were observed with a scanning electron microscope, and the diameter of a circle circumscribing the particles was defined as the particle size. In addition, 200 particles were observed at different locations, and the average value was taken as the average particle size.

前記微粒子の好ましい添加量はノルボルネン系樹脂に対し質量比で1ppm〜5000ppmが好ましく、より好ましくは5ppm〜1000ppm、さらに好ましくは10ppm〜500ppmである。   A preferable addition amount of the fine particles is preferably 1 ppm to 5000 ppm, more preferably 5 ppm to 1000 ppm, and still more preferably 10 ppm to 500 ppm by mass ratio with respect to the norbornene resin.

微粒子はケイ素を含むものが濁度を低くできることから好ましく、特に、二酸化珪素が好ましい。二酸化珪素の微粒子は、1次平均粒子サイズが20nm以下であり、かつ見かけ比重が70g/リットル以上であるものが好ましい。1次粒子の平均径が5〜16nmと小さいものがフィルムのヘイズを下げることができより好ましい。見かけ比重は90〜200g/リットル以上が好ましく、100〜200g/リットル以上がさらに好ましい。見かけ比重が大きい程、高濃度の分散液を作ることが可能になり、ヘイズ、凝集物が良化するため好ましい。   Fine particles containing silicon are preferable because turbidity can be lowered, and silicon dioxide is particularly preferable. The fine particles of silicon dioxide preferably have a primary average particle size of 20 nm or less and an apparent specific gravity of 70 g / liter or more. Those having an average primary particle size as small as 5 to 16 nm are more preferred because they can reduce the haze of the film. The apparent specific gravity is preferably 90 to 200 g / liter or more, and more preferably 100 to 200 g / liter or more. A larger apparent specific gravity is preferable because a high-concentration dispersion can be produced, and haze and aggregates are improved.

二酸化珪素の微粒子は、例えば、アエロジルR972、R972V、R974、R812、200、200V、300、R202、OX50、TT600(以上、日本アエロジル(株)製)などの市販品を使用することができる。酸化ジルコニウムの微粒子は、例えば、アエロジルR976およびR811(以上、日本アエロジル(株)製)の商品名で市販されており、使用することができる。   As the fine particles of silicon dioxide, for example, commercially available products such as Aerosil R972, R972V, R974, R812, 200, 200V, 300, R202, OX50, TT600 (above, manufactured by Nippon Aerosil Co., Ltd.) can be used. Zirconium oxide fine particles are commercially available, for example, under the trade names Aerosil R976 and R811 (manufactured by Nippon Aerosil Co., Ltd.), and can be used.

これらの中でもアエロジル200V、アエロジルR972Vは1次平均粒子サイズが20nm以下であり、かつ見かけ比重が70g/リットル以上である二酸化珪素の微粒子であることから、光学フィルムの濁度を低く保ちながら、摩擦係数を下げる効果が大きいため特に好ましい。   Among these, Aerosil 200V and Aerosil R972V are fine particles of silicon dioxide having a primary average particle size of 20 nm or less and an apparent specific gravity of 70 g / liter or more, so that friction is maintained while keeping the turbidity of the optical film low. This is particularly preferable because the effect of reducing the coefficient is great.

(4)その他の添加剤
その他の添加剤として、赤外吸収染料、光学調整剤、界面活性剤を加えることができる。これらの詳細は、発明協会公開技法公技番号2001−1745号(2001年3月15日発行、発明協会),p.17−22に詳細に記載されている素材が好ましく用いられる。
(4) Other additives As other additives, infrared absorbing dyes, optical adjusting agents, and surfactants can be added. These details are disclosed in the Invention Association Public Technique No. 2001-1745 (issued March 15, 2001, Invention Association), p. Materials described in detail in 17-22 are preferably used.

赤外吸収染料としては例えば特開平2001−194522号公報のものが使用でき、紫外線吸収剤としては例えば特開平2001−151901号公報に記載のものが使用でき、それぞれセルロースアシレートに対して0.001〜5質量%含有させることが好ましい。   As the infrared absorbing dye, for example, those disclosed in JP-A No. 2001-194522 can be used, and as the ultraviolet absorber, for example, those described in JP-A No. 2001-151901 can be used. It is preferable to contain 001-5 mass%.

光学調整剤としてはレターデーション調整剤を挙げることができ、例えば特開2001−166144号公報、特開2003−344655号公報、特開2003−248117号公報、特開2003−66230号公報記載のものを使用することができる。これにより面内のレターデーション(Re),厚み方向のレターデーション(Rth)を制御できる。好ましい添加量は、セルロースアシレートに対して、0〜10質量%であり、より好ましくは0〜8質量%、さらに好ましくは0〜6質量%である。   Examples of the optical adjusting agent include a retardation adjusting agent. For example, those described in JP 2001-166144 A, JP 2003-344655 A, JP 2003-248117 A, and JP 2003-66230 A. Can be used. Thereby, in-plane retardation (Re) and thickness direction retardation (Rth) can be controlled. A preferable addition amount is 0 to 10% by mass with respect to cellulose acylate, more preferably 0 to 8% by mass, and still more preferably 0 to 6% by mass.

紫外線吸収剤としては、ベンゾフェノン系紫外線吸収剤、ベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤、アクリルニトリル系紫外線吸収剤などを用いることができ、それらの中でもベンゾフェノン系紫外線吸収剤が好ましく、添加量は、通常10〜100,000ppm、好ましくは100〜10,000ppmである。   As the ultraviolet absorber, a benzophenone-based ultraviolet absorber, a benzotriazole-based ultraviolet absorber, an acrylonitrile-based ultraviolet absorber, or the like can be used. Among them, a benzophenone-based ultraviolet absorber is preferable, and the addition amount is usually 10 to 10. 100,000 ppm, preferably 100 to 10,000 ppm.

(製膜)
(1)ペレット化
前記熱可塑性樹脂と添加物とは溶融製膜に先立ち混合しペレット化するのが好ましい。
(Film formation)
(1) Pelletization The thermoplastic resin and the additive are preferably mixed and pelletized prior to melt film formation.

ペレット化を行うにあたり熱可塑性樹脂および添加物は事前に乾燥を行うことが好ましいが、ベント式押出機を用いることで、乾燥を代用することも出来る。乾燥を行う場合、前記乾燥方法としては、加熱炉内にて90℃で8時間以上加熱する方法等を用いることが出来るが、この限りではない。ペレット化は前記熱可塑性樹脂と添加物を2軸混練押出機を用い150℃〜280℃で溶融後、ヌードル状に押出したものを水中で固化し裁断することで作製することができる。また、押出機による溶融後水中に口金より直接押出ながらカットする、アンダーウオーターカット法等によりペレット化を行ってもかまわない。   It is preferable to dry the thermoplastic resin and the additive in advance for pelletization, but drying can be substituted by using a vent type extruder. When drying, as the drying method, a method of heating in a heating furnace at 90 ° C. for 8 hours or more can be used, but not limited thereto. Pelletization can be performed by melting the thermoplastic resin and additives at 150 ° C. to 280 ° C. using a twin-screw kneading extruder and then extruding them into noodles and solidifying and cutting in water. Further, pelletization may be performed by an underwater cutting method or the like that is cut while being directly extruded from a die after being melted by an extruder.

押出機は十分な、溶融混練が得られる限り、任意の公知の単軸スクリュー押出機、非かみ合い型異方向回転二軸スクリュー押出機、かみ合い型異方向回転二軸スクリュー押出機、かみ合い型同方向回転二軸スクリュー押出機などを用いることができる。   Any known single-screw extruder, non-meshing counter-rotating twin-screw extruder, meshing-type counter-rotating twin-screw extruder, meshing-type co-direction as long as the extruder is sufficiently melt kneaded A rotary twin screw extruder or the like can be used.

好ましいペレットの大きさは断面積が1mm〜300mm、長さが1mm〜30mmがこのましく、より好ましくは断面積が2mm〜100mm、長さが1.5mm〜10mmである。 The preferred size is the cross-sectional area of 1 mm 2 to 300 mm 2 of the pellets, is 1mm~30mm is Preferably length, more preferably the cross-sectional area of 2 mm 2 100 mm 2, the length is 1.5Mm~10mm.

またペレット化を行う時に、前記添加物は押出機の途中にある原料投入口やベント口から投入することも出来る。   Moreover, when pelletizing, the said additive can also be injected | thrown-in from the raw material input port and vent port in the middle of an extruder.

押出機の回転数は10rpm〜1000rpmが好ましく、より好ましくは、20rpm〜700rpm、さらにより好ましくは30rpm〜500rpmである。これより、回転速度が遅くなると滞留時間が長くなり、熱劣化により分子量が低下したり、黄色味が悪化しやすくなる為、好ましくない。また回転速度が速すぎると剪断により分子の切断がおきやすくなり、分子量低下を招いたり、架橋ゲルの発生は増加するなどの問題が生じやすくなる。   The number of revolutions of the extruder is preferably 10 rpm to 1000 rpm, more preferably 20 rpm to 700 rpm, and even more preferably 30 rpm to 500 rpm. Accordingly, when the rotational speed is slow, the residence time becomes long, which is not preferable because the molecular weight is lowered due to thermal deterioration or the yellowishness is easily deteriorated. On the other hand, if the rotational speed is too high, molecules are likely to be cut by shearing, which leads to problems such as a decrease in molecular weight and an increase in the generation of cross-linked gel.

ペレット化における押出滞留時間は10秒間以上、30分間以内、より好ましくは、15秒間〜10分間、さらに好ましくは30秒〜3分間である。十分に溶融が出来れば、滞留時間は短い方が、樹脂劣化、黄色み発生を抑えることが出来る点で好ましい。   The extrusion residence time in pelletization is 10 seconds or more and within 30 minutes, more preferably 15 seconds to 10 minutes, and further preferably 30 seconds to 3 minutes. If sufficient melting is possible, a shorter residence time is preferable in terms of suppressing resin deterioration and yellowing.

(2)乾燥
溶融製膜に先立ちペレット中の水分を減少させることが好ましい。乾燥の方法については、除湿風乾燥機を用いて乾燥する事が多いが、目的とする含水率が得られるのであれば特に限定されない(加熱、送風、減圧、攪拌などの手段を単独または組み合わせで用いることで効率的に行うことが好ましい、さらに好ましくは、乾燥ホッパ断熱構造にする事が好ましい)。乾燥温度として好ましくは0〜200℃であり、さらに好ましくは40〜180℃であり、特に好ましくは60〜150℃である。乾燥温度が低過ぎると乾燥に時間がかかるだけでなく、含有水分率が目標値以下にならず好ましくない。一方、乾燥温度が高過ぎると樹脂が粘着してブロッキングして好ましくない。乾燥風量として好ましくは20〜400m/時間で有り、さらに好ましくは50〜300m/時間、特に好ましくは100〜250m/時間である。乾燥風量が少ないと乾燥効率が悪く好ましくない。一方、風量を多くしても一定量以上あれば乾燥効果の更なる向上は小さく経済的でない。エアーの露点として、好ましくは0〜−60℃で有り、さらに好ましくは−10〜−50℃、特に好ましくは−20〜−40℃である。乾燥時間は少なくとも15分以上必要で有り、さらに好ましくは、1時間以上、特に好ましくは2時間以上である。一方、50時間を超えて乾燥させても更なる水分率の低減効果は少なく、樹脂の熱劣化の懸念が発生するため乾燥時間を不必要に長くすることは好ましくない。本発明の熱可塑性樹脂は、その含水率が1.0質量%以下であることが好ましく、0.1質量%以下であることがさらに好ましく、0.01質量%以下であることが特に好ましい。
(2) Drying It is preferable to reduce moisture in the pellets prior to melt film formation. The drying method is often dried using a dehumidifying air dryer, but is not particularly limited as long as the desired moisture content can be obtained (heating, blowing, decompressing, stirring, etc. alone or in combination) It is preferable to use it efficiently, and it is more preferable to use a dry hopper heat insulating structure. The drying temperature is preferably 0 to 200 ° C, more preferably 40 to 180 ° C, and particularly preferably 60 to 150 ° C. When the drying temperature is too low, not only does drying take time, but the moisture content does not fall below the target value, which is not preferable. On the other hand, if the drying temperature is too high, the resin sticks and is not preferable. The amount of drying air used is preferably 20 to 400 m 3 / time, more preferably 50 to 300 m 3 / hour, and particularly preferably 100 to 250 m 3 / hour. If the amount of drying air is small, the drying efficiency is unfavorable. On the other hand, even if the air volume is increased, if the amount is more than a certain amount, further improvement of the drying effect is small and not economical. The dew point of air is preferably 0 to -60 ° C, more preferably -10 to -50 ° C, and particularly preferably -20 to -40 ° C. The drying time is required to be at least 15 minutes, more preferably 1 hour or more, and particularly preferably 2 hours or more. On the other hand, even if it is dried for more than 50 hours, the effect of further reducing the moisture content is small, and there is a concern about thermal degradation of the resin. The thermoplastic resin of the present invention preferably has a moisture content of 1.0% by mass or less, more preferably 0.1% by mass or less, and particularly preferably 0.01% by mass or less.

(3)溶融押出し
上述したノルボルネン系樹脂は押出機の供給口を介してシリンダ内に供給される。押出機に投入される樹脂温度をTg−20〜Tg−90℃とすることで、押出機内のスクリューで搬送する際に脱気され、異物の発生が少なくなる。
(3) Melt extrusion The norbornene-based resin described above is supplied into the cylinder via the supply port of the extruder. By setting the temperature of the resin charged in the extruder to Tg-20 to Tg-90 ° C., the resin is deaerated when transported by the screw in the extruder, and the generation of foreign matters is reduced.

シリンダ内は供給口側から順に、供給口から供給した熱可塑性樹脂を定量輸送する供給部(領域A)と熱可塑性樹脂を溶融混練・圧縮する圧縮部(領域B)と溶融混練・圧縮された熱可塑性樹脂を計量する計量部(領域C)とで構成される。樹脂は上述の方法により水分量を低減させるために、乾燥することが好ましいが、残存する酸素による溶融樹脂の酸化を防止するために、押出機内を不活性(窒素等)気流中、あるいはベント付き押出し機を用い真空排気しながら実施するのがより好ましい。押出機のスクリュー圧縮比は2.5〜4.5に設定され、L/Dは20〜70に設定されている。ここでスクリュー圧縮比とは供給部Aと計量部Cとの容積比、即ち供給部Aの単位長さあたりの容積÷計量部Cの単位長さあたりの容積で表され、供給部Aのスクリュー軸の外径d1、計量部Cのスクリュー軸の外径d2、供給部Aの溝部径a1、および計量部Cの溝部径a2とを使用して算出される。また、L/Dとはシリンダ内径に対するシリンダ長さの比である。また、押出温度は200〜300℃に設定される。押出し機内の温度は全部同温度でもよく、温度分布をつけても良い。より好ましいのが供給部の温度を圧縮部の温度より高くするものである。   The cylinder was melt kneaded and compressed in order from the supply port side, a supply part (region A) for quantitatively transporting the thermoplastic resin supplied from the supply port, and a compression unit (region B) for melt kneading and compressing the thermoplastic resin. It is comprised with the measurement part (area | region C) which measures a thermoplastic resin. The resin is preferably dried in order to reduce the water content by the above-mentioned method. However, in order to prevent oxidation of the molten resin by residual oxygen, the inside of the extruder is in an inert (nitrogen or the like) air flow or with a vent. More preferably, it is carried out while evacuating using an extruder. The screw compression ratio of the extruder is set to 2.5 to 4.5, and L / D is set to 20 to 70. Here, the screw compression ratio is represented by the volume ratio between the supply unit A and the metering unit C, that is, the volume per unit length of the supply unit A ÷ the volume per unit length of the metering unit C. It is calculated using the outer diameter d1 of the shaft, the outer diameter d2 of the screw shaft of the measuring part C, the groove part diameter a1 of the supply part A, and the groove part diameter a2 of the measuring part C. L / D is the ratio of the cylinder length to the cylinder inner diameter. Moreover, extrusion temperature is set to 200-300 degreeC. The temperatures in the extruder may all be the same temperature or may have a temperature distribution. More preferably, the temperature of the supply section is made higher than the temperature of the compression section.

スクリュー圧縮比が2.5を下回って小さ過ぎると、十分に溶融混練されず、未溶解部分が発生し、製造後の熱可塑性フィルムに未溶解異物が残存し易くなり、さらに、気泡が混入し易くなる。これにより、熱可塑性フィルムの強度が低下したり、あるいはフィルムを延伸する場合に破断し易くなり、配向を十分に上げることが出来なくなる。逆に、スクリュー圧縮比が4.5を上回って大き過ぎると、せん断応力がかかり過ぎて発熱により樹脂が劣化し易くなるので、製造後の熱可塑性フィルムに黄色味が出易くなる。また、せん断応力がかかり過ぎると分子の切断が起こり分子量が低下してフィルムの機械的強度が低下する。したがって、製造後の熱可塑性フィルムに黄色味が出にくく且つフィルム強度が強くさらに延伸破断しにくくするためには、スクリュー圧縮比は2.5〜4.5の範囲がよく、より好ましくは2.8〜4.2、特に好ましいのは3.0〜4.0の範囲である。   If the screw compression ratio is less than 2.5 and is too small, it will not be sufficiently melt-kneaded and undissolved parts will occur, undissolved foreign matter will easily remain in the manufactured thermoplastic film, and bubbles will be mixed. It becomes easy. As a result, the strength of the thermoplastic film is lowered, or when the film is stretched, it becomes easy to break and the orientation cannot be sufficiently increased. On the other hand, if the screw compression ratio exceeds 4.5, the shear stress is excessively applied and the resin is easily deteriorated by heat generation, so that a yellowish color is likely to appear in the manufactured thermoplastic film. On the other hand, when too much shear stress is applied, the molecules are cut and the molecular weight is lowered, so that the mechanical strength of the film is lowered. Therefore, the screw compression ratio is preferably in the range of 2.5 to 4.5, more preferably 2. In order to make the thermoplastic film after production hardly yellow, and the film strength is strong and the film is not easily stretched and broken. It is 8 to 4.2, particularly preferably in the range of 3.0 to 4.0.

また、L/Dが20を下回って小さ過ぎると、溶融不足や混練不足となり、圧縮比が小さい場合と同様に製造後の熱可塑性フィルムに未溶解異物が発生し易くなる。逆に、L/Dが70を上回って大き過ぎると、押出機内での熱可塑性樹脂の滞留時間が長くなり過ぎ、樹脂の劣化を引き起こし易くなる。また、滞留時間が長くなると分子の切断が起こったり、分子量が低下して熱可塑性フィルムの機械的強度が低下する。したがって、製造後の熱可塑性フィルムに黄色味が出にくく且つフィルム強度が強くさらに延伸破断しにくくするためには、L/Dは20〜70の範囲が好ましく、より好ましくは22〜65の範囲、特に好ましくは24〜50の範囲である。   On the other hand, if L / D is less than 20 and is too small, melting and kneading are insufficient, and undissolved foreign matter is likely to be generated in the manufactured thermoplastic film as in the case where the compression ratio is small. On the other hand, if L / D exceeds 70 and is too large, the residence time of the thermoplastic resin in the extruder becomes too long, and the resin tends to be deteriorated. Further, when the residence time is long, the molecules are cut or the molecular weight is lowered, so that the mechanical strength of the thermoplastic film is lowered. Therefore, L / D is preferably in the range of 20 to 70, more preferably in the range of 22 to 65, in order to make the thermoplastic film after production hardly yellowish and the film strength is strong and further difficult to stretch and break. Especially preferably, it is the range of 24-50.

押し出し機の種類として、一般的には設備コストの比較的安い単軸押し出し機が用いられることが多く、フルフライト、マドック、ダルメージ等のスクリュータイプがあるが、シクロオレフィン樹脂には、フルフライトタイプが好ましい。また、設備コストは高価であるが、スクリューセグメントを変更することにより、途中でベント口を設けて不要な揮発成分を脱揮させながら押出が出来る二軸押出機を用いることが可能である、二軸押し出し機には大きく分類して同方向と異方向のタイプがありどちらも用いることが可能であるが、滞留部分が発生し難くセルフクリーニング性能の高い同方向回転のタイプが好ましい。ベント口を適正に配置することにより、未乾燥状態でのシクロオレフィンペレットやパウダーをそのまま使用することも可能である。また、製膜途中で出たフィルムのミミ等も乾燥させることなしにそのまま再利用することも出来る。   Generally, single-screw extruders with relatively low equipment costs are often used as the types of extruders, and there are screw types such as full flight, madok, and dalmage. Is preferred. In addition, although the equipment cost is expensive, it is possible to use a twin-screw extruder that can extrude while volatilizing unnecessary volatile components by providing a vent port in the middle by changing the screw segment. There are two types of shaft extruders, the same direction and the different direction, which can be used. However, the type of the same direction rotation with high self-cleaning performance is preferred because a stagnant portion is hardly generated. By properly arranging the vent port, it is possible to use the cycloolefin pellets and powder in an undried state as they are. In addition, film smears produced during film formation can be reused without drying.

なお、好ましいスクリューの直径は目標とする単位時間あたりの押出量によってことなるが、10mm〜300mm、より好ましくは20mm〜250mm、さらに好ましくは30mm〜150mmである。   In addition, although the diameter of a preferable screw changes with target extrusion rates per unit time, it is 10 mm-300 mm, More preferably, it is 20 mm-250 mm, More preferably, it is 30 mm-150 mm.

(4)濾過
樹脂中の異物濾過のためや異物によるギアポンプ損傷を避けるため押し出し機出口にフィルター濾材を設けるいわゆるブレーカープレート式の濾過を行うことが好ましい。この際、上記のように濾材の孔径、溶融樹脂の流速の調整により達成できる。
(4) Filtration It is preferable to perform a so-called breaker plate type filtration in which a filter medium is provided at the exit of the extruder for filtering foreign matter in the resin and avoiding damage to the gear pump due to foreign matter. At this time, it can be achieved by adjusting the pore diameter of the filter medium and the flow rate of the molten resin as described above.

濾過はさらに精度高く異物濾過をするために、ギアポンプ通過後にいわゆるリーフ型ディスクフィルターを組み込んだ濾過装置を設けることが好ましい。濾過は、濾過部を1カ所設けて行うことができ、また複数カ所設けて行う多段濾過でもよい。フィルター濾材の濾過精度は高い方が好ましいが、濾材の耐圧や濾材の目詰まりによる濾圧上昇から、濾過精度は15μmm〜3μmmが好ましくさらに好ましくは10μmm〜3μmmである。特に最終的に異物濾過を行うリーフ型ディスクフィルター装置を使用する場合では品質の上で濾過精度の高い濾材を使用することが好ましく、耐圧,フィルターライフの適性を確保するために装填枚数にて調整することが可能である。濾材の種類は、高温高圧下で使用される点から鉄鋼材料を用いることが好ましく、鉄鋼材料の中でも特にステンレス鋼,スチールなどを用いることが好ましく、腐食の点から特にステンレス鋼を用いることが望ましい。濾材の構成としては、線材を編んだものの他に、例えば金属長繊維あるいは金属粉末を焼結し形成する焼結濾材が使用でき、濾過精度,フィルターライフの点から焼結濾材が好ましい。   In order to filter foreign matter with higher accuracy, it is preferable to provide a filtration device incorporating a so-called leaf type disk filter after passing through the gear pump. Filtration can be performed by providing one filtration section, or multistage filtration performed by providing a plurality of places. Although the filtration accuracy of the filter medium is preferably higher, the filtration accuracy is preferably 15 μm to 3 μmm, more preferably 10 μm to 3 μm, from the viewpoint of the pressure resistance of the filter medium and the increase in the filtration pressure due to clogging of the filter medium. In particular, when using a leaf-type disk filter device that finally filters foreign matter, it is preferable to use a filter medium with high filtration accuracy in terms of quality, and it is adjusted by the number of loaded sheets to ensure the suitability of pressure resistance and filter life. Is possible. The type of filter medium is preferably a steel material because it is used under high temperature and high pressure. Among steel materials, stainless steel, steel, etc. are particularly preferable, and stainless steel is particularly preferable in terms of corrosion. . As a configuration of the filter medium, for example, a sintered filter medium formed by sintering metal long fibers or metal powder can be used in addition to a knitted wire, and a sintered filter medium is preferable in terms of filtration accuracy and filter life.

(5)ギアポンプ
厚み精度を向上させるためには、吐出量の変動を減少させることが重要であり、押出機出機とダイスとの間にギアポンプを設けて、ギアポンプから一定量のセルロースアシレート樹脂を供給することは効果がある。ギアポンプとは、ドライブギアとドリブンギアとからなる一対のギアが互いに噛み合った状態で収容され、ドライブギアを駆動して両ギアを噛み合い回転させることにより、ハウジングに形成された吸引口から溶融状態の樹脂をキャビティ内に吸引し、同じくハウジングに形成された吐出口からその樹脂を一定量吐出するものである。押出機先端部分の樹脂圧力が若干の変動があっても、ギアポンプを用いることにより変動を吸収し、製膜装置下流の樹脂圧力の変動は非常に小さなものとなり、厚み変動が改善される。ギアポンプを用いることにより、ダイ部分の樹脂圧力の変動巾を±1%以内にすることが可能である。
(5) Gear pump In order to improve the thickness accuracy, it is important to reduce the fluctuation of the discharge amount. A gear pump is provided between the extruder and the die, and a certain amount of cellulose acylate resin is supplied from the gear pump. Is effective. A gear pump is housed in a state where a pair of gears consisting of a drive gear and a driven gear are engaged with each other, and the drive gear is driven to engage and rotate the two gears, so that a melted state is generated from the suction port formed in the housing. Resin is sucked into the cavity, and a certain amount of the resin is discharged from a discharge port formed in the housing. Even if there is a slight fluctuation in the resin pressure at the front end of the extruder, the fluctuation is absorbed by using a gear pump, the fluctuation in the resin pressure downstream of the film forming apparatus becomes very small, and the thickness fluctuation is improved. By using a gear pump, it is possible to keep the fluctuation range of the resin pressure in the die portion within ± 1%.

ギアポンプによる定量供給性能を向上させるために、スクリューの回転数を変化させて、ギアポンプ前の圧力を一定に制御する方法も用いることが出来る。また、ギアポンプのギアの変動を解消した3枚以上のギアを用いた高精度ギアポンプも有効である。   In order to improve the quantitative supply performance by the gear pump, a method of controlling the pressure before the gear pump to be constant by changing the number of rotations of the screw can also be used. In addition, a high-precision gear pump using three or more gears that eliminates gear fluctuations of the gear pump is also effective.

ギアポンプを用いるその他のメリットとしては、スクリュー先端部の圧力を下げて製膜できることから、エネルギー消費の軽減・樹脂温上昇の防止・輸送効率の向上・押出機内での滞留時間の短縮・押出機のL/Dを短縮が期待できる。また、異物除去のために、フィルターを用いる場合には、ギアポンプが無いと、ろ圧の上昇と共に、スクリューから供給される樹脂量が変動したりすることがあるが、ギアポンプを組み合わせて用いることにより解消が可能である。一方、ギアポンプのデメリットとしては、設備の選定方法によっては、設備の長さが長くなり、樹脂の滞留時間が長くなることと、ギアポンプ部のせん断応力によって分子鎖の切断を引き起こすことがあり、注意が必要である。   Other advantages of using a gear pump are that the pressure at the screw tip can be reduced to form a film, reducing energy consumption, preventing rise in resin temperature, improving transport efficiency, shortening the residence time in the extruder, L / D can be expected to be shortened. In addition, when using a filter to remove foreign matter, if there is no gear pump, the amount of resin supplied from the screw may fluctuate as the filtration pressure increases. It can be resolved. On the other hand, the disadvantages of gear pumps are that the length of the equipment will be longer depending on the equipment selection method, the resin residence time will be longer, and the shearing stress of the gear pump may cause the molecular chain to break. is required.

樹脂が供給口から押出機に入ってからダイスから出るまでの樹脂の好ましい滞留時間は2分間〜60分間であり、より好ましくは3分間〜40分間であり、さらに好ましくは4分間〜30分間である。   The preferred residence time of the resin from the supply port through the extruder until it exits the die is 2 minutes to 60 minutes, more preferably 3 minutes to 40 minutes, and even more preferably 4 minutes to 30 minutes. is there.

ギアポンプの軸受循環用ポリマーの流れが悪くなることにより、駆動部と軸受部におけるポリマーによるシールが悪くなり、計量および送液押し出し圧力の変動が大きくなったりする問題が発生するため、熱可塑性樹脂の溶融粘度に合わせたギアポンプの設計(特にクリアランス)が必要である。また、場合によっては、ギアポンプの滞留部分が熱可塑性樹脂の劣化の原因となるため、滞留の出来るだけ少ない構造が好ましい。押出機とギアポンプあるいはギアポンプとダイ等とをつなぐポリマー管やアダプタについても、出来るだけ滞留の少ない設計が必要であり、且つ溶融粘度の温度依存性の高い熱可塑性樹脂の押出圧力安定化のためには、温度の変動を出来るだけ小さくすることが好ましい。一般的には、ポリマー管の加熱には設備コストの安価なバンドヒーターが用いられることが多いが、温度変動のより少ないアルミ鋳込みヒーターを用いることがより好ましい。さらに上述のように押出し機内で、押出し機のバレルを3〜20に分割したヒーターで加熱し溶融することが好ましい。   The deterioration of the flow of the polymer for bearing circulation of the gear pump deteriorates the sealing by the polymer in the drive part and the bearing part, and the problem of increase in the metering and liquid feed extrusion pressure occurs. A gear pump design (especially clearance) that matches the melt viscosity is required. In some cases, the staying portion of the gear pump causes deterioration of the thermoplastic resin, so that a structure with as little staying as possible is preferable. The polymer pipes and adapters that connect the extruder and gear pump or gear pump and die also need to have a design with as little stagnation as possible, and to stabilize the extrusion pressure of thermoplastic resins with high temperature dependence of melt viscosity. It is preferable to make the temperature fluctuation as small as possible. Generally, a band heater having a low equipment cost is often used for heating the polymer tube, but it is more preferable to use an aluminum cast heater with less temperature fluctuation. Further, in the extruder as described above, it is preferable that the barrel of the extruder is heated and melted with a heater divided into 3 to 20.

(6)ダイ
前記の如く構成された押出機によって熱可塑性樹脂が溶融され、必要に応じ濾過機、ギアポンプを経由して溶融樹脂がダイに連続的に送られる。ダイはダイス内の溶融樹脂の滞留が少ない設計であれば、一般的に用いられるTダイ、フィッシュテールダイ、ハンガーコートダイの何れのタイプでも構わない。また、Tダイの直前に樹脂温度の均一性アップのためのスタティックミキサーを入れることも問題ない。Tダイ出口部分のクリアランスは一般的にフィルム厚みの1.0〜5.0倍がよく、好ましくは1.2〜3倍、さらに好ましくは1.3〜2倍である。リップクリアランスがフィルム厚みの1.0倍小さい場合には製膜により面状の良好なシートを得ることが困難である。また、リップクリアランスがフィルム厚みの5.0倍を超えて大きい場合にはシートの厚み精度が低下するため好ましくない。ダイはフィルムの厚み精度を決定する非常に重要な設備であり、厚み調整が厳密にコントロール出来るものが好ましい。通常厚み調整は40〜50mm間隔で調整可能であるが、好ましくは35mm間隔以下、さらに好ましくは25mm間隔以下でフィルム厚み調整が可能なタイプが好ましい。また、製膜フィルムの均一性を向上するために、ダイの温度ムラや幅方向の流速ムラの出来るだけ少ない設計が重要である。また、下流のフィルム厚みを計測して、厚み偏差を計算し、その結果をダイの厚み調整にフィードバックさせる自動厚み調整ダイも長期連続生産の厚み変動の低減に有効である。
(6) Die The thermoplastic resin is melted by the extruder configured as described above, and the molten resin is continuously sent to the die via a filter and a gear pump as necessary. As long as the die is designed so that the molten resin stays in the die, any type of commonly used T die, fishtail die, and hanger coat die may be used. Also, there is no problem in placing a static mixer for improving the uniformity of the resin temperature immediately before the T die. The clearance at the T-die exit portion is generally 1.0 to 5.0 times the film thickness, preferably 1.2 to 3 times, and more preferably 1.3 to 2 times. When the lip clearance is 1.0 times smaller than the film thickness, it is difficult to obtain a good sheet by film formation. Further, when the lip clearance is larger than 5.0 times the film thickness, the sheet thickness accuracy is lowered, which is not preferable. The die is a very important facility for determining the thickness accuracy of the film, and a die capable of strictly controlling the thickness adjustment is preferable. Normally, the thickness can be adjusted at intervals of 40 to 50 mm, but preferably a type capable of adjusting the film thickness at intervals of 35 mm or less, more preferably at intervals of 25 mm or less. In addition, in order to improve the uniformity of the film-forming film, it is important to design the die as little as possible in the temperature unevenness of the die and in the width direction. An automatic thickness adjustment die that measures the downstream film thickness, calculates the thickness deviation, and feeds back the result to the die thickness adjustment is also effective in reducing the thickness fluctuation in long-term continuous production.

フィルムの製造は設備コストの安い単層製膜装置が一般的に用いられるが、場合によっては機能層を外層に設けために多層製膜装置を用いて2種以上の構造を有するフィルムの製造も可能である。一般的には機能層を表層に薄く積層することが好ましいが、特に層比を限定するものではない。   For production of a film, a single-layer film forming apparatus with a low equipment cost is generally used. However, in some cases, a film having two or more types of structures can also be manufactured using a multilayer film forming apparatus in order to provide a functional layer on an outer layer. Is possible. In general, the functional layer is preferably thinly laminated on the surface layer, but the layer ratio is not particularly limited.

(7)キャスト
上記条件にて、ダイよりシート上に押し出された溶融樹脂をキャスティングドラム上で冷却固化し、フィルムを得る。
(7) Casting Under the above conditions, the molten resin extruded from the die onto the sheet is cooled and solidified on the casting drum to obtain a film.

本発明ではキャスティングドラム上で静電印加法、エアーナイフ法、エアーチャンバー法、バキュームノズル法、タッチロール法等の方法を用い、キャスティングドラムと溶融押出ししたシートの密着を上げることが好ましいが、中でも上述のタッチロール法を用いるのが好ましい。   In the present invention, it is preferable to use a method such as electrostatic application method, air knife method, air chamber method, vacuum nozzle method, touch roll method, etc. on the casting drum to improve the adhesion between the casting drum and the melt-extruded sheet. It is preferable to use the touch roll method described above.

タッチロール法は、キャストドラム上にタッチロールを置いてフィルム表面を整形するものである。この時、タッチロールは通常の剛性の高いものではなく、弾性を有するものが好ましい。しかし、弾性変形可能な部材(ゴムなど)を極めて薄い金属で被覆したものでは面圧を高くできず(タチロールの変形量が大きく、キャストロールとの接触面積が大きくなりすぎ、十分な面圧をだすことが出来ないため)好ましくない。   In the touch roll method, a touch roll is placed on a cast drum to shape the film surface. At this time, the touch roll is preferably not elastic and usually elastic. However, if the elastically deformable member (rubber etc.) is covered with an extremely thin metal, the surface pressure cannot be increased (the deformation amount of the Tachiroll is large, the contact area with the cast roll becomes too large, and the sufficient surface pressure is reduced. It is not preferable because it cannot be used.

タッチロールは通常剛直な素材を用いるが、剛直すぎるとダイから出たメルトをロール間で挟む時に残留歪みが発生し易く、一層部分的な歪を助長する。このためタッチロールの材質は、弾性を有するものが好ましい。これにより過剰な面圧はタッチロールが変形することで吸収し歪を抑制する。ロールに弾性を付与するためには、ロールの外筒厚みを通常のロールよりも薄くすることが必要であり、外筒の肉厚Zは、0.05mm〜7.0mmが好ましく、より好ましくは0.2mm〜5.0mmである。さらに好ましくは0.3mm〜3.5mmである。タッチロールは金属シャフトの上に設置し、その間に熱媒(流体)を通してもよく、外筒と金属シャフトの上に間に弾性体層を設け、外筒の間に熱媒(流体)を満たしたものが挙げられる。   The touch roll usually uses a rigid material, but if it is too rigid, residual strain is likely to occur when the melt from the die is sandwiched between the rolls, further promoting partial strain. For this reason, it is preferable that the material of the touch roll has elasticity. As a result, the excessive surface pressure is absorbed by the deformation of the touch roll and the distortion is suppressed. In order to give elasticity to the roll, it is necessary to make the outer cylinder thickness of the roll thinner than a normal roll, and the outer wall thickness Z is preferably 0.05 mm to 7.0 mm, more preferably 0.2 mm to 5.0 mm. More preferably, it is 0.3 mm-3.5 mm. The touch roll may be installed on a metal shaft and a heat medium (fluid) may be passed between them. An elastic layer is provided between the outer cylinder and the metal shaft, and the heat medium (fluid) is filled between the outer cylinders. Can be mentioned.

このようにタッチロールは低弾性であるため、キャスティングロールに接触させるとその押圧で凹状に弾性変形する。従って、タッチロールとキャスティングロールとは冷却ローラと面接触するため押圧が分散され、低い面圧を達成できる。このためこの間に挟まれたフィルムに残留歪みを残すことなく、均一な冷却を達成できる。好ましいタッチロールの線圧は1kg/cm〜100kg/cm、より好ましくは2kg/cm〜80kg/cm、さらに好ましくは3kg/cm〜60kg/cmである。ここで云う線圧とはタッチロールに加える力をダイの吐出口の幅で割った値である。線圧は前記範囲未満ではタッチロールの押し付けが弱く面内の不均一性を是正できず、一方前記線圧を超えると全幅に亘り均一な線圧を加えることができず(ロールがたわみ両端or中央に線圧が集中し易い)不均一性が増加しやすくなる。   Since the touch roll has low elasticity in this way, when it is brought into contact with the casting roll, it is elastically deformed into a concave shape by the pressing. Therefore, since the touch roll and the casting roll are in surface contact with the cooling roller, the pressure is dispersed and a low surface pressure can be achieved. For this reason, uniform cooling can be achieved without leaving a residual distortion in the film sandwiched therebetween. The linear pressure of the preferred touch roll is 1 kg / cm to 100 kg / cm, more preferably 2 kg / cm to 80 kg / cm, and still more preferably 3 kg / cm to 60 kg / cm. The linear pressure referred to here is a value obtained by dividing the force applied to the touch roll by the width of the discharge port of the die. If the linear pressure is less than the above range, the pressing force of the touch roll is weak and the non-uniformity in the surface cannot be corrected. On the other hand, if the linear pressure exceeds the linear pressure, a uniform linear pressure cannot be applied over the entire width (the roll is bent at both ends or Non-uniformity is likely to increase (linear pressure tends to concentrate in the center).

タッチロールは60℃〜160℃、より好ましくは70℃〜150℃、さらに好ましくは80℃〜140℃に設定するのが好ましい。このような温度制御はこれらのロール内部に温調した液体、気体を通すことで達成できる。   The touch roll is preferably set to 60 ° C to 160 ° C, more preferably 70 ° C to 150 ° C, and still more preferably 80 ° C to 140 ° C. Such temperature control can be achieved by passing a temperature-controlled liquid or gas through these rolls.

タッチロール、キャスティングロールは、表面が鏡面であることが好ましく、算術平均高さRaが100nm以下、好ましくは50nm以下、さらに好ましくは25nm以下である。具体的には例えば特開平11−314263号公報、特開2002−36332号公報、特開平11−235747号公報、国際公開WO97/28950号公報、特開2004−216717号公報、特開2003−145609号公報記載のものを利用できる。   The touch roll and casting roll preferably have a mirror surface, and the arithmetic average height Ra is 100 nm or less, preferably 50 nm or less, more preferably 25 nm or less. Specifically, for example, JP-A No. 11-314263, JP-A No. 2002-36332, JP-A No. 11-235747, International Publication No. WO 97/28950, JP-A No. 2004-216717, JP-A No. 2003-145609. Can be used.

このようにタッチロール製膜することで、熱可塑性フィルムの弾性率を2.9kN/mm以下が好ましく、より好ましくは1.2kN/mm〜2.8kN/mm、さらに好ましくは1.5kN/mm〜2.7kN/mmにすることができる。これはタッチロールを使用することでキャスティングロールとの間で溶融樹脂(メルト)を急冷できるため、結晶の成長を抑制し弾性率を下げることができる。さらに高温で自由体積の大きなメルトがそのまま冷却固化するため、低密度なフィルムとなり、弾性率が低下する。このように低弾性率にすることにより、ネックインで発生する幅方向の収縮応力を小さくでき、残留歪みによるレターデーション変化を小さくすることができる。 By forming a touch roll in this way, the elastic modulus of the thermoplastic film is preferably 2.9 kN / mm 2 or less, more preferably 1.2 kN / mm 2 to 2.8 kN / mm 2 , and even more preferably 1. It can be set to 5 kN / mm 2 to 2.7 kN / mm 2 . Since the molten resin (melt) can be rapidly cooled with the casting roll by using the touch roll, the crystal growth can be suppressed and the elastic modulus can be lowered. Furthermore, since the melt having a large free volume at a high temperature is cooled and solidified as it is, it becomes a low-density film and the elastic modulus is lowered. Thus, by making it low elasticity modulus, the shrinkage stress of the width direction generate | occur | produced by neck-in can be made small, and the retardation change by a residual strain can be made small.

また、キャスティングドラム(ローラ)は複数本用いて徐冷することがより好ましい(このうち前記タッチロールを用いるのは最上流側(ダイに近い方)の最初のキャスティングロールにタッチさせるように配置する)。一般的には3本の冷却ローラを用いることが比較的よく行われているが、この限りではない。ローラの直径は50mm〜5000mmが好ましくより好ましくは、100mm〜2000mm、さらに好ましくは150mm〜1000mmである。複数本あるローラの間隔は、面間で0.3mm〜300mmが好ましく、より好ましくは、1mm〜100mm、さらに好ましくは3mm〜30mmである。キャスティングドラムは60℃〜160℃が好ましく、より好ましくは70℃〜150℃、さらに好ましくは80℃〜140℃である。   More preferably, a plurality of casting drums (rollers) are used for slow cooling (of which the touch roll is arranged so as to touch the first casting roll on the most upstream side (closer to the die). ). In general, it is relatively common to use three cooling rollers, but this is not a limitation. The diameter of the roller is preferably 50 mm to 5000 mm, more preferably 100 mm to 2000 mm, and still more preferably 150 mm to 1000 mm. The interval between the plurality of rollers is preferably 0.3 mm to 300 mm, more preferably 1 mm to 100 mm, and still more preferably 3 mm to 30 mm. The casting drum is preferably 60 ° C to 160 ° C, more preferably 70 ° C to 150 ° C, still more preferably 80 ° C to 140 ° C.

(8)巻取り
キャスティングドラムから剥ぎ取った後、ニップロールを経て巻き取る。
(8) Winding After peeling off from the casting drum, it winds up through a nip roll.

製膜幅は0.7m〜5m、さらに好ましくは1m〜4m、さらに好ましくは1.3m〜3mが好ましい。このようにして得られた未延伸フィルムの厚みは20μm〜250μmが好ましく、より好ましくは25μm〜200μm、さらに好ましくは30μm〜180μmである。   The film forming width is 0.7 m to 5 m, more preferably 1 m to 4 m, and still more preferably 1.3 m to 3 m. The thickness of the unstretched film thus obtained is preferably 20 μm to 250 μm, more preferably 25 μm to 200 μm, still more preferably 30 μm to 180 μm.

また巻取り前に、両端をトリミングすることも好ましい。トリミングカッターはロータリーカッター、シャー刃、ナイフ等の何れのタイプの物を用いても構わない。材質についても、炭素鋼、ステンレス鋼何れを用いても構わない。一般的には、超硬刃、セラミック刃を用いると刃物の寿命が長く、また切り粉の発生が抑えられて好ましい。トリミングで切り落とした部分は破砕し、再度原料として使用してもよい。   It is also preferable to trim both ends before winding. As the trimming cutter, any type of rotary cutter, shear blade, knife, or the like may be used. As for the material, either carbon steel or stainless steel may be used. In general, it is preferable to use a cemented carbide blade or a ceramic blade because the life of the blade is long and the generation of chips is suppressed. The portion cut off by trimming may be crushed and used again as a raw material.

片端あるいは両端に厚みだし加工(ナーリング処理)を行うことも好ましい。厚みだし加工による凹凸の高さは1μm〜200μmが好ましく、より好ましくは10μm〜150μm、さらに好ましくは20μm〜100μmである。厚みだし加工は両面に凸になるようにしても、片面に凸になるようにしても構わない。厚みだし加工の幅は1mm〜50mmが好ましく、より好ましくは3mm〜30mm、さらに好ましくは5mm〜20mmである。押出し加工は室温〜300℃で実施できる。   It is also preferable to perform a thickness increasing process (knurling process) at one or both ends. The height of the unevenness due to the thickness increasing process is preferably 1 μm to 200 μm, more preferably 10 μm to 150 μm, and still more preferably 20 μm to 100 μm. Thickening processing may be convex on both sides or convex on one side. The width of the thickness increasing process is preferably 1 mm to 50 mm, more preferably 3 mm to 30 mm, and still more preferably 5 mm to 20 mm. Extrusion can be performed at room temperature to 300 ° C.

このようにして製膜したフィルムは、そのまま延伸しても良く(オンライン延伸)、一旦巻き取った後、再度送り出して延伸(オフライン延伸)しても良い。   The film thus formed may be stretched as it is (online stretching), or after being wound up, it may be sent out again and stretched (offline stretching).

巻き取る際は、少なくとも片面にラミフィルムを付けることも、傷防止の観点から好ましい。ラミフィルムの厚みは5μm〜200μmが好ましく10μm〜150μmが好ましく、15μm〜100μmが好ましい。材質はポリエチレン、ポリエステル、ポリプロピレン等、特に限定されない。   At the time of winding, it is also preferable to attach a lami film on at least one side from the viewpoint of preventing scratches. The thickness of the laminated film is preferably 5 μm to 200 μm, preferably 10 μm to 150 μm, and preferably 15 μm to 100 μm. The material is not particularly limited, such as polyethylene, polyester, and polypropylene.

好ましい巻き取り張力は1kg/m幅〜50kg/幅、より好ましくは2kg/m幅〜40kg/幅、さらに好ましくは3kg/m幅〜20kg/幅である。巻き取り張力が1kg/m幅より小さい場合には、フィルムを均一に巻き取ることが困難である。逆に、巻き取り張力が50kg/幅を超える場合には、フィルムが堅巻きになってしまい、巻き外観が悪化するのみでなく、フィルムのコブの部分がクリープ現象により延びてフィルムの波うちの原因になったり、あるいはフィルムの伸びによる残留複屈折が生じるため好ましくない。巻き取り張力は、ラインの途中のテンションコントロールにより検知し、一定の巻き取り張力になるようにコントロールされながら巻き取ることが好ましい。製膜ラインの場所により、フィルム温度に差がある場合には熱膨張により、フィルムの長さが僅かに異なる場合があるため、ニップロール間のドロー比率を調整し、ライン途中でフィルムに規定以上の張力がかからない様にすることが必要である。   A preferable winding tension is 1 kg / m width to 50 kg / width, more preferably 2 kg / m width to 40 kg / width, and still more preferably 3 kg / m width to 20 kg / width. When the winding tension is smaller than 1 kg / m width, it is difficult to wind the film uniformly. On the other hand, when the winding tension exceeds 50 kg / width, the film becomes tightly wound, not only the appearance of the winding is deteriorated, but also the bump portion of the film extends due to the creep phenomenon, and the film wave This is not preferable because it causes a cause or residual birefringence due to the elongation of the film. The winding tension is preferably detected by tension control in the middle of the line and is wound while being controlled to have a constant winding tension. If there is a difference in film temperature depending on the location of the film production line, the length of the film may be slightly different due to thermal expansion. It is necessary to prevent tension.

巻き取り張力はテンションコントロールの制御により、一定張力で巻き取ることもできるが、巻き取った直径に応じてテーパーをつけ、適正な巻取り張力にすることがより好ましい。一般的には巻き径が大きくなるにつれて張力を少しずつ小さくするが、場合によっては、巻き径が大きくなるにしたがって張力を大きくする方が好ましい場合もある。   The winding tension can be wound at a constant tension by controlling the tension control. However, it is more preferable that the winding tension is tapered to an appropriate winding tension according to the wound diameter. Generally, the tension is gradually reduced as the winding diameter increases, but in some cases, it may be preferable to increase the tension as the winding diameter increases.

(延伸工程)
溶融製膜したノルボルネン系樹脂は横延伸、縦延伸を行っても良く、さらにこれらと組み合わせて緩和処理をおこなっても良い。これらは例えば以下の組合せで実施できる。
1 横延伸
2 横延伸→緩和処理
3 縦延伸→横延伸
4 縦延伸→横延伸→緩和処理
5 縦延伸→緩和処理→横延伸→緩和処理
6 横延伸→縦延伸→緩和処理
7 横延伸→緩和処理→縦延伸→緩和処理
8 縦延伸→横延伸→縦延伸
9 縦延伸→横延伸→縦延伸→緩和処理
10 縦延伸
11 縦延伸→緩和処理
これらの中でより好ましいのが、1〜4、10〜11であり、さらに好ましいのが2、4、11である。これらの中でより好ましいのが、1〜4であり、さらに好ましいのが2、4である。
(Stretching process)
The norbornene-based resin that has been melt-formed may be subjected to transverse stretching and longitudinal stretching, and may be subjected to relaxation treatment in combination with these. These can be implemented by, for example, the following combinations.
1 transverse stretching 2 transverse stretching → relaxation treatment 3 longitudinal stretching → lateral stretching 4 longitudinal stretching → lateral stretching → relaxation treatment 5 longitudinal stretching → relaxation treatment → lateral stretching → relaxation treatment 6 transverse stretching → longitudinal stretching → relaxation treatment 7 transverse stretching → relaxation Treatment → longitudinal stretching → relaxation treatment 8 longitudinal stretching → lateral stretching → longitudinal stretching 9 longitudinal stretching → lateral stretching → longitudinal stretching → relaxation treatment
10 Longitudinal stretching
11 Longitudinal stretching → relaxation treatment Among these, 1-4, 10-11 are more preferable, and 2, 4, 11 are more preferable. Among these, 1 to 4 is more preferable, and 2 and 4 are more preferable.

(縦延伸)
本発明では横延伸に縦延伸を組み合わせて行うことも好ましい。この場合、縦延伸後の横延伸を行うのがより好ましい。
(Longitudinal stretching)
In the present invention, it is also preferable to carry out by combining transverse stretching and longitudinal stretching. In this case, it is more preferable to perform transverse stretching after longitudinal stretching.

縦延伸は2対のニップロールを設置し、この間を加熱しながら出口側のニップロールの周速を入口側のニップロールの周速より速くすることで達成できる。この際、ニップロール間の間隔(L)と延伸前のフィルム幅(W)を変えることで厚み方向のレターデーションの発現性を変えることができる。L/W(縦横比と称する)が2を超え50以下(長スパン延伸)ではRthを小さくでき、縦横比が0.01以上0.3以下(短スパン延伸)ではRthを大きくできる。本発明では長スパン延伸、短スパン延伸、これらの間の領域(中間延伸=L/Wが0.3を超え2以下)どれを使用しても良いが、配向角を小さくできる長スパン延伸、短スパン延伸が好ましい。さらに高Rthを狙う場合は短スパン延伸、低Rthを狙う場合は長スパン延伸と区別して使用することがより好ましい。   Longitudinal stretching can be achieved by installing two pairs of nip rolls and heating the gap between them so that the peripheral speed of the nip roll on the outlet side is higher than the peripheral speed of the nip roll on the inlet side. Under the present circumstances, the expression of the retardation of the thickness direction can be changed by changing the space | interval (L) between nip rolls, and the film width (W) before extending | stretching. When L / W (referred to as aspect ratio) exceeds 2 and is 50 or less (long span stretching), Rth can be decreased, and when the aspect ratio is 0.01 or more and 0.3 or less (short span stretching), Rth can be increased. In the present invention, any of a long span stretching, a short span stretching, and a region between them (intermediate stretching = L / W is more than 0.3 and 2 or less) may be used. Short span stretching is preferred. Further, when aiming at high Rth, it is more preferable to use short span stretching, and when aiming at low Rth, it is distinguished from long span stretching.

(1-1)長スパン延伸
延伸に伴いフィルムは伸張されるが、この時フィルムは体積変化を小さくしようと厚み、幅を減少させる。このときニップロールとフィルム間の摩擦により幅方向の収縮が制限される。このためニップロール間隔を大きくすると幅方向収縮しやすくなり厚み減少を抑制できる。厚み減少が大きいとフィルムが厚み方向に圧縮されたことと同じ効果があり、フィルム面内に分子配向が進みRthが大きくなり易い。縦横比が大きく厚み減少が少ないとこの逆でRthは発現し難く低いRthを実現できる。
(1-1) The film is stretched along with the long span stretching. At this time, the film is reduced in thickness and width in order to reduce the volume change. At this time, shrinkage in the width direction is limited by friction between the nip roll and the film. For this reason, when the nip roll interval is increased, shrinkage in the width direction is facilitated, and thickness reduction can be suppressed. When the thickness reduction is large, the same effect as that in which the film is compressed in the thickness direction is obtained, and molecular orientation advances in the film plane and Rth tends to increase. On the contrary, when the aspect ratio is large and the thickness reduction is small, Rth hardly appears and low Rth can be realized.

さらに縦横比が長いと幅方向の均一性を向上することができる。これは以下の理由による。   Furthermore, if the aspect ratio is long, the uniformity in the width direction can be improved. This is due to the following reason.

縦延伸に伴いフィルムは幅方向に収縮しようとする。幅方向中央部では、その両側も幅方向に収縮しようとするため、綱引き状態となり自由に収縮できない。   Along with the longitudinal stretching, the film tends to shrink in the width direction. At the central portion in the width direction, both sides thereof also try to contract in the width direction, so that it becomes a tug of war and cannot be contracted freely.

一方フィルム幅方向端部は片側としか綱引き状態とならず、比較的自由に収縮できる。   On the other hand, the film width direction end part is in a tug-of-war state only on one side and can be contracted relatively freely.

この両端と中央部の延伸に伴う収縮挙動の差が幅方向の延伸ムラとなる。   The difference in shrinkage behavior associated with the stretching between the both ends and the central portion becomes the stretching unevenness in the width direction.

このような両端と中央部の不均一性により、幅方向のレターデーションむら、軸ズレ(遅相軸の配向角分布)が発生する。これに対し、長スパン延伸は長い2本のニップロール間でゆっくり延伸されるため、延伸中にこれらの不均一性の均一化(分子配向が均一になる)が進行する。これに対し、通常の縦延伸(縦横比=0.3を超え2未満)では、このような均一化は発生しない。   Due to such non-uniformity between both ends and the center, retardation in the width direction and axial deviation (orientation angle distribution of slow axis) occur. On the other hand, since long span stretching is performed slowly between two long nip rolls, uniformity of these non-uniformities (uniform molecular orientation) proceeds during stretching. On the other hand, in normal longitudinal stretching (aspect ratio = more than 0.3 and less than 2), such homogenization does not occur.

縦横比は2を超え50以下が好ましく、より好ましくは3〜40、さらに好ましくは4〜20である。好ましい延伸温度は(Tg-5℃)〜(Tg+100)℃、より好ましくは(Tg)〜(Tg+50)℃、さらに好ましくは(Tg+5)〜(Tg+30)℃である。好ましい延伸倍率は1.05〜3倍であり、より好ましくは1.05〜1.7倍、さらに好ましくは1.05〜1.4倍である。このような長スパン延伸は3対以上ニップロールで多段延伸しても良く、多段のうち最も長い縦横比が上記範囲に入っていれば良い。   The aspect ratio is more than 2 and preferably 50 or less, more preferably 3 to 40, still more preferably 4 to 20. A preferred stretching temperature is (Tg-5 ° C) to (Tg + 100) ° C, more preferably (Tg) to (Tg + 50) ° C, and still more preferably (Tg + 5) to (Tg + 30) ° C. A preferable draw ratio is 1.05 to 3 times, more preferably 1.05 to 1.7 times, and still more preferably 1.05 to 1.4 times. Such long span stretching may be performed in multiple stages with three or more pairs of nip rolls, as long as the longest aspect ratio is within the above range.

このような長スパン延伸は所定の距離離した2対のニップロールの間でフィルムを加熱して延伸すればよく、加熱方法はヒーター加熱法(赤外線ヒーター、ハロゲンヒーター、パネルヒーター等をフィルム上や下に設置し輻射熱で加熱)でも良く、ゾーン加熱法(熱風等を吹き込み所定の温度に調温したゾーン内で加熱)でも良い。本発明では延伸温度の均一性の観点からゾーン加熱法が好ましい。この時、ニップロールは延伸ゾーン内に設置しても良く、ゾーンの外に出しても良いが、フィルムとニップロールの粘着を防止するためにはゾーンの外に出すのが好ましい。このような延伸の前にフィルムを予熱することも好ましく、予熱温度はTg−80℃以上Tg+100℃以下である。   Such long span stretching may be performed by heating the film between two pairs of nip rolls separated by a predetermined distance. The heating method is a heater heating method (infrared heater, halogen heater, panel heater, etc. above or below the film). Or heating by radiant heat) or a zone heating method (heating in a zone in which hot air or the like is blown and adjusted to a predetermined temperature) may be used. In the present invention, the zone heating method is preferable from the viewpoint of uniformity of the stretching temperature. At this time, the nip roll may be installed in the stretching zone or out of the zone, but it is preferably out of the zone in order to prevent the film and the nip roll from sticking. It is also preferable to preheat the film before such stretching, and the preheating temperature is Tg-80 ° C or higher and Tg + 100 ° C or lower.

このような延伸により、Re値が、0〜200nm、より好ましくは10〜200nm、さらに好ましくは15nm〜100nm、Rth値が30〜500nm、より好ましくは50〜400nm、さらに好ましくは70〜350nmである。この延伸法により、RthとReの比(Rth/Re)を0.4〜0.6、より好ましくは0.45〜0.55とすることができる。このような特性のフィルムはAプレート型位相差板として使用できる。さらに本延伸により、Re値およびRth値のばらつきがいずれも5%以下、より好ましくは4%以下、さらに好ましくは3%以下にすることができる。   By such stretching, the Re value is 0 to 200 nm, more preferably 10 to 200 nm, further preferably 15 nm to 100 nm, the Rth value is 30 to 500 nm, more preferably 50 to 400 nm, and further preferably 70 to 350 nm. . By this stretching method, the ratio of Rth and Re (Rth / Re) can be 0.4 to 0.6, more preferably 0.45 to 0.55. A film having such characteristics can be used as an A plate type retardation plate. Furthermore, by this stretching, both the Re value and the Rth value can be 5% or less, more preferably 4% or less, and even more preferably 3% or less.

このような延伸に伴い、延伸前後のフィルム幅の比(延伸後のフィルム幅/延伸前のフィルム幅)は0.5〜0.9、より好ましくは0.6〜0.85、さらに好ましくは0.65〜0.83となる。   With such stretching, the ratio of the film width before and after stretching (film width after stretching / film width before stretching) is 0.5 to 0.9, more preferably 0.6 to 0.85, more preferably 0.65 to 0.83.

(1-2)短スパン延伸
縦横比(L/W)を0.01を超え0.3未満、より好ましくは0.03〜0.25、さらに好ましくは0.05〜0.2で縦延伸(短スパン延伸)を行う。このような範囲の縦横比(L/W)で延伸を行うことで、ネックイン(延伸に伴う延伸と直行する方向の収縮)を小さくすることができる。延伸方向の伸張を補うため幅、厚みが減少するが、このような短スパン延伸では幅収縮が抑制され厚み減少が優先的に進む。この結果、厚み方向に圧縮されたようになり、厚み方向の配向(面配向)が進む。この結果厚み方向の異方性の尺度であるRthが増大し易い。一方、従来は縦横比(L/W)が1前後(0.7〜1.5)で行われるのが一般的であった。これは、通常ニップロール間に加熱用ヒーターを設置して延伸するが、L/Wが大きくなりすぎるとヒーターでフィルムを均一に加熱できず延伸むらが発生し易く、L/Wが小さすぎるとヒーターが設置しにくく加熱が十分に行えないためである。
(1-2) Short span stretching Longitudinal stretching with an aspect ratio (L / W) exceeding 0.01 and less than 0.3, more preferably 0.03 to 0.25, and even more preferably 0.05 to 0.2. (Short span stretching) is performed. By performing stretching at an aspect ratio (L / W) in such a range, neck-in (shrinkage in a direction orthogonal to stretching accompanying stretching) can be reduced. The width and thickness are reduced to compensate for stretching in the stretching direction. However, in such short span stretching, width shrinkage is suppressed and thickness reduction proceeds preferentially. As a result, it becomes compressed in the thickness direction, and the orientation (plane orientation) in the thickness direction advances. As a result, Rth, which is a measure of anisotropy in the thickness direction, tends to increase. On the other hand, conventionally, the aspect ratio (L / W) is generally about 1 (0.7 to 1.5). This is usually done by installing a heater for heating between the nip rolls, but if the L / W is too large, the film cannot be heated uniformly with the heater and uneven stretching tends to occur. If the L / W is too small, the heater is stretched. This is because it is difficult to install and cannot be heated sufficiently.

上述の短スパン延伸は2対以上のニップロール間で搬送速度を変えることにより実施できるが、通常のロール配置(図1)と異なり、2対のニップロールを斜めに(前後のニップロールの回転軸を上下にずらす)配置することで達成できる(図2)。これに伴いニップロール間に加熱用ヒーターは設置できないため、ニップロール中に熱媒を流しフィルムを昇温することが好ましい。さらに入口側ニップロールの前に内部に熱媒を流した予熱ロールを設け、フィルムを延伸前に加熱することも好ましい。   The short span stretching described above can be performed by changing the transport speed between two or more pairs of nip rolls, but unlike the normal roll arrangement (FIG. 1), the two pairs of nip rolls are slanted (the rotation axes of the front and rear nip rolls are moved up and down). This can be achieved by disposing (Fig. 2). Accordingly, since a heater for heating cannot be installed between the nip rolls, it is preferable to raise the temperature of the film by flowing a heating medium in the nip rolls. Further, it is also preferable to provide a preheating roll in which a heating medium is flowed inside before the entrance side nip roll and heat the film before stretching.

好ましい延伸温度は(Tg-5℃)〜(Tg+100)℃、より好ましくは(Tg)〜(Tg+50)℃、さらに好ましくは(Tg+5)〜(Tg+30)℃であり、好ましい予熱温度はTg−80℃以上Tg+100℃以下である。   The preferred stretching temperature is (Tg−5 ° C.) to (Tg + 100) ° C., more preferably (Tg) to (Tg + 50) ° C., still more preferably (Tg + 5) to (Tg + 30) ° C., and the preferred preheating temperature is Tg−. It is 80 degreeC or more and Tg + 100 degrees C or less.

(横延伸)
横延伸はテンターを用い実施することができる。即ちフィルムの幅方向の両端部をクリップで把持し、横方向に拡幅することで延伸する。この時、テンター内に所望の温度の風を送ることで延伸温度を制御できる。延伸温度は、Tg−10℃以上Tg+60℃以下が好ましく、Tg−5℃以上Tg+45℃以下がより好ましく、Tg以上Tg+30℃以下がさらに好ましい。
(Lateral stretching)
The transverse stretching can be performed using a tenter. That is, the film is stretched by holding both ends in the width direction with clips and widening the film in the lateral direction. At this time, the stretching temperature can be controlled by sending wind at a desired temperature into the tenter. The stretching temperature is preferably Tg-10 ° C or higher and Tg + 60 ° C or lower, more preferably Tg-5 ° C or higher and Tg + 45 ° C or lower, and further preferably Tg or higher and Tg + 30 ° C or lower.

このような延伸の前に予熱、延伸の後に熱固定を行うことで延伸後のRe,Rth分布を小さくし、ボーイングに伴う配向角のばらつきを小さくできる。予熱、熱固定はどちらか一方であっても良いが、両方行うのがより好ましい。これらの予熱、熱固定はクリップで把持して行うのが好ましく、即ち延伸と連続して行うのが好ましい。   By performing preheating before stretching and heat setting after stretching, the Re and Rth distribution after stretching can be reduced, and variations in orientation angles associated with bowing can be reduced. Either preheating or heat setting may be performed, but both are more preferable. These preheating and heat setting are preferably performed by holding with a clip, that is, preferably performed continuously with stretching.

予熱は延伸温度より1℃以上50℃以下、より好ましく2℃以上40℃以下、さらに好ましくは3℃以上30℃以下高くすることが好ましい。好ましい予熱時間は1秒以上10分以下であり、より好ましくは5秒以上4分以下、さらに好ましくは10秒以上2分以下である。予熱の際、テンターの幅はほぼ一定に保つことが好ましい。ここで「ほぼ」とは未延伸フィルムの幅の±10%を指す。   Preheating is preferably performed at 1 ° C. or higher and 50 ° C. or lower, more preferably 2 ° C. or higher and 40 ° C. or lower, more preferably 3 ° C. or higher and 30 ° C. or lower from the stretching temperature. The preheating time is preferably 1 second or longer and 10 minutes or shorter, more preferably 5 seconds or longer and 4 minutes or shorter, and even more preferably 10 seconds or longer and 2 minutes or shorter. During preheating, it is preferable to keep the width of the tenter substantially constant. Here, “substantially” refers to ± 10% of the width of the unstretched film.

熱固定は延伸温度より1℃以上50℃以下、より好ましく2℃以上40℃以下、さらに好ましくは3℃以上30℃以上低くすることが好ましい。さらに好ましくは延伸温度以下でかつTg以下にするのが好ましい。好ましい予熱時間は1秒以上10分以下であり、より好ましくは5秒以上4分以下、さらに好ましくは10秒以上2分以下である。熱固定の際、テンターの幅はほぼ一定に保つことが好ましい。ここで「ほぼ」とは延伸終了後のテンター幅の0%(延伸後のテンター幅と同じ幅)〜−10%(延伸後のテンター幅より10%縮める=縮幅)を指す。延伸幅以上に拡幅すると、フィルム中に残留歪が発生しやすくRe、Rthの経時変動を増大し易く好ましくない。   The heat setting is preferably 1 to 50 ° C., more preferably 2 to 40 ° C., more preferably 3 to 30 ° C. lower than the stretching temperature. More preferably, it is less than the stretching temperature and less than Tg. The preheating time is preferably 1 second or longer and 10 minutes or shorter, more preferably 5 seconds or longer and 4 minutes or shorter, and even more preferably 10 seconds or longer and 2 minutes or shorter. During the heat setting, it is preferable to keep the width of the tenter substantially constant. Here, “substantially” refers to 0% (the same width as the tenter width after stretching) to −10% (shrinking by 10% from the tenter width after stretching = reduced width) of the tenter width after stretching. If the width is wider than the stretched width, residual strain is likely to occur in the film, and it is not preferable because it is likely to increase the variation with time of Re and Rth.

このように熱固定温度<延伸温度<予熱温度であることが好ましい。
このような予熱、熱固定により配向角やRe,Rthのバラツキを小さくできるのは下記理由による。
Thus, it is preferable that the heat setting temperature <the stretching temperature <the preheating temperature.
The reason why the variation in orientation angle and Re, Rth can be reduced by such preheating and heat setting is as follows.

フィルムは幅方向に延伸され、直行方向(長手方向)に細くなろうとする(ネックイン)。このため横延伸前後のフィルムが引っ張られ応力が発生する。しかし幅方向両端はチャックで固定されており応力により変形を受けにくく、幅方向の中央部は変形を受け易い。この結果、ネックインによる応力は弓(bow)状に変形しボーイングが発生する。これにより面内のRe,Rthむらや配向軸の分布が発生する。   The film is stretched in the width direction and tends to become thin (neck-in) in the orthogonal direction (longitudinal direction). For this reason, the film before and after transverse stretching is pulled and stress is generated. However, both ends in the width direction are fixed by chucks and are not easily deformed by stress, and the central portion in the width direction is easily deformed. As a result, the stress caused by the neck-in is deformed into a bow shape and bowing occurs. As a result, in-plane Re, Rth unevenness and distribution of orientation axes occur.

これを抑制するために、予熱側(延伸前)の温度を高くし、熱処理(延伸後)の温度を低くすると、ネックインはより弾性率の低い高温側(予熱)で発生し、熱処理(延伸後)では発生しにくくなる。この結果、延伸後のボーイングを抑制できる。   In order to suppress this, if the temperature on the preheating side (before stretching) is increased and the temperature on the heat treatment (after stretching) is lowered, neck-in occurs on the high temperature side (preheating) with a lower elastic modulus and heat treatment (stretching). In later), it is hard to occur. As a result, bowing after stretching can be suppressed.

このような延伸によりさらに、Re、Rthの幅方向、長手方向のばらつきを、いずれも5%以下、より好ましくは4%以下、さらに好ましくは3%以下にできる。さらに配向角を90°±5°以下または0°±5°以下とする事ができ、より好ましくは90°±3°以下または0°±3°以下、さらに好ましくは90°±1°以下または0°±1°以下とすることができる。   By such stretching, variations in the width direction and the longitudinal direction of Re and Rth can both be 5% or less, more preferably 4% or less, and even more preferably 3% or less. Further, the orientation angle can be 90 ° ± 5 ° or less or 0 ° ± 5 ° or less, more preferably 90 ° ± 3 ° or less, or 0 ° ± 3 ° or less, and further preferably 90 ° ± 1 ° or less or It can be 0 ° ± 1 ° or less.

本発明ではこのような効果が高速延伸でも達成できることが特徴であり、好ましくは20m/分以上、より好ましくは25m/分以上、さらに好ましくは30m/分以上でも顕著に効果が現れる。   The present invention is characterized in that such an effect can be achieved even with high-speed stretching, and the effect is remarkably exhibited even at 20 m / min or more, more preferably 25 m / min or more, and even more preferably 30 m / min or more.

(緩和処理)
さらにこれらの延伸の後に緩和処理を行うことで寸法安定性を改良できる。熱緩和は縦延伸後、横延伸後のいずれか、あるいは両方で行うことが好ましく、より好ましく横延伸後である。緩和処理は延伸後に連続してオンラインで行っても良く、延伸後巻き取った後、オフラインで行っても良い。
(Relaxation treatment)
Furthermore, dimensional stability can be improved by performing relaxation treatment after these stretching. The thermal relaxation is preferably performed after longitudinal stretching, either after lateral stretching, or both, and more preferably after lateral stretching. The relaxation treatment may be performed online continuously after stretching, or may be performed offline after winding after stretching.

熱緩和はTg−30℃以上Tg+30℃以下、より好ましくTg−30℃以上Tg+20℃以下、さらに好ましくはTg−15℃以上Tg+10℃以下で、1秒以上10分以下、より好ましくは5秒以上4分以下、さらに好ましくは10秒以上2分以下、0.1kg/m以上20kg/m以下、より好ましく1kg/m以上16kg/m以下、さらに好ましくは2kg/m以上12kg/m以下の張力で搬送しながら実施するのが好ましい。   Thermal relaxation is Tg-30 ° C or higher and Tg + 30 ° C or lower, more preferably Tg-30 ° C or higher and Tg + 20 ° C or lower, more preferably Tg-15 ° C or higher and Tg + 10 ° C or lower, 1 second or longer and 10 minutes or shorter, more preferably 5 seconds or longer and 4 seconds. Min. Or less, more preferably 10 seconds or more and 2 minutes or less, 0.1 kg / m or more and 20 kg / m or less, more preferably 1 kg / m or more and 16 kg / m or less, more preferably 2 kg / m or more and 12 kg / m or less. However, it is preferable to carry out.

《延伸中の揮発成分》
上記縦延伸、横延伸は揮発成分(溶剤や水分など)が樹脂に対し1wt%以下であることが好ましく、より好ましく0.5wt%以下、さらに好ましくは0.3wt%以下である。これにより延伸中に発生する軸ズレをより軽微にできる。これは延伸中に延伸と直行方向に働く収縮応力に加え、乾燥に伴う収縮応力が働き、ボーイングがより顕著になるためである。
<Volatile components during stretching>
In the above longitudinal stretching and lateral stretching, the volatile components (solvent, moisture, etc.) are preferably 1 wt% or less, more preferably 0.5 wt% or less, still more preferably 0.3 wt% or less with respect to the resin. Thereby, the axial shift generated during stretching can be further reduced. This is because during the stretching, in addition to the shrinkage stress acting in the direction perpendicular to the stretching, the shrinkage stress accompanying drying acts, and the bowing becomes more prominent.

(延伸後の物性)
このようにして縦延伸、横延伸、縦横延伸した熱可塑性フィルムのRe、Rthは下式(R−1)および(R−2)を満足することが好ましい。
式(R−1):0nm≦Re≦200nm
式(R−2):0nm≦Rth≦600nm
(式中、Reは、熱可塑性フィルムの面内のレターデーションを示し、Rthは、熱可塑性フィルムの厚み方向レターデーションを示す。)より好ましくは
Rth≧Re×1.1
180≧Re≧10
400≧Rth≧50
であり、さらに好ましくは
Rth≧Re×1.2
150≧Re≧20
300≧Rth≧100
である。
(Physical properties after stretching)
It is preferable that Re and Rth of the thermoplastic film thus longitudinally stretched, laterally stretched, and longitudinally and laterally satisfied satisfy the following formulas (R-1) and (R-2).
Formula (R-1): 0 nm ≦ Re ≦ 200 nm
Formula (R-2): 0 nm ≦ Rth ≦ 600 nm
(In the formula, Re represents the in-plane retardation of the thermoplastic film, and Rth represents the thickness direction retardation of the thermoplastic film.) More preferably, Rth ≧ Re × 1.1.
180 ≧ Re ≧ 10
400 ≧ Rth ≧ 50
More preferably, Rth ≧ Re × 1.2
150 ≧ Re ≧ 20
300 ≧ Rth ≧ 100
It is.

また製膜方向(長手方向)と、フィルムのReの遅相軸とのなす角度θが0°、+90°もしくは−90°に近いほど好ましい。即ち、縦延伸の場合は0°に近いほど好ましく、0°±3°が好ましく、より好ましくは0°±2°、さらに好ましくは0°±1°である。横延伸の場合は、90°±3°あるいは−90°±3°が好ましく、より好ましくは90°±2°あるいは−90°±2°、さらに好ましくは90°±1°あるいは−90°±1°である。   The angle θ formed by the film forming direction (longitudinal direction) and the slow axis of Re of the film is preferably closer to 0 °, + 90 °, or −90 °. That is, in the case of longitudinal stretching, it is preferably as close to 0 °, preferably 0 ° ± 3 °, more preferably 0 ° ± 2 °, and further preferably 0 ° ± 1 °. In the case of transverse stretching, 90 ° ± 3 ° or −90 ° ± 3 ° is preferable, more preferably 90 ° ± 2 ° or −90 ° ± 2 °, and still more preferably 90 ° ± 1 ° or −90 ° ±. 1 °.

Re,Rthのばらつきは0%から8%が好ましく、より好ましく0%から5%、さらに好ましくは0%〜3%でる。   The variation in Re and Rth is preferably 0% to 8%, more preferably 0% to 5%, and still more preferably 0% to 3%.

また、Re,Rthの経時保存下の変動(80℃で500時間経時前後のRe,Rthの変化:詳細後述)は0%以上8%以下が好ましく、より好ましくは0%以上6%以下、さらに好ましくは0%以上4%以下である。   Further, the Re and Rth fluctuations under storage (Re and Rth changes before and after 500 hours at 80 ° C .: details will be described later) are preferably 0% or more and 8% or less, more preferably 0% or more and 6% or less, Preferably they are 0% or more and 4% or less.

延伸後の熱可塑性フィルムの厚みはいずれも15μm〜200μmが好ましく、より好ましくは20μm〜120μm、さらに好ましくは30μm〜80μmである。厚みむらは長手方向、幅方向いずれも0%〜3%が好ましく、より好ましくは0%〜2%、さらに好ましくは0%〜1%である。薄手フィルムを用いることでより延伸後にフィルム内に残留歪が残りにくく、経時でのレターデーション変化が発生しにくい。これは、延伸後に冷却する際、厚みが厚いと表面に比べ内部の冷却が遅れ、熱収縮量の差に起因する残留歪が発生し易いためである。   As for the thickness of the thermoplastic film after extending | stretching, 15 micrometers-200 micrometers are all preferable, More preferably, they are 20 micrometers-120 micrometers, More preferably, they are 30 micrometers-80 micrometers. The thickness unevenness is preferably 0% to 3% in both the longitudinal direction and the width direction, more preferably 0% to 2%, and still more preferably 0% to 1%. By using a thin film, residual strain is less likely to remain in the film after stretching, and retardation changes with time are less likely to occur. This is because when cooling after stretching, if the thickness is thick, the internal cooling is delayed compared to the surface, and residual strain due to the difference in heat shrinkage is likely to occur.

熱寸法変化率は0%以上0.5%以下が好ましく、より好ましく0%以上0.3%以下、さらに好ましくは0%以上0.2%以下である。なお、熱寸法変化率とは80℃で5時間熱処理した際の寸法変化をさす。   The thermal dimensional change rate is preferably 0% or more and 0.5% or less, more preferably 0% or more and 0.3% or less, and further preferably 0% or more and 0.2% or less. The thermal dimensional change rate refers to the dimensional change when heat-treated at 80 ° C. for 5 hours.

また、本発明のフィルムに含まれる,最大径50μm以上の異物は,0個/3mm長×全幅であり,最大径20〜50μm以下の異物は30個/3mm長×全幅以下である。さらに,該フィルムをクロスニコル状態に配置された2枚の偏光板の間に配置し,一方の偏光板側から光を当てて他方の偏光板の側から観測するに当って,最大径20〜50μm異物のうち輝点となる数は,15個/3mm長×全幅以下であり,より好ましくは10個/3mm長×全幅以下、さらに好ましくは5個/cm2以下である。なお,異物の数,大きさの測定は,製膜フィルムを,3m長×全幅でサンプリングし,光学顕微鏡を用いてその数と大きさを測定することができる。   Moreover, the foreign material with a maximum diameter of 50 micrometers or more contained in the film of this invention is 0 piece / 3mm length x full width, and the foreign material with a maximum diameter of 20-50 micrometers or less is 30 pieces / 3mm length x full width or less. Furthermore, when the film is placed between two polarizing plates arranged in a crossed Nicol state, when the light is applied from one polarizing plate and observed from the other polarizing plate, the maximum diameter is 20 to 50 μm. Among them, the number of bright spots is 15 pieces / 3 mm length × full width or less, more preferably 10 pieces / 3 mm length × full width or less, and further preferably 5 pieces / cm 2 or less. The number and size of foreign substances can be measured by sampling a film-forming film with a length of 3 m × full width and measuring the number and size using an optical microscope.

(ノルボルネン系樹脂フィルムの加工)
このようにして得た本発明のシクロオレフィンフィルム単独で使用してもよく、これらと偏光板と組み合わせて使用してもよく、これらの上に液晶層や屈折率を制御した層(低反射層)やハードコート層を設けて使用してもよい。これらは以下の工程により達成できる。
(Processing of norbornene resin film)
The cycloolefin film of the present invention thus obtained may be used alone or in combination with a polarizing plate, and a liquid crystal layer or a layer with a controlled refractive index (low reflection layer) on these. ) Or a hard coat layer may be used. These can be achieved by the following steps.

(表面処理)
グロー放電処理、紫外線照射処理、コロナ処理、火炎処理、酸またはアルカリ処理を用いることができる。ここでいうグロー放電処理とは、10−3〜20Torr(0.13〜2700Pa)の低圧ガス下でおこる低温プラズマ処理を含む。また、大気圧下でのプラズマ処理も好ましいグロー放電処理である。
(surface treatment)
Glow discharge treatment, ultraviolet irradiation treatment, corona treatment, flame treatment, acid or alkali treatment can be used. The glow discharge treatment here includes a low temperature plasma treatment performed under a low pressure gas of 10 −3 to 20 Torr (0.13 to 2700 Pa). Further, plasma treatment under atmospheric pressure is also a preferable glow discharge treatment.

プラズマ励起性気体とは前記のような条件においてプラズマ励起される気体をいい、アルゴン、ヘリウム、ネオン、クリプトン、キセノン、窒素、二酸化炭素、テトラフルオロメタンの様なフロン類およびそれらの混合物などが挙げられる。これらについては、詳細が発明協会公開技報(公技番号 2001−1745、2001年3月15日発行、発明協会)にて30頁〜32頁に詳細に記載されている。なお、近年注目されている大気圧でのプラズマ処理は、例えば10〜1000Kev下で20〜500KGyの照射エネルギーが用いられ、より好ましくは30〜500Kev下で20〜300KGyの照射エネルギーが用いられる。   A plasma-excitable gas is a gas that is plasma-excited under the above-described conditions, and examples thereof include chlorofluorocarbons such as argon, helium, neon, krypton, xenon, nitrogen, carbon dioxide, tetrafluoromethane, and mixtures thereof. It is done. Details of these are described in detail on pages 30 to 32 in the Journal of the Invention Association (Technology No. 2001-1745, issued on March 15, 2001, Invention Association). Note that, in the plasma treatment at atmospheric pressure which has been attracting attention in recent years, for example, irradiation energy of 20 to 500 KGy is used under 10 to 1000 Kev, and more preferably irradiation energy of 20 to 300 KGy is used under 30 to 500 Kev.

これらの中でも特に好ましくは、グロー放電処理、コロナ処理、火炎処理である。機能層との接着のため下塗り層を設けることも好ましい。この層は前記表面処理をした後、塗設してもよく、表面処理なしで塗設してもよい。下塗層についての詳細は、発明協会公開技報(公技番号 2001−1745、2001年3月15日発行、発明協会)にて32頁に記載されている。   Of these, glow discharge treatment, corona treatment, and flame treatment are particularly preferred. It is also preferable to provide an undercoat layer for adhesion to the functional layer. This layer may be coated after the surface treatment or may be coated without the surface treatment. Details of the undercoat layer are described on page 32 of the Japan Society for Invention and Innovation (Technical Number 2001-1745, published on March 15, 2001, Japan Institute of Invention).

これらの表面処理、下塗り工程は、製膜工程の最後に組み込むこともでき、単独で実施することもでき、後述の機能層付与工程の中で実施することもできる。   These surface treatment and undercoating processes can be incorporated at the end of the film forming process, can be performed alone, or can be performed in the functional layer application process described later.

(機能層の付与)
本発明のシクロオレフィンフィルムに、発明協会公開技報(公技番号 2001−1745、2001年3月15日発行、発明協会)にて32頁〜45頁に詳細に記載されている機能性層を組み合わせることが好ましい。中でも好ましいのが、偏光層の付与(偏光板)、光学補償層の付与(光学補償シート)、反射防止層の付与(反射防止フィルム)である。
(Grant functional layer)
The functional layer described in detail on pages 32 to 45 of the Japan Occupational Technology Association (Technology No. 2001-1745, published on March 15, 2001, Japan Institute of Invention) on the cycloolefin film of the present invention. It is preferable to combine them. Among these, application of a polarizing layer (polarizing plate), application of an optical compensation layer (optical compensation sheet), and application of an antireflection layer (antireflection film) are preferable.

(イ)偏光層の付与(偏光板の作製)
(イ−1)使用素材
現在、市販の偏光層は、延伸したポリマーを、浴槽中のヨウ素もしくは二色性色素の溶液に浸漬し、バインダー中にヨウ素、もしくは二色性色素を浸透させることで作製されるのが一般的である。偏光膜は、Optiva Inc.に代表される塗布型偏光膜も利用できる。偏光膜におけるヨウ素および二色性色素は、バインダー中で配向することで偏向性能を発現する。二色性色素としては、アゾ系色素、スチルベン系色素、ピラゾロン系色素、トリフェニルメタン系色素、キノリン系色素、オキサジン系色素、チアジン系色素あるいはアントラキノン系色素が用いられる。二色性色素は、水溶性であることが好ましい。二色性色素は、親水性置換基(例、スルホ、アミノ、ヒドロキシル)を有することが好ましい。例えば、発明協会公開技法、公技番号2001−1745号、58頁(発行日2001年3月15日)に記載の化合物が挙げられる。
(A) Application of polarizing layer (preparation of polarizing plate)
(I-1) Material used Currently, a commercially available polarizing layer is obtained by immersing a stretched polymer in a solution of iodine or a dichroic dye in a bath and allowing the iodine or dichroic dye to penetrate into the binder. It is common to make it. The polarizing film is manufactured by Optiva Inc. A coating type polarizing film typified by can also be used. Iodine and dichroic dye in the polarizing film exhibit deflection performance by being oriented in the binder. As the dichroic dye, an azo dye, stilbene dye, pyrazolone dye, triphenylmethane dye, quinoline dye, oxazine dye, thiazine dye or anthraquinone dye is used. The dichroic dye is preferably water-soluble. The dichroic dye preferably has a hydrophilic substituent (eg, sulfo, amino, hydroxyl). For example, the compound as described in Invention Association public technique, public technical number 2001-1745, page 58 (issue date March 15, 2001) can be mentioned.

偏光膜のバインダーは、それ自体架橋可能なポリマーあるいは架橋剤により架橋されるポリマーのいずれも使用することができ、これらの組み合わせを複数使用することができる。バインダーには、例えば特開平8−338913号公報明細書中段落番号[0022]記載のメタクリレート系共重合体、スチレン系共重合体、ポリオレフィン、ポリビニルアルコールおよび変性ポリビニルアルコール、ポリ(N−メチロールアクリルアミド)、ポリエステル、ポリイミド、酢酸ビニル共重合体、カルボキシメチルセルロース、ポリカーボネート等が含まれる。シランカップリング剤をポリマーとして用いることができる。この中でも、水溶性ポリマー(例、ポリ(N−メチロールアクリルアミド)、カルボキシメチルセルロース、ゼラチン、ポリビニルアルコール、変性ポリビニルアルコール)が好ましく、ゼラチン、ポリビニルアルコールおよび変性ポリビニルアルコールがさらに好ましく、ポリビニルアルコールおよび変性ポリビニルアルコールが最も好ましい。重合度が異なるポリビニルアルコールまたは変性ポリビニルアルコールを2種類併用することが特に好ましい。ポリビニルアルコールの鹸化度は、70〜100%が好ましく、80〜100%がさらに好ましい。ポリビニルアルコールの重合度は、100〜5000であることが好ましい。変性ポリビニルアルコールについては、特開平8−338913号、同9−152509号および同9−316127号の各公報に記載がある。ポリビニルアルコールおよび変性ポリビニルアルコールは、二種以上を併用してもよい。   As the binder for the polarizing film, either a polymer that can be crosslinked per se or a polymer that is crosslinked by a crosslinking agent can be used, and a plurality of combinations thereof can be used. Examples of the binder include methacrylate copolymer, styrene copolymer, polyolefin, polyvinyl alcohol and modified polyvinyl alcohol, poly (N-methylolacrylamide) described in paragraph No. [0022] of JP-A-8-338913. , Polyester, polyimide, vinyl acetate copolymer, carboxymethyl cellulose, polycarbonate and the like. Silane coupling agents can be used as the polymer. Among these, water-soluble polymers (eg, poly (N-methylolacrylamide), carboxymethylcellulose, gelatin, polyvinyl alcohol, and modified polyvinyl alcohol) are preferable, gelatin, polyvinyl alcohol, and modified polyvinyl alcohol are more preferable, and polyvinyl alcohol and modified polyvinyl alcohol are preferable. Is most preferred. It is particularly preferable to use two types of polyvinyl alcohol or modified polyvinyl alcohol having different degrees of polymerization. The saponification degree of polyvinyl alcohol is preferably 70 to 100%, more preferably 80 to 100%. It is preferable that the polymerization degree of polyvinyl alcohol is 100-5000. The modified polyvinyl alcohol is described in JP-A-8-338913, JP-A-9-152509 and JP-A-9-316127. Two or more kinds of polyvinyl alcohol and modified polyvinyl alcohol may be used in combination.

バインダー厚みの下限は、10μmであることが好ましい。厚みの上限は、液晶表示装置の光漏れの観点からは、薄ければ薄い程よい。現在市販の偏光板(約30μm)以下であることが好ましく、25μm以下が好ましく、20μm以下がさらに好ましい。   The lower limit of the binder thickness is preferably 10 μm. The upper limit of the thickness is preferably as thin as possible from the viewpoint of light leakage of the liquid crystal display device. It is preferably not more than a commercially available polarizing plate (about 30 μm), preferably 25 μm or less, and more preferably 20 μm or less.

偏光膜のバインダーは架橋していてもよい。架橋性の官能基を有するポリマー、モノマーをバインダー中に混合してもよく、バインダーポリマー自身に架橋性官能基を付与してもよい。架橋は、光、熱あるいはpH変化により行うことができ、架橋構造をもったバインダーを形成することができる。架橋剤については、米国再発行特許23297号明細書に記載がある。また、ホウ素化合物(例、ホウ酸、硼砂)も、架橋剤として用いることができる。バインダーの架橋剤の添加量は、バインダーに対して、0.1〜20質量%が好ましい。偏光素子の配向性、偏光膜の耐湿熱性が良好となる。   The binder of the polarizing film may be cross-linked. A polymer or monomer having a crosslinkable functional group may be mixed in the binder, or a crosslinkable functional group may be imparted to the binder polymer itself. Crosslinking can be performed by light, heat, or pH change, and a binder having a crosslinked structure can be formed. The crosslinking agent is described in US Reissue Patent 23297. Boron compounds (eg, boric acid, borax) can also be used as a crosslinking agent. The addition amount of the crosslinking agent in the binder is preferably 0.1 to 20% by mass with respect to the binder. The orientation of the polarizing element and the wet heat resistance of the polarizing film are improved.

架橋反応が終了後でも、未反応の架橋剤は1.0質量%以下であることが好ましく、0.5質量%以下であることがさらに好ましい。このようにすることで、耐候性が向上する。   Even after the crosslinking reaction is completed, the unreacted crosslinking agent is preferably 1.0% by mass or less, and more preferably 0.5% by mass or less. By doing in this way, a weather resistance improves.

(イ−2)偏光層の延伸
偏光膜は、偏光膜を延伸するか(延伸法)、もしくはラビングした(ラビング法)後に、ヨウ素、二色性染料で染色することが好ましい。
(A-2) Stretching of polarizing layer The polarizing film is preferably dyed with iodine or a dichroic dye after stretching the polarizing film (stretching method) or rubbing (rubbing method).

延伸法の場合、延伸倍率は2.5〜30.0倍が好ましく、3.0〜10.0倍がさらに好ましい。延伸は、空気中でのドライ延伸で実施できる。また、水に浸漬した状態でのウェット延伸を実施してもよい。ドライ延伸の延伸倍率は、2.5〜5.0倍が好ましく、ウェット延伸の延伸倍率は、3.0〜10.0倍が好ましい。延伸はMD方向に平行に行ってもよく(平行延伸)、斜め方向におこなってもよい(斜め延伸)。これらの延伸は、1回で行っても、数回に分けて行ってもよい。数回に分けることによって、高倍率延伸でもより均一に延伸することができる。   In the stretching method, the stretching ratio is preferably 2.5 to 30.0 times, and more preferably 3.0 to 10.0 times. Stretching can be performed by dry stretching in air. Moreover, you may implement wet extending | stretching in the state immersed in water. The stretch ratio of dry stretching is preferably 2.5 to 5.0 times, and the stretch ratio of wet stretching is preferably 3.0 to 10.0 times. Stretching may be performed in parallel to the MD direction (parallel stretching), or may be performed in an oblique direction (oblique stretching). These stretching operations may be performed once or divided into several times. By dividing into several times, it is possible to stretch more uniformly even at high magnification.

a)平行延伸法
延伸に先立ち、PVAフィルムを膨潤させる。膨潤度は1.2〜2.0倍(膨潤前と膨潤後の質量比)である。この後、ガイドロール等を介して連続搬送しつつ、水系媒体浴内や二色性物質溶解の染色浴内で、15〜50℃、就中17〜40℃の浴温で延伸する。延伸は2対のニップロールで把持し、後段のニップロールの搬送速度を前段のそれより大きくすることで達成できる。延伸倍率は、延伸後/初期状態の長さ比(以下同じ)に基づくが前記作用効果の点より好ましい延伸倍率は1.2〜3.5倍、就中1.5〜3.0倍である。この後、50℃から90℃において乾燥させて偏光膜を得る。
a) Parallel stretch method Prior to stretching, the PVA film is swollen. The degree of swelling is 1.2 to 2.0 times (mass ratio before swelling and after swelling). Thereafter, the film is stretched at a bath temperature of 15 to 50 ° C., particularly 17 to 40 ° C. in an aqueous medium bath or a dye bath for dissolving a dichroic substance while being continuously conveyed through a guide roll or the like. Stretching can be achieved by gripping with two pairs of nip rolls and increasing the conveyance speed of the subsequent nip roll to be higher than that of the previous nip roll. The draw ratio is based on the length ratio after stretching / initial state (hereinafter the same), but the preferred draw ratio is 1.2 to 3.5 times, especially 1.5 to 3.0 times from the viewpoint of the above-mentioned effects. is there. Thereafter, the film is dried at 50 ° C. to 90 ° C. to obtain a polarizing film.

b)斜め延伸法
これには特開2002−86554号公報に記載の斜め方向に傾斜め方向に張り出したテンターを用い延伸する方法を用いることができる。この延伸は空気中で延伸するため、事前に含水させて延伸しやすくすることが必用である。好ましい含水率は5%〜100%、より好ましくは10%〜100%である。
b) Diagonal Stretching Method For this purpose, a method of stretching using a tenter projecting in an obliquely inclined direction as described in JP-A-2002-86554 can be used. Since this stretching is performed in the air, it is necessary to make it easy to stretch by adding water in advance. The preferred water content is 5% to 100%, more preferably 10% to 100%.

延伸時の温度は40℃〜90℃が好ましく、より好ましくは50℃〜80℃である。湿度は相対湿度・50%〜100%が好ましく、より好ましくは相対湿度・70%〜100%、さらに好ましくは相対湿度・80%〜100%である。長手方向の進行速度は、1m/分以上が好ましく、より好ましくは3m/分以上である。   The temperature during stretching is preferably 40 ° C to 90 ° C, more preferably 50 ° C to 80 ° C. The relative humidity is preferably 50% to 100%, more preferably 70% to 100% relative humidity, and still more preferably 80% to 100% relative humidity. The traveling speed in the longitudinal direction is preferably 1 m / min or more, more preferably 3 m / min or more.

延伸の終了後、50℃〜100℃より好ましくは60℃〜90℃で、0.5分〜10分乾燥する。より好ましくは1分間〜5分間である。   After the completion of stretching, the film is dried at 50 ° C to 100 ° C, more preferably 60 ° C to 90 ° C for 0.5 minutes to 10 minutes. More preferably, it is 1 minute to 5 minutes.

このようにして得られた偏光膜の吸収軸は10°〜80°°が好ましく、より好ましくは30°〜60°であり、さらに好ましくは実質的に45°(40°から50°)である。   The absorption axis of the polarizing film thus obtained is preferably 10 ° to 80 °, more preferably 30 ° to 60 °, and still more preferably 45 ° (40 ° to 50 °). .

(イ−3)貼り合せ
前記表面処理後の熱可塑性フィルムフィルムと、延伸して調製した偏光層を貼り合わせ偏光板を調製する。張り合わせる方向は、熱可塑性フィルムの流延軸方向と偏光板の延伸軸方向が45°になるように行うのが好ましい。
(I-3) Bonding A polarizing plate is prepared by bonding the thermoplastic film after the surface treatment and a polarizing layer prepared by stretching. The laminating direction is preferably such that the casting axis direction of the thermoplastic film and the stretching axis direction of the polarizing plate are 45 °.

貼り合わせの接着剤は特に限定されないが、PVA系樹脂(アセトアセチル基、スルホン酸基、カルボキシル基、オキシアルキレン基等の変性PVAを含む)やホウ素化合物水溶液等が挙げられ、中でもPVA系樹脂が好ましい。接着剤層厚みは乾燥後に0.01〜10μmが好ましく、0.05〜5μmが特に好ましい。   The adhesive for bonding is not particularly limited, but examples thereof include PVA resins (including modified PVA such as acetoacetyl group, sulfonic acid group, carboxyl group, oxyalkylene group) and boron compound aqueous solution. preferable. The thickness of the adhesive layer is preferably 0.01 to 10 μm after drying, and particularly preferably 0.05 to 5 μm.

このようにして得た偏光板の光線透過率は高い方が好ましく、偏光度も高い方が好ましい。偏光板の透過率は、波長550nmの光において、30〜50%の範囲にあることが好ましく、35〜50%の範囲にあることがさらに好ましく、40〜50%の範囲にあることが最も好ましい。偏光度は、波長550nmの光において、90〜100%の範囲にあることが好ましく、95〜100%の範囲にあることがさらに好ましく、99〜100%の範囲にあることが最も好ましい。   The polarizing plate thus obtained preferably has a higher light transmittance, and preferably has a higher degree of polarization. The transmittance of the polarizing plate is preferably in the range of 30 to 50%, more preferably in the range of 35 to 50%, and most preferably in the range of 40 to 50% in light having a wavelength of 550 nm. . The degree of polarization is preferably in the range of 90 to 100%, more preferably in the range of 95 to 100%, and most preferably in the range of 99 to 100% in light having a wavelength of 550 nm.

さらに、このようにして得た偏光板はλ/4板と積層し、円偏光を作製することができる。この場合λ/4の遅相軸と偏光板の吸収軸とを45度になるように積層する。この時、λ/4は特に限定されないが、より好ましくは低波長ほどレターデーションが小さくなるような波長依存性を有するものがより好ましい。さらには長手方向に対し20°〜70°傾いた吸収軸を有する偏光膜、および液晶性化合物からなる光学異方性層から成るλ/4板を用いることが好ましい。   Furthermore, the polarizing plate thus obtained can be laminated with a λ / 4 plate to produce circularly polarized light. In this case, lamination is performed so that the slow axis of λ / 4 and the absorption axis of the polarizing plate are 45 degrees. At this time, λ / 4 is not particularly limited, but more preferably has a wavelength dependency such that the lower the wavelength, the smaller the retardation. Furthermore, it is preferable to use a polarizing film having an absorption axis inclined by 20 ° to 70 ° with respect to the longitudinal direction and a λ / 4 plate made of an optically anisotropic layer made of a liquid crystalline compound.

(ロ)光学補償層の付与(光学補償シートの作製)
光学異方性層は、液晶表示装置の黒表示における液晶セル中の液晶化合物を補償するためのものであり、本発明の熱可塑性フィルムの上に配向膜を形成し、さらに光学異方性層を付与することで形成される。
(B) Application of optical compensation layer (production of optical compensation sheet)
The optically anisotropic layer is for compensating for the liquid crystal compound in the liquid crystal cell in the black display of the liquid crystal display device, and forms an alignment film on the thermoplastic film of the present invention. It is formed by giving.

(ロ−1)配向膜
前記表面処理した熱可塑性フィルム上に配向膜を設ける。この膜は、液晶性分子の配向方向を規定する機能を有する。しかし、液晶性化合物を配向後にその配向状態を固定してしまえば、配向膜はその役割を果たしているために、本発明の構成要素としては必ずしも必須のものではない。即ち、配向状態が固定された配向膜上の光学異方性層のみを偏光子上に転写して本発明の偏光板を作製することも可能である。
(B-1) Alignment film An alignment film is provided on the surface-treated thermoplastic film. This film has a function of defining the alignment direction of liquid crystalline molecules. However, if the alignment state is fixed after aligning the liquid crystalline compound, the alignment film plays the role, and thus is not necessarily an essential component of the present invention. That is, it is possible to produce the polarizing plate of the present invention by transferring only the optically anisotropic layer on the alignment film in which the alignment state is fixed onto the polarizer.

配向膜は、有機化合物(好ましくはポリマー)のラビング処理、無機化合物の斜方蒸着、マイクログルーブを有する層の形成、あるいはラングミュア・ブロジェット法(LB膜)による有機化合物(例、ω−トリコサン酸、ジオクタデシルメチルアンモニウムクロライド、ステアリル酸メチル)の累積のような手段で設けることができる。さらに、電場の付与、磁場の付与あるいは光照射により、配向機能が生じる配向膜も知られている。   The alignment film is an organic compound (eg, ω-tricosanoic acid) formed by rubbing treatment of an organic compound (preferably polymer), oblique deposition of an inorganic compound, formation of a layer having a microgroove, or Langmuir-Blodgett method (LB film). , Dioctadecylmethylammonium chloride, methyl stearylate). Furthermore, an alignment film in which an alignment function is generated by application of an electric field, application of a magnetic field or light irradiation is also known.

配向膜は、ポリマーのラビング処理により形成することが好ましい。配向膜に使用するポリマーは、原則として、液晶性分子を配向させる機能のある分子構造を有する。   The alignment film is preferably formed by polymer rubbing treatment. In principle, the polymer used for the alignment film has a molecular structure having a function of aligning liquid crystal molecules.

本発明では、液晶性分子を配向させる機能に加えて、架橋性官能基(例、二重結合)を有する側鎖を主鎖に結合させるか、あるいは、液晶性分子を配向させる機能を有する架橋性官能基を側鎖に導入することが好ましい。   In the present invention, in addition to the function of aligning liquid crystalline molecules, a cross-linking having a function of aligning a side chain having a crosslinkable functional group (eg, double bond) to the main chain or aligning liquid crystalline molecules. It is preferable to introduce a functional functional group into the side chain.

配向膜に使用されるポリマーは、それ自体架橋可能なポリマーあるいは架橋剤により架橋されるポリマーのいずれも使用することができし、これらの組み合わせを複数使用することができる。ポリマーの例には、例えば特開平8−338913号公報明細書中段落番号[0022]記載のメタクリレート系共重合体、スチレン系共重合体、ポリオレフィン、ポリビニルアルコールおよび変性ポリビニルアルコール、ポリ(N−メチロールアクリルアミド)、ポリエステル、ポリイミド、酢酸ビニル共重合体、カルボキシメチルセルロース、ポリカーボネート等が含まれる。シランカップリング剤をポリマーとして用いることができる。水溶性ポリマー(例、ポリ(N−メチロールアクリルアミド)、カルボキシメチルセルロース、ゼラチン、ポリビニルアルコール、変性ポリビニルアルコール)が好ましく、ゼラチン、ポリビニルアルコールおよび変性ポリビニルアルコールがさらに好ましく、ポリビニルアルコールおよび変性ポリビニルアルコールが最も好ましい。重合度が異なるポリビニルアルコールまたは変性ポリビニルアルコールを2種類併用することが特に好ましい。ポリビニルアルコールの鹸化度は、70〜100%が好ましく、80〜100%がさらに好ましい。ポリビニルアルコールの重合度は、100〜5000であることが好ましい。   As the polymer used in the alignment film, either a polymer that can be crosslinked by itself or a polymer that is crosslinked by a crosslinking agent can be used, and a plurality of combinations thereof can be used. Examples of the polymer include methacrylate copolymers, styrene copolymers, polyolefins, polyvinyl alcohol and modified polyvinyl alcohol, poly (N-methylol) described in paragraph No. [0022] of JP-A-8-338913. Acrylamide), polyester, polyimide, vinyl acetate copolymer, carboxymethylcellulose, polycarbonate and the like. Silane coupling agents can be used as the polymer. Water-soluble polymers (eg, poly (N-methylolacrylamide), carboxymethylcellulose, gelatin, polyvinyl alcohol, modified polyvinyl alcohol) are preferred, gelatin, polyvinyl alcohol and modified polyvinyl alcohol are more preferred, and polyvinyl alcohol and modified polyvinyl alcohol are most preferred. . It is particularly preferable to use two types of polyvinyl alcohol or modified polyvinyl alcohol having different degrees of polymerization. The saponification degree of polyvinyl alcohol is preferably 70 to 100%, more preferably 80 to 100%. It is preferable that the polymerization degree of polyvinyl alcohol is 100-5000.

液晶性分子を配向させる機能を有する側鎖は、一般に疎水性基を官能基として有する。具体的な官能基の種類は、液晶性分子の種類および必要とする配向状態に応じて決定する。例えば、変性ポリビニルアルコールの変性基としては、共重合変性、連鎖移動変性またはブロック重合変性により導入できる。変性基の例には、親水性基(カルボン酸基、スルホン酸基、ホスホン酸基、アミノ基、アンモニウム基、アミド基、チオール基等)、炭素数10〜100個の炭化水素基、フッ素原子置換の炭化水素基、チオエーテル基、重合性基(不飽和重合性基、エポキシ基、アジリニジル基等)、アルコキシシリル基(トリアルコキシ、ジアルコキシ、モノアルコキシ)等が挙げられる。これらの変性ポリビニルアルコール化合物の具体例として、例えば特開2000−155216号公報明細書中の段落番号[0022]〜[0145]、同2002−62426号公報明細書中の段落番号[0018]〜[0022]に記載のもの等が挙げられる。   A side chain having a function of aligning liquid crystal molecules generally has a hydrophobic group as a functional group. The specific type of functional group is determined according to the type of liquid crystal molecule and the required alignment state. For example, the modifying group of the modified polyvinyl alcohol can be introduced by copolymerization modification, chain transfer modification or block polymerization modification. Examples of modifying groups include hydrophilic groups (carboxylic acid groups, sulfonic acid groups, phosphonic acid groups, amino groups, ammonium groups, amide groups, thiol groups, etc.), hydrocarbon groups having 10 to 100 carbon atoms, fluorine atoms Substituted hydrocarbon groups, thioether groups, polymerizable groups (unsaturated polymerizable groups, epoxy groups, azirinidyl groups, etc.), alkoxysilyl groups (trialkoxy, dialkoxy, monoalkoxy) and the like can be mentioned. As specific examples of these modified polyvinyl alcohol compounds, for example, paragraph numbers [0022] to [0145] in JP-A No. 2000-155216 and paragraph numbers [0018] to [0018] in JP-A No. 2002-62426 are described. [0022] and the like.

架橋性官能基を有する側鎖を配向膜ポリマーの主鎖に結合させるか、あるいは、液晶性分子を配向させる機能を有する側鎖に架橋性官能基を導入すると、配向膜のポリマーと光学異方性層に含まれる多官能モノマーとを共重合させることができる。その結果、多官能モノマーと多官能モノマーとの間だけではなく、配向膜ポリマーと配向膜ポリマーとの間、そして多官能モノマーと配向膜ポリマーとの間も共有結合で強固に結合される。従って、架橋性官能基を配向膜ポリマーに導入することで、光学補償シートの強度を著しく改善することができる。   When a side chain having a crosslinkable functional group is bonded to the main chain of the alignment film polymer, or a crosslinkable functional group is introduced into a side chain having a function of aligning liquid crystalline molecules, the alignment film polymer and the optically anisotropic film The polyfunctional monomer contained in the conductive layer can be copolymerized. As a result, not only between the polyfunctional monomer and the polyfunctional monomer, but also between the alignment film polymer and the alignment film polymer and between the polyfunctional monomer and the alignment film polymer is firmly bonded by a covalent bond. Therefore, the strength of the optical compensation sheet can be remarkably improved by introducing the crosslinkable functional group into the alignment film polymer.

配向膜ポリマーの架橋性官能基は、多官能モノマーと同様に、重合性基を含むことが好ましい。具体的には、例えば特開2000−155216号公報明細書中段落番号[0080]〜[0100]記載のもの等が挙げられる。配向膜ポリマーは、前記の架橋性官能基とは別に、架橋剤を用いて架橋させることもできる。   The crosslinkable functional group of the alignment film polymer preferably contains a polymerizable group in the same manner as the polyfunctional monomer. Specific examples include those described in paragraphs [0080] to [0100] in JP-A-2000-155216. Apart from the crosslinkable functional group, the alignment film polymer can also be crosslinked using a crosslinking agent.

前記架橋剤としては、アルデヒド、N−メチロール化合物、ジオキサン誘導体、カルボキシル基を活性化することにより作用する化合物、活性ビニル化合物、活性ハロゲン化合物、イソオキサゾールおよびジアルデヒド澱粉が含まれる。二種類以上の架橋剤を併用してもよい。具体的には、例えば特開2002−62426号公報明細書中の段落番号[0023]〜[0024]記載の化合物等が挙げられる。反応活性の高いアルデヒド、特にグルタルアルデヒドが好ましい。   Examples of the crosslinking agent include aldehydes, N-methylol compounds, dioxane derivatives, compounds that act by activating carboxyl groups, active vinyl compounds, active halogen compounds, isoxazole, and dialdehyde starch. Two or more kinds of crosslinking agents may be used in combination. Specific examples include compounds described in paragraphs [0023] to [0024] in JP-A-2002-62426. Aldehydes having high reaction activity, particularly glutaraldehyde are preferred.

架橋剤の添加量は、前記ポリマーに対して0.1〜20質量%が好ましく、0.5〜15質量%がさらに好ましい。配向膜に残存する未反応の架橋剤の量は、1.0質量%以下であることが好ましく、0.5質量%以下であることがさらに好ましい。このように調節することで、配向膜を液晶表示装置に長期使用、或は高温高湿の雰囲気下に長期間放置しても、レチキュレーション発生のない充分な耐久性が得られる。が発生することがある。   0.1-20 mass% is preferable with respect to the said polymer, and, as for the addition amount of a crosslinking agent, 0.5-15 mass% is more preferable. The amount of the unreacted crosslinking agent remaining in the alignment film is preferably 1.0% by mass or less, and more preferably 0.5% by mass or less. By adjusting in this way, even if the alignment film is used for a long time in a liquid crystal display device or left in a high temperature and high humidity atmosphere for a long time, sufficient durability without reticulation can be obtained. May occur.

配向膜は、基本的に、配向膜形成材料である前記ポリマー、架橋剤を含む透明支持体上に塗布した後、加熱乾燥(架橋させ)し、ラビング処理することにより形成することができる。架橋反応は、前記のように、透明支持体上に塗布した後、任意の時期に行ってよい。ポリビニルアルコールのような水溶性ポリマーを配向膜形成材料として用いる場合には、塗布液は消泡作用のある有機溶媒(例、メタノール)と水との混合溶媒とすることが好ましい。その比率は質量比で水:メタノールが0:100〜99:1が好ましく、0:100〜91:9であることがさらに好ましい。これにより、泡の発生が抑えられ、配向膜、さらには光学異方層の層表面の欠陥が著しく減少する。   The alignment film can be basically formed by applying the polymer, which is an alignment film forming material, on a transparent support containing a crosslinking agent, followed by heat drying (crosslinking) and rubbing treatment. As described above, the crosslinking reaction may be performed at any time after coating on the transparent support. When a water-soluble polymer such as polyvinyl alcohol is used as the alignment film forming material, the coating liquid is preferably a mixed solvent of an organic solvent (eg, methanol) having a defoaming action and water. The ratio of water: methanol is preferably 0: 100 to 99: 1, and more preferably 0: 100 to 91: 9. Thereby, generation | occurrence | production of a bubble is suppressed and the defect of the layer surface of an alignment film and also an optically anisotropic layer reduces remarkably.

配向膜の塗布方法は、スピンコーティング法、ディップコーティング法、カーテンコーティング法、エクストルージョンコーティング法、ロッドコーティング法またはロールコーティング法が好ましい。特にロッドコーティング法が好ましい。また、乾燥後の膜厚は0.1〜10μmが好ましい。加熱乾燥は、20℃〜110℃で行なうことができる。充分な架橋を形成するためには60℃〜100℃が好ましく、特に80℃〜100℃が好ましい。乾燥時間は1分〜36時間で行なうことができるが、好ましくは1分〜30分である。pHも、使用する架橋剤に最適な値に設定することが好ましく、グルタルアルデヒドを使用した場合は、pH4.5〜5.5で、特に5が好ましい。   The alignment film is preferably applied by spin coating, dip coating, curtain coating, extrusion coating, rod coating, or roll coating. A rod coating method is particularly preferable. The film thickness after drying is preferably 0.1 to 10 μm. Heating and drying can be performed at 20 ° C to 110 ° C. In order to form sufficient cross-linking, 60 ° C to 100 ° C is preferable, and 80 ° C to 100 ° C is particularly preferable. The drying time can be 1 minute to 36 hours, preferably 1 minute to 30 minutes. The pH is preferably set to an optimum value for the crosslinking agent to be used. When glutaraldehyde is used, the pH is 4.5 to 5.5, and 5 is particularly preferable.

配向膜は、透明支持体上または前記下塗層上に設けられる。配向膜は、前記のようにポリマー層を架橋したのち、表面をラビング処理することにより得ることができる。   The alignment film is provided on the transparent support or the undercoat layer. The alignment film can be obtained by rubbing the surface after crosslinking the polymer layer as described above.

前記ラビング処理は、LCDの液晶配向処理工程として広く採用されている処理方法を適用することができる。即ち、配向膜の表面を、紙やガーゼ、フェルト、ゴムあるいはナイロン、ポリエステル繊維などを用いて一定方向に擦ることにより、配向を得る方法を用いることができる。一般的には、長さおよび太さが均一な繊維を平均的に植毛した布などを用いて数回程度ラビングを行うことにより実施される。   For the rubbing treatment, a treatment method widely adopted as a liquid crystal alignment treatment process of LCD can be applied. That is, a method of obtaining the orientation by rubbing the surface of the orientation film in a certain direction using paper, gauze, felt, rubber, nylon, polyester fiber or the like can be used. Generally, it is carried out by rubbing several times using a cloth or the like in which fibers having a uniform length and thickness are planted on average.

工業的に実施する場合、搬送している偏光層のついたフィルムに対し、回転するラビングロールを接触させることで達成するが、ラビングロールの真円度、円筒度、振れ(偏芯)はいずれも30μm以下であることが好ましい。ラビングロールへのフィルムのラップ角度は、0.1〜90°が好ましい。ただし、特開平8−160430号公報に記載されているように、360°以上巻き付けることで、安定なラビング処理を得ることもできる。フィルムの搬送速度は1〜100m/minが好ましい。ラビング角は0〜60°の範囲で適切なラビング角度を選択することが好ましい。液晶表示装置に使用する場合は、40〜50°が好ましく、45°が特に好ましい。このようにして得た配向膜の膜厚は、0.1〜10μmの範囲にあることが好ましい。   When industrially implemented, this is achieved by bringing a rotating rubbing roll into contact with the film with the polarizing layer being transported. However, the roundness, cylindricity, and deflection (eccentricity) of the rubbing roll can be any. Is preferably 30 μm or less. The film wrap angle on the rubbing roll is preferably 0.1 to 90 °. However, as described in JP-A-8-160430, a stable rubbing treatment can be obtained by winding 360 ° or more. As for the conveyance speed of a film, 1-100 m / min is preferable. It is preferable to select an appropriate rubbing angle in the range of 0 to 60 °. When used in a liquid crystal display device, 40 to 50 ° is preferable, and 45 ° is particularly preferable. The thickness of the alignment film thus obtained is preferably in the range of 0.1 to 10 μm.

次に、配向膜の上に光学異方性層の液晶性分子を配向させる。その後、必要に応じて、配向膜ポリマーと光学異方性層に含まれる多官能モノマーとを反応させるか、あるいは、架橋剤を用いて配向膜ポリマーを架橋させる。   Next, the liquid crystalline molecules of the optically anisotropic layer are aligned on the alignment film. Thereafter, as necessary, the alignment film polymer and the polyfunctional monomer contained in the optically anisotropic layer are reacted, or the alignment film polymer is crosslinked using a crosslinking agent.

光学異方性層に用いる液晶性分子には、棒状液晶性分子および円盤状液晶性分子が含まれる。棒状液晶性分子および円盤状液晶性分子は、高分子液晶でも低分子液晶でもよく、さらに、低分子液晶が架橋され液晶性を示さなくなったものも含まれる。   The liquid crystalline molecules used in the optically anisotropic layer include rod-like liquid crystalline molecules and discotic liquid crystalline molecules. The rod-like liquid crystal molecules and the disk-like liquid crystal molecules may be high-molecular liquid crystals or low-molecular liquid crystals, and further include those in which low-molecular liquid crystals are cross-linked and no longer exhibit liquid crystallinity.

(ロ−2)棒状液晶性分子
棒状液晶性分子としては、アゾメチン類、アゾキシ類、シアノビフェニル類、シアノフェニルエステル類、安息香酸エステル類、シクロヘキサンカルボン酸フェニルエステル類、シアノフェニルシクロヘキサン類、シアノ置換フェニルピリミジン類、アルコキシ置換フェニルピリミジン類、フェニルジオキサン類、トラン類およびアルケニルシクロヘキシルベンゾニトリル類が好ましく用いられる。
(B-2) Rod-like liquid crystalline molecules As rod-like liquid crystalline molecules, azomethines, azoxys, cyanobiphenyls, cyanophenyl esters, benzoic acid esters, cyclohexanecarboxylic acid phenyl esters, cyanophenylcyclohexanes, cyano substitution Phenylpyrimidines, alkoxy-substituted phenylpyrimidines, phenyldioxanes, tolanes and alkenylcyclohexylbenzonitriles are preferably used.

なお、棒状液晶性分子には、金属錯体も含まれる。また、棒状液晶性分子を繰り返し単位中に含む液晶ポリマーも、棒状液晶性分子として用いることができる。言い換えると、棒状液晶性分子は、(液晶)ポリマーと結合していてもよい。   The rod-like liquid crystalline molecule includes a metal complex. In addition, a liquid crystal polymer containing a rod-like liquid crystalline molecule in a repeating unit can also be used as the rod-like liquid crystalline molecule. In other words, the rod-like liquid crystal molecule may be bonded to a (liquid crystal) polymer.

棒状液晶性分子については、季刊化学総説第22巻液晶の化学(1994)日本化学会編の第4章、第7章および第11章、および液晶デバイスハンドブック日本学術振興会第142委員会編の第3章に記載がある。   For rod-like liquid crystalline molecules, see Chapter 4, Chapter 7 and Chapter 11 of the Chemistry of the Quarterly Chemistry Vol. 22 (1994) The Chemical Society of Japan, and the 142th Committee of the Japan Society for the Promotion of Science. Described in Chapter 3.

棒状液晶性分子の複屈折率は、0.001〜0.7の範囲にあることが好ましい。   The birefringence of the rod-like liquid crystal molecule is preferably in the range of 0.001 to 0.7.

棒状液晶性分子は、その配向状態を固定するために、重合性基を有することが好ましい。重合性基は、ラジカル重合性不飽基或はカチオン重合性基が好ましく、具体的には、例えば特開2002−62427号公報明細書中の段落番号[0064]〜[0086]記載の重合性基、重合性液晶化合物が挙げられる。   The rod-like liquid crystalline molecule preferably has a polymerizable group in order to fix its alignment state. The polymerizable group is preferably a radically polymerizable unsaturated group or a cationically polymerizable group. Specifically, for example, the polymerizable groups described in paragraphs [0064] to [0086] of JP-A-2002-62427 are described. Group and a polymerizable liquid crystal compound.

(ロ−3)円盤状液晶性分子
円盤状(ディスコティック)液晶性分子には、C.Destradeらの研究報告、Mol.Cryst.71巻、111頁(1981年)に記載されているベンゼン誘導体、C.Destradeらの研究報告、Mol.Cryst.122巻、141頁(1985年)、Physics lett,A,78巻、82頁(1990)に記載されているトルキセン誘導体、B.Kohneらの研究報告、Angew.Chem.96巻、70頁(1984年)に記載されたシクロヘキサン誘導体およびJ.M.Lehnらの研究報告、J.Chem.Commun.,1794頁(1985年)、J.Zhangらの研究報告、J.Am.Chem.Soc.116巻、2655頁(1994年)に記載されているアザクラウン系やフェニルアセチレン系マクロサイクルが含まれる。
(B-3) Discotic liquid crystalline molecules Discotic liquid crystalline molecules include C.I. Destrade et al., Mol. Cryst. 71, 111 (1981), benzene derivatives described in C.I. Destrade et al., Mol. Cryst. 122, 141 (1985), Physics lett, A, 78, 82 (1990); Kohne et al., Angew. Chem. 96, page 70 (1984) and the cyclohexane derivatives described in J. Am. M.M. Lehn et al. Chem. Commun. , 1794 (1985), J. Am. Zhang et al., J. Am. Chem. Soc. 116, 2655 (1994), azacrown type and phenylacetylene type macrocycles are included.

円盤状液晶性分子としては、分子中心の母核に対して、直鎖のアルキル基、アルコキシ基、置換ベンゾイルオキシ基が母核の側鎖として放射線状に置換した構造である液晶性を示す化合物も含まれる。分子または分子の集合体が、回転対称性を有し、一定の配向を付与できる化合物であることが好ましい。円盤状液晶性分子から形成する光学異方性層は、最終的に光学異方性層に含まれる化合物が円盤状液晶性分子である必要はなく、例えば、低分子の円盤状液晶性分子が熱や光で反応する基を有しており、結果的に熱、光で反応により重合または架橋し、高分子量化し液晶性を失った化合物も含まれる。円盤状液晶性分子の好ましい例は、特開平8−50206号公報に記載されている。また、円盤状液晶性分子の重合については、特開平8−27284号公報に記載がある。   As a discotic liquid crystalline molecule, a compound having liquid crystallinity having a structure in which a linear alkyl group, an alkoxy group, and a substituted benzoyloxy group are radially substituted as a side chain of the mother nucleus with respect to the mother nucleus at the center of the molecule Is also included. The molecule or the assembly of molecules is preferably a compound having rotational symmetry and imparting a certain orientation. In the optically anisotropic layer formed from the discotic liquid crystalline molecules, the compound finally contained in the optically anisotropic layer does not need to be a discotic liquid crystalline molecule. Also included are compounds having a group that reacts with heat or light and, as a result, polymerized or cross-linked by reaction with heat or light, resulting in high molecular weight and loss of liquid crystallinity. Preferred examples of the discotic liquid crystalline molecules are described in JP-A-8-50206. The polymerization of discotic liquid crystalline molecules is described in JP-A-8-27284.

円盤状液晶性分子を重合により固定するためには、円盤状液晶性分子の円盤状コアに、置換基として重合性基を結合させる必要がある。円盤状コアと重合性基は、連結基を介して結合する化合物が好ましく、これにより重合反応においても配向状態を保つことが出来る。例えば、特開2000−155216号公報明細書中の段落番号[0151]〜「0168」記載の化合物等が挙げられる。   In order to fix the discotic liquid crystalline molecules by polymerization, it is necessary to bond a polymerizable group as a substituent to the discotic core of the discotic liquid crystalline molecules. A compound in which the discotic core and the polymerizable group are bonded via a linking group is preferable, whereby the orientation state can be maintained even in the polymerization reaction. Examples thereof include compounds described in paragraphs [0151] to “0168” in JP-A No. 2000-155216.

ハイブリッド配向では、円盤状液晶性分子の長軸(円盤面)と偏光膜の面との角度が、光学異方性層の深さ方向でかつ偏光膜の面からの距離の増加と共に増加または減少している。角度は、距離の増加と共に減少することが好ましい。さらに、角度の変化としては、連続的増加、連続的減少、間欠的増加、間欠的減少、連続的増加と連続的減少を含む変化、あるいは、増加および減少を含む間欠的変化が可能である。間欠的変化は、厚さ方向の途中で傾斜角が変化しない領域を含んでいる。角度は、角度が変化しない領域を含んでいても、全体として増加または減少していればよい。さらに、角度は連続的に変化することが好ましい。   In the hybrid alignment, the angle between the major axis (disk surface) of the discotic liquid crystalline molecule and the surface of the polarizing film increases or decreases in the depth direction of the optically anisotropic layer and with increasing distance from the surface of the polarizing film. is doing. The angle preferably decreases with increasing distance. Further, the change in angle can be a continuous increase, a continuous decrease, an intermittent increase, an intermittent decrease, a change including a continuous increase and a continuous decrease, or an intermittent change including an increase and a decrease. The intermittent change includes a region where the inclination angle does not change in the middle of the thickness direction. Even if the angle includes a region where the angle does not change, the angle only needs to increase or decrease as a whole. Furthermore, it is preferable that the angle changes continuously.

偏光膜側の円盤状液晶性分子の長軸の平均方向は、一般に円盤状液晶性分子あるいは配向膜の材料を選択することにより、またはラビング処理方法の選択することにより、調整することができる。また、表面側(空気側)の円盤状液晶性分子の長軸(円盤面)方向は、一般に円盤状液晶性分子あるいは円盤状液晶性分子と共に使用する添加剤の種類を選択することにより調整することができる。円盤状液晶性分子と共に使用する添加剤の例としては、可塑剤、界面活性剤、重合性モノマーおよびポリマーなどを挙げることができる。長軸の配向方向の変化の程度も、前記と同様に、液晶性分子と添加剤との選択により調整できる。   The average direction of the major axis of the discotic liquid crystalline molecules on the polarizing film side can be generally adjusted by selecting a discotic liquid crystalline molecule or an alignment film material, or by selecting a rubbing treatment method. In addition, the major axis (disk surface) direction of the surface-side (air-side) discotic liquid crystalline molecules is generally adjusted by selecting the type of additive used together with the discotic liquid crystalline molecules or discotic liquid crystalline molecules. be able to. Examples of the additive used together with the discotic liquid crystalline molecule include a plasticizer, a surfactant, a polymerizable monomer and a polymer. The degree of change in the orientation direction of the major axis can be adjusted by selecting liquid crystal molecules and additives as described above.

(ロ−4)光学異方性層の他の組成物
前記の液晶性分子と共に、可塑剤、界面活性剤、重合性モノマー等を併用して、塗工膜の均一性、膜の強度、液晶分子の配向性等を向上することが出来る。液晶性分子と相溶性を有し、液晶性分子の傾斜角の変化を与えられるか、あるいは配向を阻害しないことが好ましい。
(B-4) Other composition of optically anisotropic layer Along with the above liquid crystalline molecules, a plasticizer, a surfactant, a polymerizable monomer, etc. are used in combination, and the uniformity of the coating film, the strength of the film, and the liquid crystal Molecular orientation and the like can be improved. It is preferable that the compound has compatibility with the liquid crystal molecules and can change the tilt angle of the liquid crystal molecules or does not inhibit the alignment.

重合性モノマーとしては、ラジカル重合性若しくはカチオン重合性の化合物が挙げられる。好ましくは、多官能性ラジカル重合性モノマーであり、前記の重合性基含有の液晶化合物と共重合性のものが好ましい。例えば、特開2002−296423号公報明細書中の段落番号[0018]〜[0020]記載のものが挙げられる。前記化合物の添加量は、円盤状液晶性分子に対して一般に1〜50質量%の範囲にあり、5〜30質量%の範囲にあることが好ましい。   Examples of the polymerizable monomer include radically polymerizable or cationically polymerizable compounds. Preferably, it is a polyfunctional radically polymerizable monomer and is preferably copolymerizable with the polymerizable group-containing liquid crystal compound. Examples thereof include those described in paragraph numbers [0018] to [0020] in JP-A No. 2002-296423. The amount of the compound added is generally in the range of 1 to 50% by mass and preferably in the range of 5 to 30% by mass with respect to the discotic liquid crystalline molecules.

界面活性剤としては、従来公知の化合物が挙げられるが、特にフッ素系化合物が好ましい。具体的には、例えば特開2001−330725号公報明細書中の段落番号[0028]〜[0056]記載の化合物が挙げられる。   Examples of the surfactant include conventionally known compounds, and fluorine compounds are particularly preferable. Specific examples include compounds described in paragraph numbers [0028] to [0056] in JP-A-2001-330725.

円盤状液晶性分子とともに使用するポリマーは、円盤状液晶性分子に傾斜角の変化を与えられることが好ましい。   The polymer used together with the discotic liquid crystalline molecule is preferably capable of changing the tilt angle of the discotic liquid crystalline molecule.

ポリマーの例としては、セルロースエステルを挙げることができる。セルロースエステルの好ましい例としては、特開2000−155216号公報明細書中の段落番号[0178]記載のものが挙げられる。液晶性分子の配向を阻害しないように、前記ポリマーの添加量は、液晶性分子に対して0.1〜10質量%の範囲にあることが好ましく、0.1〜8質量%の範囲にあることがより好ましい。   A cellulose ester can be mentioned as an example of a polymer. Preferable examples of the cellulose ester include those described in paragraph [0178] of JP-A No. 2000-155216. The addition amount of the polymer is preferably in the range of 0.1 to 10% by mass, and preferably in the range of 0.1 to 8% by mass with respect to the liquid crystal molecule so as not to disturb the alignment of the liquid crystal molecules. It is more preferable.

円盤状液晶性分子のディスコティックネマティック液晶相−固相転移温度は、70〜300℃が好ましく、70〜170℃がさらに好ましい。   The discotic nematic liquid crystal phase-solid phase transition temperature of the discotic liquid crystalline molecules is preferably 70 to 300 ° C, more preferably 70 to 170 ° C.

(ロ−5)光学異方性層の形成
光学異方性層は、液晶性分子および必要に応じて後述の重合性開始剤や任意の成分を含む塗布液を、配向膜の上に塗布することで形成できる。
(B-5) Formation of optically anisotropic layer The optically anisotropic layer is coated with a coating liquid containing liquid crystalline molecules and, if necessary, a polymerizable initiator or an optional component described later on the alignment film. Can be formed.

塗布液の調製に使用する溶媒としては、有機溶媒が好ましく用いられる。有機溶媒の例には、アミド(例、N,N−ジメチルホルムアミド)、スルホキシド(例、ジメチルスルホキシド)、ヘテロ環化合物(例、ピリジン)、炭化水素(例、ベンゼン、ヘキサン)、アルキルハライド(例、クロロホルム、ジクロロメタン、テトラクロロエタン)、エステル(例、酢酸メチル、酢酸ブチル)、ケトン(例、アセトン、メチルエチルケトン)、エーテル(例、テトラヒドロフラン、1,2−ジメトキシエタン)が含まれる。アルキルハライドおよびケトンが好ましい。二種類以上の有機溶媒を併用してもよい。   As a solvent used for preparing the coating solution, an organic solvent is preferably used. Examples of organic solvents include amides (eg, N, N-dimethylformamide), sulfoxides (eg, dimethyl sulfoxide), heterocyclic compounds (eg, pyridine), hydrocarbons (eg, benzene, hexane), alkyl halides (eg, , Chloroform, dichloromethane, tetrachloroethane), esters (eg, methyl acetate, butyl acetate), ketones (eg, acetone, methyl ethyl ketone), ethers (eg, tetrahydrofuran, 1,2-dimethoxyethane). Alkyl halides and ketones are preferred. Two or more organic solvents may be used in combination.

塗布液の塗布は、公知の方法(例、ワイヤーバーコーティング法、押し出しコーティング法、ダイレクトグラビアコーティング法、リバースグラビアコーティング法、ダイコーティング法)により実施できる。   The coating liquid can be applied by a known method (eg, wire bar coating method, extrusion coating method, direct gravure coating method, reverse gravure coating method, die coating method).

光学異方性層の厚さは、0.1〜20μmであることが好ましく、0.5〜15μmであることがさらに好ましく、1〜10μmであることが最も好ましい。   The thickness of the optically anisotropic layer is preferably 0.1 to 20 μm, more preferably 0.5 to 15 μm, and most preferably 1 to 10 μm.

(ロ−6)液晶性分子の配向状態の固定
配向させた液晶性分子を、配向状態を維持して固定することができる。固定化は、重合反応により実施することが好ましい。重合反応には、熱重合開始剤を用いる熱重合反応と光重合開始剤を用いる光重合反応とが含まれる。光重合反応が好ましい。
(B-6) Fixing of alignment state of liquid crystalline molecules The aligned liquid crystalline molecules can be fixed while maintaining the alignment state. The immobilization is preferably performed by a polymerization reaction. The polymerization reaction includes a thermal polymerization reaction using a thermal polymerization initiator and a photopolymerization reaction using a photopolymerization initiator. A photopolymerization reaction is preferred.

光重合開始剤の例には、α−カルボニル化合物(米国特許2367661号、同2367670号の各明細書記載)、アシロインエーテル(米国特許2448828号明細書記載)、α−炭化水素置換芳香族アシロイン化合物(米国特許2722512号明細書記載)、多核キノン化合物(米国特許3046127号、同2951758号の各明細書記載)、トリアリールイミダゾールダイマーとp−アミノフェニルケトンとの組み合わせ(米国特許3549367号明細書記載)、アクリジンおよびフェナジン化合物(特開昭60−105667号公報、米国特許4239850号明細書記載)およびオキサジアゾール化合物(米国特許4212970号明細書記載)が含まれる。   Examples of the photopolymerization initiator include α-carbonyl compounds (described in US Pat. Nos. 2,367,661 and 2,367,670), acyloin ether (described in US Pat. No. 2,448,828), α-hydrocarbon substituted aromatic acyloin. Compound (described in US Pat. No. 2,722,512), polynuclear quinone compound (described in US Pat. Nos. 3,046,127 and 2,951,758), a combination of triarylimidazole dimer and p-aminophenyl ketone (US Pat. No. 3,549,367) Acridine and phenazine compounds (JP-A-60-105667, U.S. Pat. No. 4,239,850) and oxadiazole compounds (U.S. Pat. No. 4,212,970).

光重合開始剤の使用量は、塗布液の固形分の0.01〜20質量%の範囲にあることが好ましく、0.5〜5質量%の範囲にあることがさらに好ましい。   The amount of the photopolymerization initiator used is preferably in the range of 0.01 to 20% by mass, more preferably in the range of 0.5 to 5% by mass, based on the solid content of the coating solution.

液晶性分子の重合のための光照射は、紫外線を用いることが好ましい。   It is preferable to use ultraviolet rays for light irradiation for polymerization of liquid crystalline molecules.

照射エネルギーは、20mJ/cm〜50J/cmの範囲にあることが好ましく、20〜5000mJ/cmの範囲にあることがより好ましく、100〜800mJ/cmの範囲にあることがさらに好ましい。また、光重合反応を促進するため、加熱条件下で光照射を実施してもよい。保護層を、光学異方性層の上に設けてもよい。 The irradiation energy is preferably in the range of 20mJ / cm 2 ~50J / cm 2 , more preferably in the range of 20~5000mJ / cm 2, more preferably in the range of 100 to 800 mJ / cm 2 . In order to accelerate the photopolymerization reaction, light irradiation may be performed under heating conditions. A protective layer may be provided on the optically anisotropic layer.

この光学補償フィルムと偏光層を組み合わせることも好ましい。具体的には、前記のような光学異方性層用塗布液を偏光膜の表面に塗布することにより光学異方性層を形成する。その結果、偏光膜と光学異方性層との間にポリマーフイルムを使用することなく、偏光膜の寸度変化にともなう応力(歪み×断面積×弾性率)が小さい薄い偏光板が作製される。本発明に従う偏光板を大型の液晶表示装置に取り付けると、光漏れなどの問題を生じることなく、表示品位の高い画像を表示することができる。   It is also preferable to combine this optical compensation film and a polarizing layer. Specifically, the optically anisotropic layer is formed by applying the coating liquid for the optically anisotropic layer as described above to the surface of the polarizing film. As a result, without using a polymer film between the polarizing film and the optically anisotropic layer, a thin polarizing plate having a small stress (strain × cross-sectional area × elastic modulus) associated with the dimensional change of the polarizing film is produced. . When the polarizing plate according to the present invention is attached to a large liquid crystal display device, an image with high display quality can be displayed without causing problems such as light leakage.

偏光層と光学補償層との傾斜角度は、LCDを構成する液晶セルの両側に貼り合わされる2枚の偏光板の透過軸と液晶セルの縦または横方向のなす角度にあわせるように延伸することが好ましい。通常の傾斜角度は45°である。しかし、最近は、透過型、反射型および半透過型LCDにおいて必ずしも45°でない装置が開発されており、延伸方向はLCDの設計にあわせて任意に調整できることが好ましい。   The tilt angle between the polarizing layer and the optical compensation layer is stretched so as to match the angle formed between the transmission axis of the two polarizing plates bonded to both sides of the liquid crystal cell constituting the LCD and the vertical or horizontal direction of the liquid crystal cell. Is preferred. A normal inclination angle is 45 °. Recently, however, devices that are not necessarily 45 ° have been developed for transmissive, reflective, and transflective LCDs, and it is preferable that the stretching direction can be arbitrarily adjusted in accordance with the design of the LCD.

(ロ−7)液晶表示装置
このような光学補償フィルムが用いられる各液晶モードについて説明する。
(B-7) Liquid crystal display device Each liquid crystal mode in which such an optical compensation film is used will be described.

(TNモード液晶表示装置)
TNモード液晶表示装置は、カラーTFT液晶表示装置として最も多く利用されており、多数の文献に記載がある。TNモードの黒表示における液晶セル中の配向状態は、セル中央部で棒状液晶性分子が立ち上がり、セルの基板近傍では棒状液晶性分子が寝た配向状態にある。
(TN mode liquid crystal display)
The TN mode liquid crystal display device is most frequently used as a color TFT liquid crystal display device, and is described in many documents. The alignment state in the liquid crystal cell in the TN mode black display is an alignment state in which the rod-like liquid crystalline molecules rise at the center of the cell and the rod-like liquid crystalline molecules lie in the vicinity of the cell substrate.

(OCBモード液晶表示装置)
OCBモード液晶表示装置は、棒状液晶性分子を液晶セルの上部と下部とで実質的に逆の方向に(対称的に)配向させるベンド配向モードの液晶セルである。ベンド配向モードの液晶セルを用いた液晶表示装置は、米国特許4583825号、同5410422号の各明細書に開示されている。棒状液晶性分子が液晶セルの上部と下部とで対称的に配向しているため、ベンド配向モードの液晶セルは、自己光学補償機能を有する。そのため、この液晶モードは、OCB(Optically Compensatory Bend)液晶モードとも呼ばれる。
(OCB mode liquid crystal display)
The OCB mode liquid crystal display device is a bend alignment mode liquid crystal cell in which rod-like liquid crystal molecules are aligned (symmetrically) in substantially opposite directions at the upper and lower portions of the liquid crystal cell. Liquid crystal display devices using a bend alignment mode liquid crystal cell are disclosed in US Pat. Nos. 4,583,825 and 5,410,422. Since the rod-like liquid crystal molecules are symmetrically aligned at the upper and lower portions of the liquid crystal cell, the bend alignment mode liquid crystal cell has a self-optical compensation function. For this reason, this liquid crystal mode is also called an OCB (Optically Compensatory Bend) liquid crystal mode.

OCBモードの液晶セルもTNモード同様、黒表示においては、液晶セル中の配向状態は、セル中央部で棒状液晶性分子が立ち上がり、セルの基板近傍では棒状液晶性分子が寝た配向状態にある。   Similarly to the TN mode, the liquid crystal cell in the OCB mode is in a black display, and the alignment state in the liquid crystal cell is such that the rod-like liquid crystalline molecules rise at the center of the cell and the rod-like liquid crystalline molecules lie near the cell substrate. .

(VAモード液晶表示装置)
VAモード液晶表示装置は、電圧無印加時に棒状液晶性分子が実質的に垂直に配向しているのが特徴であり、VAモードの液晶セルには、(1)棒状液晶性分子を電圧無印加時に実質的に垂直に配向させ、電圧印加時に実質的に水平に配向させる狭義のVAモードの液晶セル(特開平2−176625号公報記載)に加えて、(2)視野角拡大のため、VAモードをマルチドメイン化した(MVAモードの)液晶セル(SID97、Digest of tech. Papers(予稿集)28(1997)845記載)、(3)棒状液晶性分子を電圧無印加時に実質的に垂直配向させ、電圧印加時にねじれマルチドメイン配向させるモード(n−ASMモード)の液晶セル(日本液晶討論会の予稿集58〜59(1998)記載)および(4)SURVAIVALモードの液晶セル(LCDインターナショナル98で発表)が含まれる。
(VA mode liquid crystal display device)
The VA mode liquid crystal display device is characterized in that the rod-like liquid crystalline molecules are aligned substantially vertically when no voltage is applied. (1) No voltage is applied to the VA mode liquid crystal cell. In addition to a narrowly-defined VA mode liquid crystal cell (described in JP-A-2-176625), which is sometimes aligned substantially vertically and aligned substantially horizontally when a voltage is applied, Liquid crystal cell with multi-domain mode (MVA mode) (SID97, Digest of tech. Papers 28 (1997) 845), (3) Substantially vertical alignment of rod-like liquid crystalline molecules when no voltage is applied (N-ASM mode) liquid crystal cell (described in the proceedings 58-59 (1998) of the Japanese Liquid Crystal Society) and (4 The liquid crystal cell of SURVAIVAL mode (published in LCD International 98) are included.

(IPSモード液晶表示装置)
IPSモード液晶表示装置は、電圧無印加時に棒状液晶性分子が実質的に面内に水平に配向しているのが特徴であり、これが電圧印加の有無で液晶の配向方向を変えることでスイッチングするのが特徴である。具体的には特開2004−365941号公報、特開2004−12731号公報、特開2004−215620号公報、特開2002−221726号公報、特開2002−55341号公報、特開2003−195333号公報に記載のものなどを使用できる。
(IPS mode liquid crystal display)
The IPS mode liquid crystal display device is characterized in that rod-like liquid crystalline molecules are substantially aligned horizontally in a plane when no voltage is applied, and this is switched by changing the alignment direction of the liquid crystal with or without voltage application. Is the feature. Specifically, JP 2004-365951 A, JP 2004-12731 A, JP 2004-215620 A, JP 2002-221726 A, JP 2002-55341 A, JP 2003-195333 A. Those described in the publication can be used.

(その他液晶表示装置)
ECBモードおよびSTNモードに対しても、前記と同様の考え方で光学的に補償することができる。
(Other liquid crystal display devices)
The ECB mode and the STN mode can be optically compensated in the same way as described above.

(ハ)反射防止層の付与(反射防止フィルム)
反射防止膜は、一般に、防汚性層でもある低屈折率層、および低屈折率層より高い屈折率を有する少なくとも一層の層(即ち、高屈折率層、中屈折率層)とを透明基体上に設けて成る。
(C) Application of an antireflection layer (antireflection film)
The antireflection film generally includes a low refractive index layer which is also an antifouling layer, and at least one layer having a higher refractive index than that of the low refractive index layer (that is, a high refractive index layer and a medium refractive index layer). It is provided above.

屈折率の異なる無機化合物(金属酸化物等)の透明薄膜を積層させた多層膜として、化学蒸着(CVD)法や物理蒸着(PVD)法、金属アルコキシド等の金属化合物のゾルゲル方法でコロイド状金属酸化物粒子皮膜を形成後に後処理(紫外線照射:特開平9−157855号公報、プラズマ処理:特開2002−327310号公報)して薄膜を形成する方法が挙げられる。   Colloidal metal by multilayer deposition of transparent thin films of inorganic compounds (metal oxides, etc.) with different refractive indexes by chemical vapor deposition (CVD) method, physical vapor deposition (PVD) method, sol-gel method of metal compounds such as metal alkoxides Examples include a method of forming a thin film by post-processing (ultraviolet irradiation: JP-A-9-157855, plasma processing: JP-A-2002-327310) after forming an oxide particle film.

一方、生産性が高い反射防止膜として、無機粒子をマトリックスに分散されてなる薄膜を積層塗布してなる反射防止膜が各種提案されている。   On the other hand, various antireflection films formed by laminating thin films in which inorganic particles are dispersed in a matrix have been proposed as antireflection films with high productivity.

上述したような塗布による反射防止フィルムに最上層表面が微細な凹凸の形状を有する防眩性を付与した反射防止層から成る反射防止フィルムも挙げられる。   The antireflection film which consists of the antireflection layer which provided the anti-glare property which the antireflection film by application | coating as mentioned above provided the surface of the uppermost layer with the shape of a fine unevenness | corrugation is mentioned.

本発明の熱可塑性フィルムは前記いずれの方式にも適用できるが、特に好ましいのが塗布による方式(塗布型)である。   The thermoplastic film of the present invention can be applied to any of the above methods, but a coating method (coating type) is particularly preferable.

(ハ−1)塗布型反射防止フィルムの層構成
基体上に少なくとも中屈折率層、高屈折率層、低屈折率層(最外層)の順序の層構成から成る反射防止膜は、以下の関係を満足する屈折率を有する様に設計される。
(C-1) Layer structure of coating type antireflection film An antireflection film comprising a layer structure of at least a medium refractive index layer, a high refractive index layer, and a low refractive index layer (outermost layer) on the substrate has the following relationship: It is designed to have a refractive index that satisfies

高屈折率層の屈折率>中屈折率層の屈折率>透明支持体の屈折率>低屈折率層の屈折率
また、透明支持体と中屈折率層との間に、ハードコート層を設けてもよい。さらには、中屈折率ハードコート層、高屈折率層および低屈折率層からなってもよい。
The refractive index of the high refractive index layer> The refractive index of the medium refractive index layer> The refractive index of the transparent support> The refractive index of the low refractive index layer Further, a hard coat layer is provided between the transparent support and the medium refractive index layer. May be. Furthermore, it may consist of a medium refractive index hard coat layer, a high refractive index layer and a low refractive index layer.

例えば、特開平8−122504号公報、同8−110401号公報、同10−300902号公報、特開2002−243906号公報、特開2000−111706号公報等が挙げられる。   Examples thereof include JP-A-8-122504, JP-A-8-110401, JP-A-10-300902, JP-A-2002-243906, JP-A-2000-11706, and the like.

また、各層に他の機能を付与させてもよく、例えば、防汚性の低屈折率層、帯電防止性の高屈折率層としたもの(例、特開平10−206603号公報、特開2002−243906号公報等)等が挙げられる。   Other functions may be imparted to each layer, for example, an antifouling low refractive index layer or an antistatic high refractive index layer (eg, JP-A-10-206603, JP-A-2002). -243906 publication etc.) etc. are mentioned.

反射防止膜のヘイズは、5%以下あることが好ましく、3%以下がさらに好ましい。また、膜の強度は、JIS K5400に従う鉛筆硬度試験でH以上であることが好ましく、2H以上であることがさらに好ましく、3H以上であることが最も好ましい。   The haze of the antireflection film is preferably 5% or less, more preferably 3% or less. Further, the strength of the film is preferably H or more, more preferably 2H or more, and most preferably 3H or more in a pencil hardness test according to JIS K5400.

(ハ−2)高屈折率層および中屈折率層
反射防止膜の高い屈折率を有する層は、平均粒子サイズ100nm以下の高屈折率の無機化合物超微粒子およびマトリックスバインダーを少なくとも含有する硬化性膜から成る。
(C-2) High Refractive Index Layer and Medium Refractive Index Layer The antireflective layer having a high refractive index is a curable film containing at least inorganic compound ultrafine particles having a high refractive index with an average particle size of 100 nm or less and a matrix binder. Consists of.

高屈折率の無機化合物微粒子としては、屈折率1.65以上の無機化合物が挙げられ、好ましくは屈折率1.9以上のものが挙げられる。例えば、Ti、Zn、Sb、Sn、Zr、Ce、Ta、La、In等の酸化物、これらの金属原子を含む複合酸化物等が挙げられる。   Examples of the high refractive index inorganic compound fine particles include inorganic compounds having a refractive index of 1.65 or more, preferably those having a refractive index of 1.9 or more. Examples thereof include oxides such as Ti, Zn, Sb, Sn, Zr, Ce, Ta, La, and In, and composite oxides containing these metal atoms.

このような超微粒子とするには、粒子表面が表面処理剤で処理されること(例えば、シランカップリング剤等:特開平11−295503号公報、同11−153703号公報、特開2000−9908号公報、アニオン性化合物或は有機金属カップリング剤:特開2001−310432号公報等)、高屈折率粒子をコアとしたコアシェル構造とすること(:特開2001−166104等)、特定の分散剤併用(例、特開平11−153703号公報、特許番号US6210858B1、特開2002−2776069号公報等)等挙げられる。   In order to obtain such ultrafine particles, the surface of the particles is treated with a surface treatment agent (for example, silane coupling agents, etc .: JP-A-11-295503, JP-A-11-153703, JP-A-2000-9908). No., anionic compound or organometallic coupling agent: Japanese Patent Laid-Open No. 2001-310432, etc., core-shell structure with high refractive index particles as a core (: Japanese Patent Laid-Open No. 2001-166104, etc.), specific dispersion (For example, Japanese Patent Laid-Open No. 11-153703, Japanese Patent No. US6210858B1, Japanese Patent Laid-Open No. 2002-27776069, etc.).

マトリックスを形成する材料としては、従来公知の熱可塑性樹脂、硬化性樹脂皮膜等が挙げられる。   Examples of the material forming the matrix include conventionally known thermoplastic resins and curable resin films.

さらに、ラジカル重合性および/またはカチオン重合性の重合性基を少なくとも2個以上含有の多官能性化合物含有組成物、加水分解性基を含有の有機金属化合物およびその部分縮合体組成物から選ばれる少なくとも1種の組成物が好ましい。例えば、特開2000−47004号公報、同2001−315242号公報、同2001−31871号公報、同2001−296401号公報等に記載の化合物が挙げられる。   Further, it is selected from a polyfunctional compound-containing composition containing at least two radically polymerizable and / or cationically polymerizable groups, an organometallic compound containing a hydrolyzable group, and a partial condensate composition thereof. At least one composition is preferred. Examples thereof include compounds described in JP-A Nos. 2000-47004, 2001-315242, 2001-31871, and 2001-296401.

また、金属アルコキドの加水分解縮合物から得られるコロイド状金属酸化物と金属アルコキシド組成物から得られる硬化性膜も好ましい。例えば、特開2001−293818号公報等に記載されている。   A curable film obtained from a colloidal metal oxide obtained from a hydrolyzed condensate of metal alkoxide and a metal alkoxide composition is also preferred. For example, it describes in Unexamined-Japanese-Patent No. 2001-293818.

高屈折率層の屈折率は、−般に1.70〜2.20である。高屈折率層の厚さは、5nm〜10μmであることが好ましく、10nm〜1μmであることがさらに好ましい。   The refractive index of the high refractive index layer is generally 1.70 to 2.20. The thickness of the high refractive index layer is preferably 5 nm to 10 μm, and more preferably 10 nm to 1 μm.

中屈折率層の屈折率は、低屈折率層の屈折率と高屈折率層の屈折率との間の値となるように調整する。中屈折率層の屈折率は、1.50〜1.70であることが好ましい。   The refractive index of the middle refractive index layer is adjusted to be a value between the refractive index of the low refractive index layer and the refractive index of the high refractive index layer. The refractive index of the middle refractive index layer is preferably 1.50 to 1.70.

(ハ−3)低屈折率層
低屈折率層は、高屈折率層の上に順次積層して成る。低屈折率層の屈折率は1.20〜1.55である。好ましくは1.30〜1.50である。
(C-3) Low refractive index layer The low refractive index layer is formed by sequentially laminating on the high refractive index layer. The refractive index of the low refractive index layer is 1.20 to 1.55. Preferably it is 1.30-1.50.

耐擦傷性、防汚性を有する最外層として構築することが好ましい。耐擦傷性を大きく向上させる手段として表面への滑り性付与が有効で、従来公知のシリコンの導入、フッ素の導入等から成る薄膜層の手段を適用できる。   It is preferable to construct as the outermost layer having scratch resistance and antifouling property. As means for greatly improving the scratch resistance, imparting slipperiness to the surface is effective, and conventionally known thin film layer means such as introduction of silicon or introduction of fluorine can be applied.

含フッ素化合物の屈折率は1.35〜1.50であることが好ましい。より好ましくは1.36〜1.47である。また、含フッ素化合物はフッ素原子を35〜80質量%の範囲で含む架橋性若しくは重合性の官能基を含む化合物が好ましい。   The refractive index of the fluorine-containing compound is preferably 1.35 to 1.50. More preferably, it is 1.36-1.47. The fluorine-containing compound is preferably a compound containing a crosslinkable or polymerizable functional group containing fluorine atoms in the range of 35 to 80% by mass.

例えば、特開平9−222503号公報明細書段落番号[0018]〜[0026]、同11−38202号公報明細書段落番号[0019]〜[0030]、特開2001−40284号公報明細書段落番号[0027]〜[0028]、特開2000−284102号公報等に記載の化合物が挙げられる。   For example, paragraph numbers [0018] to [0026] of Japanese Patent Application Laid-Open No. 9-222503, paragraph numbers [0019] to [0030] of Japanese Patent Application Laid-Open No. 11-38202, and paragraph numbers of Japanese Patent Application Laid-Open No. 2001-40284. [0027] to [0028], JP-A 2000-284102, and the like.

シリコン化合物としてはポリシロキサン構造を有する化合物であり、高分子鎖中に硬化性官能基あるいは重合性官能基を含有して、膜中で橋かけ構造を有するものが好ましい。例えば、反応性シリコン(例、サイラプレーン(チッソ(株)製等)、両末端にシラノール基含有のポリシロキサン(特開平11−258403号公報等)等が挙げられる。   The silicon compound is a compound having a polysiloxane structure, preferably containing a curable functional group or a polymerizable functional group in the polymer chain and having a crosslinked structure in the film. For example, reactive silicon (eg, Silaplane (manufactured by Chisso Corporation), silanol group-containing polysiloxane (Japanese Patent Application Laid-Open No. 11-258403, etc.) and the like can be mentioned.

架橋または重合性基を有する含フッ素および/またはシロキサンのポリマーの架橋または重合反応は、重合開始剤、増感剤等を含有する最外層を形成するための塗布組成物を塗布と同時または塗布後に光照射や加熱することにより実施することが好ましい。   The crosslinking or polymerization reaction of the fluorine-containing and / or siloxane polymer having a crosslinking or polymerizable group is carried out at the same time or after the coating composition for forming the outermost layer containing a polymerization initiator, a sensitizer, etc. It is preferable to carry out by light irradiation or heating.

また、シランカップリング剤等の有機金属化合物と特定のフッ素含有炭化水素基含有のシランカップリング剤とを触媒共存下に縮合反応で硬化するゾルゲル硬化膜も好ましい。   Also preferred is a sol-gel cured film in which an organometallic compound such as a silane coupling agent and a specific fluorine-containing hydrocarbon group-containing silane coupling agent are cured by a condensation reaction in the presence of a catalyst.

例えば、ポリフルオロアルキル基含有シラン化合物またはその部分加水分解縮合物(特開昭58−142958号公報、同58−147483号公報、同58−147484号公報、特開平9−157582号公報、同11−106704号公報記載等記載の化合物)、フッ素含有長鎖基であるポリ「パーフルオロアルキルエーテル」基を含有するシリル化合物(特開2000−117902号公報、同2001−48590号公報、同2002−53804号公報記載の化合物等)等が挙げられる。   For example, a polyfluoroalkyl group-containing silane compound or a partially hydrolyzed condensate thereof (Japanese Patent Laid-Open Nos. 58-142958, 58-147483, 58-147484, Japanese Patent Laid-Open Nos. 9-157582, 11) -106704), silyl compounds containing a poly "perfluoroalkyl ether" group which is a fluorine-containing long chain group (Japanese Patent Application Laid-Open Nos. 2000-117902, 2001-48590, 2002) 53804), and the like.

低屈折率層は、前記以外の添加剤として充填剤(例えば、二酸化珪素(シリカ)、含フッ素粒子(フッ化マグネシウム,フッ化カルシウム,フッ化バリウム)等の一次粒子平均径が1〜150nmの低屈折率無機化合物、特開平11−3820公報の段落番号[0020]〜[0038]に記載の有機微粒子等)、シランカップリング剤、滑り剤、界面活性剤等を含有することができる。   The low refractive index layer has an average primary particle diameter of 1 to 150 nm such as a filler (for example, silicon dioxide (silica), fluorine-containing particles (magnesium fluoride, calcium fluoride, barium fluoride)) as an additive other than the above. Low refractive index inorganic compounds, organic fine particles described in paragraphs [0020] to [0038] of JP-A-11-3820, etc.), silane coupling agents, slip agents, surfactants, and the like can be contained.

低屈折率層が最外層の下層に位置する場合、低屈折率層は気相法(真空蒸着法、スパッタリング法、イオンプレーティング法、プラズマCVD法等)により形成されてもよい。安価に製造できる点で、塗布法が好ましい。   When the low refractive index layer is located below the outermost layer, the low refractive index layer may be formed by a vapor phase method (vacuum deposition method, sputtering method, ion plating method, plasma CVD method, etc.). The coating method is preferable because it can be manufactured at a low cost.

低屈折率層の膜厚は、30〜200nmであることが好ましく、50〜150nmであることがさらに好ましく、60〜120nmであることが最も好ましい。   The film thickness of the low refractive index layer is preferably 30 to 200 nm, more preferably 50 to 150 nm, and most preferably 60 to 120 nm.

(ハ−4)ハードコート層
ハードコート層は、反射防止フィルムに物理強度を付与するために、透明支持体の表面に設ける。特に、透明支持体と前記高屈折率層の間に設けることが好ましい。
(C-4) Hard coat layer The hard coat layer is provided on the surface of the transparent support in order to impart physical strength to the antireflection film. In particular, it is preferably provided between the transparent support and the high refractive index layer.

ハードコート層は、光および/または熱の硬化性化合物の架橋反応、または、重合反応により形成されることが好ましい。   The hard coat layer is preferably formed by a crosslinking reaction or a polymerization reaction of a light and / or heat curable compound.

前記硬化性官能基としては、光重合性官能基が好ましく、また、加水分解性官能基含有の有機金属化合物は有機アルコキシシリル化合物が好ましい。   The curable functional group is preferably a photopolymerizable functional group, and the hydrolyzable functional group-containing organometallic compound is preferably an organic alkoxysilyl compound.

これらの化合物の具体例としては、高屈折率層で例示したと同様のものが挙げられる。   Specific examples of these compounds are the same as those exemplified for the high refractive index layer.

ハードコート層の具体的な構成組成物としては、例えば、特開2002−144913号公報、同2000−9908号公報、国際公開WO0/46617号公報等記載のものが挙げられる。   Specific examples of the constituent composition of the hard coat layer include those described in JP-A Nos. 2002-144913, 2000-9908, and International Publication WO0 / 46617.

高屈折率層はハードコート層を兼ねることができる。このような場合、高屈折率層で記載した手法を用いて微粒子を微細に分散してハードコート層に含有させて形成することが好ましい。   The high refractive index layer can also serve as a hard coat layer. In such a case, it is preferable to form fine particles dispersed in the hard coat layer using the method described for the high refractive index layer.

ハードコート層は、平均粒子サイズ0.2〜10μmの粒子を含有させて防眩機能(アンチグレア機能)を付与した防眩層(後述)を兼ねることもできる。   The hard coat layer can also serve as an antiglare layer (described later) provided with particles having an average particle size of 0.2 to 10 μm to provide an antiglare function (antiglare function).

ハードコート層の膜厚は用途により適切に設計することができる。ハードコート層の膜厚は、0.2〜10μmであることが好ましく、より好ましくは0.5〜7μmである。   The film thickness of the hard coat layer can be appropriately designed depending on the application. The film thickness of the hard coat layer is preferably 0.2 to 10 μm, more preferably 0.5 to 7 μm.

ハードコート層の強度は、JIS K5400に従う鉛筆硬度試験で、H以上であることが好ましく、2H以上であることがさらに好ましく、3H以上であることが最も好ましい。また、JIS K5400に従うテーバー試験で、試験前後の試験片の摩耗量が少ないほど好ましい。   The strength of the hard coat layer is preferably H or higher, more preferably 2H or higher, and most preferably 3H or higher in a pencil hardness test according to JIS K5400. Further, in the Taber test according to JIS K5400, the smaller the wear amount of the test piece before and after the test, the better.

(ハ−5)前方散乱層
前方散乱層は、液晶表示装置に適用した場合の、上下左右方向に視角を傾斜させたときの視野角改良効果を付与するために設ける。前記ハードコート層中に屈折率の異なる微粒子を分散することで、ハードコート機能と兼ねることもできる。
(C-5) Forward scattering layer The forward scattering layer is provided in order to give a viewing angle improvement effect when the viewing angle is inclined in the vertical and horizontal directions when applied to a liquid crystal display device. By dispersing fine particles having different refractive indexes in the hard coat layer, it can also serve as a hard coat function.

例えば、前方散乱係数を特定化した特開平11−38208号公報、透明樹脂と微粒子の相対屈折率を特定範囲とした特開2000−199809号公報、ヘイズ値を40%以上と規定した特開2002−107512号公報等が挙げられる。   For example, Japanese Patent Laid-Open No. 11-38208 specifying a forward scattering coefficient, Japanese Patent Laid-Open No. 2000-199809 having a relative refractive index of a transparent resin and fine particles in a specific range, and Japanese Patent Laid-Open No. 2002 specifying a haze value of 40% or more. -107512 gazette etc. are mentioned.

(ハ−6)その他の層
前記の層以外に、プライマー層、帯電防止層、下塗り層や保護層等を設けてもよい。
(C-6) Other layers In addition to the above layers, a primer layer, an antistatic layer, an undercoat layer, a protective layer, and the like may be provided.

(ハ−7)塗布方法
反射防止フィルムの各層は、ディップコート法、エアーナイフコート法、カーテンコート法、ローラーコート法、ワイヤーバーコート法、グラビアコート、マイクログラビア法やエクストルージョンコート法(米国特許2681294号明細書)により、塗布により形成することができる。
(C-7) Coating method Each layer of the antireflection film is formed by a dip coating method, an air knife coating method, a curtain coating method, a roller coating method, a wire bar coating method, a gravure coating, a micro gravure method or an extrusion coating method (US patent). No. 2,681,294) can be formed by coating.

(ハ−8)アンチグレア機能
反射防止膜は、外光を散乱させるアンチグレア機能を有していてもよい。アンチグレア機能は、反射防止膜の表面に凹凸を形成することにより得られる。反射防止膜がアンチグレア機能を有する場合、反射防止膜のヘイズは、3〜30%であることが好ましく、5〜20%であることがさらに好ましく、7〜20%であることが最も好ましい。
(C-8) Anti-glare function The antireflection film may have an anti-glare function that scatters external light. The antiglare function is obtained by forming irregularities on the surface of the antireflection film. When the antireflection film has an antiglare function, the haze of the antireflection film is preferably 3 to 30%, more preferably 5 to 20%, and most preferably 7 to 20%.

反射防止膜表面に凹凸を形成する方法は、これらの表面形状を充分に保持できる方法であればいずれの方法でも適用できる。例えば、低屈折率層中に微粒子を使用して膜表面に凹凸を形成する方法(例えば、特開2000−271878号公報等)、低屈折率層の下層(高屈折率層、中屈折率層またはハードコート層)に比較的大きな粒子(粒子サイズ0.05〜2μm)を少量(0.1〜50質量%)添加して表面凹凸膜を形成し、その上にこれらの形状を維持して低屈折率層を設ける方法(例えば、特開2000−281410号公報、同2000−95893号公報、同2001−100004号公報、同2001−281407号公報等)、最上層(防汚性層)を、塗設後の表面に物理的に凹凸形状を転写する方法(例えば、エンボス加工方法として、特開昭63−278839号公報、特開平11−183710号公報、特開2000−275401号公報等記載)等が挙げられる。   As a method for forming irregularities on the surface of the antireflection film, any method can be applied as long as these surface shapes can be sufficiently maintained. For example, a method of forming irregularities on the film surface using fine particles in the low refractive index layer (for example, JP 2000-271878 A), a lower layer of the low refractive index layer (high refractive index layer, medium refractive index layer) Alternatively, a small amount (0.1 to 50% by mass) of relatively large particles (particle size 0.05 to 2 μm) is added to the hard coat layer to form a surface uneven film, and these shapes are maintained thereon. A method of providing a low refractive index layer (for example, JP 2000-281410 A, JP 2000-95893 A, JP 2001-100004 A, 2001-281407, etc.), an uppermost layer (antifouling layer) A method of physically transferring the uneven shape onto the surface after coating (for example, as an embossing method, Japanese Patent Laid-Open Nos. 63-278839, 11-183710, 2000-275401) It includes equal forth) and the like.

以下に実施例を挙げて本発明をさらに具体的に説明する。以下の実施例に示す材料、製造条件等は本発明の趣旨から逸脱しない限り適宜変更することができる。従って、本発明の範囲は以下の具体例に制限されるものではない。   The present invention will be described more specifically with reference to the following examples. The materials, production conditions, and the like shown in the following examples can be changed as appropriate without departing from the spirit of the present invention. Therefore, the scope of the present invention is not limited to the following specific examples.

図3の表は、本発明の実施例1〜24と比較例1について、酸素濃度、ダイ単位面積当たりの吐出量、ダイ吐出口温度、樹脂温度、製膜法、滑剤、熱安定剤の有無及びフィルム厚み等の条件、及び製造されたフィルムについて、その評価をまとめて一覧表にしたものである。評価項目は、製膜性、ダイスジ、フィルム異物、厚み精度、総合評価により評価を行なった。   The table of FIG. 3 shows the presence or absence of oxygen concentration, discharge amount per die unit area, die discharge port temperature, resin temperature, film forming method, lubricant, and thermal stabilizer for Examples 1 to 24 and Comparative Example 1 of the present invention. The film thickness and other conditions, and the manufactured films are summarized in a list. Evaluation items were evaluated by film forming properties, die lines, film foreign matter, thickness accuracy, and comprehensive evaluation.

(製膜性)
スクリュー径65mm、L/D=30、スクリューディメンジョンがフィード部10D(溝深さ9mm)、圧縮部9D、計量部11D(溝深さ4mm)のフルフライトスクリューを用いて、シリンダ温度設定260℃でTOPAS6013を溶融押出しした。ダイから押し出された溶融ポリマーの全幅の変動により、製膜性の評価を行った。全幅の変動が2mm以内の場合を◎、5mm以内の場合を○、7mm以内の場合を△とし、7mmより大きい場合を×とし、4段階で評価を行なった。
(Film forming property)
Using a full flight screw with a screw diameter of 65 mm, L / D = 30, a screw dimension of a feed part 10D (groove depth 9 mm), a compression part 9D and a metering part 11D (groove depth 4 mm), the cylinder temperature is set at 260 ° C. TOPAS 6013 was melt extruded. The film forming property was evaluated based on the fluctuation of the entire width of the molten polymer extruded from the die. Evaluation was made in four stages, with 全 when the variation in the total width was within 2 mm, ○ when within 5 mm, △ when within 7 mm, and x when larger than 7 mm.

(ダイスジ)
製造されたフィルムの全幅にわたり25mm幅でサンプリングしたTD(Traverse Direction)サンプルと、幅方向中央部を35mm幅で2m長サンプリングしたMD(Machine Direction)サンプルを用意した。次に、TDサンプル、MDサンプルの7mm×7mmの範囲を連続的に表面形状・粗さ測定器(Zygo社製 NewView6000型)で測定し、そのサンプル中に含まれるスジ深さ、高さを測定した。これらのスジ高さおよび高さのうち、最も高いものをダイスジとした。ダイスジ高さが25nm以下の場合を◎、25nmより大きく50nm以下の場合を○、50nmより大きく100nm以下の場合を△とし、100nmより大きい場合を×とし、4段階で評価を行なった。
(Daisy)
A TD (Traverse Direction) sample sampled at a width of 25 mm over the entire width of the manufactured film and a MD (Machine Direction) sample sampled at a center part in the width direction by a length of 2 m at a width of 35 mm were prepared. Next, a 7 mm x 7 mm range of the TD sample and MD sample is continuously measured with a surface shape / roughness measuring instrument (New View 6000 type manufactured by Zygo), and the stripe depth and height included in the sample are measured. did. Among these streak heights and heights, the highest one was defined as a die streak. Evaluation was performed in four stages, with ◎ when the die stripe height was 25 nm or less, ◯ when greater than 25 nm and 50 nm or less, Δ when greater than 50 nm and 100 nm or less, and x when greater than 100 nm.

(フィルム異物)
製造されたフィルム中に含まれる20μmより大きい異物を評価した。3個/m2未満の場合を◎、3個以上5個/m2未満の場合を○、5個以上10個未満/m2の場合を△とし、10個以上の場合を×とし、4段階で評価を行なった。
(Foreign film)
Foreign matters larger than 20 μm contained in the produced film were evaluated. The case of less than 3 pieces / m2, ◎, the case of 3 or more and less than 5 pieces / m2, ○, the case of 5 or more and less than 10 pieces / m2, and the case of 10 or more, x, and evaluation in 4 stages Was done.

(厚み精度)
製造されたフィルムをアンリツ製連続膜厚測定機(本体型式KG601B、検出部R3ダイアモンド製、測定圧30g)にてフィルムのMD、TD方向の膜厚を測定(測定間隔1mm)した。平均値をもとめ、厚み偏差を求め評価を行った。厚み偏差が0.7%未満の場合を◎、0.7%以上1.0%未満の場合を○、1.0%以上1.5%未満の場合を△とし、1.5%以上の場合を×とし、4段階で評価を行なった。
(Thickness accuracy)
The film thickness in the MD and TD directions of the manufactured film was measured (measurement interval 1 mm) with an Anritsu continuous film thickness measuring machine (main body model KG601B, detector R3, manufactured by Diamond, measuring pressure 30 g). The average value was obtained and the thickness deviation was determined and evaluated. When the thickness deviation is less than 0.7%, ◎, when 0.7% or more and less than 1.0%, ◯, when 1.0% or more and less than 1.5%, △, 1.5% or more The case was evaluated as x, and the evaluation was performed in four stages.

(総合評価)
総合評価において、フィルムの品質評価において、製造品質レベルを十分に満たすレベルを◎、製造品質を満たすレベルを○、実使用問題ないレベルの品質であるが製品品質としないレベルを△、実使用問題があり不合格となるレベルを×とし、4段階で評価を行った。
(Comprehensive evaluation)
In the overall evaluation, in the film quality evaluation, the level that satisfies the manufacturing quality level is ◎, the level that satisfies the manufacturing quality is ◯, the quality that is not a problem of actual use but the level that is not the product quality is △, the problem of actual use The evaluation was made in four stages with x indicating a level of failure.

実施例1〜24は、すべて酸素濃度10%以下の場合であり、総合評価において△以上の評価を得た。一方、比較例1は、酸素濃度が20%であり、総合評価において×の評価であった。   Examples 1 to 24 are all cases where the oxygen concentration is 10% or less, and an evaluation of Δ or more was obtained in the comprehensive evaluation. On the other hand, in Comparative Example 1, the oxygen concentration was 20%, and was evaluated as x in the comprehensive evaluation.

実施例1〜3は、酸素濃度を1%、2%、8%と変化させて、他の条件を同じにしたものである。表から明らかなように、酸素濃度が低い実施例1、2が、実施例3より高い総合評価を得た。   In Examples 1 to 3, the oxygen concentration was changed to 1%, 2%, and 8%, and other conditions were made the same. As is apparent from the table, Examples 1 and 2 having a low oxygen concentration obtained a higher overall evaluation than Example 3.

実施例4〜9は、酸素濃度を1%とし、ダイ単位面積あたりの吐出量を0.8〜55kg/cmと変化させて、他の条件を同じにしたものである。表から明らかなように、ダイ単位面積あたりの吐出量が5kg/cm、15kg/cmである実施例6、7が、実施例4、5,8、9より高い総合評価を得た。 In Examples 4 to 9, the oxygen concentration was set to 1%, and the discharge amount per die unit area was changed to 0.8 to 55 kg / cm 2, and other conditions were made the same. As is clear from the table, Examples 6 and 7 having discharge amounts per die unit area of 5 kg / cm 2 and 15 kg / cm 2 obtained higher overall evaluation than Examples 4, 5, 8, and 9.

実施例10〜13は、酸素濃度を1%とし、ダイ吐出口の温度を225℃〜285℃と変化させて、他の条件を同じにしたものである。表から明らかなように、ダイ吐出口の温度が255℃である実施例11が、実施例10、12、13より高い総合評価を得た。   In Examples 10 to 13, the oxygen concentration was set to 1% and the temperature of the die discharge port was changed from 225 ° C. to 285 ° C., and other conditions were made the same. As is clear from the table, Example 11 in which the die outlet temperature was 255 ° C. obtained a higher overall evaluation than Examples 10, 12, and 13.

実施例14〜18は、酸素濃度を1%とし、樹脂温度を220℃〜285℃と変化させて、他の条件を同じにしたものである。表から明らかなように、ダイ吐出口の温度が240℃、260℃である実施例15,16が、実施例14、17、18より高い総合評価を得た。   In Examples 14 to 18, the oxygen concentration was set to 1% and the resin temperature was changed from 220 ° C. to 285 ° C., and the other conditions were the same. As is clear from the table, Examples 15 and 16 in which the die discharge port temperatures were 240 ° C. and 260 ° C. obtained higher overall evaluation than Examples 14, 17 and 18.

実施例19は、製膜方法をキャスティングドラム法にした以外は、実施例1と同じ条件にしたものである。表から明らかなように、製膜方法に関係なく、酸素濃度が10%以下であれば、製品品質の高いフィルムが得られることが理解できる。   In Example 19, the same conditions as in Example 1 were used except that the film forming method was the casting drum method. As is apparent from the table, it can be understood that a film with high product quality can be obtained if the oxygen concentration is 10% or less regardless of the film forming method.

実施例20〜24は、酸素濃度を1%とし、滑剤及び熱安定剤の有無、その量を変化させ、その他は同じ条件にしたものである。表から明らかなように、滑剤及び熱安定剤のいずれかが含まれている実施例が高い総合評価を得た。また、熱安定剤の量が1重量部である実施例23が、熱安定剤の量が6重量部である実施例24より高い総合評価を得た。   In Examples 20 to 24, the oxygen concentration was 1%, the presence or absence of the lubricant and the heat stabilizer, and the amount thereof were changed, and the other conditions were the same. As is clear from the table, the examples containing either the lubricant or the heat stabilizer obtained a high overall evaluation. In addition, Example 23 in which the amount of the heat stabilizer was 1 part by weight obtained a higher overall evaluation than Example 24 in which the amount of the heat stabilizer was 6 parts by weight.

本発明が適用される製造装置の構成図Configuration diagram of a manufacturing apparatus to which the present invention is applied 押出機の構成を示す概略図Schematic showing the configuration of the extruder 実施例の結果を示す表図Table showing the results of the examples

符号の説明Explanation of symbols

10…製造装置、12…ノルボルネン系樹脂、12A…フィルム状樹脂、14…押出機、16…ダイ、18…第1の冷却ローラ、20…第2の冷却ローラ、22…第3の冷却ローラ、24…剥離ロ―ラ、26…巻取機、28…タッチロール、30…配管、32,34…供給管、44…シリンダ、46…スクリュー軸、48…フライト、50…単軸スクリュー、52…供給口、54…吐出口 DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 ... Manufacturing apparatus, 12 ... Norbornene-type resin, 12A ... Film-like resin, 14 ... Extruder, 16 ... Die, 18 ... 1st cooling roller, 20 ... 2nd cooling roller, 22 ... 3rd cooling roller, 24 ... peeling roller, 26 ... winder, 28 ... touch roll, 30 ... piping, 32, 34 ... supply pipe, 44 ... cylinder, 46 ... screw shaft, 48 ... flight, 50 ... single screw, 52 ... Supply port, 54 ... discharge port

Claims (13)

ノルボルネン系樹脂を押出機で溶融押出し、ダイからフィルム状に吐出する工程と、
前記ダイの吐出口周辺の酸素濃度を10%以下とし、該ダイから吐出された前記フィルム状のノルボルネン系樹脂を冷却固化する工程と、を含むノルボルネン系樹脂フィルムの製造方法。
A process of melt-extruding norbornene-based resin with an extruder and discharging the film from a die;
And a step of cooling and solidifying the film-like norbornene-based resin discharged from the die by setting the oxygen concentration around the discharge port of the die to 10% or less.
前記酸素濃度が3%以下である請求項1記載のノルボルネン系樹脂フィルムの製造方法。   The method for producing a norbornene-based resin film according to claim 1, wherein the oxygen concentration is 3% or less. 前記ダイから吐出される樹脂の流量が、該ダイの吐出口面積あたり2.5〜30Kg/cmである請求項1又は2記載のノルボルネン系樹脂フィルムの製造方法。 The method for producing a norbornene-based resin film according to claim 1 or 2, wherein a flow rate of the resin discharged from the die is 2.5 to 30 Kg / cm 2 per discharge port area of the die. 前記ダイの吐出口の温度が200〜255℃である請求項1〜3の何れか記載のノルボルネン系樹脂フィルムの製造方法。   The method for producing a norbornene-based resin film according to any one of claims 1 to 3, wherein the temperature of the discharge port of the die is 200 to 255 ° C. 前記ダイから吐出された前記フィルム状のノルボルネン系樹脂の温度が240〜270℃である請求項1〜4の何れか記載のノルボルネン系樹脂フィルムの製造方法。   The method for producing a norbornene resin film according to any one of claims 1 to 4, wherein a temperature of the film-form norbornene resin discharged from the die is 240 to 270 ° C. 前記冷却固化する工程が、タッチロール法によるものである請求項1〜5の何れか記載のノルボルネン系樹脂フィルムの製造方法。   The method for producing a norbornene resin film according to any one of claims 1 to 5, wherein the cooling and solidifying step is performed by a touch roll method. 前記ダイから吐出されたフィルム状のノルボルネン系樹脂を延伸する工程を、さらに含む請求項1〜6の何れか記載のノルボルネン系樹脂フィルムの製造方法。   The manufacturing method of the norbornene-type resin film in any one of Claims 1-6 which further includes the process of extending | stretching the film-form norbornene-type resin discharged from the said die | dye. 0.01〜4wt%の熱安定剤及び又は滑剤をノルボルネン系樹脂に含有させる工程を、さらに備える請求項1〜7の何れか記載のノルボルネン系樹脂フィルムの製造方法。   The manufacturing method of the norbornene-type resin film in any one of Claims 1-7 further equipped with the process of making a norbornene-type resin contain 0.01-4 wt% heat stabilizer and / or a lubricant. 請求項1〜8の何れか記載の製造方法によって製造されたことを特徴とするノルボルネン系樹脂フィルム。   A norbornene resin film produced by the production method according to claim 1. 前記ノルボルネン系樹脂フィルムが20〜300μmの厚さを有する、請求項9記載のノルボルネン系樹脂フィルム。   The norbornene resin film according to claim 9, wherein the norbornene resin film has a thickness of 20 to 300 μm. 請求項9又は10に記載のノルボルネン系樹脂フィルムを少なくとも1層積層したことを特徴とする偏光板。   A polarizing plate comprising at least one layer of the norbornene resin film according to claim 9 or 10 laminated thereon. 請求項9又は10に記載のノルボルネン系樹脂フィルムを基材に用いたことを特徴とする液晶表示板用光学補償フィルム。   An optical compensation film for a liquid crystal display panel, wherein the norbornene resin film according to claim 9 or 10 is used as a base material. 請求項9又は10に記載のノルボルネン系樹脂フィルムを基材に用いたことを特徴とする反射防止フィルム。   An antireflection film comprising the norbornene-based resin film according to claim 9 or 10 as a substrate.
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