JP2009225643A - テスト装置を備えた漏電検出器 - Google Patents

Abstract

【課題】漏電検出器の動作を確認するためのテスト装置を，定格電力や耐熱性能の高い抵抗部品を用いることなく安価で小型に構成でき，また，テスト動作に伴う発熱や，該発熱に伴う電線の断線や焼損が起こる可能性，ならびに熱による周辺部品への影響を極力低減でき，しかも，テスト動作のために消費する電力を低減できるテスト装置を備えた漏電検出器を提供すること。
【解決手段】電路を貫通させて設けられ，該電路に不平衡電流が発生した場合には二次巻線に誘導電流を出力する零相変流器と，前記二次巻線から出力された電流信号が電圧信号に変換されて入力され，該電流信号の大きさが所定値以上のとき漏電検出信号を発生する制御装置と，前記二次巻線に誘導電流を出力させるコンデンサからなるインピーダンスとテストスイッチとを備えたテスト装置と，を備えて構成されたことを特徴として漏電検出器を提供した。
【選択図】図１

Description

本発明は、交流電路や設備などにおける漏電電流を検出し，該漏電電流が所定の大きさになった場合には，漏電検出信号を出力する漏電検出器に関するものであり，特に，該漏電検出器の動作をテストするテスト装置を備えた漏電検出器に関するものである。

漏電検出器の動作をテストするために設けられるテスト装置は，例えば，特許文献１に開示されているようなものがある。図７は，特許文献１の回路構成を示したものである。

図７において，１は主回路、２は該主回路１を開閉する開閉接点、３は主回路１が貫通し，二次巻線３ａ及びテスト巻線３ｂが巻かれている零相変流器、４はこの零相変流器３の二次巻線３ａの両端間に入力側が接続された制御回路、７は該制御回路４に電源を供給する整流回路で、該清流回路の交流側は電圧降下素子８を介して主回路１に接続されている。

５は上記制御回路４の出力で制御されるサイリスタで、該サイリスタ５のアノードは電磁引外し装置６を介して前記整流回路７の交流側の一端に接続された電圧降下素子８と共に主回路１に接続され、前記サイリスタのゲートは制御回路４の出力側に接続され、さらに該サイリスタ５のカソードは制御回路４の低圧側に接続されている。

電磁引外し装置６は開閉接点２と機械的に連動しており、制御回路４の出力によりサイリスタ５が導通して電磁引外し装置６が励磁されると、開閉接点２が開離作動して、主回路１が開路されるように構成されている。

制御回路４の電源の高圧側、低圧側はそれぞれ整流回路７の直流側に接続されている。
また，９はテストスイッチ、１０はテスト抵抗であって、互いに直列に接続された上で零相変流器３のテスト巻線３ｂを介して主回路１に接続されている。

テストスイッチ９を閉じると、主回路１の交流電源からテストスイッチ９及びテスト抵抗１０を介して零相変流器３のテスト巻線３ｂに所定の電流が流れ、これにより二次巻線３ａに上述したのと同様な出力電圧が発生し、制御回路４及びサイスリタ５により電磁引外し装置６を励磁させ、遮断器２を開路する構成となっている。

このように，漏電検出器において，その動作テストを行うために，テスト巻線３ｂを用いて該テスト巻線に所定の大きさの電流を流して動作テストを行うことは一般的に行われていることである。また，前記テスト巻線３ｂに前記所定の大きさの電流を流す場合，主回路１からの電流を制限する目的でテスト抵抗１０を用いることについても一般的になされていたことである。

特開平５−１８２５７９号公報 図１

しかしながら，前記テスト抵抗には，該テスト抵抗を接続する主回路の相間電圧と同じ電圧が印加されるため，総じて，定格電力が大きなテスト抵抗を用いる必要があった。即ち前記テスト抵抗を接続する主回路の相間電圧が１００Ｖで，テスト動作に必要な電流が１Ａであれば，少なくとも定格電力が１Ｗの抵抗部品を用いる必要があり，同じくテスト抵抗を接続する主回路の相間電圧が２００Ｖで，テスト動作に必要な電流が１Ａであれば，少なくとも定格電力が２Ｗの抵抗部品を用いる必要があった。

また，抵抗は電力損失が大きく，安全率を見込んで部品の選択を行うと，前述の性能を満たす抵抗部品として，より大きな定格電力の抵抗部品を用いる必要が生じ，その結果，外形が大きくなり配設スペースを多く要するという課題があった。

また，テスト動作を連続して行うような場合や，誤って電圧が連続的に印加されるような場合には，抵抗部品が発熱し，該発熱により電線が断線したり，テスト抵抗が焼損に至る可能性や，該テスト部品の周辺に配置される部品などに影響を及ぼす可能性があるという課題があった。さらに，テスト動作は適宜繰り返して行われるものであり，個々の漏電検出器におけるテスト動作に必要な電力は僅かであっても，全国大でみると数が多くなることから使用電力の合計は大きくなり，資源の有効利用，また，環境保護という観点からテスト動作のために消費する電力はできるだけ省電力であることが望ましい。

また，定格電力の大きな抵抗や，耐熱性能が高い抵抗は，コストが高くなるという課題があった。

そこで，本発明は，交流電路や設備などに流れる漏電電流を検出する漏電検出器において，該漏電検出器の動作を確認するためのテスト装置を，定格電力や耐熱性能の高い抵抗部品を用いることなく安価で小型に構成でき，また，テスト動作に伴う発熱や，該発熱に伴う電線の断線や焼損が起こる可能性，ならびに熱による周辺部品への影響を極力低減でき，しかも，テスト動作のために消費する電力を低減できるテスト装置を備えた漏電検出器を提供することを目的とする。

上述の目的を達成するために，本発明の請求項１では，電路を貫通させて設けられ，該電路に不平衡電流が発生した場合には二次巻線に誘導電流を出力する零相変流器と，前記二次巻線から出力された電流信号が電圧信号に変換されて入力され，該電圧信号の大きさが所定値以上のとき漏電検出信号を発生する制御装置と，前記二次巻線に誘導電流を出力させるコンデンサからなるインピーダンスとテストスイッチとを備えたテスト装置と，を備えて構成されたことを特徴として漏電検出器を提供したものである。

このような漏電検出器によれば，該漏電検出器のテスト動作の際には，コンデンサからなるインピーダンスに電流が流れるため，電圧位相から９０°進んだ電流が流れることにより，電気エネルギーの消費を伴わない無効電流によるテスト動作を行うこととなる。このため，テスト動作に伴う消費電力や発熱を極力低減できるとともに，定格電力や耐熱性能の高い抵抗部品を用いることなく安価で小型な部品を用いて構成でき，安全かつ安価な漏電検出器を提供することができる。

また，前記テスト装置は，前記電路における第一の相と零相変流器の電源側にて接続され，前記第一の相とは異なる相と零相変流器の負荷側にて接続され，前記テストスイッチを操作することにより前記インピーダンスが相間に電気的に接続された場合には，前記電路に不平衡電流が発生することにより前記二次巻線に誘導電流が出力されることを特徴として漏電検出器を提供してもよい。

これにより，テスト動作のために，テスト用の電線を零相変流器を貫通させないよう配設する場合において，テスト動作に伴う消費電力や発熱を極力低減できるとともに，定格電力や耐熱性能の高い抵抗部品を用いることなく安価で小型な部品を用いて構成でき，安全かつ安価な漏電検出器を提供することができる。

また，前記テスト装置は，前記零相変流器に設けた三次巻線に接続され，前記テストスイッチの操作により前記インピーダンスが前記三次巻線に電気的に接続された場合には，該三次巻線に前記インピーダンスで所定の大きさの電流が通電されることにより，前記零相変流器に誘導電流が発生し，前記二次巻線に誘導電流が出力されることを特徴として漏電検出器を提供してもよい。

これにより，テスト動作のために，零相変流器の三次巻線にテスト用の電流を出力場合において，テスト動作に伴う消費電力や発熱を極力低減できるとともに，定格電力や耐熱性能の高い抵抗部品を用いることなく安価で小型な部品を用いて構成でき，安全かつ安価な漏電検出器を提供することができる。

また，前記インピーダンスは，更に，前記コンデンサに直列に接続された抵抗を備えて構成したことを特徴として漏電検出器を提供してもよい。

これにより，テスト動作を行う場合において，テスト装置に流れる突入電流を抑制することができ，使用部品の経年的な寿命を長く保つことができる漏電検出器を提供することができる。

また，前記インピーダンスは，更に，前記コンデンサに直列に接続されたコイルを備えて構成したことを特徴として漏電検出器を提供してもよい。

これにより，テスト動作を行う場合において，テスト装置に流れる突入電流を抑制することができるとともに使用部品の経年的な寿命を長く保つことができ，さらに，より消費電力を低減できる漏電検出器を提供することができる。

また，前記インピーダンスとして用いるコンデンサの容量は，1.0×10^-3μFから1.59×10³μFであることを特徴として漏電検出器を提供してもよい。

これにより，漏電電流の感度が，高感度であるものから低感度であるものまで，また，商用周波数や電路の電圧の違いを広くカバーできる漏電検出器を提供することができる。

本発明の漏電検出器によれば，交流電路や設備などに流れる漏電電流を検出する漏電検出器において，該漏電検出器の動作を確認するためのテスト装置を，定格電力や耐熱性能の高い抵抗部品を用いることなく安価で小型に構成でき，また，テスト動作に伴う発熱や，該発熱に伴う電線の断線や焼損が起こる可能性，ならびに熱による周辺部品への影響を極力低減でき，しかも，テスト動作のために消費する電力を低減できるテスト装置を備えた漏電検出器を提供することが可能となる。

以下、本発明の実施の形態について図面を参照して詳しく説明する。実施の形態は，いずれも商用周波数の交流電路の地絡保護に用いる漏電検出器について示したものである。また，交流電路は，三相３線式電路，三相４線式電路，単相３線式電路，単相２線式電路等，住宅用もしくは産業用の電路を想定している。なお、図面において実質的に同じ部分には同じ参照符号を付している。

（第１の実施形態）
第１の実施形態として，図１に，単相２線式の電路に適用した漏電検出器を示した。

図１において，１は交流電路であり，該交流電路１を貫通させて零相変流器１０３を配置している。該零相変流器１０３には出力のための二次巻線１０３１が設けられており，前記交流電路１に不平衡電流が発生した場合には，該不平衡電流の大きさに応じて発生する誘導電流を前記二次巻線１０３１から出力する。

前記二次巻線１０３１は，漏電が発生しているか否かを判定する制御装置１０１に入力される。該二次巻線１０３１の端部には，前記誘導電流を電圧信号に変換する抵抗が設けられており，該制御装置１０１は，前記二次巻線１０３１から入力される電圧信号の大きさにより漏電電流が発生しているか否かを判定し，漏電電流が発生していると判定した場合には漏電検出信号を出力する。該制御装置１０１には，一般的に用いられる漏電ＩＣを用いて構成している。

なお，制御装置１０１として漏電ＩＣに代えて，マイコンを用いて構成し，入力された前記電圧信号をＡ／Ｄ変換し，変換後の電圧データと，マイコン内部に予め定められた閾値データとを比較演算し，電圧データが前記閾値データの大きさを超えた場合に，出力信号を出力するように構成してもよい。

電路に漏電が発生したことは，前記漏電検出信号を受けて動作する漏電リレーや漏電警報機器と組み合わせることにより認知することができる。

また，漏電検出器１００には，前記二次巻線１０３１に誘導電流を出力させるテスト装置１０２が設けられている。該テスト装置１０２は，コンデンサからなるインピーダンス１０２２とテストスイッチ１０２１を，前記電路における第一の相と零相変流器１０３の電源側にて接続するとともに，前記第一の相とは異なる相と零相変流器１０３の負荷側にて接続して設けている。

前記テストスイッチ１０２１を操作することにより前記インピーダンス１０２２が電路の相間に電気的に接続された場合には，前記電路に不平衡電流が発生することにより前記二次巻線１０３１に誘導電流が出力される。これにより，誘導電流は，前記二次巻線１０３１の端部に設けられた抵抗により電圧に変換され，前記制御装置１０１は，漏電電流が発生していると判定し漏電検出信号を出力する。

ここで，前記テストスイッチ１０２１を操作した場合に流れるテスト用の電流の大きさは，漏電検出器１００の感度電流の２．５倍以下になるように前記インピーダンスの容量を定めている。テスト用の電流の大きさは，種々の要因により定められ，電路の相間の電圧，電路の電源の周波数，感度電流，安全率などに起因する。

ここで，「表１」に電路の相間の電圧，電源の周波数，感度電流を変数とした場合のインピーダンスの容量を示した。なお，コンデンサを用いた場合のインピーダンスは，
Ｚ＝１／２πｆＣ ・・・（式１）で表され，この場合に流れる電流は，Ｉ＝Ｖ／Ｚであることから，
Ｃ＝Ｉ／２πｆＶ ・・・（式２）と表される。
ここで，Ｉは感度電流で，５ｍＡから２０Ａ，ｆは周波数で，５０若しくは６０Ｈｚ，Ｖは相間の電圧で，１００若しくは２００Ｖとしてインピーダンスの容量を示した。

表１

このように，感度電流，相間の電圧，周波数に応じて，1.7×10^-1μFから1.59×10³μFの容量のコンデンサを用いるとよい。なお，安全率を見込む場合には，例えば安全率が２倍であれば，それぞれ容量を２倍したコンデンサを用いるとよい。

（第２の実施形態）
第２の実施形態として，図２に，単相２線式の電路に適用した漏電検出器を示した。第１の実施形態とは，テスト装置により出力されるテスト電流が電路に直接印加されない点で異なる。

図２において，１は交流電路であり，該交流電路１を貫通させて零相変流器１０３を配置している。該零相変流器１０３には出力のための二次巻線１０３１が設けられており，前記交流電路１に不平衡電流が発生した場合には，該不平衡電流の大きさに応じて発生する誘導電流を前記二次巻線１０３１から出力する。

前記二次巻線１０３１は，漏電が発生しているか否かを判定する制御装置１０１に入力される。該二次巻線１０３１の端部には，前記誘導電流を電圧に変換する抵抗が設けられており，該制御装置１０１は，前記二次巻線１０３１から入力される電圧の大きさにより漏電電流が発生しているか否かを判定し，漏電電流が発生していると判定した場合には漏電検出信号を出力する。該制御装置１０１には，一般的に用いられる漏電ＩＣを用いて構成している。

また，前述のように，制御装置１０１として漏電ＩＣに代えて，マイコンを用いて構成し，入力された前記電圧信号をＡ／Ｄ変換し，変換後の電圧データと，マイコン内部に予め定められた閾値データとを比較演算し，電圧データが前記閾値データの大きさを超えた場合に，出力信号を出力するように構成してもよい。

電路に漏電が発生したことは，前記漏電検出信号を受けて動作する漏電リレーや漏電警報機器と組み合わせることにより認知することができる。

また，漏電検出器１００には，前記二次巻線１０３１に誘導電流を出力させるテスト装置１０２が設けられている。該テスト装置１０２は，電源に接続されたコンデンサからなるインピーダンス１０２２をテストスイッチ１０２１を介して，前記零相変流器１０３に設けた三次巻線１０３２に接続して設けている。なお，テスト装置の電源そのものは交流電路から取得するように構成してもよい。

前記テストスイッチ１０２１の操作により前記インピーダンス１０２２が前記三次巻線１０３２に電気的に接続された場合には，該三次巻線１０３２にコンデンサから所定の大きさの電流が出力されることにより，前記零相変流器１０３に誘導電流が発生し，その結果前記二次巻線１０３１に誘導電流が出力される

ここで，前記テストスイッチ１０２１を操作した場合に流れるテスト用の電流の大きさは，漏電検出器１００の感度電流の２．５倍以下になるように前記インピーダンスの容量を定めている。テスト用の電流の大きさは，種々の要因により定められ，電路から電源を取得した場合には相間の電圧，電路の電源の周波数，感度電流，三次巻線の巻き数，安全率などに起因する。

ここで，「表２」に電路の相間の電圧，電源の周波数，感度電流を変数とした場合のインピーダンスの容量を示した。なお，コンデンサを用いた場合のインピーダンスは，
Ｚ＝１／２πｆＣ ・・・（式１）で表され，この場合に流れる電流は，Ｉ＝Ｖ／Ｚであることから，
Ｃ＝Ｉ／２πｆＶ ・・・（式２）と表される。
ここで，Ｉは感度電流で，５ｍＡから２０Ａ，ｆは周波数で，５０若しくは６０Ｈｚ，Ｖは相間の電圧で，１００若しくは２００Ｖ，Ｎは三次巻線の巻数で，１回から１００回としてインピーダンスの容量を示した。

表２−１

表２−２

表２−３

表２−４

このように，感度電流，相間の電圧，周波数，三次巻線の巻数に応じて，1.7×10^-3μFから1.59×10³μFの容量のコンデンサを用いるとよい。なお，安全率を見込む場合には，例えば安全率が２倍であれば，それぞれ容量を２倍したコンデンサを用いるとよい。

また，三次巻線の巻数が増えると零相変流器のコストが増加することから，２０巻から５０回程度の巻数が好ましく，この場合には，1.3×10^-3μFから8.0×10¹μFの容量のコンデンサを用いるとよい。

さらに，家庭用，産業用の電路に設けられる漏電検出器としてより一般的な感度電流に対応させる場合には，感度電流が１５ｍＡから５００ｍＡに対応させて1.0×10^-2μFから1.99μFの容量のコンデンサを用いるとよい。

このほか，漏電検出器を使用する電路や感度電流などの条件に応じて適宜コンデンサの容量を定めるとよい。

（第３の実施形態）
第３の実施形態として，図３に，単相２線式の電路に適用した漏電検出器を示した。第１の実施形態とは，テスト装置１０２に設けられたインピーダンスとして，コンデンサ１０２２と，該コンデンサと直列に接続した抵抗１０２３を用いている点で異なる。

インピーダンスとして抵抗のみを用いて構成した場合には，その抵抗値としては，例えば電路の相間電圧が２００Ｖ，必要な電流が２０ｍＡである場合には，１０ｋΩが必要となる。また必要な定格電力は４Ｗとなる。このため，安全率を見込み，少なくとも定格電力が４Ｗ以上で，抵抗値が１０ｋΩ以上の抵抗部品を用いることが必要となる。

さて，本第３の実施形態のように，インピーダンスとして，コンデンサと，抵抗を用いる場合，該抵抗を用いる目的は，突入電流を抑制することである。抵抗値がゼロの場合には，瞬間的に流れる電流は短絡電流程度の大きさとなり，コンデンサに影響を及ぼす可能性があるが，例えば，３００Ω程度の抵抗を用いると，突入電流は０．６Ａ程度と，コンデンサに影響を及ぼさない程度の電流値に抑制できる。また，電圧値についても，コンデンサと抵抗とで分圧するため，各々の部品に印加される電圧値は相対的に小さくなり，必要な定格電力も小さくできる。

このように，抵抗値としては，１０ｋΩの約３０分の１の大きさの抵抗部品を使用すればよく，また定格電力も小さくてよいため，インピーダンスとして抵抗のみを用いる場合と比較して，使用する抵抗部品の外形の大きさは小さくできる。

（第４の実施形態）
第４の実施形態として，図４に，単相２線式の電路に適用した漏電検出器を示した。第２の実施形態とは，テスト装置１０２に設けられたインピーダンスとして，コンデンサ１０２２と，該コンデンサと直列に接続した抵抗１０２３を用いている点で異なる。

この場合においても，前述したように，インピーダンスとして抵抗のみを用いて構成した場合と比較して，例えば，抵抗値としては，１０ｋΩの約３０分の１の大きさの抵抗部品を使用すればよく，また定格電力も小さくてよいため，インピーダンスとして抵抗のみを用いる場合と比較して，使用する抵抗部品の外形の大きさが小さくできる。また，発熱が小さくてすむため，周囲の部品への影響についても低減できる。

（第５の実施形態）
第５の実施形態として，図５に，単相２線式の電路に適用した漏電検出器を示した。第３の実施形態とは，テスト装置１０２に設けられたインピーダンスとして，抵抗１０２３に代えて，コンデンサ１０２２と直列に接続したコイル１０２４を用いている点で異なる。

実施例３においては抵抗を用いているため，テスト動作に伴う消費電力が少なからず発生する。このため，コイルを接続することにより消費電力をより低減することができる。

また，本第５の実施形態のように，インピーダンスとして，コンデンサと，コイルを用いる場合，該コイルを用いる目的としては，突入電流を抑制することでもある。抵抗値がゼロの場合には，瞬間的に流れる電流は相間短絡電流程度の大きさとなり，コンデンサに影響を及ぼす可能性があるが，例えば，インダクタンスが１００ｍＨから５００ｍＨ程度のコイルを用いると，突入電流は数Ａ程度と，コンデンサに影響を及ぼさない程度の電流値に抑制できる。また，電圧値についても，コンデンサと抵抗とで分圧するため，各々の部品に印加される電圧値は相対的に小さくなり，必要な定格電力も小さくできる。

このように，インピーダンスとしてコンデンサとコイルを用いる場合，使用するインピーダンス部品の外形の大きさが小さくでき，また，テスト動作に伴う消費電力をより低減できる。

（第６の実施形態）
第６の実施形態として，図６に，単相２線式の電路に適用した漏電検出器を示した。第４の実施形態とは，テスト装置１０２に設けられたインピーダンスとして，抵抗１０２３に代えて，コンデンサ１０２２と直列に接続したコイル１０２４を用いている点で異なる。

この場合においても，前述したように，インピーダンスとして，コンデンサと抵抗を用いる構成とした場合と比較して消費電力をより低減することができ，周囲の部品への影響についても低減できる。

なお，実施の形態は単相２線式の電路における形態について説明を行ったが，その他の単相３線式や三相３線式などの電路における適用も可能であり，例えば，単相３線式の場合には，第一の電圧相と第二の電圧相に対してテスト電流を流すように構成してもよいし，電圧相と中性相に対してテスト電流を流すように構成してもよい。

本発明は，電路に発生する漏電を検出する漏電検出器に適用することで，定格電力や耐熱性能の高い抵抗部品を用いることなく安価で小型に構成でき，また，テスト動作に伴う発熱や，該発熱に伴う電線の断線や焼損が起こる可能性，ならびに熱による周辺部品への影響を極力低減でき，しかも，テスト動作のために消費する電力を低減できるテスト装置を備えた漏電検出器を提供することが可能となる。

第１の実施形態による漏電検出器の構成を示す図 第２の実施形態による漏電検出器の構成を示す図 第３の実施形態による漏電検出器の構成を示す図 第４の実施形態による漏電検出器の構成を示す図 第５の実施形態による漏電検出器の構成を示す図 第６の実施形態による漏電検出器の構成を示す図 従来例を示す図。

符号の説明

１ 電路
１００ 漏電検出器
１０１ 制御装置
１０２ テスト装置
１０２１ テストスイッチ
１０２２ コンデンサ
１０３ 零相変流器

Claims (6)

1. 電路を貫通させて設けられ，該電路に不平衡電流が発生した場合には二次巻線に誘導電流を出力する零相変流器と，
   前記二次巻線から出力された電流信号が電圧信号に変換されて入力され，該電圧信号の大きさが所定値以上のとき漏電検出信号を発生する制御装置と，
   前記二次巻線に誘導電流を出力させるコンデンサからなるインピーダンスとテストスイッチとを備えたテスト装置と，
   を備えて構成されたことを特徴とするテスト装置を設けた漏電検出器。
   
2. 前記テスト装置は，
   前記電路における第一の相と零相変流器の電源側にて接続され，前記第一の相とは異なる相と零相変流器の負荷側にて接続され，
   前記テストスイッチを操作することにより前記インピーダンスが相間に電気的に接続された場合には，
   前記電路に不平衡電流が発生することにより前記二次巻線に誘導電流が出力されることを特徴とする請求項１記載のテスト装置を設けた漏電検出器。
   
3. 前記テスト装置は，
   前記零相変流器に設けた三次巻線に接続され，
   前記テストスイッチの操作により前記インピーダンスが前記三次巻線に電気的に接続された場合には，
   該三次巻線に前記インピーダンスで所定の大きさの電流が通電されることにより，
   前記零相変流器に誘導電流が発生し，
   前記二次巻線に誘導電流が出力されることを特徴とする請求項１記載のテスト装置を設けた漏電検出器。
   
4. 前記インピーダンスは，更に，前記コンデンサに直列に接続された抵抗を備えて構成したことを特徴とする請求項２又は請求項３記載のテスト装置を設けた漏電検出器。
   
5. 前記インピーダンスは，更に，前記コンデンサに直列に接続されたコイルを備えて構成したことを特徴とする請求項２又は請求項３記載のテスト装置を設けた漏電検出器。
   
6. 前記インピーダンスとして用いるコンデンサの容量は，1.0×10^-3μFから1.59×10³μFであることを特徴とする請求項１乃至請求項５記載の内いずれか一項に記載のテスト装置を設けた漏電検出器。
   

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