JP2009161330A - Metal wire material storage body - Google Patents
Metal wire material storage body Download PDFInfo
- Publication number
- JP2009161330A JP2009161330A JP2008002097A JP2008002097A JP2009161330A JP 2009161330 A JP2009161330 A JP 2009161330A JP 2008002097 A JP2008002097 A JP 2008002097A JP 2008002097 A JP2008002097 A JP 2008002097A JP 2009161330 A JP2009161330 A JP 2009161330A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- metal wire
- spool
- wire
- thermal expansion
- synthetic resin
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 149
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims abstract description 149
- 238000003860 storage Methods 0.000 title claims abstract description 54
- 239000000463 material Substances 0.000 title abstract description 24
- 229920003002 synthetic resin Polymers 0.000 claims abstract description 51
- 239000000057 synthetic resin Substances 0.000 claims abstract description 51
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 50
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims description 22
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 18
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 claims description 18
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 5
- 229920005668 polycarbonate resin Polymers 0.000 claims description 4
- 239000004431 polycarbonate resin Substances 0.000 claims description 4
- 230000007774 longterm Effects 0.000 abstract description 6
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 38
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 36
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 36
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 14
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 8
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- 239000003365 glass fiber Substances 0.000 description 6
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229920000122 acrylonitrile butadiene styrene Polymers 0.000 description 5
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 5
- 239000004676 acrylonitrile butadiene styrene Substances 0.000 description 4
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 4
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- QGLKJKCYBOYXKC-UHFFFAOYSA-N nonaoxidotritungsten Chemical compound O=[W]1(=O)O[W](=O)(=O)O[W](=O)(=O)O1 QGLKJKCYBOYXKC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000004417 polycarbonate Substances 0.000 description 4
- 229920000515 polycarbonate Polymers 0.000 description 4
- 229910001930 tungsten oxide Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 238000007665 sagging Methods 0.000 description 3
- 229910001182 Mo alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000004793 Polystyrene Substances 0.000 description 2
- 229910001080 W alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- XECAHXYUAAWDEL-UHFFFAOYSA-N acrylonitrile butadiene styrene Chemical compound C=CC=C.C=CC#N.C=CC1=CC=CC=C1 XECAHXYUAAWDEL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229920001893 acrylonitrile styrene Polymers 0.000 description 2
- 229910000420 cerium oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 2
- BMMGVYCKOGBVEV-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoceriooxy)cerium Chemical compound [Ce]=O.O=[Ce]=O BMMGVYCKOGBVEV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- SCUZVMOVTVSBLE-UHFFFAOYSA-N prop-2-enenitrile;styrene Chemical compound C=CC#N.C=CC1=CC=CC=C1 SCUZVMOVTVSBLE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 2
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 2
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052692 Dysprosium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052691 Erbium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052693 Europium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052688 Gadolinium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052689 Holmium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052765 Lutetium Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000008766 Murraya exotica Nutrition 0.000 description 1
- 240000001899 Murraya exotica Species 0.000 description 1
- 229910052779 Neodymium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052777 Praseodymium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052772 Samarium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052771 Terbium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052775 Thulium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052769 Ytterbium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- CETPSERCERDGAM-UHFFFAOYSA-N ceric oxide Chemical compound O=[Ce]=O CETPSERCERDGAM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000422 cerium(IV) oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N gold Chemical compound [Au] PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- 229910052746 lanthanum Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
- 229920002223 polystyrene Polymers 0.000 description 1
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002910 rare earth metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000003870 refractory metal Substances 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 229910001954 samarium oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 229940075630 samarium oxide Drugs 0.000 description 1
- FKTOIHSPIPYAPE-UHFFFAOYSA-N samarium(iii) oxide Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Sm+3].[Sm+3] FKTOIHSPIPYAPE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- -1 surface treatments Substances 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 1
- 238000005491 wire drawing Methods 0.000 description 1
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Storage Of Web-Like Or Filamentary Materials (AREA)
Abstract
Description
この発明は、一般的には金属線材を輸送または保管するための金属線材の貯蔵形態である金属線材貯蔵体に関し、特定的には合成樹脂製スプールの外周面の周りに巻かれた、相対的に低い熱膨張係数を有し、かつ、相対的に細い金属線材を備えた金属線材貯蔵体に関するものである。 The present invention generally relates to a metal wire storage body that is a storage form of a metal wire for transporting or storing the metal wire, and more particularly, a relative wire wound around the outer peripheral surface of a synthetic resin spool. The present invention relates to a metal wire storage body having a low thermal expansion coefficient and a relatively thin metal wire.
熱膨張係数が相対的に低く、かつ、相対的に細い金属線材の例として、コロナ放電用電極線、ワイヤ放電加工用電極線、電子管のヒータやフィラメント用金属線等に用いられるタングステン線材、モリブデン線材、タングステン合金線材、モリブデン合金線材がある。これらの金属線材は、輸送または保管するためにリールまたはスプールの外周面の周りに巻かれた形態で貯蔵される。 Examples of relatively thin metal wires having a relatively low coefficient of thermal expansion include corona discharge electrode wires, wire discharge machining electrode wires, tungsten wire materials used for electron tube heaters and filament metal wires, and molybdenum. There are wire, tungsten alloy wire, and molybdenum alloy wire. These metal wires are stored in a form wound around the outer peripheral surface of a reel or spool for transportation or storage.
たとえば、特許第２５３２００４号公報（特許文献１）には、コロナ放電用タングステン電極線材料とその製造方法に関する発明が開示されており、伸線されたタングステン素線材がリールを有する巻取部に巻き取られることが記載されている。 For example, Japanese Patent No. 253004 (Patent Document 1) discloses an invention relating to a corona discharge tungsten electrode wire material and a method for producing the same, and the drawn tungsten wire is wound around a winding portion having a reel. It is stated that it will be taken.
また、たとえば、特許第２５３７８１３号公報（特許文献２）には、タングステン線の製造方法に関する発明が開示されており、線引されたタングステン線が巻取リールに巻き取られることが記載されている。 Further, for example, Japanese Patent No. 2537813 (Patent Document 2) discloses an invention relating to a method of manufacturing a tungsten wire, and describes that a drawn tungsten wire is wound around a take-up reel. .
さらに、たとえば、特許第２８４６０３８号公報（特許文献３）には、タングステン線、モリブデン線等の電子管用金属線材の製造方法に関する発明が開示されており、素線スプールから巻き戻されたタングステン線が加熱酸化処理された後に巻き取りスプールに巻かれることが記載されている。 Furthermore, for example, Japanese Patent No. 2846038 (Patent Document 3) discloses an invention relating to a method of manufacturing a metal wire for an electron tube such as a tungsten wire or a molybdenum wire, and the tungsten wire unwound from the wire spool is disclosed. It is described that it is wound on a take-up spool after being heated and oxidized.
これらの先行技術文献に記載されているようにタングステン線材等の金属線材は、長尺物として製造された後、最終的にスプールの外周面の周りに巻かれた形態で輸送され、または保管されることが一般的である。
しかしながら、従来から一般的に用いられている合成樹脂製スプールの外周面の周りにタングステン線材等の金属線材を巻いて貯蔵した場合、タングステン線材等の特有の問題として、スプールの外周面の周りに整然と巻き取られた線材であっても、輸送後や長期保管後に、巻かれた線材がゆるむこと、またはたわむことなどによって巻き崩れが発生する割合が高いという問題があった。なお、熱膨張係数が相対的に低いタングステン線材等と異なり、熱膨張係数が相対的に高い銅線材、アルミニウム線材、金線材等では上記のような巻き崩れはほとんど発生しない。 However, when a metal wire such as a tungsten wire is wound and stored around the outer peripheral surface of a synthetic resin spool that has been generally used in the past, as a special problem of the tungsten wire or the like, Even in the case of a wire wound up in an orderly manner, there is a problem that the rate of occurrence of winding collapse is high due to loosening or bending of the wound wire after transportation or long-term storage. Note that unlike a tungsten wire or the like having a relatively low thermal expansion coefficient, a copper wire, an aluminum wire, a gold wire or the like having a relatively high thermal expansion coefficient hardly causes the above-described collapse.
また、このタングステン線材等の特有の問題である巻き崩れという現象は、初冬から初春にかけての時期に、特に発生頻度が高くなるという特徴があった。 In addition, the phenomenon of unraveling, which is a particular problem of this tungsten wire or the like, has a feature that the frequency of occurrence is particularly high during the period from early winter to early spring.
このような巻き崩れ現象が生じると、タングステン線材等から最終製品としてのワイヤ放電加工用電極線等を製造するために線材をスプールから繰り出す時に、線材同士が絡み合ったり、ねじれることによって断線にいたるという重大な問題が頻発する。 When such a collapse phenomenon occurs, when the wire rod is unwound from the spool in order to manufacture a wire electric discharge machining electrode wire or the like as a final product from the tungsten wire or the like, the wire rods are entangled or twisted to cause a disconnection. Serious problems occur frequently.
そこで、この発明の目的は、このようなタングステン線材等の特有の問題を解決し、輸送後や長期保管後における巻き崩れ現象の発生頻度を大幅に低減させることが可能な貯蔵形態としての金属線材貯蔵体を提供することである。 Therefore, the object of the present invention is to solve such a specific problem of tungsten wire and the like, and a metal wire as a storage form capable of greatly reducing the occurrence frequency of the collapse phenomenon after transportation or long-term storage It is to provide a reservoir.
この発明の一つの局面に従った金属線材貯蔵体は、合成樹脂製スプールと、この合成樹脂製スプールの外周面の周りに巻かれた、線径が５０μｍ以下で０℃から２０℃までの温度範囲における熱膨張係数が１０×１０−６／℃以下である金属線材とを備えた金属線材貯蔵体であって、０℃から２０℃までの温度範囲における合成樹脂製スプールの熱膨張係数が金属線材の０℃から２０℃までの温度範囲における熱膨張係数の１０倍以下である。 A metal wire storage body according to one aspect of the present invention includes a synthetic resin spool and a temperature from 0 ° C. to 20 ° C. with a wire diameter of 50 μm or less wound around the outer peripheral surface of the synthetic resin spool. A metal wire storage body provided with a metal wire having a coefficient of thermal expansion of 10 × 10 −6 / ° C. or less in the range, and the coefficient of thermal expansion of the synthetic resin spool in the temperature range from 0 ° C. to 20 ° C. is metal It is 10 times or less of the thermal expansion coefficient in the temperature range from 0 ° C. to 20 ° C. of the wire.
この発明のもう一つの局面に従った金属線材貯蔵体は、合成樹脂製スプールと、この合成樹脂製スプールの外周面の周りに巻かれた、線径が５０μｍ以下で０℃から２０℃までの温度範囲における熱膨張係数が１０×１０−６／℃以下である金属線材とを備えた金属線材貯蔵体であって、０℃から２０℃までの温度範囲における合成樹脂製スプールの熱膨張係数が１００×１０−６／℃以下である。 A metal wire storage body according to another aspect of the present invention includes a synthetic resin spool, and a wire diameter wound around the outer peripheral surface of the synthetic resin spool and having a wire diameter of 50 μm or less from 0 ° C. to 20 ° C. A metal wire storage body including a metal wire having a coefficient of thermal expansion of 10 × 10 −6 / ° C. or less in a temperature range, and the coefficient of thermal expansion of the synthetic resin spool in a temperature range of 0 ° C. to 20 ° C. It is 100 * 10 < -6 > / degrees C or less.
この発明の金属線材貯蔵体においては、０℃から２０℃までの温度範囲における合成樹脂製スプールの熱膨張係数を、金属線材の０℃から２０℃までの温度範囲における熱膨張係数の１０倍以下、または、１００×１０−６／℃以下にする。このように合成樹脂製スプールの熱膨張係数の範囲が限定されているので、線径が５０μｍ以下で０℃から２０℃までの温度範囲における熱膨張係数が１０×１０−６／℃以下である金属線材、たとえば、線径が５０μｍ以下の相対的に細いタングステン線材等を合成樹脂製スプールの外周面の周りに巻いた場合に、初冬から初春にかけての時期に、巻き取り後の環境温度が大きく低下しても、線材に対してスプールが過大に収縮することがない。これにより、線材のゆるみやたるみの発生を防止することができるので、巻き崩れ現象の発生頻度を大幅に低減させることができる。このような本発明の構成とその構成による作用効果は、後述するように本願発明者らの知見に基づくものである。 In the metal wire storage body of the present invention, the thermal expansion coefficient of the synthetic resin spool in the temperature range from 0 ° C. to 20 ° C. is not more than 10 times the thermal expansion coefficient of the metal wire in the temperature range from 0 ° C. to 20 ° C. Or 100 × 10 −6 / ° C. or lower. Since the range of the thermal expansion coefficient of the synthetic resin spool is thus limited, the thermal expansion coefficient in the temperature range from 0 ° C. to 20 ° C. is 10 × 10 −6 / ° C. or less when the wire diameter is 50 μm or less. When a metal wire, for example, a relatively thin tungsten wire having a wire diameter of 50 μm or less, is wound around the outer peripheral surface of a synthetic resin spool, the environmental temperature after winding becomes large during the period from early winter to early spring. Even if it falls, the spool does not shrink excessively with respect to the wire. Thereby, since the occurrence of loosening and sagging of the wire can be prevented, the occurrence frequency of the collapse phenomenon can be greatly reduced. Such a configuration of the present invention and operational effects of the configuration are based on the knowledge of the present inventors as will be described later.
この発明の金属線材貯蔵体において、金属線材は、主成分としてタングステンまたはモリブデンを含むことが好ましい。 In the metal wire storage body of the present invention, the metal wire preferably contains tungsten or molybdenum as a main component.
この発明は、主成分としてタングステンまたはモリブデンを含む金属線材に適用することによって、上述の作用効果をより効果的に達成することができる。 By applying the present invention to a metal wire containing tungsten or molybdenum as a main component, the above-described effects can be achieved more effectively.
この発明の金属線材貯蔵体において、合成樹脂は、ポリカーボネート樹脂であることが好ましい。 In the metal wire storage body of the present invention, the synthetic resin is preferably a polycarbonate resin.
この発明は、ポリカーボネート樹脂製のスプールを用いることによって、上述の作用効果をより効果的に達成することができる。 This invention can achieve the above-mentioned operation effect more effectively by using a spool made of polycarbonate resin.
以上のようにこの発明によれば、線径が５０μｍ以下で０℃から２０℃までの温度範囲における熱膨張係数が１０×１０−６／℃以下である金属線材を合成樹脂製スプールの外周面の周りに巻いた場合に、巻き取り後の環境温度が大きく低下しても、巻き崩れ現象の発生頻度を大幅に低減させることができる。 As described above, according to the present invention, the metal wire having a wire diameter of 50 μm or less and a thermal expansion coefficient of 10 × 10 −6 / ° C. or less in a temperature range from 0 ° C. to 20 ° C. is used as the outer peripheral surface of the synthetic resin spool. In the case of winding around, even if the environmental temperature after winding is greatly reduced, the occurrence frequency of the collapse phenomenon can be greatly reduced.
まず、本発明に至るまでの本願発明者らの検討と知見について説明する。 First, examination and knowledge of the present inventors up to the present invention will be described.
図１は、従来または本発明の一つの実施の形態としての金属線材貯蔵体の構成を模式的に示す断面図である。 FIG. 1 is a cross-sectional view schematically showing a configuration of a metal wire storage body as a conventional or one embodiment of the present invention.
図１に示すように、従来の金属線材貯蔵体１において、金属線材１０が合成樹脂製のスプール２０の巻き取り部の外周面の周りに巻かれた形態で貯蔵される。従来の金属線材貯蔵体１においては、金属線材１０として線径が５０μｍ以下、たとえば、線径が３０μｍのタングステン線材が、アクリロニトリルブタジエンスチレン（ＡＢＳ）樹脂製のスプール２０の周りに巻かれた形態で貯蔵される。
As shown in FIG. 1, in the conventional metal
図２は、輸送後や長期保管後の従来の金属線材貯蔵体の構成を模式的に示す断面図である。 FIG. 2 is a cross-sectional view schematically showing a configuration of a conventional metal wire storage body after transportation or after long-term storage.
図２に示すように、たとえば、ＡＢＳ樹脂製のスプール２０の巻き取り部の外周面の周りに巻かれたタングステン線材からなる金属線材１０は、たとえば、輸送後や長期保管後に、ゆるむこと、またはたわむことなどによって巻き崩れが発生する。この巻き崩れ現象は初冬から初春にかけての時期に起こる。この発生原因について本願発明者らは次のとおり調査し、検討した。
As shown in FIG. 2, for example, the
金属線材１０は、たとえば、環境温度が２０℃のときにスプール２０の外周面の周りに巻かれる。その後、金属線材貯蔵体１は、輸送されるとき、または、保管されるときに、たとえば、温度が０℃の環境に置かれる場合がある。このように、金属線材１０の巻き取り後に環境温度が２０℃から０℃に大きく低下する。本願発明者らはこのような環境温度の大きな低下に着目した。
For example, when the environmental temperature is 20 ° C., the
図１に示すように、環境温度が２０℃のときにタングステン線材がスプール２０の周りに巻かれ、たとえば、環境温度が２０℃のときのスプール２１（実線で示されている）の巻き取り部の直径Ｄは７０ｍｍ、巻き取り領域の幅Ｗは７０ｍｍである。これに対して、環境温度が２０℃から０℃になると、スプール２２（破線で示されている）は全体的に収縮し、たとえば、巻き取り部の外周面の半径方向への収縮量ｄは８０〜１００μｍであることがわかった。この結果として、図１に示すように、スプール２０がスプール２１の状態からスプール２２の状態に収縮するため、空洞（巻き取り領域における実線と破線の間の領域）が形成される。
As shown in FIG. 1, a tungsten wire is wound around the
一方、タングステン線材からなる金属線材１０の線径は３０μｍであり、タングステンの熱膨張係数は相対的に小さいので、金属線材１０の収縮量は、上記の収縮量ｄに比べてかなり小さい。このため、上記の空洞領域（８０〜１００μｍの段差）に線径が３０μｍの金属線材１０が移動することによって、金属線材１０のゆるみやたわみが生じる。これにより、図２に示すように、金属線材１０の巻き崩れ現象が発生するものと考えられる。すなわち、巻き崩れ現象の原因が環境温度の大きな低下による合成樹脂製のスプールの過大な収縮にあることを本願発明者らは見出した。なお、トラック等によって金属線材貯蔵体１を輸送する場合には、輸送時に振動がさらに金属線材貯蔵体１に加えられるため、金属線材１０の巻き崩れ現象がより発生しやすいものと考えられる。
On the other hand, the wire diameter of the
上記の知見に基づいて、本願発明者らは、巻き崩れ現象の原因を解消するために、合成樹脂材料のカタログ等に記載された熱膨張係数の値が相対的に小さく、かつ、タングステン線材等の金属線材の熱膨張係数の値に近い、合成樹脂からなるスプールを採用した。しかし、上記の巻き崩れ現象の発生頻度を低減させることができなかった。 Based on the above knowledge, the inventors of the present invention have a relatively small coefficient of thermal expansion described in a synthetic resin material catalog, etc. in order to eliminate the cause of the collapse phenomenon, and tungsten wire, etc. A spool made of synthetic resin that is close to the thermal expansion coefficient of the metal wire was adopted. However, the frequency of occurrence of the above-described collapse phenomenon could not be reduced.
そこで、本発明者らは、種々調査した結果、合成樹脂材料のカタログ等に記載された熱膨張係数の値が、２０℃〜０℃までの室温以下の低温における熱膨張係数の値（測定値）と異なることを見出した。そして、本願発明者らは、合成樹脂材料の２０℃〜０℃までの室温以下の低温における熱膨張係数の値（測定値）が相対的に小さく、タングステン線材等の金属線材の熱膨張係数の値に近い、合成樹脂からなるスプールを採用することにより、巻き崩れ現象の原因を解消することができることを見出した。 Therefore, as a result of various investigations, the present inventors have found that the value of the thermal expansion coefficient described in the catalog of the synthetic resin material is a value of the thermal expansion coefficient (measured value) at a low temperature of 20 to 0 ° C. or lower. ) And found it different. The inventors of the present invention have a relatively small value (measured value) of the thermal expansion coefficient at a low temperature of room temperature or lower from 20 ° C. to 0 ° C. of the synthetic resin material, and the thermal expansion coefficient of the metal wire such as tungsten wire. It has been found that the cause of the collapse phenomenon can be eliminated by employing a spool made of a synthetic resin close to the value.
上述の本願発明者らの検討と知見に基づいて、本発明の金属線材貯蔵体は、合成樹脂製スプールと、この合成樹脂製スプールの外周面の周りに巻かれた、線径が５０μｍ以下で０℃から２０℃までの温度範囲における熱膨張係数が１０×１０−６／℃以下である金属線材とを備えた金属線材貯蔵体であって、０℃から２０℃までの温度範囲における合成樹脂製スプールの熱膨張係数が金属線材の０℃から２０℃までの温度範囲における熱膨張係数の１０倍以下、または、１００×１０−６／℃以下である。 Based on the examination and knowledge of the inventors of the present invention described above, the metal wire storage body of the present invention has a wire diameter of 50 μm or less wound around the synthetic resin spool and the outer peripheral surface of the synthetic resin spool. A metal wire storage body comprising a metal wire having a thermal expansion coefficient of 10 × 10 −6 / ° C. or less in a temperature range from 0 ° C. to 20 ° C., and a synthetic resin in a temperature range from 0 ° C. to 20 ° C. The thermal expansion coefficient of the manufactured spool is not more than 10 times the thermal expansion coefficient in the temperature range from 0 ° C. to 20 ° C. of the metal wire, or 100 × 10 −6 / ° C. or less.
たとえば、図１に示すように、本発明の金属線材貯蔵体１において、金属線材１０が合成樹脂製のスプール２０の巻き取り部の外周面の周りに巻かれた形態で貯蔵される。本発明の金属線材貯蔵体１においては、金属線材１０として線径が５０μｍ以下、たとえば、線径が３０μｍのタングステン線材が、ポリカーボネート（ＰＣ）樹脂製のスプール２０の周りに巻かれた形態で貯蔵される。
For example, as shown in FIG. 1, in the metal
図１に示すように、環境温度が２０℃のときにタングステン線材がスプール２０の周りに巻かれ、環境温度が２０℃のときのスプール２１（実線で示されている）の巻き取り部の直径Ｄは７０ｍｍ、巻き取り領域の幅Ｗは７０ｍｍである。これに対して、環境温度が２０℃から０℃になると、スプール２２（破線で示されている）は全体的に収縮し、たとえば、巻き取り部の外周面の半径方向への収縮量ｄは３０〜４０μｍであることがわかった。この結果として、図１に示すように、スプール２０がスプール２１の状態からスプール２２の状態に収縮するため、空洞（巻き取り領域における実線と破線の間の領域）が形成される。
As shown in FIG. 1, the tungsten wire is wound around the
一方、タングステン線材からなる金属線材１０の線径は３０μｍであり、タングステンの熱膨張係数は相対的に小さいので、金属線材１０の収縮量は、上記の収縮量ｄに比べてかなり小さい。しかし、金属線材１０の線径は３０μｍであるので、上記の空洞領域（３０〜４０μｍの段差）に線径が３０μｍの金属線材１０が移動しても、金属線材１０のゆるみやたわみは生じ難い。これにより、図２に示すような金属線材１０の巻き崩れ現象が発生し難いものと考えられる。なお、トラック等によって金属線材貯蔵体１を輸送する場合において、輸送時に振動が金属線材貯蔵体１に加えられても、金属線材１０の巻き崩れ現象が発生し難いものと考えられる。
On the other hand, the wire diameter of the
このように本発明の金属線材貯蔵体１では合成樹脂製スプールの０℃から２０℃までの温度範囲における熱膨張係数の範囲が限定されているので、線径が５０μｍ以下で０℃から２０℃までの温度範囲における熱膨張係数が１０×１０−６／℃以下である金属線材、たとえば、線径が５０μｍ以下の相対的に細いタングステン線材等を合成樹脂製スプールの外周面の周りに巻いた場合に、初冬から初春にかけての時期に、巻き取り後の環境温度が大きく低下しても、線材に対してスプールが過大に収縮することがない。これにより、線材のゆるみやたるみの発生を防止することができるので、巻き崩れ現象の発生頻度を大幅に低減させることができる。
Thus, in the metal
本発明に適用可能な金属線材は、具体的にはタングステン線、モリブデン線、タングステン合金線、モリブデン合金線等である。金属線材の表面には、酸化物層、黒鉛層、または、それらの混合層が形成されていてもよく、あるいは、各種メッキ等の表面処理がされていてもよい。また、金属線材の表面が、電解研磨加工等によって加工されていてもよい。具体的には、タングステン線材の場合、タングステン酸化物層と、黒鉛層と、このタングステン酸化物層および黒鉛層の間に形成されたタングステン酸化物および黒鉛の混合層とからなる多層混合物がタングステン線材の表面に形成されていてもよく、多層混合物の組成としては、タングステン酸化物が０．５〜４．０質量％、黒鉛が０．１〜１．５質量％であってもよい。また、タングステン線材の伸線過程において、中間アニール処理を行う前にタングステン線材の表面層を３〜１０質量％除去してもよい。 Specific examples of the metal wire applicable to the present invention include a tungsten wire, a molybdenum wire, a tungsten alloy wire, and a molybdenum alloy wire. An oxide layer, a graphite layer, or a mixed layer thereof may be formed on the surface of the metal wire, or surface treatment such as various platings may be performed. Moreover, the surface of the metal wire may be processed by electrolytic polishing or the like. Specifically, in the case of a tungsten wire, a multilayer mixture comprising a tungsten oxide layer, a graphite layer, and a tungsten oxide and graphite mixed layer formed between the tungsten oxide layer and the graphite layer is a tungsten wire. The composition of the multilayer mixture may be 0.5 to 4.0% by mass of tungsten oxide and 0.1 to 1.5% by mass of graphite. Further, in the wire drawing process of the tungsten wire, the surface layer of the tungsten wire may be removed by 3 to 10% by mass before performing the intermediate annealing treatment.
金属線材は、純タングステンに、添加剤として、Ｙ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｙｂ、Ｌｕおよびそれら各々の酸化物を含む群から選ばれた１種以上を少なくとも０．００１０〜１．０質量％添加した材料から構成されてもよい。また、金属線材は、タングステンおよびモリブデンのうちの少なくとも１種の高融点金属を母合金とし、この母合金の内部に、添加剤として、酸化セリウムおよび酸化サマリウムのうちの少なくとも１種からなる希土類酸化物が均一に分散している酸化物分散型合金から構成されてもよい。さらに、金属線材は、上記の母合金に、添加剤として、Ｒｅを０．００１〜１．０質量％添加した材料から構成されてもよい。 The metal wire is pure tungsten, and Y, La, Ce, Pr, Nd, Pm, Sm, Eu, Gd, Tb, Dy, Ho, Er, Tm, Yb, Lu and their respective oxides as additives. You may be comprised from the material which added at least 0.0010-1.0 mass% of 1 or more types chosen from the group containing. Further, the metal wire has a mother alloy of at least one refractory metal of tungsten and molybdenum, and a rare earth oxidation comprising at least one of cerium oxide and samarium oxide as an additive in the mother alloy. You may be comprised from the oxide dispersion type alloy in which the thing is disperse | distributing uniformly. Furthermore, the metal wire may be composed of a material obtained by adding 0.001 to 1.0 mass% of Re as an additive to the above master alloy.
これらの表面層、表面処理、添加剤等の有無によらず、金属線材を構成する材料は、０℃から２０℃までの温度範囲における熱膨張係数が１０×１０−６／℃以下であれば、本発明の金属線材貯蔵体に適用可能である。 Regardless of the presence or absence of these surface layers, surface treatments, additives, etc., the material constituting the metal wire has a thermal expansion coefficient of 10 × 10 −6 / ° C. or less in the temperature range from 0 ° C. to 20 ° C. It can be applied to the metal wire storage body of the present invention.
金属線材の０℃から２０℃までの温度範囲における熱膨張係数の下限値は、１×１０−６／℃が好ましい。金属線材の０℃から２０℃までの温度範囲における熱膨張係数が１×１０−６／℃未満であると、低温保管時や低温輸送時等において、金属線材と合成樹脂製スプールの間で収縮率の差が大きくなりすぎるため、巻き崩れ現象が発生する確率が高くなる。また、上記の熱膨張係数が１×１０−６／℃以下の金属は希少であり、存在しても商用には適さない。 The lower limit of the thermal expansion coefficient in the temperature range from 0 ° C. to 20 ° C. of the metal wire is preferably 1 × 10 −6 / ° C. When the thermal expansion coefficient in the temperature range from 0 ° C. to 20 ° C. of the metal wire is less than 1 × 10 −6 / ° C., the metal wire contracts between the metal wire and the synthetic resin spool during low-temperature storage or low-temperature transport. Since the difference in rate becomes too large, the probability of occurrence of the collapse phenomenon increases. Further, metals having a thermal expansion coefficient of 1 × 10 −6 / ° C. or less are rare, and even if they exist, they are not suitable for commercial use.
また、金属線材のヤング率は、３００ＧＰａ以上が好ましい。金属線材のヤング率が高いほど、スプールに巻き取られた状態で、金属線材が巻き緩む方向の応力が大きく発生するので、巻き崩れやすくなる。このため、金属線材のヤング率が高いほど、本願発明の金属線材貯蔵体による作用効果をより顕著に発揮することができる。 The Young's modulus of the metal wire is preferably 300 GPa or more. The higher the Young's modulus of the metal wire, the greater the stress in the direction in which the metal wire is wound and loosened in the state of being wound on the spool, so that the metal wire is likely to collapse. For this reason, the higher the Young's modulus of the metal wire, the more remarkable the effects of the metal wire storage body of the present invention can be exhibited.
金属線材の線径は、０．０１５ｍｍ（１５μｍ）以上が好ましい。金属線材の線径が０．０１５ｍｍより細いと、スプールの周りに稠密に巻き上げることが困難となり、スプールの熱膨張係数に関係なく、巻き崩れ現象が発生する確率が高くなる。また、金属線材の線径が０．０１５ｍｍより細いと、実用上でも、金属線材の強度が不足し、たとえば、ワイヤ放電加工用電極線の用途に適用することができない恐れがある。 The wire diameter of the metal wire is preferably 0.015 mm (15 μm) or more. When the wire diameter of the metal wire is thinner than 0.015 mm, it is difficult to wind up tightly around the spool, and the probability of occurrence of the collapse phenomenon increases regardless of the thermal expansion coefficient of the spool. On the other hand, if the wire diameter of the metal wire is thinner than 0.015 mm, the strength of the metal wire is insufficient even in practical use, and it may not be applicable to, for example, the use of an electrode wire for wire electric discharge machining.
金属線材の線径の上限値は、０．０５０ｍｍ（５０μｍ）である。金属線材の線径が０．０５０ｍｍより太くなると、スプールの熱膨張係数に関係なく、巻き崩れ現象が発生し難くなる。 The upper limit of the wire diameter of the metal wire is 0.050 mm (50 μm). When the wire diameter of the metal wire becomes thicker than 0.050 mm, the collapse phenomenon hardly occurs regardless of the thermal expansion coefficient of the spool.
本発明にスプールを構成する合成樹脂は、具体的にはポリスチレン（ＰＳ）樹脂、ポリカーボネート（ＰＣ）樹脂、アクリロニトリルスチレンコポリマー（ＡＳ）樹脂、アクリロニトリルブタジエンスチレン（ＡＢＳ）樹脂等である。これらの中でも、０℃から２０℃までの熱膨張係数が比較的小さいポリカーボネート（ＰＳ）樹脂をスプールの構成材料の主成分とすることが好ましい。 The synthetic resin constituting the spool in the present invention is specifically polystyrene (PS) resin, polycarbonate (PC) resin, acrylonitrile styrene copolymer (AS) resin, acrylonitrile butadiene styrene (ABS) resin, or the like. Among these, it is preferable to use a polycarbonate (PS) resin having a relatively small thermal expansion coefficient from 0 ° C. to 20 ° C. as a main component of the constituent material of the spool.
スプールを構成する合成樹脂には、添加剤として、ガラス繊維を含有量が５０質量％になるまで添加されていてもよい。ガラス繊維（ＧＦ）を添加すると、スプールの強度が向上する。スプールの強度は、搬送時や落下時の変形を抑制するために、ＩＳＯ１７８準拠の曲げ強度が１０５ＭＰａ以上であるのが好ましい。この曲げ強度を確保するためには、合成樹脂にガラス繊維が５質量％以上添加されていることが好ましい。 To the synthetic resin constituting the spool, glass fibers may be added as an additive until the content becomes 50% by mass. When glass fiber (GF) is added, the strength of the spool is improved. As for the strength of the spool, it is preferable that the bending strength based on ISO178 is 105 MPa or more in order to suppress deformation at the time of transportation or dropping. In order to ensure this bending strength, it is preferable that 5% by mass or more of glass fiber is added to the synthetic resin.
上記のスプールの材質や添加剤等の有無によらず、スプールを構成する材料は、０℃から２０℃までの熱膨張係数が１００×１０−６／℃以下、または金属線材の０℃から２０℃までの熱膨張係数の１０倍以下の熱膨張係数であれば、少なくとも本発明の作用効果を達成することができる。 Regardless of the material of the spool and the presence or absence of additives, the material constituting the spool has a coefficient of thermal expansion from 0 ° C. to 20 ° C. of 100 × 10 −6 / ° C. or less, or from 0 ° C. to 20 ° C. of the metal wire. If the coefficient of thermal expansion is not more than 10 times the coefficient of thermal expansion up to 0 ° C., at least the effects of the present invention can be achieved.
合成樹脂製のスプールの０℃から２０℃までの熱膨張係数の下限値は、金属線材の０℃から２０℃までの熱膨張係数の下限値と一致することが好ましいが、低コストの汎用な合成樹脂を採用することを考慮すると、１０×１０−６／℃であるのが好ましい。また、スプールを構成する材料の０℃から２０℃までの熱膨張係数は、金属線材の０℃から２０℃までの熱膨張係数の３倍以上であることが望ましい。 The lower limit value of the thermal expansion coefficient from 0 ° C. to 20 ° C. of the spool made of synthetic resin is preferably the same as the lower limit value of the thermal expansion coefficient from 0 ° C. to 20 ° C. of the metal wire. In consideration of employing a synthetic resin, it is preferably 10 × 10 −6 / ° C. The thermal expansion coefficient of the material constituting the spool from 0 ° C. to 20 ° C. is desirably three times or more that of the metal wire from 0 ° C. to 20 ° C.
図１に示すように、スプール２０の巻き取り領域の幅Ｗ（巻き取り幅：胴長）は、９０ｍｍ以下が好ましい。幅Ｗが９０ｍｍより広いと、スプールの熱膨張係数に関係なく、金属線材の巻き崩れが発生する確率が高くなる。幅Ｗの下限値は、特に規定されるものではないが、金属線材の運搬や保管の効率を考慮すると、６０ｍｍが好ましい。
As shown in FIG. 1, the width W (winding width: trunk length) of the winding area of the
スプール２０の金属線材巻き取り部の直径Ｄ（巻き取り径：胴径）は、６０ｍｍ以上が好ましい。直径Ｄが６０ｍｍより小さいと、金属線材にカールが発生しやすくなるという実用上の問題が生じやすい。直径Ｄの上限値は、特に規定されるものではないが、スプールに巻かれた金属線材の実使用時の利便性を考慮すると、９０ｍｍが好ましい。直径Ｄが９０ｍｍより大きいと、スプール自体の重量が大きくなり、金属線材を繰り出すのに必要なトルクが大きくなるので、金属線材の繰り出しが困難になる。
The diameter D (winding diameter: trunk diameter) of the metal wire winding portion of the
本発明に適用可能な金属線材のスプールへの巻き取り方法としては、従来のあらゆる金属線材の巻き取り方法が適用可能である。巻きはじめから巻き終わりまでの金属線材の重なり厚み（スプールの径方向の巻き厚み）は、１ｍｍ以下が好ましい。巻き厚みが１ｍｍより厚いと、スプールの熱膨張係数に関係なく、巻き崩れが発生する確率が高くなる。巻き厚みの下限値は、特に規定されるものではないが、金属線材の運搬や保管の効率を考慮すると、０．１ｍｍが好ましい。合成樹脂製のスプールに巻かれた、金属線材の長さ方向に垂直な断面における単位面積あたりの金属線材の占有率は、７８％以上、９１％以下であることが好ましい。この占有率の範囲内で金属線材が合成樹脂製のスプールの周りに巻かれると、本発明の作用効果をより顕著に達成することができる。 As a method for winding a metal wire rod onto a spool applicable to the present invention, any conventional metal wire winding method can be applied. The overlap thickness (winding thickness in the radial direction of the spool) of the metal wire from the beginning to the end of winding is preferably 1 mm or less. When the winding thickness is thicker than 1 mm, the probability of occurrence of winding collapse increases regardless of the thermal expansion coefficient of the spool. The lower limit value of the winding thickness is not particularly defined, but 0.1 mm is preferable in consideration of the efficiency of transportation and storage of the metal wire. The occupation ratio of the metal wire per unit area in a cross section perpendicular to the length direction of the metal wire wound around the spool made of synthetic resin is preferably 78% or more and 91% or less. When the metal wire is wound around the spool made of synthetic resin within the range of the occupation ratio, the effect of the present invention can be achieved more remarkably.
図３は、本発明の金属線材貯蔵体の部分断面を示す断面図である。図３の（Ａ）は、金属線材１０の長さ方向に垂直な断面における単位面積あたりの金属線材の占有率が７８％の状態を示す。図３の（Ｂ）は、金属線材１０の長さ方向に垂直な断面における単位面積あたりの金属線材の占有率が９１％の状態を示す。
FIG. 3 is a cross-sectional view showing a partial cross section of the metal wire storage body of the present invention. FIG. 3A shows a state in which the occupation rate of the metal wire per unit area in the cross section perpendicular to the length direction of the
上記の占有率が７８％より小さいと、金属線材がもともと緩めに巻かれているため、巻き崩れが発生してしまう恐れがある。上記の占有率が９１％より大きい密度で金属線材をスプールの外周面の周りに巻くことはできない。 If the occupancy is less than 78%, the metal wire is originally loosely wound, so that there is a risk that the roll will collapse. The metal wire cannot be wound around the outer peripheral surface of the spool with a density greater than 91%.
このような範囲の占有率（密度）で金属線材をスプールの周りに巻きあげるためには、スプールの周りに巻く際のスプールの回転数や巻き速度を調整することにより、金属線材の振れを２０μｍ以下に制御することが好ましい。たとえば、線径が３０μｍのタングステン線の場合、スプールの周りに巻く際のスプールの回転数を７００〜１１００ｒｐｍ、巻き速度を１５０〜２５０ｍ／分に調整することにより、金属線材の振れを２０μｍ以下に制御することが可能となる。 In order to wind up the metal wire around the spool with the occupation ratio (density) in such a range, the swing of the metal wire is adjusted to 20 μm by adjusting the rotation speed and winding speed of the spool when winding around the spool. It is preferable to control to the following. For example, in the case of a tungsten wire having a wire diameter of 30 μm, by adjusting the rotation speed of the spool when winding around the spool to 700 to 1100 rpm and the winding speed to 150 to 250 m / min, the runout of the metal wire is reduced to 20 μm or less. It becomes possible to control.
まず、表１に示すように、スプールの材料に用いられる樹脂Ａ、樹脂Ｂ、樹脂Ｃ、樹脂Ｄと、金属線材の材料に用いられる線材１について、２０℃から０℃までの熱膨張係数を測定した。表１中、ＰＣはポリカーボネート樹脂、ＡＳはアクリロニトリルスチレン樹脂、ＡＢＳはアクリロニトリルブタジエンスチレン樹脂、ＧＦはガラス繊維、Ｗはタングステン、ＣｅＯ２はセリア（酸化セリウム）を示す。熱膨張係数は以下のようにして測定された。
First, as shown in Table 1, the thermal expansion coefficient from 20 ° C. to 0 ° C. is used for the resin A, resin B, resin C, resin D used for the spool material and the
表１に示す材質として樹脂Ａ、樹脂Ｂ、樹脂Ｃ、樹脂Ｄからなるスプール（胴径７０ｍｍ×胴長７０ｍｍ）、表１に示す材質として線材１からなるタングステン棒（直径６ｍｍ×長さ７０ｍｍ）、外側マイクロメーター（デジタル表示、目量：１／１０００ｍｍ）および恒温槽を用意した。
Spool made of resin A, resin B, resin C and resin D (body diameter 70 mm × body length 70 mm) as materials shown in Table 1, and tungsten rod made of
２０℃に設定維持した恒温槽に各スプール、タングステン棒を挿入し、２４時間保持した後、個別に取り出し、各スプールの胴径およびタングステン棒の長さを外側マイクロメーターを用いて測定し、２０℃における各スプールの胴径、タングステン棒の長さを求めた。２０℃での測定を終えた後、１日室温に各スプール、タングステン棒を放置した。０℃に設定維持した恒温槽に各スプール、タングステン棒を挿入し、２４時間保持した後、個別に取り出し、各スプールの胴径およびタングステン棒の長さを外側マイクロメーターを用いて測定し、０℃における各スプールの胴径、タングステン棒の長さを求めた。 Each spool and tungsten rod were inserted into a thermostat set and maintained at 20 ° C., held for 24 hours, then individually removed, and the diameter of each spool and the length of the tungsten rod were measured using an outer micrometer. The body diameter of each spool and the length of the tungsten rod at ° C were determined. After finishing the measurement at 20 ° C., each spool and a tungsten rod were left at room temperature for one day. Insert each spool and tungsten rod into a thermostat set and maintained at 0 ° C., hold for 24 hours, take out individually, and measure the diameter of each spool and the length of the tungsten rod using an outer micrometer. The body diameter of each spool and the length of the tungsten rod at ° C were determined.
得られた０℃と２０℃における各スプールの胴径およびタングステン棒の長さの寸法の差と温度差とから、材質として樹脂Ａ、樹脂Ｂ、樹脂Ｃ、樹脂Ｄ、線材１の０℃〜２０℃間における線膨張係数を算出した。
Based on the difference in temperature and the temperature difference between the spool diameter and the length of the tungsten rod at 0 ° C. and 20 ° C., the temperature of the resin A, resin B, resin C, resin D, and
このようにして測定された樹脂Ａ、樹脂Ｂ、樹脂Ｃ、樹脂Ｄ、線材１の０℃〜２０℃の熱膨張係数を表１に示す。樹脂Ａ、樹脂Ｂ、樹脂Ｃ、樹脂Ｄに関しては、各合成樹脂のカタログに記載の熱膨張係数も併せて表１に示す。表１から、各合成樹脂のカタログに記載の熱膨張係数と測定された０℃〜２０℃の熱膨張係数が異なること、および、その差は合成樹脂の種類によって大きく異なることがわかる。たとえば、樹脂Ｃ、樹脂Ｄは、カタログに記載の熱膨張係数が４０×１０−６／℃、２８×１０−６／℃と小さいにもかかわらず、０℃〜２０℃の熱膨張係数は１７０×１０−６／℃、１８０×１０−６／℃と大きくなっている。これは、カタログに記載の熱膨張係数が通常、室温より高温側で測定された値と推察されることと、合成樹脂では材質によって熱膨張係数の温度依存性が大きく異なることによるものと考えられる。
Table 1 shows the thermal expansion coefficients of the resin A, resin B, resin C, resin D, and
表１に示す樹脂Ａ、樹脂Ｂ，樹脂Ｃ、樹脂Ｄ、線材１を用いて、表２に示す線径の金属線材と、表２に示す各種材質・形状（胴径、胴長）の合成樹脂製スプールを準備した。そして、表２に示す巻き厚みになるように金属線材を合成樹脂製スプールの外周面の周りに巻き付けた。巻き取り中は、スプールの回転数や巻き速度を調整して、金属線材の振れを２０μｍ以下に制御し、金属線材の長さ方向に垂直な断面における単位面積あたりの金属線材の占有率が７８％以上、９１％以下となるようにして、金属線材を合成樹脂製スプールの外周面の周りに巻き付けた。このようにして、表２に示す試料Ｎｏ．１〜２３の金属線材貯蔵体を作製した。
Using the resin A, resin B, resin C, resin D, and
金属線材貯蔵体の試料は、表２に示す試料Ｎｏ．ごとに、同一条件で１０個作製した。これらの試料を０℃に設定維持した恒温槽に２４時間静置し、その後、２０℃に設定維持した恒温槽に２４時間静置することを１サイクルとして、このサイクルを５回繰り返した。この０℃〜２０℃サイクル試験を行った後、各試料において巻き崩れの有無を確認した。ただし、１サイクル終了ごとに試料の巻き崩れを目視確認し、同一条件の１０個の試料のうち、１つでも巻き崩れが発生した場合、表２に示すように、その試料Ｎｏ．について×印を付した。１つも巻き崩れが発生しなかった場合は、その試料Ｎｏ．について○印を付した。 Samples of the metal wire storage body are sample Nos. Shown in Table 2. Each was produced under the same conditions. The cycle was repeated 5 times, with these samples being allowed to stand for 24 hours in a thermostat set and maintained at 0 ° C., and then set in a thermostat set and maintained at 20 ° C. for 24 hours. After performing the 0 ° C. to 20 ° C. cycle test, the presence or absence of collapse in each sample was confirmed. However, at the end of each cycle, the sample was visually checked for collapse, and if even one of the 10 samples under the same conditions was broken, as shown in Table 2, the sample No. X mark was attached about. If no collapse occurred, the sample No. Marked with a circle.
次に、実際の運搬時に発生する巻き崩れ発現の実験を次の通りに行った。２２℃の工場内で試料Ｎｏ．１〜４と同一条件の試料を各６個作製した。各試料を化粧箱に個別に装入した。その後、個別に試料が装入された６個の化粧箱を試料Ｎｏ．ごとに輸送用の１個のダンボール箱に詰めた。ダンボール箱内には、各試料のスプールの胴部が水平状態を保つように、６個の化粧箱を順序よく、３列の２段重ねで並べることによって梱包した。 Next, an experiment on the expression of the collapse occurred during actual transportation was performed as follows. Sample no. Six samples were prepared under the same conditions as in 1-4. Each sample was individually loaded into a cosmetic box. Thereafter, six decorative boxes each containing a sample were attached to Sample No. Each was packed in a cardboard box for transportation. In the corrugated cardboard box, six decorative boxes were packed in order in two rows of three rows in order so that the body of the spool of each sample was kept horizontal.
このダンボール箱をトラックにて荷積み地から６５０ｋｍの距離隔てた荷降ろし地まで運んだ。この際、トラックの荷台には温度調節機能は設けられておらず、荷積み地の気温は−３℃、荷降ろし地の気温は１５℃であった。 This cardboard box was transported by truck to an unloading site at a distance of 650 km from the loading site. At this time, the temperature control function was not provided in the truck bed, the temperature of the loading area was −3 ° C., and the temperature of the unloading area was 15 ° C.
荷降ろし地の建屋室内（室温２０℃）でダンボール箱、化粧箱を順に開梱し、スプールに巻かれた金属線材の巻き付け状態を目視観察した結果、表２にて×印が付されていない試料Ｎｏ．１、Ｎｏ．２と同一条件で作製した試料では、巻き崩れが一切発生していなかったのに対し、表２にて×印が付された試料Ｎｏ．３、Ｎｏ．４と同一条件で作製した試料では、それぞれ１つ以上の試料に巻き崩れが発生していた。
As a result of unpacking the corrugated cardboard box and the decorative box in order in the building room of the unloading place (
以上の結果から、０℃から２０℃までの温度範囲における合成樹脂製スプールの熱膨張係数が、材質として線材１からなるタングステン線材の０℃から２０℃までの温度範囲における熱膨張係数の１０倍以下、または、１００×１０−６／℃以下である樹脂Ａ、樹脂Ｂからなるスプールの外周面の周りにタングステン線材を巻いた場合に、巻き取り後の環境温度が大きく低下しても、線材に対してスプールが過大に収縮することがないので、線材のゆるみやたるみの発生を防止することができ、その結果、巻き崩れ現象の発生頻度を大幅に低減させることができることがわかる。
From the above results, the thermal expansion coefficient of the synthetic resin spool in the temperature range from 0 ° C. to 20 ° C. is 10 times the thermal expansion coefficient in the temperature range from 0 ° C. to 20 ° C. of the tungsten wire made of the
今回開示された実施の形態と実施例はすべての点で例示であって制限的なものではないと考慮されるべきである。本発明の範囲は以上の実施の形態と実施例ではなく、特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての修正と変形を含むものであることが意図される。 It should be considered that the embodiments and examples disclosed herein are illustrative and non-restrictive in every respect. The scope of the present invention is shown not by the above embodiments and examples but by the scope of claims, and is intended to include all modifications and variations within the meaning and scope equivalent to the scope of claims. .
１：金属線材貯蔵体、１０：金属線材、２０：スプール。 1: Metal wire storage body, 10: Metal wire, 20: Spool.
Claims (4)
０℃から２０℃までの温度範囲における前記合成樹脂製スプールの熱膨張係数が前記金属線材の熱膨張係数の１０倍以下である、金属線材貯蔵体。 A synthetic resin spool and a thermal expansion coefficient of 10 × 10 −6 / ° C. or less in a temperature range from 0 ° C. to 20 ° C. with a wire diameter of 50 μm or less wound around the outer peripheral surface of the synthetic resin spool. A metal wire storage body comprising a metal wire,
A metal wire storage body, wherein a thermal expansion coefficient of the synthetic resin spool in a temperature range of 0 ° C. to 20 ° C. is 10 times or less of a thermal expansion coefficient of the metal wire.
０℃から２０℃までの温度範囲における前記合成樹脂製スプールの熱膨張係数が１００×１０−６／℃以下である、金属線材貯蔵体。 A synthetic resin spool and a thermal expansion coefficient of 10 × 10 −6 / ° C. or less in a temperature range from 0 ° C. to 20 ° C. with a wire diameter of 50 μm or less wound around the outer peripheral surface of the synthetic resin spool. A metal wire storage body comprising a metal wire,
A metal wire storage body, wherein the synthetic resin spool has a thermal expansion coefficient of 100 × 10 −6 / ° C. or less in a temperature range from 0 ° C. to 20 ° C.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2008002097A JP5147418B2 (en) | 2008-01-09 | 2008-01-09 | Metal wire storage |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2008002097A JP5147418B2 (en) | 2008-01-09 | 2008-01-09 | Metal wire storage |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2009161330A true JP2009161330A (en) | 2009-07-23 |
| JP5147418B2 JP5147418B2 (en) | 2013-02-20 |
Family
ID=40964397
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2008002097A Active JP5147418B2 (en) | 2008-01-09 | 2008-01-09 | Metal wire storage |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP5147418B2 (en) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011125961A (en) * | 2009-12-17 | 2011-06-30 | Allied Material Corp | Electrode line for electric discharge machining |
| WO2014203795A1 (en) * | 2013-06-19 | 2014-12-24 | 株式会社アライドマテリアル | Electrode wire for electric discharge machining |
| CN112912325A (en) * | 2018-10-25 | 2021-06-04 | 住友电气工业株式会社 | Winding spool for optical fiber cable |
| CN114761338A (en) * | 2020-03-05 | 2022-07-15 | 琳得科株式会社 | Roll body |
| WO2024069817A1 (en) * | 2022-09-28 | 2024-04-04 | 住友電工ウインテック株式会社 | Winding bobbin |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS585344U (en) * | 1981-06-30 | 1983-01-13 | 田中電子工業株式会社 | Bonding wire spool for semiconductors |
| JPS58151154U (en) * | 1982-03-31 | 1983-10-11 | 東邦金属株式会社 | Take-up spool for thin metal wire |
| JPH06239536A (en) * | 1993-02-16 | 1994-08-30 | Fujikura Ltd | Bobbin for winding optical fiber |
-
2008
- 2008-01-09 JP JP2008002097A patent/JP5147418B2/en active Active
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS585344U (en) * | 1981-06-30 | 1983-01-13 | 田中電子工業株式会社 | Bonding wire spool for semiconductors |
| JPS58151154U (en) * | 1982-03-31 | 1983-10-11 | 東邦金属株式会社 | Take-up spool for thin metal wire |
| JPH06239536A (en) * | 1993-02-16 | 1994-08-30 | Fujikura Ltd | Bobbin for winding optical fiber |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011125961A (en) * | 2009-12-17 | 2011-06-30 | Allied Material Corp | Electrode line for electric discharge machining |
| WO2014203795A1 (en) * | 2013-06-19 | 2014-12-24 | 株式会社アライドマテリアル | Electrode wire for electric discharge machining |
| JP2015003347A (en) * | 2013-06-19 | 2015-01-08 | 株式会社アライドマテリアル | Discharge machining electrode wire |
| CN112912325A (en) * | 2018-10-25 | 2021-06-04 | 住友电气工业株式会社 | Winding spool for optical fiber cable |
| CN114761338A (en) * | 2020-03-05 | 2022-07-15 | 琳得科株式会社 | Roll body |
| WO2024069817A1 (en) * | 2022-09-28 | 2024-04-04 | 住友電工ウインテック株式会社 | Winding bobbin |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP5147418B2 (en) | 2013-02-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5147418B2 (en) | Metal wire storage | |
| CN101371321B (en) | Method of producing a strip of nanocrystalline material and device for producing a wound core from said strip | |
| RU2447526C1 (en) | Multi-core twisted cable | |
| WO2015098644A1 (en) | Electrode foil for aluminum electrolytic capacitor and production method for same | |
| WO2007109612A2 (en) | Valve metal ribbon type fibers for solid electrolytic capacitors | |
| US9460830B2 (en) | Particle loaded, fiber-reinforced composite materials | |
| BRPI0716230A2 (en) | CARBON FIBER PACKING AND PROCESS TO PRODUCE THE SAME | |
| JP5297849B2 (en) | Method for producing high carbon steel wire rod excellent in wire drawability | |
| JP4227143B2 (en) | Nb3Sn superconducting wire and precursor therefor | |
| JP3253440B2 (en) | Oxide superconducting wires and coils | |
| JP2007081128A (en) | Superconductive coil and method of manufacturing same | |
| CN204480685U (en) | A kind of enamelled wire with irregular copper cash | |
| CN207938347U (en) | Super soft resistance to compression supports armor | |
| JP6523383B2 (en) | Method of manufacturing optical fiber and optical fiber | |
| JP2010062030A (en) | Overhead transmission line | |
| JP7272141B2 (en) | Manufacturing method of wound magnetic core | |
| JP4715672B2 (en) | Oxide superconducting wire and method for producing the same | |
| US6205645B1 (en) | Tensioning process for manufacture of superconducting ceramic composite conductors | |
| CN106163954B (en) | The device of taper winding elongated material and the taper winding method of elongated material | |
| JP4214200B2 (en) | Powder method Nb3Sn superconducting wire | |
| JP2010146941A (en) | Precursor powder of metal-coated superconductive wire, manufacturing method for precursor powder of metal-coated superconductive wire, and metal-coated superconductive wire | |
| JP4697240B2 (en) | Manufacturing method of Nb3Sn superconducting wire | |
| EP0480265B1 (en) | Method of producing permalloy cores | |
| JP2001357734A (en) | Nb3Sn SUPERCONDUCTIVE WIRE MATERIAL AND SUPERCONDUCTIVE MAGNET USING IT | |
| WO2002056319A1 (en) | Method for producing oxide superconducting wire |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20101029 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20120120 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20120131 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20120328 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20120703 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20120827 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20121113 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20121127 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5147418 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20151207 Year of fee payment: 3 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |