JP2009144687A - 内燃機関の可変動弁装置 - Google Patents
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Abstract
【課題】フェイルセーフや次の機関始動のために、所望の中間作動角に簡単な構成で確実に固定保持できるようにする。
【解決手段】作動角を連続的に可変制御し得る第1可変動弁機構5は、制御軸32の回転位置をアクチュエータによって変えることで作動角が定まる。制御軸32のストッパプレート51に係合孔54が形成され、シリンダヘッド側に、油圧供給の遮断時に突出するストッパピン55を備え、所定の中間作動角において両者が係合可能である。システムフェイル時には、ストッパピン55を突出させるとともに、制御軸32を一旦大作動角側へ動かし、バルブスプリング反力で制御軸32が徐々に小作動角側へ戻るのを利用して、自然にストッパピン55を係合孔54に係合させる。これにより、ストッパの構成が簡素となる。
【選択図】図5
【解決手段】作動角を連続的に可変制御し得る第1可変動弁機構5は、制御軸32の回転位置をアクチュエータによって変えることで作動角が定まる。制御軸32のストッパプレート51に係合孔54が形成され、シリンダヘッド側に、油圧供給の遮断時に突出するストッパピン55を備え、所定の中間作動角において両者が係合可能である。システムフェイル時には、ストッパピン55を突出させるとともに、制御軸32を一旦大作動角側へ動かし、バルブスプリング反力で制御軸32が徐々に小作動角側へ戻るのを利用して、自然にストッパピン55を係合孔54に係合させる。これにより、ストッパの構成が簡素となる。
【選択図】図5
Description
この発明は、内燃機関の吸気弁もしくは排気弁の作動角を連続的に変更することができる可変動弁装置に関する。
ガソリン機関においては、一般に吸気通路中に設けたスロットル弁の開度制御によって吸気量を制御しているが、良く知られているように、この種の方式では、特にスロットル弁開度の小さな中低負荷時におけるポンピングロスが大きい、という問題がある。これに対し、吸気弁の開閉時期やリフト量を変化させることで、スロットル弁に依存せずに吸気量を制御しようとする試みが以前からなされている。
特許文献1は、本出願人が先に提案したものであるが、吸気弁の動弁装置として、吸気弁のリフト・作動角を同時にかつ連続的に拡大,縮小可能な可変動弁装置(リフト・作動角可変機構)を、作動角の中心角の位置を連続的に遅進させる第2の可変動弁機構(位相可変機構)と組み合わせ、機関運転状態に応じて、主に吸気弁の開閉時期を変化させることで、吸入空気量を制御するようにした内燃機関の吸入空気量制御装置が開示されている。
また特許文献2には、同様の可変動弁装置において、リフト・作動角を決定する制御軸と電動アクチュエータとの間に油圧制御式の回転伝達機構を介在させ、最小リフト・作動角および最大リフト・作動角の近傍に制御するには油圧制御式の回転伝達機構の駆動が必要なものとして、電動アクチュエータの故障時に、リフト・作動角がある範囲内に制限されるようにした構成が開示されている。
特開2002−256905号公報
特開2000−227010号公報
上記のような作動角を連続的に可変制御する可変動弁装置においては、その可変制御領域が大きく与えられると、例えば制御軸の回転位置を検出するセンサの故障などのシステムフェイル時に、作動角が極端な状態に制御され、機関の運転が不能となり易い。また、システムフェイルでなくても、機関の運転停止時に極端な制御位置のまま停止すると、次の始動の際に、始動に時間がかかるといった不具合が生じる。
一方、特許文献2の構成は、実質的に電動アクチュエータと油圧制御式のアクチュエータとが二重に設けられている形となり、その構成ならびに制御が複雑なものとなっている。
そこで、この発明は、アクチュエータにより回転位置が制御される制御軸を有し、この制御軸の回転位置に応じて弁の作動角が連続的に変更されるとともに、バルブリフトに伴う反力によって上記制御軸が作動角縮小方向への付勢力を受ける可変動弁機構と、オン位置およびオフ位置に切換可能であるとともに、上記オン位置においては、上記制御軸が所定の中間作動角に対応する回転位置となったときに、該制御軸もしくは上記アクチュエータの可動部と機械的に係合して制御軸を固定する中間ストッパと、上記中間作動角に固定保持することが要求されたときに、上記中間ストッパをオン位置に切り換えるとともに、上記アクチュエータを介して上記制御軸を大作動角側へ動かした後に該アクチュエータの駆動を停止する制御手段と、を備えていることを特徴としている。
例えば、センサ故障などのシステムフェイルを検知したとき、あるいは内燃機関の停止の際などに、上記中間作動角に固定保持することが要求されると、中間ストッパがオン位置に切り換えられ、かつ制御軸が一旦大作動角側へ動かされる。その後、アクチュエータの停止に伴って、制御軸は上記の付勢力により徐々に小作動角側へ回動していき、所定の中間作動角に対応した回転位置となったときに、中間ストッパが機械的に係合して制御軸の回転位置を固定する。これにより、作動角が所定の中間作動角に機械的に保持され、例えば、所定のフェイルセーフ状態での機関の運転が可能となり、あるいは、機関停止後の始動が容易となる。
本発明によれば、制御軸が作動角縮小方向へ付勢力を受けることを利用して、中間作動角への固定保持を行う際に一旦制御軸を大作動角側へ動かし、その後、所定の中間作動角位置まで戻ったときに自然に機械的に係合させることができるため、中間ストッパの構成が簡単な構成となり、中間作動角での固定によるフェイルセーフや始動性確保を簡単に実現することができる。
以下、この発明の一実施例を図面に基づいて詳細に説明する。
図1は、この発明に係る可変動弁装置を利用した内燃機関の吸入空気量制御装置のシステム構成を示す構成説明図であって、内燃機関1は、吸気弁3と排気弁4とを有し、かつ吸気弁3の動弁機構として、吸気弁3のリフト・作動角を連続的に拡大・縮小させることが可能な本発明に係る可変動弁装置すなわち第1可変動弁機構(VEL)5と、作動角の中心角を連続的に遅進させることが可能な位相可変機構すなわち第2可変動弁機構(VTC)6と、を備えている。また、吸気通路7には、モータ等のアクチュエータにより開度が制御される電子制御スロットル弁2が設けられている。ここで、上記スロットル弁2は、吸気通路7内に、ブローバイガスの処理などのために必要な僅かな負圧(例えば−50mmHg)を発生させるためだけに用いられており、吸入空気量の調整は、基本的に、上記第1,第2可変動弁機構5,6により吸気弁3のバルブリフト特性を変更することで行われる。すなわち、吸入空気量の調整をスロットル弁開度に依存しない実質的なスロットルレス運転が実現される。これらの第1,第2可変動弁機構5,6および電子制御スロットル弁2は、コントロールユニット10によって制御されている。
また、燃料噴射弁8が吸気通路7に配設されており、上記のように吸気弁3により調整された吸入空気量に応じた量の燃料が、この燃料噴射弁8から噴射される。従って、内燃機関1の出力は、第1,第2可変動弁機構5,6により吸入空気量を調整することによって制御される。
上記のコントロールユニット10には、運転者により操作されるアクセルペダルに設けられたアクセル開度センサ11からのアクセル開度信号APO、エンジン回転速度センサ12からのエンジン回転速度信号Ne、吸入空気量センサ13からの吸入空気量信号、などが入力されており、コントロールユニット10は、これらの信号に基づいて、燃料噴射量、点火時期、スロットル弁開度、作動角目標値、中心角目標値、等を演算し、燃料噴射弁8、点火プラグ9、スロットル弁2、第1,第2可変動弁機構5,6、等を制御する。また、図示せぬスタータモータを備えており、機関始動時には、図示せぬスタータスイッチ(キースイッチ)からの入力に基づいて、クランキングを含む所定の始動時の制御を実行する。
図2は、上記第1,第2可変動弁機構5,6の構成を示す構成説明図である。これらの第1可変動弁機構5および第2可変動弁機構6は、その機械的な構成は公知であり、例えば、上述した特許文献1に記載の装置と同様の構成を有している。従って、その概要のみを説明する。
リフト・作動角を可変制御する第1可変動弁機構5は、内燃機関1のクランクシャフトにより駆動される駆動軸22と、この駆動軸22に固定された駆動偏心カム23と、回転自在に支持された制御軸32と、この制御軸32の制御偏心カム38に揺動自在に支持されたロッカアーム26と、吸気弁3のタペット30に当接する揺動カム29と、を備えており、上記駆動偏心カム23とロッカアーム26とはリンクアーム24によって連係され、ロッカアーム26と揺動カム29とは、リンク部材28によって連係されている。
上記ロッカアーム26は、略中央部が上記制御偏心カム38によって揺動可能に支持されており、その一端部に、連結ピン25を介して上記リンクアーム24のアーム部が連係しているとともに、他端部に、連結ピン27を介して上記リンク部材28の上端部が連係している。上記制御偏心カム38は、制御軸32の軸心から偏心しており、従って、制御軸32の角度位置に応じてロッカアーム26の揺動中心は変化する。
上記揺動カム29は、駆動軸22の外周に嵌合して回転自在に支持されており、側方へ延びた端部に、連結ピン37を介して上記リンク部材28の下端部が連係している。この揺動カム29の下面には、駆動軸22と同心状の円弧をなす基円面と、該基円面から所定の曲線を描いて延びるカム面と、が連続して形成されており、これらの基円面ならびにカム面が、揺動カム29の揺動位置に応じてタペット30の上面に当接する。
上記制御軸32は、一端部に設けられたリフト・作動角制御用アクチュエータ33によって所定角度範囲内で回転するように構成されている。このリフト・作動角制御用アクチュエータ33は、例えばウォームギア35を介して制御軸32を駆動する電動モータからなり、コントロールユニット10からの制御信号によって制御される。上記制御軸32の回転角度は、制御軸センサ34によって検出される。
上記第1可変動弁機構5によれば、上記制御軸32の回転角度位置に応じて吸気弁3のリフトならびに作動角が、両者同時に、連続的に拡大,縮小し、このリフト・作動角の大小変化に伴い、吸気弁3の開時期と閉時期とがほぼ対称に変化する。リフト・作動角の大きさは、制御軸32の回転位置によって一義的に定まるので、上記制御軸センサ34の検出値により、そのときの実際のリフト・作動角が示されることになる。
一方、中心角を可変制御する第2可変動弁機構6は、上記駆動軸22の前端部に設けられたスプロケット42と、このスプロケット42と上記駆動軸22とを、所定の角度範囲内において相対的に回転させる位相制御用アクチュエータ43と、から構成されている。上記スプロケット42は、図示せぬタイミングチェーンもしくはタイミングベルトを介して、クランクシャフトに連動している。上記位相制御用アクチュエータ43は、本実施例では油圧式の回転型アクチュエータからなり、コントロールユニット10からの制御信号によって図示せぬ油圧制御弁を介して制御される。この位相制御用アクチュエータ43の作用によって、スプロケット42と駆動軸22とが相対的に回転し、バルブリフトにおけるリフト中心角が遅進する。つまり、リフト特性の曲線自体は変わらずに、全体が進角もしくは遅角する。また、この変化も、連続的に得ることができる。この第2可変動弁機構6の制御状態は、駆動軸22の回転位置に応答する駆動軸センサ36によって検出される。
図3は、代表的な運転条件における吸気弁3のバルブリフト特性を示したもので、図示するように、アイドル等の極低負荷域においては、リフト・作動角が最小となり、かつ中心角の位相は、最も遅角した位置となる。これによって、閉時期は、下死点直前位置となる。
アイドル等の極低負荷域よりも負荷の大きな低負荷領域(補機負荷が加わっているアイドル状態を含む)においては、リフト・作動角が大きくなり、かつ中心角は進角した位置となる。このときには、吸気弁閉時期を早めることで、吸気量が比較的少量に制御される。
さらに負荷が増加し、燃焼が安定してくる中負荷域では、リフト・作動角をさらに拡大しつつ、中心角の位相を進角させる。中心角の位相は、中負荷域のある点で、最も進角した状態となる。
また、最大負荷時には、さらにリフト・作動角を拡大し、かつ最適なバルブタイミングとなるように第2可変動弁機構6を制御する。なお、図示するように、機関回転数によっても最適なバルブリフト特性は異なるものとなる。
次に、上記第1可変動弁機構5を所定の中間作動角に固定保持する中間ストッパならびにこれに関連する制御について説明する。
図4〜図7は、中間ストッパの一実施例を示しており、図4に示すように、制御軸32の中間部に該制御軸32と一体に略円板状のストッパプレート51が設けられているとともに、このストッパプレート51が、シリンダヘッドのカムブラケット52に形成された凹溝53内に回転可能に嵌合している。上記ストッパプレート51は、図6に詳細を示すように、カムブラケット52よりも上方となる部分に、半径方向外側へ突出した最大作動角ストッパ部51aおよび最小作動角ストッパ部51bを有し、これらが各々カムブラケット52上縁の一部に当接することで、制御軸32の大作動角側および小作動角側への回転が制限される。従って、ストッパプレート51ひいては制御軸32は、図6に示す角度θの範囲にその回転が規制されている。そして、上記凹溝53内に覆われているストッパプレート51の適宜位置に、中間ストッパ用の係合孔54が形成されている。
上記の係合孔54に対応して、上記カムブラケット52側に、中間ストッパとなるストッパピン55が配置されている。このストッパピン55は、図7に詳細を示すように、凹溝53内に突出可能な小径のピン部55aとその基端に設けられた大径のピストン部55bとからなり、制御軸32の軸方向に沿ってカムブラケット52に凹設されたシリンダ部56に上記ピストン部55bが摺動可能に嵌合して、該シリンダ部56内を油圧室57とスプリング収納室58とに仕切っている。そして、上記スプリング収納室58内に配置されたコイルスプリング59によって上記ストッパピン55が常時突出方向に向けて付勢されているとともに、これに対向する油圧室57に油路60を介して所定の油圧を供給することで、ストッパピン55が凹溝53内に突出しない位置まで後退するようになっている。上記油路60は、図5に示すように、オイルポンプ等からなる所定の油圧源61に電磁弁62を介して接続されている。
図8は、上記中間ストッパの動作を説明するものであり、図の(A)に示すように、通常の運転中は油圧室57に油圧が供給されており、中間ストッパはオフ位置となる。つまり、ストッパピン55は後退し、ストッパプレート51の回動を阻害することがない。これに対し、電磁弁62を介して油圧室57への油圧供給が遮断されると、図の(B)に示すようにストッパピン55が凹溝53内に突出する。但し、このストッパピン55先端は、ストッパプレート51の端面に当接するが、制御軸32が所定の中間作動角に対応する回転位置にない段階では、ストッパプレート51の端面の上を摺動し得るので、ストッパプレート51の回動は可能である。そして、制御軸32が所定の中間作動角に対応する回転位置にきた瞬間に、図示するように、ストッパピン55が係合孔54に係合し、ストッパプレート51の回動が拘束される。なお、ストッパピン55が係合する凹部として、係合孔54に代えて、ストッパプレート51の半径方向に延びる係合溝としてもよい。
図9および図10は、中間ストッパの異なる実施例を示している。この実施例では、リフト・作動角制御用アクチュエータ33の回転が1組のベベルギア71,72を介してボールネジ73に伝達されるとともに、ボールナット74が一対の連結アーム75を介して制御軸32に連係している。そして、一方の連結アーム75の外側面に中間ストッパ用の係合孔54が形成されているとともに、この係合孔54に対応して、ストッパピン55等からなる前述の実施例と同様の構成の中間ストッパが設けられている。従って、この実施例では、連結アーム75を介して制御軸32が中間作動角位置に拘束される。なお、最大作動角位置および最小作動角位置で制御軸32の回動を規制するために、前述したストッパプレート51のような最大・最小用のストッパ機構を併せて具備することが望ましい。
次に、図11は、フェイルセーフのために中間作動角に固定する実施例の制御の流れを示すフローチャートである。ステップ1では、通常の制御を行っており、ステップ2で可変動弁装置のシステムフェイル、例えば制御軸センサ34の故障ないし異常などが検出されない限りは、ステップ1の通常の制御が繰り返される。そして、ここでは、そのときの運転条件、例えば、機関回転数、負荷、吸入負圧(boost)、実作動角、などが読み込まれる。なお、この通常の制御中は、電磁弁62を介して油圧が供給され、中間ストッパはオフ位置に保たれている。
ステップ2でシステムフェイルと判断されたときは、ステップ3へ進み、電磁弁62がオフとなって油圧供給を遮断し、中間ストッパをオン位置とする。但し、前述したように、この段階では、未だ制御軸22の回動は規制されない。次に、ステップ4へ進み、そのときの直前の運転条件(例えば、機関回転数、負荷、吸入負圧など)から、直前のリフト・作動角の大きさ(制御目標値)を求め、これが、中間ストッパに対応する所定の中間作動角よりも小さいか否かを判断する。なお、システムフェイルと判断した直前までの制御軸センサ34の検出値が信頼できるものとする場合には、この検出値を用いてもよい。
そして、直前の作動角が所定の中間作動角よりも小さい場合には、ステップ5へ進み、リフト・作動角制御用アクチュエータ33を介して、一旦、制御軸32を大作動角側へ動かす。これは、基本的にオープンループ制御として行われ、例えば、最大作動角ストッパ部51aにより規制される最大作動角位置まで回転させてもよく、あるいは、ステップ3での直前の作動角位置の推定を利用して、直前の作動角位置から所定の中間作動角を僅かに越える位置まで必要最小限だけ動かすようにしてもよい。また同時に、ステップ6において、第2可変動弁機構(VTC)6を、最遅角位置へと制御する。これは、作動角を大きくしたことに伴うバルブオーバラップの過大化を回避するための処理である。
上記のような処理の終了後、リフト・作動角制御用アクチュエータ33の駆動は停止される。第1可変動弁機構5においては、各気筒のバルブスプリング反力によってリフト・作動角が縮小する方向に常に付勢され、制御軸32がリフト・作動角の縮小方向へ回転しようとする。従って、リフト・作動角制御用アクチュエータ33に通電されない状態では、制御軸32が徐々に回転し、いずれ所定の中間作動角に対応する回転位置となって、ストッパピン55が係合孔54に係合する。これにより、制御軸32の回転位置が機械的に拘束され、中間的なリフト・作動角特性に固定されて、フェイルセーフ状態での運転が可能となる。このようなフェイルセーフ状態での運転は、例えば、キーオフ時まで継続され、例えば警告灯の表示などにより運転者に報知することが望ましい。
なお、ステップ4において、システムフェイル検知直前の作動角が所定の中間作動角よりも大きいと判断した場合には、単にリフト・作動角制御用アクチュエータ33の駆動を停止して、そのまま運転を継続する。この場合も、バルブスプリング反力によって制御軸32がリフト・作動角の縮小方向へ回転していくので、いずれ所定の中間作動角に対応する回転位置となって、ストッパピン55が係合孔54に係合し、所定の中間作動角に固定される。このように、本実施例では、直前の作動角が所定の中間作動角よりも小さいときにのみ大作動角側への強制的な駆動を行うので、システムフェイル状態でのリフト・作動角制御用アクチュエータ33の駆動が最小限となり、不必要なモータの発熱等を回避できる。
また、図11の実施例には開示していないが、ステップ6における中心角の遅角化に加えて、電子制御スロットル弁2の開度を小さく補正し、ステップ5のリフト・作動角の拡大に伴う吸入空気量の増加ひいてはトルク段差の発生を抑制するようにしてもよい。
図12は、上記のような制御によるリフト・作動角および中心角の変化の一例を示したものであり、この例では、実作動角が所定の中間作動角よりも小さい状態で運転されているときにシステムフェイルとなった場合を示す。図のt1の時点でシステムフェイルと判断されると、リフト・作動角は大作動角側へ一旦動かされ、t2の時点でリフト・作動角制御用アクチュエータ33の駆動が停止する。これにより、制御軸32は徐々に小作動角側へ動き、t3の時点でストッパピン55により制御軸32が固定される。また、中心角は、時刻t1において最遅角位置へと制御される。
図13は、実作動角が所定の中間作動角よりも大きい状態で運転されているときに時刻t1においてシステムフェイルと判断された場合の例である。この場合は、単にリフト・作動角制御用アクチュエータ33の駆動が停止され、徐々に小作動角となって所定の中間作動角において固定される。
次に、図14は、機関停止の際に次の始動のために中間作動角に固定する実施例の制御の流れを示すフローチャートである。ステップ1では、通常の制御を行っており、ステップ2で機関の停止の直前の段階であることが検出されない限りは、ステップ1の通常の制御が繰り返される。そして、ここでは、そのときの運転条件、例えば、機関回転数、負荷、吸入負圧(boost)、実作動角、などが読み込まれる。なお、この通常の制御中は、電磁弁62を介して油圧が供給され、中間ストッパはオフ位置に保たれている。
ステップ2で運転者のキーオフ操作などから機関停止の直前の段階であると判断されたときは、ステップ3へ進み、電磁弁62がオフとなって油圧供給を遮断し、中間ストッパをオン位置とする。但し、前述したように、この段階では、未だ制御軸22の回動は規制されない。次に、ステップ4へ進み、そのときの直前の実作動角が、中間ストッパに対応する所定の中間作動角よりも小さいか否かを判断する。
そして、直前の作動角が所定の中間作動角よりも小さい場合には、ステップ5へ進み、リフト・作動角制御用アクチュエータ33を介して、一旦、制御軸32を大作動角側へ動かす。これは、基本的にオープンループ制御として行われ、例えば、最大作動角ストッパ部51aにより規制される最大作動角位置まで回転させてもよく、あるいは、ステップ3での直前の作動角位置を利用して、直前の作動角位置から所定の中間作動角を僅かに越える位置まで必要最小限だけ動かすようにしてもよい。
上記のような処理の終了後、ステップ6において、リフト・作動角制御用アクチュエータ33の駆動を停止する。前述したように、各気筒のバルブスプリング反力によって制御軸32がリフト・作動角の縮小方向へ徐々に回転するので、いずれ所定の中間作動角に対応する回転位置となって、ストッパピン55が係合孔54に係合する。これにより、制御軸32の回転位置が機械的に拘束され、中間的なリフト・作動角特性に固定されて、次の始動に備えることになる。なお、機関の回転の完全な停止は、ストッパピン55が係合孔54に確実に係合するように適宜な遅れをもって行われる。
また、ステップ4において、直前の作動角が所定の中間作動角よりも大きいと判断した場合には、そのままリフト・作動角制御用アクチュエータ33の駆動を停止し、前述と同様に、ストッパピン55を係合孔54に係合させる。
なお、モータの発熱や消費電力を重視しない場合には、ステップ4を省略し、常に制御軸32を大作動角側へ動かすようにしてもよい。
図15は、上記のような制御による機関停止時のリフト・作動角の変化の一例を示したものであり、この例では、実作動角が所定の中間作動角よりも小さい状態で運転されているときにキーオフ操作がなされた場合を示す。図のt1の時点で機関停止の直前であると判断されると、リフト・作動角は大作動角側へ一旦動かされ、t2の時点でリフト・作動角制御用アクチュエータ33の駆動が停止する。これにより、制御軸32は徐々に小作動角側へ動き、t3の時点でストッパピン55により制御軸32が固定される。このときの中間作動角は、機関の始動に適したリフト・作動角の特性となっており、これにより、次の始動が容易となる。
なお、機関停止時の中間作動角への固定のみを行う場合には、油圧供給を切り換える電磁弁62を省略し、機関停止に伴う油圧低下によってストッパピン55が突出するように構成することも可能である。
また、図示例では、コイルスプリング59のばね力によってストッパピン55が突出するが、油圧室57を逆に配置し、油圧供給時にストッパピン55が突出するように構成してもよい。
さらに、上記実施例では作動角とともに弁のリフトが増減変化する可変動弁装置に適用した例を説明したが、本発明は、これに限定されるものではなく、例えば、特開平9−184406号公報や特開平9−268906号公報等に開示された作動角のみが変化する形式の可変動弁装置や、その他種々の形式の可変動弁装置に適用することが可能である。
3…吸気弁
5…第1可変動弁機構
6…第2可変動弁機構
10…コントロールユニット
32…制御軸
51…ストッパプレート
54…係合孔
55…ストッパピン
5…第1可変動弁機構
6…第2可変動弁機構
10…コントロールユニット
32…制御軸
51…ストッパプレート
54…係合孔
55…ストッパピン
Claims (8)
- アクチュエータにより回転位置が制御される制御軸を有し、この制御軸の回転位置に応じて弁の作動角が連続的に変更されるとともに、バルブリフトに伴う反力によって上記制御軸が作動角縮小方向への付勢力を受ける可変動弁機構と、
オン位置およびオフ位置に切換可能であるとともに、上記オン位置においては、上記制御軸が所定の中間作動角に対応する回転位置となったときに、該制御軸もしくは上記アクチュエータの可動部と機械的に係合して制御軸を固定する中間ストッパと、
上記中間作動角に固定保持することが要求されたときに、上記中間ストッパをオン位置に切り換えるとともに、上記アクチュエータを介して上記制御軸を大作動角側へ動かした後に該アクチュエータの駆動を停止する制御手段と、
を備えていることを特徴とする内燃機関の可変動弁装置。 - システムフェイルを検知したときに上記中間作動角への固定保持を行うことを特徴とする請求項1に記載の内燃機関の可変動弁装置。
- 上記中間作動角が始動に適した値に設定されているとともに、内燃機関の停止の際に上記中間作動角への固定保持を行うことを特徴とする請求項1に記載の内燃機関の可変動弁装置。
- 上記の固定保持の要求があった直前の作動角の大きさをその検出値もしくは運転条件から求め、上記の所定の中間作動角よりも小さいときにのみ制御軸を大作動角側へ動かすことを特徴とする請求項1〜3のいずれかに記載の内燃機関の可変動弁装置。
- 上記作動角の中心角を連続的に変更可能な位相可変機構をさらに備え、上記制御手段は、上記制御軸を大作動角側へ動かす際に上記中心角を遅角側へ補正することを特徴とする請求項1〜4のいずれかに記載の内燃機関の可変動弁装置。
- 吸気通路に必要な負圧を生成するために設けられた電子制御スロットル弁をさらに備え、上記制御手段は、上記制御軸を大作動角側へ動かす際に上記電子制御スロットル弁の開度を減少補正することを特徴とする請求項1〜5のいずれかに記載の内燃機関の可変動弁装置。
- 上記中間ストッパは、オン位置において突出側へ付勢されるストッパピンからなり、上記制御軸が所定の中間作動角に対応する回転位置となったときに該制御軸側の凹部に係合することを特徴とする請求項1〜6のいずれかに記載の内燃機関の可変動弁装置。
- 上記可変動弁機構は、
内燃機関本体に回転自在に支持され、かつ内燃機関の回転に同期して回転するとともに、駆動偏心カムを備えた駆動軸と、
上記偏心カムの外周に回転可能に嵌合したリンクアームと、
上記制御軸に設けられた制御偏心カムと、
上記制御偏心カムに回転可能に装着され、かつ上記リンクアームにより揺動されるロッカアームと、
上記駆動軸に回転自在に支持されるとともに、上記ロッカアームにリンクを介して連結され、該ロッカアームに伴って揺動することにより弁を押圧する揺動カムと、
を備え、上記制御軸の制御偏心カムの回転位置によって弁のリフトがその作動角とともに増減変化することを特徴とする請求項1〜7のいずれかに記載の内燃機関の可変動弁装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2007325959A JP2009144687A (ja) | 2007-12-18 | 2007-12-18 | 内燃機関の可変動弁装置 |
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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JP2007325959A JP2009144687A (ja) | 2007-12-18 | 2007-12-18 | 内燃機関の可変動弁装置 |
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JP2009144687A true JP2009144687A (ja) | 2009-07-02 |
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ID=40915549
Family Applications (1)
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JP (1) | JP2009144687A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2012219885A (ja) * | 2011-04-07 | 2012-11-12 | Nsk Ltd | トロイダル型無段変速機 |
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2007
- 2007-12-18 JP JP2007325959A patent/JP2009144687A/ja active Pending
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