JP2008513677A - 移動シリンダ組立体の確実なシール - Google Patents

Abstract

移動シリンダ組立体は、少なくとも１つのクランクに接続されたピストンを収容して係合するチャンバを有するエンドポート式可動シリンダを備える。静止筐体がシリンダを包囲し、シリンダチャンバと断続的に連通する少なくとも１つのポートを有する。ポートを有する１つまたは複数のシールが、筐体内にシリンダに隣接して位置決めされて漏れを最小化する。
【選択図】 図１

Description

本願は、２００４年９月１６日に出願された米国仮特許出願第６０／６１０，３６２号の優先権を主張するものであり、これを参照により本明細書に援用する。

本発明は、「Ｅｍｂｒａｃｅｄ Ｍｏｖｉｎｇ Ｃｙｌｉｎｄｅｒ ａｎｄ Ｍｅｔｈｏｄｓ ｏｆ Ｕｓｉｎｇ Ｓａｍｅ」という名称の国際出願番号ＰＣＴ／ＵＳ２００４／００８４３４号に記載の発明の適合に関する。この適合は、移動シリンダとそれを囲む筐体との間に意図的に封止しないギャップを、そのギャップに確実なシールを含めることによって導入することを含む。確実なシールの使用により、その出願の移動シリンダと包囲筐体との間の間隙の緊密さを、漏れをもたらすことなく低減することが可能になる。間隙が大きいほど、製造時に求められる精密さは低くなり、移動部の焼き付きというリスクを冒すことなく組立体内の温度変化により容易に適応することができる。確実なシールはまた、より高い圧力差を実現できるようにする。後者は、本発明の組立体を使用した内燃機関が機能するのに特に重要である。さらに、本発明の確実なシールはシリンダを冷却するさらなる手段を可能にする。

２つの基本的な種類のシールを開示する。すなわち、シリンダと筐体との間のギャップを繋ぐ弾性ライニング、ジャケット、またはコーティング、ならびにバネ力、圧力、および遠心力に関わるメカニカルシールである。

弾性材料を使用したシールは非常に一般的である。ほとんどの場合、これらは封止が必要な部品間に保持される「Ｏ」リングすなわちワッシャ形リングの形態である。時により弾性シール材料は、ガラスジャーの金属蓋に対して通常行われるように、一方の部品に接合される。

エンドポート式（end-ported）揺動シリンダのために本明細書において開示するメカニカルシールは、回転弁についての特許記録におけるシールのうちのいくつかと同様である。機関の機構は非常に異なるが、封止要件は回転弁機関の要件にかなり類似する。回転弁機関は一般に、円筒形または球形の弁を使用する。従来技術である国際出願番号ＰＣＴ／ＵＳ２００４／００８４３４号の最も基本的なシリンダ形状も同様に円筒形および球形である。成功する可能性の最も高いであろう回転弁のメカニカルシールと同様の手段を、先行出願のシリンダの封止に使用することができる。

回転弁に機械的に係合するシールは一般に３つの種類に分類することができる。最も単純なものはバネの作用によって係合するシールである。Ｍ．Ｇ．Ｃｈａｎｄｌｅｒに付与された米国特許第１，１２８，７５７号およびＡ．Ｍｏｌｓｔａｄに付与された米国特許第１，３６３，８９４号は、このカテゴリに入るシールを提供している。より洗練されたものは、バネと軽く係合するが、高圧時にさらなる力で係合するシールである。Ｆ．Ｒ．Ｐｏｒｔｅｒに付与された米国特許第１，６７１，２５４号、Ｊ．Ａ．Ａｎｇｌａｄａ等に付与された米国特許第２，０１７，１９６号、Ｃ．Ｗ．Ｐ．Ｈｅｙｌａｎｄｔ等に付与された米国特許第２，３３０，５８３号、Ｇｅｏｒｇｅ Ｏ．Ｓｍｉｔｈに付与された米国特許第３，８９６，７８１号は、この種類のシールを使用する。最後に、もっとも成功する可能性の高いものは、バネに軽く係合し、圧力とより重く係合し、シールの周囲のピストン型リングがガス漏れに対するさらなる抑制を提供するシールである。この種類のシールは、Ｈ．Ｃ Ｂｌｙｅに付与された米国特許第１，１８１，９７４号、Ｆ．Ｇ．Ｆｒａｚｉｅｒに付与された米国特許第１，６７２，５６４号、Ｊ．Ｒ．Ｊａｈｎ等に付与された米国特許第１，７７４，７１３号、Ｊ．Ｖａｎｄｅｒ Ｅｌｓｔ等に付与された米国特許第１，９７７，０２５号、Ｌ．Ｍｏｎｔａｌｔｏに付与された米国特許第２，０４８，１３４号、Ｊ．Ｌ Ｂａｃｏｔに付与された米国特許第２，７２５，０４３号、Ａｓａｋａ等に付与された米国特許第４，４６７，７５１号、Ｇｅｏｒｇｅ Ｊ．Ｃｏａｔｅｓに付与された米国特許第４，９７６，２３２号、同第６，６６６，４５８号、同第６，７１８，９３３号、および同第６，８８０，５１１号において提供されている。本願に開示するメカニカルシールはこの後者の種類のものである。本願ではまた、使用されるリングの裏面に圧力を提供して、これらリングの封止力を増大させる代替の手段も開示する。他の手段が、Ａｓａｋａの‘７５１号特許およびＣｏａｔｅｓの‘９３３号特許において提供されている。

本発明の独自の特徴は、弾性シールおよびメカニカルシールを、固定筐体で囲まれたエンドポート式移動シリンダに適用することである。また独自なのは、このような組立体の特定の封止要件に対応するために提供される独自の手段である。

本発明の一目的は、ピストンがその行程の両終端で一瞬停止するときにピストンの流体潤滑が失われるのを防ぐ手段を提供することである。線形摺動シリンダの場合、線形移動それ自体を利用してシリンダバレルをスピンさせる、これを行う手段が提供される。このシリンダバレルのスピンによって生じる可能性のある摩耗は、１９２０年代から１９４０年代のスリーブ弁機関で認められていた摩耗よりも少ない。Ｄａｒｄａｌｉｓに付与された米国特許第６，２８９，８７２号には、耐久性を目標とした、シリンダスリーブを従来の機関で回転させる異なる手段が開示されている。

したがって、本発明の目的は、概して固定の筐体またはフレームによって囲まれたエンドポート式シリンダを有する組立体を封止する方法を提供することである。

本発明の別の目的は、本発明によるシールを有する移動シリンダ組立体を冷却する方法を提供することである。本発明の別の目的は、摩耗を低減するように、本発明のシリンダ／シール組立体のうちの一方のシリンダをスピンさせる方法を提供することである。本発明の別の目的は、内燃機関に使用するためのシリンダ／シール組立体を提供することである。

本発明の別の目的は、より効率的な組立体間での流通を実現した、内燃機関に使用するためのシリンダ／シール組立体を提供することである。

本発明のこれらおよび他の目的は、１つまたは複数のクランク軸に直結されたピストンを収容して係合するチャンバを画定するシリンダを提供する、以下に開示する好ましい実施形態において実現される。シリンダは、ピストンとの往復揺動または摺動移動に適合され、少なくとも１つの開口を有する。筐体がシリンダを包囲し、シリンダ開口と断続的に連通する少なくとも１つのポートを有し、シールが筐体内に、シリンダに隣接して位置決めされて漏れを最小にする。

本発明の好ましい一実施形態によれば、移動シリンダと固定筐体とのシール界面は円筒形である。

本発明の別の好ましい実施形態によれば、移動シリンダと固定筐体とのシール界面は平坦である。

本発明のさらに別の好ましい実施形態によれば、シール界面は球形である。

本発明のさらに別の好ましい実施形態によれば、シール界面は、概して固定の筐体によって包囲された移動シリンダに弾性ジャケットまたはコーティングを使用して実現される。

本発明のさらに別の好ましい実施形態によれば、シールは、移動シリンダを包囲する筐体またはフレームに弾性ライニングまたはコーティングを使用して実現される。

本発明のさらに別の好ましい実施形態によれば、シール界面は、筐体またはフレームに押し付けられる、移動シリンダの端部のメカニカルシールによって実現される。

本発明のさらに別の好ましい実施形態によれば、シールは、筐体またはフレームが包囲するシリンダに押し付けられる、筐体またはフレーム内のメカニカルシールによって実現される。

本発明のさらに別の好ましい実施形態によれば、シールは、筐体またはフレームが包囲する移動シリンダの端部で別のメカニカルシールに押し付けられる、筐体またはフレーム内のメカニカルシールによって実現される。

本発明による確実なシールを組み込んだシリンダ組立体を図１に示し、全体的に参照番号１０で示す。シリンダ組立体１０は、包囲筐体１２内側に開口端シリンダ１１を備え、筐体１２は封止容器としても機能する。本願を通じて使用される「シリンダ」という用語は、ピストンが移動するチャンバを有する固体物体を概して指し、特定のいずれの形状にも限定されるものではない。

筐体１２は好ましくは、２つの入口ポート１３、１４、２つの出口ポート１５、１６、およびスロット２３を画定し、図２Ｃに示すように、スロット２３に、クランク１８に接続されたピストンロッド１７を通して、ピストンロッド１７が揺動移動できるようにする。

シリンダ組立体１０は、シリンダ１１と包囲筐体１２との間の封止されないギャップを繋ぐ弾性ライニングを含む確実なシール２１を有する。シール２１のライニングはギャップを完全に埋めてもよく、または漏れが発生し得る部分のみを埋めてもよい。図１は、組立体ポート１３、１４、１５、１６付近およびシリンダ１１の開口端付近に使用されているシールライニング２１を示す。シールライニング２１は好ましくは、組立体１０に求められる温度変化および圧力差に対して有効なシールを保持するのに十分な弾性を有する。ライニング２１はまた、組立体１０の動作が過度に妨げられないような十分に低い摩擦を移動シリンダに対して有するべきである。多くの用途では、テフロン（登録商標）ベースのライニングを使用することができる。テフロン（登録商標）ベースのライニングは、非常に平滑で研磨されたシリンダと併せて使用することができる。

シリンダ１１を囲む筐体１２に接合された、または取り付けられた静止シールライニング２１に対する関連の代替は、シリンダ１１の外側に接合または取り付けられた弾性シールジャケットまたはコーティングを有することである。ライニングと同様に、ジャケットは、シリンダ１１のすべての位置についてシリンダ端部および筐体ポート１３、１４、１５、１６を完全に封止してもよく、またはただ十分なだけ封止してもよい。この場合、ジャケットが押し付けられる筐体１２の内側は平滑で研磨したものであることができる。この代替は、組立体１０の移動部に質量を付加するため、一般的にあまり好ましくない。

最も単純な組立体１０のシリンダ１１を図２Ａに斜視図で示し、図２Ｂではクランク１８から見たところを示す。シリンダ１１は、ピストンロッド１７が摺動するクランク側の端部での図２Ｂに示す位置合わせバンド１９を除き両端が開いている。バンド１９は、シリンダ１１のバレルを、ピストンロッド１７がクランク１８と共に動くときにピストンロッド１７に沿った状態に保つとともに、図２Ｃに示すように、ピストンロッド１７が通って動かなければならない筐体１２のスロット２３を封止する役割を果たす。図２Ａおよび図２Ｂは、ベアリングを使用するためにトラニオン２４を有するシリンダ１１を示す。クランク１８が回転すると、シリンダ１１は時計回り方向および逆時計回り方向に交互に回転して、シリンダ１１のチャンバを交互に三日月形の吸入ポートおよび排気ポート１３、１４、１５、１６に露出させる。この組立体１０の動作は、ピストンの各移動方向が、クランクピンがクランク中心の上にあるか、それとも下にあるかに一致することを利用している。これは、シリンダ１１自体が適切なときに適切なポート１３、１４、１５、１６を開閉するように、一体になったピストンヘッド３１およびロッド１７の移動に併せてシリンダ１１を回転させる。

図３Ｂおよび図３Ａは、ピストンヘッド３１がクランク１８に最も近くにあるときとクランク１８から最も離れているとき（ピストン１７の方向転換点に一致する）の、クランク側ポート１３、１５および反対側のポート１４、１６のそれぞれを、シリンダ１１のバレルからの視点で示す。これらピストン位置でのシリンダ１１のバレルの輪郭は、図３Ａおよび図３Ｂでは部分的に破線で示される。クランク側のポート１３、１５は、位置合わせバンド１９の周囲で分断されて示される。図２Ｂに示すように、位置合わせバンド１９の、ピストンロッド穴３０の周囲の部分は、強度のために大きくし、ピストンロッド１７の周囲にシールを提供することができる。組立体１０のピストンロッド１７の周囲のシールは、従来の蒸気機関のピストンロッドの周囲に使用されるシールと同様であってよい。

図４は、ピストンおよび本発明によるシール組立体を示す。ピストンロッド穴３０はプラグ３５および位置合わせバンド１９を貫通し、プラグ３５および位置合わせバンド１９は共に、好ましくはネジ山と共にピストンロッド１７の周囲に、シールリング４１を配置することができるキャビティを形成する。シールリング４１は弾性材料で作ってもよく、または内側に圧するように製造すべきであることを除き、従来のピストン型リングと同様であってよい。好ましくは、図４に破線で示す通路３８が設けられて、シリンダ１１からの高圧がリング４１の裏面に達せられるようにし、それによって圧力が高いときに、リング４１がより大きな圧力でロッド１７に係合できるようにする。

プラグ３５はロッド１７の焼き付きに対してより耐性のある材料で作ることができ、揺動運動をシリンダ１１により効率的に伝達するようにロッド１７の周囲により密な間隙を有することができる。

図５Ａおよび図５Ｂに示すように、位置合わせバンド１９’の部分またはすべては、シリンダ１１’の外球の外部にあってよい。この場合、位置合わせバンド１９’は筐体の受け溝に嵌合する。ロッド穴３０’の周囲のバンド１９’のいずれの拡大もシリンダ１１’の球の内側に留まるようにすることの利点は、バンド１９’の外部部分を、筐体受け溝に均等かつ密に嵌合するように均一の幅で作ることが可能なことである。ロッド穴３０’から離れて、バンド１９は特に広い幅を有する必要はないが、ピストンロッド１７’が通って動く筐体のスロットを封止するのに十分に広い幅を有さなければならない。バンド１９が狭いほど、クランク側のポーティングのためのスペースが広くなる。

図６Ａおよび図６Ｂは、位置合わせバンド１９がシリンダ球１１の完全に内側にあるシリンダ１１および相手方ピストンヘッド３１の斜視図を示す。位置合わせバンド１９の構成に関わりなく、バンド１９のシリンダ球１１内の部分は、図６Ｂに示すピストンヘッド３１のクランク上の受け溝３２に嵌合するように作ることができる。ピストンロッド穴３０の周囲のバンド１９の内側に取り付けられるプラグ３５のドームが、ポケット３３に嵌合することができる。クランク側ピストンヘッド３１をシリンダ球１１内のバンド１９の任意の部分に合わせることにより、ピストン行程の端でのデッドスペースを大方なくすことができる。

弾性ライニングシール６１を有する代替のシリンダ組立体５０を図７Ａ〜図７Ｅに示す。シリンダ組立体５０は、包囲筐体５２内側にシリンダ５１を備える。シリンダ５１の両端は、おおよそ矩形の開口５７、５８を除き閉じており、開口５７、５８は、筐体の２対のおおよそ同様の形状のポート５３、５４、および５５、５６と交互に並ぶ。図７Ａでは、簡単にするため、また形状を目立たせるために、ピストンヘッド７１は断面に示されていない。シリンダ５１の両端の開口５７、５８の位置を、図７Ａに破線で示す。より大きな規模では、組立体５０は製造がより容易であるとともに、より軽量である。組立を容易にするには、シリンダ５１を２つ以上のパーツで作ることが必要になり得る。

圧力差がより高い場合、単純な弾性ライニングまたはジャケットは有効性の低いシールである可能性が高い。高圧の漏れを制限するのに十分な、ライニングによるシリンダに対する圧力、またはジャケットによる筐体に対する圧力が、或るポイントで過度にシリンダの移動を妨げ始めるようになり得る。組立体の性質は、高封止圧を小接触面積にわたって提供する封止に特に役立つものではない。これは、シリンダ端部のみならず、ポート、特に最高圧ポートも封止された状態に保たなければならないためである。非常に高い圧力を拘束しなければならない場合、圧力の高い大きな力に関わる封止構成ほど、成功する可能性が高い。この場合、高封止圧は組立体１０の動作に対してだらだらと常に長引かず、最も必要なときにのみ機能する。蒸気機関でのように高圧が常に保たれる場合であっても、シールを圧力により作動する手段にさせると、封止力は圧力によって決まり、製造、摩耗、または組立体パーツの温度変化によるわずかな間隙のばらつきによる影響を受けない。

図８は、図２〜図６の組立体１０が、圧力作動するメカニカル（または非弾性）シール８１、９１を筐体１１２およびシリンダ１１１のそれぞれに備えるように変更された別の代替の組立体１００を示す。高圧ポート１１３、１１４を囲み、ポート１１３、１１４、１１５、１１６のいずれもアクティブではないニュートラルポイントでシリンダバレル端部をカバーするすべての筐体エリアを含む筐体１１２の部分は、シリンダ１１１にきつく押し付けることができるように可動にされる。高圧が筐体１１２の可動部と固定部との間の間隙に入るようにして、可動部、筐体シール８１をシリンダ１１１に押し付ける。シリンダ１１１への接触は、圧力が低い場合であってもバネ８２によって保たれる。図８に示すように、クランク側筐体シール８１は波形リングの形態のバネ８２を備えることができる。このような波形バネ８２の斜視図を図９Ａに示す。別の方法として、図９Ｂに示すような「Ｖ」字形の断面を有するバネリング８６を使用してもよい。

図８に示すように、コイルバネ８２が位置合わせピン８３を非クランク側筐体シール８１の裏面に押し付ける。ピン８３は筐体１１２の穴９６に位置決めされ、そのシールの両側を筐体１１２の整合する両側と位置合わせした状態を保つように機能する。ピン８３はまた、シール８１のポート９５が筐体１１２のポート１１４と位置合わせされないようなシール８１の回転を防ぐようにも機能する。シール８１および筐体１１２を通るポート９５の位置を破線で示す。高圧は、シール８１の両側にある１つまたは複数の溝に嵌合するとともに、シール８１が嵌合する固定筐体１１２のポケットの側に押し付けられる１つまたは複数のピストン型リング８４により、シール８１の両側によってシリンダ１１１と筐体１１２との間のギャップに漏れないようにされる。組立体１００のクランク端での筐体シール８１の場合、シール８１は、シール８１のパイプ様延長部８５の周囲に１つまたは複数の追加リング８４を有して、シール８１の周囲のクランク１１８のスペースへの漏れを防ぐ。クランク端筐体シール８１は、ピストンロッド１１７の前後運動により、および２つのリングまたはリングセット８４が同じ中心を共有しないことにより筐体１１２のポケット内で回転しないようにされる。クランク端筐体シール８１は、ピストンロッド１１７を通すスロット８０を有する。

組立体１００の中心から見たシールの正面図を、非クランク側およびクランク側のそれぞれについて図１０Ａおよび図１０Ｂに示す。高圧ポート９５はシール８１を貫通し、その間、低圧ポート１１５、１１６は筐体１１２の固定部にある。低圧ポート１１５、１１６の位置および「上死点」および「下死点」でのシリンダ１１１のバレルの位置を、図１０Ａおよび図１０Ｂにおいて破線で示す。これらシール８１の裏面の正面図を図１１Ａおよび図１１Ｂに示す。

筐体シール８１の他に、万が一、シリンダ１１１内の圧力が筐体シール８１の背後のキャビティ内の圧力に近づくか、またはその圧力を超えた場合に、封止力を保つように機能するのはシリンダ端部シール９１である。後者の状況は、組立体１００が気体の圧縮に使用された場合に発生する可能性がある。これらシリンダ端部シール９１は、シリンダ１１１のバレルに開いた間隙スペース分、シリンダ１１１から離間される。別のピストン型リング８４のセットが、これら間隙スペースをシリンダ筐体ギャップから離間する。シリンダ１１１内の高圧は、シリンダ端部シール９１を筐体シール８１に強制的に押し付けることができる。シリンダ１００内の圧力が低い場合、２種類のシール間の接触は、図９Ａに示す種類の追加の波形リングバネ８２によって部分的に保つことができる。

クランク端シリンダシール９１は特に複雑である。図８に示すようにピストンヘッド１３１の下側の溝に嵌合する位置合わせバンド１１９を組み込まなければならない。位置合わせバンド１１９の上部に、ピストンロッドシール１４１およびプラグ１３５が嵌合しなければならない。位置合わせバンド１１９はピストンロッド１１７のスロット１８０を封止しなければならないため、シリンダ端部シール９１は回転してはならない。これは、図８に示すように、クランク端シリンダシール９１の穴に嵌合する、シリンダ１１１のピン９３によって実現することができる。

図１２Ａおよび図１２Ｂに示すように、ピストン型リング８４の筐体シール８１の両側の溝８８は、高圧をリング８４の裏面に出して固定筐体１１２へのリング８４の押し付けを増大させるために、高圧側に切り欠かれた等間隔のノッチ１８７を有することができる。筐体１１２は、シール８１が間隙スペースを完全に閉じてしまわないように、適宜配置されたバンプ８９を有することもできる。このようなバンプ８９を図１２Ｂでは破線で示す。シリンダ１１１は、圧力をリング８４の裏面に出すノッチ８７およびシリンダ１１１とシリンダ端部シール９１との間の間隙スペースが開いていることを保証するバンプ８９を有することもできる。間隙スペースでのバンプ８９を自由に使用して、依然として間隙スペース９９を流れに対して開いた状態を保ちながら、高圧によって押される表面積を大幅に失うことなく、間隙スペース９９の量を最小化することができる。

メカニカルシールは、炭素、グラファイト、またはセラミック繊維等の複合物で作られ、硬い表面に押し付けられる面を有することができる。この組立体１００は互いに面するメカニカルシールを有するため、一方のシール面がこのような或る複合物からなり、他方の面が相性のいい硬質材料からなることが好ましい。本願の発明はシールの仕組みを含むが、シールに適した材料は特定の組立体の必要用途に応じて様々であり得ることに留意されたい。

図８〜図１２のシリンダ／メカニカルシール組立体１００が図１〜図６に提示した組立体１０の単純な全体形状を保持するが、個々のパーツ、上述したように特にクランク端シリンダシール９１はかなり複雑であることも注目に値する。別の欠点は、シリンダ１１１とシリンダ端部シール９１との間の間隙スペースの部分のみが、これらシールを筐体シール８１に押し付けるものであることである。これら間隙スペース量の残りは「無駄」になる。さらなる短所は、筐体シール８１の背後の高圧の働きが、高圧が一度シリンダチャンバ１１１ａに入り、それによって筐体シール８１の両側に存在するようになると部分的に無になることである。上述したように、これは、高圧が圧縮等によりシリンダチャンバ１１１ａ内で大きくなる場合にはさらに問題になる。筐体シール８１の両面に高圧が存在すると、シリンダチャンバ１１１ａの内側に露出する表面積よりも大きなシール８１の背後の表面積だけが、求められる方向での正味押し付けを提供する。

図７の組立体により似たメカニカルシールを有する組立体が一般に好まれる。このような組立体の断面を図１３に示し、全体を参照番号１５０で示す。ここで、シリンダ端部はメカニカルシール１６１ａ、１６１ｂである。端部シール１６１ａ、１６１ｂを超えてのシリンダ１５１のチャンバ１５１ａからの漏れは、シリンダバレル１５１の外側の溝に係合し、シール１６１ａ、１６１ｂのエッジ内側の円筒形表面に押し付けられる１つまたは複数のピストン型リング１８４によって回避される。これらシリンダ端部シール１６１ａ、１６１ｂは、筐体１５２のポケットに嵌合する筐体シール１８１ａ、１８１ｂに押し付けられる。シリンダ端部シール１６１ａ、１６１ｂは、シリンダ端部シール１６１ａ、１６１ｂの外側エッジの整合するノッチに嵌合するシリンダバレル１５１のピン１８３により、シリンダバレル１５１の回りを回転しないようにされる。これは、シール１６１ａ、１６１ｂの回転を防ぐ１つの手段である。

使用される手段に関わりなく、間隙は、揺動運動がこのような手段によりシール１６１ｂからシリンダ１５１に伝わるように（ピストン型リング１８４にこの機能を行わせるのではなく）設計することができる。筐体シール１８１ａ、１８１ｂは、それぞれの筐体ポケットでの左右の移動を、ピストン型リング１８４によってではなく同様の手段で制限することもできる。

シリンダバレル１５１とシリンダ端部シール１６１ａ、１６１ｂとの間には、端部シール１６１ａ、１６１ｂを筐体シール１８１ａ、１８１ｂに押し付ける波形バネ１８２がある。シール１６１ａ、１６１ｂのポート１６２、１６３の位置および筐体１５２のポート１５３、１５４の位置を図１３に破線で示す。また、シール１８１ｂの形状およびクランク端筐体シール１８１ｂのポート１５３、１５５の位置を曖昧にしないように、ピストンロッド１５７が摺動するスロット１８０は図１３に示さない。スロット１８０の位置は図１５Ｂおよび図１６Ｂに示される。筐体シール１８１ａ、１８１ｂは両方とも、２セットのピストン型リング１８４を示す。一方のセットは間隙スペースをシリンダ１５１と筐体１５２との間のスペースから封止する。他方のセットのリング１８４は、間隙スペースを低圧ポートまたはマニフォルドから、またはクランク端ではクランク室またはクランクエリアから封止する。低圧クランク端ポーティング１５５は、クランク室を通して、または図１７に示すようにさらなるシールを有するさらなる中間「管」を通して行うことができる。

シリンダ端部シール１６１ａ、１６１ｂの面の正面図を図１４Ａおよび図１４Ｂに示す。シリンダ端部シール１６１ａ、１６１ｂに押し付けられる筐体シール１８１ａ、１８１ｂの面の正面図を、図１５Ａおよび図１５Ｂに示す。筐体シール１８１ａ、１８１ｂの裏面の斜視図を図１６Ａおよび図１６Ｂに示す。ピストン型リング１８４を保持するための溝の位置を参照番号１８８で示す。図１５Ａ、図１５Ｂ、図１６Ａ、および図１６Ｂでの矢印は、高圧がシリンダ／シール組立体１５０に外側から、従来の蒸気機関でのように入る場合に筐体シール１８１ａ、１８１ｂのポート１５３〜１５６を通る流れの方法を示す。仮に組立体１５０がコンプレッサに使用される場合には、流れる方向は逆になる。高圧フローは、筐体シール１８１ａ、１８１ｂのパイプ様延長部の外側１８６からシリンダ１５１に入る。低圧フローは、パイプ様延長部の内側１８５を取ってシリンダ１５１を出る。クランク端筐体シール１８１ｂは、その筐体シール１８１ｂのスロット１８０でのピストンンロッド１５７の左右の移動によってポケット内で回転しないようにされる。非クランク端筐体シール１８１ａは、図１７に示すピン１８３およびノッチによって回転しないようにすることができる。バネは図１３において筐体シール１８１ａ、１８１ｂに示されないが、必要であれば追加することができる。クランク１５８が回転すると、シリンダ端部シール１６１ａのポート１６３およびシリンダ端部シール１６１ｂのポート１６２が、筐体シール１８１ｂ、１８１ａの高圧ポート１５３、１５４および低圧ポート１５５、１５６に交互に露出する。シリンダ端部シール１６１ａ、１６１ｂの面は、図１４Ａおよび図１４Ｂには円形で示されるが、任意の適した形状であってよい。たとえば、シリンダ端部シール１６１ａ、１６１ｂの面は、前後移動の方向でより広く、筐体シール１８１ａ、１８１ｂのポート１５３〜１５６の周囲により大きな封止表面を提供することができる。しかし、図１５Ａおよび図１５Ｂに示す筐体シール１８１ａ、１８１ｂの面は、ピストン型リング１８４がそれぞれの周縁の封止に使用される限り円形であるべきである。

高圧がシリンダ１５１内に存在する場合、その高圧はシリンダ端部シール１６１ａ、１６１ｂを直接、所望の方向に最大面積で、また無駄になる間隙スペースがほぼない状態で押す。さらに、筐体１５２と筐体シール１８１ａ、１８１ｂとの間の間隙スペース内の高圧力は、シール１８１ａ、１８１ｂの他方の面で作用しているシリンダチャンバ１５１ａ内の高圧によってわずかに相殺される。

この組立体１５０は、図８の組立体１００と異なり、筐体１５２とシリンダ１５１との間の空間で働く流れはない。したがって、そのスペースを別の目的で使用することが容易である。図１３は、シリンダバレル１５１を能動的に冷却するために使用されるそのスペースを示す。冷却フィン１７３がシリンダバレル１５１の両側に追加されて示される。シリンダバレル１５１の回転揺動は、従来の手持ちファンを使用する場合のようにフィン１７３に空気または他の冷媒を外部に向けて送る。筐体１５２の開口１７２が、その空気を外部に向けて流せるようにする。冷却補給空気を、組立体１５０の枢軸点およびトラニオン１６４のより近くにある開口１７４に通すことができる。このような補給開口１７４を図１３では破線で示す。ＲＰＭのより高い用途では、より短い冷却フィン１７３が好ましいであろう。この冷却機構は図７の組立体５０でも上手く働くことに留意されたい。液体冷媒を使用してもよい。しかし、シリンダ１５１の前後回転に抵抗が付与される可能性があるため、シリンダ１５１が液体冷媒に浸からないことが好ましい。冷媒は、トラニオン１６４付近に小量ずつ流れるか、または噴霧されてから、「遠心」力によりシリンダ１５１により振り落とされた後、再び冷却される。このような冷却手段は、同じ噴霧された冷媒を、封止界面、シリンダのトラニオン１６４を囲むベアリング１６５、およびクランク１５８の潤滑剤として使用することも可能である。このような場合、クランク室からの潤滑剤は、ピストンロッド１５７に入り、ピストンヘッドから出て２つのピストンリング１８４の間に入ることによってシリンダバレル１５１ａに運ぶことができる。図１３および図１７は、ピストンヘッドを囲む単一のみのピストンリング１８４を示す。

図１７は、ピストンロッド１５７の軸に沿って９０度回転した図１３の組立体１５０を示す。ピストン１５７は、図１３での位置から１８０度回転したクランク１５８と共に示される。この位置は、クランク室またはクランクエリアから離れてクランク端に低圧ポートを設ける可能性を示すのを助ける。

図１７は、クランク端筐体シール１８１ｂの裏面を通るが、ピストン１５７が移動しなければならないスロット１８０を遮らないポートを示す。「Ｄ」字形の封止リング１９１が、波形バネ１８２により筐体１５２から筐体シール１８１ｂに押し付けられて示される。ここでは、波形バネ１８２も「Ｄ」字形を有する。これら「Ｄ」リングが押し付けられる筐体シール１８１ａの「Ｄ」字形表面は、図１６Ｂの筐体シールの斜視図に示される。「Ｄ」リングシール１９１は、シール１９１が筐体シール１８１ｂの表面に対して均等な押し付けを行えるように、剛性である必要があるか、または別個または一体の剛性裏当てを有する必要がある。波形バネ１８２の代替として、図９Ｂに示すような「Ｖ」断面を有する「Ｄ」字形バネを使用してもよい。

図１７は、クランク１５８をシリンダ組立体１５０に最も近い状態で示して、その端部での間隙要件を示す。図１７での間隙は最小で示される。図１３の組立体１５０のポートに一致するクランク位置は実際には、図１７に示す間隙よりも大きな間隙を有する。シリンダ１５１の回転移動が大きく、したがって潜在的なポートが大きいほど、クランク１５８はシリンダ組立体１５０に近くある必要がある。より小型かつより単純な組立体は、すべての低圧ポートをクランク室またはクランクエリアを通して直接行うことができる。

この組立体１５０の非クランク端に対する代替のポート方式を図１８Ａおよび図１８Ｂに示す。ここで、低圧フローがポートされる筐体シール１８１ａのパイプ様延長部が、本体に対して偏心する。ポート１５４、１５６は略三日月形である。アクティブポート１５４、１５６の間の筐体シール１８１ａの部分は、シリンダ端部シール１６１ａのポート１６３に整合する。図１８Ｂは、潜在的にアクティブな部分を超えて大きくして、質量を付加するが強度を殆ど付加しないシール１８１ａの部分をなくした低圧ポート１５４を示す。他方のポート方式でのように、シリンダ端部シール１６１ａの前後移動により、シリンダ端部シールポート１６３が筐体シール１８１ａの高圧ポート１５４および低圧ポート１５６に交互に露出する。この方式は、高圧ポーティングをシリンダ組立体１５０の中心にいくらかより近くで行えるようにする。これは、いくつかの用途、特に圧縮ガスがシリンダ組立体間で渡される内燃機関において有利であり得る。

シリンダ組立体１５０のメカニカルシール１６１ａ、１６１ｂが圧力を使用して、圧力が高いときに封止面をより強力に共に押し付けることを示した。非公式に遠心力と呼ぶ別の力が断続的に働いてシールを共に押し付ける。シリンダ端部シール１６１ａ、１６１ｂは、組立体１５０の中心枢軸点を中心に前後に回転する。回転中、シリンダ端部シール１６１ａ、１６１ｂは筐体シール１８１ａ、１８１ｂに押し付けられる。最高速度の回転は、方向転換点間の中点で発生する。これら中点は、ピストンロッド１５７が最大限および最小限であり、方向を転換しているときに発生する。これらと同じポイントは、シリンダ端部シール１６１ａ、１６１ｂが筐体シール１８１ａ、１８１ｂの一方のポートが開き、他方のポートが開くまでの一瞬にも発生する。この追加の封止力により、高ＲＰＭ用途でのシール１６１ａ、１６１ｂ、１８１ａ、１８１ｂに耐摩耗性のより高い材料を使用することが必要になり得る。

いくつかの用途では、筐体シール１８１ａ、１８１ｂまたはかシリンダ端部シール１６１ａ、１６１ｂのいずれかを省いてよい。たとえば、仮に組立体１５０がコンプレッサまたはポンプに使用された場合、筐体シール１８１ａ、１８１ｂをなくしてよい。シリンダ端部シール１６１ａ、１６１ｂは、気体または液体が筐体１５２の固定出口ポートを通して押し出される間、圧縮またはポンピング行程中に筐体１５２内側に力で押し付けることができる。その行程が完了すると、出口ポートの逆止め弁が、吸入行程中にシリンダ内の圧力が下がる間にそのポートからの漏れを阻止する。蒸気機関または他の外燃機関では、シリンダ端部シール１６１ａ、１６１ｂを省いてよく、図７に示すような固体端部を有するシリンダを使用してよい。シールの一方が省かれる場合、シリンダ１５１と筐体１５２との間のスペースは、吸入または排気から有効に封止されないかもしれない。このため、図１３に示すようにそのスペースをシリンダ１５１の冷却に使用することができない場合がある。

図１３〜図１７に示す組立体１５０のシリンダ１５１は、比較的軽量である。これは、速度および方向の変更を経てシリンダ１５１を加速する際に必ず使用されるエネルギーを最小化するのを助ける。しかし、使用されるエネルギーは必ずしもシステムからなくなるわけではない。そのエネルギーを蓄えて再利用する潜在的な手段がある。おそらく最も単純なのは、従来の機械式時計のひげぜんまいと同様のバネを使用して、シリンダ１５１の回転揺動の保持を助けることである。組立体が限られたＲＰＭ範囲で使用される場合、このバネを、回転運動量を最良に蓄えて復元するように「調整」することができる。より複雑な可変バネを、より広いＲＰＭ範囲を有する組立体に使用してもよい。このようなエネルギーを蓄えて復元する空気手段またはさらには電磁手段も可能である。このような手段により、本発明のシリンダ組立体を使用して、従来の弁列を使用する組立体と比較した場合に大幅な省エネを実現することができる。

図１３〜図１８に示すシール１６１ａ、１６１ｂ、１８１ａ、１８１ｂは、図１９Ａ〜図１９Ｄに示すように、線形摺動シリンダ組立体２００で使用するように適合することができる。シリンダ組立体２００は、ピストンヘッド２３１および共に回転する２つのクランク２１８、２１８’に接続されたロッド２１７を有する。クランク２１８、２１８’は、歯車２０７であって、図２０では２つのクランク２１８、２１８’に取り付けられて示される２つの他の歯車２０８、２０９と係合する歯車２０７によって共に回転するようにすることができる。図１３に類似する図１９Ａは、このような機構のシール２６１ｂ、２６１ｂ’、２８１ｂ、２８１ｂ’を示す。ピストンロッド２１７はシリンダ２０１の両端から延出して、２つのクランク２１８、２１８’に接続する。シリンダの両端の筐体シール２８１ｂ、２８１ｂ’は、ピストンロッド２１７が図１６Ｂに示すように上下に摺動するスロットを有する。その他で、この組立体２００のシールと図１３〜図１８に示すシールとの違いは、封止面が球形ではなく平坦なことである。ピストンロッドスロット２３０は、ポートを隠さないように図１９Ａに示されない。

図２０は、２つのクランク２１８、２１８’を逆方向に回転する単一の歯車２０７にどのように接続することができるかを示す。このような歯車２０７は自然の動力取り出し点である。図２０は、動力取り出し歯車２０７が２つのクランク２１８、２１８’と同じ回転速度を共有していることを示す。別の方法として、より高速またはより低速を有するように適合させることが可能である。図１９Ａは、クランク２１８、２１８’が最右「死点（または転換）」位置にあるシリンダ組立体２００を示す。図１９Ｂは、クランク２１８、２１８’が上「活性（active）」中央位置にある組立体２００を示す。図１９Ｃは、クランク２１８、２１８’が最左「死点（dead）」位置にある組立体２００を示す。図１９Ｄは、クランク２１８、２１８’が下「活性」中央位置にある組立体２００を示す。図２１Ａは、一方のシリンダ端部シール２６１ｂの面を示す。シリンダ端部シール２６１ｂの面上のポート２６２は、好ましくは矩形である。シリンダ２０１が上下に摺動するとき、これらポート２６２は、筐体２８１ｂの面の上下の矩形ポート２５５、２５３と位置合わせされ、これを図２１Ｂに示す。他方のシリンダ端部シール２６１ｂ’の面上のポートも同様であり、他方の筐体シール２８１ｂ’のポート２５３’、２５５’と併せて同じように機能する。

筐体シール２８１ｂ、２８１ｂ’の裏面は、パイプ様延長部の周囲のシール２８１ｂ、２８１ｂ’の裏面が平坦であることを除き、図１６Ｂに示すものと同様である。図２１Ａは、シリンダ側から筐体シール２８１ａに面する側への通路に輪郭２６９を有するシリンダ端部シール２６１ｂのポート２６２を示す。シリンダ側のポート２６２は、シリンダバレル２０１の壁に隣接して、またロッド封止リング２４１およびプラグ２３５の周囲で湾曲して、これらポート２６２の面積を最大化する。ロッド封止組立体の周囲の２６９で示す湾曲を破線で示す。図２１Ａは、シリンダ端部シール２６１ｂの回転を防ぐように機能するロッド２２７を上下に摺動するシリンダシール２６１ｂも示す。筐体シール２８１ｂ、２８１ｂ’は、スロット２３０でのピストンロッド２１７の上下移動により、任意のこのような手段なしで回転しないようにされる。図２１Ｃは、図２１Ａのシリンダ端部シール２６１ｂの平面図である。図２１Ｄおよび図２１Ｅは、ピストンロッドリングシール２４１を囲むプラグ２３５の上面図および底面図をそれぞれ示す。図２１Ｃ〜図２１Ｆにおいて、プラグ２３５のエッジおよびリング２４１のキャビティの下に示されるチャネル２３６は、リング２４１の裏面に高圧をかけられるようにする。図２１Ｆは、サイドエッジチャネル２３６の１つを通る図２１Ｃ〜図２１Ｅのプラグ２３５の拡大断面図を示す。

図１９Ａ〜図１９Ｄに示す組立体２００さらなる改良に特に適する。線形摺動シリンダ２０１は、図２２に示すように、ラック２２２のシリンダ係合歯２２１の外側に歯２１１を有することにより、摺動中にスピンするようにすることができる。これは流体潤滑が失われることを防ぎ、ピストンヘッド２３１が行程の終わりに達し、方向を変えながら一瞬停止するときに、結果として金属と金属との接触に繋がる。この特徴は、ピストンヘッド２３１が停止中であり方向転換中であるのと同時に最大速度でシリンダ２０１をスピンさせる。シリンダ２０１は、スピンヘッド２３１が最大速度でシリンダ２０１を通って移動しているときにスピンを停止し、スピン方向を変える。これはより良好な耐摩耗性機関を提供する。

本発明のシリンダ組立体を内燃機関にどのように使用することができるかについての説明を、図２３を参照しながら行うことができる。図２３は１対のシリンダ１５１、１５１’を備える組立体２５０を示し、一方のシリンダ１５１は吸入および圧縮を行うために使用され、他方のシリンダ１５１’はクランク軸の時計方向移動と共に動力および排気を行うために使用される。第１のシリンダ１５１は、ピストンヘッド１７１の上側で吸入を行い、下側で圧縮を行う下降行程の中央に示される。第２のシリンダ１５１’は、上側での動力行程と下側での排気行程の中央に示される。４行程機関の４つすべての行程が表される位置で行われている。これは、４行程のそれぞれが異なるシリンダで実現されている４気筒機関と同等である。これは、ピストンヘッド１７１、１７１’の両側の容積が、旧式の蒸気機関でのように作業容積であるため、２つのシリンダ１５１、１５１’で可能である。

クランク軸の回転継続に伴い、ピストン１５７、１５７’は方向を転換する。ピストン１５７、１５７’の上昇移動に伴い、第１のシリンダ１５１はピストンヘッド１７１の上側で圧縮を行い、下側で吸入を行っている。第２のシリンダ１５１’は、ピストンヘッド１７１’の上側に排気を有し、下側に動力を有する。

吸入行程が第１のシリンダ１５１のピストンヘッド１７１の各側で完了した後、シリンダ端部シール１６１ａ、１６１ｂの回転により、適当な筐体シール１８１ａ、１８１ｂの吸入ポート１５５、１５６が閉じられ、そのシリンダ端部ポート１６２、１６３が適当な筐体シール１８１ａ、１８１ｂの圧縮排気ポート１５３、１５４に開かれる。たとえば、下側圧縮行程中、圧縮ガスが第１のシリンダ１５１から、第２のシリンダ１５１’の適当な筐体シール１８１ｂ’の高圧ポート１５３’を備えた点火チャンバ１９４’への通路１７４に押し込まれる。これが行われている間、高圧ポート１５３’は第２のシリンダ１５１’から封止され、このとき、関連する作業容積は排気に関わっている。下側圧縮行程が第１のシリンダ１５１で完了すると、圧縮排気ポート１５３がシリンダ端部シール１６１ｂの回転によって閉じられる。そのポート１５３が第１のシリンダ１５１で閉じられるのと同時に、第２のシリンダ１５１’の端部シールポート１６２’が点火チャンバ１９４’に露出する。この露出は、第２のシリンダ１５１’での下側動力段階を開始させる。動力行程の終わりに、第２のシリンダの端部シールポート１６２’が点火チャンバ１９４’に対して閉じ、次いで排気行程に向けて低圧ポート１５５’に対して開く。燃焼が、スパークにより、または燃料の高圧縮空気中への噴射により点火チャンバ１９４’のポイント１９６’で開始する。同様の点火を、上側点火チャンバ１９５’について参照番号１９７’で示す。

シリンダ１５１、１５１’の下側での吸入および排気は、図１７に示すような別個のポートおよび通以下のシールを有してよい。別の方法として、吸入および排気はクランク室を通して行ってもよい。その場合、クランク室は互いに封止された２つの別個のチャンバを有する必要がある。

図２３は、第２のシリンダの筐体シール高圧ポート１５３’、１５４’において点火チャンバ１９４’、１９５’のそれぞれに繋がる通路１７４、１７５によって接続されたシリンダ１５１、１５１’を示す。代替の配置は、通路１７４および点火チャンバ１９４’を一体化するとともに、通路１７５および点火チャンバ１９５’を一体化させたものである。通路１７４は、第１のシリンダ１５１から第２のシリンダ１５１’に渡るにつれて断面を増大させることができ、結果として角形になる。ここで、点火を第１のシリンダ１５１のより近くで開始することができ、その結果生成される炎の先がチャンバを通って第２のシリンダ１５１’に向かって移動し、最終的に第２のシリンダ１５１’に入る。この配置は、十分な規模により、かつ恐らくセラミックコーティングまたはスリーブによっても、有効に炎が角型チャンバ内で消えないようにされる場合に好ましい可能性がある。

セラミックコーティングは、組立体２５０内の他の場所で好ましい場合がある。第２のシリンダのシリンダ端部シール１６１ａ’、１６１ｂ’の両側のセラミックコーティングが、燃焼の高温に曝されることからの、これらシール１６１ａ’、１６１ｂ’の変形を防ぐのを助ける。これらシール１６１ａ’、１６１ｂ’の変形は、第２のシリンダ１５１’の封止界面の有効性を損なう可能性がある。筐体シール１８１ａ’、１８１ｂ’に押し付けられる端部シール面のいずれのコーティングもまた、同じ有効性を保つために本質的に傷のない必要がある。セラミックコーティングを第２のシリンダ１５１’の端部シール１６１ａ’、１６１ｂ’、また恐らく第２のシリンダ１５１’のピストンヘッド１７１’およびピストンロッドシールプラグの点火チャンバ１９４’、１９５’に使用することが、機関の熱効率を増大させるように機能する。好ましくは、動力行程完了後の第２のシリンダ１５１’内の温度低減は、単純に組立体２５０のパーツの過熱を防ぐために付与される冷却からではなく作業の実行による。第１のシリンダ１５１の圧縮容積よりも第２のシリンダ１５１’の膨張容積が大きいことも、熱効率的な機関のためになる。

第１のシリンダ１５１がピストンヘッド１７１の両側で吸入および圧縮を行い、第２のシリンダがピストンヘッド１７１’の両側で動力および排気を行うこの機関レイアウトは、かなり柔軟である。第２のシリンダ１５１’を第１のシリンダ１５１よりも大きくして、圧縮容積よりも大きな膨張容積を実現することができる。さらに、第１のシリンダ１５１を、第２のシリンダ１５１’よりもいくらか先に上死点および下死点に運ぶことができる。そうすることにより、圧縮行程が終わるまでに、燃焼に点火することなく燃焼にさらなる時間を与えることができる。シリンダ１５１、１５１’はクランク軸に対して「Ｖ」になる位置関係に配置することもよく、この場合、２つのシリンダ１５１、１５１’の両端間の通路１７４をより短くでき、互いに妨害することなくシリンダ１５１、１５１’を近づけることができる。

後者の可能性を図２４Ａおよび図２４Ｂに示す。図２４Ａは、クランク軸１５８の中心線から見た、一列に並んだシリンダ組立体位置を示し、一方のシリンダ１５１が前景にあり、他方のシリンダ１５１’が背後にある。組立体の位置は、輪郭線でのみ、また上死点および下死点においてのみ示される。第１のシリンダ１５１は実線で示され、第２のシリンダは破線で示される。クランク軸中心線は、より離れたシリンダ１５１’の場合に極わずかに右に偏って示され、それによって別個のシリンダ１５１、１５１’を容易に見られるようにする。図２３に示すように、第１のシリンダ１５１から第２のシリンダへの通路１７４、１７５は、第１のシリンダの右側から出て第２のシリンダの左側に入る。中心線に対して右から左への通路１７４、１７５のトラバースを図２４Ａでは矢印線で示す。図２４Ｂは、クランク軸１５８に対して「Ｖ」の位置関係にあるシリンダ１５１、１５１’を示す。ここでも、矢印線は第１のシリンダ１５１から第２のシリンダ１５１’への通路の流れる方向を示す。通路１７４、１７５はクランク軸１５８と直線上によりよく並ぶようにされ、それによって短縮される。非クランク端通路１７５は、クランク軸１５８に対して左から右への流れを有する。

図２３は、ピストンヘッド１７１、１７１’の両側で、吸入および圧縮が第１のシリンダ１５１で行われ、動力および排気が第２のシリンダ１５１’で行われる実施形態を示す。代替の配置では、第１のシリンダ１５１にピストン１７１の上側で吸入および圧縮を行わせ、下側で動力および排気を行わせる。そして、第２のシリンダ１５１’は、上側で動力および排気を行い、下側で吸入および圧縮を行う。不都合なことに、この配置は、図２３に表す組立体２５０の柔軟性を持たない。膨張容積は、ピストンヘッド１７１、１７１’の両側の圧縮容積よりも大きくすることができない。また、一方のシリンダ１５１を他方のシリンダ１５１’よりも先に上死点および下死点に到達させることによって両側の燃焼により多くの時間を提供することができない。さらに、２つのシリンダ１５１、１５１’間の通路１７４、１７５は、クランク軸１５８に対して「Ｖ」の位置関係を有することによって上側および下側の両方で短縮することができない。それにも拘わらず、この配置は、２行程機関が現在使用されることが多い用途向けのより小型かつより単純な機関に対して好ましいであろう。このような小型機関は一般に、オイルが混合された燃料を使用することによって潤滑する。一方のシリンダ１５１’が、図２３に示すように両側で動力および排気を行う場合、そのシリンダ１５１’の壁が適切な潤滑を受けられない可能性がある。こういった壁は、非燃焼空気／燃料／潤滑剤の混合物に決して接触しない。各シリンダ１５１、１５１’がピストンヘッド１７１、１７１’の片側で吸入および圧縮を行う配置では、両方のシリンダ１５１、１５１’の壁の適切な潤滑を保証する。

「Ｖ」の位置関係は上手くいかないが、シリンダ１５１、１５１’間の通路を短縮する方法がある。図２５Ａは、２つのシリンダ１５１、１５１’が、逆方向に回転する異なるクランク１５８、１５８’と協働する配置を示す。異なるクランク方向を有することにより、高圧ポートが入る、または出る側が逆になる。２つのクランク１５８、１５８’のオフセット量を除き、２つのシリンダ１５１、１５１’間の通路１７４、１７５は直線上に並べられる。第１のシリンダ１５１から第２のシリンダ１５１’への通路１７５は、上部に実線矢印で示される。下部にある第２のシリンダ１５１’から第１のシリンダ１５１への通路１７４は、破線矢印で示される。一方のクランク１５８およびシリンダ１５１、１５１’が必ず直線上に並ぶ必要がある場合、通路１７４、１７５は図２４Ａに示すようにより長くなる。

図２５Ｂは、２つのシリンダ１５１、１５１’に２つのクランク１５８、１５８’に対して「Ｘ」の位置関係を形成させることにより、通路１７４、１７５をさらに短縮することができ、２気筒機関組立体２５０の全体をよりコンパクトにできることを示す。ここでも、第１のシリンダ１５１から第２のシリンダ１５１’への通路は上部に実線で示され、第２のシリンダ１５１’から第１のシリンダ１５１への通路は下部に破線で示される。図２５Ｂに示すように、２つのシリンダ１５１、１５１’が同じ枢軸点を共有する場合、２つのシリンダ１５１、１５１’間のトラニオンは、ベアリングを使用して、一方の内側に他方が嵌合する。それにより、シリンダ１５１、１５１’をより近づけることが可能になる。

本願の図は、ピストンがそれぞれの「行程」の終わりにあるときにデッドスペースを示さない。一般には、いくらかの間隙が、特に高ＲＰＭ用途において望ましい。

本明細書に提示したシリンダ組立体の大半は、好ましい形状である球形の封止界面を有する。本発明の代替の実施形態は、線形摺動シリンダおよび２つのクランクと併せて使用される平坦な封止面を有するシリンダ組立体を備える。後者の実施形態は寿命の点でいくらかの利点を有することができるが、サイズが大きく重いという欠点がある。必要な変更を行えば、円筒形界面を使用することができる。円筒形界面の場合、筐体シールおよびシリンダ端部シールは、円形ピストン型リングがこれらシールのエッジの封止に使用される場合より大きくする必要がある。また、ピストンヘッドは、ピストン移行終わりでのデッドスペースを最小化するような形状を有する場合、より大きくかつより重くなる。したがって、あまり好ましくない。

確実なシールを有する移動シリンダ組立体およびこれを使用する方法に関連する発明を上に開示した。本発明の各種詳細は、本発明の範囲から逸脱することなく変更することが可能である。さらに、本発明の好ましい実施形態および本発明の実施する最良の形態についての上記説明は、限定のためにではなく説明を目的としてのみ提供され、本発明は特許請求の範囲によって規定される。

本発明の一実施形態による弾性筐体ライニングに封止されたシリンダ組立体の概略図である。 本発明による弾性ライニングまたはジャケットと併せて使用されるシリンダの斜視図である。 クラックピンから見た図２Ａのシリンダの立面図である。 本発明による筐体のスロット内に位置決めされたピストンロッドの図である。 図１のシリンダ組立体の筐体ポートの左側面図である。 図１のシリンダ組立体の筐体ポートの右側面図である。 本発明によるピストンロッドシール組立体の断面図である。 本発明の一実施形態による整合するシリンダおよびピストンの斜視図である。 本発明の一実施形態による整合するシリンダおよびピストンの斜視図である。 本発明の別の実施形態による整合するシリンダおよびピストンの斜視図である。 本発明の別の実施形態による整合するシリンダおよびピストンの斜視図である。 本発明の別の実施形態による弾性筐体ライニングを有するシリンダ組立体の断面図である。 図７Ａのシリンダ組立体のシリンダの平面図である。 図７Ａのシリンダの側面図である。 図７Ａのシリンダの上面図である。 図７Ａのシリンダの底面図である。 本発明の別の実施形態によるシリンダ両端および包囲筐体に機械的なシールを有するシリンダ組立体の断面図である。 本発明による波形バネリングの斜視図である。 本発明の「Ｖ」字形断面を有するバネリングの断面図である。 図８のシリンダ組立体の筐体封止面および固定筐体ポートの位置を示す正面図である。 図８のシリンダ組立体の筐体封止面および固定筐体ポートの位置を示す正面図である。 図１０Ａの筐体シールの背面図である。 図１０Ｂの筐体シールの背面図である。 本発明によるリングの裏面に高圧を付与するように機能するリング溝のノッチの斜視側面図である。 高圧隙間空間でのノッチおよびバンプの断面図である。 本発明の別の実施形態によるメカニカルシールを使用するシリンダ組立体の断面図である。 図１３のシリンダ組立体の非クランクシリンダ端部シールの正面図である。 図１３のシリンダ組立体のクランクシリンダ端部シールの正面図である。 図１３のシリンダ組立体の非クランク筐体シールの正面図である。 図１３のシリンダ組立体のクランク筐体シールの正面図である。 図１３のシリンダ組立体の非クランク筐体シールの裏面の斜視図である。 図１３のシリンダ組立体のクランク筐体シールの裏面の斜視図である。 図１３のシリンダ組立体の別の断面図である。 本発明の別の実施形態による非クランク式シリンダ端部シールの正面図である。 図１８Ａのシリンダ端部シールと併せて使用される非クランク筐体シールの背面図である。 本発明の別の実施形態による、クランクが最右「死点」位置に示された状態の、摺動シリンダ組立体での使用に適合された図１３のメカニカルシールの断面図である。 クランクを最上中央活点位置に示す、図１９Ａのシリンダ組立体の別の断面図である。 クランクを最左「死点」位置に示す、図１９Ａのシリンダ組立体のさらに別の断面図である。 クランクを最下中央活点位置に示す、図１９Ａのシリンダ組立体のさらに別の断面図である。 図１９Ａのシリンダ組立体で２つのクランクの移動を調整する手段の概略図である。 図１９Ａのシリンダ組立体のシリンダ端部シールおよび筐体シールの正面図である。 図１９Ａのシリンダ組立体のシリンダ端部シールおよび筐体シールの正面図である。 図２１Ａのシリンダ端部シールの上部側面図である。 図２１Ｃのピストンロッドシール組立体で使用されるプラグの上面図である。 図２１Ｃのピストンロッドシール組立体で使用されるプラグの底面図である。 シールリングの裏面に高圧を付与することができる、側部チャネルの１つを通る図２１Ｃ〜図２１Ｅのプラグの拡大断面図である。 図１９Ａの摺動シリンダ組立体のシリンダを回転させる手段の断面図である。 本発明の別の実施形態による、内燃機関内で共に動作する１対のシリンダ組立体の概略図である。 本発明の別の実施形態による、直列配置の図２３の内燃組立体の概略図である。 本発明の別の実施形態による、「Ｖ」配置の図２３の内燃組立体の概略図である。 逆方向に回転するクランクがずれて直列配置された、本発明の別の実施形態による内燃機関組立体の概略図である。 逆方向に回転するクランクがずれて「Ｘ」配置された、図２５Ａの組立体の概略図である。

Claims (27)

1. （ａ）少なくとも１つのクランクに接続されたピストンを収容して係合するチャンバを画定するエンドポート式移動シリンダと、
   （ｂ）該シリンダを包囲し、前記シリンダチャンバと断続的に連通する少なくとも１つのポートを画定する静止筐体と、
   （ｃ）前記筐体内に、前記シリンダに隣接して位置決めされて漏れを最小化する、ポートを有する第１のシールと
   を備える移動シリンダ組立体。
2. 前記シリンダの移動は揺動移動である、請求項１に記載のシリンダ組立体。
3. 前記シリンダの移動は往復線形移動である、請求項１に記載のシリンダ組立体。
4. 前記シールは前記筐体に取り付けられた弾性の膜またはコーティングを含む、請求項１に記載のシリンダ組立体。
5. 前記シールは前記シリンダに取り付けられた弾性の膜またはコーティングを含む、請求項１に記載のシリンダ組立体。
6. 前記シールはメカニカルシールを含む、請求項１に記載のシリンダ組立体。
7. 前記シールは、該シールと前記筐体との間の間隙スペースに入る高圧によって該シリンダに押し付けられる、請求項６に記載のシリンダ組立体。
8. 前記シールとポケットとの間の前記間隙スペースを開いた状態に保つ手段をさらに備える請求項７に記載のシリンダ組立体。
9. 前記間隙スペースを開いた状態に保つ手段は、バンプ、ピン、チャネル、グリッド、およびバネからなる群から選択される１つまたは複数を含む、請求項８に記載のシリンダ組立体。
10. 前記間隙スペースは、前記筐体に取り付けられ、前記第１のシールに押し付けられる第２のシールによって封止される、請求項７に記載のシリンダ組立体。
11. 前記間隙スペースは、前記第１のシールに取り付けられ、前記筐体に押し付けられる第２のシールによって封止される、請求項７に記載のシリンダ組立体。
12. 該シリンダに対して前記第１のシールを常に押し付けた状態を保つための少なくとも１つのバネをさらに備える請求項６に記載のシリンダ組立体。
13. 該シリンダに取り付けられ、前記第１のシールに押し付けられて漏れを制御する、ポートを有する機械的な第２のシールをさらに備える請求項１に記載のシリンダ組立体。
14. 前記第２のシールに取り付けられ、該シリンダに対して押し付けられて前記第２のシールと該シリンダとの間の漏れを制御する第３のシールをさらに備える請求項１３に記載のシリンダ組立体。
15. 該シリンダに取り付けられ、前記第２のシールに押し付けられて前記第２のシールと該シリンダとの間の漏れを制御する第３のシールをさらに備える請求項１３に記載のシリンダ組立体。
16. 前記第１のシールに対して前記第２のシールを常に押し付けた状態を保つための少なくとも１つのバネをさらに備える請求項１３に記載のシリンダ組立体。
17. 前記シールは、該シリンダに取り付けられる、ポートを有する機械的なシールを含む、請求項１に記載のシリンダ組立体。
18. 前記筐体に対して前記シールを常に押し付けた状態を保つための少なくとも１つのバネをさらに備える請求項１７に記載のシリンダ組立体。
19. 余分な熱を放散する手段をさらに備える請求項１に記載のシリンダ組立体。
20. 前記余分な熱を放散する手段は、該シリンダに取り付けられた冷却フィンを含む、請求項１９に記載のシリンダ組立体。
21. 該移動シリンダの運動転換に必要なエネルギーは、少なくとも１つのバネに少なくとも部分的に蓄えられて解放される、請求項１に記載のシリンダ組立体。
22. 該移動シリンダの運動転換に必要なエネルギーは、磁気手段、電気手段、または電磁手段からなる群のうちの１つまたは複数に少なくとも部分的に蓄えられて解放される、請求項１に記載のシリンダ組立体。
23. （ａ）該シリンダに取り付けられた第１の組の歯と、
    （ｂ）固定ラックに位置決めされた第２の組の補足歯と
    をさらに備え、
    これにより、該シリンダが、前記第１および第２の組の歯の係合によってスピンする、請求項３に記載のシリンダ組立体。
24. （ａ）一対のシリンダ組立体であって、各シリンダ組立体が、
    （ｉ）少なくとも１つのクランクに接続されたピストンを収容して係合するチャンバを画定する移動シリンダ、
    （ｉｉ）該シリンダを包囲し、前記シリンダチャンバと断続的に連通する少なくとも１つのポートを画定する静止筐体、および
    （ｉｉｉ）前記筐体内に、該シリンダに隣接して位置決めされて漏れを最小化する、ポートを有する第１のメカニカルシール
    を備える一対のシリンダ組立体
    を備え、
    （ｂ）前記組立体のうちの少なくとも一方の前記第１のシールの少なくとも１つのポートが、吸入および圧縮に使用される作業容積から、動力および排気に使用される対応する作業容積への通路の一部を形成する、内燃機関。
25. 動力および排気に使用される作業容積の前記第１のシールの少なくとも１つのポートは、その作業容積に関連する燃焼チャンバの一部を形成する、請求項２４に記載の内燃機関。
26. 前記シリンダ組立体のそれぞれの前記ピストンは逆回転クランクに取り付けられる、請求項２４に記載の内燃機関。
27. 前記シリンダ組立体は「Ｘ」パターンに配置される、請求項２４に記載の内燃機関。

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