JP2008254052A - METHOD FOR PRODUCING Ti ALLOY CASTING - Google Patents

METHOD FOR PRODUCING Ti ALLOY CASTING Download PDF

Info

Publication number
JP2008254052A
JP2008254052A JP2007101138A JP2007101138A JP2008254052A JP 2008254052 A JP2008254052 A JP 2008254052A JP 2007101138 A JP2007101138 A JP 2007101138A JP 2007101138 A JP2007101138 A JP 2007101138A JP 2008254052 A JP2008254052 A JP 2008254052A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
alloy
mold
casting
molten metal
cavity
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
JP2007101138A
Other languages
Japanese (ja)
Inventor
Hitoshi Ishikawa
均 石川
Yoshihide Kawai
良英 河合
Junichi Omura
順一 大村
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Daido Castings Co Ltd
Original Assignee
Daido Castings Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Daido Castings Co Ltd filed Critical Daido Castings Co Ltd
Priority to JP2007101138A priority Critical patent/JP2008254052A/en
Publication of JP2008254052A publication Critical patent/JP2008254052A/en
Pending legal-status Critical Current

Links

Images

Landscapes

  • Supercharger (AREA)

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a method for producing a Ti alloy casting where, when a product is produced by casting using a high-C Ti alloy material, the generation of a gas defect can be effectively suppressed. <P>SOLUTION: The pressure at the inside of a mold 18 is reduced, the molten metal of a high-C Ti alloy comprising, by mass, 0.04 to 0.10% C is sucked up and is charged into a cavity 24, further, the mold 18 is rotated at a high speed around a rotation center P together with the molten metal at the inside under the reduced pressure, and centrifugal force is acted on the molten metal at the inside of the mold 18, so as to perform casting. <P>COPYRIGHT: (C)2009,JPO&INPIT

Description

この発明はTi合金鋳造品の製造方法に関し、特にCを高含量で含有するTi合金鋳造品の製造方法に関する。   The present invention relates to a method for producing a Ti alloy casting, and more particularly to a method for producing a Ti alloy casting containing a high content of C.

Ti合金は酸化され易い合金であり、そこで従来、Ti合金を溶解、鋳造する方法としてレビテーション溶解、減圧吸上鋳造が好適に用いられてきた。
図5はその一例を示している。
同図において200はレビテーション溶解炉(以下単に溶解炉とする)で、水冷の銅るつぼ202と、その外側に配した高周波誘導加熱コイル204とを有している。
この溶解炉200では、高周波誘導加熱コイル204による高周波誘導加熱により、Ti合金を銅るつぼ202内部で溶解する。
Ti alloy is an alloy that is easily oxidized, and conventionally, levitation melting and vacuum suction casting have been suitably used as a method for melting and casting Ti alloy.
FIG. 5 shows an example.
In the figure, reference numeral 200 denotes a levitation melting furnace (hereinafter simply referred to as a melting furnace), which has a water-cooled copper crucible 202 and a high-frequency induction heating coil 204 arranged on the outside thereof.
In the melting furnace 200, the Ti alloy is melted inside the copper crucible 202 by high frequency induction heating by the high frequency induction heating coil 204.

このときTi合金の溶湯は、その表層部に惹起される電流による磁界と、銅るつぼ202の壁部に発生する電流による磁界とが互いに逆位相となってそれらの間に生ずる反発力、即ちローレンツ斥力によって、銅るつぼ202の壁部から離れた状態となる。即ちTi合金溶湯が銅るつぼ202の内壁面から離間し浮遊状態となる。   At this time, the molten Ti alloy has a repulsive force generated between the magnetic field caused by the current induced in the surface portion and the magnetic field caused by the current generated in the wall of the copper crucible 202, that is, Lorentz. Due to the repulsive force, the copper crucible 202 is separated from the wall. That is, the molten Ti alloy is separated from the inner wall surface of the copper crucible 202 and is in a floating state.

206は減圧チャンバで、その内部にロストワックス法(インベストメントモールド法ともいう)にて作製されたセラミックス製且つ通気性の多孔質の鋳型208が収容されている。
ここで鋳型208の内部には、製品成形のためのキャビティ212が備えられている。
Reference numeral 206 denotes a decompression chamber in which a ceramic and air-permeable porous mold 208 made by the lost wax method (also referred to as an investment mold method) is accommodated.
Here, a cavity 212 for product molding is provided inside the mold 208.

214は鋳型208の内部に連通して設けられた吸上管で、この吸上管214を通じて溶解炉200内部のTi合金の溶湯が鋳型208の内部、詳しくはキャビティ212に吸い上げられる。   A suction pipe 214 is provided in communication with the inside of the mold 208, and the molten Ti alloy in the melting furnace 200 is sucked up into the inside of the mold 208, specifically, the cavity 212 through the suction pipe 214.

減圧チャンバ206は外筒216の内面に沿って昇降可能とされており、そして減圧チャンバ206の下降により吸上管214が共に下降して、溶解炉200内のTi合金の溶湯に浸漬される。また減圧チャンバ206は上昇することで、吸上管214が溶解炉200上に引き上げられる。   The decompression chamber 206 can be moved up and down along the inner surface of the outer cylinder 216, and the suction pipe 214 is lowered together with the lowering of the decompression chamber 206 and is immersed in the molten Ti alloy in the melting furnace 200. Further, the vacuum chamber 206 is raised, so that the suction pipe 214 is pulled up onto the melting furnace 200.

218はガス導入口で、このガス導入口218を通じて非酸化性のガス(例えばArガス)が導入されることで、溶解炉200及び外筒216の内部空間が非酸化性雰囲気とされる。
尚、220はガス排出口で、222は、減圧チャンバ206内部を減圧するための減圧吸引管である。
Reference numeral 218 denotes a gas inlet, and a non-oxidizing gas (for example, Ar gas) is introduced through the gas inlet 218, so that the internal space of the melting furnace 200 and the outer cylinder 216 is made a non-oxidizing atmosphere.
Reference numeral 220 denotes a gas discharge port, and 222 denotes a vacuum suction pipe for decompressing the inside of the vacuum chamber 206.

この図5に示す減圧吸上鋳造法では、減圧チャンバ206の下降により吸上管214を溶湯に浸漬させた状態とし、その状態で減圧チャンバ206内部を減圧にすることで、溶解炉200内部のTi合金の溶湯を吸上管214を通じてキャビティ212に吸い上げて充填し、その後これを凝固させる。   In the vacuum suction casting method shown in FIG. 5, the suction pipe 214 is immersed in the molten metal by lowering the vacuum chamber 206, and the inside of the vacuum chamber 206 is depressurized in this state, so that the interior of the melting furnace 200 is reduced. The molten Ti alloy is sucked and filled into the cavity 212 through the suction pipe 214 and then solidified.

そして溶湯が凝固した後、再び減圧チャンバ206を上昇させて、減圧チャンバ206内部の鋳型208を鋳造品とともに取り出す。
以上の鋳造法によれば、酸化され易いTi合金の鋳造品を非酸化性雰囲気中で良好に鋳造することが可能である。
尚、この種の減圧吸上鋳造法については、例えば下記特許文献1にその一例が開示されている。
After the molten metal has solidified, the decompression chamber 206 is raised again, and the mold 208 inside the decompression chamber 206 is taken out together with the cast product.
According to the above casting method, it is possible to satisfactorily cast an easily oxidized Ti alloy casting in a non-oxidizing atmosphere.
An example of this type of vacuum suction casting method is disclosed in Patent Document 1 below, for example.

このTi合金の鋳造品の例として、ターボチャージャのタービンホイールがある。
図6は、その例を具体的に示している。
同図において224はタービンロータで、タービンホイール226とコンプレッサホイル228とがロータシャフト230で連結されている。
ここでタービンホイール226,コンプレッサホイル228のそれぞれには、外周面に沿って放射状に多数のブレードが設けられている。
An example of this Ti alloy casting is a turbocharger turbine wheel.
FIG. 6 specifically shows such an example.
In the figure, reference numeral 224 denotes a turbine rotor, and a turbine wheel 226 and a compressor wheel 228 are connected by a rotor shaft 230.
Here, each of the turbine wheel 226 and the compressor wheel 228 is provided with a large number of blades radially along the outer peripheral surface.

このタービンロータ224では、タービンホイール226でエンジンからの排気ガスの流れを受けて回転し、そしてコンプレッサホイル228の回転により空気を圧縮して、これをエンジンの吸気側に供給する。
従ってタービンホイール226は、900℃付近にも達する高温の排気ガスに曝された状態で超高速で回転運動させられる。
In the turbine rotor 224, the turbine wheel 226 rotates in response to the flow of exhaust gas from the engine, and the compressor wheel 228 rotates to compress air and supply the compressed air to the intake side of the engine.
Therefore, the turbine wheel 226 is rotated at a very high speed while being exposed to a high-temperature exhaust gas reaching about 900 ° C.

そこでかかるタービンホイール226としては、高温強度に優れた材料を用いる必要がある。
このようなタービンホイール226の材料としては、Ti合金の中で特に耐熱強度が強く、また軽量なTiAl金属間化合物を基とするTi合金を好適に用いることができる。
Therefore, for the turbine wheel 226, it is necessary to use a material excellent in high temperature strength.
As a material for such a turbine wheel 226, a Ti alloy based on a light TiAl intermetallic compound having a particularly high heat resistance strength among Ti alloys can be preferably used.

TiAl金属間化合物を基とするTi合金については、例えば下記特許文献2,特許文献3,特許文献4にその一例が開示されている。
具体的には、特許文献2には質量%でAlを30〜36%含有し、その他に
(1) 0.5〜15質量%のNb、
(2) 0.5〜15質量%のNbと、更にB,C及びSiの1種以上を0.01〜0.5質量%、
(3) 0.1〜4質量%のCr、
(4) 0.1〜4質量%のCrと、更にB,C及びSiの1種以上を0.01〜0.5質量%、
(5) 0.1〜6質量%のMo、
(6) 0.1〜6質量%のMoと、更にB,C及びSiの1種以上を0.01〜0.5質量%、
(7) 0.1〜8質量%のVと、更にB及びSiの1種又は2種を0.01〜0.5質量%
のうちの何れかを含有し、残部がTi及び不可避不純物から成るTiAl金属間化合物を基とするTi合金が開示されている。
Examples of Ti alloys based on TiAl intermetallic compounds are disclosed in Patent Document 2, Patent Document 3, and Patent Document 4, for example.
Specifically, Patent Document 2 contains 30 to 36% Al by mass%,
(1) 0.5-15 mass% Nb,
(2) 0.5 to 15% by mass of Nb, and further 0.01 to 0.5% by mass of one or more of B, C and Si,
(3) 0.1 to 4% by mass of Cr,
(4) 0.1 to 4% by mass of Cr, and 0.01 to 0.5% by mass of one or more of B, C and Si;
(5) 0.1-6 mass% Mo,
(6) 0.1 to 6% by mass of Mo, and 0.01 to 0.5% by mass of one or more of B, C and Si;
(7) 0.1 to 8% by mass of V, and further one or two of B and Si are 0.01 to 0.5% by mass.
A Ti alloy based on a TiAl intermetallic compound containing any of the above, the balance being Ti and inevitable impurities is disclosed.

また下記特許文献3には、質量%でAl:28〜38%,Nb;0.5〜20%を含有し、その他にSi,Zr,Sn,Cr,Mn,Fe,Co,Ni,Cu,V,Mo,Hf,W,Ta,B,C等を適宜含有させて成るTiAl金属間化合物を基とするTi合金が開示されている。   Patent Document 3 below contains Al: 28 to 38%, Nb; 0.5 to 20% by mass, and in addition, Si, Zr, Sn, Cr, Mn, Fe, Co, Ni, Cu, A Ti alloy based on a TiAl intermetallic compound containing V, Mo, Hf, W, Ta, B, C and the like as appropriate is disclosed.

更に特許文献3には、タービンホイールを構成するTiAl金属間化合物を基とするTi合金の例として、質量%でAl:31〜35%含有するTi合金が、また更にその他の成分としてCr,Mn,Vの何れか1種又は2種以上を0.2〜4%を含むTi合金,Nb,Ta,V及びReの何れか1種又は2種以上を0.2〜10%含有するTi合金,Si:0.01〜1.00%含有するTi合金,Zr:1.0%未満,Fe:1.0%未満,C:0.2%未満,O:0.2%未満,N:0.2%未満とするTi合金の組成例が開示されている。   Furthermore, in Patent Document 3, as an example of a Ti alloy based on a TiAl intermetallic compound that constitutes a turbine wheel, a Ti alloy containing Al: 31 to 35% by mass%, and still other components such as Cr, Mn Ti alloy containing 0.2 to 4% of any one or more of V, Ti alloy containing 0.2 to 10% of one or more of Nb, Ta, V and Re , Si: 0.01 to 1.00% Ti alloy, Zr: less than 1.0%, Fe: less than 1.0%, C: less than 0.2%, O: less than 0.2%, N: An example of a composition of a Ti alloy that is less than 0.2% is disclosed.

上記したようにタービンホイール226は高温環境下で、しかも極めて高速で回転運動するものであり、かかるタービンホイール226には特に優れた高温クリープ強度が求められる。
高温クリープ強度が不十分であると、タービンホイール226が超高速回転したときに、その遠心力で半径方向に伸びを生じ、場合によってタービンホイール226がタービンハウジングに接触したり当ってしまったりする不具合を生じる恐れがある。
As described above, the turbine wheel 226 rotates at a very high speed in a high temperature environment, and the turbine wheel 226 is required to have a particularly excellent high temperature creep strength.
If the high-temperature creep strength is insufficient, when the turbine wheel 226 rotates at an ultra-high speed, the centrifugal force causes radial expansion, and in some cases, the turbine wheel 226 contacts or hits the turbine housing. May result.

そこでタービンホイール226用のTiAl金属間化合物を基とするTi合金にCを高含量(例えば0.04%以上)で添加することが提案されている。
Cを高含量で添加することで高温クリープ強度が強まり、これによりタービンホイール226が高速回転した時の伸びを低く抑えることができる。
Accordingly, it has been proposed to add C in a high content (for example, 0.04% or more) to a Ti alloy based on a TiAl intermetallic compound for the turbine wheel 226.
By adding C in a high content, the high-temperature creep strength is increased, whereby the elongation when the turbine wheel 226 rotates at high speed can be kept low.

ところがこのようにCを高含量で添加したTiAl金属間化合物を基とするTi合金を材料としてタービンホイール226を上記の減圧吸上鋳造で鋳造すると、鋳造品にガス欠陥が多発し、良品歩留りが10%未満となってしまって実質上量産ができないといった問題が生ずる。   However, when the turbine wheel 226 is cast by the above-described vacuum suction casting using a Ti alloy based on a TiAl intermetallic compound to which a high content of C is added in this way, gas defects frequently occur in the cast product, resulting in a good product yield. There arises a problem that it is less than 10% and mass production is practically impossible.

例えば図5は鋳造品の一例としてのタービンホイール226を減圧吸上鋳造する場合の例を示したものであるが、タービンホイール226の材料として低CのTiAl金属間化合物を基とするTi合金を用いた場合にはガス欠陥の発生は特に認められないが、高CのTiAl金属間化合物を基とするTi合金を材料として用いた場合、図7中Aで示す部位にガス欠陥が多発してしまう。   For example, FIG. 5 shows an example in which a turbine wheel 226 as an example of a cast product is subjected to vacuum suction casting, and a Ti alloy based on a low C TiAl intermetallic compound is used as the material of the turbine wheel 226. When used, the occurrence of gas defects is not particularly observed, but when a Ti alloy based on a high C TiAl intermetallic compound is used as a material, gas defects frequently occur at the site indicated by A in FIG. End up.

図中Aで示す部位は、鋳造に際して押湯の効き難い部分で且つ最終凝固に近い部位であり、凝固時に溶融ガスの溶解度が低下し放出されたことにより、ガス欠陥が発生したものと考えられる。
特に減圧条件下での吸上鋳造では、凝固時に減圧条件の下で溶湯中に固溶した炭素()と酸素()とが下記反応により一酸化炭素ガス(CO)を生成し易くなる。
→CO(気体)
そして特に溶解度が低下する凝固直前で鋳造品内部にガス放出されて、これがガス欠陥を生ぜしめるものと推察される。
このためCを高含量で添加したTiAl金属間化合物を基とするTi合金を材料として用いた場合、タービンホイール226を鋳造にて製造することが実際上できないのが実情であった。
The part indicated by A in the figure is a part where the hot metal is hardly effective during casting and is a part close to final solidification, and it is considered that a gas defect occurred due to a decrease in the solubility and release of the molten gas during solidification. .
Particularly in suction casting under reduced pressure conditions, carbon ( C ) and oxygen ( O ) dissolved in the molten metal under reduced pressure conditions during solidification easily generate carbon monoxide gas (CO) by the following reaction. .
C + O → CO (gas)
It is presumed that gas is released into the cast product immediately before solidification when the solubility is lowered, and this causes gas defects.
For this reason, when a Ti alloy based on a TiAl intermetallic compound added with a high content of C is used as a material, it is actually impossible to manufacture the turbine wheel 226 by casting.

以上高CのTiAl金属間化合物を基とするTi合金を材料としてタービンホイールを鋳造により製造する場合を例として説明したが、鋳造に際してのガス欠陥の発生の問題は、C:0.04〜0.10%含有する高CのTi合金材料を用いて製品を鋳造により製造する際に共通して生じ得る問題である。   The case where a turbine wheel is manufactured by casting using a Ti alloy based on a high C TiAl intermetallic compound as an example has been described above. However, the problem of the occurrence of gas defects during casting is C: 0.04 to 0 This is a problem that may occur in common when a product is manufactured by casting using a high C Ti alloy material containing 10%.

尚本発明に対する先行技術として、下記特許文献5,特許文献6,特許文献7に鋳造方法に関連した内容が開示されている。   As prior art to the present invention, the following Patent Document 5, Patent Document 6, and Patent Document 7 disclose contents related to the casting method.

特開平6−114532号公報JP-A-6-114532 特開平1−298127号公報JP-A-1-298127 特開平3−226538号公報JP-A-3-226538 特開平10−220236号公報JP-A-10-220236 特開平5−200518号公報Japanese Patent Laid-Open No. 5-200518 特開平10−99955号公報Japanese Patent Laid-Open No. 10-99955 特開2000−225455号公報JP 2000-225455 A

本発明は以上のような事情を背景とし、高CのTi合金材料を用いて鋳造により製品を製造するに際してガス欠陥の発生を効果的に抑制し得るTi合金鋳造品の製造方法を提供することを目的としてなされたものである。   The present invention provides a manufacturing method of a Ti alloy casting that can effectively suppress the occurrence of gas defects when manufacturing a product by casting using a high C Ti alloy material against the background as described above. It was made for the purpose.

而して請求項1のものは、鋳型の内部のキャビティに質量%でC:0.04〜0.10%含有する高CのTi合金の溶湯を充填し、該鋳型を内部の溶湯と共に高速回転させて、回転中心から離隔した位置の前記キャビティの溶湯に遠心力を作用させ鋳造を行うことを特徴とする。   Thus, according to the first aspect of the present invention, a high-C Ti alloy melt containing C: 0.04 to 0.10% by mass in the cavity inside the mold is filled with the mold together with the melt inside. The casting is performed by rotating the molten metal in the cavity at a position separated from the center of rotation and applying a centrifugal force.

請求項2のものは、鋳型の内部を減圧として該鋳型のキャビティに質量%でC:0.04〜0.10%含有する高CのTi合金の溶湯を吸い上げて充填するとともに減圧下で該鋳型を内部の溶湯と共に高速回転させて、回転中心から離隔した位置の該キャビティの溶湯に遠心力を作用させ鋳造を行うことを特徴とする。   According to a second aspect of the present invention, the inside of the mold is reduced in pressure and the cavity of the mold is sucked and filled with a high-C Ti alloy melt containing 0.04 to 0.10% by mass, and the vacuum is applied under reduced pressure. Casting is performed by rotating the mold at a high speed together with the molten metal inside, and applying centrifugal force to the molten metal in the cavity at a position separated from the center of rotation.

請求項3のものは、請求項2において、前記鋳型を通気性を有する多孔質鋳型となして該鋳型を減圧チャンバ内に且つ該減圧チャンバの回転中心から前記キャビティが離隔して位置するように配置し、該減圧チャンバ内を減圧状態とすることで該キャビティに前記溶湯を吸い上げ且つ該減圧チャンバを該回転中心回りに高速回転させることで該溶湯に遠心力を作用させ鋳造を行うことを特徴とする。   According to a third aspect of the present invention, in the second aspect of the present invention, the mold is a porous mold having air permeability so that the mold is located in the decompression chamber and the cavity is spaced from the rotation center of the decompression chamber. The vacuum chamber is disposed, and the inside of the decompression chamber is brought into a decompressed state so that the molten metal is sucked into the cavity, and the decompression chamber is rotated at a high speed around the rotation center, whereby centrifugal force is applied to the molten metal to perform casting. And

請求項4のものは、請求項1〜3の何れかにおいて、前記Ti合金がTiAl金属間化合物を基とするTi合金であることを特徴とする。   According to a fourth aspect of the present invention, in any one of the first to third aspects, the Ti alloy is a Ti alloy based on a TiAl intermetallic compound.

請求項5のものは、請求項1〜4の何れかにおいて、前記溶湯に少なくとも1G(但しGは重力加速度)以上の加速度で遠心力を作用させて鋳造を行うことを特徴とする。   According to a fifth aspect of the present invention, in any one of the first to fourth aspects, the casting is performed by applying a centrifugal force to the molten metal at an acceleration of at least 1 G (G is a gravitational acceleration) or more.

請求項6のものは、請求項1〜5の何れかにおいて、前記鋳造品がターボチャージャのタービンホイールであることを特徴とする。   According to a sixth aspect of the present invention, in any one of the first to fifth aspects, the cast product is a turbine wheel of a turbocharger.

発明の作用・効果Effects and effects of the invention

以上のように本発明はC:0.04〜0.10%含有する高CのTi合金を材料として用い、これを鋳造して製品製造を行うようになすとともに、その鋳造に際して鋳型を内部の溶湯とともに高速回転させて溶湯に遠心力を作用させ、鋳造を行うものである。
本発明によれば、鋳造品にガス欠陥が生じるのを良好に抑制でき、従って高CのTi合金を材料として用いた場合においても鋳造品を量産することが可能となる。
As described above, the present invention uses a high C Ti alloy containing C: 0.04 to 0.10% as a material, and casts this to produce a product. The casting is performed by rotating the molten metal at a high speed and applying a centrifugal force to the molten metal.
According to the present invention, it is possible to satisfactorily suppress the occurrence of gas defects in a cast product. Therefore, even when a high-C Ti alloy is used as a material, the cast product can be mass-produced.

本発明において、ガス欠陥の発生を抑制することができるのは次の理由によるものと考えられる。
本発明によれば、鋳型内部での溶湯の凝固を加圧下で進行させることができ、このため凝固直前でガスの溶解度が低くなっても、その圧力の作用で溶解ガスの放出を抑制でき、また凝固過程で遠心力による圧力が押湯効果を発揮する。
そしてこれらによってガス欠陥の発生を抑制できるものと考えられる。
In the present invention, the generation of gas defects can be suppressed for the following reason.
According to the present invention, the solidification of the molten metal inside the mold can proceed under pressure, so even if the solubility of the gas is reduced just before solidification, the release of the dissolved gas can be suppressed by the action of the pressure, In addition, the pressure generated by centrifugal force exerts a feeder effect during the solidification process.
And it is thought that the occurrence of gas defects can be suppressed by these.

またたとえキャビティの溶湯内で微細なガスが発生したとしても回転の外周側であるキャビティの溶湯から回転中心の溶湯にかけて、回転中心に向かい圧力が低くなる圧力勾配が生じるため、発生したガスが圧力の低い回転中心側に浮力で追い出されて移行するため、製品にガス欠陥が発生するのが更に効果的に抑制されるものと考えられる。   Even if fine gas is generated in the molten metal in the cavity, a pressure gradient is generated in which the pressure decreases from the molten metal in the cavity on the outer periphery of the rotation to the molten metal in the center of rotation, and the generated gas is pressurized. It is considered that the occurrence of gas defects in the product is further effectively suppressed since the product is displaced by buoyancy to the lower rotation center side.

前述したように鋳造に際してのガス欠陥の発生の問題は、高CのTi合金材料を用いる場合に共通して生じ得る問題であり、従って本発明はこのようなTi合金を材料として鋳造により製品製造する場合に適用可能である。   As described above, the problem of the occurrence of gas defects during casting is a problem that may occur in common when using a high-C Ti alloy material. Therefore, the present invention manufactures products by casting using such a Ti alloy as a material. Applicable when

ここでTi合金としては後述のTiAl金属間化合物を基とするTi合金の他に、例えばTi−6Al−4V,Ti−22V−4Al,Ti−2.5V−3Al,Ti−6Al−7Nb,Ti−6Al−2Sn−4Zr−2Mo,Ti−8Al−1Mo−1V等を例示することができるが、他のTi合金を材料として用いる場合にも本発明は適用可能である。   Here, the Ti alloy includes, for example, Ti-6Al-4V, Ti-22V-4Al, Ti-2.5V-3Al, Ti-6Al-7Nb, Ti in addition to a Ti alloy based on a TiAl intermetallic compound described later. Although -6Al-2Sn-4Zr-2Mo, Ti-8Al-1Mo-1V, etc. can be illustrated, this invention is applicable also when using another Ti alloy as a material.

更に本発明は、鋳造方法として特許文献5,特許文献6,特許文献7に開示されている鋳造方法を用いることも可能である。
詳しくは、特許文献5及び特許文献6に開示されているように真空容器内部で溶湯を重力にて鋳型内部に充填し遠心鋳造する方法,特許文献7に開示されているように溶湯を金型にて構成した鋳型の内部に減圧吸上げし且つ遠心鋳造する方法等を用いることが可能である。
Furthermore, the present invention can use the casting method disclosed in Patent Document 5, Patent Document 6, and Patent Document 7 as a casting method.
Specifically, as disclosed in Patent Document 5 and Patent Document 6, a method of filling the mold with gravity in the vacuum vessel and centrifugal casting as disclosed in Patent Document 5, and as disclosed in Patent Document 7, a molten metal mold It is possible to use a method such as vacuum suction and centrifugal casting in the mold constituted by the above.

但し本発明は、鋳造方法として鋳型の内部を減圧としてTi合金の溶湯を吸い上げてキャビティに充填し、そして減圧下で鋳型を内部の溶湯とともに高速回転させて溶湯に遠心力を作用させ鋳造を行う減圧吸上鋳造方法を用いた鋳造品の製造に適用して特に好適である(請求項2)。   However, according to the present invention, as the casting method, the inside of the mold is reduced in pressure to suck up the molten Ti alloy and fill the cavity, and under reduced pressure, the mold is rotated at a high speed together with the internal molten metal to apply centrifugal force to the molten metal for casting. The present invention is particularly suitable when applied to the production of a cast product using the vacuum suction casting method.

この場合において、鋳型を通気性を有する多孔質鋳型となして、鋳型を減圧チャンバ内に収容し、そして減圧チャンバ内を減圧状態とすることでキャビティに溶湯を吸い上げ且つ減圧チャンバを回転中心回りに高速回転させることで溶湯に遠心力を作用させ、鋳造を行うようになすことができる(請求項3)。   In this case, the casting mold is made into a porous mold having air permeability, and the casting mold is accommodated in the decompression chamber, and the decompression chamber is placed in a decompressed state, so that the molten metal is sucked into the cavity and the decompression chamber is rotated around the rotation center. By rotating at high speed, centrifugal force can be applied to the molten metal to perform casting (claim 3).

本発明は、特にTiAl金属間化合物を基とするTi合金を材料として鋳造品を製造する場合に適用して好適なものである(請求項4)。   The present invention is particularly suitable when applied to the production of a cast product using a Ti alloy based on a TiAl intermetallic compound as a material (Claim 4).

ここでTiAl金属間化合物を基とするTi合金としては、例えば特許文献2,特許文献3,特許文献4に開示されたTi合金、或いはその他のTi合金を用いることが可能であるが、より好適には以下の組成を有するものを用いるのが良い。
Al:28〜38質量%
Nb:0.1〜20質量%
C :0.04〜0.10質量%
残部不可避的不純物及びTi
尚必要に応じて以下の成分の何れか1種以上を含んでいても良い。
Cr,Mo,Ni,W,Mn,Ta,Si,Cu,Fe,Co,V,N,Bi,B,
Ta,Hf,Zr,Sn
Here, as the Ti alloy based on the TiAl intermetallic compound, for example, the Ti alloy disclosed in Patent Document 2, Patent Document 3, and Patent Document 4, or other Ti alloys can be used, but more preferable. It is preferable to use a material having the following composition.
Al: 28-38 mass%
Nb: 0.1 to 20% by mass
C: 0.04 to 0.10% by mass
Remaining inevitable impurities and Ti
Note that one or more of the following components may be included as necessary.
Cr, Mo, Ni, W, Mn, Ta, Si, Cu, Fe, Co, V, N, Bi, B,
Ta, Hf, Zr, Sn

本発明では、鋳造を行うに際して少なくとも1G以上の加速度で遠心力を作用させて鋳造を行うことが望ましい(請求項5)。
また本発明は、特にターボチャージャのタービンホイールの製造に適用して好適である(請求項6)。
In the present invention, it is desirable to perform casting by applying a centrifugal force at an acceleration of at least 1 G when performing casting.
The present invention is particularly suitable for application to the manufacture of a turbine wheel for a turbocharger (Claim 6).

次に本発明をターボチャージャのタービンホイールの製造に適用した場合の実施形態を図面に基づいて説明する。
図1は本実施形態の製造方法の実施装置を示したもので、図中10はレビテーション溶解炉(以下単に溶解炉とする)であり、水冷の銅るつぼ12と、その外側に配された高周波誘導加熱コイル14とを有している。
Next, an embodiment when the present invention is applied to manufacture of a turbine wheel of a turbocharger will be described with reference to the drawings.
FIG. 1 shows an apparatus for carrying out the manufacturing method of the present embodiment, in which 10 is a levitation melting furnace (hereinafter simply referred to as a melting furnace), which is disposed on the outside of a water-cooled copper crucible 12. And a high-frequency induction heating coil 14.

この溶解炉10では、高周波誘導加熱コイル14による高周波誘導加熱によりTi合金素材を銅るつぼ12内部で溶解する。
溶解したTi合金の溶湯は、その表層部に惹起される電流による磁界によって銅るつぼ12の壁部から離れて浮遊状態となる。
In the melting furnace 10, the Ti alloy material is melted inside the copper crucible 12 by high frequency induction heating by the high frequency induction heating coil 14.
The molten Ti alloy melt is separated from the wall of the copper crucible 12 by a magnetic field caused by a current induced in the surface layer portion, and is in a floating state.

16は減圧チャンバで、その内部にロストワックス法にて作製した通気性を有するセラミックス製且つ多孔質の鋳型18がバックアップサンド20と共に収容されている。   Reference numeral 16 denotes a decompression chamber, in which an air-permeable ceramic and porous mold 18 produced by the lost wax method is accommodated together with a backup sand 20.

鋳型18の内部には、製品としてのタービンホイールを成形するための複数のキャビティ24が減圧チャンバ16の回転中心Pから離隔した位置に形成されており、更にその中心部に幹湯道26が、また幹湯道26と各キャビティ24を繋ぐ枝湯道28が形成されている。
この鋳型18からは、減圧チャンバ16の底部を貫通して吸上管30が下向きに突き出している。
尚32はメッシュコーンで、このメッシュコーン32を介してその下側空間と蓋34の内側空間とが連通した状態とされている。
A plurality of cavities 24 for forming a turbine wheel as a product are formed in the mold 18 at positions separated from the rotation center P of the decompression chamber 16, and a main runner 26 is formed at the center thereof. Further, a branch runway 28 connecting the trunk runway 26 and each cavity 24 is formed.
A suction pipe 30 protrudes downward from the mold 18 through the bottom of the decompression chamber 16.
Reference numeral 32 denotes a mesh cone. The lower space communicates with the inner space of the lid 34 through the mesh cone 32.

36は基台で、この基台36上に外筒38が起立状態に固定されている。
40は外筒38の内側に設けられた内筒で、図示を省略する駆動装置により外筒38との間の気密を保った状態で昇降可能とされている。
上記減圧チャンバ16はこの内筒40の内側に設けられている。
Reference numeral 36 denotes a base on which an outer cylinder 38 is fixed in an upright state.
Reference numeral 40 denotes an inner cylinder provided on the inner side of the outer cylinder 38. The inner cylinder 40 can be moved up and down while maintaining airtightness with the outer cylinder 38 by a driving device (not shown).
The decompression chamber 16 is provided inside the inner cylinder 40.

42は減圧チャンバ16を回転駆動するモータで、その出力軸44上に回転円板46が固設され、この回転円板46の外周面が減圧チャンバ16の外周面に環状に設けられたフランジ部48の外周面に押圧されている。   Reference numeral 42 denotes a motor that rotationally drives the decompression chamber 16. A rotating disk 46 is fixed on the output shaft 44, and the outer peripheral surface of the rotating disk 46 is annularly provided on the outer peripheral surface of the decompression chamber 16. 48 is pressed against the outer peripheral surface.

このフランジ部48の外周面にはまた、別の位置で支持ローラ50の外周面が接触させられており、減圧チャンバ16が高速回転する際に横向きの力が支持ローラ50にて支持されるようになっている。
この装置では、回転円板46をモータ42にて高速回転させることで減圧チャンバ16が内部の鋳型18及びバックアップサンド20とともに高速回転させられる。
The outer peripheral surface of the flange portion 48 is also brought into contact with the outer peripheral surface of the support roller 50 at another position so that a lateral force is supported by the support roller 50 when the decompression chamber 16 rotates at a high speed. It has become.
In this apparatus, the decompression chamber 16 is rotated at a high speed together with the internal mold 18 and the backup sand 20 by rotating the rotating disk 46 at a high speed by the motor 42.

尚54は非酸化性ガスとしてのアルゴンガスを導入するガス導入口であり、このガス導入口54からのアルゴンガスの導入により、外筒38の内側空間即ち溶解炉10の内部空間及び減圧チャンバ16内部がアルゴンガスで置換される。   Reference numeral 54 denotes a gas introduction port for introducing argon gas as a non-oxidizing gas. By introducing the argon gas from the gas introduction port 54, the inner space of the outer cylinder 38, that is, the inner space of the melting furnace 10 and the decompression chamber 16 are provided. The inside is replaced with argon gas.

本実施形態の製造方法では、ガス導入口54からアルゴンガスを導入した状態でモータ42により減圧チャンバ16を高速回転させ、その状態で減圧チャンバ16を下降させて吸上管30を溶解炉10内部の溶湯中に浸漬させる。   In the manufacturing method of the present embodiment, the decompression chamber 16 is rotated at a high speed by the motor 42 with the argon gas being introduced from the gas inlet 54, and the decompression chamber 16 is lowered in this state to bring the suction pipe 30 into the melting furnace 10. Soak in molten metal.

そして減圧吸引口52からの吸引によって減圧チャンバ16内部が減圧状態とされ、これにより溶解炉10内部の溶湯が吸上管30を通じて鋳型18内部に吸い上げられ、幹湯道26及び枝湯道28を通じて各キャビティ24に充填される。   Then, the inside of the decompression chamber 16 is decompressed by suction from the decompression suction port 52, whereby the molten metal inside the melting furnace 10 is sucked into the mold 18 through the suction pipe 30, and through the trunk runway 26 and the branch runway 28. Each cavity 24 is filled.

各キャビティ24に充填された溶湯は、減圧チャンバ16の回転中心P回りの鋳型18の高速回転によって、遠心力でキャビティ24に強い押湯圧力で押し付けられる。そして所定時間同状態が保持されて溶湯が凝固せしめられる。
その後減圧が解除されるとともに減圧チャンバ16の回転が停止され、そして減圧チャンバ16が内筒40とともに上昇せしめられて、その後鋳型18が内部の鋳造品とともに外部に取り出される。
図2はこのようにして取り出した鋳造品としてのタービンホイール53を幹湯道26,枝湯道28で凝固した軸状の部分55,56とともに表している。
各タービンホイール53は、その後軸状の部分56で切断されて単離される。
The molten metal filled in each cavity 24 is pressed against the cavity 24 with a strong pressure by the centrifugal force by the high-speed rotation of the mold 18 around the rotation center P of the decompression chamber 16. The same state is maintained for a predetermined time and the molten metal is solidified.
Thereafter, the decompression is released and the rotation of the decompression chamber 16 is stopped, and the decompression chamber 16 is raised together with the inner cylinder 40, and then the mold 18 is taken out together with the internal casting.
FIG. 2 shows the turbine wheel 53 as a cast product taken out in this way together with shaft-shaped portions 55 and 56 solidified by the main runner 26 and the runner 28.
Each turbine wheel 53 is then cut and isolated at an axial portion 56.

ロストワックス法にて作製した多孔質の鋳型を用いてタービンホイールを上記に述べた鋳造方法で鋳造し製造した。
ここでは合金素材としてTi−33.2Al−4.8Nb−1.0Cr−0.2Si(数値は質量%)を基本組成としてCの含有量を種々変化させたものを用い、そしてキャビティの溶湯に加わる遠心力(G)を様々に変化させてガス欠陥の発生率を調べた。
ここで、回転の加速度Gは次の式によって与えられる。
G=11.8×(N/1000)×r
(但しN:回転数(RPM),r:回転半径(図1中回転中心Pから翼部の軸方向中心までの距離))
尚、溶湯の鋳込温度は1550〜1580℃とした。
A turbine wheel was cast by the casting method described above using a porous mold produced by the lost wax method.
Here, Ti-33.2Al-4.8Nb-1.0Cr-0.2Si (numerical value is% by mass) is used as the alloy material, and the content of C is changed in various ways. The incidence of gas defects was examined by varying the applied centrifugal force (G) in various ways.
Here, the acceleration G of rotation is given by the following equation.
G = 11.8 × (N / 1000) 2 × r
(Where N: rotational speed (RPM), r: rotational radius (distance from the rotational center P in FIG. 1 to the axial center of the blade))
In addition, the casting temperature of the molten metal was 1550-1580 degreeC.

その結果が図3に示してある。図中横軸はGを表し、また縦軸はCの添加量を表している。
図3において、ガス欠陥の発生率の評価は○,△,×で行った。ここでガス欠陥発生率が10%未満の場合を○とし、10%〜30%までを△とし、また30%超の場合を×とした。
尚、横軸のG=0上の試験結果は、図5に示す装置を用いて遠心力をかけない通常の減圧吸引鋳造を行って得た結果である。
The result is shown in FIG. In the figure, the horizontal axis represents G, and the vertical axis represents the amount of C added.
In FIG. 3, the evaluation of the occurrence rate of gas defects was performed with ◯, Δ, and ×. Here, the case where the gas defect occurrence rate was less than 10% was evaluated as ◯, the range from 10% to 30% was evaluated as △, and the case where it exceeded 30% was evaluated as ×.
The test result on G = 0 on the horizontal axis is a result obtained by performing normal vacuum suction casting without applying centrifugal force using the apparatus shown in FIG.

図3に示しているように、Cの添加量が増えるのに伴ってガス欠陥発生率が高くなること、この場合においてGの値を大きくして行くことで、そのガス欠陥発生率を効果的に抑制できることが分る。
また図3から、C量が0.04〜0.05%の範囲ではGを1.7以上とすることで良好な結果が得られ、またC量が0.05〜0.06%の範囲ではGを2.3以上とすることで、更にC量が0.06〜0.07%の範囲ではGを3.1以上とすることで、更にC量が0.07〜0.08%の範囲ではGを4.4以上とすることで、またC量が0.08〜0.09%の範囲ではGを6.1以上とすることで良好な結果が得られることが分る。
As shown in FIG. 3, the gas defect occurrence rate increases as the amount of addition of C increases. In this case, increasing the value of G effectively reduces the gas defect occurrence rate. It can be seen that it can be suppressed.
Also, from FIG. 3, when the C content is in the range of 0.04 to 0.05%, good results can be obtained by setting G to 1.7 or more, and the C content is in the range of 0.05 to 0.06%. Then, by setting G to 2.3 or more, and further in the range of C amount 0.06 to 0.07%, by setting G to 3.1 or more, C amount is further 0.07 to 0.08%. It can be seen that good results can be obtained by setting G to 4.4 or more in the range, and setting G to 6.1 or more in the range where the C content is 0.08 to 0.09%.

次に図4はC量を0.07%に固定し、Gの値を様々に変えてガス欠陥発生率を調べた結果を表している。
図示のようにGの値が大きくなるのに従ってガス欠陥発生率は、そのGの上昇と連動して低下することが確認された。
Next, FIG. 4 shows the result of examining the gas defect occurrence rate by fixing the C amount to 0.07% and changing the value of G variously.
As shown in the figure, it was confirmed that as the value of G increases, the gas defect occurrence rate decreases in conjunction with the increase in G.

このように、本実施例において遠心鋳造を行うことでガス欠陥の発生を抑制することができるのは、鋳型18内部での溶湯の凝固を加圧下で進行させることができ、このため凝固直前でガスの溶解度が低くなった場合であっても、その圧力の作用で溶解ガスの放出を抑制でき、また凝固過程で遠心力による圧力で押湯効果を発揮することができることによるものと考えられる。   In this way, the occurrence of gas defects can be suppressed by performing centrifugal casting in the present embodiment, because the solidification of the molten metal inside the mold 18 can proceed under pressure. Even when the solubility of the gas is lowered, it is considered that the release of the dissolved gas can be suppressed by the action of the pressure, and the feeder effect can be exhibited by the pressure of the centrifugal force in the solidification process.

またキャビティ24の溶湯内でたとえガスが発生したとしても、この実施例の遠心鋳造方法ではキャビティ24の溶湯から減圧チャンバ16の回転中心に向かって、溶湯に作用する圧力が連続的に小さくなる圧力勾配が生じているため、その発生したガスが圧力の低い回転中心側に向かって移動すること、即ちガスが溶湯による浮力によって中心側に移行し、キャビティ24の溶湯内から追い出されることによってガス欠陥の発生が抑えられたものと考えられる。   Even if gas is generated in the molten metal in the cavity 24, in the centrifugal casting method of this embodiment, the pressure acting on the molten metal continuously decreases from the molten metal in the cavity 24 toward the rotation center of the decompression chamber 16. Since the gradient is generated, the generated gas moves toward the rotation center side where the pressure is low, that is, the gas moves to the center side due to the buoyancy caused by the molten metal, and is expelled from the molten metal in the cavity 24. It is thought that the occurrence of the occurrence was suppressed.

以上本発明の実施形態を詳述したが、これはあくまで一例示であり、本発明はTiAl金属間化合物を基とするTi合金以外の一般のTi合金を材料として用い、またタービンホイール以外の、例えばコンプレッサホイール等の鋳造品を製造するに際しても適用可能である等、本発明はその趣旨を逸脱しない範囲において種々変更を加えた態様で実施可能である。   Although the embodiment of the present invention has been described in detail above, this is merely an example, and the present invention uses a general Ti alloy other than a Ti alloy based on a TiAl intermetallic compound as a material, and other than a turbine wheel, For example, the present invention can be applied in manufacturing cast products such as compressor wheels and the like, and the present invention can be implemented in variously modified forms without departing from the spirit of the present invention.

本発明の一実施形態の方法の実施装置を表した図である。It is a figure showing the implementation apparatus of the method of one Embodiment of this invention. 同方法にて得た鋳造品としてのタービンホイールを示した図である。It is the figure which showed the turbine wheel as a casting obtained by the same method. 実施例の結果得られた、遠心力とC添加量がガス欠陥発生率に及ぼす影響を表した図である。It is the figure showing the influence which the centrifugal force and C addition amount obtained on the result of the Example exert on the gas defect occurrence rate. C量を固定して遠心力を様々に変化させたときの遠心力とガス欠陥発生率との関係を表した図である。It is a figure showing the relationship between the centrifugal force when the amount of C is fixed and the centrifugal force is variously changed and the gas defect occurrence rate. 従来の減圧吸上鋳造方法を実施装置とともに表した図である。It is the figure which represented the conventional vacuum suction casting method with the implementation apparatus. タービンロータを表した図である。It is a figure showing a turbine rotor. 従来の鋳造による製造方法の問題点の説明図である。It is explanatory drawing of the problem of the manufacturing method by the conventional casting.

符号の説明Explanation of symbols

16 減圧チャンバ
18 鋳型
24 キャビティ
53 タービンホイール
16 Depressurization chamber 18 Mold 24 Cavity 53 Turbine wheel

Claims (6)

鋳型の内部のキャビティに質量%でC:0.04〜0.10%含有する高CのTi合金の溶湯を充填し、該鋳型を内部の溶湯と共に高速回転させて、回転中心から離隔した位置の前記キャビティの溶湯に遠心力を作用させ鋳造を行うことを特徴とするTi合金鋳造品の製造方法。   A position in which the cavity inside the mold is filled with a high C Ti alloy melt containing C: 0.04 to 0.10% by mass, and the mold is rotated at a high speed together with the melt inside and separated from the center of rotation. A method for producing a Ti alloy cast product, wherein the casting is performed by applying a centrifugal force to the molten metal in the cavity. 鋳型の内部を減圧として該鋳型のキャビティに質量%でC:0.04〜0.10%含有する高CのTi合金の溶湯を吸い上げて充填するとともに減圧下で該鋳型を内部の溶湯と共に高速回転させて、回転中心から離隔した位置の該キャビティの溶湯に遠心力を作用させ鋳造を行うことを特徴とするTi合金鋳造品の製造方法。   The inside of the mold is reduced in pressure, and a high C Ti alloy melt containing 0.04% to 0.10% by mass in the mold cavity is sucked and filled, and the mold is put together with the melt inside at high speed under reduced pressure. A method for producing a Ti alloy cast product, characterized in that casting is performed by applying centrifugal force to the molten metal in the cavity at a position separated from the center of rotation. 請求項2において、前記鋳型を通気性を有する多孔質鋳型となして該鋳型を減圧チャンバ内に且つ該減圧チャンバの回転中心から前記キャビティが離隔して位置するように配置し、該減圧チャンバ内を減圧状態とすることで該キャビティに前記溶湯を吸い上げ且つ該減圧チャンバを該回転中心回りに高速回転させることで該溶湯に遠心力を作用させ鋳造を行うことを特徴とするTi合金鋳造品の製造方法。   3. The vacuum mold according to claim 2, wherein the mold is a porous mold having air permeability, and the mold is disposed in the decompression chamber so that the cavity is spaced from the rotation center of the decompression chamber. The Ti alloy casting product is characterized in that the molten metal is sucked into the cavity by bringing the cavity into a reduced pressure state, and the decompression chamber is rotated at a high speed around the rotation center so that centrifugal force is applied to the molten metal to perform casting. Production method. 請求項1〜3の何れかにおいて、前記Ti合金がTiAl金属間化合物を基とするTi合金であることを特徴とするTi合金鋳造品の製造方法。   4. The method for producing a Ti alloy casting according to claim 1, wherein the Ti alloy is a Ti alloy based on a TiAl intermetallic compound. 請求項1〜4の何れかにおいて、前記溶湯に少なくとも1G(但しGは重力加速度)以上の加速度で遠心力を作用させて鋳造を行うことを特徴とするTi合金鋳造品の製造方法。   5. The method for producing a Ti alloy cast product according to claim 1, wherein the casting is performed by applying a centrifugal force to the molten metal at an acceleration of at least 1 G (where G is a gravitational acceleration) or more. 請求項1〜5の何れかにおいて、前記鋳造品がターボチャージャのタービンホイールであることを特徴とするTi合金鋳造品の製造方法。   6. The method for manufacturing a Ti alloy cast product according to claim 1, wherein the cast product is a turbine wheel of a turbocharger.
JP2007101138A 2007-04-06 2007-04-06 METHOD FOR PRODUCING Ti ALLOY CASTING Pending JP2008254052A (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2007101138A JP2008254052A (en) 2007-04-06 2007-04-06 METHOD FOR PRODUCING Ti ALLOY CASTING

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2007101138A JP2008254052A (en) 2007-04-06 2007-04-06 METHOD FOR PRODUCING Ti ALLOY CASTING

Publications (1)

Publication Number Publication Date
JP2008254052A true JP2008254052A (en) 2008-10-23

Family

ID=39978174

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2007101138A Pending JP2008254052A (en) 2007-04-06 2007-04-06 METHOD FOR PRODUCING Ti ALLOY CASTING

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP2008254052A (en)

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100967019B1 (en) 2008-11-26 2010-06-30 유겐가이샤 나프라 Method for filling metal into fine space
CN103769560A (en) * 2014-02-12 2014-05-07 宁波霍思特精密机械有限公司 Suction casting process of turbocharger impeller
CN103978187A (en) * 2014-05-06 2014-08-13 西北工业大学 Device and method for counter-gravity casting of solidification process controlled titanium-based alloy
CN104209487A (en) * 2014-09-04 2014-12-17 张勇弢 Integral casting method for centrifugal casting of titanium and titanium alloys
CN105834401A (en) * 2015-01-16 2016-08-10 凤城市合鑫机械制造有限公司 Novel method for vacuum pressure-regulating casting of supercharger impeller in one-tube multi-mold manner and special-purpose device
CN107475565A (en) * 2017-08-30 2017-12-15 芜湖舜富精密压铸科技有限公司 A kind of pressure casting method of light-alloy
CN112548036A (en) * 2021-01-06 2021-03-26 洛阳佳会机械科技有限公司 Production process for lost foam centrifugal casting
CN117161358A (en) * 2023-11-03 2023-12-05 无锡永兴机械制造有限公司 Impeller casting device and casting process thereof

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH01259139A (en) * 1988-04-07 1989-10-16 Mitsubishi Metal Corp Ti-al intermetallic compound-type alloy having excellent high temperature oxidizing resistance
JPH0494859A (en) * 1990-08-10 1992-03-26 Daido Steel Co Ltd Apparatus for precisely casting metal
JPH05156394A (en) * 1991-12-06 1993-06-22 Taiyo Kogyo Kk Titanium-aluminum alloy
JPH05247566A (en) * 1992-03-06 1993-09-24 Daido Steel Co Ltd Ti-al base heat resistant parts
JPH07227646A (en) * 1994-02-21 1995-08-29 Honda Motor Co Ltd Casting method
JP2002059256A (en) * 2000-08-08 2002-02-26 Daido Steel Co Ltd Sucking-up casting method and sucking-up casting apparatus
JP2004337864A (en) * 2003-05-13 2004-12-02 Daido Castings:Kk Production method of cylinder profile product
JP2006212641A (en) * 2005-02-01 2006-08-17 Daido Steel Co Ltd Cla (counter gravity low-pressure air melt) apparatus

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH01259139A (en) * 1988-04-07 1989-10-16 Mitsubishi Metal Corp Ti-al intermetallic compound-type alloy having excellent high temperature oxidizing resistance
JPH0494859A (en) * 1990-08-10 1992-03-26 Daido Steel Co Ltd Apparatus for precisely casting metal
JPH05156394A (en) * 1991-12-06 1993-06-22 Taiyo Kogyo Kk Titanium-aluminum alloy
JPH05247566A (en) * 1992-03-06 1993-09-24 Daido Steel Co Ltd Ti-al base heat resistant parts
JPH07227646A (en) * 1994-02-21 1995-08-29 Honda Motor Co Ltd Casting method
JP2002059256A (en) * 2000-08-08 2002-02-26 Daido Steel Co Ltd Sucking-up casting method and sucking-up casting apparatus
JP2004337864A (en) * 2003-05-13 2004-12-02 Daido Castings:Kk Production method of cylinder profile product
JP2006212641A (en) * 2005-02-01 2006-08-17 Daido Steel Co Ltd Cla (counter gravity low-pressure air melt) apparatus

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100967019B1 (en) 2008-11-26 2010-06-30 유겐가이샤 나프라 Method for filling metal into fine space
CN103769560A (en) * 2014-02-12 2014-05-07 宁波霍思特精密机械有限公司 Suction casting process of turbocharger impeller
CN103978187A (en) * 2014-05-06 2014-08-13 西北工业大学 Device and method for counter-gravity casting of solidification process controlled titanium-based alloy
CN104209487A (en) * 2014-09-04 2014-12-17 张勇弢 Integral casting method for centrifugal casting of titanium and titanium alloys
CN105834401A (en) * 2015-01-16 2016-08-10 凤城市合鑫机械制造有限公司 Novel method for vacuum pressure-regulating casting of supercharger impeller in one-tube multi-mold manner and special-purpose device
CN107475565A (en) * 2017-08-30 2017-12-15 芜湖舜富精密压铸科技有限公司 A kind of pressure casting method of light-alloy
CN112548036A (en) * 2021-01-06 2021-03-26 洛阳佳会机械科技有限公司 Production process for lost foam centrifugal casting
CN117161358A (en) * 2023-11-03 2023-12-05 无锡永兴机械制造有限公司 Impeller casting device and casting process thereof
CN117161358B (en) * 2023-11-03 2024-01-30 无锡永兴机械制造有限公司 Impeller casting device and casting process thereof

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP2008254052A (en) METHOD FOR PRODUCING Ti ALLOY CASTING
US8136572B2 (en) Method for production of precision castings by centrifugal casting
US7316057B2 (en) Method of manufacturing a rotating apparatus disk
JP4523032B2 (en) Compressor impeller manufacturing method
JP5869747B2 (en) Method for producing an alloy casting having a protective layer
US8075713B2 (en) Method for production of precision castings by centrifugal casting
JP3258201B2 (en) Method for producing casting from molten metal of reactive metal and mold
KR101745999B1 (en) Fatigue resistant cast titanium alloy articles
JP2005297067A (en) Method for forming investment casting mold, forming system and investment casting method
JPH05271825A (en) Method for casting oxidation resistant alloy
CN103273010A (en) Near net shape casting method of fine grain block casting turbine for lightweight gas turbine
JP2008208432A (en) METHOD FOR PRODUCING POWDER SINTERED COMPACT OF TiAl INTERMETALLIC COMPOUND BASED ALLOY
US20150231746A1 (en) Method for manufacturing at least one metal turbine engine part
JP2015066430A (en) Method for producing high-strength blade type iron head having thin blade
KR20140086129A (en) Apparatus and Method for manufacturing impeller
JP6063140B2 (en) Filament casting method and apparatus
US11597005B2 (en) Controlled grain microstructures in cast alloys
JP5214848B2 (en) Radial flow compressor impeller and manufacturing method thereof
CN111687395A (en) Multiple materials and microstructures in cast alloys
JP6795461B2 (en) Manufacturing method of quartz glass crucible
JP4046782B2 (en) Method for casting melt in mold cavity, investment casting method for melt in mold cavity, and method for producing directional solidified casting
JP2008133511A (en) Ti ALLOY FOR CASTING SUPERIOR IN FLUIDITY
JPS6050853B2 (en) Alloy melting and refining method and its casting method
JP3126582U (en) Die-cast compressor impeller
JPH10226838A (en) Cast parts for combustor and production thereof

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20091006

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20111212

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20111220

A02 Decision of refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02

Effective date: 20120724