JP2008229759A - Surface-coated cutting tool having hard coat layer exhibiting excellent chipping resistance and wear resistance during high-speed cutting, and its manufacturing method - Google Patents
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Abstract
Description
この発明は、鋼や鋳鉄等の高速切削加工において、硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性と耐摩耗性を発揮する表面被覆切削工具（以下、被覆工具という）およびその製造方法に関する。 The present invention relates to a surface-coated cutting tool (hereinafter referred to as a coated tool) that exhibits excellent chipping resistance and abrasion resistance in a high-speed cutting process such as steel and cast iron, and a method for manufacturing the same.
従来、被覆工具として、炭化タングステン（以下、ＷＣで示す）基超硬合金または炭窒化チタン（以下、ＴｉＣＮで示す）基サーメットからなる基体（以下、これらを総称して工具基体という）の表面に、
（ａ）化学蒸着で形成されたチタンの炭化物（以下、ＴｉＣで示す）層、窒化物（以下、同じくＴｉＮで示す）層、炭窒化物（以下、ＴｉＣＮで示す）層、炭酸化物（以下、ＴｉＣＯで示す）層、および炭窒酸化物（以下、ＴｉＣＮＯで示す）層のうちの１層または２層以上からなり、かつ０．５〜１５μｍの全体平均層厚を有するチタン化合物層からなる下部層、
（ｂ）化学蒸着で形成された、０．５〜１３μｍの平均層厚を有し、アルミニウムとの合量に占めるクロムの含有割合（Ｃｒ／（Ａｌ＋Ｃｒ））が０．０５〜０．３５（但し、原子比）であるクロムとアルミニウムの酸化物固溶体［以下、（Ｃｒ，Ａｌ）２Ｏ３で示す］層からなる上部層、
で構成された硬質被覆層を形成してなる被覆工具が知られている。
Conventionally, as a coated tool, on the surface of a base made of tungsten carbide (hereinafter referred to as WC) base cemented carbide or titanium carbonitride (hereinafter referred to as TiCN) base cermet (hereinafter collectively referred to as a tool base). ,
(A) Titanium carbide (hereinafter referred to as TiC) layer, nitride (hereinafter also referred to as TiN) layer, carbonitride (hereinafter referred to as TiCN) layer, carbon oxide (hereinafter referred to as TiC) layer formed by chemical vapor deposition The lower part which consists of a titanium compound layer which consists of one layer or two or more layers of a carbonitride oxide (henceforth TiCNO) layer and a total average layer thickness of 0.5-15 micrometers. layer,
(B) The content ratio of chromium (Cr / (Al + Cr)) in the total amount with aluminum having an average layer thickness of 0.5 to 13 μm formed by chemical vapor deposition is 0.05 to 0.35 ( However, an upper layer comprising an oxide solid solution [hereinafter referred to as (Cr, Al) 2 O 3 ] layer of chromium and aluminum having an atomic ratio)
There is known a coated tool formed by forming a hard coating layer composed of
そして、上記被覆工具は、前記Ｔｉ化合物層からなる下部層を化学蒸着で形成した後、例えば、通常の化学蒸着装置を用いて、
反応ガス組成（容量％）： ＡｌＣｌ３ １．４３〜２．０９％、ＣｒＣｌ２ ０．１１〜０．７７％、ＣＯ２ ５〜６ ％、ＨＣｌ ２〜３ ％、Ｈ２：残り、
反応雰囲気温度： ９８０〜１０５０ ℃、
反応雰囲気圧力： １０〜２０ ｋＰａ、
の条件で上部層を化学蒸着で形成することにより製造されることが知られている。
And after the said coating tool forms the lower layer which consists of the said Ti compound layer by chemical vapor deposition, for example, using a normal chemical vapor deposition apparatus,
Reaction gas composition (volume%): AlCl 3 1.43 to 2.09%, CrCl 2 0.11 to 0.77%, CO 2 5 to 6%, HCl 2 to 3%, H 2 : remaining,
Reaction atmosphere temperature: 980-1050 ° C.
Reaction atmosphere pressure: 10-20 kPa,
It is known that the upper layer is manufactured by chemical vapor deposition under the following conditions.
また、工具基体の表面に、硬質被覆層として、チタン化合物層、チタンとアルミニウムの窒化物固溶体［以下、（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎで示す］層からなる下部層、酸化アルミニウム［以下、Ａｌ２Ｏ３で示す］からなる上部層を蒸着形成してなる被覆工具も知られており、そして、上記下部層の（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎ層は、通常のアークイオンプレーティング装置にて、装置内を例えば５００℃に加熱した状態で、所定組成のＴｉ−Ａｌ合金からなるカソード電極（蒸発源）とアノード電極との間に例えば１００Ａの電流を印加してアーク放電を発生させ、同時に装置内に反応ガスとして窒素ガスを導入して、例えば２Ｐａの反応雰囲気とし、一方工具基体には例えば−５０Ｖのバイアス電圧を印加するという条件で、物理蒸着することにより形成されることも知られている。 Further, on the surface of the tool base, as a hard coating layer, a titanium compound layer, a lower layer composed of a titanium and aluminum nitride solid solution [hereinafter referred to as (Ti, Al) N] layer, aluminum oxide [hereinafter referred to as Al 2 O 3 )] is also known, and the (Ti, Al) N layer of the lower layer is formed in the inside of the apparatus by a normal arc ion plating apparatus. For example, in a state heated to 500 ° C., an arc discharge is generated by applying a current of, for example, 100 A between a cathode electrode (evaporation source) made of a Ti—Al alloy having a predetermined composition and an anode electrode, and simultaneously reacting in the apparatus. Formed by physical vapor deposition under the condition that nitrogen gas is introduced as a gas to form a reaction atmosphere of, for example, 2 Pa, while a bias voltage of, for example, −50 V is applied to the tool base. It is also known to be.
さらに、工具基体の表面に、硬質被覆層として、（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎ層からなる下部層、クロム酸化物[以下、Ｃｒ２Ｏ３で示す]層あるいは（Ｃｒ，Ａｌ）２Ｏ３層からなる中間層、酸化アルミニウム［以下、Ａｌ２Ｏ３で示す］層からなる上部層を蒸着形成してなる被覆工具が知られており、そして、上記下部層の（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎ層は、通常のアークイオンプレーティング（ＡＩＰ）により形成され、また、中間層および上部層は、アンバランスドマグネトロンスパッタ（ＵＢＭＳ）による物理蒸着にて形成されることも知られている。 Further, on the surface of the tool base, as a hard coating layer, a lower layer made of a (Ti, Al) N layer, a chromium oxide [hereinafter referred to as Cr 2 O 3 ] layer or a (Cr, Al) 2 O 3 layer There is known a coated tool formed by vapor-depositing an upper layer composed of an intermediate layer, an aluminum oxide (hereinafter referred to as Al 2 O 3 ) layer, and the (Ti, Al) N layer as the lower layer is It is also known that it is formed by ordinary arc ion plating (AIP), and the intermediate layer and the upper layer are formed by physical vapor deposition by unbalanced magnetron sputtering (UBMS).
上記のごとき従来の被覆工具においては、その硬質被覆層は、通常、ＣＶＤ法、アークイオンプレーティング、マグネトロンスパッタリング、アンバランスドマグネトロンスパッタ等のＰＶＤ法によって形成されていたが、近時、ダイナミックオーロラＰＬＤ（Pulsed Laser Deposition）法による薄膜の成膜法が注目されている。
ダイナミックオーロラＰＬＤ法に用いられる装置の概要を図１に示すが、このダイナミックオーロラＰＬＤ法によれば、ターゲットにエキシマレーザーを照射し、ターゲット−基板間に配置した電磁石で磁場を調整して成膜すると、成膜に関与するプルーム（電子、イオン、中性の原子や分子、多原子分子やクラスタ等の集合体）を高い電子温度や運動エネルギーを維持した状態で用いることができるため、成膜の結晶構造や特性を制御できる上、多種類のターゲットを使用することができ、さらに、ターゲットと膜組成のズレが少なく、コンタミネーションも少なくできることが知られている。
An outline of an apparatus used for the dynamic aurora PLD method is shown in FIG. 1. According to the dynamic aurora PLD method, a target is irradiated with an excimer laser, and a magnetic field is adjusted by an electromagnet disposed between the target and the substrate. Then, plumes (electrons, ions, neutral atoms and molecules, aggregates of polyatomic molecules, clusters, etc.) involved in film formation can be used while maintaining a high electron temperature and kinetic energy. It is known that a variety of targets can be used in addition to control of the crystal structure and characteristics of the film, and there is little deviation between the target and the film composition, and contamination can be reduced.
近年の切削装置の高性能化はめざましく、一方で切削加工に対する省力化および省エネ化、さらに低コスト化の要求は強く、これに伴い、切削加工は一段と厳しい条件下で行われる傾向にあるが、上記の従来被覆工具においては、これを鋼や鋳鉄などの通常の条件での切削加工に用いた場合には問題はないが、特にこれを切削条件の厳しい高速切削加工に用いた場合は、硬質被覆層の層間付着強度が不十分である場合にはチッピング（微小欠け）を発生したり、また、硬質被覆層の耐摩耗性が不十分である場合には、摩耗損傷が大となり、いずれの場合にも、比較的短時間で使用寿命に至るという問題点があった。 In recent years, the performance of cutting equipment has been remarkable, while there is a strong demand for labor saving and energy saving and further cost reduction for cutting, and with this, cutting tends to be performed under more severe conditions. The above-mentioned conventional coated tools have no problem when they are used for cutting under normal conditions such as steel and cast iron, but they are particularly hard when used for high-speed cutting with severe cutting conditions. If the interlayer adhesion strength of the coating layer is insufficient, chipping (minute chipping) occurs, and if the wear resistance of the hard coating layer is insufficient, the wear damage becomes large. Even in this case, there was a problem that the service life was reached in a relatively short time.
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、硬質被覆層を構成する各層間の付着強度を高めるとともに、硬質被覆層の耐摩耗性をも高めるべく鋭意研究を行った結果、硬質被覆層の層構造および硬質被覆層の形成方法について、以下の知見を得た。
（ａ）例えば、従来被覆工具の硬質被覆層の層構造において、化学蒸着で形成されたＴｉＣ層、ＴｉＮ層、ＴｉＣＮ層あるいは物理蒸着で形成された（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎ層等のＴｉ化合物層の上面に、（Ｃｒ，Ａｌ）２Ｏ３層を形成し、さらにこの上にＡｌ2Ｏ3層を形成することにより、Ａｌ2Ｏ3層の備えるすぐれた高温硬さと耐熱性を生かし、硬質被覆層の耐摩耗性を改善することも考えられるが、このような層構造の硬質被覆層は特に層間付着強度が不十分なために、層間剥離、欠損、チッピングの発生が避けられない。
In view of the above, the present inventors have conducted intensive research to increase the adhesion strength between the layers constituting the hard coating layer and to improve the wear resistance of the hard coating layer. The following knowledge was acquired about the layer structure of a layer, and the formation method of a hard coating layer.
(A) For example, in a layer structure of a hard coating layer of a conventional coated tool, a Ti compound layer such as a TiC layer formed by chemical vapor deposition, a TiN layer, a TiCN layer, or a (Ti, Al) N layer formed by physical vapor deposition By forming a (Cr, Al) 2 O 3 layer on the upper surface of the substrate, and further forming an Al 2 O 3 layer thereon, the high temperature hardness and heat resistance of the Al 2 O 3 layer are utilized to make it hard Although it is conceivable to improve the wear resistance of the coating layer, the hard coating layer having such a layer structure has an inadequate interlayer adhesion strength, and therefore, delamination, chipping and chipping cannot be avoided.
（ｂ）しかし、ダイナミックオーロラＰＬＤ法により硬質被覆層の成膜を行った場合、成膜した各層の層間付着強度を向上させることができるばかりか、Ａｌ2Ｏ3層からなる硬質被覆層の上部層の結晶性、結晶構造を制御することができるので、硬質被覆層全体としての高温強度が改善されるとともに、切削条件に適った結晶構造、結晶性の上部層を形成することによって、耐チッピング性の向上と耐摩耗性の向上を図ることができる。
すなわち、ダイナミックオーロラＰＬＤ法によれば、例えば、工具基体の温度を５００〜８５０℃に保持し、酸素分圧を１×１０−２〜１０Ｐａとした真空雰囲気中で、２０００Ｇａ以下の磁場を印加した状態で、ターゲットにレーザー、望ましくはエキシマレーザー、を照射することにより、所望の特性を備えた硬質被覆層の成膜を行うことができる。
(B) However, when the hard coating layer is formed by the dynamic aurora PLD method, not only the interlayer adhesion strength of each of the formed layers can be improved, but also the upper portion of the hard coating layer made of the Al 2 O 3 layer. Since the crystallinity and crystal structure of the layer can be controlled, the high-temperature strength of the hard coating layer as a whole is improved, and by forming a crystal structure and a crystalline upper layer suitable for the cutting conditions, chipping resistance It is possible to improve the wear resistance and wear resistance.
That is, according to the dynamic aurora PLD method, for example, a magnetic field of 2000 Ga or less was applied in a vacuum atmosphere in which the temperature of the tool base was maintained at 500 to 850 ° C. and the oxygen partial pressure was 1 × 10 −2 to 10 Pa. In this state, a hard coating layer having desired characteristics can be formed by irradiating the target with a laser, preferably an excimer laser.
（ｃ）本発明の被覆工具の場合、まず、工具基体表面に、Ｔｉ化合物からなる下部層を化学蒸着および／または物理蒸着で形成した後、下部中間層、上部中間層および上部層の各層をダイナミックオーロラＰＬＤ法により順次成膜する。
次に、イットリウム安定化ジルコニア（以下、ＹＳＺで示す）焼結体をターゲットとし、前記（ｂ）の温度条件、雰囲気条件、磁場条件の範囲内の条件で、前記ＹＳＺターゲットにレーザーを照射し、化学蒸着および／または物理蒸着で形成された下部層の上に、ＹＳＺ層からなる下部中間層を形成する。
ついで、同じく前記（ｂ）の温度条件、雰囲気条件、磁場条件の範囲内の条件で、例えば、α（アルファ）アルミナ（以下、α−Ａｌ２Ｏ３で示す）およびクロム酸化物（以下、Ｃｒ２Ｏ３で示す）の混合体からなるターゲットにレーザーを照射し、（Ｃｒ，Ａｌ）２Ｏ３層からなる上部中間層を形成する。
次に、同じく前記（ｂ）の温度条件、雰囲気条件、磁場条件の範囲内の条件で、α−Ａｌ２Ｏ３からなるターゲットにレーザーを照射し、Ａｌ２Ｏ３層からなる上部層を形成する。
なお、使用するレーザーはエキシマレーザーであることが望ましい。
上記のようにして、下部層、下部中間層、上部中間層および上部層からなる硬質被覆層を形成することができる。
(C) In the case of the coated tool of the present invention, first, a lower layer made of a Ti compound is formed on the tool base surface by chemical vapor deposition and / or physical vapor deposition, and then the lower intermediate layer, the upper intermediate layer, and the upper layer are formed. Films are sequentially formed by a dynamic aurora PLD method.
Next, the target is a sintered body of yttrium-stabilized zirconia (hereinafter referred to as YSZ), and the YSZ target is irradiated with a laser under the conditions of the temperature condition, atmospheric condition, and magnetic field condition of (b), A lower intermediate layer composed of a YSZ layer is formed on the lower layer formed by chemical vapor deposition and / or physical vapor deposition.
Subsequently, for example, α (alpha) alumina (hereinafter referred to as α-Al 2 O 3 ) and chromium oxide (hereinafter referred to as Cr) under the conditions of the temperature condition, atmospheric condition, and magnetic field condition of (b) above. A target made of a mixture of 2 O 3 is irradiated with a laser to form an upper intermediate layer made of a (Cr, Al) 2 O 3 layer.
Next, a target made of α-Al 2 O 3 is irradiated with a laser under the same temperature conditions, atmospheric conditions, and magnetic field conditions as in (b) to form an upper layer made of an Al 2 O 3 layer. To do.
The laser used is preferably an excimer laser.
As described above, a hard coating layer composed of a lower layer, a lower intermediate layer, an upper intermediate layer, and an upper layer can be formed.
（ｄ）上記（ｃ）のダイナミックオーロラＰＬＤ法による成膜において、磁場を印加した状態で、下部層と上部層の間に、ＹＳＺからなる下部中間層および（Ｃｒ，Ａｌ）２Ｏ３層からなる上部中間層を形成することにより、各層間の付着強度が向上し、その結果、硬質被覆層全体としての高温強度が改善され、高速切削加工における耐チッピング性が大幅に改善される。 (D) In the film formation by the dynamic aurora PLD method of (c) above, from the lower intermediate layer made of YSZ and the (Cr, Al) 2 O 3 layer between the lower layer and the upper layer with a magnetic field applied. By forming the upper intermediate layer, the adhesion strength between the respective layers is improved. As a result, the high-temperature strength of the entire hard coating layer is improved, and the chipping resistance in high-speed cutting is greatly improved.
（ｅ）また、例えば、上記（ｃ）のダイナミックオーロラＰＬＤ法による（Ｃｒ，Ａｌ）２Ｏ３層からなる上部中間層の成膜にあたり、α−Ａｌ２Ｏ３およびＣｒ２Ｏ３の混合体ターゲットのα−Ａｌ２Ｏ３およびＣｒ２Ｏ３の混合比率、レーザー照射条件（照射量、照射時間）、印加磁場条件等の成膜条件を調整することにより、上部中間層に含有されるＡｌとＣｒの含有割合を変化させることができ、その結果として、上部層に形成されるＡｌ２Ｏ３層を、上部中間層に含有されるＡｌとＣｒの含有割合に応じた特定の結晶構造に制御することができると同時に、上部層の結晶性を向上させることができる。
例えば、上部中間層におけるＣｒ含有割合（Ｃｒ／（Ａｌ＋Ｃｒ））が０．０１〜０．４となるように成膜条件を調整すると、上部層としてはκ（カッパ）アルミナ（以下、κ−Ａｌ２Ｏ３で示す）が優先的に形成され、一方、上部中間層におけるＣｒ含有割合（Ｃｒ／（Ａｌ＋Ｃｒ））が０．５以上１以下となるように成膜条件を調整すると、上部層としてはγ（ガンマ）アルミナ（以下、γ−Ａｌ２Ｏ３で示す）が優先的に形成されるようになる。
なお、上部中間層におけるＣｒ含有割合（Ｃｒ／（Ａｌ＋Ｃｒ））＝１とは、上部中間層がＣｒ酸化物層で構成されていることであるから、この場合は、Ｃｒ２Ｏ３ターゲットへのレーザー照射を行うということに他ならない。
さらに、上部中間層は、一つの層にて形成する必要はなく、例えば、第一層目をＣｒ２Ｏ３層で形成し、第二層目を（Ｃｒ，Ａｌ）２Ｏ３層で形成した複層構造として上部中間層が形成されていても、何ら不都合を生じるものではない。
(E) Also, for example, in the formation of the upper intermediate layer composed of the (Cr, Al) 2 O 3 layer by the dynamic aurora PLD method of (c) above, a mixture of α-Al 2 O 3 and Cr 2 O 3 Al contained in the upper intermediate layer by adjusting film forming conditions such as the mixing ratio of the target α-Al 2 O 3 and Cr 2 O 3 , laser irradiation conditions (irradiation amount, irradiation time), applied magnetic field conditions, etc. As a result, the Al 2 O 3 layer formed in the upper layer has a specific crystal structure corresponding to the content ratio of Al and Cr contained in the upper intermediate layer. At the same time, the crystallinity of the upper layer can be improved.
For example, when the film forming conditions are adjusted so that the Cr content ratio (Cr / (Al + Cr)) in the upper intermediate layer is 0.01 to 0.4, the upper layer is κ (kappa) alumina (hereinafter referred to as κ-Al). indicated by 2 O 3) is formed preferentially. on the other hand, if Cr content in the upper middle layer (Cr / (Al + Cr) ) to adjust the film forming conditions to be 0.5 or more and 1 or less, as an upper layer Γ (gamma) alumina (hereinafter referred to as γ-Al 2 O 3 ) is preferentially formed.
In addition, since the Cr content ratio (Cr / (Al + Cr)) = 1 in the upper intermediate layer is that the upper intermediate layer is composed of a Cr oxide layer, in this case, to the Cr 2 O 3 target It is nothing but performing laser irradiation.
Furthermore, it is not necessary to form the upper intermediate layer with one layer. For example, the first layer is formed with a Cr 2 O 3 layer and the second layer is formed with a (Cr, Al) 2 O 3 layer. Even if the upper intermediate layer is formed as a multi-layer structure, there is no inconvenience.
α−Ａｌ2Ｏ3、γ−Ａｌ2Ｏ3、κ−Ａｌ2Ｏ3、θ−Ａｌ2Ｏ3等はＡｌ2Ｏ3の代表的な結晶構造として知られており、そして、α−Ａｌ2Ｏ3が特にすぐれた高温硬さと耐熱性を備え、γ−Ａｌ2Ｏ3は、α−Ａｌ2Ｏ3に比べて相対的に高温硬さは低いが、耐熱疲労性が高いという特性を有し、κ−Ａｌ2Ｏ3は、α−Ａｌ2Ｏ3に比べて相対的に高温硬さは低いが、高温強度が高いという特性を有し、また、θ−Ａｌ2Ｏ3は、α−Ａｌ2Ｏ3に比べて相対的に高温硬さは低いが、鉄系被削材との親和性が低いという特性を有することが知られているから、上記ダイナミックオーロラＰＬＤ法でＡｌ２Ｏ３層を形成する際、例えば、硬質被覆層の上部層として耐摩耗性に加え特に耐チッピング性が要求されるような場合には上部層をκ−Ａｌ2Ｏ3層で形成することが望ましいが、このような場合、例えば、Ａｌ２Ｏ３とＣｒ２Ｏ３の混合体ターゲットのＡｌ２Ｏ３の割合を高めるという成膜条件の僅かな調整によって行うことができ、要求される工具特性に適った硬質被覆層を、簡易かつ確実に形成することができる。 α-Al 2 O 3 , γ-Al 2 O 3 , κ-Al 2 O 3 , θ-Al 2 O 3 and the like are known as typical crystal structures of Al 2 O 3 , and α-Al 2 O 3 has particularly excellent high temperature hardness and heat resistance, and γ-Al 2 O 3 has a relatively low high temperature hardness compared to α-Al 2 O 3 , but has high heat fatigue resistance. Κ-Al 2 O 3 has a characteristic that the high temperature hardness is relatively low compared to α-Al 2 O 3 , but the high temperature strength is high, and θ-Al 2 O 3 is relatively high-temperature hardness as compared with the α-Al 2 O 3 is low, because they are known to have characteristics of a low affinity with ferrous workpiece, Al 2 above dynamic Aurora PLD method When the O 3 layer is formed, for example, when the chipping resistance is required in addition to the wear resistance as the upper layer of the hard coating layer, the upper layer is made of κ-Al Although it is desirable to form at 2 O 3 layer, this case, for example, by a slight adjustment of the deposition conditions of increasing the proportion of Al 2 O 3 of the mixture target of Al 2 O 3 and Cr 2 O 3 It is possible to easily and reliably form a hard coating layer suitable for required tool characteristics.
（ｇ）また、前記（ｃ）においては、α−Ａｌ２Ｏ３およびＣｒ２Ｏ３の混合体ターゲットにレーザーを照射し、（Ｃｒ，Ａｌ）２Ｏ３層からなる上部中間層を形成したが、ターゲットの種類はこれらのみに限られず、Ｃｒ２Ｏ３ターゲットのみにレーザー照射を行い、Ｃｒ２Ｏ３層からなる上部中間層を形成することによって、上部層をκ−Ａｌ2Ｏ3で形成することができ、また、ＣｅＯ２ターゲットのみにレーザー照射を行い、ＣｅＯ２層からなる上部中間層を形成することによって、上部層をθ（シータ）アルミナ（以下、θ−Ａｌ２Ｏ３で示す）で形成することができる。 (G) In (c), a laser was applied to the mixture target of α-Al 2 O 3 and Cr 2 O 3 to form an upper intermediate layer composed of (Cr, Al) 2 O 3 layers. However, the types of targets are not limited to these, and only the Cr 2 O 3 target is irradiated with laser to form an upper intermediate layer composed of a Cr 2 O 3 layer, whereby the upper layer is made of κ-Al 2 O 3 . The upper layer is made of θ (theta) alumina (hereinafter referred to as θ-Al 2 O 3 ) by irradiating only the CeO 2 target with laser and forming an upper intermediate layer made of CeO 2 layer. Can be formed.
この発明は、上記の知見に基づいてなされたものであって、
「（１） 炭化タングステン基超硬合金または炭窒化チタン基サーメットで構成された工具基体の表面に、
（ａ）下部層として、０．３〜３μｍの合計層厚を有するチタンの炭化物（ＴｉＣ）層、チタンの窒化物（ＴｉＮ）層、チタンの炭窒化物（ＴｉＣＮ）層およびチタンとアルミニウムの複合窒化物（（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎ）層のうちの１層または２層以上からなるチタン化合物（Ｔｉ化合物）層、
（ｂ）下部中間層として、０．０２〜０．２μｍの層厚を有するイットリウム安定化ジルコニア（ＹＳＺ）層、
（ｃ）上部中間層として、０．０２〜０．２μｍの合計層厚を有するクロムの酸化物（Ｃｒ２Ｏ３）層、クロムとアルミニウムの酸化物固溶体（（Ｃｒ，Ａｌ）２Ｏ３）層およびセリウム酸化物（ＣｅＯ２）層のうちの少なくとも一つの層、
（ｄ）上部層として、０．３〜３μｍの層厚を有し、主として斜方晶の結晶構造を有するκ（カッパ）アルミナ（κ−Ａｌ２Ｏ３）、主として立方晶の結晶構造を有するγ（ガンマ）アルミナ（γ−Ａｌ２Ｏ３）および主として単斜晶の結晶構造を有するθ（シータ）アルミナ（θ−Ａｌ２Ｏ３）のいずれかからなる酸化アルミニウム（Ａｌ２Ｏ３）層、
上記（ａ）〜（ｄ）の下部層、下部中間層、上部中間層および上部層からなる硬質被覆層を設けた表面被覆切削工具（被覆工具）。
（２） 上記（ｃ）のクロムとアルミニウムの酸化物固溶体（（Ｃｒ，Ａｌ）２Ｏ３）層からなる上部中間層において、アルミニウムとの合量に占めるクロムの含有割合（Ｃｒ／（Ｃｒ＋Ａｌ））は０．０１以上０．４以下（但し、原子比）であり、また、上記（ｄ）の上部層は、主として斜方晶の結晶構造を有するκ（カッパ）アルミナ（κ−Ａｌ２Ｏ３）により構成されていることを特徴とする前記（１）の表面被覆切削工具（被覆工具）。
（３） 上記（ｃ）のクロムとアルミニウムの酸化物固溶体（（Ｃｒ，Ａｌ）２Ｏ３）層からなる上部中間層において、アルミニウムとの合量に占めるクロムの含有割合（Ｃｒ／（Ｃｒ＋Ａｌ））は０．５以上１以下（但し、原子比）であり、また、上記（ｄ）の上部層は、主として立方晶の結晶構造を有するγ（ガンマ）アルミナ（γ−Ａｌ２Ｏ３）により構成されていることを特徴とする前記（１）記載の表面被覆切削工具（被覆工具）。
（４） 炭化タングステン基超硬合金または炭窒化チタン基サーメットで構成された工具基体の表面に、
（ａ）化学蒸着又は物理蒸着により、チタンの炭化物（ＴｉＣ）層、チタンの窒化物（ＴｉＮ）層、チタンの炭窒化物（ＴｉＣＮ）層およびチタンとアルミニウムの複合窒化物（（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎ）層のうちの１層または２層以上からなるチタン化合物（Ｔｉ化合物）層を、０．３〜３μｍの合計層厚になるまで蒸着して下部層を形成し、
（ｂ）次に、工具基体の温度を５００〜８５０℃に保持し、雰囲気中の酸素分圧を１×１０−２〜１０Ｐａとした真空雰囲気中で、２０００Ｇａ以下の磁場を印加した状態で、イットリウム安定化ジルコニア（ＹＳＺ）からなるターゲットにレーザーを照射して、工具基体の下部層の表面に、０．０２〜０．２μｍの層厚のイットリウム安定化ジルコニア（ＹＳＺ）層からなる下部中間層を形成し、
（ｃ）次いで、クロム酸化物（Ｃｒ２Ｏ３）、クロム酸化物（Ｃｒ２Ｏ３）とα（アルファ）アルミナ（α−Ａｌ２Ｏ３）の混合体、セリウム酸化物（ＣｅＯ２）のうちから選ばれたいずれか１種以上のターゲットに、上記（ｂ）と同様な条件でレーザーを照射し、工具基体の下部中間層の表面に、０．０２〜０．２μｍの層厚の上部中間層を形成し、
（ｄ）その後、α（アルファ）アルミナ（α−Ａｌ２Ｏ３）からなるターゲットに、上記（ｂ）と同様な条件でレーザーを照射することにより、工具基体の上部中間層の表面に、０．３〜３μｍの層厚を有し、主として斜方晶の結晶構造を有するκ（カッパ）アルミナ（κ−Ａｌ２Ｏ３）、主として立方晶の結晶構造を有するγ（ガンマ）アルミナ（γ−Ａｌ２Ｏ３）および主として単斜晶の結晶構造を有するθ（シータ）アルミナ（θ−Ａｌ２Ｏ３）のいずれかからなる酸化アルミニウム層を上部層として形成する、
ことを特徴とする下部層、下部中間層、上部中間層および上部層からなる硬質被覆層を設けた表面被覆切削工具（被覆工具）の製造方法。
（５） 上部中間層の形成に際し、少なくとも、クロム酸化物（Ｃｒ２Ｏ３）とα（アルファ）アルミナ（α−Ａｌ２Ｏ３）の混合体からなるターゲットにレーザーを照射し、上部中間層におけるアルミニウムとの合量に占めるクロムの含有割合（Ｃｒ／（Ｃｒ＋Ａｌ））が０．０１以上０．４以下（但し、原子比）となる（Ｃｒ，Ａｌ）２Ｏ３層を成膜することにより、上部層を、主として斜方晶の結晶構造を有するκ（カッパ）アルミナ（κ−Ａｌ２Ｏ３）で構成するようにしたことを特徴とする前記（４）記載の表面被覆切削工具（被覆工具）の製造方法。
（６） 上部中間層の形成に際し、少なくとも、クロム酸化物（Ｃｒ２Ｏ３）からなるターゲットにレーザーを照射し、あるいは、クロム酸化物（Ｃｒ２Ｏ３）とα（アルファ）アルミナ（α−Ａｌ２Ｏ３）の混合体からなるターゲットにレーザーを照射し、上部中間層におけるアルミニウムとの合量に占めるクロムの含有割合（Ｃｒ／（Ｃｒ＋Ａｌ））が０．５以上１以下（但し、原子比）となるＣｒ２Ｏ３層あるいは（Ｃｒ，Ａｌ）２Ｏ３層を成膜することにより、上部層を、主として立方晶の結晶構造を有するγ（ガンマ）アルミナ（γ−Ａｌ２Ｏ３）で構成するようにしたことを特徴とする前記（４）記載の表面被覆切削工具（被覆工具）の製造方法。
（７） 上部中間層の形成に際し、セリウム酸化物（ＣｅＯ２）からなるターゲットにレーザーを照射し、セリウム酸化物（ＣｅＯ２）層を上部中間層として成膜することにより、上部層を、主として単斜晶の結晶構造を有するθ（シータ）アルミナ（θ−Ａｌ２Ｏ３）で構成するようにしたことを特徴とする前記（４）記載の表面被覆切削工具（被覆工具）の製造方法。
（８） 使用するレーザーがエキシマレーザーであることを特徴とする前記（４）〜（７）のいずれかに記載の表面被覆切削工具（被覆工具）の製造方法。」
に特徴を有するものである。
This invention has been made based on the above findings,
“(1) On the surface of a tool base made of tungsten carbide-based cemented carbide or titanium carbonitride-based cermet,
(A) Titanium carbide (TiC) layer, titanium nitride (TiN) layer, titanium carbonitride (TiCN) layer, and composite of titanium and aluminum having a total layer thickness of 0.3 to 3 μm as the lower layer A titanium compound (Ti compound) layer composed of one or more of nitride ((Ti, Al) N) layers,
(B) As a lower intermediate layer, an yttrium-stabilized zirconia (YSZ) layer having a layer thickness of 0.02 to 0.2 μm,
(C) As an upper intermediate layer, a chromium oxide (Cr 2 O 3 ) layer having a total layer thickness of 0.02 to 0.2 μm, an oxide solid solution of chromium and aluminum ((Cr, Al) 2 O 3 ) At least one of a layer and a cerium oxide (CeO 2 ) layer;
(D) As an upper layer, κ (kappa) alumina (κ-Al 2 O 3 ) having a layer thickness of 0.3 to 3 μm and mainly having an orthorhombic crystal structure, mainly having a cubic crystal structure Aluminum oxide (Al 2 O 3 ) layer composed of either γ (gamma) alumina (γ-Al 2 O 3 ) or θ (theta) alumina (θ-Al 2 O 3 ) having a monoclinic crystal structure ,
A surface-coated cutting tool (coated tool) provided with a hard coating layer comprising the lower layer, the lower intermediate layer, the upper intermediate layer, and the upper layer of (a) to (d) above.
(2) In the upper intermediate layer comprising the chromium and aluminum oxide solid solution ((Cr, Al) 2 O 3 ) layer of (c) above, the chromium content in the total amount with aluminum (Cr / (Cr + Al) ) Is 0.01 or more and 0.4 or less (however, the atomic ratio), and the upper layer of (d) is mainly composed of κ (kappa) alumina (κ-Al 2 O having an orthorhombic crystal structure. surface-coated cutting tool of the (1), characterized in that it is constituted by 3) (coated tools).
(3) In the upper intermediate layer comprising the chromium and aluminum oxide solid solution ((Cr, Al) 2 O 3 ) layer of (c) above, the chromium content in the total amount with aluminum (Cr / (Cr + Al) ) Is 0.5 or more and 1 or less (however, the atomic ratio), and the upper layer of (d) is mainly composed of γ (gamma) alumina (γ-Al 2 O 3 ) having a cubic crystal structure. The surface-coated cutting tool (coated tool) according to (1) above, which is configured.
(4) On the surface of the tool base made of tungsten carbide-based cemented carbide or titanium carbonitride-based cermet,
(A) Titanium carbide (TiC) layer, titanium nitride (TiN) layer, titanium carbonitride (TiCN) layer and titanium-aluminum composite nitride ((Ti, Al) by chemical vapor deposition or physical vapor deposition N) a titanium compound (Ti compound) layer composed of one or more of the layers is deposited until a total layer thickness of 0.3 to 3 μm is formed to form a lower layer,
(B) Next, in a vacuum atmosphere in which the temperature of the tool base is maintained at 500 to 850 ° C. and the oxygen partial pressure in the atmosphere is 1 × 10 −2 to 10 Pa, a magnetic field of 2000 Ga or less is applied, A target made of yttrium-stabilized zirconia (YSZ) is irradiated with a laser, and a lower intermediate layer made of a yttrium-stabilized zirconia (YSZ) layer having a thickness of 0.02 to 0.2 μm is formed on the surface of the lower layer of the tool base. Form the
(C) Next, chromium oxide (Cr 2 O 3 ), a mixture of chromium oxide (Cr 2 O 3 ) and α (alpha) alumina (α-Al 2 O 3 ), cerium oxide (CeO 2 ) Any one or more targets selected from the above are irradiated with laser under the same conditions as in (b) above, and the upper part having a layer thickness of 0.02 to 0.2 μm is formed on the surface of the lower intermediate layer of the tool base. Forming an intermediate layer,
(D) Thereafter, a target made of α (alpha) alumina (α-Al 2 O 3 ) is irradiated with a laser under the same conditions as in (b) above, so that the surface of the upper intermediate layer of the tool base is 0 Κ (kappa) alumina (κ-Al 2 O 3 ) having a layer thickness of 3 to 3 μm and mainly having an orthorhombic crystal structure, and γ (gamma) alumina (γ− An aluminum oxide layer composed of any one of (Al 2 O 3 ) and θ (theta) alumina (θ-Al 2 O 3 ) having a monoclinic crystal structure as an upper layer;
A method for producing a surface-coated cutting tool (coated tool) provided with a hard coating layer comprising a lower layer, a lower intermediate layer, an upper intermediate layer, and an upper layer.
(5) At the time of forming the upper intermediate layer, at least a target made of a mixture of chromium oxide (Cr 2 O 3 ) and α (alpha) alumina (α-Al 2 O 3 ) is irradiated with a laser to form an upper intermediate layer Forming a (Cr, Al) 2 O 3 layer in which the chromium content (Cr / (Cr + Al)) in the total amount of aluminum in the steel is 0.01 to 0.4 (however, the atomic ratio) The surface-coated cutting tool according to (4), wherein the upper layer is composed of κ (kappa) alumina (κ-Al 2 O 3 ) mainly having an orthorhombic crystal structure ( (Manufacturing method)
(6) At the time of forming the upper intermediate layer, at least a target made of chromium oxide (Cr 2 O 3 ) is irradiated with laser, or chromium oxide (Cr 2 O 3 ) and α (alpha) alumina (α− A target made of a mixture of Al 2 O 3 ) is irradiated with laser, and the chromium content (Cr / (Cr + Al)) in the total amount with aluminum in the upper intermediate layer is 0.5 or more and 1 or less (however, atoms Ratio) Cr 2 O 3 layer or (Cr, Al) 2 O 3 layer is formed, and the upper layer is formed of γ (gamma) alumina (γ-Al 2 O 3 having a mainly cubic crystal structure. The method for manufacturing a surface-coated cutting tool (coated tool) according to (4) above, wherein
(7) Upon formation of the upper intermediate layer, by irradiating the laser to the target made of cerium oxide (CeO 2), forming a film of cerium oxide (CeO 2) layer as the upper intermediate layer, the upper layer, mainly The method for producing a surface-coated cutting tool (coated tool) according to the above (4), characterized in that it is composed of θ (theta) alumina (θ-Al 2 O 3 ) having a monoclinic crystal structure.
(8) The method for producing a surface-coated cutting tool (coated tool) according to any one of (4) to (7), wherein the laser to be used is an excimer laser. "
It has the characteristics.
以下に、この発明の被覆工具の硬質被覆層および被覆工具の製造方法について、詳細に説明する。 Below, the hard coating layer of the coated tool of this invention and the manufacturing method of a coated tool are demonstrated in detail.
（１）下部層（Ｔｉ化合物層）
通常のＣＶＤ法、ＰＶＤ法等により形成されるＴｉ化合物層からなる下部層は、自身の具備するすぐれた高温強度によって硬質被覆層に高温強度を保持せしめるほか、工具基体とＹＳＺ層のいずれにも強固に密着し、よって硬質被覆層の工具基体に対する密着性向上に寄与する作用を有するが、その合計平均層厚が０．３μｍ未満では、前記作用を十分に発揮させることができず、一方その合計層厚が３μｍを越えると、特に高熱発生を伴う高速切削では熱疲労を起し易くなり、これが熱亀裂の原因となることから、その合計層厚を０．３〜３μｍと定めた。
(1) Lower layer (Ti compound layer)
The lower layer made of the Ti compound layer formed by the ordinary CVD method, PVD method, etc. allows the hard coating layer to maintain the high temperature strength by its excellent high temperature strength, as well as both the tool base and the YSZ layer. It has an effect of firmly adhering, and thus contributing to an improvement in the adhesion of the hard coating layer to the tool substrate. However, when the total average layer thickness is less than 0.3 μm, the above-mentioned effect cannot be exhibited sufficiently, When the total layer thickness exceeds 3 μm, thermal fatigue is likely to occur particularly in high-speed cutting with high heat generation, and this causes thermal cracks. Therefore, the total layer thickness is set to 0.3 to 3 μm.
（２）下部中間層（ＹＳＺ層）
下部中間層を構成するイットリウム安定化ジルコニア（ＹＳＺ）層は、ダイナミックオーロラＰＬＤ法により、例えば、下部層を設けた工具基体の温度を５００〜８５０℃に保持し、雰囲気中の酸素分圧を１×１０−２〜１０Ｐａとした真空雰囲気中で、２０００Ｇａ以下の磁場を印加した状態で、ターゲットにレーザーを照射することにより形成するが、下部層および上部中間層のいずれとも強固な密着性を有し硬質被覆層の高温強度を改善するので、高速ミーリングのような高速切削加工において、硬質被覆層にチッピングが発生することを防止する。ただ、ＹＳＺ層の層厚が０．０２μｍ未満では、層間接合強度の向上の効果は少なく、また、層厚が０．２μｍを超えるとＹＳＺ結晶が粒成長しやすくなり、その結果、ＹＳＺ層の強度が低下するため、下部中間層としてのＹＳＺ層の層厚は０．０２〜０．２μｍと定めた。
(2) Lower intermediate layer (YSZ layer)
The yttrium-stabilized zirconia (YSZ) layer constituting the lower intermediate layer, for example, maintains the temperature of the tool base provided with the lower layer at 500 to 850 ° C. by the dynamic aurora PLD method, and the oxygen partial pressure in the atmosphere is 1 It is formed by irradiating the target with a laser in a vacuum atmosphere of × 10 −2 to 10 Pa, with a magnetic field of 2000 Ga or less applied, and both the lower layer and the upper intermediate layer have strong adhesion. Since the high temperature strength of the hard coating layer is improved, chipping is prevented from occurring in the hard coating layer in high speed cutting such as high speed milling. However, if the layer thickness of the YSZ layer is less than 0.02 μm, the effect of improving the interlayer bonding strength is small, and if the layer thickness exceeds 0.2 μm, the YSZ crystal tends to grow, and as a result, the YSZ layer Since the strength decreases, the thickness of the YSZ layer as the lower intermediate layer is determined to be 0.02 to 0.2 μm.
（３）上部中間層
ダイナミックオーロラＰＬＤ法により、ＹＳＺ層の上に上部中間層を形成すると、成膜に用いるターゲットの種類によって種々の上部中間層が形成されるが、上部中間層の種類、組成等によって、その上方に形成されるＡｌ２Ｏ３層の結晶構造、特性が影響される。
既に述べたように、ターゲットとしては、Ｃｒ２Ｏ３、Ｃｒ２Ｏ３とα−Ａｌ２Ｏ３との混合体、ＣｅＯ２等を使用することができるが、例えば、Ｃｒ２Ｏ３とα−Ａｌ２Ｏ３との混合体ターゲットを用い、（Ｃｒ，Ａｌ）２Ｏ３層を上部中間層として形成し、しかも、該中間層において、アルミニウムとの合量に占めるクロムの含有割合（Ｃｒ／（Ｃｒ＋Ａｌ））が０．０１以上０．４以下（但し、原子比）である場合には、上部中間層上に形成されるＡｌ２Ｏ３層は、主として斜方晶の結晶構造を有するκ−Ａｌ２Ｏ３となる。
一方、上記の上部中間層におけるクロム含有割合（Ｃｒ／（Ｃｒ＋Ａｌ））が０．５以上１以下（但し、原子比）である場合には、上部層として、主として立方晶の結晶構造を有するγ−Ａｌ２Ｏ３層が形成される。
なお、上部中間層におけるＣｒ含有割合（Ｃｒ／（Ａｌ＋Ｃｒ））＝１とは、上部中間層がＣｒ酸化物層で構成されていることであるから、この場合は、Ｃｒ２Ｏ３ターゲットのみへのレーザー照射を行うということに他ならない。
さらに、上部中間層は一つの層のみで形成する必要はなく、例えば、第一層目をＣｒ２Ｏ３層で形成し、第二層目を（Ｃｒ，Ａｌ）２Ｏ３層で形成した複層構造として上部中間層を構成することができ、このような場合には、第二層の（Ｃｒ，Ａｌ）２Ｏ３層のＣｒ含有割合に対応した結晶構造のＡｌ２Ｏ３層が上部層として形成されることになる。
また、ＣｅＯ２ターゲットを用い、これにレーザー照射を行い、ＣｅＯ２層からなる上部中間層を形成した場合には、上部層としては、主として単斜晶の結晶構造を有するθ−Ａｌ２Ｏ３層が形成される。
(3) Upper middle layer
When the upper intermediate layer is formed on the YSZ layer by the dynamic aurora PLD method, various upper intermediate layers are formed depending on the type of target used for film formation, but depending on the type and composition of the upper intermediate layer, The crystal structure and characteristics of the formed Al 2 O 3 layer are affected.
As already described, as the target, Cr 2 O 3 , a mixture of Cr 2 O 3 and α-Al 2 O 3 , CeO 2 or the like can be used. For example, Cr 2 O 3 and α Using a mixture target with -Al 2 O 3 , the (Cr, Al) 2 O 3 layer is formed as the upper intermediate layer, and the chromium content in the total amount of aluminum in the intermediate layer (Cr / (Cr + Al)) is 0.01 or more and 0.4 or less (however, the atomic ratio), the Al 2 O 3 layer formed on the upper intermediate layer mainly has an orthorhombic crystal structure. It becomes κ-Al 2 O 3 .
On the other hand, when the chromium content ratio (Cr / (Cr + Al)) in the upper intermediate layer is not less than 0.5 and not more than 1 (however, the atomic ratio), the upper layer mainly has a cubic crystal structure. -al 2 O 3 layer is formed.
In addition, since the Cr content ratio (Cr / (Al + Cr)) = 1 in the upper intermediate layer means that the upper intermediate layer is composed of a Cr oxide layer, in this case, only to the Cr 2 O 3 target. This is nothing other than performing laser irradiation.
Furthermore, it is not necessary to form the upper intermediate layer with only one layer. For example, the first layer is formed with a Cr 2 O 3 layer and the second layer is formed with a (Cr, Al) 2 O 3 layer. The upper intermediate layer can be configured as a multilayer structure. In such a case, the Al 2 O 3 layer having a crystal structure corresponding to the Cr content ratio of the (Cr, Al) 2 O 3 layer of the second layer is formed. It will be formed as an upper layer.
When a CeO 2 target is used and laser irradiation is performed on the CeO 2 target to form an upper intermediate layer composed of a CeO 2 layer, the upper layer is mainly composed of θ-Al 2 O 3 having a monoclinic crystal structure. A layer is formed.
なお、ターゲットとしては、ＺｎＯ、ＴｉＯ２あるいはＹ２Ｏ３を用いることも可能であり、レーザー照射によって、上部中間層をこれらの各酸化物で形成し、その上に、上部層としてのＡｌ２Ｏ３層を形成することによって、結晶性が高く特定の結晶構造をもったＡｌ２Ｏ３層を形成することができる。 As the target, ZnO, TiO 2 or Y 2 O 3 can also be used, and an upper intermediate layer is formed of each of these oxides by laser irradiation, and then Al 2 as an upper layer is formed thereon. By forming the O 3 layer, an Al 2 O 3 layer having high crystallinity and a specific crystal structure can be formed.
上部層として形成される上記のＡｌ２Ｏ３層の結晶性は、特に、ダイナミックオーロラＰＬＤ法において印加した磁場の強さの影響を受けるが、Ａｌ２Ｏ３層の結晶性の向上を図るためには２０００Ｇ以下の磁場を印加することが必要である。
また、上部中間層の層厚は、０．０２μｍ未満であると各層の層間強度の向上、硬質被覆層全体としての高温強度の向上が図れず、一方、層厚が０．２μｍを超えると、上部中間層の結晶粒が粒成長しやすくなり、その結果、上部層のＡｌ２Ｏ３層も粒成長し、硬質被覆層にチッピングが発生しやすくなるため、上部中間層の層厚を０．０２〜０．２μｍと定めた。
The crystallinity of the Al 2 O 3 layer formed as the upper layer is particularly affected by the strength of the magnetic field applied in the dynamic aurora PLD method, but in order to improve the crystallinity of the Al 2 O 3 layer. It is necessary to apply a magnetic field of 2000 G or less.
Moreover, when the layer thickness of the upper intermediate layer is less than 0.02 μm, the interlayer strength of each layer cannot be improved, and the high-temperature strength as the entire hard coating layer cannot be improved, whereas when the layer thickness exceeds 0.2 μm, The crystal grains of the upper intermediate layer easily grow. As a result, the Al 2 O 3 layer of the upper layer also grows, and chipping is likely to occur in the hard coating layer. It was determined to be 02 to 0.2 μm.
（４）上部層（Ａｌ２Ｏ３層）
α−Ａｌ２Ｏ３ターゲットにレーザー照射することによって、上部中間層の種類、組成等に応じ、γ、κ、θ等種々の結晶構造の結晶性の向上したＡｌ２Ｏ３層を上部中間層上に形成することができ、いかなる結晶構造のＡｌ２Ｏ３層を形成するかは、被削材の種類、切削条件に応じて必要とされる工具特性に適う最適なＡｌ２Ｏ３層を選択すればよい。
例えば、合金鋼を被削材とし、切削速度３５０〜４５０ｍ／ｍｉｎで高速ミーリング加工を行う場合には、高温硬さと高温強度が特に優れたκ−Ａｌ２Ｏ３層を上部層として設けることが望ましく、
また、ダクタイル鋳鉄を被削材として、切削速度３５０〜４５０ｍ／ｍｉｎで高速ミーリング加工を行う場合には、高温硬さと耐熱疲労性が特に優れたγ−Ａｌ２Ｏ３層を上部層として設けることが望ましい。
また、上部層として形成されるＡｌ２Ｏ３層は、上部中間層との密着性・付着強度にも優れているため、硬質被覆層全体としての高温強度を向上させ、すぐれた耐チッピング性を示し、また、Ａｌ２Ｏ３層からなる上部層は、磁場が印加された状態で成膜されることによってその結晶性が向上し、すぐれた耐摩耗性を具備するようになることから、このようなＡｌ２Ｏ３層を硬質被覆層の構成層として設けた本発明の被覆工具は、高速切削という高熱発生を伴う厳しい切削条件で用いられた場合であっても、すぐれた耐チッピング性とともにすぐれた耐摩耗性を示し、工具特性が格段に改善されたものとなる。
ただ、上部層の層厚が０．３μｍ未満では、すぐれた工具特性を十分発揮することはできず、一方、層厚が３μｍを超えると、切刃部に欠損・チッピングを発生しやすくなるので、上部層の層厚は０．３〜３μｍと定めた。
(4) Upper layer (Al 2 O 3 layer)
By irradiating the α-Al 2 O 3 target with a laser, an Al 2 O 3 layer having improved crystallinity of various crystal structures such as γ, κ, θ and the like is formed on the upper intermediate layer according to the type and composition of the upper intermediate layer. can be formed on, whether to form Al 2 O 3 layer of any crystal structure, kind of the workpiece, the optimum the Al 2 O 3 layer serving the tool properties required depending on the cutting conditions Just choose.
For example, when alloy steel is used as a work material and high speed milling is performed at a cutting speed of 350 to 450 m / min, a κ-Al 2 O 3 layer having particularly excellent high temperature hardness and high temperature strength may be provided as an upper layer. Desirable,
In addition, when high-speed milling is performed at a cutting speed of 350 to 450 m / min using ductile cast iron as a work material, a γ-Al 2 O 3 layer having particularly excellent high-temperature hardness and heat fatigue resistance is provided as an upper layer. Is desirable.
In addition, the Al 2 O 3 layer formed as the upper layer is excellent in adhesion and adhesion strength with the upper intermediate layer, so that the high temperature strength of the entire hard coating layer is improved and excellent chipping resistance is achieved. In addition, since the upper layer made of the Al 2 O 3 layer is formed in a state where a magnetic field is applied, the crystallinity is improved and the wear resistance is improved. The coated tool of the present invention provided with such an Al 2 O 3 layer as a constituent layer of the hard coating layer has excellent chipping resistance even when used under severe cutting conditions with high heat generation such as high-speed cutting. Excellent wear resistance and greatly improved tool characteristics.
However, when the thickness of the upper layer is less than 0.3 μm, excellent tool characteristics cannot be fully exerted. On the other hand, when the layer thickness exceeds 3 μm, it becomes easy to cause chipping and chipping at the cutting edge. The layer thickness of the upper layer was determined to be 0.3 to 3 μm.
（５）ダイナミックオーロラＰＬＤ法による成膜条件
本発明では、従来から知られているＣＶＤ法、ＰＶＤ法により、まず、工具基体表面に、ＴｉＣ層、ＴｉＮ層、ＴｉＣＮ層および（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎ層のうちの１層または２層以上からなるチタン化合物層を、０．３〜３μｍの合計層厚になるまで蒸着して下部層を形成した後、ダイナミックオーロラＰＬＤ法により、下部中間層、上部中間層および上部層を成膜形成する。
ダイナミックオーロラＰＬＤ法は、永久磁石を用い磁場を発生させていた従来のＰＬＤ法に比べて、基板温度を高めることが可能であり、磁場の強弱を自由にコントロールでき、さらに、ターゲットあるいは基板に印加する磁場を調整して、成膜の結晶構造、特性を自由に制御できるという利点を有するが、本発明は、ダイナミックオーロラＰＬＤ法によるこれらの利点を生かしつつ、同時に、工具基体（基板）に成膜する、下部中間層、上部中間層および上部層の種類、成膜条件を特定することにより、被覆工具の硬質被覆層に要求される耐チッピング性および耐摩耗性という特有の課題の解決を図ったものである。
すなわち、ダイナミックオーロラＰＬＤ法による成膜にあたり、ターゲットにレーザーを照射して下部中間層、上部中間層および上部層を形成する際に、成膜速度および結晶性を高めるためには、工具基体の温度を５００〜８５０℃に保持する必要があり、また、各層、酸化物の酸素量を適正範囲に制御するためには、雰囲気条件を、Ｏ２分圧が１×１０−２〜１０Ｐａの真空雰囲気とする必要があり、また、各層の結晶性や結晶構造、結晶粒の成長を制御するためには、印加磁場を２０００Ｇ以下の範囲で調節することが必要である。
そして、通常のＣＶＤ法、ＰＶＤ法により工具基体に下部層を形成した後、前記温度条件、雰囲気条件および磁場条件の下で、ダイナミックオーロラＰＬＤ法により下部中間層としてのＹＳＺ層を成膜し、ついで、Ｃｒ２Ｏ３、Ｃｒ２Ｏ３とα−Ａｌ２Ｏ３の混合体、ＣｅＯ２のうちから選ばれたいずれか１種以上のターゲットにレーザーを照射して上部中間層を形成し、その後、α−Ａｌ２Ｏ３からなるターゲットにレーザーを照射してＡｌ２Ｏ３層からなる上部層を形成するが、このように成膜した各層は強固な付着強度を有しており、また、ターゲットの種類、レーザーの照射条件、磁場の印加条件等を調整することによって、特に上部層を構成するＡｌ２Ｏ３層に所定の結晶構造、結晶性を有せしめることができ、その結果として、すぐれた耐チッピング性とすぐれた耐摩耗性を備えた硬質被覆層を形成することができる。
したがって、上記のような方法で製造した被覆工具は、高い発熱を伴う高速切削という厳しい条件下での切削加工においても、長期に亘ってすぐれた耐チッピング性とすぐれた耐摩耗性を発揮する。
(5) Film formation conditions by dynamic aurora PLD method In the present invention, a TiC layer, a TiN layer, a TiCN layer, and a (Ti, Al) N are first formed on the tool base surface by a conventionally known CVD method or PVD method. After depositing a titanium compound layer consisting of one or more of the layers to a total layer thickness of 0.3 to 3 μm to form a lower layer, a dynamic aurora PLD method is used to form a lower intermediate layer and an upper layer. An intermediate layer and an upper layer are formed.
The dynamic aurora PLD method can increase the substrate temperature compared to the conventional PLD method that uses a permanent magnet to generate a magnetic field, can freely control the strength of the magnetic field, and can be applied to the target or substrate. The crystal structure and characteristics of the film formation can be freely controlled by adjusting the magnetic field to be formed. However, the present invention takes advantage of these advantages of the dynamic aurora PLD method and at the same time forms a tool substrate (substrate). By identifying the type of lower intermediate layer, upper intermediate layer and upper layer to be formed, and the film formation conditions, the specific problems of chipping resistance and wear resistance required for hard coating layers of coated tools are solved. It is a thing.
That is, in forming a lower intermediate layer, an upper intermediate layer, and an upper layer by irradiating a target with a laser during film formation by the dynamic aurora PLD method, in order to increase the film formation rate and crystallinity, Must be maintained at 500 to 850 ° C., and in order to control the oxygen amount of each layer and oxide within an appropriate range, the atmospheric conditions are set to a vacuum atmosphere with an O 2 partial pressure of 1 × 10 −2 to 10 Pa. In addition, in order to control the crystallinity, crystal structure, and crystal grain growth of each layer, it is necessary to adjust the applied magnetic field within a range of 2000 G or less.
Then, after forming a lower layer on the tool base by a normal CVD method or PVD method, a YSZ layer as a lower intermediate layer is formed by a dynamic aurora PLD method under the temperature conditions, atmospheric conditions and magnetic field conditions, Next, the upper intermediate layer is formed by irradiating one or more targets selected from Cr 2 O 3 , a mixture of Cr 2 O 3 and α-Al 2 O 3 , and CeO 2 with a laser, Thereafter, a target made of α-Al 2 O 3 is irradiated with a laser to form an upper layer made of an Al 2 O 3 layer. Each layer thus formed has a strong adhesion strength, and , the type of target, irradiation conditions of the laser, by adjusting the application conditions of the magnetic field, in particular predetermined crystal structure the Al 2 O 3 layer constituting the upper layer can be allowed to have a crystallinity, its As result, it is possible to form a hard coating layer having excellent abrasion resistance and excellent chipping resistance.
Therefore, the coated tool manufactured by the method as described above exhibits excellent chipping resistance and excellent wear resistance over a long period of time even in cutting under severe conditions such as high-speed cutting with high heat generation.
この発明の被覆工具は、硬質被覆層を構成する層として下部層と上部層の間に、ＹＳＺ層からなる下部中間層および（Ｃｒ，Ａｌ）２Ｏ３層等からなる上部中間層が形成され、これによって各層間の付着強度が高められ、硬質被覆層が全体としてすぐれた高温強度を具備し、また、上部層が、結晶性が高められたγ−Ａｌ2Ｏ3層、κ−Ａｌ2Ｏ3層あるいはθ−Ａｌ2Ｏ3層で構成され、上部層がすぐれた耐摩耗性を具備することから、この発明の被覆工具は、すぐれた耐チッピング性とすぐれた耐摩耗性を発揮する結果、長期に亘ってすぐれた工具特性を示すとともに、工具寿命の延命化が図られる。
また、この発明による被覆工具の製造方法は、予め、ＣＶＤ法、ＰＶＤ法により所定の下部層が形成された工具基体に対して、ダイナミックオーロラＰＬＤ法を利用し、しかも、要求される工具特性に応じて、ターゲットの種類、組成、成膜条件等を選定し、所望の上部中間層を形成することができ、またさらに、これによって所望の結晶構造、結晶性を備えた上部層を形成することができるので、耐チッピング性および耐摩耗性にすぐれた被覆工具を、簡易かつ確実に製造することができる。
In the coated tool of the present invention, a lower intermediate layer composed of a YSZ layer and an upper intermediate layer composed of a (Cr, Al) 2 O 3 layer are formed between the lower layer and the upper layer as layers constituting the hard coating layer. Thus, the adhesion strength between the layers is increased, the hard coating layer has an excellent high-temperature strength as a whole, and the upper layer is a γ-Al 2 O 3 layer, κ-Al 2 with enhanced crystallinity. Since it is composed of an O 3 layer or a θ-Al 2 O 3 layer, and the upper layer has excellent wear resistance, the coated tool of the present invention exhibits excellent chipping resistance and excellent wear resistance. As a result, the tool characteristics are excellent over a long period of time, and the tool life is extended.
The method for manufacturing a coated tool according to the present invention uses a dynamic aurora PLD method for a tool base on which a predetermined lower layer is formed in advance by a CVD method or a PVD method, and further provides required tool characteristics. Accordingly, the target type, composition, film forming conditions, etc. can be selected to form a desired upper intermediate layer, and further, an upper layer having a desired crystal structure and crystallinity can be formed thereby. Therefore, a coated tool having excellent chipping resistance and wear resistance can be easily and reliably manufactured.
つぎに、この発明の被覆工具を実施例により具体的に説明する。 Next, the coated tool of the present invention will be specifically described with reference to examples.
原料粉末として、いずれも１〜３μｍの平均粒径を有するＷＣ粉末、ＴｉＣ粉末、ＺｒＣ粉末、ＶＣ粉末、ＴａＣ粉末、ＮｂＣ粉末、Ｃｒ3Ｃ2粉末、ＴｉＮ粉末、およびＣｏ粉末を用意し、これら原料粉末を、表１に示される配合組成に配合し、さらにワックスを加えてアセトン中で２４時間ボールミル混合し、減圧乾燥した後、９８ＭＰａの圧力で所定形状の圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を５Ｐａの真空中、１３７０〜１４７０℃の範囲内の所定の温度に１時間保持の条件で真空焼結し、焼結後、切刃部にＲ：０．０６ｍｍのホーニング加工を施すことにより、ＩＳＯ規格にＳＰＭＮ１２０３０８として規定されるスローアウエイチップ形状をもったＷＣ基超硬合金製の工具基体Ａ〜Ｆをそれぞれ製造した。 As raw material powders, WC powder, TiC powder, ZrC powder, VC powder, TaC powder, NbC powder, Cr 3 C 2 powder, TiN powder, and Co powder each having an average particle diameter of 1 to 3 μm are prepared. The raw material powder is blended in the blending composition shown in Table 1, added with wax, ball mill mixed in acetone for 24 hours, dried under reduced pressure, and press-molded into a green compact of a predetermined shape at a pressure of 98 MPa. The green compact is vacuum-sintered in a vacuum of 5 Pa at a predetermined temperature within a range of 1370 to 1470 ° C. for 1 hour. After sintering, the cutting edge is subjected to a honing process of R: 0.06 mm. Thus, tool bases A to F made of WC-based cemented carbide having a throwaway tip shape defined as SPMN120308 in the ISO standard were manufactured.
また、原料粉末として、いずれも０．５〜２μｍの平均粒径を有するＴｉＣＮ（質量比で、ＴｉＣ／ＴｉＮ＝５０／５０）粉末、Ｍｏ2 Ｃ粉末、ＺｒＣ粉末、ＮｂＣ粉末、ＴａＣ粉末、ＷＣ粉末、Ｃｏ粉末、およびＮｉ粉末を用意し、これら原料粉末を、表２に示される配合組成に配合し、ボールミルで２４時間湿式混合し、乾燥した後、９８ＭＰａの圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を１．３ｋＰａの窒素雰囲気中、温度：１５４０℃に１時間保持の条件で焼結し、焼結後、切刃部分にＲ：０．０６ｍｍのホーニング加工を施すことにより、ＩＳＯ規格にＳＰＭＮ１２０３０８として規定されるスローアウエイチップ形状をもったＴｉＣＮ基サーメット製の工具基体ａ〜ｆを形成した。 Further, as raw material powders, TiCN (mass ratio, TiC / TiN = 50/50) powder, Mo 2 C powder, ZrC powder, NbC powder, TaC powder, WC, all having an average particle diameter of 0.5 to 2 μm. Prepare powder, Co powder, and Ni powder, blend these raw material powders into the composition shown in Table 2, wet mix with a ball mill for 24 hours, dry, and press-mold into a green compact at 98 MPa pressure The green compact was sintered in a nitrogen atmosphere of 1.3 kPa at a temperature of 1540 ° C. for 1 hour, and after sintering, the cutting edge portion was subjected to a honing process of R: 0.06 mm. Then, TiCN-based cermet tool bases a to f having a throwaway tip shape defined as SPMN120308 in the ISO standard were formed.
ついで、これらの工具基体Ａ〜Ｆおよび工具基体ａ〜ｆのそれぞれを、通常の化学蒸着装置またはアークイオンプレーティング装置に装入し、
（ａ）まず、表３（表３中のｌ−ＴｉＣＮは特開平６−８０１０号公報に記載される縦長成長結晶組織をもつＴｉＣＮ層の形成条件を示すものであり、これ以外は通常の粒状結晶組織の形成条件を示すものである）に示される条件にて、表５、６に示される目標層厚のＴｉ化合物層を硬質被覆層の下部層として蒸着形成した。
ついで、下部層を形成した上記工具基体をダイナミックオーロラＰＬＤ装置に装入し、
（ｂ）まず、表４に示される成膜条件で、ＹＳＺターゲットに対してエキシマレーザーを照射し、工具基体の下部層の上に、表５、６に示される目標層厚のＹＳＺ層（下部中間層）を形成し、
（ｃ）ついで、同じく表４に示される条件で、各種のターゲットに対してエキシマレーザーを照射し、ＹＳＺ層（下部中間層）の上に、表５，６に示される目標層厚の上部中間層を形成し、
（ｄ）その後、同じく表４に示される条件で、α−Ａｌ2Ｏ3ターゲットに対してエキシマレーザーを照射し、目標層厚の上部層（Ａｌ2Ｏ3層）を形成することにより、本発明被覆工具１〜１６を製造した。
Next, each of the tool bases A to F and the tool bases a to f is charged into a normal chemical vapor deposition apparatus or arc ion plating apparatus,
(A) First, Table 3 (l-TiCN in Table 3 indicates the conditions for forming a TiCN layer having a vertically elongated crystal structure described in JP-A-6-8010, and the other conditions are ordinary granularity. The Ti compound layer having the target layer thickness shown in Tables 5 and 6 was vapor-deposited as the lower layer of the hard coating layer under the conditions shown in FIG.
Next, the above-mentioned tool base on which the lower layer is formed is charged into the dynamic aurora PLD apparatus,
(B) First, the YSZ target is irradiated with an excimer laser under the film formation conditions shown in Table 4, and the YSZ layer (lower part) having the target layer thickness shown in Tables 5 and 6 is formed on the lower layer of the tool base. Intermediate layer),
(C) Next, under the same conditions as shown in Table 4, excimer laser is irradiated to various targets, and the upper middle of the target layer thickness shown in Tables 5 and 6 is formed on the YSZ layer (lower middle layer). Forming a layer,
(D) After that, under the conditions shown in Table 4, the α-Al 2 O 3 target is irradiated with an excimer laser to form an upper layer (Al 2 O 3 layer) having a target layer thickness. Invention coated tools 1-16 were produced.
また、比較の目的で、特開２００２−５３９４６号公報（特許文献４に同じ）に示されるアークイオンプレーティング法とアンバランスドマグネトロンスパッタ法により、表７に示されるような（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎ層（本発明の下部層に相当）、（Ｃｒ，Ａｌ）２Ｏ３層あるいはＣｒ２Ｏ３層（本発明の上部中間層に相当）、およびＡｌ２Ｏ３層（本発明の上部層に相当）という層構造の硬質被覆層を形成し、比較被覆工具１〜８をそれぞれ製造した。
つまり、工具基体表面に対して、Ｔｉ−Ａｌ合金ターゲットを用いたアークイオンプレーティング法で層厚３μｍの（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎ層を形成する。
続いて、Ｃｒ２Ｏ３層を形成する場合には、アルゴンと酸素の混合雰囲気下でＣｒターゲットを用いたＵＢＭＳ法でＣｒ２Ｏ３層を形成し、また、（Ｃｒ，Ａｌ）２Ｏ３層を形成する場合には、Ｃｒ−Ａｌターゲットを用い、窒素雰囲気下にてアークイオンプレーティング法で（Ｃｒ，Ａｌ）Ｎ層を形成した後に酸化雰囲気下にて４５０℃で酸化することにより（Ｃｒ，Ａｌ）２Ｏ３層を形成する。
次に、アルゴンと酸素の混合雰囲気下でＡｌターゲットを用いたＵＢＭＳ法でＡｌ２Ｏ３層を形成することにより、比較被覆工具１〜８を製造した。
For comparison purposes, the arc ion plating method and the unbalanced magnetron sputtering method disclosed in JP-A-2002-53946 (same as Patent Document 4) (Ti, Al) as shown in Table 7 are used. N layer (corresponding to the lower layer of the present invention), (Cr, Al) 2 O 3 layer or Cr 2 O 3 layer (corresponding to the upper intermediate layer of the present invention), and Al 2 O 3 layer (upper layer of the present invention) Comparative coating tools 1 to 8 were manufactured respectively.
That is, a (Ti, Al) N layer having a layer thickness of 3 μm is formed on the tool base surface by arc ion plating using a Ti—Al alloy target.
Subsequently, in the case of forming the Cr 2 O 3 layer is formed of Cr 2 O 3 layer in UBMS process using a Cr target in a mixed atmosphere of argon and oxygen, also, (Cr, Al) 2 O 3 In the case of forming a layer, a Cr—Al target is used, and a (Cr, Al) N layer is formed by an arc ion plating method in a nitrogen atmosphere and then oxidized at 450 ° C. in an oxidizing atmosphere ( A Cr, Al) 2 O 3 layer is formed.
Next, comparative coated tools 1 to 8 were manufactured by forming an Al 2 O 3 layer by a UBMS method using an Al target in a mixed atmosphere of argon and oxygen.
ついで、上記の本発明被覆工具１〜１６および比較被覆工具１〜８について、これらの硬質被覆層の構成層をオージェ分光分析装置を用いて観察（層の縦断面を観察）したところ、目標組成と実質的に同じ組成を有することが確認され、また、これらの被覆工具の硬質被覆層の構成層の厚さを、走査型電子顕微鏡を用いて測定（同じく縦断面測定）したところ、いずれも目標層厚と実質的に同じ平均層厚（５点測定の平均値）を示した。
また、本発明被覆工具１〜１６および比較被覆工具１〜８の硬質被覆層の上部層を構成するＡｌ２Ｏ３層について、Ｘ線回折によりその結晶構造を同定した。
その結果を表５〜７に示す。
Next, for the above-described inventive coated tools 1 to 16 and comparative coated tools 1 to 8, the constituent layers of these hard coating layers were observed using an Auger spectroscopic analyzer (observed longitudinal section of the layers). And the thickness of the constituent layer of the hard coating layer of these coated tools was measured using a scanning electron microscope (same longitudinal section measurement). The average layer thickness (average value of 5-point measurement) substantially the same as the target layer thickness was shown.
As for the Al 2 O 3 layer constituting the upper layer of the present invention coated tools 1 to 16 and Comparative hard layer of the coated tool 1-8, was identified that the crystal structure by X-ray diffraction.
The results are shown in Tables 5-7.
つぎに、上記の本発明被覆工具１〜１６および比較被覆工具１〜８について、次の切削条件Ａ〜Ｃにより、単刃での高速ミーリング加工を実施した。
[切削条件Ａ]
被削材： ＪＩＳ・ＳＣＭ４４０のブロック材、
切削速度： ３８０ ｍ／ｍｉｎ、
切り込み： ２．０ ｍｍ、
一刃送り量： ０．１５ ｍｍ／刃、
切削時間： ８ 分、
の条件での合金鋼の乾式高速切削試験（通常の切削速度は２００ｍ／ｍｉｎ）。
[切削条件Ｂ]
被削材： ＪＩＳ・ＦＣＤ４５０のブロック材、
切削速度： ４２０ ｍ／ｍｉｎ、
切り込み： ２．５ ｍｍ、
一刃送り量： ０．１８ ｍｍ／刃、
切削時間： １０ 分、
の条件でのダクタイル鋳鉄の湿式高速切削試験（通常の切削速度は２００ｍ／ｍｉｎ）。
[切削条件Ｃ]
被削材： ＪＩＳ・ＳＵＳ３０４のブロック、
切削速度： ３６０ ｍ／ｍｉｎ、
切り込み： １．５ ｍｍ、
一刃送り量： ０．２０ ｍｍ／刃、
切削時間： ５ 分、
の条件でのステンレス鋼の湿式高速切削試験（通常の切削速度は１５０ｍ／ｍｉｎ）。
そして、上記の各切削試験における切刃の逃げ面摩耗幅を測定し、この測定結果を表８に示した。
Next, high-speed milling with a single blade was performed on the above-described inventive coated tools 1 to 16 and comparative coated tools 1 to 8 under the following cutting conditions A to C.
[Cutting conditions A]
Work material: Block material of JIS / SCM440,
Cutting speed: 380 m / min,
Cutting depth: 2.0 mm,
Single-blade feed amount: 0.15 mm / tooth,
Cutting time: 8 minutes,
Dry high-speed cutting test of alloy steel under the conditions (normal cutting speed is 200 m / min).
[Cutting conditions B]
Work material: Block material of JIS / FCD450,
Cutting speed: 420 m / min,
Cutting depth: 2.5 mm,
Single blade feed amount: 0.18 mm / tooth,
Cutting time: 10 minutes,
Wet high-speed cutting test of ductile cast iron under the conditions (normal cutting speed is 200 m / min).
[Cutting conditions C]
Work material: JIS / SUS304 block,
Cutting speed: 360 m / min,
Cutting depth: 1.5 mm,
Single blade feed amount: 0.20 mm / tooth,
Cutting time: 5 minutes,
Wet high-speed cutting test of stainless steel under the conditions (normal cutting speed is 150 m / min).
The flank wear width of the cutting edge in each of the above cutting tests was measured, and the measurement results are shown in Table 8.
表５〜８に示される結果から、本発明被覆工具１〜１６はいずれも、下部層と上部層の間に、下部中間層および上部中間層が介在形成されているため、硬質被覆層全体としての高温強度が高く耐チッピング性にすぐれ、また、上部中間層の上に形成されたＡｌ2Ｏ3層からなる上部層は、いずれも高結晶性を有し所望の結晶構造のものが得られ、すぐれた耐摩耗性を備えている。
また、本発明被覆工具１〜１６の製造方法は、通常のＣＶＤ法あるいはＰＶＤ法により硬質被覆層の下部層を形成し、ついで、所定条件下でのダイナミックオーロラＰＬＤ法により、硬質被覆層の下部中間層、上部中間層および上部層を形成するものであるが、ターゲットの種類、組成を選択し、所定の条件下で、ターゲットにレーザーを照射して、結晶性の向上した所定の結晶構造のＡｌ2Ｏ3層を形成することができるので、要求される工具特性に適う所望の特性を備えた被覆工具を、簡易な方法でかつ確実に製造することができる。
From the results shown in Tables 5 to 8, since the lower intermediate layer and the upper intermediate layer are interposed between the lower layer and the upper layer, the coated tools 1 to 16 of the present invention are formed as the entire hard coating layer. High temperature strength and excellent chipping resistance, and the upper layer composed of the Al 2 O 3 layer formed on the upper intermediate layer has high crystallinity and has a desired crystal structure. It has excellent wear resistance.
Moreover, the manufacturing method of this invention coated tool 1-16 forms the lower layer of a hard coating layer by normal CVD method or PVD method, and then the lower part of a hard coating layer by the dynamic aurora PLD method under a predetermined condition. The intermediate layer, the upper intermediate layer, and the upper layer are formed. The type and composition of the target are selected, the target is irradiated with a laser under a predetermined condition, and a predetermined crystal structure with improved crystallinity is formed. Since an Al 2 O 3 layer can be formed, a coated tool having desired characteristics suitable for required tool characteristics can be produced with a simple method and reliably.
これに対して、硬質被覆層の（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎ層（下部層に相当）がアークイオンプレーティング法で形成され、Ｃｒ２Ｏ３層あるいは（Ｃｒ，Ａｌ）２Ｏ３層（上部中間層に相当）とＡｌ2Ｏ3層（上部層に相当）がアンバランスドマグネトロンスパッタ法で形成された比較被覆工具１〜８においては、（Ｃｒ，Ａｌ）２Ｏ３層のＣｒ含有割合とは無関係に、主としてα−Ａｌ２Ｏ３からなる上部層が形成（なお、一部γ−Ａｌ２Ｏ３が含まれる場合がある）されてしまい、また、温度条件（例えば、工具基体温度が低い場合）によっては、結晶性が不十分であって非晶質Ａｌ２Ｏ３層が形成される場合がある。
いずれにしても、比較工具１〜８においては、硬質被覆層の上部層は、α−Ａｌ２Ｏ３、α＋γ−Ａｌ２Ｏ３あるいは非晶質Ａｌ２Ｏ３に限られ、本発明のように、硬質被覆層の上部層の結晶性、結晶構造（例えば、κ−Ａｌ２Ｏ３層、γ−Ａｌ２Ｏ３層あるいはθ−Ａｌ２Ｏ３層）を、要求される工具特性に応じて、簡易かつ確実に制御することはできなかった。
さらに、比較工具１〜８は、本発明の下部中間層（ＹＳＺ層）を硬質被覆層の構成層としていないため、（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎ層（下部層）と、Ｃｒ２Ｏ３層あるいは（Ｃｒ，Ａｌ）２Ｏ３層（上部中間層）との層間付着強度が十分でなく、硬質被覆層全体としての高温強度も十分でないため、高速切削加工において層間剥離、欠損、チッピングを発生しやすく、その結果、比較的短時間で使用寿命に至るものであった。
On the other hand, the (Ti, Al) N layer (corresponding to the lower layer) of the hard coating layer is formed by the arc ion plating method, and the Cr 2 O 3 layer or the (Cr, Al) 2 O 3 layer (the upper middle layer). In the comparative coated tools 1 to 8 in which the Al 2 O 3 layer (corresponding to the upper layer) is formed by the unbalanced magnetron sputtering method, the Cr content ratio of the (Cr, Al) 2 O 3 layer is Irrespective of this, an upper layer mainly composed of α-Al 2 O 3 is formed (in some cases, γ-Al 2 O 3 may be included), and the temperature condition (for example, the tool substrate temperature is In some cases, the crystallinity is insufficient and an amorphous Al 2 O 3 layer may be formed.
In any case, in the comparative tools 1 to 8, the upper layer of the hard coating layer is limited to α-Al 2 O 3 , α + γ-Al 2 O 3 or amorphous Al 2 O 3 , as in the present invention. In addition, the crystallinity and crystal structure of the upper layer of the hard coating layer (for example, κ-Al 2 O 3 layer, γ-Al 2 O 3 layer or θ-Al 2 O 3 layer) are selected according to the required tool characteristics. Therefore, it was not possible to control easily and reliably.
Further, since the comparative tools 1 to 8 do not have the lower intermediate layer (YSZ layer) of the present invention as a constituent layer of the hard coating layer, the (Ti, Al) N layer (lower layer) and the Cr 2 O 3 layer or ( (Cr, Al) 2 O 3 layer (upper intermediate layer) does not have sufficient adhesion strength between layers, and the high-temperature strength of the hard coating layer as a whole is also insufficient, so that delamination, chipping, and chipping are likely to occur during high-speed cutting. As a result, the service life was reached in a relatively short time.
上述のように、この発明の被覆工具およびその製造方法は、鋼や鋳鉄などの各種被削材の高速切削加工で、チッピングの発生なく、すぐれた耐摩耗性を示し、長期に亘ってすぐれた切削性能を発揮するものであるから、切削装置の高性能化並びに切削加工の省力化および省エネ化、さらに低コスト化に十分満足に対応できるものである。 As described above, the coated tool of the present invention and the manufacturing method thereof show excellent wear resistance without occurrence of chipping in high-speed cutting of various work materials such as steel and cast iron, and have been excellent over a long period of time. Since it exhibits cutting performance, it can satisfactorily meet the demands for higher performance of cutting devices, labor saving and energy saving of cutting, and cost reduction.
Claims (8)
（ａ）下部層として、０．３〜３μｍの合計層厚を有するチタンの炭化物層、チタンの窒化物層、チタンの炭窒化物層およびチタンとアルミニウムの複合窒化物層のうちの１層または２層以上からなるチタン化合物層、
（ｂ）下部中間層として、０．０２〜０．２μｍの層厚を有するイットリウム安定化ジルコニア層、
（ｃ）上部中間層として、０．０２〜０．２μｍの合計層厚を有するクロムの酸化物層、クロムとアルミニウムの酸化物固溶体層およびセリウム酸化物層のうちの少なくとも一つの層、
（ｄ）上部層として、０．３〜３μｍの層厚を有し、主として斜方晶の結晶構造を有するκ（カッパ）アルミナ、主として立方晶の結晶構造を有するγ（ガンマ）アルミナおよび主として単斜晶の結晶構造を有するθ（シータ）アルミナのいずれかからなる酸化アルミニウム層、
上記（ａ）〜（ｄ）の下部層、下部中間層、上部中間層および上部層からなる硬質被覆層を設けた表面被覆切削工具。 On the surface of the tool base composed of tungsten carbide base cemented carbide or titanium carbonitride base cermet,
(A) as a lower layer, one of a titanium carbide layer, a titanium nitride layer, a titanium carbonitride layer, and a composite nitride layer of titanium and aluminum having a total layer thickness of 0.3 to 3 μm, or A titanium compound layer composed of two or more layers,
(B) as a lower intermediate layer, an yttrium-stabilized zirconia layer having a layer thickness of 0.02 to 0.2 μm,
(C) as an upper intermediate layer, at least one of a chromium oxide layer, a chromium and aluminum oxide solid solution layer, and a cerium oxide layer having a total layer thickness of 0.02 to 0.2 μm;
(D) As the upper layer, κ (kappa) alumina having a layer thickness of 0.3 to 3 μm and mainly having an orthorhombic crystal structure, γ (gamma) alumina having mainly a cubic crystal structure, and mainly a single layer. An aluminum oxide layer made of any of θ (theta) alumina having an oblique crystal structure,
A surface-coated cutting tool provided with a hard coating layer comprising the lower layer, the lower intermediate layer, the upper intermediate layer, and the upper layer of the above (a) to (d).
（ａ）化学蒸着又は物理蒸着により、チタンの炭化物層、チタンの窒化物層、チタンの炭窒化物層およびチタンとアルミニウムの複合窒化物層のうちの１層または２層以上からなるチタン化合物層を、０．３〜３μｍの合計層厚になるまで蒸着して下部層を形成し、
（ｂ）次に、工具基体の温度を５００〜８５０℃に保持し、雰囲気中の酸素分圧を１×１０−２〜１０Ｐａとした真空雰囲気中で、２０００Ｇａ以下の磁場を印加した状態で、イットリウム安定化ジルコニアからなるターゲットにレーザーを照射して、工具基体の下部層の表面に、０．０２〜０．２μｍの層厚のイットリウム安定化ジルコニア層からなる下部中間層を形成し、
（ｃ）次いで、クロム酸化物、クロム酸化物とα（アルファ）アルミナの混合体、セリウム酸化物のうちから選ばれたいずれか１種以上のターゲットに、上記（ｂ）と同様な条件でレーザーを照射し、工具基体の下部中間層の表面に、０．０２〜０．２μｍの層厚の上部中間層を形成し、
（ｄ）その後、α（アルファ）アルミナからなるターゲットに、上記（ｂ）と同様な条件でレーザーを照射することにより、工具基体の上部中間層の表面に、０．３〜３μｍの層厚を有し、主として斜方晶の結晶構造を有するκ（カッパ）アルミナ、主として立方晶の結晶構造を有するγ（ガンマ）アルミナおよび主として単斜晶の結晶構造を有するθ（シータ）アルミナのいずれかからなる酸化アルミニウム層を上部層として形成する、
ことを特徴とする下部層、下部中間層、上部中間層および上部層からなる硬質被覆層を設けた表面被覆切削工具の製造方法。 On the surface of the tool base composed of tungsten carbide base cemented carbide or titanium carbonitride base cermet,
(A) A titanium compound layer comprising one or more of a titanium carbide layer, a titanium nitride layer, a titanium carbonitride layer, and a composite nitride layer of titanium and aluminum by chemical vapor deposition or physical vapor deposition. Is deposited to a total layer thickness of 0.3-3 μm to form a lower layer,
(B) Next, in a vacuum atmosphere in which the temperature of the tool base is maintained at 500 to 850 ° C. and the oxygen partial pressure in the atmosphere is 1 × 10 −2 to 10 Pa, a magnetic field of 2000 Ga or less is applied, A target made of yttrium-stabilized zirconia is irradiated with a laser to form a lower intermediate layer made of an yttrium-stabilized zirconia layer having a layer thickness of 0.02 to 0.2 μm on the surface of the lower layer of the tool base,
(C) Next, a laser is applied to one or more targets selected from chromium oxide, a mixture of chromium oxide and α (alpha) alumina, and cerium oxide under the same conditions as in (b) above. To form an upper intermediate layer having a layer thickness of 0.02 to 0.2 μm on the surface of the lower intermediate layer of the tool base,
(D) Thereafter, a target made of α (alpha) alumina is irradiated with a laser under the same conditions as in (b) above, so that a layer thickness of 0.3 to 3 μm is formed on the surface of the upper intermediate layer of the tool base. And κ (kappa) alumina having an orthorhombic crystal structure, γ (gamma) alumina having a mainly cubic crystal structure, and θ (theta) alumina having a mainly monoclinic crystal structure. Forming an aluminum oxide layer as an upper layer,
A method for producing a surface-coated cutting tool provided with a hard coating layer comprising a lower layer, a lower intermediate layer, an upper intermediate layer, and an upper layer.
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