JP2008224468A - ホイップ状態を検知する方法及びホイップ食品を得る方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】本発明の目的は、簡便な方法において連続的に、ホイップ状態を数値化し、誰でも用途に合うホイップ状態を得ることが出来、精度よく再現性が高く且つ自動制御系に組み込めるホイップ状態を検知する方法及び設定したホイップ状態のホイップ食品を得る方法を提供する事にある。
【解決手段】本発明は、液状及び／又は流動状原料と気相とを混合して得られるホイップ食品の製造において、ホイップ段階の進行に伴なって昇値する力率又は力率計から求められる消費電力によってホイップ状態を検知する方法である。
【選択図】なし
【解決手段】本発明は、液状及び／又は流動状原料と気相とを混合して得られるホイップ食品の製造において、ホイップ段階の進行に伴なって昇値する力率又は力率計から求められる消費電力によってホイップ状態を検知する方法である。
【選択図】なし
Description
本発明は、ホイップ食品のホイップ状態を検知する方法及びホイップ食品を得る方法に関する。
ホイップドクリームに代表されるホイップ食品は気泡を含有している関係から食感、口当たりが良く、又容積に対してカロリーも低いので近年の食ニーズに答えうる材料の一つである。そして気泡を含んではいるがある程度の硬さ（保形性）を有しているのでデコレーションケーキの外観を装飾する材料としたり、デザートとして果物と一緒に食する材料として使用したり、パンのフィリングとして使用したりで、製菓・製パンの中心的な材料となっている。
このホイップドクリームは液状原料であるクリームを攪拌することによって気泡を取り込みある程度の硬さになったら攪拌を止めて得ることができる。
しかしながら、この攪拌を止めるという作業は多くの場合、熟練を要し、視覚、触覚等の人間の感性により判断されていた。通常攪拌中は作業者はホイップ装置についていなければならず作業負担が重く、人間による判断であるためホイップ状態の品質も一定しないという問題があった。
これらの問題を解決しようといくつかの提案がなされている。
非特許文献１のｐ７８に、「ホイッピングクリームのホイッピングは、Ｆｉｇ．２に示した装置を用いて、５℃の恒温室で行った。このホイップ装置は家庭用ミキサー（ＧＥ社ＭＯＤＥＬ５５型）を組み込み試作したもので、ストレインゲージと直結したセンサーが、回転するボール中のホイッピングクリームの硬さの増加を検知できるようになっている。この時、記録計上に得られるホイップ曲線をＦｉｇ．３に示した。ホイッピングの終点は、Ｆｉｇ．３上では第４ステージに相当するが、この点は、センサーにかかる応力とオーバーラン、官能評価値、ホイップドクリームの特性、等の品質特性値との関係から、最適応力点として定義された。」が記載されている。これはセンサーにかかる応力でホイップ状態を検知する方法であり、攪拌機以外、別途特殊な装置を必要とするものであった。 特許文献１では、ホイップ用の液体原料と、気相原料とを連続的に所望の配合比で供給され、回転型攪拌機により連続的にホイップするホイップ食品の連続式製造法において、回転型攪拌機の内圧を調節することにより、ホイップ食品の硬さを制御することを特徴とするホイップ食品の連続式製造法が提案されている。これは回転型攪拌機の内圧を調節することにより硬さを調整するものである。
このホイップドクリームは液状原料であるクリームを攪拌することによって気泡を取り込みある程度の硬さになったら攪拌を止めて得ることができる。
しかしながら、この攪拌を止めるという作業は多くの場合、熟練を要し、視覚、触覚等の人間の感性により判断されていた。通常攪拌中は作業者はホイップ装置についていなければならず作業負担が重く、人間による判断であるためホイップ状態の品質も一定しないという問題があった。
これらの問題を解決しようといくつかの提案がなされている。
非特許文献１のｐ７８に、「ホイッピングクリームのホイッピングは、Ｆｉｇ．２に示した装置を用いて、５℃の恒温室で行った。このホイップ装置は家庭用ミキサー（ＧＥ社ＭＯＤＥＬ５５型）を組み込み試作したもので、ストレインゲージと直結したセンサーが、回転するボール中のホイッピングクリームの硬さの増加を検知できるようになっている。この時、記録計上に得られるホイップ曲線をＦｉｇ．３に示した。ホイッピングの終点は、Ｆｉｇ．３上では第４ステージに相当するが、この点は、センサーにかかる応力とオーバーラン、官能評価値、ホイップドクリームの特性、等の品質特性値との関係から、最適応力点として定義された。」が記載されている。これはセンサーにかかる応力でホイップ状態を検知する方法であり、攪拌機以外、別途特殊な装置を必要とするものであった。 特許文献１では、ホイップ用の液体原料と、気相原料とを連続的に所望の配合比で供給され、回転型攪拌機により連続的にホイップするホイップ食品の連続式製造法において、回転型攪拌機の内圧を調節することにより、ホイップ食品の硬さを制御することを特徴とするホイップ食品の連続式製造法が提案されている。これは回転型攪拌機の内圧を調節することにより硬さを調整するものである。
Ｎｅｗ Ｆｏｏｄ Ｉｎｄｕｓｔｒｙ Ｖｏｌ．２８ Ｎｏ．１１（１９８６），ｐ７８
特開平０３−２７２７６号公報
本発明の目的は、簡便な方法において連続的に、ホイップ状態を数値化し、誰でも用途に合うホイップ状態を得ることが出来、精度よく再現性が高く且つ自動制御系に組み込めるホイップ状態を検知する方法及び設定したホイップ状態のホイップ食品を得る方法を提供する事にある。
本発明者らは鋭意研究を行った結果、液状及び／又は流動状原料と気相とを混合して得られるホイップ食品において、ホイップ状態が進むに連れて硬さが上昇しホイップ装置のモーターに負荷が掛かり、特に低負荷領域において電流値の変化率よりも力率の変化率が高いことに着目し、力率がホイップ食品のホイップ状態を検知するのに有効であるということを見出し本発明を完成させた。
即ち本発明の第１は、液状及び／又は流動状原料と気相とを混合して得られるホイップ食品の製造において、ホイップ段階の進行に伴なって昇値する力率又は力率計から求められる消費電力によってホイップ状態を検知する方法である。第２は、力率又は力率計から求められる消費電力が９０°電気角に対して２．０％以下の誤差で計測できる電子式力率計を使用する、第１記載のホイップ状態を検知する方法である。第３は、最適なホイップ状態の力率又は力率計から求められる消費電力を予め設定しておき、ホイップ装置が回分式の場合は当該設定値でホイップ装置の作動を停止してホイップ食品を得る方法であり、ホイップ装置が連続式の場合は当該設定値の範囲でホイップ装置の攪拌機の回転数又は気相量を調整してホイップ食品を得る方法である。第４は、三相誘導電動機に対して力率計を付加してなるホイップ装置である。第５は、力率計が９０°電気角に対して２．０％以下の誤差で計測できる電子式力率計である、第４記載のホイップ装置である。
即ち本発明の第１は、液状及び／又は流動状原料と気相とを混合して得られるホイップ食品の製造において、ホイップ段階の進行に伴なって昇値する力率又は力率計から求められる消費電力によってホイップ状態を検知する方法である。第２は、力率又は力率計から求められる消費電力が９０°電気角に対して２．０％以下の誤差で計測できる電子式力率計を使用する、第１記載のホイップ状態を検知する方法である。第３は、最適なホイップ状態の力率又は力率計から求められる消費電力を予め設定しておき、ホイップ装置が回分式の場合は当該設定値でホイップ装置の作動を停止してホイップ食品を得る方法であり、ホイップ装置が連続式の場合は当該設定値の範囲でホイップ装置の攪拌機の回転数又は気相量を調整してホイップ食品を得る方法である。第４は、三相誘導電動機に対して力率計を付加してなるホイップ装置である。第５は、力率計が９０°電気角に対して２．０％以下の誤差で計測できる電子式力率計である、第４記載のホイップ装置である。
簡便な方法において、連続的にホイップ状態を数値化し、誰でも用途に合うホイップ状態を得ることが出来、精度よく再現性が高く且つ自動制御系に組み込めるホイップ状態を検知する方法及び設定したホイップ状態のホイップ食品を得る方法を提供する事が可能になった。
本発明のホイップ食品のホイップ状態を検知する方法について説明する。
ホイップ食品としては、ホイップドクリームの他、ホイップドチョコレート、ホイップドバター、ホイップドマーガリン、ホイップヨーグルトが例示できる。何れの食品においてもホイップの終点付近で硬さが増加しホイップ装置のモーターに負荷が掛かるものであり、中でも典型的な例としてホイップドクリームが挙げられる。
ホイップ食品としては、ホイップドクリームの他、ホイップドチョコレート、ホイップドバター、ホイップドマーガリン、ホイップヨーグルトが例示できる。何れの食品においてもホイップの終点付近で硬さが増加しホイップ装置のモーターに負荷が掛かるものであり、中でも典型的な例としてホイップドクリームが挙げられる。
＜食品加工工程で使用される装置にて食品に投入される電気エネルギーと当該食品状態変化に関する考察＞
ある物質に対して機械的エネルギーが投入された場合、その投入されたエネルギーは、エネルギー保存の法則により消失する事はない。
即ち、投入エネルギーは物質の状態変化（物理・化学両変化を含む）に変換された形で保存される。
ここで、通常機械的エネルギーは、モーター動力によって供給されるものが大半でありよって投入エネルギーはモーター動力の単位であるＫＷｈ（消費電力量）で表現される。
又、投入エネルギー（以下ｉｎｐｕｔＫＷｈとする）は、エネルギー保存則より、物質の状態変化の形で保存される為、下記の表現が可能である。
ｉｎｐｕｔＫＷｈ＝熱エネルギー＋物質の状態変化 （Ａ）
（圧力・運動・位置も含む）
食品においては、（Ａ）式は一般的には、以下の内容になる事が多い（但しスタート静置→終了静置において）
ｉｎｐｕｔＫＷｈ＝ 品温上昇 ＋ 相変化 ＋ 物性変化 (Ｂ）
品温上昇：（顕熱上昇）
相変化 ：（気化熱・結晶融解熱）
物性変化：（粒子径変化・乳化状態変化・化学変化）
ある物質に対して機械的エネルギーが投入された場合、その投入されたエネルギーは、エネルギー保存の法則により消失する事はない。
即ち、投入エネルギーは物質の状態変化（物理・化学両変化を含む）に変換された形で保存される。
ここで、通常機械的エネルギーは、モーター動力によって供給されるものが大半でありよって投入エネルギーはモーター動力の単位であるＫＷｈ（消費電力量）で表現される。
又、投入エネルギー（以下ｉｎｐｕｔＫＷｈとする）は、エネルギー保存則より、物質の状態変化の形で保存される為、下記の表現が可能である。
ｉｎｐｕｔＫＷｈ＝熱エネルギー＋物質の状態変化 （Ａ）
（圧力・運動・位置も含む）
食品においては、（Ａ）式は一般的には、以下の内容になる事が多い（但しスタート静置→終了静置において）
ｉｎｐｕｔＫＷｈ＝ 品温上昇 ＋ 相変化 ＋ 物性変化 (Ｂ）
品温上昇：（顕熱上昇）
相変化 ：（気化熱・結晶融解熱）
物性変化：（粒子径変化・乳化状態変化・化学変化）
これを、ホイップドクリームに適用すると、
ｉｎｐｕｔＫＷｈ＝品温上昇＋結晶融解＋ホイップの状態変化
物質の抵抗が、機械的エネルギーを要求する結果となるものであり、結果抵抗摩擦熱による品温上昇，結晶融解及び抵抗による物性変化をもたらすものである。
つまり、ｉｎｐｕｔＫＷｈは物質の抵抗によって電気エネルギーが変換される為、結果としてｉｎｐｕｔＫＷｈの瞬時値即ち、ｉｎｐｕｔＫＷ（ｉｎｐｕｔＫＷｈはｉｎｐｕｔＫＷの積分値）と物質の抵抗値は相関するといえる。
上記の考え方（一般的ではあるが）を利用して、今回ホイップドクリームのホイップの状態をｉｎｐｕｔＫＷにて数値管理することを検討するものである。
ｉｎｐｕｔＫＷｈ＝品温上昇＋結晶融解＋ホイップの状態変化
物質の抵抗が、機械的エネルギーを要求する結果となるものであり、結果抵抗摩擦熱による品温上昇，結晶融解及び抵抗による物性変化をもたらすものである。
つまり、ｉｎｐｕｔＫＷｈは物質の抵抗によって電気エネルギーが変換される為、結果としてｉｎｐｕｔＫＷｈの瞬時値即ち、ｉｎｐｕｔＫＷ（ｉｎｐｕｔＫＷｈはｉｎｐｕｔＫＷの積分値）と物質の抵抗値は相関するといえる。
上記の考え方（一般的ではあるが）を利用して、今回ホイップドクリームのホイップの状態をｉｎｐｕｔＫＷにて数値管理することを検討するものである。
＜ホイップドクリームのホイップ状態を検知する方法及びその操作の考え方＞
先の概要に示す考えに立脚し、ホイップドクリームの状態変化及びその要求終点をｉｎｐｕｔＫＷと相関させる事が可能であると想定し実施した。
通常液状原料であるクリームからホイップドクリームを製造する工程は、殆ど人間の経験及び感性に頼っている。
しかしながら、上記内容の作業には熟練と人間の監視が必要であり、作業自体非常に非効率であり不安定さも内包している。
今回、本問題点解消を目的として、概要に立脚してホイップ状態の終点を数値管理する為のホイップの状態と力率（ｉｎｐｕｔＫＷの構成因子）との相関検討を行った。
具体的には、クリームはホイップが進むにつれて硬さが発現し、結果として攪拌機の羽根への抵抗が増加し、モーターのｉｎｐｕｔＫＷが増大する。
先の概要に示す考えに立脚し、ホイップドクリームの状態変化及びその要求終点をｉｎｐｕｔＫＷと相関させる事が可能であると想定し実施した。
通常液状原料であるクリームからホイップドクリームを製造する工程は、殆ど人間の経験及び感性に頼っている。
しかしながら、上記内容の作業には熟練と人間の監視が必要であり、作業自体非常に非効率であり不安定さも内包している。
今回、本問題点解消を目的として、概要に立脚してホイップ状態の終点を数値管理する為のホイップの状態と力率（ｉｎｐｕｔＫＷの構成因子）との相関検討を行った。
具体的には、クリームはホイップが進むにつれて硬さが発現し、結果として攪拌機の羽根への抵抗が増加し、モーターのｉｎｐｕｔＫＷが増大する。
モーターｉｎｐｕｔＫＷは下記の算出式にて計算可能であるが、通常工程管理において「力率」の想定をすることは殆どない。
ｉｎｐｕｔＫＷ＝（３の２分の１乗）×（電流）×（電圧）×力率×モーター効率 （１）
（消費電力）
電圧；現場においては、ほぼ一定である。但し、工場全体の負荷が増減した場合若干の変化は発生する。
通常±１０％内におさめるトランス能力設計となっており、仮にそれ以上の変化が発生すると、制御系の誤動作が発生する可能性があり、工場運転が不能となる場合がある為、範囲内の管理がなされる。
電流；現場の各機器においては、機械保護を目的として、動力負荷の変化を間接的に見る為に、電流管理を行なう事が通常手段である。
しかし、今回実施した結果から読み取れるように、低負荷領域においては、電流値の変化は極めて少ない。その領域においては、電流値は一定とみなす事が出来る。
効率；ｉｎｐｕｔＫＷ変化に伴い、理論的にモーター磁界コイルでの熱発生によるエネルギー損失は、ｉｎｐｕｔＫＷに対して比例的に変化する。従って、効率としては一定とみなす事が出来る。（但し、実際の測定は極めて困難）
力率；計器に測定表示される電流値には無効電流（仕事をしない電流）が含まれる。力率とは実効電流を全電流で割り返した数値である。次頁の多くの実施例が示す通り、本力率は低負荷領域においてドラスティックに変化した。
ｉｎｐｕｔＫＷ＝（３の２分の１乗）×（電流）×（電圧）×力率×モーター効率 （１）
（消費電力）
電圧；現場においては、ほぼ一定である。但し、工場全体の負荷が増減した場合若干の変化は発生する。
通常±１０％内におさめるトランス能力設計となっており、仮にそれ以上の変化が発生すると、制御系の誤動作が発生する可能性があり、工場運転が不能となる場合がある為、範囲内の管理がなされる。
電流；現場の各機器においては、機械保護を目的として、動力負荷の変化を間接的に見る為に、電流管理を行なう事が通常手段である。
しかし、今回実施した結果から読み取れるように、低負荷領域においては、電流値の変化は極めて少ない。その領域においては、電流値は一定とみなす事が出来る。
効率；ｉｎｐｕｔＫＷ変化に伴い、理論的にモーター磁界コイルでの熱発生によるエネルギー損失は、ｉｎｐｕｔＫＷに対して比例的に変化する。従って、効率としては一定とみなす事が出来る。（但し、実際の測定は極めて困難）
力率；計器に測定表示される電流値には無効電流（仕事をしない電流）が含まれる。力率とは実効電流を全電流で割り返した数値である。次頁の多くの実施例が示す通り、本力率は低負荷領域においてドラスティックに変化した。
以上の各因子の解釈より、（１）式は下式に纏める事が可能と判断する。
ｉｎｐｕｔＫＷ＝Ｋ×力率 （２）
（Ｋ＝（３の２分の１乗）×（電流）×（電圧）×モーター効率＝一定）
この点に着目して、ホイップの状態と力率との相関を検討するに至った。
ここでｉｎｐｕｔＫＷと攪拌羽根にかかる力即ちＴ（トルク）との関係は下式で示す通りである。
Ｔ（ｋｇｆ・ｃｍ）＝９７４００×（ＫＷ／ｒｐｍ） （３）
一定回転数（ｒｐｍ）にてホイップを行なう場合、（３）式は
Ｔ＝（９７４００／ｒｐｍ）×ＫＷ （４）
となる。
（４）式より、ｉｎｐｕｔＫＷと羽根にかかるトルクは、比例関係にある事が解る。
（２）を（４）に代入すると
Ｔ＝（９７４００／ｒｐｍ）・Ｋ×力率 （５）
の関係が成立する。
Ｔ＝Ａ×力率 （６）
（Ａ＝９７４００・Ｋ／ｒｐｍ＝一定）
よって、Ｔ（トルク）と力率は、ほぼ 比例関係にあるといえる。（電流，電圧，効率＝ほぼ一定）
ｉｎｐｕｔＫＷ＝Ｋ×力率 （２）
（Ｋ＝（３の２分の１乗）×（電流）×（電圧）×モーター効率＝一定）
この点に着目して、ホイップの状態と力率との相関を検討するに至った。
ここでｉｎｐｕｔＫＷと攪拌羽根にかかる力即ちＴ（トルク）との関係は下式で示す通りである。
Ｔ（ｋｇｆ・ｃｍ）＝９７４００×（ＫＷ／ｒｐｍ） （３）
一定回転数（ｒｐｍ）にてホイップを行なう場合、（３）式は
Ｔ＝（９７４００／ｒｐｍ）×ＫＷ （４）
となる。
（４）式より、ｉｎｐｕｔＫＷと羽根にかかるトルクは、比例関係にある事が解る。
（２）を（４）に代入すると
Ｔ＝（９７４００／ｒｐｍ）・Ｋ×力率 （５）
の関係が成立する。
Ｔ＝Ａ×力率 （６）
（Ａ＝９７４００・Ｋ／ｒｐｍ＝一定）
よって、Ｔ（トルク）と力率は、ほぼ 比例関係にあるといえる。（電流，電圧，効率＝ほぼ一定）
現象的に表現すると、トルクが上昇するという事は、物の抵抗が増加するという事である。物の抵抗が増加するという事は、ホイップドクリームの硬さが大きくなるという事である。
従って、ホイップドクリームの硬さが大きくなると（６）式より力率が上昇する事になる。
以上の考察に鑑み、以下に示す実験結果により、ホイップの状態は力率を因子とする数値管理で可能であることが判明した。
従来、力率はエネルギー効率の指標として多く用いられていたが、今回のようなホイップ食品のホイップ状態を検知する指標としての利用はなかった。
即ち、液状及び／又は流動状原料と気相とを混合して得られるホイップ食品の製造において、ホイップ段階の進行に伴なって昇値する力率又は力率計から求められる消費電力によってホイップ状態を検知する方法である。
従って、ホイップドクリームの硬さが大きくなると（６）式より力率が上昇する事になる。
以上の考察に鑑み、以下に示す実験結果により、ホイップの状態は力率を因子とする数値管理で可能であることが判明した。
従来、力率はエネルギー効率の指標として多く用いられていたが、今回のようなホイップ食品のホイップ状態を検知する指標としての利用はなかった。
即ち、液状及び／又は流動状原料と気相とを混合して得られるホイップ食品の製造において、ホイップ段階の進行に伴なって昇値する力率又は力率計から求められる消費電力によってホイップ状態を検知する方法である。
実施にあたっては、データー測定の為、出願人にてホイップ状態検知の為の検知制御装置を製作した。
検知制御装置の概略を図１に示した。
検知制御装置は、各相の電圧、電流及びそれらデーターから演算にて求められる力率、消費電力（ＫＷ）を表示出来、その数値をもとに制御できる装置とした。ホイップ装置への電源線より、電流値、電圧値、力率、消費電力を測定する電子式力率計（ＭＭ）、三菱電機（株）製、型式 ＭＥ１１０ＮＳＲ−４ＡＰＨを使用した。なおその電流値を検出するためのカレントトランスフォーマ（ＣＴ）には、三菱電機（株）製、型式 ＣＷ５ＬＰを使用した。
本電子式力率計においては、力率の測定は９０°電気角に対して２．０％以下の誤差、好ましくは１．０％以下、更に０．５％以下の誤差で正確に測定できるものが好ましい。
本検知制御装置はホイップ装置が回分式のコートミキサーの場合は、コートミキサー（カントー（株）ＣＳ型２０Ｅのモーター）と２２０ボルト電源間に割込み設置し、電流値・力率の経時変化を測定した。
連続式の場合は連続ホイップ装置の攪拌機と４４０ボルト電源間に割込み設置し、電流値・力率の経時変化を測定した。
本検知制御装置はホイップ装置内に内蔵してもいいし、別体の検知制御装置としても良い。
検知制御装置の概略を図１に示した。
検知制御装置は、各相の電圧、電流及びそれらデーターから演算にて求められる力率、消費電力（ＫＷ）を表示出来、その数値をもとに制御できる装置とした。ホイップ装置への電源線より、電流値、電圧値、力率、消費電力を測定する電子式力率計（ＭＭ）、三菱電機（株）製、型式 ＭＥ１１０ＮＳＲ−４ＡＰＨを使用した。なおその電流値を検出するためのカレントトランスフォーマ（ＣＴ）には、三菱電機（株）製、型式 ＣＷ５ＬＰを使用した。
本電子式力率計においては、力率の測定は９０°電気角に対して２．０％以下の誤差、好ましくは１．０％以下、更に０．５％以下の誤差で正確に測定できるものが好ましい。
本検知制御装置はホイップ装置が回分式のコートミキサーの場合は、コートミキサー（カントー（株）ＣＳ型２０Ｅのモーター）と２２０ボルト電源間に割込み設置し、電流値・力率の経時変化を測定した。
連続式の場合は連続ホイップ装置の攪拌機と４４０ボルト電源間に割込み設置し、電流値・力率の経時変化を測定した。
本検知制御装置はホイップ装置内に内蔵してもいいし、別体の検知制御装置としても良い。
本発明のホイップ食品を得る方法としては、最適なホイップ状態の力率又は力率計から求められる消費電力を求めておき、ホイップ装置が回分式の場合は力率又は消費電力を判定回路に設定しておき、設定値になったらホイップ装置の作動が停止してホイップ食品を得る方法であり、ホイップ装置が連続式の場合は力率又は力率計から求められる消費電力が設定値の範囲でホイップ装置の攪拌機の回転数又は気相量を調整してホイップ食品を得る方法である。
本発明においては、ホイップドクリ−ムを製造するホイップ装置としては、上記したように主に二種類がある。一つは回分式でもう一つは連続式である。回分式のホイップ装置は、主に攪拌機であって、ボウル等の容器に液状原料を貯留し、これを攪拌機によって泡だててホイップドクリ−ムを製造する方法である。この回分式製造法は、一般家庭、洋菓子店等においてホイップドクリ−ムを製造する際に広く実施されている方法である。
また連続式のホイップ装置は、ホイップ用の液状及び／又は流動状原料と気相原料とを連続的に所望の気泡含有率で供給し、回転型撹拌機により連続的にホイップし、ホイップしたホイップドクリ−ムを連続的に排出することにより連続的に製造するホイップ装置である。この連続式製造法は、大量処理が必要な食品工場において多用されている。
本検知制御装置は回分式でも連続式でも何れのホイップ装置にも使用できる。
このように本発明のホイップ装置は三相誘導電動機に対して力率計を付加してなるものであり、好ましくは力率計が９０°電気角に対して２．０％以下の誤差で計測できる電子式力率計であるのが好ましい。
本検知制御装置は回分式でも連続式でも何れのホイップ装置にも使用できる。
このように本発明のホイップ装置は三相誘導電動機に対して力率計を付加してなるものであり、好ましくは力率計が９０°電気角に対して２．０％以下の誤差で計測できる電子式力率計であるのが好ましい。
以下に本発明の実施例を示し本発明をより詳細に説明するが、本発明の精神は以下の実施例に限定されるものではない。なお、例中、％及び部は、いずれも重量基準を意味する。
ホイップドクリームの硬さの測定は、レオメーター（不動工業株式会社製）にて行った。測定条件は、サンプル容器：７７ｍｍ内径４０ｍｍ高さ、プランジャー３０ｍｍ直径、送り台速度５ｃｍ/分、２ｃｍ進入したときの硬さで評価した。
ホイップドクリームの硬さの測定は、レオメーター（不動工業株式会社製）にて行った。測定条件は、サンプル容器：７７ｍｍ内径４０ｍｍ高さ、プランジャー３０ｍｍ直径、送り台速度５ｃｍ/分、２ｃｍ進入したときの硬さで評価した。
実施例１−１
ホイップに使用する原料は、ホイッピングクリームである不二製油（株）製、ＹＣ２００Ｎ（商品名；トッピング２００Ｎ、無脂乳固形分 ４．０％、乳脂肪分 ２．０％、植物性脂肪分 ４３．０％）を使用した。
ＹＣ２００Ｎを５℃冷蔵庫にて２４時間保管後、品温が５℃であることを確認し、２０℃に温度調整された部屋に設置されたコートミキサーにてホイップを実施した。使用したコートミキサーは、カントー（株）製、ＣＳ型２０Ｅであり、モーターは日立（株）製、ＴＦＯ型式、容量０．４ＫＷであり、コートミキサーの攪拌速度は中高速で実施した。
図１に示した検知制御装置で判定回路を付加していない検知装置をコートミキサーと２２０ボルト電源間に割込み設置し、ホイップの進行に伴なう電流値、力率の変化を測定した。（力率の測定は９０°電気角に対して２．０％以下の誤差で計測できる電子式力率計を用いた。）
本コートミキサーに５ＫｇのＹＣ２００Ｎと４００ｇの上白糖を仕込み、状態変化を視覚で観察しホイップ終点と判断したところでホイップを止めた。その時の力率が０．３９であり、ホイップ状態は８分程度であった。そこでホイップを続け力率０．４３でホイップを停止した。ホイップ状態は最適なものであった。
実施例１−２
実施例１−１と同様な条件でホイッピングクリームであるＹＣ２００Ｎをホイップしてホイップの進行に伴なう電流値、力率の変化を測定した。
結果はホイップ開始３０秒後、力率が０．２１であり、終点時の力率が０．４３であり、硬さを測定したところ１４０g/cm2であった。
ホイップ時間（秒）に対しての力率と電流値の経時的変化を図２に示した。
図２より電流値の変化率より力率の変化率が高くホイップ状態の終点を決定するのに力率が有効であることが示唆された。
実施例１−３
判定回路を付加した図１の検知制御装置を用いて判定回路を力率０．４３で停止の設定し 実施例１−１と同様な条件で、同テストを４回繰り返し、力率が０．４３でホイップを終了した硬さを測定したところ、１００g/cm2、１４０g/cm2、１４０g/cm2、１５０g/cm2で何れも良好なホイップ状態であった。
ホイップに使用する原料は、ホイッピングクリームである不二製油（株）製、ＹＣ２００Ｎ（商品名；トッピング２００Ｎ、無脂乳固形分 ４．０％、乳脂肪分 ２．０％、植物性脂肪分 ４３．０％）を使用した。
ＹＣ２００Ｎを５℃冷蔵庫にて２４時間保管後、品温が５℃であることを確認し、２０℃に温度調整された部屋に設置されたコートミキサーにてホイップを実施した。使用したコートミキサーは、カントー（株）製、ＣＳ型２０Ｅであり、モーターは日立（株）製、ＴＦＯ型式、容量０．４ＫＷであり、コートミキサーの攪拌速度は中高速で実施した。
図１に示した検知制御装置で判定回路を付加していない検知装置をコートミキサーと２２０ボルト電源間に割込み設置し、ホイップの進行に伴なう電流値、力率の変化を測定した。（力率の測定は９０°電気角に対して２．０％以下の誤差で計測できる電子式力率計を用いた。）
本コートミキサーに５ＫｇのＹＣ２００Ｎと４００ｇの上白糖を仕込み、状態変化を視覚で観察しホイップ終点と判断したところでホイップを止めた。その時の力率が０．３９であり、ホイップ状態は８分程度であった。そこでホイップを続け力率０．４３でホイップを停止した。ホイップ状態は最適なものであった。
実施例１−２
実施例１−１と同様な条件でホイッピングクリームであるＹＣ２００Ｎをホイップしてホイップの進行に伴なう電流値、力率の変化を測定した。
結果はホイップ開始３０秒後、力率が０．２１であり、終点時の力率が０．４３であり、硬さを測定したところ１４０g/cm2であった。
ホイップ時間（秒）に対しての力率と電流値の経時的変化を図２に示した。
図２より電流値の変化率より力率の変化率が高くホイップ状態の終点を決定するのに力率が有効であることが示唆された。
実施例１−３
判定回路を付加した図１の検知制御装置を用いて判定回路を力率０．４３で停止の設定し 実施例１−１と同様な条件で、同テストを４回繰り返し、力率が０．４３でホイップを終了した硬さを測定したところ、１００g/cm2、１４０g/cm2、１４０g/cm2、１５０g/cm2で何れも良好なホイップ状態であった。
実施例２−１
実施例２−１においては、実施例１−１で使用したホイッピングクリームである不二製油（株）製、ＹＣ２００Ｎ（商品名；トッピング２００Ｎ、無脂乳固形分 ４．０％、乳脂肪分 ２．０％、植物性脂肪分 ４３．０％）をホイッピングクリームである不二製油（株）製、ＹＣ２００Ｆ（商品名；トッピング２００Ｆ、無脂乳固形分 ７．０％、植物性脂肪分 ４０．０％）に替えた以外は実施例１−１と同様な操作により、状態変化を観察しながらホイップ状態が終点と判断したところでホイップを止めた。その時の力率は０．４２であり、ホイップ状態は８分程度であった。そこでホイップを続け力率０．４７でホイップを停止した。ホイップ状態は最適なものであった。
実施例２−２
実施例２−１と同様な条件でホイッピングクリームであるＹＣ２００Ｆをホイップしてホイップの進行に伴なう電流値、力率の変化を測定した。
結果はホイップ開始３０秒後、力率が０．２２であり、終点時の力率が０．４７であり、硬さを測定したところ１２０g/cm2であった。
ホイップ時間（秒）に対しての力率と電流値の経時的変化を図２に示した。
図２より電流値の変化率より力率の変化率が高くホイップ状態の終点を決定するのに力率が有効であることが示唆された。
実施例２−１においては、実施例１−１で使用したホイッピングクリームである不二製油（株）製、ＹＣ２００Ｎ（商品名；トッピング２００Ｎ、無脂乳固形分 ４．０％、乳脂肪分 ２．０％、植物性脂肪分 ４３．０％）をホイッピングクリームである不二製油（株）製、ＹＣ２００Ｆ（商品名；トッピング２００Ｆ、無脂乳固形分 ７．０％、植物性脂肪分 ４０．０％）に替えた以外は実施例１−１と同様な操作により、状態変化を観察しながらホイップ状態が終点と判断したところでホイップを止めた。その時の力率は０．４２であり、ホイップ状態は８分程度であった。そこでホイップを続け力率０．４７でホイップを停止した。ホイップ状態は最適なものであった。
実施例２−２
実施例２−１と同様な条件でホイッピングクリームであるＹＣ２００Ｆをホイップしてホイップの進行に伴なう電流値、力率の変化を測定した。
結果はホイップ開始３０秒後、力率が０．２２であり、終点時の力率が０．４７であり、硬さを測定したところ１２０g/cm2であった。
ホイップ時間（秒）に対しての力率と電流値の経時的変化を図２に示した。
図２より電流値の変化率より力率の変化率が高くホイップ状態の終点を決定するのに力率が有効であることが示唆された。
実施例３−１
実施例３−１においては、実施例１−１で使用したホイッピングクリームである不二製油（株）製、ＹＣ２００Ｎ（商品名；トッピング２００Ｎ、無脂乳固形分 ４．０％、乳脂肪分 ２．０％、植物性脂肪分 ４３．０％）をホイッピングクリームである不二製油（株）製、ＹＣ４００（商品名；トッピング４００、無脂乳固形分 ５．０％、乳脂肪分 ７．０％、植物性脂肪分 ３８．０％）に替えた以外は実施例１−１と同様な操作により、状態変化を観察しながらホイップ状態が終点と判断したところでホイップを止めた。その時の力率は０．３６であり、ホイップ状態は９分程度であった。そこでホイップを続け力率０．３９でホイップを停止した。ホイップ状態は最適なものであった。
実施例３−２
実施例３−１と同様な条件でホイッピングクリームであるＹＣ４００をホイップしてホイップの進行に伴なう電流値、力率の変化を測定した。
結果はホイップ開始３０秒後、力率が０．２２であり、終点時の力率が０．３９であり、硬さを測定したところ１４０g/cm2であった。
ホイップ時間（秒）に対しての力率と電流値の経時的変化を図３に示した。
図３より電流値の変化率より力率の変化率が高くホイップ状態の終点を決定するのに力率が有効であることが示唆された。
実施例３−１においては、実施例１−１で使用したホイッピングクリームである不二製油（株）製、ＹＣ２００Ｎ（商品名；トッピング２００Ｎ、無脂乳固形分 ４．０％、乳脂肪分 ２．０％、植物性脂肪分 ４３．０％）をホイッピングクリームである不二製油（株）製、ＹＣ４００（商品名；トッピング４００、無脂乳固形分 ５．０％、乳脂肪分 ７．０％、植物性脂肪分 ３８．０％）に替えた以外は実施例１−１と同様な操作により、状態変化を観察しながらホイップ状態が終点と判断したところでホイップを止めた。その時の力率は０．３６であり、ホイップ状態は９分程度であった。そこでホイップを続け力率０．３９でホイップを停止した。ホイップ状態は最適なものであった。
実施例３−２
実施例３−１と同様な条件でホイッピングクリームであるＹＣ４００をホイップしてホイップの進行に伴なう電流値、力率の変化を測定した。
結果はホイップ開始３０秒後、力率が０．２２であり、終点時の力率が０．３９であり、硬さを測定したところ１４０g/cm2であった。
ホイップ時間（秒）に対しての力率と電流値の経時的変化を図３に示した。
図３より電流値の変化率より力率の変化率が高くホイップ状態の終点を決定するのに力率が有効であることが示唆された。
実施例４−１
実施例４−１においては、実施例１−１で使用したホイッピングクリームである不二製油（株）製、ＹＣ２００Ｎ（商品名；トッピング２００Ｎ、無脂乳固形分 ４．０％、乳脂肪分 ２．０％、植物性脂肪分 ４３．０％）をホイッピングクリームである不二製油（株）製、ＹＣ４００Ｆ（商品名；トッピング４００Ｆ、無脂乳固形分 ５．０％、乳脂肪分 ７．０％、植物性脂肪分 ３８．０％）に替えた以外は実施例１−１と同様な操作により、状態変化を観察しながらホイップ状態が終点と判断したところでホイップを止めた。その時の力率は０．４１であり、ホイップ状態は９分程度であった。そこでホイップを続け力率０．４６でホイップを停止した。ホイップ状態は最適なものであった。
実施例４−２
実施例４−１と同様な条件でホイッピングクリームであるＹＣ４００Ｆをホイップしてホイップの進行に伴なう電流値、力率の変化を測定した。
結果はホイップ開始３０秒後、力率が０．２２であり、終点時の力率が０．４６であり、硬さを測定したところ１４０g/cm2であった。
ホイップ時間（秒）に対しての力率と電流値の経時的変化を図３に示した。
図３より電流値の変化率より力率の変化率が高くホイップ状態の終点を決定するのに力率が有効であることが示唆された。
実施例４−１においては、実施例１−１で使用したホイッピングクリームである不二製油（株）製、ＹＣ２００Ｎ（商品名；トッピング２００Ｎ、無脂乳固形分 ４．０％、乳脂肪分 ２．０％、植物性脂肪分 ４３．０％）をホイッピングクリームである不二製油（株）製、ＹＣ４００Ｆ（商品名；トッピング４００Ｆ、無脂乳固形分 ５．０％、乳脂肪分 ７．０％、植物性脂肪分 ３８．０％）に替えた以外は実施例１−１と同様な操作により、状態変化を観察しながらホイップ状態が終点と判断したところでホイップを止めた。その時の力率は０．４１であり、ホイップ状態は９分程度であった。そこでホイップを続け力率０．４６でホイップを停止した。ホイップ状態は最適なものであった。
実施例４−２
実施例４−１と同様な条件でホイッピングクリームであるＹＣ４００Ｆをホイップしてホイップの進行に伴なう電流値、力率の変化を測定した。
結果はホイップ開始３０秒後、力率が０．２２であり、終点時の力率が０．４６であり、硬さを測定したところ１４０g/cm2であった。
ホイップ時間（秒）に対しての力率と電流値の経時的変化を図３に示した。
図３より電流値の変化率より力率の変化率が高くホイップ状態の終点を決定するのに力率が有効であることが示唆された。
実施例５−１
実施例５−１においては、ホイッピングクリームである不二製油（株）製、ＹＣＬ（商品名；トッピングＬ、無脂乳固形分 ４．０％、乳脂肪分 ０．５％、植物性脂肪分 ４０．０％）をホイップに使用する原料とした。ＹＣＬは糖を含有したクリームであるので上白糖は仕込まないで、ＹＣＬ，５Ｋｇを仕込み、実施例１−１と同様な操作により、状態変化を観察しながらホイップ状態が終点と判断したところでホイップを止めた。その時の力率は０．５０であり、ホイップ状態は９分程度であった。そこでホイップを続け力率０．５４でホイップを停止した。ホイップ状態は最適なものであった。
実施例５−２
実施例５−１と同様な条件でホイッピングクリームであるＹＣＬをホイップしてホイップの進行に伴なう電流値、力率の変化を測定した。
結果はホイップ開始３０秒後、力率が０．２３であり、終点時の力率が０．５４であり、硬さを測定したところで１２０g/cm2あった。
ホイップ時間（秒）に対しての力率と電流値の経時的変化を図４に示した。
図４より電流値の変化率より力率の変化率が高くホイップ状態の終点を決定するのに力率が有効であることが示唆された。
実施例５−１においては、ホイッピングクリームである不二製油（株）製、ＹＣＬ（商品名；トッピングＬ、無脂乳固形分 ４．０％、乳脂肪分 ０．５％、植物性脂肪分 ４０．０％）をホイップに使用する原料とした。ＹＣＬは糖を含有したクリームであるので上白糖は仕込まないで、ＹＣＬ，５Ｋｇを仕込み、実施例１−１と同様な操作により、状態変化を観察しながらホイップ状態が終点と判断したところでホイップを止めた。その時の力率は０．５０であり、ホイップ状態は９分程度であった。そこでホイップを続け力率０．５４でホイップを停止した。ホイップ状態は最適なものであった。
実施例５−２
実施例５−１と同様な条件でホイッピングクリームであるＹＣＬをホイップしてホイップの進行に伴なう電流値、力率の変化を測定した。
結果はホイップ開始３０秒後、力率が０．２３であり、終点時の力率が０．５４であり、硬さを測定したところで１２０g/cm2あった。
ホイップ時間（秒）に対しての力率と電流値の経時的変化を図４に示した。
図４より電流値の変化率より力率の変化率が高くホイップ状態の終点を決定するのに力率が有効であることが示唆された。
実施例６−１
実施例６−１においては、ホイッピングクリームである不二製油（株）製、ＹＣＰ３３（商品名；トッピングＰ３３、無脂乳固形分 １．５％、植物性脂肪分 ２６．０％）をホイップに使用する原料とした。ＹＣＰ３３は糖を含有したクリームであるので上白糖は仕込まないで、ＹＣＰ３３、５Ｋｇを仕込み、実施例１−１と同様な操作により、状態変化を観察しながらホイップ状態が終点と判断したところでホイップを止めた。その時の力率は０．４８であり、ホイップ状態は９分程度であった。そこでホイップを続け力率０．４９でホイップを停止した。ホイップ状態は最適なものであった。
実施例６−２
実施例６−１と同様な条件でホイッピングクリームであるＹＣＰ３３をホイップしてホイップの進行に伴なう電流値、力率の変化を測定した。
結果はホイップ開始３０秒後、力率が０．２３であり、終点時の力率が０．４９であり、硬さを測定したところ１００g/cm2であった。
ホイップ時間（秒）に対しての力率と電流値の経時的変化を図４に示した。
図４より電流値の変化率より力率の変化率が高くホイップ状態の終点を決定するのに力率が有効であることが示唆された。
実施例６−１においては、ホイッピングクリームである不二製油（株）製、ＹＣＰ３３（商品名；トッピングＰ３３、無脂乳固形分 １．５％、植物性脂肪分 ２６．０％）をホイップに使用する原料とした。ＹＣＰ３３は糖を含有したクリームであるので上白糖は仕込まないで、ＹＣＰ３３、５Ｋｇを仕込み、実施例１−１と同様な操作により、状態変化を観察しながらホイップ状態が終点と判断したところでホイップを止めた。その時の力率は０．４８であり、ホイップ状態は９分程度であった。そこでホイップを続け力率０．４９でホイップを停止した。ホイップ状態は最適なものであった。
実施例６−２
実施例６−１と同様な条件でホイッピングクリームであるＹＣＰ３３をホイップしてホイップの進行に伴なう電流値、力率の変化を測定した。
結果はホイップ開始３０秒後、力率が０．２３であり、終点時の力率が０．４９であり、硬さを測定したところ１００g/cm2であった。
ホイップ時間（秒）に対しての力率と電流値の経時的変化を図４に示した。
図４より電流値の変化率より力率の変化率が高くホイップ状態の終点を決定するのに力率が有効であることが示唆された。
実施例７−１
実施例７−１においては、実施例１−１で使用したホイッピングクリームである不二製油（株）製、ＹＣ２００Ｎ（商品名；トッピング２００Ｎ、無脂乳固形分 ４．０％、乳脂肪分 ２．０％、植物性脂肪分 ４３．０％）をホイッピングクリームである不二製油（株）製、ＹＥ９５０ＭＬＴ（商品名；Ｍホイップ９５０ＬＴ、無脂乳固形分 ６．０％、植物性脂肪分 ３５．０％）に替えた以外は実施例１−１と同様な操作により、状態変化を観察しながらホイップ状態が終点と判断したところでホイップを止めた。その時の力率は０．４３であり、ホイップ状態は９分程度であった。そこでホイップを続け力率０．５９でホイップを停止した。ホイップ状態は最適なものであった。
実施例７−２
実施例７−１と同様な条件でホイッピングクリームであるＹＥ９５０ＭＬＴをホイップしてホイップの進行に伴なう電流値、力率の変化を測定した。
結果はホイップ開始３０秒後、力率が０．２６であり、終点時の力率が０．５９であり、硬さを測定したところ１００g/cm2であった。
ホイップ時間（秒）に対しての力率と電流値の経時的変化を図５に示した。
図５より電流値の変化率より力率の変化率が高くホイップ状態の終点を決定するのに力率が有効であることが示唆された。
実施例７−１においては、実施例１−１で使用したホイッピングクリームである不二製油（株）製、ＹＣ２００Ｎ（商品名；トッピング２００Ｎ、無脂乳固形分 ４．０％、乳脂肪分 ２．０％、植物性脂肪分 ４３．０％）をホイッピングクリームである不二製油（株）製、ＹＥ９５０ＭＬＴ（商品名；Ｍホイップ９５０ＬＴ、無脂乳固形分 ６．０％、植物性脂肪分 ３５．０％）に替えた以外は実施例１−１と同様な操作により、状態変化を観察しながらホイップ状態が終点と判断したところでホイップを止めた。その時の力率は０．４３であり、ホイップ状態は９分程度であった。そこでホイップを続け力率０．５９でホイップを停止した。ホイップ状態は最適なものであった。
実施例７−２
実施例７−１と同様な条件でホイッピングクリームであるＹＥ９５０ＭＬＴをホイップしてホイップの進行に伴なう電流値、力率の変化を測定した。
結果はホイップ開始３０秒後、力率が０．２６であり、終点時の力率が０．５９であり、硬さを測定したところ１００g/cm2であった。
ホイップ時間（秒）に対しての力率と電流値の経時的変化を図５に示した。
図５より電流値の変化率より力率の変化率が高くホイップ状態の終点を決定するのに力率が有効であることが示唆された。
実施例８−１
実施例８−１においては、実施例１−１で使用したホイッピングクリームである不二製油（株）製、ＹＣ２００Ｎ（商品名；トッピング２００Ｎ、無脂乳固形分 ４．０％、乳脂肪分 ２．０％、植物性脂肪分 ４３．０％）をホイッピングクリームである不二製油（株）製、ＹＥ２０００（商品名；ヨーロピアンホイップ２０００、無脂乳固形分 ６．０％、植物性脂肪分 ３５．０％）に替えた以外は実施例１−１と同様な操作により、状態変化を観察しながらホイップ状態が終点と判断したところでホイップを止めた。その時の力率は０．３９であり、ホイップ状態は９分程度であった。そこでホイップを続け力率０．４３でホイップを停止した。ホイップ状態は最適なものであった。
実施例８−２
実施例８−１と同様な条件でホイッピングクリームであるＹＥ２０００をホイップしてホイップの進行に伴なう電流値、力率の変化を測定した。
結果はホイップ開始３０秒後、力率が０．２４であり、終点時の力率が０．４３であり、硬さを測定したところ１４０g/cm2であった。
ホイップ時間（秒）に対しての力率と電流値の経時的変化を図５に示した。
図５より電流値の変化率より力率の変化率が高くホイップ状態の終点を決定するのに力率が有効であることが示唆された。
実施例８−１においては、実施例１−１で使用したホイッピングクリームである不二製油（株）製、ＹＣ２００Ｎ（商品名；トッピング２００Ｎ、無脂乳固形分 ４．０％、乳脂肪分 ２．０％、植物性脂肪分 ４３．０％）をホイッピングクリームである不二製油（株）製、ＹＥ２０００（商品名；ヨーロピアンホイップ２０００、無脂乳固形分 ６．０％、植物性脂肪分 ３５．０％）に替えた以外は実施例１−１と同様な操作により、状態変化を観察しながらホイップ状態が終点と判断したところでホイップを止めた。その時の力率は０．３９であり、ホイップ状態は９分程度であった。そこでホイップを続け力率０．４３でホイップを停止した。ホイップ状態は最適なものであった。
実施例８−２
実施例８−１と同様な条件でホイッピングクリームであるＹＥ２０００をホイップしてホイップの進行に伴なう電流値、力率の変化を測定した。
結果はホイップ開始３０秒後、力率が０．２４であり、終点時の力率が０．４３であり、硬さを測定したところ１４０g/cm2であった。
ホイップ時間（秒）に対しての力率と電流値の経時的変化を図５に示した。
図５より電流値の変化率より力率の変化率が高くホイップ状態の終点を決定するのに力率が有効であることが示唆された。
表１に実施例１−２〜実施例８−２のホイップドクリームについてホイップ時間（秒）に対して力率と電流値を経時的に纏めた。
本発明は、ホイップ食品のホイップ状態を検知する方法及びホイップ食品を得る方法に関するものである。
１ 電子式力率計（ＭＭ）
各相の電圧、電流より力率、消費電力を計算し
電圧、電流、力率、消費電力、皮相電力、無効電力を表示
及び外部出力する装置
２ カレントトランスフォーマ（ＣＴ）
ホイップ装置のモーターの定格電流に合わせて
選定される変流器
各相の電圧、電流より力率、消費電力を計算し
電圧、電流、力率、消費電力、皮相電力、無効電力を表示
及び外部出力する装置
２ カレントトランスフォーマ（ＣＴ）
ホイップ装置のモーターの定格電流に合わせて
選定される変流器
Claims (5)
- 液状及び／又は流動状原料と気相とを混合して得られるホイップ食品の製造において、ホイップ段階の進行に伴なって昇値する力率又は力率計から求められる消費電力によってホイップ状態を検知する方法。
- 力率又は力率計から求められる消費電力が９０°電気角に対して２．０％以下の誤差で計測できる電子式力率計を使用する、請求項１記載のホイップ状態を検知する方法。
- 最適なホイップ状態の力率又は力率計から求められる消費電力を予め設定しておき、ホイップ装置が回分式の場合は当該設定値でホイップ装置の作動を停止してホイップ食品を得る方法であり、ホイップ装置が連続式の場合は当該設定値の範囲でホイップ装置の攪拌機の回転数又は気相量を調整してホイップ食品を得る方法。
- 三相誘導電動機に対して力率計を付加してなるホイップ装置。
- 力率計が９０°電気角に対して２．０％以下の誤差で計測できる電子式力率計である、請求項４記載のホイップ装置。
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|---|---|---|---|
| JP2007064423A JP2008224468A (ja) | 2007-03-14 | 2007-03-14 | ホイップ状態を検知する方法及びホイップ食品を得る方法 |
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