JP2008216082A - Dynamic tensile test method and device - Google Patents
Dynamic tensile test method and device Download PDFInfo
- Publication number
- JP2008216082A JP2008216082A JP2007054772A JP2007054772A JP2008216082A JP 2008216082 A JP2008216082 A JP 2008216082A JP 2007054772 A JP2007054772 A JP 2007054772A JP 2007054772 A JP2007054772 A JP 2007054772A JP 2008216082 A JP2008216082 A JP 2008216082A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rod
- input
- bar
- output
- wave
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Landscapes
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
Abstract
Description
本発明は、材料が動的負荷を受ける場合の材料特性を取得すべく、試験片に動的な引張荷重を作用させて引張試験を行うために用いる動的引張試験方法及び装置に関するものである。 The present invention relates to a dynamic tensile test method and apparatus used for performing a tensile test by applying a dynamic tensile load to a test piece in order to acquire material characteristics when the material is subjected to a dynamic load. .
自動車や航空宇宙の分野、あるいは、ガスタービンやジェットエンジンや発電機のような高速回転機器の分野等では、高速衝突等により衝撃荷重が発生する問題を扱うことがあり、このような衝撃荷重に対する各種機器や構造物の安全設計のために、使用材料が動的負荷を受ける場合の材料特性に関するデータが必要とされることがある。 In the field of automobiles and aerospace, or in the field of high-speed rotating equipment such as gas turbines, jet engines, and generators, the problem of impact loads generated by high-speed collisions may be handled. For the safety design of various devices and structures, data on the material properties when the material used is subjected to a dynamic load may be required.
上記のような動的負荷の下での材料特性データを得るための各種試験法のうち、たとえば、構造用鋼の動的強度特性を取得するための動的引張試験法（高速引張試験法）としては、油圧サーボ法、ホプキンソン棒法、ワンバー法（Ｏｎｅ−Ｂａｒ法）、検力ブロック法が主として用いられている（たとえば、非特許文献１参照）。 Among various test methods for obtaining material property data under dynamic load as described above, for example, dynamic tensile test method (high speed tensile test method) for obtaining dynamic strength properties of structural steel For example, a hydraulic servo method, a Hopkinson bar method, a one bar method (One-Bar method), and a force detection block method are mainly used (see, for example, Non-Patent Document 1).
このうち、油圧サーボ法は、油圧サーボ式の高速引張試験機を用いるもので、一端側を固定した試験片の他端側を、油圧シリンダにより所定の速度まで助走させたチャックによって引張るようにして試験を行い、試験片に貼った歪ゲージにより荷重を検出するようにしてある。 Of these, the hydraulic servo method uses a hydraulic servo type high-speed tensile tester, and the other end of the test piece with one end fixed is pulled by a chuck that has been run to a predetermined speed by a hydraulic cylinder. A test is performed, and the load is detected by a strain gauge attached to the test piece.
ホプキンソン棒法による動的引張試験としては、カラーを用いる方式と、ヨークを用いる方式が主として用いられている。このうち、カラーを用いる方式のホプキンソン棒法による動的引張試験を行うための装置は、図８（イ）（ロ）に示す如き構成としてある。すなわち、同一の断面積で且つ同一の長さ寸法としてある細長い２本の応力棒としての入力棒１と出力棒２とを直列（一直線上）に配置し、該入力棒１の先端部となる一端部と、出力棒２の基端部となる他端部との間に、試験片３を挟み込むように配置すると共に、該試験片３の両端部を、上記入力棒１の先端面の中心部と、出力棒２の基端面の中心部にそれぞれ取り付けてある。更に、２個一組の半円筒形状のカラー４を、上記試験片３の外周を取巻くようにして上記入力棒１の先端面と出力棒２の基端面との間に介装させて、該カラー４により、上記入力棒１と出力棒２の互いに近接する方向への相対変位のみを拘束できるようにしてある。更に、図示してはいないが、上記入力棒１の基端側の外部位置に、所要の加速手段（撃ち出し手段）で加速して上記入力棒１の基端部に衝突させるための打撃棒を備えた構成としてある。これにより、上記図示しない打撃棒を上記入力棒１の基端部に衝突させて負荷を与えることにより、入射波としての圧縮波を上記入力棒１の基端部より入射させると、この圧縮波が、該入力棒１中を基端側から先端部まで伝播された後、上記試験片３の取付部分では、試験片３の外周に配されているカラー４を介して上記入力棒１の先端面より出力棒２の基端面へ透過されて、透過波としての圧縮波が該出力棒２中を基端側より先端側へ伝播され、その後、上記圧縮波が、自由端としてある出力棒２の先端に達して反射されることで反射波としての引張波が生じるようにしてあり、この反射引張波を、上記出力棒２を先端側から基端部まで伝播させた後、該出力棒２の基端部と入力棒１の先端部との間に取り付けられている上記試験片３に伝えることで、該試験片３に引張力（引張負荷）を作用させるようにしてある。そして、上記入力棒１と出力棒２の長手方向の所要個所、たとえば、入力棒１と出力棒２の長手方向中間部付近にそれぞれ取り付けてある歪ゲージ（図示せず）により、該入力棒１及び出力棒２中を伝播される圧縮波と、該圧縮波の反射波である反射引張波をそれぞれ検出して、その時間履歴を記録し、該記録されたデータに基いて上記入力棒１と出力棒２の運動解析を行うことにより、該入力棒１と出力棒２の間で高速変形される上記試験片３の応力−歪関係を求めることができるとされている。
As a dynamic tensile test by the Hopkinson bar method, a system using a collar and a system using a yoke are mainly used. Among these, the apparatus for performing the dynamic tensile test by the Hopkinson rod method using the collar is configured as shown in FIGS. That is, the
又、ヨークを用いる方式のホプキンソン棒法による動的引張試験の装置は、図９に示す如く、上記と同様に、直列に配置した入力棒１と出力棒２との間に試験片３を取り付けた構成において、入力棒１と出力棒２との間にカラー４を介装する構成に代えて、入力棒１の基端部に、外周方向へ突出する鍔状のヨーク５を一体に取り付け、更に、上記入力棒１の周りに円筒型の打撃棒６を遊嵌させた構成としてある。これにより、上記打撃棒６を、所要の加速手段で加速して、上記入力棒１に沿わせて該入力棒１の先端側から基端側へスライドさせて、入力棒１の基端部に一体に設けてある上記ヨーク５へ衝突させることで、上記入力棒１に、直接引張負荷を入力（入射）できるようにしてある。
In addition, as shown in FIG. 9, a dynamic tensile test apparatus using a Hopkinson bar method using a yoke is provided with a
更に、上記いずれのホプキンソン棒法によっても、細長い入力棒１及び出力棒２中を伝播される応力波（圧縮波や反射引張波）は、該各応力棒１，２の長手方向に沿う方向にのみ伝播される一次元の波として取り扱うことができるとされている。
Furthermore, in any of the above Hopkinson bar methods, the stress wave (compression wave or reflected tensile wave) propagated through the
ワンバー法は、原理的には、上記ホプキンソン棒法の一種であり、上記ホプキンソン棒法における出力棒と同様の細長い出力棒の基端部に、試験片の一端を取り付けると共に、該試験片の他端側には、大質量の打撃ブロック（衝撃ブロック）を取り付けて、この打撃ブロックを、所要のハンマーで打撃することで上記試験片の引張試験を行うようにしてある。 The One-Bar method is a kind of the Hopkinson bar method in principle. One end of a test piece is attached to the base end of an elongated output bar similar to the output bar in the Hopkinson bar method. A large-mass striking block (impact block) is attached to the end side, and the striking test of the test piece is performed by striking the striking block with a required hammer.
検力ブロック法は、検力ブロック式高速材料試験機を用いて行うもので、これは、ベースブロックに該ベースブロックの大きさと比べて十分に小さい小突起を設けて、該小突起に試験片を取り付け、該試験片に、負荷ブロックに該負荷ブロックの大きさと比べて十分に小さいサイズとなるよう設けてあるブレードを衝突させるようにしてあり、これにより、上記試験片に負荷される動荷重が、負荷ブロックの振動のない状態で直接作用し、又、試験片に発生した動荷重が、ベースブロック中を伝播することによる応力波の乱れや、そのブロック外の振動の影響も受けない状態で十分長時間の計測がなされるとされている。 The power block method is performed using a power block type high-speed material testing machine, which is provided with a small protrusion on the base block that is sufficiently smaller than the size of the base block, and a test piece on the small protrusion. And the test piece is made to collide with a blade that is provided on the load block so that the size is sufficiently smaller than the size of the load block. However, the load block acts directly in the absence of vibration, and the dynamic load generated in the test piece is not affected by the disturbance of the stress wave caused by propagation through the base block or the vibration outside the block. It is said that measurement will be made for a sufficiently long time.
ところが、上記従来の動的引張試験法のうち、油圧サーボ法では、油圧サーボ式高速引張試験機の固有振動に起因して荷重が振動してしまうという問題が生じる。 However, among the conventional dynamic tensile testing methods, the hydraulic servo method has a problem that the load vibrates due to the natural vibration of the hydraulic servo type high-speed tensile testing machine.
上記ホプキンソン棒法のうち、カラーを用いる方式のものでは、試験片３の取付部分にて、入力棒１側からの圧縮波をカラー４を介して出力棒２側へ透過させるときに、上記試験片３に一時的に圧縮力が作用することを避けられないという問題がある。そのために、試験片３に非常に大きい歪速度を与えようとして、打撃棒の入力棒１への衝突速度を大とすると、上記試験片３に一時的に作用する圧縮力も非常に大きくなってしまい、そのために、該試験片３が塑性座屈する虞が生じるというのが実状である。一方、ヨークを用いる直接引張方式のホプキンソン棒法によれば、試験片３に圧縮力が作用する虞は防止できる。しかし、従来提案されているいずれのホプキンソン棒法においても、入力棒１に打撃棒６を衝突させるときに生じる圧縮波（入射波）は、急峻に立ち上がる矩形波形となるため、この波形の急峻な立ち上がりに起因して、最終的に応力−歪曲線を得ようとすると、図７に示す如く、特に変形初期の領域に大きな振動がのってしまうという問題が生じる。しかも、上記圧縮波が急峻に立ち上がる矩形波形となることにより、高周波成分が重畳し易くなってしまうため、１次元波動論の近似精度が低くなり、そのために、従来のホプキンソン棒法による動的引張試験は、数値シミュレーションが難しい。
Of the above-mentioned Hopkinson bar method, in the method using a collar, when the compression wave from the
上記ワンバー法では、衝突ブロックを打撃して発生させる衝突力の制御ができないという問題がある。 The one bar method has a problem that it is impossible to control the collision force generated by hitting the collision block.
上記検力ブロック法は、装置構成が複雑で、高価なものとなってしまうという問題がある。しかも、該検力ブロック法でも衝突力の制御ができず、更には、誤差の程度を定量的に把握することができないという問題もある。 The power detection block method has a problem that the apparatus configuration is complicated and expensive. In addition, there is a problem in that the collision force cannot be controlled even by the detection block method, and further, the degree of error cannot be quantitatively grasped.
そこで、本発明は、打撃棒の衝突時の衝突力の形を制御でき、且つ試験片に圧縮力が作用する虞を解消でき、しかも、機構が単純で試験自体を数値シミュレーションで表現できて、結果を検証することが可能な動的引張試験方法及び装置を提供しようとするものである。 Therefore, the present invention can control the shape of the collision force at the time of collision of the striking rod and can eliminate the possibility of compressive force acting on the test piece, and the mechanism is simple and the test itself can be expressed by numerical simulation. It is an object of the present invention to provide a dynamic tensile test method and apparatus capable of verifying the results.
本発明は、上記課題を解決するために、入力棒の先端側に出力棒を直列に配置し、該入力棒の先端部と出力棒の基端部との間に試験片を配置して、上記入力棒の基端側より打撃棒の衝突による圧縮波を入射させて、該圧縮波を、該入力棒中を基端側より先端側へ伝播させた後、該入力棒の先端部より試験片に作用させることなく出力棒へ伝えるようにし、次いで、該出力棒の基端部に伝えられた圧縮波を、出力棒中を先端まで伝播させて反射させることで反射引張波を生じさせた後、該引張波を、出力棒の先端側から基端部まで伝播させてから上記試験片の出力棒側端部に伝えて、該試験片の出力棒側端部と、試験片の入力棒側端部との間に引張力を作用させて、該試験片の引張試験を行うようにする動的引張試験方法及び装置とする。 In order to solve the above-mentioned problem, the present invention arranges an output rod in series on the distal end side of the input rod, arranges a test piece between the distal end portion of the input rod and the proximal end portion of the output rod, A compression wave caused by the impact of a striking rod is made incident from the base end side of the input rod, and after the propagating wave is propagated through the input rod from the base end side to the tip end side, the test is performed from the tip end portion of the input rod. It was transmitted to the output rod without acting on the piece, and then the reflected tensile wave was generated by propagating the compression wave transmitted to the base end portion of the output rod to the tip through the output rod and reflecting it. Thereafter, the tensile wave is propagated from the distal end side to the proximal end portion of the output rod and then transmitted to the output rod side end portion of the test piece, and the output rod side end portion of the test piece and the input rod of the test piece are transmitted. A dynamic tensile test method and apparatus for performing a tensile test of the test piece by applying a tensile force to the side end portion.
より具体的には、上記構成における応力波伝達調整治具を、試験片の入力棒側端部の外周に取り付ける内筒部材と、該内筒部材の外周に配置して上記内筒部材の入力棒側へのみ相対変位を許容できる外筒部材とを備えてなる構成とする。 More specifically, the stress wave transmission adjusting jig in the above configuration is attached to the outer periphery of the input rod side end portion of the test piece, and the inner cylinder member is arranged on the outer periphery of the inner cylinder member. The outer cylinder member is allowed to allow relative displacement only to the rod side.
又、上記各構成において、入力棒の基端部における打撃棒の衝突個所に、打撃棒の衝突時に潰れて変形できる波形調整部材を配設して、該波形調整部材に打撃棒を衝突させることで上記入力棒の基端部より、立ち上がりの緩和された圧縮波を入射させるようにし、更に、上記入力棒及び出力棒中を伝播される上記圧縮波及び反射引張波を、上記入力棒及び出力棒の各長手方向の複数個所に所要間隔を隔てて取り付けてある歪ゲージで計測するようにする方法及び装置とする。 Further, in each of the above configurations, a wave adjusting member that can be crushed and deformed at the time of collision of the hitting bar is disposed at the hitting point of the hitting bar at the base end portion of the input bar, and the hitting bar is caused to collide with the wave adjusting member. Then, a compression wave whose rise is relaxed is made incident from the base end portion of the input bar, and the compression wave and the reflected tensile wave propagated through the input bar and the output bar are further converted into the input bar and the output. A method and apparatus for measuring with a strain gauge attached to a plurality of positions in the longitudinal direction of the rod at predetermined intervals.
更に、上記構成において、入力棒の基端部における打撃棒の衝突個所に配設する波形調整部材として、円柱形状の波形調整部材を用いるようにする。 Further, in the above configuration, a cylindrical corrugated adjusting member is used as the corrugated adjusting member disposed at the collision portion of the striking rod at the base end portion of the input rod.
本発明によれば、以下のような優れた効果を発揮する。
（１）入力棒の先端側に出力棒を直列に配置し、該入力棒の先端部と出力棒の基端部との間に試験片を配置して、上記入力棒の基端側より打撃棒の衝突による圧縮波を入射させて、該圧縮波を、該入力棒中を基端側より先端側へ伝播させた後、該入力棒の先端部より試験片に作用させることなく出力棒へ伝えるようにし、次いで、該出力棒の基端部に伝えられた圧縮波を、出力棒中を先端まで伝播させて反射させることで反射引張波を生じさせた後、該引張波を、出力棒の先端側から基端部まで伝播させてから上記試験片の出力棒側端部に伝えて、該試験片の出力棒側端部と、試験片の入力棒側端部との間に引張力を作用させて、該試験片の引張試験を行うようにする動的引張試験方法及び装置、より具体的には、上記構成における応力波伝達調整治具を、試験片の入力棒側端部の外周に取り付ける内筒部材と、該内筒部材の外周に配置して上記内筒部材の入力棒側へのみ相対変位を許容できる外筒部材とを備えてなる構成としてあるので、打撃棒の衝突により入力棒の基端側より入射させる圧縮波は、該入力棒と出力棒の間の試験片取付部分では、上記応力波伝達調整部材とカラーを介して出力棒へ伝えることができ、この際、上記圧縮波によって出力棒側へ押される応力波伝達調整部材に対し、上記試験片の入力棒側端部は入力棒側への相対変位が許容されているため、該試験片の入力棒側端部に上記圧縮波が作用することはない。このため上記試験片にいかなる歪み速度を与える条件の下においても、純粋な動的引張試験を実施することが可能になる。
（２）入力棒の基端部における打撃棒の衝突個所に、打撃棒の衝突時に潰れて変形できる波形調整部材を配設して、該波形調整部材に打撃棒を衝突させることで上記入力棒の基端部より、立ち上がりの緩和された圧縮波を入射させるようにし、更に、上記入力棒及び出力棒中を伝播される上記圧縮波及び反射引張波を、上記入力棒及び出力棒の各長手方向の複数個所に所要間隔を隔てて取り付けてある歪ゲージで計測するようにすることにより、最終的に得られる応力−歪曲線における変形初期の領域に、大きな振動がのってしまうという問題を回避することができて、荷重振動の少ない滑らかな応力−歪曲線を得ることができる。又、入力棒に入射される圧縮波の立ち上がりを緩和させることで、上記圧縮波及び反射引張波を、いずれも１次元波動論で良好に近似することが可能となる。このために、上記入力棒及び出力棒の複数個所に設けた各歪ゲージにて計測される上記圧縮波と反射引張波の合成された波形から、１次元波動論に基いて、上記入力棒と出力棒を伝播される圧縮波と反射引張波を、良好に分離することができて、動的引張試験を、数値シミュレーションすることも可能になる。
（３）入力棒の基端部における打撃棒の衝突個所に配設する波形調整部材として、円柱形状の波形調整部材を用いるようにすることにより、製作コストが安価になると共に、該波形調整治具の解析的検討が可能で、理論的取り扱いが容易となる効果が期待できる。
According to the present invention, the following excellent effects are exhibited.
(1) An output rod is arranged in series on the distal end side of the input rod, and a test piece is disposed between the distal end portion of the input rod and the proximal end portion of the output rod, and is hit from the proximal end side of the input rod. A compression wave caused by the collision of the rod is made incident, and the compression wave is propagated in the input rod from the proximal end side to the distal end side, and then from the distal end portion of the input rod to the output rod without acting on the test piece. Then, after the compression wave transmitted to the base end portion of the output rod is propagated through the output rod to the tip to generate a reflected tensile wave, the tensile wave is output to the output rod. Is transmitted from the tip end side to the base end portion and then transmitted to the output rod side end portion of the test piece, and the tensile force between the output rod side end portion of the test piece and the input rod side end portion of the test piece And a dynamic tensile test method and apparatus for performing a tensile test on the test piece, more specifically, stress wave propagation in the above configuration. An inner cylinder member that attaches the adjustment jig to the outer periphery of the input rod side end of the test piece, and an outer cylinder member that is arranged on the outer periphery of the inner cylinder member and can allow relative displacement only to the input rod side of the inner cylinder member Therefore, the compression wave incident from the base end side of the input rod due to the collision of the striking rod is the stress wave transmission adjusting member at the test piece mounting portion between the input rod and the output rod. It can be transmitted to the output rod through the collar. At this time, relative to the stress wave transmission adjusting member pushed to the output rod side by the compression wave, the input rod side end of the test piece is relatively displaced to the input rod side. Therefore, the compression wave does not act on the input rod side end of the test piece. For this reason, it is possible to carry out a pure dynamic tensile test under the condition that gives any strain rate to the test piece.
(2) A wave adjusting member that can be crushed and deformed at the time of the collision of the hitting bar is disposed at the hitting point of the hitting bar at the base end portion of the input bar, and the hitting bar is caused to collide with the corrugated adjusting member, whereby the input bar From the base end of the input rod, a rising compression wave is made incident, and further, the compression wave and the reflected tensile wave propagated through the input rod and the output rod are applied to the longitudinal lengths of the input rod and the output rod. By measuring with strain gauges attached at multiple intervals in the direction with a certain interval, there is a problem that large vibrations are placed in the initial region of deformation in the finally obtained stress-strain curve. It can be avoided and a smooth stress-strain curve with little load vibration can be obtained. Further, by relaxing the rise of the compression wave incident on the input rod, both the compression wave and the reflected tensile wave can be satisfactorily approximated by a one-dimensional wave theory. For this purpose, based on the one-dimensional wave theory, the input bar and the input bar are obtained from the combined waveform of the compression wave and the reflected tension wave measured by the strain gauges provided at a plurality of positions of the input bar and the output bar. The compression wave propagating through the output bar and the reflected tension wave can be well separated, and the dynamic tensile test can be numerically simulated.
(3) The use of a cylindrical waveform adjusting member as the waveform adjusting member disposed at the impact point of the striking rod at the base end of the input rod reduces the manufacturing cost and reduces the waveform adjusting process. Analytical examination of tools is possible, and the effect of facilitating theoretical handling can be expected.
以下、本発明を実施するための最良の形態を図面を参照して説明する。 The best mode for carrying out the present invention will be described below with reference to the drawings.
図１（イ）（ロ）乃至図３は本発明の動的引張試験方法及び装置の実施の一形態を示すもので、従来のホプキンソン棒法と同様に、２本の応力棒である入力棒１と出力棒２とを直列に配置して、上記入力棒１の先端部と、出力棒２の基端部との間に試験片３を連結し、更に、上記入力棒１の基端面より所要寸法離れた一直線上位置に、図示しない所要の加速手段（撃ち出し手段）によって加速させて上記入力棒１の基端側に衝突させることで負荷を与えるための打撃棒７を備えた構成において、上記試験片３を、図１（ロ）及び図２に示す如く、長手方向中間部に所要断面積で長手方向に所要寸法延びる平行部８を有し、且つ該平行部８の両側となる長手方向の両端部に、上記平行部８よりも大径として外周面に雄ねじを刻設してなる入力棒側つかみ部９ａと出力棒側つかみ部９ｂをそれぞれ設けてなる構成とする。
1 (a), (b) to FIG. 3 show an embodiment of a dynamic tensile test method and apparatus according to the present invention. As in the conventional Hopkinson bar method, an input bar which is two stress bars. 1 and the
上記試験片３は、上記入力棒側つかみ部９ａを、該入力棒側つかみ部９ａの入力棒１側への相対変位は許容できる一方、出力棒側への相対変位は拘束できるようにしてある応力波伝達調整治具１０を介して上記入力棒１の先端部に連結すると共に、上記出力棒側つかみ部９ｂを、上記出力棒２の基端面の中心部に設けてあるねじ孔１１に螺着させて取り付けるようにする。更に、上記試験片３の入力棒側つかみ部９ａに取り付けてある上記応力波伝達調整治具１０の出力棒２に臨む先端面と、上記出力棒側つかみ部９ｂが連結してある出力棒２の基端面との間に、１対の半円筒形状のカラー１２を介装して、該各カラー１２が、上記試験片３の平行部８の外周を非接触で取巻くようにする。これにより、上記試験片３の入力棒側つかみ部９ａに取り付けてある上記応力波伝達調整治具１０の先端面と、上記出力棒２の基端面との互いに近接する方向への相対変位を拘束できるようにしてあり、よって、上記入力棒１の基端部への打撃棒７の衝突により該入力棒１に基端側より入射された圧縮波が、該入力棒１の先端部まで伝播されると、該圧縮波を、入力棒１の先端面より上記応力波伝達調整治具１０とカラー１２のみを介して上記出力棒２の基端面まで伝えることができ、一方、上記圧縮波が出力棒２の先端で反射されることで生じる反射引張波は、出力棒２の基端部より上記試験片３の出力棒側つかみ部９ｂへ伝えることで、上記応力波伝達調整治具１０を介して上記入力棒１の先端部に取り付けてある該試験片３の入力棒側つかみ部９ａとの間の平行部８に対して、引張力を作用させることができるようにしてある。
The
更に、上記入力棒１の基端面における打撃棒７の衝突個所には、波形調整治具１３を配設する。これにより、上記入力棒１の基端側に上記打撃棒７を衝突させて負荷を与える際には、上記打撃棒７が入力棒１の基端面に配設してある上記波形調整治具１３に衝突するようにして、この衝突時に該波形調整治具１３が潰れるように大変形することで、上記打撃棒７の衝突によって上記入力棒１の基端部に入射される圧縮波（入射波）の立ち上がりを、従来の打撃棒を入力棒１の基端部に直接衝突させていた場合に生じていた矩形波形の入射波（圧縮波）の立ち上がりに比して緩和できるようにしてある。
Further, a
更に又、上記入力棒１と出力棒２には、それぞれ長手方向に所要の間隔を隔てた２個所ずつに、歪ゲージ１４ａ，１４ｂと１５ａ，１５ｂを取り付けるようにする。
Furthermore, the
詳述すると、上記応力波伝達調整治具１０は、図１（ロ）及び図２に示す如く、上記試験片３の入力棒側つかみ部９ａの外周面に設けてある雄ねじに螺着させるための内筒部材１６と、上記内筒部材１６の外周に配置して該内筒部材１６の入力棒１側への相対変位のみを許容できるようにした外筒部材１７と、該外筒部材１７の入力棒側端部を入力棒１の先端部に連結するための連結部材１８とからなる３分割構造としてある。
More specifically, the stress wave
より具体的には、上記内筒部材１６は、上記試験片３の入力棒側つかみ部９ａの外径に対応する内径を有し、且つ該入力棒側つかみ部９ａと同等か若しくはやや短い軸心方向寸法を有する円筒形状として、その内周面に、試験片３の入力棒側つかみ部９ａの雄ねじに螺着させるための雌ねじ１９が刻設してある。
More specifically, the
上記外筒部材１７は、軸心方向中間部の内側に、上記内筒部材１６の外径よりもわずかに大きい内径で、上記試験片３の入力棒側つかみ部９ａの軸心方向寸法よりもやや長い寸法で軸心方向に延びる内筒収納部２０を備え、且つ該内筒収納部２０よりも出力棒２寄りに配されることとなる軸心方向一端部の内周面部を、上記試験片３の出力棒側つかみ部９ｂの外径よりもわずかに大きい内径寸法となるまで縮径させて縮径部２１とし、該縮径部２１と上記内筒収納部２０との間に、上記内筒部材１６の軸心方向一端面を当接させて係止させるための段差部２２を形成するようにしてある。更に、上記内筒収納部２０よりも入力棒１寄りに配されることとなる該外筒部材１７の軸心方向他端部の内周面には、ねじ山先端部の内側の径が上記内筒部材１６の外径よりも大となる雌ねじ２３が刻設してある。
The
上記連結部材１８は、上記外筒部材１７寄りとなる軸心方向の一端部に、該外筒部材１７の軸心方向他端部内周面の雌ねじ２３に螺着させる雄ねじ部２４を備え、且つ、軸心方向の他端部に、入力棒１の先端面の中心部に設けたねじ孔２６に螺着させるための入力棒連結用雄ねじ部２５を備えた構成としてある。これにより、上記内筒部材１６を、試験片３の入力棒側つかみ部９ａの外周の雄ねじに螺着させた後、該内筒部材１６が取り付けてある上記試験片３を、上記外筒部材１７の内側に、該外筒部材１７の軸心方向他端側から挿入して、該試験片３の出力棒側つかみ部９ｂを、上記外筒部材１７の縮径部２１を通して該外筒部材１７の軸心方向一端側の外部へ突出させるようにすることで、上記内筒部材１６の軸心方向一端面が該外筒部材１７の段差部２２に当接されるようにする。更に、この状態で上記外筒部材１７の軸心方向他端部内周面の雌ねじ１７に、上記連結部材１８の軸心方向一端部の雄ねじ部２４を螺着させることで、上記試験片３への応力波伝達調整治具の取り付けを行い、この際、上記試験片３の入力棒側つかみ部９ａの端面と、上記連結部材１８の軸心方向一端側の雄ねじ部２４の端面との間に、所要の隙間２７を形成できるようにしてある。よって、上記試験片３の入力棒側つかみ部９ａに取り付けてある内筒部材１６の軸心方向一端面が外筒部材１７の段差部２２に接している初期状態から、上記試験片３の入力棒側つかみ部９ａが、応力波伝達調整治具１０内で入力棒１側へ移動しようとする相対変位は、該入力棒側つかみ部９ａに取り付けてある内筒部材１６を外筒部材１７の内筒収納部２０の内側でスライドさせることで許容できる一方、上記初期状態から、上記試験片３の入力棒側つかみ部９ａが、応力波伝達調整治具１０内で出力棒２側へ移動しようとする相対変位は、上記内筒部材１６の軸心方向一端面と外筒部材１７の段差部２２が既に接していることで拘束できるようにしてある。
The connecting
上記波形調整治具１３は、上記入力棒１及び打撃棒７に比して十分柔らかい材質、たとえば、純アルミニウムにより、図３に示す如く、所要の半径寸法Ｒで且つ軸心方向に所要の長さ寸法Ｌを有する円柱形状に形成してある。このように上記波形調整治具１３を単純な円柱形状としたのは、塑性歪と体積との積が緩衝に重要であるという本発明者等の考察と、製作が安価となるためであることに加えて、該波形調整治具１３を円柱形状とすることで、解析的検討が可能で、理論的取り扱いが容易となるためである。
The
このことは、本発明者等が、上記波形調整治具１３について、半径寸法Ｒ及び長さ寸法Ｌを種々変更させた場合に得られる入射波（圧縮波）の立ち上がり波形について実施した、図４（イ）に示す如き理論解析結果と、図４（ロ）に示す如き数値シミュレーションの結果（なお、上記いずれの結果も、上記波形調整治具１３の半径寸法Ｒ［ｍｍ］と長さ寸法Ｌ［ｍｍ］についてはそれぞれ図中に記載してある）との比較からも明らかである。すなわち、図５（ロ）に示した数値シミュレーションの結果にて、半径寸法Ｒ及び長さ寸法Ｌを種々変更させた場合に得られる入射波の立ち上がり波形の勾配の傾向は、図４（イ）に示した理論解析結果における同条件の下で得られる入射波の立ち上がり波形の勾配によく一致していることから、上記数値シミュレーションの有効性が確認できるのである。よって、所要の試験片３の動的引張試験を行う際に打撃棒７の衝突により入力棒１へ入射させるべき圧縮波の強度が定まると、該圧縮波の立ち上がりをどの程度緩和させればよいかが定まるため、その緩和量が得られるように、数値シミュレーションの結果を考慮して上記波形調整治具１３の半径寸法Ｒや長さ寸法Ｌ、更には、該波形調整治具１３に用いる材料の硬度（加工硬化も考慮した硬度）を適宜選択するようにすればよい。
This was performed by the inventors on the rising waveform of the incident wave (compressed wave) obtained when the radius dimension R and the length dimension L were variously changed in the
なお、上記波形調整治具１３を用いて入力棒１に対して入射する圧縮波の立ち上がりを緩和させる場合の緩和時間としては、該波形調整治具１３を用いないで入力棒１の基端面に打撃棒を直接衝突させるときに該入力棒１に入射されることとなる圧縮波の矩形波形の急峻な立ち上がりに比して、１００マイクロ秒程度の緩和時間が取れるようにすればよい。このように、立ち上がりの緩和時間を１００マイクロ秒程度としたのは、１００マイクロ秒程度の緩和時間を取ると、上記波形調整治具１３への打撃棒７の衝突によって上記入力棒１へ入射されることとなる圧縮波に対し、１次元波動論による近似が十分妥当となるためである。
The relaxation time when the rising of the compression wave incident on the
ところで、上記のようにして入力棒１へ入射される圧縮波の立ち上がり時間を緩和させると、この立ち上がり時間を緩和させた分だけ該圧縮波の継続時間が長くなる。このように入力棒１に入射される圧縮波の継続時間が長くなると、入力棒１に入射した圧縮波が、上記入力棒１の基端側から、応力波伝達調整治具１０及びカラー１２を透過させて上記出力棒２の先端まで伝播される間に、該出力棒２の先端で上記圧縮波が反射されることで生じた後、該出力棒２の先端側から試験片３及び応力波伝達調整治具１０を経て上記入力棒１の基端側へ戻る反射引張波が重畳することが避けられなくなり、このために、上記入力棒１と、出力棒２に取り付けられている個々の歪ゲージ１４ａ，１４ｂ，１５ａ，１５ｂでは、上記圧縮波と反射引張波が合成された波形が計測されるようになる。
By the way, if the rise time of the compression wave incident on the
そのため、本発明では、上記したように、上記入力棒１の基端面に波形調整治具１３を設けることにより、打撃棒７の衝突により上記入力棒１に入射させる上記圧縮波の立ち上がりを緩和させて、１次元波動論により近似して取り扱うことに十分な妥当性が生じるようにしてある。このことに鑑みて、本発明では、更に、上記入力棒１と出力棒２に、それぞれ長手方向に所要の間隔を隔て２個ずつの歪ゲージ１４ａ，１４ｂと１５ａ，１５ｂを取り付けてなる構成として、図５（イ）に示す如き上記各歪ゲージ１４ａ，１４ｂ，１５ａ，１５ｂでそれぞれ計測される波形と、該入力棒１と出力棒２の２個所ずつに配設してある歪ゲージ１４ａと１４ｂ同士、及び、１５ａと１５ｂ同士の間の距離を上記圧縮波及び反射引張波が進むのに要する時間とから、１次元波動論を用いて連立方程式を構築し、これを解くことで、図５（ロ）に示す如く、上記入力棒１と出力棒２について、たとえば、上記入力棒１における歪ゲージ１４ｂの設置個所での圧縮波と反射引張波の波形、及び、上記出力棒２における歪ゲージ１５ｂの設置個所での圧縮波と反射引張波の波形を、それぞれ分離して求めることができるようにしてある。
Therefore, in the present invention, as described above, the
したがって、その後、従来のホプキンソン棒法と同様に、上記入力棒１と出力棒２中をそれぞれ伝播する応力波の時間履歴を記録し、上記各入力棒１と２の運動解析を行うことにより、上記２本の入力棒１と出力棒２の間で作用する引張力によって高速変形する試験片３の時々刻々の平均応力、歪及び歪速度を求めて、応力−歪関係を、たとえば、図７に示す如き応力−歪曲線図として得ることができるようにしてある。
Therefore, after that, similarly to the conventional Hopkinson bar method, by recording the time history of the stress wave propagating through the
なお、図示してはいないが、上記入力棒１及び出力棒２は、摩擦抵抗の少ない支持部材、たとえば、ポリテトラフルオロエチレン樹脂製のリング等を用いた支持部材により、軸心方向への変位のみが許容された状態で支持してあるものとする。
Although not shown, the
以上の構成としてある本発明の動的引張試験装置を用いて動的引張試験を行う場合は、先ず、試験片３の入力棒側つかみ部９ａに応力波伝達調整治具１０を取り付ける。
When performing a dynamic tensile test using the dynamic tensile testing apparatus of the present invention having the above-described configuration, first, the stress wave
次に、上記応力波伝達調整治具１０の連結部材１８における入力棒連結用雄ねじ部２５を、入力棒１の先端面中心部のねじ孔２６に取り付けると共に、上記応力波伝達調整治具１０より出力棒２側に突出させてある上記試験片３の出力棒側つかみ部９ｂを、出力棒２の基端面中心部のねじ孔１１に取り付け、更に、上記応力波伝達調整治具１０の先端面となる外筒部材１７の軸心方向一端面と、出力棒２の基端面との間に、１対の半円筒形状のカラー１２を介装する。
Next, the input rod connecting
又、上記入力棒１と出力棒２の長手方向に所要間隔を隔てた２個所ずつには、歪ゲージ１４ａ，１４ｂ，１５ａ，１５ｂをそれぞれ取り付けておく。
Further,
更に、上記入力棒１の基端面に、所要の波形調整治具１３を取り付ける。この場合、上記波形調整治具１３の軸心方向の一端面を、たとえば、グリス等を用いて上記入力棒１の基端面の中心部に貼り付けるようにすればよい。
Further, a required
その後、上記のように入力棒１の基端側の外方位置に配置してある打撃棒７を、図示しない所要の加速手段で所要速度に加速して、上記入力棒１の基端部に配設してある波形調整治具１３に衝突させるようにする。
After that, the striking rod 7 arranged at the outer position on the base end side of the
この打撃棒７の衝突により、上記波形調整治具１３は潰れるように大変形され、これにより、上記入力棒１の基端側より、立ち上がりの緩和された圧縮波が入射され、この入射された圧縮波は、該入力棒１中を先端側へ向けて伝播される。上記圧縮波が入力棒１の先端まで達すると、該圧縮波は、入力棒１の先端部より応力波伝達調整治具１０の連結部材１８と外筒部材１７を順に経た後、該外筒部材１７の先端面と出力棒の基端面との間に介装してあるカラー１２を経て出力棒２の基端部へ伝えられるようになる。この際、上記応力波伝達調整治具１０では、上記連結部材１８より圧縮波を受ける上記外筒部材１７に対し、上記試験片３の入力棒側つかみ部９ａに取り付けてある内筒部材１６の入力棒１側への相対変位が許容されており、しかも、上記試験片３の入力棒側つかみ部９ａの端面と、これに対面する上記連結部材１８の雄ねじ部２４の端面との間には隙間２７が形成してあって両者が互いに接触することはないため、上記外筒部材１７に伝えられた圧縮波が上記試験片３へ伝えられることはなく、よって、該試験片３に圧縮力が作用することはない。
Due to the collision of the striking rod 7, the
その後、上記出力棒２の基端部へ伝えられた圧縮波は、該出力棒２中を先端側へ伝播された後、自由端としてある出力棒２の先端に達した時点で反射されて反射引張波となり、この反射引張波が、該出力棒２中を、先端側から基端側へ伝播される。その後、該反射引張波が出力棒２の基端部に達すると、該反射引張波は、出力棒２の基端部に取り付けられている上記試験片３の出力棒側つかみ部９ｂへ伝えられ、この際、該試験片３の入力棒側つかみ部９ａは、その外周に取り付けられている内筒部材１６が、外筒部材１７の段差部２２に係止されていて出力棒２側への相対変位が拘束されているため、試験片３における上記出力棒側つかみ部９ｂと入力棒側つかみ部９ａとの間に形成されている平行部８に対して、上記反射引張波の作用による引張力が作用されるようになる。
Thereafter, the compression wave transmitted to the base end portion of the
その後、上記反射引張波は、該試験片３から、上記応力波伝達調整治具１０の外筒部材１７及び連結部材１８を介して入力棒１の先端部へ伝えられて、該入力棒１中を基端側へ伝播されるようになる。
Thereafter, the reflected tensile wave is transmitted from the
更に、上記のようにして試験片３の平行部８に引張力を作用させる際に上記入力棒１と出力棒２の２個所ずつに取り付けてある歪ゲージ１４ａ，１４ｂと１５ａ，１５ｂによって計測される波形を基に、１次元波動論を用いた連立方程式を構築した後、これを、各歪ゲージ１４ａと１４ｂ同士、及び、１５ａと１５ｂ同士の間の距離と、上記入力棒１中及び出力棒２中での圧縮波及び反射引張波の進行速度とを用いて解いて上記入力棒１と出力棒２の所要個所に作用している圧縮波と反射引張波の波形を分離して求め、該分離された上記入力棒１と出力棒２中をそれぞれ伝播される圧縮波と反射引張波の時間履歴を記録して、入力棒１と出力棒２の運動解析を行う。このようにして、該入力棒１と出力棒２の間で上記引張力の作用により試験片３が高速変形するときの時々刻々の平均応力、歪及び歪速度等を応力−歪関係として求めて、たとえば、図６に示す如き示す応力−歪曲線図を得るようにすればよい。
Further, when a tensile force is applied to the
このように、本発明の動的引張試験方法及び装置によれば、上記応力波伝達調整治具１０とカラー１２を用いることで、打撃棒７の衝突により入力棒１の基端部より入射させる圧縮波が試験片３へ伝えられる虞を解消できる。このため該試験片３にいかなる歪み速度を与える条件の下においても、純粋な動的引張試験を実施することが可能になる。
As described above, according to the dynamic tensile test method and apparatus of the present invention, the stress wave
更に、上記入力棒１の基端面部に波形調整治具１３を配設して、該波形調整治具１３に打撃棒７を衝突させることによって上記入力棒１へ入射させる圧縮波の立ち上がりを緩和させることができる。これにより、従来のホプキンソン棒法で生じていたような、最終的に得られる応力−歪曲線における変形初期の領域に、大きな振動がのってしまうという問題を回避することができて、荷重振動の少ない滑らかな応力−歪曲線を得ることができる。このことは、後述するように図６の応力−歪曲線と、図７の応力−歪み曲線との比較からも明らかである。
Further, a
更に、上記入力棒１に入射される圧縮波の立ち上がりを緩和させることができることから、上記圧縮波、及び、該圧縮波が出力棒の先端で反射されて生じる反射引張波を、いずれも１次元波動論で良好に近似することが可能となる。よって、上記入力棒１及び出力棒２について、それぞれ２個所ずつで歪ゲージ１４ａ，１４ｂ及び１５ａ，１５ｂによって計測される圧縮波と反射引張波の合成された波形から、１次元波動論に基いて、上記入力棒１と出力棒２を伝播される圧縮波と反射引張波を、良好に分離することができる。更には、本発明の動的引張試験方法及び装置を用いた動的引張試験を、数値シミュレーションすることが可能になる。
Furthermore, since the rising of the compression wave incident on the
なお、実際の動的引張試験を実施すると、歪速度は一定ではないため、試験結果から直ちに強度の歪速度依存性は決定できない。しかし、実用上は、厳密性は欠いても、簡単な構成則（スケーリング則）が構築できれば便利である。よって、構成則を仮定した数値シミュレーションを、実際の動的引張試験と全く同様にデータ処理して応力−歪関係を求めるよう行い、その数値シミュレーションの結果と、実際の動的引張試験とで、歪みエネルギー密度と平均歪み速度の差を最小化できるようにすれば、構成則のパラメータを求めることが可能になる。 Note that when the actual dynamic tensile test is performed, the strain rate is not constant, so the strain rate dependency of the strength cannot be determined immediately from the test results. However, in practice, it is convenient if a simple constitutive law (scaling law) can be constructed even if strictness is lacking. Therefore, a numerical simulation assuming a constitutive law is performed to determine the stress-strain relationship by processing data in exactly the same way as in an actual dynamic tensile test, and with the result of the numerical simulation and the actual dynamic tensile test, If the difference between the strain energy density and the average strain rate can be minimized, the parameters of the constitutive law can be obtained.
更には、上記波形調整治具１３を、円柱形状とすることにより、該円柱形状の半径寸法Ｒ、長さ寸法Ｌ、及び、該波形調整治具１３の硬度と、該波形調整治具１３が打撃棒７の衝突位置に存在することで上記入力棒１に入射されるようになる圧縮波が立ち上がるときの緩和量とを、解析的検討することが可能になって、理論的な取り扱いができることから、上記入力棒１に入射させるべき圧縮波の強度と、該圧縮波に所望される立ち上がりの緩和時間を、たとえば、１００マイクロ秒とするために必要とされる波形の立ち上がりの緩和量から、上記入力棒１の基端面部に配設すべき上記波形調整治具１３の半径寸法Ｒ及び長さ寸法Ｌや、硬度を適宜設定することも可能になる。
Furthermore, by making the
なお、本発明は、上記実施の形態にのみ限定されるものではなく、図１（イ）（ロ）乃至図３に示した入力棒１及び出力棒２、打撃棒７、試験片３、応力波伝達調整治具１０、波形調整治具１３のそれぞれの寸法は、図示するための便宜上の寸法であって、これらの部材の実際の寸法を反映するものではない。更に各部材同士の寸法の比は適宜変更してもよい。
In addition, this invention is not limited only to the said embodiment, The
応力波伝達調整治具１０は、その外径が入力棒１や出力棒２と異なる径であってもよい。既存の入力棒を利用できるようにするという観点、及び、衝撃を受ける部分を容易に交換可能にするという観点からは、応力波伝達調整治具１０に連結部材１８を備えて、外筒部材１７を、上記連結部材１８を介して入力棒１の先端面中心部に設けてあるねじ孔２６に取り付ける構成とすることが望ましいが、上記連結部材１８は省略してもよい。この場合は、上記入力棒１の先端部に、上記応力波伝達調整治具１０の外筒部材１７の入力棒側端部の内側に形成してある雌ねじ２３に螺着可能な雄ねじ部を設けて、該入力棒１の先端部を、上記外筒部材１７に直接連結するようにすればよい。
The stress wave
その他本発明の要旨を逸脱しない範囲内で種々変更を加え得ることは勿論である。 Of course, various modifications can be made without departing from the scope of the present invention.
以下、本発明者等が実施した本発明の動的引張試験方法及び装置の有効性を検証した結果について示す。 Hereinafter, the results of verifying the effectiveness of the dynamic tensile test method and apparatus of the present invention conducted by the present inventors will be described.
（１）
図３に示した如き円柱形状の波形調整治具１３の半径寸法Ｒと長さ寸法Ｌをそれぞれ変化させた場合に、該波形調整治具１３の存在下で入力棒１に入射されることとなる応力波（圧縮波）の波形の立ち上がりの緩和量の変化について、理論解析と数値シミュレーションをそれぞれ行った。理論解析結果を図４（イ）に、又、数値シミュレーションの結果を図４（ロ）にそれぞれ示す。なお、上記波形調整治具１３の半径寸法Ｒ［ｍｍ］と長さ寸法Ｌ［ｍｍ］の設定値は、それぞれ図中に記載してある。
(1)
When the radial dimension R and the length dimension L of the cylindrical
図４（イ）（ロ）のいずれの結果からも、波形調整治具１３を用いることで、入力棒１に入射される応力波（圧縮波）の波形の立ち上がりを緩和できることが分かる。
4A and 4B, it can be seen that the rise of the waveform of the stress wave (compression wave) incident on the
更に、図４（イ）の理論解析結果と、図４（ロ）の数値シミュレーションの結果の比較から、波形調整治具１３の半径寸法Ｒと長さ寸法Ｌをそれぞれ変化させたいずれの場合においても、数値シミュレーション結果として得られる波形の全体的な勾配が、理論解析結果の勾配とよく一致していることが分かる。よって、このことから、上記波形調整治具１３を円柱形状とすることで、解析的検討が可能で、理論的取り扱いが容易となることが判明した。
Furthermore, from the comparison of the theoretical analysis result of FIG. 4 (a) and the numerical simulation result of FIG. 4 (b), in each case where the radius dimension R and the length dimension L of the
（２）
図１（イ）（ロ）乃至図３に示した本発明の動的引張試験装置を用いて、ＳＵＳ３０４材による試験片３を対象とする動的引張試験を行った。
(2)
Using the dynamic tensile testing apparatus of the present invention shown in FIGS. 1 (a) to 1 (b) to FIG. 3, a dynamic tensile test was performed on the
入力棒１に取り付けた２つの歪ゲージ１４ａ，１４ｂと、出力棒２に取り付けた２つの歪ゲージ１５ａ，１５ｂでそれぞれ計測された波形を、図５（イ）に示す。線２８、線２９、線３０、線３１は、それぞれ歪ゲージ１４ａ，１４ｂ，１５ａ，１５ｂで計測された波形である。
The waveforms measured by the two
上記のように入力棒１に取り付けられた２つの歪ゲージ１４ａ，１４ｂで得られた波形、及び、出力棒２に取り付けられた２つの歪ゲージ１５ａ，１５ｂで得られた波形を基に、１次元波動論を用いて入力棒１へ入射された圧縮波、及び、該圧縮波が出力棒２の先端で反射されて生じる反射引張波についての連立方程式を構築し、これを、各歪ゲージ１４ａ，１４ｂ同士の間の距離データ及び各歪ゲージ１５ａ，１５ｂの間の距離データと、上記圧縮波及び反射引張波が入力棒１中及び出力棒２中を進行する速度に関するデータとを用いて解くことで、上記入力棒１における歪ゲージ１４ｂの取付位置での圧縮波（入射波）と反射引張波の波形を分離すると共に、同様に、出力棒２における歪ゲージ１５ｂの取付位置での圧縮波と反射引張波の波形を分離した。その結果を図５（ロ）に示す。図５（ロ）における線３２と線３３は、入力棒１の歪ゲージ１４ｂの取付位置での圧縮波（入射波）と反射引張波の分離した波形をそれぞれ示す。又、線３４と線３５は、出力棒２の歪ゲージ１５ｂの取付位置での圧縮波（入射波）と反射引張波を分離した波形をそれぞれ示す。
Based on the waveform obtained by the two
図５（ロ）の結果から、上記入力棒１及び出力棒２を伝播される圧縮波と反射引張波の波形は、いずれも立ち上がりが十分に緩和されていることが分かる。又、図５（イ）に示した各歪ゲージ１４ａ，１４ｂ，１５ａ，１５ｂによる計測波形では、上記入力棒１及び出力棒２を伝わる圧縮波と反射引張波を分離して判別することはできないが、該計測波形を基に、上記したような１次元波動論に基く分離操作を行うことで、図５（ロ）に示す如く、圧縮波と反射引張波とを良好に分離可能であることが明らかとなった。
From the result of FIG. 5 (b), it can be seen that the rising of the compression wave and the reflected tensile wave propagated through the
上記図５（ロ）に示したようにそれぞれ分離される入力棒１中を伝播される圧縮波（線３２）と反射引張波（線３３）、及び、出力棒２中を伝播される圧縮波（線３４）と反射引張波（線３５）の時間履歴を記録して、各入力棒１と出力棒２の運動解析を行い、その運動解析結果を基に、上記入力棒１と出力棒２との間に連結されている試験片３が、作用する引張力によって高速変形するときの入力棒側応力、出力棒側応力、平均応力、歪速度及び歪速度の平均値を求めた。その結果を図６の応力−歪曲線図として示す。線３６は入力棒側応力、線３７は出力棒側応力、線３８は平均応力、線３９は歪速度、線４０は歪速度の平均値をそれぞれ示す。比較として、図７に、上記と同様の条件の下で、波形調整治具１３を用いずに動的引張試験を行った場合に得られる応力−歪曲線図を示す。各線の符号は、図６に示したものと同様としてある。
As shown in FIG. 5 (b), the compression wave (line 32) and reflected tensile wave (line 33) propagated through the
図６と図７を比較すると、図７に示した応力−歪曲線図では、変形初期の領域に大きな荷重振動が生じているが、図６の応力−歪曲線図では、変形初期の領域においても大きな荷重振動が生じずに、滑らかな応力−歪曲線が得られることが分かる。したがって、上記波形調整治具１３を用いることの有効性が確認された。
6 and 7, in the stress-strain curve diagram shown in FIG. 7, a large load vibration is generated in the initial deformation region. In the stress-strain curve diagram of FIG. It can be seen that a smooth stress-strain curve can be obtained without causing large load vibration. Therefore, the effectiveness of using the
１ 入力棒
２ 出力棒
３ 試験片
７ 打撃棒
１０ 応力波伝達調整治具
１２ カラー
１３ 波形調整治具
１４ａ，１４ｂ 歪ゲージ
１５ａ，１５ｂ 歪ゲージ
１６ 内筒部材
１７ 外筒部材
DESCRIPTION OF
Claims (6)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2007054772A JP4830913B2 (en) | 2007-03-05 | 2007-03-05 | Dynamic tensile test method and apparatus |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2007054772A JP4830913B2 (en) | 2007-03-05 | 2007-03-05 | Dynamic tensile test method and apparatus |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2008216082A true JP2008216082A (en) | 2008-09-18 |
| JP4830913B2 JP4830913B2 (en) | 2011-12-07 |
Family
ID=39836288
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2007054772A Expired - Fee Related JP4830913B2 (en) | 2007-03-05 | 2007-03-05 | Dynamic tensile test method and apparatus |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4830913B2 (en) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101727405B1 (en) | 2015-10-28 | 2017-05-02 | 전북대학교산학협력단 | Modification of Hoek triaxial cell for SHPB tests and its application to dynamic shear strength measurement of brittle materials |
| JP2018048998A (en) * | 2016-07-15 | 2018-03-29 | ザ・ボーイング・カンパニーＴｈｅ Ｂｏｅｉｎｇ Ｃｏｍｐａｎｙ | Device for measuring dynamic stress/strain response of ductile materials |
| CN107884271A (en) * | 2017-11-15 | 2018-04-06 | 河南理工大学 | Drawing converter and punching drawing test method are rushed in rock dynamic direct tensile test |
| CN107941606A (en) * | 2017-12-22 | 2018-04-20 | 青岛西交检验检测科技有限公司 | A kind of separate type Hopkinson pull rod test fixture |
| CN111272539A (en) * | 2020-04-02 | 2020-06-12 | 合肥姜水动态力学实验技术有限公司 | Dynamic tensile test piece connecting device |
| CN111579409A (en) * | 2020-04-28 | 2020-08-25 | 杭州电子科技大学 | Device and method for testing dynamic rheological mechanical properties of fresh metal surface layer |
| CN111855419A (en) * | 2020-06-28 | 2020-10-30 | 东南大学 | Laboratory experiment system and method for dynamic stability of surrounding rock of cavern under action of stress wave |
| CN112014247A (en) * | 2020-08-12 | 2020-12-01 | 中国人民解放军空军工程大学 | Universal test piece supporting and positioning device of Hopkinson pressure bar and using method |
| CN115493950A (en) * | 2022-10-27 | 2022-12-20 | 西南石油大学 | Rock dynamic mechanical property testing device |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS607051A (en) * | 1983-06-23 | 1985-01-14 | Nec Corp | Method of controlling beam current |
| JP2000039397A (en) * | 1998-05-18 | 2000-02-08 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | Calibrator for nondestructive transmission-type light- measuring device |
| JP2000136980A (en) * | 1998-10-30 | 2000-05-16 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Impact/vibration testing device |
| JP2001013059A (en) * | 1999-07-02 | 2001-01-19 | Noritoshi Nakagawa | Apparatus and method for measurement of viscoelastic characteristic value |
-
2007
- 2007-03-05 JP JP2007054772A patent/JP4830913B2/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS607051A (en) * | 1983-06-23 | 1985-01-14 | Nec Corp | Method of controlling beam current |
| JP2000039397A (en) * | 1998-05-18 | 2000-02-08 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | Calibrator for nondestructive transmission-type light- measuring device |
| JP2000136980A (en) * | 1998-10-30 | 2000-05-16 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Impact/vibration testing device |
| JP2001013059A (en) * | 1999-07-02 | 2001-01-19 | Noritoshi Nakagawa | Apparatus and method for measurement of viscoelastic characteristic value |
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101727405B1 (en) | 2015-10-28 | 2017-05-02 | 전북대학교산학협력단 | Modification of Hoek triaxial cell for SHPB tests and its application to dynamic shear strength measurement of brittle materials |
| JP2018048998A (en) * | 2016-07-15 | 2018-03-29 | ザ・ボーイング・カンパニーＴｈｅ Ｂｏｅｉｎｇ Ｃｏｍｐａｎｙ | Device for measuring dynamic stress/strain response of ductile materials |
| JP7002867B2 (en) | 2016-07-15 | 2022-01-20 | ザ・ボーイング・カンパニー | A device for measuring the dynamic stress / strain response of ductile materials |
| CN107884271A (en) * | 2017-11-15 | 2018-04-06 | 河南理工大学 | Drawing converter and punching drawing test method are rushed in rock dynamic direct tensile test |
| CN107884271B (en) * | 2017-11-15 | 2023-09-12 | 河南理工大学 | Impact-pulling converter for rock dynamic direct tensile test and impact-pulling test method |
| CN107941606A (en) * | 2017-12-22 | 2018-04-20 | 青岛西交检验检测科技有限公司 | A kind of separate type Hopkinson pull rod test fixture |
| CN111272539A (en) * | 2020-04-02 | 2020-06-12 | 合肥姜水动态力学实验技术有限公司 | Dynamic tensile test piece connecting device |
| CN111272539B (en) * | 2020-04-02 | 2023-07-28 | 合肥姜水动态力学实验技术有限公司 | Dynamic tensile test piece connecting device |
| CN111579409B (en) * | 2020-04-28 | 2023-07-04 | 杭州电子科技大学 | Device and method for testing dynamic rheological mechanical properties of fresh metal surface layer |
| CN111579409A (en) * | 2020-04-28 | 2020-08-25 | 杭州电子科技大学 | Device and method for testing dynamic rheological mechanical properties of fresh metal surface layer |
| CN111855419A (en) * | 2020-06-28 | 2020-10-30 | 东南大学 | Laboratory experiment system and method for dynamic stability of surrounding rock of cavern under action of stress wave |
| CN112014247A (en) * | 2020-08-12 | 2020-12-01 | 中国人民解放军空军工程大学 | Universal test piece supporting and positioning device of Hopkinson pressure bar and using method |
| CN115493950A (en) * | 2022-10-27 | 2022-12-20 | 西南石油大学 | Rock dynamic mechanical property testing device |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4830913B2 (en) | 2011-12-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4830913B2 (en) | Dynamic tensile test method and apparatus | |
| Gama et al. | Hopkinson bar experimental technique: a critical review | |
| JP4621060B2 (en) | High-precision tensile or compression testing equipment over a wide range of strain rates including high-speed deformation | |
| CN203616216U (en) | Experimental apparatus for measuring spall strength of concrete by utilizing hollow Hopkinson pressure bar | |
| Tounsi et al. | Dynamic behaviour of honeycombs under mixed shear-compression loading: Experiments and analysis of combined effects of loading angle and cells in-plane orientation | |
| JP2009031193A (en) | Impact tensile stress measurement method | |
| Ledford et al. | Investigations on specimen design and mounting for Split Hopkinson Tension Bar (SHTB) experiments | |
| JP4741272B2 (en) | Dynamic load measuring device | |
| Panowicz et al. | Influence of pulse shaper geometry on wave pulses in SHPB experiments | |
| Noh et al. | Verification of dynamic flow stress obtained using split Hopkinson pressure test bar with high-speed forming process | |
| CN104833594A (en) | Dynamic axis tensile fracture testing method for concrete based on hopkinson principle | |
| Johnson et al. | Constitutive relation development through the FIRE test | |
| CN108287104B (en) | True two-dimensional separation type Hopkinson pressure bar experimental device based on wave decomposition | |
| Lee et al. | Characterization of high-speed flyer evolution by multi-probe photon doppler velocimetry | |
| Gaudilliere et al. | Investigations in high speed blanking: cutting forces and microscopic observations | |
| Gardner | Experimental techniques for shear testing of thin sheet metals and compression testing at intermediate strain rates | |
| Allazadeh et al. | Compression of the material characteristics of steel, aluminum, wood and woven graphite epoxy composites in response to high strain rate load | |
| Mouro et al. | Dynamic tensile testing of sheet metal | |
| Ren et al. | Achieving synchronous compression-shear loading on SHPB by utilizing mechanical metamaterial | |
| JP2013092390A (en) | Method and apparatus for measuring impact load | |
| Larue et al. | Experimental study of a high speed punching process | |
| Chen et al. | A method of incident pulse shaping for SHPB | |
| JP5218447B2 (en) | High-precision tensile load or compression load measuring device | |
| Zhu et al. | The Influence of Wedge Shape on the Determination of Dynamic Fracture Toughness in SHPB Test | |
| Zhang et al. | Study of ultrasonic guided waves inspection for arch bridge suspender cables based on SAFE: Pengfei Zhang Zhifeng Tang |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20100128 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20110823 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20110824 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20110905 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140930 Year of fee payment: 3 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |