JP2008194733A - Cooling device and method for work roll of metal plate rolling mill, and metal plate manufacturing method using the same cooling method - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、金属板の圧延機のワークロールの冷却装置、金属板の圧延機のワークロールの冷却方法およびそれを用いた金属板の製造方法に関する。なお、本発明にいう金属板は、金属帯を含む意味とする。 The present invention relates to a work roll cooling device for a metal plate rolling machine, a work roll cooling method for a metal plate rolling machine, and a metal plate manufacturing method using the work roll cooling method. The metal plate referred to in the present invention includes a metal band.
以下、簡単のため、まず、熱間圧延の場合を例にとる。熱間圧延とは、一般的に、連続鋳造または造塊、分塊によって製造されたスラブ状の金属材料を加熱炉にて数百〜千数百℃に加熱した後、熱間圧延ライン上に抽出し、一対または複数対のロールで挟圧しつつそのロールを回転させることで、薄く延ばし、コイル状に巻き取る一連のプロセスである。 Hereinafter, for the sake of simplicity, first, the case of hot rolling is taken as an example. Hot rolling is generally a slab-like metal material produced by continuous casting, ingot-making, or ingoting, heated in a heating furnace to several hundred to several hundreds of degrees Celsius, and then placed on a hot rolling line. It is a series of processes of extracting and winding thinly and winding it into a coil shape by rotating the roll while pinching with a pair or a plurality of pairs of rolls.
図9は、従来から一般的に用いられている熱間圧延ライン100の一例を示す。加熱炉10により数百〜千数百℃に加熱された厚み150〜300mmの金属材料(以下、被圧延材)8は、粗圧延機12、仕上圧延機18により厚み0.8〜25mmまで圧延されて金属帯状に薄く延ばされる。7はテーブルロールであり、被圧延材8を搬送する。
FIG. 9 shows an example of a hot
粗圧延機12は、図9に示す熱間圧延ライン100の場合、R1〜R3の3基であるが、1基〜6基までさまざまなものがある。
In the case of the hot
仕上圧延機18を構成する各圧延機(スタンド)の数は、図9に示す熱間圧延ライン100の場合、F1〜F7の7基であるが、6基のものもある。
In the case of the hot
これら各種基数の違いはあるが、粗圧延機12は、往復圧延または一方向圧延あるいは両者により、一般的に、合計で6回あるいは7回の圧延を行なって、粗圧延後の被圧延材8を、それにつづく仕上圧延機18に向け供給する。6回あるいは7回の圧延を行なうことを、6パスあるいは7パスの圧延を行うともいう。
Although there are differences in these various radixes, the rough rolling machine 12 generally performs a total of 6 times or 7 times of rolling by reciprocating rolling or unidirectional rolling, or both, and the
仕上圧延機18は、多くの場合、複数の圧延機で同時に圧延するタンデム圧延機の形式をとる。仕上タンデム圧延機という呼び方もあるが、略して単に「仕上圧延機」と称されることが多い。19はワークロール、19Aはバックアップロール、20はルーパである。各ロール19、19Aは、高温の被圧延材と接触するので、冷却水にて冷却されている。
The finishing mill 18 often takes the form of a tandem rolling mill that simultaneously rolls with a plurality of rolling mills. Although there is also a term called a finishing tandem rolling mill, it is often simply referred to as a “finishing mill” for short. 19 is a work roll, 19A is a backup roll, and 20 is a looper. Since each
ところで、先述のように数百〜千数百℃に加熱された高温の被圧延材8には、加熱炉10から抽出されたとき、その表裏面に酸化物の層(以下、スケール)が生成している。この他、圧延され薄く延ばされるとともに放熱により降温していく過程でも、被圧延材8は高温の状態で大気に曝されるため、新たなスケールが被圧延材8の表裏面に生成する。このため、粗圧延機12の中の各圧延機の入側には、ポンプからの供給圧にして10〜30MPa内外の高圧水を被圧延材8の表裏面に吹き付けてスケールを除去するデスケーリング装置16が設置され、スケールを除去している。
By the way, when extracted from the heating furnace 10, an oxide layer (hereinafter referred to as scale) is formed on the front and back surfaces of the high-temperature rolled
14はクロップシャーであり、仕上圧延前に被圧延材8の先尾端のクロップ(被圧延材8の先尾端の、いびつな形状の部分)を切断除去し、仕上圧延機18にスムーズに噛み込みやすい略矩形の平面形状に整形する。
Reference numeral 14 denotes a crop shear, which cuts and removes the crop at the leading end of the
50は制御装置、70はプロセスコンピュータ、90はビジネスコンピュータである。 50 is a control device, 70 is a process computer, and 90 is a business computer.
粗圧延機12、仕上圧延機18では、どの一つの圧延機をとっても、800〜1200℃という非常に高温の被圧延材8を圧延するため、図10に示すように、ワークロール19は、被圧延材8からの入熱により加熱されて熱膨張する。
In the rough rolling mill 12 and the finish rolling mill 18, any one rolling mill is used to roll a
このとき、ワークロール19の被圧延材8よりも外側に相当する部位(いわゆる板道外)Bは、被圧延材8と接触しなくて比較的低温であることから、被圧延材8と接触するワークロール19の胴長方向中央域Cのうちの、板道外Bに近いC’の領域から、板道外Bに向かって、ワークロール19の胴長方向に熱が逃げるため、ワークロール19の胴長方向中央域の一部(C-C’)では、熱膨張が大きく、ワークロール19の胴長方向中央域Cのうちの、板道外Bに近いC’の領域では、熱膨張が小さい、という略台形の形状をしたロールプロフィルを形成する(以下サーマルクラウンと呼ぶ)。
At this time, a portion (so-called outside of the plate path) B corresponding to the outside of the material to be rolled 8 of the
仕上圧延後の被圧延材8の板厚、それに、形状としては、品質上、均一なもの、平坦なものが求められるが、ワークロール19の略台形状に突出したサーマルクラウンDの部分は、ワークロール19でまさに被圧延材8を圧延する際に、被圧延材8側に転写される結果、図10中に示すごとく、被圧延材8は、幅中央域では薄く、両幅端部に近づくと厚くなる、という幅方向に不均一な板厚分布をもつに至るとともに、仕上圧延後の被圧延材8の形状は、図11に示すごとく、幅方向中央部が局部的に長手方向によく伸びる、腹伸びと呼ばれる態様になる。
The thickness and shape of the
この腹伸びは、仕上圧延機18のうちの中間の圧延機で起こった場合でかつ、その程度がひどくなると、搬送方向に一つ下流側の圧延機で圧延した際、図12(a)に示すように、腹伸びした部分が3枚重ねの状態で圧延され、終には図12(b)に示すように穴があいて、さらにもう一つ下流側の圧延機がある場合も多いことから、それら圧延機間にて被圧延材8にはたらく張力により、多くの場合、被圧延材8の破断に至る。
When this belly elongation occurs in an intermediate rolling mill among the finish rolling mills 18 and the extent thereof becomes severe, when rolling is performed by one rolling mill on the downstream side in the conveying direction, FIG. As shown in the figure, the stretched part is rolled in a three-ply state, and finally there is a hole as shown in FIG. 12 (b), and there is often another rolling mill on the downstream side. Therefore, the rolled
サーマルクラウンDの成長を制御する技術として、特許文献1、特許文献2、特許文献3などが提案されている。
As techniques for controlling the growth of the thermal crown D,
特許文献1では、熱間圧延において、図13(a)に示すごとく、圧延機のワークロール19のロールバイトの出側にて、ワークロール19の表面を冷却装置4から噴射される冷却水wにて冷却するとともに、図13(b)に示すごとく、ワークロール19の胴長方向に列設されたバルブ3のうち、一番端からいくつ目までを閉じるか、を被圧延材8の幅に応じて変化させることで、ワークロール19の表面に噴射する冷却水wの流量を、ワークロール19の胴長方向に変化させるようにして、被圧延材8からの入熱による熱膨張を制御する方法が提案されている。
In
特許文献2では、上ワークロール19の熱膨張を含むプロフィルをオンラインロールプロフィルメータで測定した結果をもとに、下ワークロール19のみ幅方向に冷却水wの流量が分布をもつように制御することを記載している。
In
特許文献2ではまた、上ワークロール19に冷却水wを噴射するヘッダ2については、図14(a)に示すごとく、幅狭から幅広まですべての被圧延材8と接触するワークロール19の胴長方向中央域と、中央域を挟んだワークロール19の胴長方向両外側域と、で冷却配管を2系統に分化すること、下ワークロール19に冷却水wを供給するヘッダ2については、図14(b)に示すごとく、幅狭から幅広まですべての被圧延材8と接触するワークロール19の胴長方向中央域について、冷却配管を1系統とし、胴長方向中央域を挟んだワークロール19の胴長方向両外側域については、ノズル1を1個(両外側域についてカウントすると2個)ずつ冷却配管を別系統とした上、個別に冷却水wの流量を制御することも記載している。
In
特許文献3では、図15に示すごとく、ワークロール19の胴長方向中央を境にして同方向対称にノズル1の数を固定的に設置したヘッダ2を上と下、各ワークロール19について複数ずつ設け、しかも、冷却水wの流量は、上ワークロール19に対し、下ワークロール19の1.2〜1.5倍とすることを記載している。
In
なお、特許文献2でも特許文献3でも、図13に戻って説明すると、上ワークロール19に特有の問題として、ワイパ5やストリッパ6の上に冷却水wが溜まりやすく、新たに供給される冷却水wの妨げになることを、課題として挙げている。
In both
その結果、特許文献2では、下ワークロール19についてだけ、ノズル1を1個(両外側域についてカウントすると2個)ずつ冷却配管を別系統とした上、個別に冷却水wの流量を制御することとし、特許文献3では、冷却水wの流量は、上ワークロール19に対し、下ワークロール19の1.2〜1.5倍とすることとしているのである。ちなみに、図13中、5a,6aはフレームである。
As a result, in
ワークロールの胴長方向中央域と、その両外側域とで冷却方法をどのように変えるか、については、特許文献4、特許文献5、特許文献6などが提案されている。
特許文献4では、冷間圧延の場合を対象に、図16(a)に示すごとく、ワークロールの胴長方向にある一定のピッチで列設してあるノズル1のうち、被圧延材8の幅と略一致する領域(板道)にあるノズル1について、冷却水wを供給して強い冷却を行い、板道の胴長方向両外側域では冷却の程度を軽減することを提案している(図16(a)中、塗り潰して示したのが強い冷却を行うノズル)。
In
特許文献5では、先述の図10におけるC’に相当する部分の勾配を寧ろ急にした方が被圧延材8の圧延後の形状を平坦化できることを記載している。また、被圧延材8の長手方向の伸び率が幅方向にどのように分布するかを検出する形状検出器を設置し、その出力結果をロールベンディング力制御と冷却水wの流量を胴長方向にどのように分布させるかの制御に反映することも記載している。
特許文献6では、熱間圧延で、先行する被圧延材8とそれに続く被圧延材8で幅差が50mm以下というように実質同一の場合を対象に、上記特許文献5の、C’に相当する部分の勾配を寧ろ急にした方が被圧延材8の圧延後の形状を平坦化できるという考えを一歩押し進め、図16(b)に示すごとく、ワークロール19の胴長方向に例えば50mmという具合にある一定のピッチで列設してあるノズル1のうち、被圧延材8の幅と略一致する領域(板道)のうち、被圧延材8の幅端から100乃至200mmの範囲に冷却水wを供給しているノズル1について、冷却の程度を軽減することを提案している(図16(b)中、塗り潰して示したのが強い冷却を行うノズル)。
しかしながら、特許文献1〜特許文献6の技術をもってしても、効果に限界があった。ワークロール19に冷却水wを供給する流量が増えるとその分冷却能率が上がりそうであるが、実際には、流量を増やしても、ワークロール19の上に水膜が形成されてしまい、新たに供給される冷却水wがそれに妨げられてワークロール19の表面まで届かずにそのまま流れ出てしまうことによるロスが大きい。
However, even with the techniques of
本発明は、従来技術のかかる問題を解決するためになされたものであり、金属板の圧延機のワークロール19を冷却水wで冷却する際の冷却能率が、その胴長方向に分布をもつような制御を、良好に行うことで、圧延後の被圧延材8の平坦度を確保することができ、被圧延材8の腹伸び起因の穴あきなどの通板トラブルを効果的に防止することができる、金属板の圧延におけるワークロールの冷却方法およびそれを用いた金属帯の製造方法を提供することを目的とする。
The present invention has been made to solve such a problem of the prior art, and the cooling efficiency when cooling the
斯かる目的を達成するための本発明は、以下の通りである。すなわち、
(1) 金属板の圧延機のワークロールの表面に供給する冷却水の圧力を、ワークロールの胴長方向に可変としたことを特徴とする金属板の圧延機のワークロールの冷却装置。
(2) 金属板の圧延機のワークロールの表面に供給する冷却水の圧力を、ワークロールの胴長方向中央域にて、その両外側域よりも高くすることを特徴とする金属板の圧延におけるワークロールの冷却方法。
(3) (2)のワークロールの冷却方法を用いた金属板の製造方法。
The present invention for achieving such an object is as follows. That is,
(1) A work roll cooling device for a metal sheet rolling mill, wherein the pressure of cooling water supplied to the surface of the work roll of the metal sheet rolling mill is variable in the body length direction of the work roll.
(2) Rolling of a metal plate characterized in that the pressure of the cooling water supplied to the surface of the work roll of the metal plate rolling machine is higher in the central region in the body length direction of the work roll than in both outer regions. Method for cooling work rolls.
(3) A method for producing a metal plate using the work roll cooling method of (2).
本発明によれば、金属板の圧延機のワークロール19を冷却水wで冷却する際の冷却能率が、その胴長方向に分布をもつような制御を、良好に行うことができるようになる。その結果、圧延後の被圧延材8の平坦度を確保することができ、被圧延材8の腹伸び起因の穴あきなどの通板トラブルを効果的に防止することができる。
According to the present invention, it is possible to satisfactorily perform control such that the cooling efficiency when cooling the
以下、本発明の実施の形態の一例を、図を参照して説明する。
図1(a)は、本発明の実施の形態の一例である、冷却装置の概略配置を示す側面図である。4が本発明の冷却装置である。冷却装置4から供給される冷却水wにてワークロール19の表面を冷却する。
Hereinafter, an example of an embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings.
Fig.1 (a) is a side view which shows schematic arrangement | positioning of the cooling device which is an example of embodiment of this invention. 4 is the cooling device of the present invention. The surface of the
Aは、被圧延材8の搬送方向である。以下、搬送方向Aに向かう側を、下流側とか出側と称し、その反対側を、上流側とか入側と称する。なお、図1(a)中、Fで示した、ワークロール19と被圧延材8が圧延の際に実際に接触している部分のことを、ロールバイトという。θは、ロールバイトFの出側端を基準としたときに、ワークロール19の回転方向A’にみた角度である。
A is the conveyance direction of the
冷却装置4は、ワークロール19の回転方向A’にみた場合のロールバイトFの出側だけでなく、入側や回転方向A’にみた場合のその他の位置に設置してもよい。
ワークロール19の表面に冷却水wを噴射する冷却装置4から出た冷却水wが、被圧延材8上に乗るのを極力抑制するために、ワイパ5とストリッパ6ならびにそれらにつながるフレーム5a、6aが設置されている。Mが、これら各機器を備えた圧延機である。
The
In order to suppress as much as possible that the cooling water w from the
図1(b)は、ワークロール19の出側から、ワークロール19の胴長方向にみた場合の、上述の冷却装置4、ワークロール19および被圧延材8の取り合いを示した正面図である。
FIG. 1B is a front view showing the above-described
冷却装置4は、図1(b)に4で示した通り、ワークロール19の胴長方向について、圧延すべき最大幅の被圧延材8の幅以上の幅をカバーする領域、あるいは、ワークロール19の胴長方向全域の表面に対し冷却水wを供給できるように設置される。
As shown by 4 in FIG. 1 (b), the
ここで、本発明の冷却装置4は、ポンプ以降の配管系統も含む範囲を指すものとする。図2に移るが、冷却装置4への冷却水wの供給は配管を通じて行い、バルブ3の開閉を、図2中には図示していない制御装置50からの切替の指令により行うことで、各ノズル1a,1b,・・・への冷却水wの供給を、各ノズルごとに、ポンプPによる例えば0.1MPaの低圧とすることも、ポンプPとポンプP’での2段階昇圧による例えば20MPaの高圧とすることもできるように切替えが可能である。
Here, the
低圧、高圧の具体的範囲は、何を条件にどう臨界的に決めたらよいというほど明確な論拠はないが、ポンプの流量などの機械仕様や消費電力などの現実性からみると、大体の目安として、低圧は0.1〜3MPa、高圧は5〜60MPaとするのが好ましい。 The specific range of low pressure and high pressure is not so clear as to what should be determined critically under what conditions, but from the standpoint of reality such as mechanical specifications such as pump flow rate and power consumption, it is roughly a guideline. The low pressure is preferably 0.1 to 3 MPa, and the high pressure is preferably 5 to 60 MPa.
また、本発明の冷却装置4は、図2中、例えばノズル1aの場合を例に点線で示す通り、共通の配管に別のノズルを1つ以上接続してもよい。これが、例えばノズル1bほかであっても全く問題ない。
Further, in the
以上のような構成とすることで、図3に示すごとく、
(a)幅狭から幅広まですべての被圧延材8と接触するワークロール19の胴長方向中央域と、胴長方向中央域を挟んだワークロールの胴長方向両外側域と、で冷却配管を2系統に分化すること(特許文献2の上ワークロール:図14(a)踏襲)、
(b)幅狭から幅広まですべての被圧延材8と接触するワークロール19の胴長方向中央域について、冷却配管を1系統とし、胴長方向中央域を挟んだワークロールの胴長方向両外側域については、ノズル1を1個ごとに冷却配管を別系統とすること(特許文献2の下ワークロール:図14(b)踏襲)、
(c)ワークロール19の胴長方向に列設されたバルブのうち、一番端からいくつ目までを閉じるか、を被圧延材8の幅に応じて1個ずつ変化させること(特許文献1:図13(b)踏襲)、
いずれの実施の形態も具現化できる。
With the above configuration, as shown in FIG.
(A) Cooling piping between the body length direction central region of the
(B) About the trunk length direction center area of the
(C) Of the valves arranged in the body length direction of the
Any of the embodiments can be realized.
もちろん、特許文献2(図14)、特許文献3(図15)に示すように、ヘッダ2を複数列とすることもでき、列によって高圧か低圧かを切り替えるようにする場合も、図2のような配管の構成で本発明のワークロールの方法、金属板の製造方法を実現することができる。
Of course, as shown in Patent Document 2 (FIG. 14) and Patent Document 3 (FIG. 15), the
ワークロールの胴長方向に列設したノズル1のうち、どのノズル1を使って、被圧延材8の幅に対し、どのように冷却水wを供給するかについても、
(i)被圧延材8の幅と略一致する領域(板道)にあるノズル1について冷却水wを供給し、板道の胴長方向両外側域では冷却水wの供給を停止するか冷却の程度を軽減(冷却水wの流量を比較的少なく)する(特許文献4:図16(a)踏襲)、
(ii)被圧延材8の幅と略一致する領域(板道)のうち、被圧延材8の幅端から100乃至200mmの範囲に冷却水wを供給しているノズル1について、冷却の程度を軽減する(特許文献6:図16(b)踏襲)、
などいずれの方法によってもよい。
Of the
(I) The cooling water w is supplied to the
(Ii) The degree of cooling of the
Any method may be used.
あるいは、図4に示すように、
(iii)被圧延材8の幅と略一致する領域(板道)および板道の胴長方向両外側に一部かかる領域では冷却水wの供給を行い、その両外側域では冷却水wの供給を停止するか冷却の程度を軽減(冷却水wの流量を比較的少なく)するようにしても、ある一定の効果は望めるため、このような実施の形態も本発明の範囲に入る。
Alternatively, as shown in FIG.
(Iii) Supply of the cooling water w is performed in a region (plate path) substantially coincident with the width of the
いずれにしても、本発明では、従来の各特許文献のような方法をある程度踏襲しながらも、金属板の圧延機Mのワークロール19の表面に供給する冷却水wの圧力を、ワークロール19の胴長方向中央域にて、その両外側域よりも高くする点が大きく異なり、それにより、従来の方法による場合(a)と比較して、本発明の場合を図5(b)に示すように、冷却水wの圧力を高くした分、ワークロール19の表面にできる水膜を突き破って、確実に冷却水wがワークロール19の表面に到達することから、従来の各特許文献のような方法による場合よりも金属板の圧延機Mのワークロール19を冷却する際の冷却能率が、その胴長方向に分布をもつような制御を、良好に行うことができる。
In any case, in the present invention, the pressure of the cooling water w supplied to the surface of the
その結果、より確実に圧延後の被圧延材8の平坦度を確保することができ、図11〜図12に示した被圧延材8の腹伸び起因の穴あきなどの通板トラブルを効果的に防止できる。
As a result, the flatness of the rolled
本発明の実施の効果の一例について示す。先述の図9に示した熱間圧延ライン100における仕上圧延機18のうちのF4について、代表ケースとして、ワークロール19の胴長方向に50mmピッチで列設したノズル1から、圧力1MPaでかつノズル1本あたり100l/minの冷却水wを、直径750mmの上ワークロール19の表面に供給する場合に、適宜条件を変え、ワークロール19がどのようなロールプロフィルになるかを、
(I)無制御(ワークロール19の胴長方向全体にわたり均一に冷却水wを供給)の場合、
(II)特許文献6の方法を踏襲し、被圧延材8の幅と略一致する領域(板道)のうち、被圧延材8の幅端から100mmの範囲に冷却水wを供給しているノズル1について、冷却の程度を軽減し、冷却水wの流量を半分にするようにした場合、
と比較する形で、本発明の場合についても、図6にあわせて示す。
An example of the effect of the implementation of the present invention will be described. For F4 of the finish rolling mill 18 in the
(I) In the case of no control (cooling water w is uniformly supplied over the entire length of the work roll 19),
(II) Following the method of
FIG. 6 also shows the case of the present invention in comparison with FIG.
本発明の場合、
(III)被圧延材8の幅と略一致する領域(板道)のうち、被圧延材8の幅端から100mmの範囲に冷却水wを供給しているノズル1について、冷却の程度を軽減し、冷却水wの流量を半分にするとともに、供給する冷却水の圧力を、板道内でしかも冷却の程度を軽減しない領域について、20MPaに高くするようにした(特許文献6:図16(b)踏襲)。
In the case of the present invention,
(III) The cooling degree is reduced with respect to the
本発明の場合、サーマルクラウンが大幅に抑制できていることがわかる。なお、上記実施例はあくまで一例であり、
(i)被圧延材8の幅と略一致する領域(板道)にあるノズル1について冷却水wを供給し、板道の胴長方向両外側域では冷却水wの供給を停止するか冷却の程度を軽減(冷却水wの流量を比較的少なく)する(特許文献4:図16(a)踏襲)、
(ii)被圧延材8の幅と略一致する領域(板道)のうち、被圧延材8の幅端から100乃至200mmの範囲に冷却水wを供給しているノズル1について、冷却の程度を軽減する(特許文献6:図16(b)踏襲)、
あるいはその他の方法によっても相当の効果があることはいうまでもない。
In the case of this invention, it turns out that the thermal crown can be suppressed significantly. In addition, the said Example is an example to the last,
(I) The cooling water w is supplied to the
(Ii) The degree of cooling of the
Needless to say, the other methods have a considerable effect.
以上の通りであるが、本発明は、図9に示した熱間圧延ライン100のような形式の熱間圧延ラインだけでなく、その他の形式の熱間圧延ラインにも適用できるものである。その他の形式の熱間圧延ラインには、図7(a)に示した、連続鋳造ライン600と直結した熱間圧延ライン200や、同(b)に示した、ステッケルミル300と呼ばれる形式の熱間圧延ラインのほか、同(c)に最終粗圧延機から仕上圧延機以降コイラーまでを抜き出して示した熱間エンドレス圧延ライン400などがある。また、本発明は、図8に示した冷間圧延ライン500にも適用できるものである。
As described above, the present invention can be applied not only to a hot rolling line of a type like the
いずれにしても、金属板を圧延するワークロール19を冷却する際の冷却能率が、その胴長方向に分布をもつような制御を、良好に行うことができるようになる。その結果、圧延後の被圧延材8の平坦度を確保することができ、被圧延材8の腹伸び起因の穴あきなどの通板トラブルを効果的に防止することができる。
In any case, it is possible to satisfactorily perform control such that the cooling efficiency when cooling the
1 ノズル
2 ヘッダ
3 バルブ
4 冷却装置
5 ワイパ
5a フレーム
6 ストリッパ
6a フレーム
7 テーブルロール
8 被圧延材
9 幅プレス
10 加熱炉
12 粗圧延機
13 エッジャーロール
14 クロップシャー
15 仕上入側温度計
16 デスケーリング装置
18 仕上圧延機
19 ワークロール
19A バックアップロール
20 ルーパ
21 仕上出側温度計
22 仕上出側板厚計
23 ランナウトテーブル
24 コイラー
25 コイラー入側幅計
26 高速通板装置
27 切断装置
30 メジャーリングロール
31 クロップシャー
32 高速通板装置
33 切断装置
35 接合装置
36 バリ取り装置
37 シートバーヒータ
38 エッジヒータ
39 接合部冷却装置
40 ファーネスコイラー
41 巻出リール
42 接合機
43 ループ設備
45 切断機
46 巻取リール
50 制御装置
70 プロセスコンピュータ
90 ビジネスコンピュータ
100,200 熱間圧延ライン
300 ステッケルミル
400 熱間エンドレス圧延ライン
500 冷間圧延ライン
600 連続鋳造ライン
A 搬送方向
A’ ワークロール19の回転方向
B 板道外
C ワークロール19の胴長方向中央域
C’ 被圧延材8と接触するワークロール19の胴長方向中央域Cのうちの、板道外Bに近い領域
D サーマルクラウン
E 開口部
F ロールバイト
G ワークロール19の表面を冷却水にて最初に冷却する領域
M 圧延機
P,P’ ポンプ
θ ロールバイトFの出側端を基準としたときに、ワークロール19の回転方向A’にみた角度
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Nozzle 2 Header 3 Valve 4 Cooling device 5 Wiper 5a Frame 6 Stripper 6a Frame 7 Table roll 8 Roll material 9 Width press 10 Heating furnace 12 Rough rolling mill 13 Edger roll 14 Crop shear 15 Finishing side thermometer 16 Descaling Equipment 18 Finishing mill 19 Work roll 19A Backup roll 20 Looper 21 Finishing side thermometer 22 Finishing side thickness gauge 23 Runout table 24 Coiler 25 Coiler entry side width gauge 26 High-speed sheet feeding device 27 Cutting device 30 Measuring ring 31 Crop Shear 32 High-speed threading device 33 Cutting device 35 Joining device 36 Deburring device 37 Sheet bar heater 38 Edge heater 39 Joining part cooling device 40 Furnace coiler 41 Unwinding reel 42 Joining machine 43 Loop equipment 45 Cutting machine 46 Take-up reel 50 Control device 70 Process computer 90 Business computer 100, 200 Hot rolling line 300 Steckel mill 400 Hot endless rolling line 500 Cold rolling line 600 Continuous casting line A Conveying direction A ′ Rotating direction of work roll 19 B Out of plate path C Work roll 19 Cylinder length direction central region C ′ of the roll length central region C of the work roll 19 in contact with the material 8 to be rolled 8, a region close to the outside B of the plate path D thermal crown E opening F roll bite G The region M in which the water is first cooled with the cooling water. Rolling mills P, P ′ Pump θ Angle with respect to the rotation direction A ′ of the
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---|---|---|---|---|
CN104801546A (en) * | 2015-01-08 | 2015-07-29 | 长沙山水节能研究院有限公司 | Multiphase cooling method for roller |
CN110276084A (en) * | 2018-03-15 | 2019-09-24 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | The anti-peeling water water distribution method of continuous hot-rolling mill |
-
2007
- 2007-02-14 JP JP2007033672A patent/JP2008194733A/en active Pending
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