JP2008164157A - Hybrid pad for disc brake - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、異なる特性を有する複数の摩擦材を有するディスクブレーキ用ハイブリッドパッドに関する。 The present invention relates to a hybrid pad for a disc brake having a plurality of friction materials having different characteristics.
従来、特許文献1〜5に記載のハイブリッドパッドが知られている。
特許文献1に記載のハイブリッドパッドは、硬度の異なる摩擦材を有しており、中央部位に硬い摩擦材を有し、両側部位に柔らかい摩擦材を有している。そしてこの構成によってパッドが摺接されるディスクロータの偏磨耗を抑制することを狙っている。
特許文献2に記載のハイブリッドパッドは、ヤング率と磨耗性が異なる複数の摩擦材を有しており、ディスクロータが回出する回出側部位にヤング率が大きくかつ磨耗しやすい摩擦材を有している。そしてこの構成によって鳴き特性と効き特性の両立を図ることを狙っている。
Conventionally, the hybrid pad of patent documents 1-5 is known.
The hybrid pad described in
The hybrid pad described in
特許文献3に記載のハイブリッドパッドは、摩擦材特性が異なる複数の摩擦材を有しており、これら摩擦材を組み合わせることで摺動速度と摩擦係数の所望の関係を得る構成になっている。そしてこの構成によってブレーキ鳴きの抑制を狙っている。
特許文献4に記載のハイブリッドパッドは、摩擦係数の異なる摩擦材を有しており、摩擦係数の低い摩擦材の高さを摩擦係数の高い摩擦材より高くしている。そしてこの構成にすることによって鳴き特性と効き特性の両立を図ることを狙っている。
特許文献5に記載のハイブリッドパッドは、硬度が異なる摩擦材を有しており、ディスクロータが回出する回出側部位に硬い摩擦材を有している。そしてこの構成によって鳴きが抑制されることを狙っている。
The hybrid pad described in
The hybrid pad described in
しかし特許文献2,4に記載のハイブリッドパッドは、高さが異なる摩擦材を有しているために、制動時に高さの高い摩擦材が先にディスクロータに摺接し、その後低い摩擦材がディスクロータに摺接する。この場合、制動を繰り返しているうちに摩擦材の段差がどのように変化するのかが不明確であり、摩擦材の段差の効果が不明である。
また従来の他のハイブリッドパッドは、材質の異なる複数の摩擦材を有しており、各摩擦材の磨耗量が異なっている。そのため磨耗が進むことで各摩擦材の高さに差が生じ、ブレーキフィーリングが悪化するという問題が生じる。
そこで本発明は、鳴き特性とブレーキフィーリング特性とを適切に両立し得るハイブリッドパッドを提供することを課題とする。
However, since the hybrid pads described in
Other conventional hybrid pads have a plurality of friction materials made of different materials, and the wear amounts of the friction materials are different. For this reason, there is a problem in that the wear of the friction material causes a difference in height between the friction materials and the brake feeling deteriorates.
Then, this invention makes it a subject to provide the hybrid pad which can make a squealing characteristic and a brake feeling characteristic compatible appropriately.
前記課題を解決するために本発明は、各請求項に記載の通りの構成を備えるディスクブレーキ用のパッドであることを特徴とする。
請求項1に記載の発明によると、ディスクロータが回入する回入側部位と、回出する回出側部位のそれぞれに第一材料で形成された第一摩擦材を有し、回入側部位と回出側部位の間の中央部位に第二材料で形成された第二摩擦材を有している。そして第一摩擦材のヤング率をE1、一対の第一摩擦材のディスクロータに摺接する摺接面積の和をA1、第一摩擦材の摩擦係数をμ1とし、第二摩擦材のヤング率をE2、第二摩擦材のディスクロータに摺接する摺接面積をA2、第二摩擦材の摩擦係数をμ2とした際に、μ2>μ1、E2>E1でかつ、0.8≦(E2×A2)/(E1×A1)≦1.2になるように構成されている。
In order to solve the above-mentioned problems, the present invention is a disc brake pad having the structure described in each claim.
According to invention of
したがって本発明によると、鳴き特性とブレーキフィーリング特性とを適切に得ることができる。鳴き特性を適切に得ることができるメカニズムは、図3に示すように制動時にディスクロータに厚み方向の振動が現れ、その振動は、複数の固定節(6b1〜6b5)を有している。そして固定節の一つ(6b1)は、必ずパッドの略中心に現れる。本発明では、その固定節(6b1)に硬くて高μの第二摩擦材を位置させている。したがって本発明によると、鳴きの発生を抑制しつつ、十分な摩擦力を得ることができる。 Therefore, according to the present invention, the squealing characteristics and the brake feeling characteristics can be appropriately obtained. As shown in FIG. 3, the mechanism that can appropriately obtain the squeal characteristic is that vibration in the thickness direction appears in the disk rotor during braking, and the vibration has a plurality of fixed nodes (6b1 to 6b5). One of the fixed nodes (6b1) always appears at the approximate center of the pad. In the present invention, a hard and high μ second friction material is positioned on the fixed node (6b1). Therefore, according to the present invention, it is possible to obtain a sufficient frictional force while suppressing the occurrence of squeal.
ブレーキフィーリング特性を適切に得る理由は、(E2×A2)/(E1×A1)を1近傍(0.8〜1.2)にすることによって第一摩擦材と第二摩擦材の磨耗量がほぼ同じにするように設定されているからである。そのため第一摩擦材と第二摩擦材がほぼ同じ高さになり、摩擦力をリニアに得ることができ、ブレーキフィーリングが良好になる。しかも本発明者は、従来知られていなかった上記関係式を理論式から求めると同時に、実証も得ることができた。 The reason why the brake feeling characteristic is appropriately obtained is that (E2 × A2) / (E1 × A1) is set to the vicinity of 1 (0.8 to 1.2) to thereby wear the first friction material and the second friction material. Is set to be almost the same. For this reason, the first friction material and the second friction material have substantially the same height, the frictional force can be obtained linearly, and the brake feeling is improved. Moreover, the present inventor was able to obtain the above-mentioned relational expression, which has not been known so far, from a theoretical expression and at the same time prove it.
請求項2に記載の発明によると、第二摩擦材は、ディスクロータの回転中心を中心とする中心角20°以内の領域内に収まる幅を有している。したがって図3に示すように必ずパッドの略中心に現れる固定節(6b1)に硬くて高μの第二摩擦材を位置させ、しかもその第二摩擦材の幅が固定節(6b1)近傍のみを押さえ得るように中心角20°以内に収まる幅になっている。したがって本発明によると、鳴きの発生を抑制しつつ、十分な摩擦力を得ることができる。 According to the second aspect of the present invention, the second friction material has a width that fits within a region within a central angle of 20 ° centered on the rotation center of the disk rotor. Therefore, as shown in FIG. 3, a hard and high μ second friction material is always positioned on the fixed node (6b1) appearing at the approximate center of the pad, and the width of the second friction material is limited only to the vicinity of the fixed node (6b1). The width is within a central angle of 20 ° so that it can be pressed. Therefore, according to the present invention, it is possible to obtain a sufficient frictional force while suppressing the occurrence of squeal.
請求項3に記載の発明によると、第二摩擦材は、パッド長手方向の幅長さが30mm以内である。したがって図3に示すように必ずパッドの略中心に現れる固定節(6b1)に硬くて高μの第二摩擦材を位置させ、しかもその第二摩擦材の幅が固定節(6b1)近傍のみを押さえ得るように30mm以内になっている。したがって本発明によると、鳴きの発生を抑制しつつ、十分な摩擦力を得ることができる。
According to the invention described in
請求項4に記載の発明によると、第二摩擦材のヤング率E2が、第一摩擦材のヤング率E1の2倍以上になるように設定されている。
したがってこの構成によって十分な鳴き特性と、十分なブレーキフィーリング特性とを得ることができる。
According to the invention described in
Therefore, with this configuration, sufficient squealing characteristics and sufficient brake feeling characteristics can be obtained.
請求項5に記載の発明によると、回入側部位の第一摩擦材の摺接面積、および回出側部位の第一摩擦材の摺接面積がそれぞれA1の40〜60%である。
したがって回入側部位の第一摩擦材と、回出側部位の第一摩擦材は、ほぼ同じ摺接面積を有している。そのため中央部位である第二摩擦材は、パッドのほぼ中央に位置する。したがってパッドのほぼ中央位置に発生するディスクロータの振動の固定節に対して確実に第二摩擦材を位置させることができる。これによりブレーキ鳴きを確実に抑制することができる。
According to the fifth aspect of the present invention, the sliding contact area of the first friction material at the entrance side portion and the sliding contact area of the first friction material at the delivery side portion are 40 to 60% of A1, respectively.
Therefore, the first friction material in the entry side region and the first friction material in the extraction side region have substantially the same sliding contact area. Therefore, the second friction material, which is the central part, is located approximately at the center of the pad. Therefore, the second friction material can be reliably positioned with respect to the fixed node of the vibration of the disk rotor generated at the substantially central position of the pad. Thereby, brake squeal can be reliably suppressed.
請求項6に記載の発明によると、各第一摩擦材と第二摩擦材には、厚み方向に斜めに切り欠かれた面取り部が形成されていない。
したがって各摩擦材は、磨耗量に関わらず、ディスクロータに対する摺接面積が変わらない。そのため磨耗後であっても、磨耗前と同じ制動力、鳴き特性およびブレーキフィーリング特性を得ることができる。
According to the sixth aspect of the present invention, each of the first friction material and the second friction material is not formed with a chamfered portion that is notched obliquely in the thickness direction.
Therefore, each friction material does not change the sliding contact area with the disk rotor regardless of the amount of wear. Therefore, even after wear, the same braking force, squealing characteristics and brake feeling characteristics as before wear can be obtained.
(実施の形態1)
実施の形態1を図1〜4にしたがって説明する。
実施の形態1に係るパッド1は、ディスクブレーキ用のハイブリッドパッドであって、異なる特性を有する複数の摩擦材2〜4と、裏板5とを一体に有している。
摩擦材2,3は、第一材料で形成された第一摩擦材であって、摩擦材4は、第二材料で形成された第二摩擦材である。
(Embodiment 1)
The first embodiment will be described with reference to FIGS.
The
The
第二摩擦材である摩擦材4は、第一摩擦材である摩擦材2,3に比べて摩擦係数とヤング率が大きく、μ1<μ2、E1<E2の関係になっている。
μ1:第一摩擦材の摩擦係数、μ2:第二摩擦材の摩擦係数、E1:第一摩擦材のヤング率、E2:第二摩擦材のヤング率
The
μ1: Friction coefficient of the first friction material, μ2: Friction coefficient of the second friction material, E1: Young's modulus of the first friction material, E2: Young's modulus of the second friction material
第一摩擦材である摩擦材2は、図1に示すようにディスクロータ6が回入する回入部位に設けられており、摩擦材3は、ディスクロータ6が回出する回出部位に設けられている。第二摩擦材である摩擦材4は、回入側部位と回出側部位の間の中央部位に設けられている。したがってパッド1は、中央部位に硬くて高μの第二摩擦材(摩擦材4)を有しており、両端部位に柔らかくて低μの第一摩擦材(摩擦材2,3)を有している。
As shown in FIG. 1, the
摩擦材2〜4は、図1,2に示すように裏板5によって裏面が支持されており、裏板5を介して一体になっている。裏板5は、金属性または樹脂製である。
摩擦材2〜4は、厚み方向の高さがほぼ同じであって、表面にディスクロータ6に対する摺接面を有している。そして各摺接面の面積は、鳴き特性とブレーキフィーリング特性とを適正に得られるように決定されている。
As shown in FIGS. 1 and 2, the back surfaces of the
The
先ず、鳴き特性を適正に得るために、鳴きの原因を考察した。鳴きの原因の一つとして、ディスクロータ6が制動時に厚み方向に振動することが知られている。図3,4に示すように回転するディスクロータ6にパッド1を押し当てることでディスクロータ6が厚み方向に振動し、例えば、点AB間と点BC間において+方向(紙面手前側)に振動し、点Aと点Cの外側部分において−方向(紙面奥側)に振動する。そして厚み方向に振動しない複数の固定節(空間固定節,振動節)6b1〜6b5がディスクロータ6に現れる。これら固定節6b1〜6b5は、パッド1に対してほぼ一定の位置に現れ、一つの固定節6b1は、常にパッド1の略中央位置に現れる。
First, in order to properly obtain the squeal characteristics, the cause of squeal was considered. As one of the causes of squeal, it is known that the
そして図3に示すように固定節6b1の近傍には、振動変位がゼロ近傍である振動ゼロ領域6cが現れる(図4参照)。そこで振動ゼロ領域6c内に収まるように硬くて高μの摩擦材4の幅長さを決定した。例えば、図1に示すようにディスクロータ6の回転中心6aを中心とする中心角1cが20°以内に収まるように摩擦材4の幅長さを決定した。好ましくは、パッド1の左右の中心線1bを挟む中心角1dが10°、8°、6°以内に収まるように摩擦材4の幅長さを決定した。中心線1bは、パッド1の図心1aとディスクロータ6の回転中心6aとを結ぶことで得られる。
As shown in FIG. 3, a vibration zero region 6c where the vibration displacement is near zero appears in the vicinity of the fixed node 6b1 (see FIG. 4). Therefore, the width length of the hard and high
次に、ブレーキフィーリング特性について着目した。ブレーキフィーリングは、ブレーキペダルの踏み込み力に応じてリニアに制動力が発生することが好ましい。したがって複数の摩擦材2〜4が制動時に同時にディスクロータ6に摺接し始めることが好ましく、摩擦材2〜4が磨耗した後においてもこの状態が維持されることが好ましい。
Next, attention was paid to the brake feeling characteristics. In the brake feeling, it is preferable that the braking force is generated linearly in accordance with the depression force of the brake pedal. Therefore, it is preferable that the plurality of
したがって摩擦材2〜4は、磨耗量がほぼ同じになる必要があり、先ず、その条件を下記のように理論的に求めた。
摩擦材2〜4の各たわみεを同じとし、応力とたわみの関係式から(式1)を得た。
ε=F1/(A1・E1)=F2/(A2・E2) ・・・(式1)
F1:第一摩擦材(摩擦材2,3)に加わる総荷重
A1:第一摩擦材(摩擦材2,3)の総摺接面積
E1:第一摩擦材(摩擦材2,3)のヤング率
F2:第二摩擦材(摩擦材4)に加わる荷重
A2:第二摩擦材(摩擦材4)の摺接面積
E2:第二摩擦材(摩擦材4)のヤング率
Therefore, the
The respective deflections ε of the
ε = F1 / (A1 · E1) = F2 / (A2 · E2) (Formula 1)
F1: Total load applied to the first friction material (
F=F1+F2 ・・・(式2)
F:摩擦材2〜4に加わる総荷重
(式1,2)から(式3〜5)を得た。
F1=F/(1+q) ・・・(式3)
F2=F・q/(1+q) ・・・(式4)
q=(E2/E1)・(A2/A1) ・・・(式5)
F = F1 + F2 (Formula 2)
F: Total load applied to the
F1 = F / (1 + q) (Formula 3)
F2 = F · q / (1 + q) (Formula 4)
q = (E2 / E1) · (A2 / A1) (Formula 5)
パッドの磨耗は、下記の(式6)で表されることが提示されており(トライボロジーの解析と対策、2005.5.31発行、P441参照)、その(式6)の対数をとり微分することで(式7)を得た。
W=CPα・Vβ・Tγ ・・・(式6)
W:磨耗量 P:加圧力 V:制動初速 T:摩擦面温度
ΔW/W=αΔP/P+βΔV/V+γΔT/T ・・・(式7)
(式7)においてΔV=0、ΔT=0とし、ΔP/P=(F1−F2)/Fとし、(式3,4)から(式8)を得ることができた。
ΔW/W=α・(1−q) ・・・(式8)
It is proposed that pad wear is expressed by the following (Equation 6) (Tribology Analysis and Countermeasures, 2005.5.31 Issue, see P441). (Formula 7) was obtained.
W = CP α · V β · T γ (Formula 6)
W: Wear amount P: Pressurizing force V: Initial braking speed T: Friction surface temperature ΔW / W = αΔP / P + βΔV / V + γΔT / T (Expression 7)
In (Expression 7), ΔV = 0 and ΔT = 0, ΔP / P = (F1−F2) / F, and (Expression 8) can be obtained from (
ΔW / W = α · (1-q) (Equation 8)
摩擦材2〜4間の段付き磨耗を抑制するために、第一摩擦材と第二摩擦材の磨耗量を同じとし、その条件としてΔW=0が必要になる。したがって(式8)から下記の(式9)を得ることができ、(式5,9)から(式10)を得た。
1−q=0 ・・・(式9)
q=(E2×A2)/(E1×A1)=1 ・・・(式10)
以上から(E2×A2)/(E1×A1)を1近傍にすることによって、第一摩擦材と第二摩擦材の磨耗量をほぼ等しくすることができることとが理論上、推測できた。例えばqを0.8以上、1.2以下、好ましくは0.9以上、1.1以下にすることが好ましいことがわかった。
In order to suppress the stepped wear between the
1-q = 0 (Formula 9)
q = (E2 × A2) / (E1 × A1) = 1 (Equation 10)
From the above, it was theoretically estimated that the wear amount of the first friction material and that of the second friction material can be made substantially equal by setting (E2 × A2) / (E1 × A1) near 1. For example, it was found that q is 0.8 or more and 1.2 or less, preferably 0.9 or more and 1.1 or less.
なお第二摩擦材(摩擦材4)のヤング率E2は、第一摩擦材(摩擦材2,3)のヤング率E1の2倍以上、好ましくは2〜4倍である。
摩擦材2,3は、摺接面積の和がA1であって、各摺接面積がほぼ同じであり、それぞれがA1の40〜60%であることが好ましい。
また摩擦材2,4と摩擦材3,4は、隣接位置にあり、摩擦材2と摩擦材3は、左右対称の形状を有している。
The Young's modulus E2 of the second friction material (friction material 4) is twice or more, preferably 2 to 4 times, the Young's modulus E1 of the first friction material (
The
Moreover, the
以上のように形成したパッド1(A〜D)を複数用意して実験し、その実験結果を表1にまとめた。
上記パッドA〜Dは、第二摩擦材4として長手方向の幅が25mm、摩擦係数が0.5のものを使用した。第一摩擦材2,3としては、摺接面積の和A1が第二摩擦材の3.5倍で、摩擦係数が0.4で、かつこれら第一摩擦材2,3が左右対称で摺接面積がほぼ同じものを使用した。
The pads A to D used the
実験した結果、パッドA〜Dの各摩擦材2〜4の磨耗量は、ほぼ同じになり、段付磨耗が生じず、ブレーキフィーリングが良好になることがわかった。
またパッドA〜Dは、前進時と後進時の制動時において鳴きが十分に小さくなることが実験結果から確認できた。そしてクリープグローン(坂道においてブレーキを解除した時等)に生じ得る鳴きも十分に小さくなることが実験結果から確認できた。上記パッドA〜Dの第二摩擦材4は、幅が25mmであったが、これに代えて中心角18°の幅を有する第二摩擦材を有するパッドも作成した。そして他の特性を上記パッドA〜Dと同様にし実験した。その結果パッドA〜Dと同様の結果を得ることがわかった。
As a result of the experiment, it was found that the wear amounts of the
In addition, it was confirmed from the experimental results that the pads A to D have sufficiently small squeals during forward and reverse braking. It was confirmed from experimental results that the squeal that can occur in creep glones (such as when the brake is released on a slope) is sufficiently small. Although the
なお摩擦材2〜4の合成摩擦係数μmは、(式11)のように求めることができる。
μm=(μ1+q・μ2) ・・・(式11)
μ1:第一摩擦材(摩擦材2,3)の摩擦係数
μ2:第二摩擦材(摩擦材4)の摩擦係数
そしてq=1の場合には、
μm=(μ1+μ2)/2 ・・・(式12)
のように求められる。
The synthetic friction coefficient μm of the
μm = (μ1 + q · μ2) (Formula 11)
μ1: Friction coefficient of the first friction material (
μm = (μ1 + μ2) / 2 (Expression 12)
It is required as follows.
以上のようにしてパッド1が形成されている。
すなわちパッド1は、図1に示すようにディスクロータ6が回入する回入側部位と、回出する回出側部位のそれぞれに第一材料で形成された第一摩擦材(摩擦材2,3)を有し、中央部位に第二材料で形成された第二摩擦材(摩擦材4)を有している。そして第一摩擦材(摩擦材2,3)と第二摩擦材(摩擦材4)は、μ2>μ1、E2>E1でかつ、0.8≦(E2×A2)/(E1×A1)≦1.2になるように構成されている。
The
That is, as shown in FIG. 1, the
したがって本形態によると、鳴き特性とブレーキフィーリング特性とを適切に得ることができる。鳴き特性を適切に得ることができるメカニズムは、図3に示すように制動時にディスクロータ6に厚み方向の振動が現れ、その振動は、複数の固定節6b1〜6b5を有している。そして固定節の一つ(6b1)は、必ずパッド1の略中心に現れる。本形態では、その固定節6b1に硬くて高μの第二摩擦材(摩擦材4)を位置させている。したがって本形態によると、鳴きの発生を抑制しつつ、十分な摩擦力を得ることができる。
Therefore, according to this embodiment, it is possible to appropriately obtain the squealing characteristics and the brake feeling characteristics. As shown in FIG. 3, the mechanism that can appropriately obtain the squealing characteristics causes vibration in the thickness direction in the
ブレーキフィーリングを適切に得る理由は、(E2×A2)/(E1×A1)を1近傍(0.8〜1.2)にすることによって第一摩擦材(摩擦材2,3)と第二摩擦材(摩擦材4)の磨耗量がほぼ同じになるように設定されているからである。そのため第一摩擦材(摩擦材2,3)と第二摩擦材(摩擦材4)がほぼ同じ高さになり、摩擦力をリニアに得ることができ、ブレーキフィーリングが良好になる。しかも本発明者は、従来知られていなかった上記関係式を理論式から求めると同時に、実証も得ることができた。
The reason why the brake feeling is appropriately obtained is that (E2 × A2) / (E1 × A1) is set to the vicinity of 1 (0.8 to 1.2) and the first friction material (
また第二摩擦材(摩擦材4)は、図1に示すようにディスクロータ6の回転中心を中心とする中心角20°以内の領域内に収まる幅を有している。したがって図3に示すように必ずパッド1の略中心に現れる固定節6b1に硬くて高μの第二摩擦材を位置させ、しかもその第二摩擦材の幅が固定節6b1近傍のみを押さえ得るように中心角20°以内に収まる幅になっている。したがって本形態によると、鳴きの発生を抑制しつつ、十分な摩擦力を得ることができる。
Further, as shown in FIG. 1, the second friction material (friction material 4) has a width that falls within a region within a central angle of 20 ° with the rotation center of the
また第二摩擦材(摩擦材4)のヤング率E2は、第一摩擦材(摩擦材2,3)のヤング率E1の2倍以上、好ましくは2〜4倍になるように設定されている。
したがってこの構成によって十分な鳴き特性と、十分なブレーキフィーリング特性とを得ることができる。
The Young's modulus E2 of the second friction material (friction material 4) is set to be 2 times or more, preferably 2 to 4 times the Young's modulus E1 of the first friction material (
Therefore, with this configuration, sufficient squealing characteristics and sufficient brake feeling characteristics can be obtained.
また回入側部位の第一摩擦材(摩擦材2)と、回出側部位の第一摩擦材(摩擦材3)は、ディスクロータ6に摺接する摺接面積の和がA1であり、かつ各摺接面積がA1の40〜60%である。
したがって回入側部位の第一摩擦材(摩擦材2)と、回出側部位の第一摩擦材(摩擦材3)は、ほぼ同じ摺接面積を有している。そのため中央部位である第二摩擦材(摩擦材4)は、パッド1のほぼ中央に位置する。したがってパッド1のほぼ中央位置に発生するディスクロータ6の振動の固定節6b1に対して確実に第二摩擦材(摩擦材4)を位置させることができる。これによりブレーキ鳴きを確実に抑制することができる。
Further, the first friction material (friction material 2) in the delivery side portion and the first friction material (friction material 3) in the delivery side portion have a sum of the sliding contact areas in sliding contact with the
Therefore, the first friction material (friction material 2) in the delivery side region and the first friction material (friction material 3) in the delivery side region have substantially the same sliding contact area. Therefore, the second friction material (friction material 4), which is the central portion, is located approximately at the center of the
また各摩擦材2〜4には、図2に示すように厚み方向に斜めに切り欠かれた面取り部が形成されていない。
したがって各摩擦材2〜4は、磨耗量に関わらず、ディスクロータ6に対する摺接面積が変わらない。そのため磨耗後も磨耗前と同じ制動力、鳴き特性およびブレーキフィーリング特性を得ることができる。
Further, as shown in FIG. 2, each
Therefore, each friction material 2-4 does not change the sliding contact area with respect to the
(実施の形態2)
実施の形態2を図5,6にしたがって説明する。
実施の形態2に係るパッド1は、実施の形態1に係るパッド1とほぼ同様に形成されているが、摩擦材2〜4の形状が少し異なっている。以下、相違点を中心に実施の形態2について説明する。
(Embodiment 2)
The second embodiment will be described with reference to FIGS.
The
摩擦材4(第二摩擦材)は、図5に示すようにパッド長手方向の幅長さ1eが30mm以内に設定されている。好ましくは20mm以内に設定されている。このため硬くて高μの摩擦材4は、図4に示す固定節6b1の近傍領域である振動ゼロ領域6c内に収まる長さになっている。好ましくは、パッド1の左右の中心線1bを挟む幅長さ1fが15mm以内、好ましくは10mm以内に収まるように決定されている。
そしてμ2>μ1、E2>E1でかつ、0.8≦(E2×A2)/(E1×A1)≦1.2になるように構成されている。
As shown in FIG. 5, the friction material 4 (second friction material) has a
Then, μ2> μ1, E2> E1, and 0.8 ≦ (E2 × A2) / (E1 × A1) ≦ 1.2.
したがって本形態によると、鳴き特性とブレーキフィーリングとを適切に得ることができる。鳴き特性を適切に得ることができる原因は、ディスクロータ6の振動の固定節6b1(図3参照)に、硬くて高μの第二摩擦材(摩擦材4)を位置させるからである。したがって本形態によると、鳴きの発生を抑制しつつ、十分な摩擦力を得ることができる。
そしてブレーキフィーリングを適切に得る原因は、実施の形態1と同様に、第一摩擦材(摩擦材2,3)と第二摩擦材(摩擦材4)の磨耗量がほとんど同じになるように設定されているからである。
Therefore, according to this embodiment, it is possible to appropriately obtain the squeal characteristics and the brake feeling. The reason why the squeal characteristic can be appropriately obtained is that the hard and high μ second friction material (friction material 4) is positioned on the fixed node 6b1 (see FIG. 3) of the vibration of the
The reason why the brake feeling is appropriately obtained is that the wear amounts of the first friction material (
また第二摩擦材(摩擦材4)は、図5に示すようにパッド1長手方向の幅長さが30mm以内である。したがって図3に示すように必ずパッドの略中心に現れる固定節6b1に硬くて高μの第二摩擦材を位置させ、しかもその第二摩擦材の幅が固定節6b1近傍のみを押さえ得るように30mm以内になっている。したがって本形態によると、鳴きの発生を抑制しつつ、十分な摩擦力を得ることができる。
The second friction material (friction material 4) has a width of 30 mm or less in the longitudinal direction of the
(他の実施の形態)
本発明は、実施の形態1,2に限定されず、以下の形態であっても良い。
(1)例えば実施の形態1,2に係る摩擦材4は、図1,5に示すように左右端面(境界線)が一直線状になっていたが、一直線状に限定されず、多角直線状、曲線状などであっても良い。
(2)実施の形態1,2に係る摩擦材2,3は、左右対称の形状になっていたが、左右対称でない形状であっても良い。また摩擦材2,3は、各摺接面積がほぼ等しくなるように設定されていることが好ましいが、各摺接面積が異なるものであっても良い。
(3)実施の形態1,2に係る摩擦材2〜4間には、スリット(厚み方向の溝)が形成されていないが、スリットが形成されている形態であっても良い。
(Other embodiments)
The present invention is not limited to the first and second embodiments, and may be the following modes.
(1) For example, as shown in FIGS. 1 and 5, the
(2) The
(3) A slit (groove in the thickness direction) is not formed between the
1・・・パッド
1c・・・中心角
1e・・・幅長さ
2・・・摩擦材(回入側部位の第一摩擦材)
3・・・摩擦材(回出側部位の第一摩擦材)
4・・・摩擦材(第二摩擦材)
5・・・裏板
6・・・ディスクロータ
6a・・・回転中心
6b1〜6b5・・・固定節
6c・・・振動ゼロ領域
DESCRIPTION OF
3. Friction material (first friction material on the delivery side)
4. Friction material (second friction material)
5 ... Back
Claims (6)
ディスクロータ(6)が回入する回入側部位と、回出する回出側部位のそれぞれに第一材料で形成された第一摩擦材(2,3)を有し、前記回入側部位と回出側部位の間の中央部位に第二材料で形成された第二摩擦材(4)を有し、
前記第一摩擦材(2,3)のヤング率をE1、前記一対の第一摩擦材(2,3)のディスクロータ(6)に摺接する摺接面積の和をA1、前記第一摩擦材(2,3)の摩擦係数をμ1とし、前記第二摩擦材(4)のヤング率をE2、前記第二摩擦材(4)のディスクロータ(6)に摺接する摺接面積をA2、前記第二摩擦材(4)の摩擦係数をμ2とした際に、
μ2>μ1 、E2>E1 でかつ
0.8≦(E2×A2)/(E1×A1)≦1.2
になるように構成されていることを特徴とするディスクブレーキ用ハイブリッドパッド(1)。 A hybrid pad (1) for a disc brake having a plurality of friction materials (2-4) having different characteristics,
It has the 1st friction material (2, 3) formed with the 1st material in each of the inflow side site | part to which a disk rotor (6) rounds in, and the unwinding side site to unwind, The said inflow side site And a second friction material (4) formed of a second material in a central part between the outlet side part and
The Young's modulus of the first friction material (2, 3) is E1, the sum of the sliding contact areas of the pair of first friction materials (2, 3) contacting the disk rotor (6) is A1, and the first friction material The friction coefficient of (2, 3) is μ1, the Young's modulus of the second friction material (4) is E2, the sliding contact area in sliding contact with the disk rotor (6) of the second friction material (4) is A2, When the friction coefficient of the second friction material (4) is μ2,
μ2> μ1, E2> E1, and 0.8 ≦ (E2 × A2) / (E1 × A1) ≦ 1.2
A hybrid pad (1) for a disc brake, characterized in that
第二摩擦材(4)は、ディスクロータ(6)の回転中心(6a)を中心とする中心角(1c)20°以内の領域内に収まる幅を有していることを特徴とするディスクブレーキ用ハイブリッドパッド(1)。 The disc brake hybrid pad (1) according to claim 1,
A disc brake characterized in that the second friction material (4) has a width that falls within an area within a central angle (1c) of 20 ° centering on the rotation center (6a) of the disc rotor (6). Hybrid pad (1).
第二摩擦材(4)は、パッド(1)長手方向の幅長さ(1e)が30mm以内であることを特徴とするディスクブレーキ用ハイブリッドパッド(1)。 The disc brake hybrid pad (1) according to claim 1,
The disc brake hybrid pad (1), wherein the second friction material (4) has a width (1e) in the longitudinal direction of the pad (1) within 30 mm.
第二摩擦材(4)のヤング率E2が、第一摩擦材(2,3)のヤング率E1の2倍以上になるように設定されていることを特徴とするディスクブレーキ用ハイブリッドパッド(1)。 The disc brake hybrid pad (1) according to any one of claims 1 to 3,
Hybrid pad for disc brake (1) characterized in that Young's modulus E2 of the second friction material (4) is set to be twice or more of Young's modulus E1 of the first friction material (2, 3) ).
回入側部位の第一摩擦材(2)の摺接面積、および回出側部位の第一摩擦材(3)の摺接面積がそれぞれA1の40〜60%であることを特徴とするディスクブレーキ用ハイブリッドパッド(1)。 The disc brake hybrid pad (1) according to any one of claims 1 to 4,
The sliding contact area of the first friction material (2) at the inlet side portion and the sliding contact area of the first friction material (3) at the outlet side portion are 40 to 60% of A1, respectively. Hybrid pad for brake (1).
各第一摩擦材(2,3)と第二摩擦材(4)には、厚み方向に斜めに切り欠かれた面取り部が形成されていないことを特徴とするディスクブレーキ用ハイブリッドパッド(1)。
The disc brake hybrid pad (1) according to claim 5,
The disc brake hybrid pad (1), wherein each of the first friction material (2, 3) and the second friction material (4) is not formed with a chamfered portion obliquely cut in the thickness direction. .
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