JP2008045765A - Heat exchanger - Google Patents

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Takeshi Okinoya
剛 沖ノ谷
Hirokazu Takeuchi
浩和 竹内
Toru Sasaki
徹 佐々木
Fumiaki Nakamura
文昭 中村
Shizuo Maruo
鎮雄 丸尾
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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a heat exchanger capable of reducing a ratio of a defrosting time in repetition of frosting and defrosting. <P>SOLUTION: In this heat exchanger comprising a tube 51 and a corrugated fin 52 disposed in a state of being kept into contact with the tube 51, and exchanging heat between external fluid flowing outside of the tube 51 and internal fluid flowing in the tube 51, the corrugated fin 52 has a plane portion 52a formed horizontally to the external fluid circulating direction, the plane portion 52a is cut to form a cut and raised portion 54 over the external fluid circulating direction, and the cut and raised portion 54 has a low cut and raised portion 54a having a cut and raised height H<SB>L</SB>as a height from a lower end to an upper end in the vertical direction to the plane portion 52a, of less than 0.26 mm. <P>COPYRIGHT: (C)2008,JPO&INPIT

Description

本発明は、コルゲートフィンを備えた熱交換器に関するものであり、ルームエアコンや給湯装置の冷媒蒸発器など外気と冷媒との間で熱交換する室外熱交換器に適用して好適である。   The present invention relates to a heat exchanger provided with corrugated fins, and is suitable for application to an outdoor heat exchanger that exchanges heat between outside air and a refrigerant, such as a room air conditioner or a refrigerant evaporator of a hot water supply apparatus.

従来の熱交換器として、例えば特許文献１に示されるものが知られている。すなわち、この熱交換器は、冷媒が流れるチューブと、このチューブに接合して設けられる波状のフィンであるいわゆるコルゲートフィンとを備えており、このようなフィン表面面積の大きいフィンを備えていることで、高い熱交換能力を得ることができる。さらにこの熱交換器では、フィン表面に切り起こしにより比較的切り起こし高さの高いルーバーを形成して、より高い熱交換能力を得ると共に、フィンに付着した凝縮水がルーバーに沿って速やかに排水されるようにしている。
特開２００３−２１４７９０号公報 As a conventional heat exchanger, for example, the one shown in Patent Document 1 is known. That is, the heat exchanger includes a tube through which the refrigerant flows and a so-called corrugated fin that is a wavy fin that is joined to the tube, and includes such a fin having a large fin surface area. Thus, a high heat exchange capability can be obtained. Furthermore, in this heat exchanger, a relatively high louver is formed by cutting and raising the fin surface to obtain a higher heat exchange capacity, and the condensed water adhering to the fin is quickly drained along the louver. To be.
JP 2003-214790 A

しかしながら、上記熱交換器をルームエアコンや給湯装置などの室外熱交換器として用いた場合、０度を下回る低外気温時にはフィン表面に空気中の水分が氷結するいわゆる着霜が生じるが、この着霜により熱交換器の機能が低下して除霜が必要になるまでの時間が非常に短く、ルームエアコンや給湯装置において除霜運転を頻繁に行わなければならなくなる。これによって、ルームエアコンや給湯装置の運転時間の中で除霜運転時間の占める割合が増加して、通常運転できる時間が削減され、充分な空調性能や給湯性能を得ることができなくなるという問題があった。   However, when the heat exchanger is used as an outdoor heat exchanger such as a room air conditioner or a hot water supply device, so-called frost formation occurs in which moisture in the air freezes on the fin surface at a low outside temperature lower than 0 degrees. The time until the function of the heat exchanger is reduced due to frost and defrosting is very short, and the defrosting operation must be frequently performed in the room air conditioner and the hot water supply device. As a result, the proportion of the defrosting operation time in the operation time of the room air conditioner and hot water supply device increases, the time during which normal operation can be performed is reduced, and sufficient air conditioning performance and hot water supply performance cannot be obtained. there were.

本発明の目的は、上記問題に鑑み、着霜と除霜との繰り返しにおける除霜時間の割合を低減することができる熱交換器を提供することにある。   The objective of this invention is providing the heat exchanger which can reduce the ratio of the defrost time in repetition of frost formation and defrost in view of the said problem.

本発明は上記目的を達成するために、以下の技術的手段を採用する。   In order to achieve the above object, the present invention employs the following technical means.

請求項１に記載の発明では、チューブ（５１）と、チューブ（５１）に接して設けられる波型形状のコルゲートフィン（５２）とを備え、チューブ（５１）の外を流れる外部流体とチューブ（５１）の中を流れる内部流体との間で熱交換を行う熱交換器において、コルゲートフィン（５２）は外部流体の流通方向に対して水平に配置される平面部（５２ａ）を有し、平面部（５２ａ）には切り込みを形成することにより切り起こし部（５４）が上記流通方向に渡って設けられており、切り起こし部（５４）は、平面部（５２ａ）に対して垂直方向の下端から上端までの高さである切り起こし高さ（ＨＬ）が０．２６ｍｍ未満である低切り起こし部（５４ａ）を有することを特徴としている。 The invention according to claim 1 includes a tube (51) and a corrugated fin (52) having a corrugated shape provided in contact with the tube (51), and an external fluid flowing outside the tube (51) and the tube ( 51) In the heat exchanger for exchanging heat with the internal fluid flowing in the interior, the corrugated fin (52) has a flat surface portion (52a) arranged horizontally with respect to the flow direction of the external fluid. The cut-and-raised part (54) is provided in the flow direction by forming a cut in the part (52a), and the cut-and-raised part (54) is a lower end in a direction perpendicular to the flat surface part (52a). It is characterized by having a low cut-and-raised portion (54a) whose cut-and-raised height (H L ) which is the height from the upper end to the upper end is less than 0.26 mm.

このように、コルゲートフィン（５２）の平面部（５２ａ）に、切り起こし高さ（ＨＬ）が０．２６ｍｍ未満である低切り起こし部（５４ａ）を設けると、この低切り起こし部（５４ａ）においては外部流体が流通する隙間を比較的大きく確保することができるので、コルゲートフィン（５２）の表面に着霜が生じるような条件下において熱交換を行う場合でも、着霜を抑えて、除霜が必要になるまでの時間（着霜時間）を長く引き延ばすことができる。また、このように着霜時間が長くなると共に、除霜時には溶けた霜が切り起こし部（５４）に形成された切り込みから速やかに排水されることにより、除霜も効率的に行うことができるため、着霜と除霜との繰り返しにおける除霜時間の割合を低減することができる。 Thus, when the low cut-and-raised part (54a) whose cut-and-raised height (H L ) is less than 0.26 mm is provided in the flat part (52a) of the corrugated fin (52), the low-cut and raised part (54a) ) Can ensure a relatively large gap through which the external fluid flows, so even when heat exchange is performed under conditions where frost formation occurs on the surface of the corrugated fin (52), frost formation is suppressed, The time until defrosting is necessary (frosting time) can be extended for a long time. In addition, the frosting time becomes longer as described above, and at the time of defrosting, the defrosting can be efficiently performed by quickly draining the melted frost from the cut formed in the cut and raised portion (54). Therefore, the ratio of the defrost time in the repetition of frost formation and defrost can be reduced.

低切り起こし部（５４ａ）は、請求項２に記載の発明のように、切り起こし部（５４）の全領域に設けるとよい。このように、切り起こし部（５４）全体を、その切り起こし高さ（ＨＬ）が０．２６ｍｍ未満である低切り起こし部（５４ａ）により構成することで、外部流体の流通方向に渡って、外部流体が流通する隙間を比較的大きく確保することができるので、コルゲートフィン（５２）の表面に着霜が生じるような条件下において熱交換を行う場合でも、着霜時間をより長く引き延ばすことができる。 The low cut-and-raised portion (54a) may be provided in the entire region of the cut and raised portion (54) as in the invention described in claim 2. Thus, the entire cut-and-raised portion (54) is constituted by the low-raised and raised portion (54a) whose cut-and-raised height ( HL ) is less than 0.26 mm, so that the flow direction of the external fluid can be extended. Since the gap through which the external fluid circulates can be secured relatively large, even when heat exchange is performed under conditions where frost formation occurs on the surface of the corrugated fin (52), the frost formation time can be extended longer. Can do.

あるいは、請求項３に記載の発明のように、低切り起こし部（５４ａ）を、切り起こし部（５４）の外部流体の流通方向の一端側に設けるようにしてもよい。この場合、外部流体の流通方向の一端側に設けられた低切り起こし部（５４ａ）を、外部流体の流通方向上流側に配設することで、コルゲートフィン（５２）の表面に着霜が生じるような条件下において熱交換を行う場合でも、着霜しやすい上流側において着霜を抑えることができるので、着霜時間を長く引き延ばすことができる。   Or you may make it provide the low cut-and-raised part (54a) in the end side of the distribution direction of the external fluid of the cut-and-raised part (54) like invention of Claim 3. In this case, frosting occurs on the surface of the corrugated fin (52) by disposing the low cut-and-raised portion (54a) provided on one end side in the flow direction of the external fluid on the upstream side in the flow direction of the external fluid. Even when heat exchange is performed under such conditions, frost formation can be suppressed on the upstream side where frost formation is likely to occur, so the frost formation time can be extended.

またこのとき、請求項４に記載の発明のように、他端側には切り起こし高さ（ＨＬ）が０．２６ｍｍ以上である高切り起こし部（５４ｂ）を設けるとよい。このように、高い熱交換能力を得ることができる高切り起こし部（５４ｂ）を比較的着霜の少ない外部流体の流通方向下流側に配設することで、熱交換能力を確保することができる。これにより、熱交換能力をそれほど犠牲にすることなく着霜時間を長くすることが可能となる。 At this time, as in the invention described in claim 4, it is preferable to provide a high cut and raised portion (54b) having a cut and raised height ( HL ) of 0.26 mm or more on the other end side. As described above, the high heat exchanging portion (54b) capable of obtaining a high heat exchanging ability is disposed on the downstream side in the flow direction of the external fluid with relatively little frost formation, thereby ensuring the heat exchanging ability. . This makes it possible to extend the frosting time without sacrificing the heat exchange capacity so much.

チューブ（５１）には、請求項５に記載の発明のように、コルゲートフィン（５２）との接触側表面に、上記垂直方向に沿ってチューブ溝（５６）を形成するとよい。このように、チューブ（５１）の表面にチューブ溝（５６）を設けることで、コルゲートフィン（５２）の平面部（５２ａ）に付着した凝縮水や除霜時に溶けた霜が、チューブ（５１）の溝５６に流れ込んで、速やかに排水される。これにより、除霜時には除霜が効率的に行われるので、着霜と除霜との繰り返しにおける除霜時間の割合をさらに低減することができる。   In the tube (51), the tube groove (56) may be formed along the vertical direction on the surface on the contact side with the corrugated fin (52) as in the invention described in claim 5. Thus, by providing the tube groove (56) on the surface of the tube (51), the condensed water adhering to the flat portion (52a) of the corrugated fin (52) and the frost melted at the time of defrosting are converted into the tube (51). The water flows into the groove 56 and is quickly drained. Thereby, since defrost is efficiently performed at the time of defrosting, the ratio of the defrosting time in the repetition of frost formation and defrosting can further be reduced.

また、切り起こし部（５４）としては、例えば、請求項６に記載の発明のように、平面部（５２ａ）に対して外部流体の流通方向に傾斜している複数の切り起こし片（５３ａ）により構成されるルーバーを形成することができる。   Further, as the cut-and-raised portion (54), for example, as in the invention described in claim 6, a plurality of cut-and-raised pieces (53a) that are inclined in the flow direction of the external fluid with respect to the flat portion (52a). The louver comprised by this can be formed.

あるいは、請求項７に記載の発明のように、切り起こし部（５４）として、平面部（５２ａ）に対して上記垂直方向にオフセットしている複数のオフセット片（５５）により構成されるオフセット部を形成してもよい。   Alternatively, as in the invention according to claim 7, as the cut-and-raised portion (54), an offset portion constituted by a plurality of offset pieces (55) offset in the vertical direction with respect to the plane portion (52a). May be formed.

なお、コルゲートフィン（５２）は、その波型形状が上記垂直方向に配設され、波型形状の１周期分の長さであるフィンピッチ（ＦＰ）は、例えば、請求項８に記載の発明のように、２ｍｍから５ｍｍとすることができる。 The corrugated fin (52) has a corrugated shape arranged in the vertical direction, and the fin pitch ( FP ), which is the length of one period of the corrugated shape, is, for example, according to claim 8. As in the invention, it can be 2 mm to 5 mm.

本発明の熱交換器は、請求項９に記載の発明のように、チューブ（５１）を流通する冷媒とチューブ（５１）の外に流通する外気との間で熱交換を行う室外熱交換器に適用して好適である。   The heat exchanger of the present invention is an outdoor heat exchanger that performs heat exchange between the refrigerant flowing through the tube (51) and the outside air flowing outside the tube (51), as in the invention according to claim 9. It is suitable to apply to.

因みに、上記各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示す一例である。   Incidentally, the reference numerals in parentheses of each means described above are an example showing the correspondence with the specific means described in the embodiments described later.

（第１実施形態）
本発明の第１実施形態を図１〜図６に示す。本実施形態は、本発明に係る熱交換器５をヒートポンプ式給湯装置２００に適用したものであり、図１はヒートポンプ式給湯装置２００の概略構成を示しており、図２〜図６は熱交換器５の構成を示している。 (First embodiment)
A first embodiment of the present invention is shown in FIGS. In the present embodiment, the heat exchanger 5 according to the present invention is applied to a heat pump type hot water supply apparatus 200, FIG. 1 shows a schematic configuration of the heat pump type hot water supply apparatus 200, and FIGS. The structure of the device 5 is shown.

まず、ヒートポンプ式給湯装置２００の構成について図１を用いて説明する。１０は耐食性に優れた金属製（例えばステンレス製）の貯湯タンクであり、外周部に図示しない断熱材が配置されており、給湯用の湯を長時間に渡って保温することができるようになっている。本実施形態の貯湯タンク１０は縦長形状であり、その底面には導入口１１が設けられ、この導入口１１には貯湯タンク１内に水道水を導入する給水経路である導入管１２が接続されている。   First, the structure of the heat pump hot water supply apparatus 200 will be described with reference to FIG. 10 is a hot water storage tank made of metal (for example, made of stainless steel) having excellent corrosion resistance, and a heat insulating material (not shown) is arranged on the outer peripheral portion, so that hot water for hot water supply can be kept warm for a long time. ing. The hot water storage tank 10 of the present embodiment has a vertically long shape, and an introduction port 11 is provided on the bottom surface thereof, and an introduction pipe 12 that is a water supply path for introducing tap water into the hot water storage tank 1 is connected to the introduction port 11. ing.

貯湯タンク１０の下部には、貯湯タンク１０内の水を吸入するための吸入口１３が設けられ、貯湯タンク１０の上部には、貯湯タンク１内に湯を吐出するための吐出口１４が設けられている。   A suction port 13 for sucking water in the hot water storage tank 10 is provided in the lower part of the hot water storage tank 10, and a discharge port 14 for discharging hot water in the hot water storage tank 1 is provided in the upper part of the hot water storage tank 10. It has been.

吸入口１３と吐出口１４とは循環回路１６で接続されており、循環回路１６の一部はヒートポンプ装置１内に配置されている。循環回路１６にはヒートポンプ装置１の内部もしくは外部に循環ポンプ１６ａが設けられている。   The suction port 13 and the discharge port 14 are connected by a circulation circuit 16, and a part of the circulation circuit 16 is disposed in the heat pump device 1. The circulation circuit 16 is provided with a circulation pump 16 a inside or outside the heat pump device 1.

循環回路１６のヒートポンプ装置１内に配置された部分には、給湯用熱交換器３が設けられており、吸入口１３から吸入した貯湯タンク１０内の下部の水を高温冷媒との熱交換により加熱して沸き上げて湯とし、吐出口１４から貯湯タンク１０内に戻すことができるようになっている。   A portion of the circulation circuit 16 disposed in the heat pump device 1 is provided with a heat exchanger 3 for hot water supply, and the water in the lower part of the hot water storage tank 10 sucked from the suction port 13 is exchanged with the high-temperature refrigerant. It is heated and boiled to form hot water, and can be returned from the discharge port 14 into the hot water storage tank 10.

ヒートポンプ装置１は、圧縮機２、給湯用熱交換器３、可変式の減圧装置４、蒸発器５（本発明における熱交換器に対応）、アキュムレータ６が順次環状に冷媒配管１ａにより接続されて形成されたものである。冷媒配管１ａ内を循環する冷媒として二酸化炭素（ＣＯ２）を使用している。   The heat pump device 1 includes a compressor 2, a hot water supply heat exchanger 3, a variable pressure reducing device 4, an evaporator 5 (corresponding to a heat exchanger in the present invention), and an accumulator 6 that are sequentially connected in an annular manner by a refrigerant pipe 1a. It is formed. Carbon dioxide (CO2) is used as a refrigerant circulating in the refrigerant pipe 1a.

圧縮機２は、内蔵される図示しない電動モータによって駆動され、アキュムレータ６より吸入した気相冷媒を臨界圧力以上に圧縮して吐出する。なお、圧縮機２は、後述する制御装置１００のヒートポンプ制御装置１０２によって稼働およびその冷媒吐出量（回転数）が制御されるようになっている。   The compressor 2 is driven by a built-in electric motor (not shown), and compresses and discharges the gas-phase refrigerant sucked from the accumulator 6 to a critical pressure or higher. The compressor 2 is operated and its refrigerant discharge amount (rotation speed) is controlled by a heat pump control device 102 of the control device 100 described later.

給湯用熱交換器３は、圧縮機２より吐出された高温冷媒（ホットガス）と、後述する貯湯タンク１０内から供給される給湯用水との間で熱交換し、放熱作用によって給湯用水を加熱して湯とするものである。   The hot water supply heat exchanger 3 exchanges heat between the high-temperature refrigerant (hot gas) discharged from the compressor 2 and hot water supplied from the hot water storage tank 10 to be described later, and heats the hot water by heat radiation. To make hot water.

この給湯用熱交換器３は、冷媒が流れる冷媒流路３ａと、給湯用水が流れる給湯用水流路３ｂとを有し、冷媒流路３ａを流れる冷媒の流れ方向と給湯用水流路３ｂを流れる給湯用水の流れ方向とが対向するように構成されている。なお、給湯用熱交換器３を流れる二酸化炭素冷媒は、圧縮機２で臨界圧力以上に加圧されているので、給湯用熱交換器３を流通する給湯用水に放熱して温度低下しても凝縮することはない。   This hot water supply heat exchanger 3 has a refrigerant flow path 3a through which refrigerant flows and a hot water supply water flow path 3b through which hot water supply water flows, and flows through the flow direction of the refrigerant flowing through the refrigerant flow path 3a and the hot water supply water flow path 3b. It is comprised so that the flow direction of the hot water supply water may oppose. Since the carbon dioxide refrigerant flowing through the hot water supply heat exchanger 3 is pressurized to a critical pressure or higher by the compressor 2, even if the temperature is lowered by dissipating heat to the hot water supply water flowing through the hot water supply heat exchanger 3. There is no condensation.

減圧装置４は、給湯用熱交換器３から流出する冷媒を弁開度に応じて減圧する減圧手段であり、具体的には弁開度を小さくするほど大きく減圧を行なうようになっている。減圧装置４は、後述する制御装置１００のヒートポンプ制御装置１０２によって弁開度が電気的に制御されるようになっている。   The decompression device 4 is decompression means for decompressing the refrigerant flowing out of the hot water supply heat exchanger 3 in accordance with the valve opening degree. Specifically, the decompression device 4 is configured to greatly reduce the pressure as the valve opening degree is reduced. The valve opening degree of the decompression device 4 is electrically controlled by a heat pump control device 102 of the control device 100 described later.

蒸発器５は、図示しないファンによって送風される外気（本発明の外部流体に対応）から吸熱して、減圧装置４で減圧された冷媒（本発明の内部流体に対応）を蒸発させる熱源用熱交換器である。この蒸発器５の構成の詳細については後述する。アキュムレータ６は、蒸発器５より流出する冷媒を気液分離して、気相冷媒のみを圧縮機２に吸入させるとともに、サイクル中の余剰冷媒を液冷媒として蓄える気液分離器である。   The evaporator 5 absorbs heat from outside air (corresponding to the external fluid of the present invention) blown by a fan (not shown) and evaporates the refrigerant decompressed by the decompression device 4 (corresponding to the internal fluid of the present invention). It is an exchanger. Details of the configuration of the evaporator 5 will be described later. The accumulator 6 is a gas-liquid separator that gas-liquid separates the refrigerant flowing out of the evaporator 5 and sucks only the gas-phase refrigerant into the compressor 2 and stores excess refrigerant in the cycle as liquid refrigerant.

前述した循環回路１６のうち、ヒートポンプ装置１の給湯用熱交換器３より下流側部位は、ヒートポンプ装置１により沸き上げられた湯を貯湯タンク１０内の上部に供給するための供給配管１８となっている。   In the circulation circuit 16 described above, the downstream portion of the heat pump device 1 from the hot water supply heat exchanger 3 is a supply pipe 18 for supplying hot water boiled by the heat pump device 1 to the upper part of the hot water storage tank 10. ing.

循環回路１６には、給湯用熱交換器３の下流側において循環回路１６の供給配管１８から分岐するように給湯配管１９が接続している。そして、供給配管１８の給湯配管１９分岐接続点には、ヒートポンプ装置１で沸き上げた湯の流通経路を供給配管１８の下流端部をなす配管１８ａ方向もしくは給湯配管１９方向に切り替える切替手段（切替バルブ）としての機能を有するバルブ１７が設けられている。   A hot water supply pipe 19 is connected to the circulation circuit 16 so as to branch from the supply pipe 18 of the circulation circuit 16 on the downstream side of the hot water supply heat exchanger 3. At the branch connection point of the hot water supply pipe 19 of the supply pipe 18, switching means for switching the flow path of hot water boiled up by the heat pump device 1 to the direction of the pipe 18 a forming the downstream end of the supply pipe 18 or the direction of the hot water supply pipe 19. A valve 17 having a function as a valve) is provided.

貯湯タンク１０上部の吐出口１４は、貯湯タンク１０内の上部の湯を導出するための導出口２０としての機能も有しており、この吐出口１４兼導出口２０に接続する配管１８ａは、貯湯タンク１０内の上部の湯を導出するための給湯配管でもある。   The discharge port 14 at the top of the hot water storage tank 10 also has a function as a discharge port 20 for deriving the hot water at the top of the hot water storage tank 10, and a pipe 18 a connected to the discharge port 14 and the discharge port 20 is It is also a hot water supply pipe for leading out hot water in the hot water storage tank 10.

前述のバルブ１７は、ヒートポンプ装置１で沸き上げた湯の流通経路を給湯配管１９方向に切り替えたときには、給湯用熱交換器３から供給される湯の量と貯湯タンク１０の導出口２０から導出される湯の量との比率を制御するための混合バルブとしても機能するようになっている。   The above-described valve 17 is derived from the amount of hot water supplied from the hot water supply heat exchanger 3 and the outlet 20 of the hot water storage tank 10 when the flow path of hot water boiled by the heat pump device 1 is switched to the hot water supply pipe 19 direction. It also functions as a mixing valve for controlling the ratio of the amount of hot water to be produced.

給湯配管１９には、導入管１２から分岐した給水配管２８の下流端が接続されている。そして、この接続点には、給湯配管１９を流れる湯の量と給水配管２８を介して供給される水の量の比率を制御し、下流側にある風呂、シャワー、カラン等の使用側端末に送る湯の温度を設定温度とするための混合バルブ２９が設けられている。   The hot water supply pipe 19 is connected to the downstream end of the water supply pipe 28 branched from the introduction pipe 12. At this connection point, the ratio of the amount of hot water flowing through the hot water supply pipe 19 and the amount of water supplied through the water supply pipe 28 is controlled, so that the use side terminal such as a bath, shower or currant on the downstream side can be controlled. A mixing valve 29 is provided for setting the temperature of the hot water to be set to a set temperature.

貯湯タンク１の外壁面には、図示しない複数のサーミスタ（水位サーミスタ）が縦方向に間隔をあけて配置され、貯湯タンク１内の各水位レベルにおける温度情報を後述する制御装置１００に出力するようになっている。   A plurality of thermistors (water level thermistors) (not shown) are arranged on the outer wall surface of the hot water tank 1 at intervals in the vertical direction so that temperature information in each water level in the hot water tank 1 is output to the control device 100 described later. It has become.

また、各配管経路にはサーミスタが適宜配設され、各配管を流れる冷媒、湯もしくは水の温度情報を後述する制御装置１００に出力するようになっている。   Further, a thermistor is appropriately disposed in each piping path, and temperature information of refrigerant, hot water or water flowing through each piping is output to the control device 100 described later.

ヒートポンプ装置１において、冷媒配管１ａの蒸発器５より下流側かつアキュムレータ６より上流側には、蒸発器５から流出する冷媒の温度を検出する温度検出手段であるサーミスタ７が設けられている。   In the heat pump device 1, a thermistor 7 serving as a temperature detecting means for detecting the temperature of the refrigerant flowing out of the evaporator 5 is provided on the refrigerant pipe 1 a downstream of the evaporator 5 and upstream of the accumulator 6.

循環回路１６の給湯用熱交換器３の給湯用水流路３ｂより下流側かつバルブ１７より上流側には、給湯用熱交換器３を通過した水の温度を検出する水温検出手段であるサーミスタ３１が設けられている。   A thermistor 31, which is a water temperature detecting means for detecting the temperature of the water that has passed through the hot water supply heat exchanger 3, is located downstream of the hot water supply water flow path 3 b and upstream of the valve 17 of the hot water supply heat exchanger 3 of the circulation circuit 16. Is provided.

また、給湯配管１９のバルブ１７の下流側かつ混合バルブ２９より上流側には、バルブ１７により混合された湯の温度を検出する水温検出手段であるサーミスタ３２が設けられている。   A thermistor 32 that is a water temperature detecting means for detecting the temperature of the hot water mixed by the valve 17 is provided on the downstream side of the valve 17 of the hot water supply pipe 19 and on the upstream side of the mixing valve 29.

さらに、給湯配管１９の混合バルブ２９より下流側には、混合バルブ２９により水を混合された湯の温度を検出する水温検出手段であるサーミスタ３３が設けられている。   Further, a thermistor 33 serving as a water temperature detecting means for detecting the temperature of hot water mixed with water by the mixing valve 29 is provided on the downstream side of the mixing valve 29 of the hot water supply pipe 19.

また、給湯配管１９には図示しない流量カウンタが設けられており、給湯配管１９を流れる湯の流量情報を後述する制御装置１００に出力するようになっている。   The hot water supply pipe 19 is provided with a flow rate counter (not shown) so as to output the flow rate information of the hot water flowing through the hot water supply pipe 19 to the control device 100 described later.

図１中の１００は制御手段である制御装置であり、貯湯タンク１０ユニットを制御する貯湯タンク制御装置（貯湯タンクＥＣＵ）１０１とヒートポンプ装置１を制御するヒートポンプ制御装置（ヒートポンプＥＣＵ）１０２とにより構成されている。また、図１中の１１０は操作手段をなす操作盤であり、操作盤１１０には各種操作スイッチや表示部が設けられている。   In FIG. 1, reference numeral 100 denotes a control device that is a control means, and includes a hot water storage tank control device (hot water storage ECU) 101 that controls the hot water storage tank 10 unit and a heat pump control device (heat pump ECU) 102 that controls the heat pump device 1. Has been. Further, reference numeral 110 in FIG. 1 denotes an operation panel serving as an operation means, and the operation panel 110 is provided with various operation switches and a display unit.

制御装置１００は、サーミスタ７、３１、３２、３３および図示しない他のサーミスタからの温度情報、図示しない流量カウンタからの流量情報、および操作盤１１０に設けられた操作スイッチからの信号等に基づいて、後述する手順にしたがってヒートポンプ装置１、ポンプ１６ａ、各バルブ１７、２９等を制御するように構成されている。ヒートポンプ装置１の制御では、具体的には、可変式減圧装置４の開度や圧縮機２の周波数（回転数）を制御するようになっている。   The control device 100 is based on temperature information from the thermistors 7, 31, 32, 33 and other thermistors (not shown), flow information from a flow counter (not shown), signals from operation switches provided on the operation panel 110, and the like. The heat pump device 1, the pump 16a, the valves 17, 29, and the like are controlled according to the procedure described later. In the control of the heat pump device 1, specifically, the opening degree of the variable pressure reducing device 4 and the frequency (rotational speed) of the compressor 2 are controlled.

つぎに上記蒸発器５の詳細な構成について、図２および図３を用いて説明する。図２は蒸発器５の全体構成を示す空気流通方向の正面図であり、図３は蒸発器５内部の構成を示す斜視図である。   Next, a detailed configuration of the evaporator 5 will be described with reference to FIGS. FIG. 2 is a front view of the entire evaporator 5 in the air flow direction, and FIG. 3 is a perspective view showing the internal structure of the evaporator 5.

蒸発器５は、図２に示すように、コア部５００および上ヘッダタンク５１０、下ヘッダタンク５２０を有している。コア部５００は、冷媒が流通するチューブ５１と熱交換フィンであるコルゲートフィン５２とを交互に積層して、その積層方向の両最外方のコルゲートフィン５２の更に外方にサイドプレート５０３を配設したものである。   As shown in FIG. 2, the evaporator 5 includes a core unit 500, an upper header tank 510, and a lower header tank 520. The core portion 500 is configured by alternately stacking tubes 51 through which refrigerant flows and corrugated fins 52 that are heat exchange fins, and disposing side plates 503 further outside the outermost corrugated fins 52 in the stacking direction. It is set.

チューブ５１は、ベア材から押出し加工により断面の外形が扁平状となるように成形されたもので、図３に示すように、内部に複数の冷媒流路６０が形成されている。チューブ５１は、その長手方向端部側が、上下ヘッダタンク５１０、５２０のコア部５００側壁面に形成されたチューブ挿入孔に挿入されて、ろう付けされており、これによってチューブ５１の冷媒流路６０は上下ヘッダタンク５１０、５２０に連通している。   The tube 51 is formed by extruding from a bare material so that the outer shape of the cross section becomes flat. As shown in FIG. 3, a plurality of refrigerant flow paths 60 are formed therein. The tube 51 is inserted into a tube insertion hole formed in the side wall surface of the core portion 500 of the upper and lower header tanks 510 and 520 at the end in the longitudinal direction thereof, and is brazed. Are communicated with the upper and lower header tanks 510 and 520.

一方、コルゲートフィン５２は、薄肉の帯板材を波状に加工したローラ成型品であり、チューブ５１にろう付けされている。コルゲートフィン５２は、図３に示すように、フィン面を形成する複数の平面部５２ａと、これらの平面部５２ａの隣り合う２つを繋ぐ屈曲部５２ｂを有して矩形波状に形成されている。平面部５２ａにはルーバー５４が（本発明の切り起こし部に対応）が形成されており、これによって、平面部５２ａに付着した凝縮水が速やかに排水され、また高い熱交換効率を得ることができる。なお、コルゲートフィン５２の詳細な構成については後述する。   On the other hand, the corrugated fin 52 is a roller molded product obtained by processing a thin strip material into a wave shape, and is brazed to the tube 51. As shown in FIG. 3, the corrugated fin 52 is formed in a rectangular wave shape having a plurality of flat portions 52a forming the fin surface and a bent portion 52b connecting two adjacent flat portions 52a. . A louver 54 (corresponding to the cut-and-raised portion of the present invention) is formed on the flat surface portion 52a, so that the condensed water adhering to the flat surface portion 52a can be quickly drained and high heat exchange efficiency can be obtained. it can. The detailed configuration of the corrugated fin 52 will be described later.

上ヘッダタンク５１０の図２中、左側近傍には、冷媒が流入する流入口５１５ａおよび冷媒が流出する流出口５１５ｂが設けられたブロック状のジョイント５１５がろう付けされており、この流入口５１５ａから上ヘッダタンク５１０内に流入した冷媒は、空気流通方向下流側のチューブ５１群を上下にＵターンして流れ、上ヘッダタンク５１０の図２中、右側において空気流通方向上流側のチューブ５１群に移り同様に上下にＵターンして、流出口５１５ｂから流出する。この間に蒸発器５は、流通空気から吸熱して冷媒を蒸発させる。   In the vicinity of the left side of the upper header tank 510 in FIG. 2, a block-shaped joint 515 provided with an inflow port 515a into which refrigerant flows in and an outflow port 515b through which refrigerant flows out is brazed. The refrigerant flowing into the upper header tank 510 flows by making a U-turn up and down in the tube 51 group on the downstream side in the air circulation direction, and flows into the tube 51 group on the upstream side in the air circulation direction on the right side of the upper header tank 510 in FIG. Similarly, it makes a U-turn up and down and flows out from the outlet 515b. During this time, the evaporator 5 absorbs heat from the circulating air and evaporates the refrigerant.

なお、以上の蒸発器５を構成する各部材は全てアルミニウムあるいはアルミニウム合金より成り、ろう付けにて一体化されている。   All the members constituting the evaporator 5 are made of aluminum or an aluminum alloy, and are integrated by brazing.

つぎに、コルゲートフィン５２の詳細な構成、およびコルゲートフィン５２への着霜について図４〜図６を用いて説明する。図４はコルゲートフィン５２の詳細な構成を示す空気流通方向の正面図であり、図５は図４中に線Ｖ‐Ｖで示す位置の断面図である。また、図６はコルゲートフィン５２に着霜した状態を示す説明図である。   Next, a detailed configuration of the corrugated fins 52 and frost formation on the corrugated fins 52 will be described with reference to FIGS. 4 is a front view showing the detailed configuration of the corrugated fin 52 in the air flow direction, and FIG. 5 is a cross-sectional view taken along line VV in FIG. FIG. 6 is an explanatory view showing a state where the corrugated fins 52 are frosted.

コルゲートフィン５２は、図４および図５に示すように、その平面部５２ａと屈曲部５２ｂとからなる波型形状の各平面部５２ａに、空気流通方向に傾斜した複数の切り起こし片５３ａが切り起こしにより設けられており、これらの切り起こし片５３ａによってルーバー５４が形成されている。   As shown in FIGS. 4 and 5, the corrugated fin 52 has a plurality of cut-and-raised pieces 53a inclined in the air circulation direction in each corrugated flat portion 52a composed of the flat portion 52a and the bent portion 52b. The louver 54 is formed by these cut and raised pieces 53a.

本実施形態においては、図５に示すように、空気の流通方向上流側と下流側とに分けて、各平面部５２ａに２つのルーバー部５４ａ（本発明の低切り起こし部に対応）が設けられており、各ルーバー部５４ａにおいては、切り起こし片５３ａの傾斜方向が空気流通方向上流側のものと下流側のものとで逆になっている。   In the present embodiment, as shown in FIG. 5, two louver portions 54 a (corresponding to the low cut-and-raised portion of the present invention) are provided in each flat surface portion 52 a separately on the upstream side and the downstream side in the air flow direction. In each louver part 54a, the inclination direction of the cut-and-raised piece 53a is reversed between the upstream side and the downstream side in the air circulation direction.

本実施形態においては、コルゲートフィン５２は、その波型形状の１周期分の長さであるフィンピッチＦＰを２〜５ｍｍほどとしている。また、ルーバー部５４ａを構成する切り起こし片５３ａの平面部５２ａに垂直な方向の一端から他端までの間の距離である切り起こし高さＨＬを０．２６ｍｍ未満としており、より具体的には０．１５〜０．１８ｍｍほどとしている。なお、本実施形態においては、上流側と下流側の両方のルーバー部５４ａの空気流通方向に沿った全ての領域において、上記切り起こし高さＨＬが同一となっている。 In this embodiment, the corrugated fin 52 has a fin pitch F P is the length of one period of the wave shape and about 2 to 5 mm. Further, the cut-and-raised height HL , which is the distance from one end to the other end in the direction perpendicular to the plane portion 52a of the cut-and-raised piece 53a constituting the louver portion 54a, is less than 0.26 mm. Is about 0.15 to 0.18 mm. In the present embodiment, the cut-and-raised height HL is the same in all regions along the air flow direction of both the upstream and downstream louver portions 54a.

ところで、外気温が低く湿度が高い状態においてヒートポンプ装置１の運転を続けると、図６に示すように、平面部５２ａ、ルーバー５４の切り起こし片５３ａなどコルゲートフィン５２の表面に空気中の水分が氷結（いわゆる着霜）して、蒸発器５における熱交換効率が低下し、後述のような除霜運転により霜を溶かして除去することが必要となる。   By the way, when the operation of the heat pump device 1 is continued in a state where the outside air temperature is low and the humidity is high, as shown in FIG. 6, moisture in the air is present on the surface of the corrugated fins 52 such as the flat portion 52a and the cut and raised pieces 53a of the louver 54. Freezing (so-called frost formation) reduces the heat exchange efficiency in the evaporator 5, and it becomes necessary to melt and remove the frost by a defrosting operation as described later.

本実施形態においては、上記のように、ルーバー５４の切り起こし高さＨＬが０．２６ｍｍ未満となるように構成することで、図４および図５に示す空気が流通する隙間（＝ＦＰ／２−ＨＬ）を比較的大きく確保して、これにより、着霜を抑えて、除霜運転が必要になるまでの時間を延ばすようにしている。このルーバー５４の切り起こし高さＨＬが０．２６ｍｍ未満である構成の作用効果についての詳細は後述する。 In the present embodiment, as described above, the cut-and-raised height HL of the louver 54 is configured to be less than 0.26 mm, so that the air flow shown in FIGS. 4 and 5 (= FP) / 2-H L ) is secured relatively large, thereby suppressing frost formation and extending the time until defrosting operation is required. Details of the operational effects of the configuration in which the cut-and-raised height HL of the louver 54 is less than 0.26 mm will be described later.

つぎに、本実施形態のヒートポンプ式給湯装置２００の作動（制御装置１００による制御）について、図１を用いて説明する。   Next, the operation (control by the control device 100) of the heat pump type hot water supply apparatus 200 of the present embodiment will be described with reference to FIG.

本実施形態のヒートポンプ式給湯装置２００では、制御装置１００が、電力コスト等に基づいて定まる所定時間帯（例えば電力供給契約に基づく電力コストが安価な深夜時間帯）に、過去の使用実績等に基づく所定熱量を貯湯タンク１０内に貯留するようにヒートポンプ装置１を運転する。   In the heat pump type hot water supply apparatus 200 of the present embodiment, the control apparatus 100 is used in a past usage record or the like in a predetermined time zone determined based on the power cost or the like (for example, a midnight time zone where the power cost based on the power supply contract is low). The heat pump device 1 is operated so as to store a predetermined amount of heat based on the hot water storage tank 10.

このとき、制御装置１００は、サーミスタ３１の検出温度が貯湯目標温度となるようにヒートポンプ装置１の沸き上げ運転制御を行なうとともにポンプ１６ａの循環流量制御を行なう。また、バルブ１７は、ヒートポンプ装置１で沸き上げた湯の流通経路を配管１８ａ方向とする。   At this time, the control device 100 performs the boiling operation control of the heat pump device 1 and the circulation flow rate control of the pump 16a so that the detected temperature of the thermistor 31 becomes the hot water storage target temperature. Moreover, the valve | bulb 17 makes the distribution path of the hot water boiled with the heat pump apparatus 1 the piping 18a direction.

これにより、貯湯タンク１０内の下方部の水がヒートポンプ装置１の給湯用熱交換器３で加熱されて沸き上げられ、貯湯タンク１０内の上部側から貯えられる。   As a result, the water in the lower part in the hot water storage tank 10 is heated and heated by the hot water supply heat exchanger 3 of the heat pump device 1 and stored from the upper side in the hot water storage tank 10.

制御装置１００は、使用側端末において出湯操作がなされると、使用側端末へ給湯するための給湯制御を行なう。   When a hot water discharge operation is performed at the use side terminal, the control device 100 performs hot water supply control for supplying hot water to the use side terminal.

具体的には、給湯装置２００に電力供給されているときには、制御装置１００は、使用側端末において出湯操作がなされたか否かを、例えば給湯配管１９に設けた図示しない流量カウンタからの流量情報などに基づいて監視し、出湯を検出した場合には、ヒートポンプ装置１を運転して給湯用熱交換器３で給湯用水の沸き上げを行ない、出湯を検出しなかった場合には、ヒートポンプ装置１の運転を停止する。   Specifically, when electric power is supplied to the hot water supply apparatus 200, the control apparatus 100 determines whether or not a hot water discharge operation has been performed at the use side terminal, for example, flow rate information from a flow counter (not shown) provided in the hot water supply pipe 19 or the like. If hot water is detected, the heat pump device 1 is operated to boil hot water in the hot water supply heat exchanger 3, and if no hot water is detected, the heat pump device 1 Stop operation.

ヒートポンプ装置１の運転中には、サーミスタ３１の検出温度に基づいてヒートポンプ装置１の運転を制御し、サーミスタ３２の検出温度に基づいてバルブ１７の開度比を調節し、サーミスタ３３の検出温度に基づいて混合バルブ２９の開度比を調節する。   During operation of the heat pump device 1, the operation of the heat pump device 1 is controlled based on the detected temperature of the thermistor 31, the opening ratio of the valve 17 is adjusted based on the detected temperature of the thermistor 32, and the detected temperature of the thermistor 33 is obtained. Based on this, the opening ratio of the mixing valve 29 is adjusted.

これにより、ヒートポンプ装置１で出湯用の湯を沸き上げ、バルブ１７でヒートポンプ装置１の給湯用熱交換器３からの湯に必要に応じて貯湯タンク１０からの湯を混合して給湯配管１９に送る。さらに、混合バルブ２９で給湯配管１９を流れる湯に必要に応じて水を混合し、設定された温度の湯を使用側端末から出湯する。   As a result, the hot water for boiling water is boiled by the heat pump device 1, and the hot water from the hot water storage tank 10 of the heat pump device 1 is mixed with the hot water from the hot water storage tank 10 as required by the valve 17 to the hot water supply pipe 19. send. Further, the mixing valve 29 mixes water as necessary with the hot water flowing through the hot water supply pipe 19, and discharges hot water having a set temperature from the use side terminal.

また、このようにヒートポンプ装置１により湯を沸き上げ使用側端末へ出湯しているときには、制御装置１００は、サーミスタ７の検出温度に基づいて、蒸発器５が所定着霜状態に至ったか否か監視している。ここで、所定着霜状態とは、上述のように、コルゲートフィン５２の表面などに着霜することにより良好な熱交換（吸熱）が行なえず、除霜を必要とする着霜状態である。   Further, when the heat pump device 1 boils hot water to the use side terminal as described above, the control device 100 determines whether or not the evaporator 5 has reached a predetermined frosting state based on the temperature detected by the thermistor 7. Monitoring. Here, the predetermined frosting state is a frosting state in which good heat exchange (heat absorption) cannot be performed by frosting on the surface of the corrugated fins 52 as described above, and defrosting is required.

蒸発器５に着霜すると、その着霜状態に応じて、蒸発器５から流出する冷媒の温度が変動するので、このような流出冷媒温度を検出する冷媒温検出手段であるサーミスタ７による検出温度に基づいて、蒸発器５が所定着霜状態であるか否かを判断することができる。ちなみに、本例ではサーミスタ７の検出温度が−１０℃となったときに、蒸発器５が除霜を必要とする所定着霜状態になったと判断している。   When the evaporator 5 is frosted, the temperature of the refrigerant flowing out of the evaporator 5 fluctuates according to the frosting state. Therefore, the temperature detected by the thermistor 7 which is a refrigerant temperature detecting means for detecting such outflow refrigerant temperature. Based on the above, it can be determined whether or not the evaporator 5 is in a predetermined frosting state. Incidentally, in this example, when the detected temperature of the thermistor 7 reaches −10 ° C., it is determined that the evaporator 5 has entered a predetermined frosting state that requires defrosting.

なお、着霜状態検出手段は、蒸発器５の流出冷媒温度を検出するものに限定されず、蒸発器５の着霜状態を検出可能なものであればよい。したがって、蒸発器５の温度もしくはその関連値を検出できるものであればよい。   The frosting state detection means is not limited to the one that detects the refrigerant temperature flowing out of the evaporator 5, and may be any means that can detect the frosting state of the evaporator 5. Therefore, any device that can detect the temperature of the evaporator 5 or its related value may be used.

例えば、蒸発器５自体の温度（具体的には上記コルゲートフィン５２の温度）、蒸発器５内を流通する冷媒の温度、蒸発器５の流入冷媒温度と流出冷媒温度との差、蒸発器５流入冷媒温度と蒸発器５中間部流通冷媒温度との差、蒸発器５中間部冷媒温度と蒸発器５流出冷媒温度との差、外気温度、圧縮機２の周波数（回転数）等を検出するものであってもよい。   For example, the temperature of the evaporator 5 itself (specifically, the temperature of the corrugated fin 52), the temperature of the refrigerant flowing through the evaporator 5, the difference between the inflow refrigerant temperature and the outflow refrigerant temperature of the evaporator 5, the evaporator 5 Detects the difference between the inflow refrigerant temperature and the refrigerant flow temperature in the middle of the evaporator 5, the difference between the refrigerant temperature in the middle of the evaporator 5 and the refrigerant temperature in the evaporator 5, the outside air temperature, the frequency (the number of revolutions) of the compressor 2, etc. It may be a thing.

制御装置１００は、蒸発器５が所定着霜状態になったと判断した場合には、蒸発器５から霜を除去するように、ヒートポンプ装置１を除霜運転状態とする。具体的には、ヒートポンプ装置１の可変式減圧装置４の開度を大きく開き、蒸発器５内に高温の冷媒を流通する。これにより、蒸発器５の霜を溶かして除霜する。   When it is determined that the evaporator 5 has entered the predetermined frost state, the control device 100 places the heat pump device 1 in the defrosting operation state so as to remove frost from the evaporator 5. Specifically, the opening degree of the variable pressure reducing device 4 of the heat pump device 1 is greatly opened, and a high-temperature refrigerant is circulated in the evaporator 5. Thereby, the frost of the evaporator 5 is melted and defrosted.

ここでは、減圧装置４の開度を調節して除霜運転状態としたが、蒸発器５内に高温の冷媒を導入することができれば、これに限定されるものではない。例えば、圧縮機２吐出側と蒸発器５入口側とを繋ぐバイパス通路を設け、沸き上げ運転時にはこのバイパス通路を閉塞し、除霜運転時にはこの通路を開くものであってもよい。   Here, the opening degree of the decompression device 4 is adjusted to be in the defrosting operation state, but the present invention is not limited to this as long as a high-temperature refrigerant can be introduced into the evaporator 5. For example, a bypass passage that connects the discharge side of the compressor 2 and the inlet side of the evaporator 5 may be provided, the bypass passage may be closed during the boiling operation, and the passage may be opened during the defrosting operation.

除霜運転を開始するときには、制御装置１００は、例えば給湯配管１９に設けた図示しない流量カウンタからの流量情報などに基づいて、使用側端末から出湯中であるか否か判断し、出湯中であると判断した場合には、バルブ１７の開度比を変更する。   When starting the defrosting operation, the control device 100 determines whether or not the hot water is being discharged from the use side terminal based on flow rate information from a flow rate counter (not shown) provided in the hot water supply pipe 19, for example. When it is determined that there is, the opening ratio of the valve 17 is changed.

具体的には、給湯用熱交換器３側の開度を絞るとともに貯湯タンク１０側の開度を開くように所定開度比に変更し、例えば、給湯用熱交換器３からの湯量と貯湯タンク１０からの湯量の比が０％：１００％、もしくは５％：９５％となるような開度比に変更するなどして、給湯用熱交換器３からの出湯を停止もしくは大きく減少させる。その後、サーミスタ３２の検出温度に基づいてバルブ１７の開度比が制御される。   Specifically, the opening degree on the hot water supply heat exchanger 3 side is narrowed and the opening degree on the hot water storage tank 10 side is changed to a predetermined opening ratio, for example, the amount of hot water from the hot water supply heat exchanger 3 and hot water storage The hot water discharged from the hot water supply heat exchanger 3 is stopped or greatly reduced by changing the opening ratio so that the ratio of the amount of hot water from the tank 10 becomes 0%: 100% or 5%: 95%. Thereafter, the opening ratio of the valve 17 is controlled based on the temperature detected by the thermistor 32.

このようにして、除霜運転の開始とほぼ同時に、一旦、ヒートポンプ装置１の給湯用熱交換器３からの出湯を停止もしくは減少して、貯湯タンク１０から全給湯量を出湯もしくは出湯量を増加させることで、除霜運転の開始により給湯用熱交換器３の沸き上げ温度が低下したり湯の沸き上げができなくなったりしても、使用側端末における安定した出湯温度と出湯量を確保することができる。   Thus, almost simultaneously with the start of the defrosting operation, the hot water from the hot water supply heat exchanger 3 of the heat pump device 1 is temporarily stopped or reduced, and the total amount of hot water supplied from the hot water storage tank 10 is increased or the amount of hot water discharged is increased. As a result, even if the boiling temperature of the hot water supply heat exchanger 3 decreases or the boiling of the hot water cannot be performed due to the start of the defrosting operation, a stable tapping temperature and tapping amount at the use side terminal are ensured. be able to.

以下、本実施形態において、上述のように蒸発器５のコルゲートフィン５２に切り起こし高さＨＬが０．２６ｍｍ未満のルーバー部５４ａを設けていることの作用効果について図７〜図９を用いて説明する。 Hereinafter, in this embodiment, FIGS. 7 to 9 will be used to describe the operation and effect of providing the louver portion 54a having a height H L of less than 0.26 mm in the corrugated fin 52 of the evaporator 5 as described above. I will explain.

図７は、実験により得た、ルーバー５４の切り起こし高さＨＬと熱交換能力との関係を示しており、図８は、ルーバー５４の切り起こし高さＨＬと、除霜が必要になるまでのヒートポンプ装置１の稼働時間（着霜時間）との関係を示している。熱交換能力は、切り起こし高さＨＬが０．７５ｍｍのときの熱交換能力を１として、これに対する割合で示しており、着霜時間は、切り起こし高さＨＬが０．０７ｍｍのときの着霜時間を１として、これに対する割合で示している。 FIG. 7 shows the relationship between the cut-and-raised height HL of the louver 54 and the heat exchange capacity obtained by the experiment, and FIG. 8 shows that the cut-raised height HL of the louver 54 and defrosting are necessary. The relationship with the operation time (frosting time) of the heat pump apparatus 1 until it becomes is shown. The heat exchange capacity is shown as a ratio to the heat exchange capacity when the cut and raised height HL is 0.75 mm, and the frosting time is when the cut and raised height HL is 0.07 mm. The frost formation time is 1 as a percentage.

ここに示すように、切り起こし高さＨＬが小さくなるに従って、熱交換能力は減少するが、着霜時間は長くなる。このとき、熱交換能力の減少度合に比較して、着霜時間の増加度合は大きくなっており、具体的には、切り起こし高さＨＬが０．７５ｍｍから０．０７ｍｍに減少すると、着霜時間は７５％増加する。 As shown here, as the cut and raised height HL decreases, the heat exchange capacity decreases, but the frost formation time increases. At this time, the degree of increase in frosting time is larger than the degree of decrease in heat exchange capacity. Specifically, when the cut and raised height HL is reduced from 0.75 mm to 0.07 mm, The frost time is increased by 75%.

そこで、切り起こし高さＨＬの変化に応じて、［熱交換能力比×着霜時間比］の値がどのように変化するのか調べてみると、図９に示すように、切り起こし高さＨＬが０．０７ｍｍのときの［熱交換能力比×着霜時間比］の値を1とすると、［熱交換能力比×着霜時間比］の値は切り起こし高さＨＬが大きくなるに従って小さくなり、切り起こし高さＨＬが０．２６ｍｍのときの［熱交換能力比×着霜時間比］の値は０．９であることがわかる。 Therefore, when the value of [Heat exchange capacity ratio × Frosting time ratio] changes according to the change in the cut and raised height HL , the cut and raised height is shown in FIG. When the value of [Heat exchange capacity ratio × frosting time ratio] when HL is 0.07 mm is 1, the value of [Heat exchange capacity ratio × frosting time ratio] is cut and the height HL increases. It can be seen that the value of [heat exchange capacity ratio × frosting time ratio] when the cut and raised height HL is 0.26 mm is 0.9.

従来、コルゲートフィンのルーバーは、高い熱交換能力を得るため、その切り起こし高さを比較的大きくしていたが、本実施形態におけるように、ルーバー５４の切り起こし高さＨＬを０．２６ｍｍ未満とすることで、熱交換能力の低減を小さく抑えながら、着霜時間を長く引き延ばすことができる。具体的には、図４および図５に示すように、ルーバー５４の切り起こし高さＨＬを０．２６ｍｍ未満に抑えることで、空気が流通する隙間（＝ＦＰ／２−ＨＬ）が大きくなり、霜が着きにくくなって、着霜時間が長くなる。 Conventionally, in order to obtain a high heat exchange capability, the corrugated fin louver has a relatively large raised height, but as in this embodiment, the raised height HL of the louver 54 is 0.26 mm. By making it less than this, the frosting time can be extended for a long time while keeping the reduction in heat exchange capacity small. Specifically, as shown in FIG. 4 and FIG. 5, the gap (= F P / 2−H L ) through which air flows is reduced by suppressing the cut-and-raised height HL of the louver 54 to less than 0.26 mm. It becomes large, frost is hard to be formed, and frost formation time is prolonged.

本実施形態の構成によると、このように着霜時間が長くなると共に、除霜運転時には溶けた霜がルーバー５４の切り起こし片５３ａに沿って速やかに排水されることにより、除霜も効率的に行われるため、給湯装置２００運転中の着霜と除霜との繰り返しにおける除霜時間の割合を低減することができる。これによって、給湯装置２００の全運転時間における除霜運転時間の割合が減少し、通常運転時間の割合が増加して、蒸発器５における着霜および除霜が給湯機能に与える影響を最小限に抑えることができる。   According to the configuration of the present embodiment, the frosting time becomes longer as described above, and the frost melted during the defrosting operation is quickly drained along the cut and raised pieces 53a of the louver 54, so that the defrosting is also efficient. Therefore, the ratio of the defrosting time in the repetition of frosting and defrosting during the operation of the hot water supply apparatus 200 can be reduced. As a result, the ratio of the defrosting operation time in the total operation time of the hot water supply device 200 is decreased, the ratio of the normal operation time is increased, and the influence of frosting and defrosting in the evaporator 5 on the hot water supply function is minimized. Can be suppressed.

（第２実施形態）
本発明の第２実施形態を図１０に示す。上記第１実施形態では、蒸発器５のコルゲートフィン５２において、その平面部５２ａの空気流通方向上流側と下流側とに形成されている２つルーバー部５４ａの両方において、その切り起こし高さＨＬが０．２６ｍｍ未満である構成であったが、これに対して、本実施形態においては、図１０に示すように、上流側のルーバー部５４ａ（本発明の低切り起こし部に対応）のみ切り起こし高さＨＬが０．２６ｍｍ未満となっており、下流側のルーバー５４ｂ部（本発明の高切り起こし部に対応）の切り起こし高さＨＬは０．２６ｍｍ以上となっている。 (Second Embodiment)
A second embodiment of the present invention is shown in FIG. In the first embodiment, in the corrugated fin 52 of the evaporator 5, the cut height of the two louver portions 54 a formed on the upstream side and the downstream side in the air flow direction of the flat surface portion 52 a. In contrast to this, in the present embodiment, L is less than 0.26 mm. However, in the present embodiment, as shown in FIG. 10, only the upstream louver portion 54a (corresponding to the low cut-and-raised portion of the present invention). cut-up height H L has become smaller than 0.26 mm, the cut-and-raised height H L of the louver 54b of the downstream side (corresponding to the high-away-raised portions of the present invention) has a higher 0.26 mm.

本実施形態のヒートポンプ式給湯装置における、その他の構成および作動は上記第１実施形態と同様である。   Other configurations and operations in the heat pump hot water supply apparatus of the present embodiment are the same as those in the first embodiment.

以上の構成によると、着霜しやすい上流側のルーバー部５４ａは、着霜を抑えるために切り起こし高さＨＬが０．２６ｍｍ未満である切り起こし片５３ａにより構成し、比較的着霜の少ない下流側のルーバー部５４ｂは、切り起こし高さＨＬが０．２６ｍｍ以上である切り起こし片５３ｂにより構成することで、着霜を抑えて着霜時間を延ばすと共に、下流側のルーバー部５４ｂによって熱交換能力を確保している。これにより、熱交換能力をそれほど犠牲にすることなく着霜時間を長くすることが可能となる。 According to the above configuration, the upstream louver portion 54a that is likely to be frosted is constituted by the cut and raised pieces 53a having a cut and raised height HL of less than 0.26 mm in order to suppress frost formation. The few downstream louver portions 54b are constituted by the cut and raised pieces 53b having a cut and raised height HL of 0.26 mm or more, thereby suppressing frost formation and extending the frost formation time, and also providing the downstream louver portion 54b. The heat exchange capacity is ensured. This makes it possible to extend the frosting time without sacrificing the heat exchange capacity so much.

（第３実施形態）
本発明の第３実施形態を図１１に示す。本実施形態においては、上記第１実施形態における蒸発器５のチューブ５１の形状を変更している。本実施形態におけるチューブ５１ａは、図１１に示すように、コルゲートフィン５２と接している扁平部の外側表面に冷媒の流通方向に沿って溝５６（本発明のチューブ溝に対応）が設けられている。 (Third embodiment)
A third embodiment of the present invention is shown in FIG. In the present embodiment, the shape of the tube 51 of the evaporator 5 in the first embodiment is changed. As shown in FIG. 11, the tube 51 a in this embodiment is provided with a groove 56 (corresponding to the tube groove of the present invention) on the outer surface of the flat portion in contact with the corrugated fin 52 along the refrigerant flow direction. Yes.

本実施形態のヒートポンプ式給湯装置における、その他の構成および作動は上記第１実施形態と同様である。   Other configurations and operations in the heat pump hot water supply apparatus of the present embodiment are the same as those in the first embodiment.

このような構成によると、コルゲートフィン５２の平面部５２ａに付着した凝縮水や、除霜運転時に溶けた霜が、切り起こし片５３ａに沿ってチューブ５１ａ側に流れ、さらに平面部５２ａの端部においてチューブ５１ａの扁平部と平行に流れて、チューブ５１ａの溝５６に流れ込むというようにして、速やかに排水される。   According to such a configuration, the condensed water adhering to the flat portion 52a of the corrugated fin 52 and the frost melted during the defrosting operation flow to the tube 51a side along the cut-and-raised piece 53a, and the end portion of the flat portion 52a. In this case, the water is drained quickly in such a manner that it flows parallel to the flat portion of the tube 51a and flows into the groove 56 of the tube 51a.

このように排水性に優れていることにより、除霜が効率的に行われて、給湯装置運転中の着霜と除霜との繰り返しにおける除霜時間の割合をさらに低減することができる。   Thus, by being excellent in drainage, defrosting is performed efficiently and the ratio of the defrosting time in the repetition of frosting and defrosting during operation of the hot water supply apparatus can be further reduced.

なお、ここでは溝５６をチューブ５１ａの外側表面（片側）にそれぞれ２本設けるものを示したが、溝５６の本数は、要求される排水性に応じて決定すればよい。   Here, two grooves 56 are provided on the outer surface (one side) of the tube 51a, but the number of grooves 56 may be determined according to the required drainage.

なお、本実施形態においては、溝５６を設けたチューブ５１ａを上記第１実施形態に適用したが、このチューブ５１ａを上記第２実施形態に適用してもよい。   In this embodiment, the tube 51a provided with the groove 56 is applied to the first embodiment. However, the tube 51a may be applied to the second embodiment.

（その他の実施形態）
上記第１実施形態においては、蒸発器５のコルゲートフィン５２の切り起こし部分として、空気流通方向に傾斜した複数の切り起こし片５３ａからなるルーバー５４を備えていたが、これに代えて、図１２に示すように、スリット部５５（本発明の切り起こし部分に対応）を設けてもよい。スリット部５５は、平面部５２ａにスリット（切り込み）を形成するのみで、切り起こし高さＨＬがほぼ０ｍｍであるスリット形成部５５ａ（本発明の低切り起こし部に対応）からなり、このようなスリット形成部５５ａが平面部５２ａの上流側と下流側にそれぞれ設けられている。 (Other embodiments)
In the first embodiment, the louver 54 composed of a plurality of cut-and-raised pieces 53a inclined in the air flow direction is provided as the cut-and-raised portion of the corrugated fin 52 of the evaporator 5, but instead of this, FIG. As shown in FIG. 5, a slit portion 55 (corresponding to the cut and raised portion of the present invention) may be provided. The slit portion 55 consists of a slit forming portion 55a (corresponding to the low cut-and-raised portion of the present invention) having a cut-and-raised height HL of almost 0 mm only by forming a slit (cut) in the flat portion 52a. Slit forming portions 55a are provided on the upstream side and the downstream side of the flat portion 52a, respectively.

このように、平面部５２ａにスリットが形成されていれば、給湯装置において除霜運転が行われる際に、溶けた霜がこのスリットに沿って排水されるので、上記第１実施形態におけるルーバー５４の場合と同様の排水性を得ることができ、また、切り起こし高さＨＬがほぼ０ｍｍであることにより着霜を抑えて着霜時間を長くすることができる。これにより、給湯装置運転中の着霜と除霜との繰り返しにおける除霜時間の割合を低減することができる。 Thus, if the flat part 52a is formed with a slit, the melted frost is drained along the slit when the defrosting operation is performed in the hot water supply apparatus, so the louver 54 in the first embodiment. The same drainage as in the above case can be obtained, and when the cut and raised height HL is approximately 0 mm, frost formation can be suppressed and the frost formation time can be extended. Thereby, the ratio of the defrosting time in the repetition of frost formation and defrosting during operation of the hot water supply apparatus can be reduced.

なお、本実施形態においては上記第１実施形態に対してスリット形成部５５ａを備えたコルゲートフィン５２を適用したが、これに限らず、溝５６付きのチューブ５１ａを備えた上記第３実施形態にスリット形成部５５ａを備えたコルゲートフィン５２を適用してもよい。   In this embodiment, the corrugated fin 52 provided with the slit forming portion 55a is applied to the first embodiment. However, the present invention is not limited to this, and the third embodiment including the tube 51a with the groove 56 is used. A corrugated fin 52 provided with a slit forming portion 55a may be applied.

また、上記第２実施形態の空気流通方向上流側のルーバー部５４ａに代えてスリット形成部５５ａを設けて、コルゲートフィン５２の平面部５２ａの上流側にはスリット形成部５５ａ（本発明の低切り起こし部に対応）を、下流側には切り起こし高さＨＬが０．２６ｍｍ以上であるルーバー部５４ｂ（本発明の高切り起こし部に対応）を備えた構成としてもよい。 In addition, a slit forming portion 55a is provided instead of the louver portion 54a on the upstream side in the air flow direction of the second embodiment, and the slit forming portion 55a (the low-cut portion of the present invention) is provided on the upstream side of the flat portion 52a of the corrugated fin 52. The louver portion 54b (corresponding to the high cut and raised portion of the present invention) having a cut and raised height HL of 0.26 mm or more may be provided on the downstream side.

あるいは、上記第１実施形態におけるコルゲートフィン５２のルーバー５４に代えて、図１３に示すように、平面部５２ａの上側と下側に交互にオフセットしているオフセット片５３ｃを形成し、これにより、いわゆるオフセット形状の切り起こし部５８（本発明の切り起こし部に対応）を構成してもよい。この場合、上側のオフセット片５３ｃの上端と下側のオフセット５３ｃ片の下端との間の距離が切り起こし高さＨＬとなる。 Alternatively, instead of the louver 54 of the corrugated fin 52 in the first embodiment, as shown in FIG. 13, the offset pieces 53c that are alternately offset to the upper side and the lower side of the plane part 52a are formed. A so-called offset raised portion 58 (corresponding to the cut and raised portion of the present invention) may be configured. In this case, the distance between the upper end of the upper offset piece 53c and the lower end of the lower offset piece 53c is cut up and becomes the height HL .

本実施形態においては、図１３に示すように、平面部５２ａの上流側と下流側にそれぞれオフセット部５８ａ（本発明の低切り起こし部に対応）を設けており、これらのオフセット部５８ａの両方において、その切り起こし高さＨＬが０．２６ｍｍ未満となっている。 In the present embodiment, as shown in FIG. 13, offset portions 58a (corresponding to the low cut-and-raised portions of the present invention) are provided on the upstream side and the downstream side of the flat portion 52a, and both of these offset portions 58a are provided. The cut and raised height HL is less than 0.26 mm.

このようなオフセット形状の切り起こし部５８によっても、ルーバー５４と同様の排水性を得ることができ、また、上記のようにオフセット部５８ａの切り起こし高さＨＬを０．２６ｍｍ未満とすることで、着霜を抑えて着霜時間を長くすることができる。 Such an offset-shaped cut-and-raised portion 58 can also provide the same drainage as the louver 54, and the cut-and-raised height HL of the offset portion 58a should be less than 0.26 mm as described above. Thus, frost formation can be suppressed and the frost formation time can be extended.

なお、本実施形態においてはオフセット部５８ａを備えたコルゲートフィン５２を上記第１実施形態に適用したが、これに限らず、溝５６付きのチューブ５１ａを備えた上記第３実施形態にオフセット部５８ａを備えたコルゲートフィン５２を適用してもよい。   In this embodiment, the corrugated fin 52 provided with the offset portion 58a is applied to the first embodiment. However, the present invention is not limited to this, and the offset portion 58a is not limited to the third embodiment provided with the tube 51a with the groove 56. Corrugated fins 52 having the above may be applied.

また、上記第２実施形態に対してオフセット形状の切り起こし部５８を適用して、空気流通方向上流側には切り起こし高さＨＬが０．２６ｍｍ未満であるオフセット部５８ａ（本発明の低切り起こし部に対応）を、下流側には切り起こし高さＨＬが０．２６ｍｍ以上であるオフセット部（本発明の高切り起こし部に対応）を備えた構成としてもよい。 Further, an offset-shaped cut-and-raised portion 58 is applied to the second embodiment, and an offset portion 58a having a cut-and-raised height HL of less than 0.26 mm on the upstream side in the air circulation direction (the low width of the present invention). It is good also as a structure provided with the offset part (corresponding to the high cut and raised part of the present invention) whose cut and raised height HL is 0.26 mm or more on the downstream side.

上記第２実施形態においては、空気流通方向上流側のルーバー部５４ａは切り起こし高さＨＬが０．２６ｍｍ未満である切り起こし片５３ａによって構成されており、これによって、平面部５２ａの上流側半分に切り起こし高さＨＬが０．２６ｍｍ未満である低切り起こし部５４ａが形成されていたが、低切り起こし部５４ａを形成する領域はこれに限らず、例えば、切り起こし高さＨＬが０．２６ｍｍ未満である切り起こし片５３ａを平面部５２ａの上流側３分の１の領域に設けて、この領域に低切り起こし部５４ａを形成する構成としてもよい。 In the second embodiment, the louver portion 54a on the upstream side in the air flow direction is constituted by the cut and raised piece 53a having a cut and raised height HL of less than 0.26 mm, and thereby the upstream side of the flat portion 52a. Although the low cut-and-raised portion 54a having the cut-and-raised height H L of less than 0.26 mm is formed, the region where the low cut-and-raised portion 54a is formed is not limited to this, for example, the cut-and-raised height H L A cut and raised piece 53a having a height of less than 0.26 mm may be provided in a region of the upper third of the flat portion 52a, and the low raised portion 54a may be formed in this region.

あるいは、チューブ５１の構成などに応じて、平面部５２ａの上流側領域以外の領域に低切り起こし部５４ａを設けてもよい。例えば、チューブ５１が、比較的高温の冷媒が流通する空気流通方向上流側と、比較的低温の冷媒が流通する空気流通方向下流側とに２分割されている構成の場合には、霜が生成しやすい各分割部の上流側に低切り起こし部５４ａを設けるようにするとよい。   Or you may provide the low cut-and-raised part 54a in area | regions other than the upstream area | region of the plane part 52a according to the structure of the tube 51, etc. FIG. For example, in the case where the tube 51 is divided into two in an air circulation direction upstream where a relatively high-temperature refrigerant circulates and in an air circulation direction downstream where a relatively low-temperature refrigerant circulates, frost is generated. A low cut-and-raised part 54a may be provided on the upstream side of each divided part that is easy to perform.

上記各実施形態では、ヒートポンプ式給湯装置２００のヒートポンプ装置１における蒸発器５に本発明を適用したが、本発明の適用はこれに限定されるものではなく、例えば、ルームエアコンの室外熱交換器などに本発明を適用することもできる。   In each said embodiment, although this invention was applied to the evaporator 5 in the heat pump apparatus 1 of the heat pump type hot water supply apparatus 200, application of this invention is not limited to this, For example, the outdoor heat exchanger of a room air conditioner The present invention can also be applied to the above.

第１実施形態におけるヒートポンプ式給湯装置２００の概略構成を示す模式図である。It is a schematic diagram which shows schematic structure of the heat pump type hot water supply apparatus 200 in 1st Embodiment. 第１実施形態における蒸発器の全体構成を示す正面図である。It is a front view which shows the whole structure of the evaporator in 1st Embodiment. 第１実施形態における蒸発器の内部構成を示す斜視図である。It is a perspective view which shows the internal structure of the evaporator in 1st Embodiment. 第１実施形態におけるコルゲートフィンの構成を示す正面図である。It is a front view which shows the structure of the corrugated fin in 1st Embodiment. 第１実施形態におけるコルゲートフィンの構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the structure of the corrugated fin in 1st Embodiment. コルゲートフィンに着霜した状態を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the state which frosted to the corrugated fin. 蒸発器におけるルーバーの切り起こし高さと熱交換能力との関係を示すグラフである。It is a graph which shows the relationship between the raising height of the louver in an evaporator, and heat exchange capability. 蒸発器におけるルーバーの切り起こし高さと着霜時間との関係を示すグラフである。It is a graph which shows the relationship between the raising height of the louver in an evaporator, and frosting time. 蒸発器におけるルーバーの切り起こし高さの変化に応じた［熱交換能力比×着霜時間比］の値の変化を示すグラフである。It is a graph which shows the change of the value of [Heat exchange capability ratio x Frosting time ratio] according to the change of the cut-and-raised height of the louver in an evaporator. 第２実施形態におけるコルゲートフィンの構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the structure of the corrugated fin in 2nd Embodiment. 第２実施形態における蒸発器の内部構成を示す平面図である。It is a top view which shows the internal structure of the evaporator in 2nd Embodiment. 他の実施形態におけるコルゲートフィンの構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the structure of the corrugated fin in other embodiment. 他の実施形態におけるコルゲートフィンの構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the structure of the corrugated fin in other embodiment.

符号の説明Explanation of symbols

５ 蒸発器（熱交換器）
５１ チューブ
５１ａ 溝付チューブ（チューブ）
５２ コルゲートフィン
５２ａ 平面部
５３ａ、５３ｂ 切り起こし片
５３ｃ オフセット片
５４ ルーバー（切り起こし部）
５４ａ ルーバー部（低切り起こし部）
５４ｂ ルーバー部（高切り起こし部）
５５ スリット部（切り起こし部）
５５ａ スリット形成部（低切り起こし部）
５６ 溝（チューブ溝）
５８ オフセット形状の切り起こし部（切り起こし部）
５８ａ オフセット部（低切り起こし部） 5 Evaporator (heat exchanger)
51 Tube 51a Grooved tube (Tube)
52 Corrugated fin 52a Plane portion 53a, 53b Cut and raised piece 53c Offset piece 54 Louver (cut and raised portion)
54a Louver part (low cut and raised part)
54b Louver part (Highly raised part)
55 Slit part (cut and raised part)
55a Slit forming part (low cut raised part)
56 groove (tube groove)
58 Offset shape cut and raised (cut and raised)
58a Offset part (low cut and raised part)

Claims (9)

チューブ（５１、５１ａ）と、前記チューブ（５１、５１ａ）に接して設けられる波型形状のコルゲートフィン（５２）とを備え、前記チューブ（５１、５１ａ）の外を流れる外部流体と前記チューブ（５１、５１ａ）の中を流れる内部流体との間で熱交換を行う熱交換器において、
前記コルゲートフィン（５２）は前記外部流体の流通方向に対して水平に配置される平面部（５２ａ）を有し、前記平面部（５２ａ）には切り込みを形成することにより切り起こし部（５４、５５、５８）が前記流通方向に渡って設けられており、
前記切り起こし部（５４、５５、５８）は、前記平面部（５２ａ）に対して垂直方向の下端から上端までの高さである切り起こし高さ（ＨＬ）が０．２６ｍｍ未満である低切り起こし部（５４ａ、５５ａ、５８ａ）を有することを特徴とする熱変換器。 A tube (51, 51a) and a corrugated fin (52) having a corrugated shape provided in contact with the tube (51, 51a), the external fluid flowing outside the tube (51, 51a) and the tube ( 51, 51a) in a heat exchanger for exchanging heat with an internal fluid flowing in
The corrugated fin (52) has a flat surface portion (52a) disposed horizontally with respect to the flow direction of the external fluid, and the flat surface portion (52a) is cut and raised by forming a cut. 55, 58) are provided across the flow direction,
The cut-and-raised part (54, 55, 58) has a cut-and-raised height (H L ), which is a height from the lower end to the upper end in the direction perpendicular to the flat part (52a), being less than 0.26 mm. A heat converter having cut and raised portions (54a, 55a, 58a). 前記低切り起こし部（５４ａ、５５ａ、５８ａ）は、前記切り起こし部（５４、５５、５８）の全領域に設けられていることを特徴とする請求項１に記載の熱変換器。   The heat converter according to claim 1, wherein the low cut-and-raised portion (54a, 55a, 58a) is provided in the entire region of the cut-raised portion (54, 55, 58). 前記低切り起こし部（５４ａ、５５ａ、５８ａ）は、前記切り起こし部（５４、５５、５８）の前記外部流体の流通方向の一端側に設けられていることを特徴とする請求項１に記載の熱変換器。   The said low cut-and-raised part (54a, 55a, 58a) is provided in the one end side of the flow direction of the said external fluid of the said cut-raised part (54, 55, 58). Heat converter. 前記切り起こし部（５４）は、前記流通方向の他端側に、前記切り起こし高さ（ＨＬ）が０．２６ｍｍ以上である高切り起こし部（５４ｂ）を有することを特徴とする請求項３に記載の熱変換器。 The said cut and raised part (54) has the high cut and raised part (54b) whose said cut and raised height ( HL ) is 0.26 mm or more in the other end side of the said distribution direction. 3. The heat converter according to 3. 前記チューブ（５１ａ）の前記コルゲートフィン（５２）との接触側表面に、前記垂直方向に沿ってチューブ溝（５６）が形成されていることを特徴とする請求項１ないし４のいずれか１つに記載の熱交換器。   The tube groove (56) is formed along the vertical direction on the surface of the tube (51a) in contact with the corrugated fin (52), according to any one of claims 1 to 4. The heat exchanger as described in. 前記切り起こし部は、前記平面部（５２ａ）に対して前記外部流体の流通方向に傾斜している複数の切り起こし片（５３ａ、５３ｂ）により構成されるルーバー（５４）であることを特徴とする請求項１ないし５のいずれか１つに記載の熱交換器。   The cut-and-raised part is a louver (54) composed of a plurality of cut-and-raised pieces (53a, 53b) that are inclined in the flow direction of the external fluid with respect to the flat part (52a). The heat exchanger according to any one of claims 1 to 5. 前記切り起こし部は、前記平面部（５２ａ）に対して前記垂直方向にオフセットしている複数のオフセット片（５３ｃ）により構成されるオフセット形状の切り起こし部（５８）であることを特徴とする請求項１ないし５のいずれか１つに記載の熱交換器。   The cut-and-raised part is an offset-shaped cut-and-raised part (58) configured by a plurality of offset pieces (53c) offset in the vertical direction with respect to the flat part (52a). The heat exchanger according to any one of claims 1 to 5. 前記垂直方向に配設される前記コルゲートフィン（５２）の前記波型形状の１周期分の長さであるフィンピッチ（ＦＰ）は２ｍｍから５ｍｍであることを特徴とする請求項１ないし７のいずれか１つに記載の熱交換器。 The fin pitch (F P ), which is the length of one period of the corrugated shape of the corrugated fin (52) disposed in the vertical direction, is 2 mm to 5 mm. The heat exchanger as described in any one of these. 前記外部流体とは外気であり、前記内部流体とは冷媒であることを特徴とする請求項１ないし８のいずれか１つに記載の熱交換器。   The heat exchanger according to any one of claims 1 to 8, wherein the external fluid is outside air, and the internal fluid is a refrigerant.
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