JP2007290035A

JP2007290035A - Method for producing steel material

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Publication number: JP2007290035A
Application number: JP2007080723A
Authority: JP
Inventors: Hitoshi Nakada; 等中田; Kazuyuki Tsutsumi; 一之堤; Hidetaka Takezoe; 英孝竹添
Original assignee: Kobe Steel Ltd
Current assignee: Kobe Steel Ltd
Priority date: 2006-03-28
Filing date: 2007-03-27
Publication date: 2007-11-08
Anticipated expiration: 2027-03-27
Also published as: JP5009019B2

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a method for producing a steel material where central segregation and a defect in microcavities can be simultaneously and surely suppressed. <P>SOLUTION: A slab having a prescribed carbon content and a prescribed slab thickness is continuously cast at a prescribed casting velocity Vc, at a prescribed molten metal heating degree and in a prescribed specific water content while being held by one or more pairs of rolls, so as to achieve a prescribed final product thickness. In the above, a rolling reduction starting meniscus distance Ls[m] as a distance to a point at which rolling reduction for the slab is started with the above pairs of rolls is controlled to the range in inequality (1). Further, a rolling reduction finishing meniscus distance Lf[m] as a distance to a point at which the rolling reduction to the slab is finished with the pairs of rolls is controlled to the range of inequality (2). The rolling reduction gradient in a section from the rolling reduction starting meniscus distance Ls to the rolling reduction meniscus distance Lf is controlled to 0.8 to 4.0[mm/m]: (1) (D/61)2×Vc≤Ls≤(D/58)2×Vc; (2) and Lf≥(D/52.4)2×Vc. <P>COPYRIGHT: (C)2008,JPO&INPIT

Description

本発明は、鋼材の製造方法に係り、詳しくは中心偏析やザク欠陥に関する。 The present invention relates to a method for manufacturing a steel material, and particularly relates to center segregation and zaku defects.

連続鋳造機により鋳造された鋳片の中心部に生成される所謂中心偏析は、鋼の靭性の確保及び水素誘起割れの防止の観点から問題とされている。この中心偏析は、連続鋳造の凝固末期における溶鋼の凝固収縮に伴って、樹枝状晶(所謂デンドライト)の樹間に残された所謂濃化溶鋼(炭素・マンガン・珪素などの各成分が高濃度である溶鋼)が鋳片中心部にサクション流動して集積することにより生成される、と考えられている。上記の中心偏析を防止する方法として、前記凝固末期において溶鋼の凝固収縮を補償する程度に鋳片を外部から圧下し上述した濃化溶鋼のサクション流動を抑制する方法が一般的に知られている。 So-called center segregation generated at the center of a slab cast by a continuous casting machine is a problem from the viewpoint of ensuring the toughness of steel and preventing hydrogen-induced cracking. This central segregation is due to the high concentration of the so-called concentrated molten steel (carbon, manganese, silicon, etc.) remaining between the dendritic crystals (so-called dendrites) with the solidification shrinkage of the molten steel at the end of solidification in continuous casting. It is considered that the molten steel is produced by suction flow and accumulation in the center of the slab. As a method for preventing the above-mentioned center segregation, a method is generally known in which the slab is squeezed from the outside to compensate for the solidification shrinkage of the molten steel at the end of solidification and the above-described suction flow of the concentrated molten steel is suppressed. .

また、連続鋳造機により鋳造された鋳片の中心部に生成される微小な空洞欠陥(所謂ザク欠陥)も、所謂UT不良(後述する超音波探傷試験に基づく製品不良)の防止の観点から問題とされている。このザク欠陥は、後工程である熱間圧延工程などにおける圧延工程によって完全に解消される場合がある。しかし、最終製品厚みが例えば90mm以上である所謂厚鋼材を製造する場合には、当該圧延の圧下比は十分には得られないので、製品中心部におけるザク欠陥が残存してしまい(即ちUT不良となり)、製品化の大きな妨げとなってしまう。そこで、前記の厚鋼材の製造において、UT不良の発生を効果的に防止するためには、連続鋳造段階での圧下によりザク欠陥を効果的に抑制/解消することが肝要であると考えられる。 In addition, a minute cavity defect (so-called zaku defect) generated at the center of a slab cast by a continuous casting machine is also a problem from the viewpoint of preventing so-called UT defects (product defects based on an ultrasonic flaw detection test described later). It is said that. This zaku defect may be completely eliminated by a rolling process in a subsequent hot rolling process or the like. However, when manufacturing a so-called thick steel material having a final product thickness of 90 mm or more, for example, the rolling reduction ratio of the rolling cannot be sufficiently obtained, so that a zack defect remains in the center of the product (i.e., UT failure). It becomes a big hindrance to commercialization. Therefore, in order to effectively prevent the occurrence of UT defects in the production of the above-mentioned thick steel materials, it is considered important to effectively suppress / eliminate the zaku defects by reduction at the continuous casting stage.

そして、上記の中心偏析及びザク欠陥を改善するためには、鋳片の凝固状態に応じてその圧下量を適切に設定することが重要とされる。具体的に例えば、圧下量が過小の場合は、外部からの圧下が鋳片の中心部にまで十分に伝わらず、中心偏析やザク欠陥が改善され難い。一方、圧下量が過大の場合は、確かにザク欠陥は解消されるが、デンドライトの樹間に残された前述の濃化溶鋼が鋳造方向とは逆の方向へ絞り出される現象である所謂逆V偏析（図14(a2)参照）が生じてしまう。 And in order to improve said center segregation and a zaku defect, it is important to set the amount of rolling appropriately according to the solidification state of a slab. Specifically, for example, when the reduction amount is too small, the reduction from the outside is not sufficiently transmitted to the center portion of the slab, and the center segregation and the zaku defect are hardly improved. On the other hand, if the amount of reduction is excessive, the Zaku defect is certainly eliminated, but the above-mentioned concentrated molten steel left between dendritic trees is a phenomenon that is squeezed out in the direction opposite to the casting direction. V segregation (see Fig. 14 (a2)) occurs.

この種の技術として、例えば特許文献1や特許文献2に開示されたものがある。これらに開示されている圧下方法は、鋳片内部の固相率に応じて圧下区間や圧下量といった圧下条件を設定しようとするものである。 As this type of technology, for example, there are those disclosed in Patent Document 1 and Patent Document 2. The rolling methods disclosed in these are intended to set rolling conditions such as a rolling zone and a rolling amount in accordance with the solid phase ratio inside the slab.

特開2001-259810号公報JP 2001-259810 A 特開平05-212517号公報Japanese Patent Laid-Open No. 05-212517

上記の特許文献1及び2に開示される圧下方法では、鋳片内部の固相率に応じて圧下条件を設定するものであるが故、当該鋳片内部の固相率を十分に精度よく把握する必要がある。この固相率は、実際の連続鋳造工程にて計測することが極めて困難であるから、一般的には凝固伝熱計算により求められている。この連続鋳造工程における凝固伝熱計算を精度よく実行するためには、少なくとも、鋼種の高温域における物性データ(例えば、凝固潜熱/熱伝導度/比熱など)及び外部からの抜熱条件(鋳型内部での抜熱/2次冷却帯におけるスプレー又はミスト冷却による熱伝達係数/ロール冷却による熱伝達係数など)などの計算条件を正確に把握する必要がある。上記の計算条件のうち特にその計算結果に大きく影響を与えるものとして、(1)(物性データ)凝固潜熱と、(2)(外部からの抜熱条件)2次冷却帯における熱伝達係数/ロール冷却による熱伝達係数と、が挙げられる。 In the rolling method disclosed in Patent Documents 1 and 2 above, the rolling condition is set according to the solid phase rate inside the slab, so the solid phase rate inside the slab can be grasped with sufficient accuracy. There is a need to. Since this solid phase ratio is extremely difficult to measure in an actual continuous casting process, it is generally obtained by solidification heat transfer calculation. In order to accurately perform solidification heat transfer calculations in this continuous casting process, at least the physical property data (e.g. solidification latent heat / thermal conductivity / specific heat) of the steel grade and external heat removal conditions (inside the mold) It is necessary to accurately grasp the calculation conditions such as heat removal at the heat / heat transfer coefficient by spray or mist cooling in the secondary cooling zone / heat transfer coefficient by roll cooling). Among the above calculation conditions, the ones that have a significant effect on the calculation results are as follows: And a heat transfer coefficient by cooling.

前者(1)の凝固潜熱は、一般的に約55〜65[cal/g]の値が採用されているが、多くの元素を含む鋼の凝固潜熱を正確に求めるのは極めて困難である。後者(2)の2次冷却帯における熱伝達係数は、一般的に、鋼材を所定のスプレー流量で冷却させたときの温度変化を実験的に測定してみて、その測定結果に基づいて推定している。しかし、当該2次冷却帯におけるスプレー/ミスト冷却の熱伝達係数は多種のパラメータが連関する複雑な関数として表されることが報告されている(三塚ら:鉄と鋼、69(1983)、262/三塚:鉄と鋼、91(2005)、1を参照)。当該パラメータは例えば、スプレー流量/水滴のサイズ及び運動量/エアーの量及び圧力/鋳片の表面温度などのことである。そして上記熱伝達係数は、これらのパラメータが適宜に決定されたとしても測定条件によって結局は大きくバラついているのが現状である。加えて、上記の実験では、(a)鋳片の上下面における冷却能の差異の、鋳片の移動に伴う変化や、(b)浸漬ノズルの詰まりによる影響、(c)ガイドロール間の溜り水による影響、(d)低温ロールからの冷却による影響、(e)鋳片の酸化具合(スケールの付着厚み)による影響、など実機において発生し得る種々の影響を見積もることが当然できない。 The former (1) solidification latent heat generally has a value of about 55 to 65 [cal / g], but it is extremely difficult to accurately determine the solidification latent heat of steel containing many elements. The heat transfer coefficient in the secondary cooling zone of the latter (2) is generally estimated on the basis of experimental measurements of temperature changes when steel is cooled at a predetermined spray flow rate. ing. However, it has been reported that the heat transfer coefficient of spray / mist cooling in the secondary cooling zone is expressed as a complex function in which various parameters are linked (Mitsuka et al .: Iron and Steel, 69 (1983), 262 / Mitsuka: Iron and steel, 91 (2005), see 1). The parameters are, for example, spray flow rate / water droplet size and momentum / air amount and pressure / slab surface temperature. And, even if these parameters are appropriately determined, the present condition is that the heat transfer coefficient varies greatly depending on the measurement conditions. In addition, in the above experiment, (a) the difference in cooling capacity between the upper and lower surfaces of the slab, the change caused by the movement of the slab, (b) the effect of clogging of the immersion nozzle, (c) the accumulation between the guide rolls Naturally, it is impossible to estimate various effects that can occur in actual machines, such as the effects of water, (d) the effects of cooling from low-temperature rolls, and (e) the effects of slab oxidation (scale adhesion thickness).

上述(1)(2)の如く、凝固伝熱計算の計算条件が不確定な要素を数多く含んでいる限り、個々の鋼種/鋳造条件に応じて鋳片内部の固相率を精度よく予測することは現状では極めて困難である。参考として、凝固伝熱計算の計算結果の一例を図１３に示す。本図は、前述した三塚らの文献に記載された予測式を用い、上記凝固潜熱を55又は65[cal/g]として計算してみたものである。本図において、実線は当該凝固潜熱を65[cal/g]として計算したものであり、破線は55[cal/g]として計算したものである。本図から判る通り、前記凝固潜熱を略主観的に決定している現状では、結果として、当該固相率とメニスカス距離との関係に、例えば数[m]オーダにまで及ぶ大きなズレが生じてしまうのである。また、前述した三塚らの予測式が全ての鋳造条件に適合するとは考え難く、何れの予測式を採用するかによっても、同様に当該固相率とメニスカス距離との関係に大きなズレが生じることが容易に推測される。従って、上記の特許文献1及び2に開示される圧下方法では、その圧下条件の設定基準たる固相率すら精度よく予測できないのであるから、中心偏析やザク欠陥が本当に改善されるとは到底考え難い。 As described in (1) and (2) above, as long as the calculation conditions for solidification heat transfer calculation include many uncertain factors, the solid phase ratio inside the slab can be accurately predicted according to the individual steel type / casting conditions. This is extremely difficult at present. As a reference, an example of the calculation result of the solidification heat transfer calculation is shown in FIG. This figure is calculated by using the prediction formula described in the above-mentioned Mitsuka et al. Literature and setting the latent heat of solidification to 55 or 65 [cal / g]. In this figure, the solid line is calculated with the latent heat of solidification as 65 [cal / g], and the broken line is calculated with 55 [cal / g]. As can be seen from the figure, in the present situation in which the latent heat of solidification is determined almost subjectively, as a result, a large deviation of, for example, several [m] order has occurred in the relationship between the solid phase ratio and the meniscus distance. It ends up. In addition, it is difficult to think that Mitsuka et al.'S prediction formula described above is suitable for all casting conditions, and depending on which prediction formula is used, there will be a large shift in the relationship between the solid phase ratio and the meniscus distance. Is easily guessed. Therefore, in the rolling method disclosed in Patent Documents 1 and 2 above, even the solid phase ratio, which is the setting criterion for the rolling conditions, cannot be predicted with high accuracy, so it is considered that center segregation and zaku defects are really improved. hard.

本発明は係る諸点に鑑みてなされたものであり、その主な目的は、精度よく予測することが極めて困難な固相率に基づくのではなく、容易に把握可能な実際の鋳造条件に基づいて圧下条件を設定することにより、中心偏析とザク欠陥とを同時に且つ確実に抑制可能な鋼材の製造方法を提供することにある。 The present invention has been made in view of such various points, and its main purpose is not based on a solid phase ratio that is extremely difficult to predict with high accuracy, but on actual casting conditions that can be easily grasped. An object of the present invention is to provide a method of manufacturing a steel material that can suppress center segregation and zaku defects simultaneously and reliably by setting the rolling conditions.

Means and effects for solving the problems

本発明の解決しようとする課題は以上の如くであり、次にこの課題を解決するための手段とその効果を説明する。 The problems to be solved by the present invention are as described above. Next, means for solving the problems and the effects thereof will be described.

本発明の第一の観点によれば、鋼材の製造は、以下のような方法で行われる。即ち、炭素含有量C[wt%]が0.03〜0.60であり、鋳片厚みD[mm]が240〜310である鋳片を、鋳造速度Vc[m/min]を0.8〜1.4とし、溶鋼加熱度ΔT[℃]を10〜45とし、比水量Wt[L/kgSteel]を0.5〜1.5として複数のロール対で挟持しながら連続鋳造し、最終製品厚みDf[mm]を90〜200とする。圧下勾配S[mm/m]を0.8〜4.0とする圧下を、下記式(1)で定められるメニスカス距離Ls[m]から開始し、下記式(2)で定められるメニスカス距離Lf[m]で終了する。
(D/61)²×Vc≦Ls≦(D/58)²×Vc・・・(1)
Lf≧(D/52.4)²×Vc・・・(2) According to the 1st viewpoint of this invention, manufacture of steel materials is performed by the following methods. That is, a slab having a carbon content C [wt%] of 0.03 to 0.60 and a slab thickness D [mm] of 240 to 310, a casting speed Vc [m / min] of 0.8 to 1.4, and heating the molten steel The degree ΔT [° C.] is set to 10 to 45, the specific water amount Wt [L / kgSteel] is set to 0.5 to 1.5, and continuous casting is performed while being sandwiched between a plurality of roll pairs, and the final product thickness Df [mm] is set to 90 to 200. The reduction with a reduction gradient S [mm / m] of 0.8 to 4.0 is started from the meniscus distance Ls [m] defined by the following equation (1), and the meniscus distance Lf [m] defined by the following equation (2) finish.
(D / 61) ² × Vc ≦ Ls ≦ (D / 58) ² × Vc (1)
Lf ≧ (D / 52.4) ² × Vc ... (2)

これによれば、溶鋼の成分・鋳片のサイズ・鋳造速度などの具体的な鋳造条件に基づいて、圧下勾配S[mm/m]と、圧下を開始し終了するメニスカス距離[m]と、の関係が具体的に求められる。即ち、精度よく予測することが極めて困難な固相率に基づくのではなく、容易に把握可能な実際の鋳造条件に基づいて圧下条件を設定するので、中心偏析とザク欠陥とを同時に且つ確実に抑制でき、製品のUT不良率を低減できる。当該効果は、最終製品厚みDf[mm]が90〜200であるように圧延時圧下比の小さな鋼材を製造する場合において特に有用である。更には、ザク欠陥が抑制されるので、連続鋳造後に行われる均熱拡散処理に要する時間を短縮できる。 According to this, based on specific casting conditions such as the composition of molten steel, the size of the slab, and the casting speed, the rolling gradient S [mm / m], the meniscus distance [m] at which rolling starts and ends, Is specifically required. In other words, the rolling conditions are set based on the actual casting conditions that can be easily grasped, not based on the solid phase ratio, which is extremely difficult to predict with high accuracy. It can be suppressed and the UT defect rate of the product can be reduced. This effect is particularly useful when manufacturing a steel material having a small rolling reduction ratio such that the final product thickness Df [mm] is 90 to 200. Furthermore, since the zaku defect is suppressed, the time required for the soaking diffusion process performed after continuous casting can be shortened.

本発明の第二の観点によれば、鋼材の製造は、以下のような方法で行われる。即ち、炭素含有量C[wt%]が0.03〜0.60であり、鋳片厚みD[mm]が240〜310である鋳片を、鋳造速度Vc[m/min]を0.8〜1.4とし、溶鋼加熱度ΔT[℃]を10〜45とし、比水量Wt[L/kgSteel]を0.5〜1.5として複数のロール対で挟持しながら連続鋳造し、最終製品厚みDf[mm]を90〜200とする。圧下勾配S[mm/m]を1.0〜4.0とする圧下を、下記式(1)で定められるメニスカス距離Ls[m]から開始し、下記式(2)で定められるメニスカス距離Lf[m]で終了する。
(D/61)²×Vc≦Ls≦(D/58)²×Vc・・・(1)
Lf≧(D/52.4)²×Vc・・・(2) According to the 2nd viewpoint of this invention, manufacture of steel materials is performed by the following methods. That is, a slab having a carbon content C [wt%] of 0.03 to 0.60 and a slab thickness D [mm] of 240 to 310, a casting speed Vc [m / min] of 0.8 to 1.4, and heating the molten steel The degree ΔT [° C.] is set to 10 to 45, the specific water amount Wt [L / kgSteel] is set to 0.5 to 1.5, and continuous casting is performed while being sandwiched between a plurality of roll pairs, and the final product thickness Df [mm] is set to 90 to 200. The reduction with a reduction gradient S [mm / m] of 1.0 to 4.0 is started from the meniscus distance Ls [m] defined by the following equation (1), and the meniscus distance Lf [m] defined by the following equation (2). finish.
(D / 61) ² × Vc ≦ Ls ≦ (D / 58) ² × Vc (1)
Lf ≧ (D / 52.4) ² × Vc ... (2)

これによれば、溶鋼の成分・鋳片のサイズ・鋳造速度などの具体的な鋳造条件に基づいて、圧下勾配S[mm/m]と、圧下を開始し終了するメニスカス距離[m]と、の関係が具体的に求められる。即ち、精度よく予測することが極めて困難な固相率に基づくのではなく、容易に把握可能な実際の鋳造条件に基づいて圧下条件を設定するので、中心偏析とザク欠陥とを同時に且つ確実に抑制でき、製品のUT不良率を良好に低減できる。当該効果は、最終製品厚みDf[mm]が90〜200であるように圧延時圧下比の小さな鋼材を製造する場合において特に有用である。更には、ザク欠陥が抑制されるので、連続鋳造後に行われる均熱拡散処理に要する時間を短縮できる。 According to this, based on specific casting conditions such as the composition of molten steel, the size of the slab, and the casting speed, the rolling gradient S [mm / m], the meniscus distance [m] at which rolling starts and ends, Is specifically required. In other words, the rolling conditions are set based on the actual casting conditions that can be easily grasped, not based on the solid phase ratio, which is extremely difficult to predict with high accuracy. It can be suppressed and the UT defect rate of the product can be reduced well. This effect is particularly useful when manufacturing a steel material having a small rolling reduction ratio such that the final product thickness Df [mm] is 90 to 200. Furthermore, since the zaku defect is suppressed, the time required for the soaking diffusion process performed after continuous casting can be shortened.

本発明の第三の観点によれば、鋼材の製造は、以下のような方法で行われる。即ち、炭素含有量C[wt%]が0.03〜0.60であり、鋳片厚みD[mm]が240〜310である鋳片を、鋳造速度Vc[m/min]を0.8〜1.4とし、溶鋼加熱度ΔT[℃]を10〜45とし、比水量Wt[L/kgSteel]を0.5〜1.5として複数のロール対で挟持しながら連続鋳造し、最終製品厚みDf[mm]を90〜200とする。圧下勾配S[mm/m]を0.6±0.2とする圧下を、下記式(1)で定められるメニスカス距離Ls[m]から開始し、下記式(3)で定められるメニスカス距離Lm[m]で終了する。圧下勾配S[mm/m]を0.8〜4.0とする圧下を、前記メニスカス距離Lm[m]から開始し、下記式(2)で定められるメニスカス距離Lf[m]で終了する。
(D/61)²×Vc≦Ls≦(D/58)²×Vc・・・(1)
Lf≧(D/52.4)²×Vc・・・(2)
Ls+Vc×1.5≦Lm≦Ls+Vc×1.7・・・(3) According to the 3rd viewpoint of this invention, manufacture of steel materials is performed by the following methods. That is, a slab having a carbon content C [wt%] of 0.03 to 0.60 and a slab thickness D [mm] of 240 to 310, a casting speed Vc [m / min] of 0.8 to 1.4, and heating the molten steel The degree ΔT [° C.] is set to 10 to 45, the specific water amount Wt [L / kgSteel] is set to 0.5 to 1.5, and continuous casting is performed while being sandwiched between a plurality of roll pairs, and the final product thickness Df [mm] is set to 90 to 200. The reduction with a rolling gradient S [mm / m] of 0.6 ± 0.2 is started from the meniscus distance Ls [m] defined by the following formula (1), and the meniscus distance Lm [m] defined by the following formula (3). finish. The reduction at a reduction gradient S [mm / m] of 0.8 to 4.0 starts from the meniscus distance Lm [m] and ends at the meniscus distance Lf [m] defined by the following equation (2).
(D / 61) ² × Vc ≦ Ls ≦ (D / 58) ² × Vc (1)
Lf ≧ (D / 52.4) ² × Vc ... (2)
Ls + Vc × 1.5 ≦ Lm ≦ Ls + Vc × 1.7 ... (3)

これによれば、溶鋼の成分・鋳片のサイズ・鋳造速度などの具体的な鋳造条件に基づいて、圧下勾配S[mm/m]と、圧下を開始し終了するメニスカス距離[m]と、の関係が具体的に求められる。即ち、精度よく予測することが極めて困難な固相率に基づくのではなく、容易に把握可能な実際の鋳造条件に基づいて圧下条件を設定するので、ザク欠陥を確実に抑制できると共に、中心偏析を極めて良好に且つ確実に抑制でき、製品のUT不良率を低減できる。当該効果は、最終製品厚みDf[mm]が90〜200であるように圧延時圧下比が小さく、中心偏析に対する要求の厳しい鋼材を製造する場合において特に有用である。更には、ザク欠陥が抑制されるので、連続鋳造後に行われる均熱拡散処理に要する時間を短縮できる。 According to this, based on specific casting conditions such as the composition of molten steel, the size of the slab, and the casting speed, the rolling gradient S [mm / m], the meniscus distance [m] at which rolling starts and ends, Is specifically required. In other words, the rolling conditions are set based on the actual casting conditions that can be easily grasped, not based on the solid phase ratio, which is extremely difficult to predict with high accuracy. Can be suppressed very well and reliably, and the UT defect rate of the product can be reduced. This effect is particularly useful in the case of manufacturing a steel material having a low rolling reduction ratio such that the final product thickness Df [mm] is 90 to 200 and demanding central segregation. Furthermore, since the zaku defect is suppressed, the time required for the soaking diffusion process performed after continuous casting can be shortened.

本発明の第四の観点によれば、鋼材の製造は、以下のような方法で行われる。即ち、炭素含有量C[wt%]が0.03〜0.60であり、鋳片厚みD[mm]が240〜310である鋳片を、鋳造速度Vc[m/min]を0.8〜1.4とし、溶鋼加熱度ΔT[℃]を10〜45とし、比水量Wt[L/kgSteel]を0.5〜1.5として複数のロール対で挟持しながら連続鋳造し、最終製品厚みDf[mm]を90〜200とする。圧下勾配S[mm/m]を0.6±0.2とする圧下を、下記式(1)で定められるメニスカス距離Ls[m]から開始し、下記式(3)で定められるメニスカス距離Lm[m]で終了する。圧下勾配S[mm/m]を1.0〜4.0とする圧下を、前記メニスカス距離Lm[m]から開始し、下記式(2)で定められるメニスカス距離Lf[m]で終了する。
(D/61)²×Vc≦Ls≦(D/58)²×Vc・・・(1)
Lf≧(D/52.4)²×Vc・・・(2)
Ls+Vc×1.5≦Lm≦Ls+Vc×1.7・・・(3) According to the 4th viewpoint of this invention, manufacture of steel materials is performed by the following methods. That is, a slab having a carbon content C [wt%] of 0.03 to 0.60 and a slab thickness D [mm] of 240 to 310, a casting speed Vc [m / min] of 0.8 to 1.4, and heating the molten steel The degree ΔT [° C.] is set to 10 to 45, the specific water amount Wt [L / kgSteel] is set to 0.5 to 1.5, and continuous casting is performed while being sandwiched between a plurality of roll pairs, and the final product thickness Df [mm] is set to 90 to 200. The reduction with a rolling gradient S [mm / m] of 0.6 ± 0.2 is started from the meniscus distance Ls [m] defined by the following formula (1), and the meniscus distance Lm [m] defined by the following formula (3). finish. The reduction with a reduction gradient S [mm / m] of 1.0 to 4.0 starts from the meniscus distance Lm [m] and ends with the meniscus distance Lf [m] defined by the following equation (2).
(D / 61) ² × Vc ≦ Ls ≦ (D / 58) ² × Vc (1)
Lf ≧ (D / 52.4) ² × Vc ... (2)
Ls + Vc × 1.5 ≦ Lm ≦ Ls + Vc × 1.7 ... (3)

これによれば、溶鋼の成分・鋳片のサイズ・鋳造速度などの具体的な鋳造条件に基づいて、圧下勾配S[mm/m]と、圧下を開始し終了するメニスカス距離[m]と、の関係が具体的に求められる。即ち、精度よく予測することが極めて困難な固相率に基づくのではなく、容易に把握可能な実際の鋳造条件に基づいて圧下条件を設定するので、ザク欠陥を確実に抑制できると共に、中心偏析を極めて良好に且つ確実に抑制でき、製品のUT不良率を良好に低減できる。当該効果は、最終製品厚みDf[mm]が90〜200であるように圧延時圧下比が小さく、中心偏析に対する要求の厳しい鋼材を製造する場合において特に有用である。更には、ザク欠陥が抑制されるので、連続鋳造後に行われる均熱拡散処理に要する時間を短縮できる。 According to this, based on specific casting conditions such as the composition of molten steel, the size of the slab, and the casting speed, the rolling gradient S [mm / m], the meniscus distance [m] at which rolling starts and ends, Is specifically required. In other words, the rolling conditions are set based on the actual casting conditions that can be easily grasped, not based on the solid phase ratio, which is extremely difficult to predict with high accuracy. Can be suppressed very well and reliably, and the UT defect rate of the product can be reduced well. This effect is particularly useful in the case of manufacturing a steel material having a low rolling reduction ratio such that the final product thickness Df [mm] is 90 to 200 and demanding central segregation. Furthermore, since the zaku defect is suppressed, the time required for the soaking diffusion process performed after continuous casting can be shortened.

上述した鋼材の製造は、以下のような方法で行われるのが好ましい。即ち、圧下勾配S[mm/m]を0.6±0.2とする圧下を、下記式(4)で定められるメニスカス距離Lv[m]から開始し、前記メニスカス距離Ls[m]で終了する。
Lv≦Ls-1.0・・・(4) The production of the steel material described above is preferably performed by the following method. That is, the reduction with the reduction gradient S [mm / m] of 0.6 ± 0.2 starts from the meniscus distance Lv [m] defined by the following equation (4) and ends at the meniscus distance Ls [m].
Lv ≦ Ls-1.0 ... (4)

これによれば、鋳片を狭面に平行な断面で切断した際に、鋳片厚み方向略中央から若干広面側へ離れた位置に視認し得る、鋳造方向上流側に向かってハ字状に開く、模様としてのV偏析（図14(b1)参照）の発生を抑制できる。加えて、鋳片を狭面に平行な断面で切断した際に、鋳片厚み方向略中央から若干広面側へ離れた位置に視認し得る、鋳造方向下流側に向かってハ字状に開く、模様としての逆V偏析（図14(b2)参照）が発生することもない。つまり、図14(b1)に図示されるV偏析と図14(b2)に図示される逆V偏析とを同時に抑制できる。 According to this, when the slab is cut in a cross section parallel to the narrow surface, it can be visually recognized at a position slightly away from the approximate center of the slab thickness direction to the wide surface side, in a C shape toward the upstream side in the casting direction. It is possible to suppress the occurrence of V segregation (see FIG. 14 (b1)) as a pattern that opens. In addition, when the slab is cut in a cross section parallel to the narrow surface, it can be visually recognized at a position slightly away from the center of the slab thickness direction toward the wide surface side, and opens in a C shape toward the downstream side in the casting direction. Reverse V segregation as a pattern (see FIG. 14 (b2)) does not occur. That is, the V segregation shown in FIG. 14 (b1) and the reverse V segregation shown in FIG. 14 (b2) can be suppressed at the same time.

（用語の説明）
・圧下勾配S[mm/m]は、鋳造方向に対するロール対の面間距離の減少勾配[mm/m]を意味する。即ち、鋳造経路の単位距離[m]におけるロール対の面間距離の減少量[mm]を意味する。詳しくは後述する。
・面間距離[mm]は、ロール対を構成する一対のロールの外周面間の最短距離を意味する。
・メニスカス距離[m]は、鋳型内溶鋼の湯面(メニスカス)を基準として、鋳造方向に沿って観念する距離[m]を意味する。
・溶鋼加熱度ΔT[℃]は、鋳型に注湯される溶鋼の溶鋼温度から、当該溶鋼の液相線温度を減じたものを意味する。なお、「鋳型に注湯される溶鋼の溶鋼温度」は、タンディッシュ内で浸漬ノズルに流入する直前の溶鋼の温度を意味するものであり、「溶鋼の液相線温度」とは、溶鋼の成分に応じて一義的に求められる。
・比水量Wt[L/kgSteel]は、鋼1kgに対して用いられる冷却水の容積を意味する。 (Explanation of terms)
The rolling gradient S [mm / m] means a decreasing gradient [mm / m] of the distance between the surfaces of the roll pair with respect to the casting direction. That is, it means a reduction amount [mm] of the distance between the surfaces of the roll pair in the unit distance [m] of the casting path. Details will be described later.
The inter-surface distance [mm] means the shortest distance between the outer peripheral surfaces of the pair of rolls constituting the roll pair.
The meniscus distance [m] means a distance [m] that is considered along the casting direction on the basis of the molten metal surface (meniscus) of the molten steel in the mold.
The molten steel heating degree ΔT [° C.] means a value obtained by subtracting the liquidus temperature of the molten steel from the molten steel temperature of the molten steel poured into the mold. “The molten steel temperature of the molten steel poured into the mold” means the temperature of the molten steel immediately before flowing into the immersion nozzle in the tundish, and “the liquidus temperature of the molten steel” means the molten steel temperature. It is uniquely determined according to the component.
The specific water amount Wt [L / kgSteel] means the volume of cooling water used for 1 kg of steel.

≪第一実施形態≫
以下、図面を参照しつつ、本発明の第一実施形態に関して説明する。 ≪First embodiment≫
The first embodiment of the present invention will be described below with reference to the drawings.

先ず、本実施形態に係る連続鋳造機100を、図1を参照しつつ説明する。図1は、本発明の第一実施形態に係る連続鋳造機の全体概略図である。本図に示す如く、本実施形態に係る連続鋳造機100は、溶鋼を冷却し所定形状のシェル(凝固殻)を形成するための鋳型1と、当該鋳型1へ溶鋼を適宜の流量で注湯するためのバッファーとしてのタンディッシュ2と、当該鋳型1からみて下流側に順に並設される複数のロール3・3・・・と、を備えている。 First, a continuous casting machine 100 according to the present embodiment will be described with reference to FIG. FIG. 1 is an overall schematic view of a continuous casting machine according to a first embodiment of the present invention. As shown in the figure, the continuous casting machine 100 according to the present embodiment includes a mold 1 for cooling molten steel to form a shell (solidified shell) having a predetermined shape, and pouring molten steel into the mold 1 at an appropriate flow rate. And a plurality of rolls 3, 3... Arranged in order on the downstream side when viewed from the mold 1.

前記複数のロール3・3・・・は、前記鋳型1の直下から鉛直下方に延び、やがて円弧状に曲がって最終的には水平方向に延びる所定の鋳造経路に沿って、且つ、当該鋳造経路の両側に夫々配設されている。また、当該鋳造経路を挟むように配置された一対のロール3・3はロール対8を構成し、当該一対のロール3・3は所定面間距離を空けて配設されている。また、鋳造方向に沿って隣り合うロール3・3の間には、鋳片に対して水を噴射して当該鋳片を所定の冷却強度(所謂比水量)で冷却するための図略の冷却水噴射装置が設けられている。 The plurality of rolls 3, 3... Extend vertically below from the mold 1, eventually bend in a circular arc shape, and finally extend in the horizontal direction, and the casting path It is arrange | positioned at both sides, respectively. Further, the pair of rolls 3 and 3 arranged so as to sandwich the casting path constitutes a roll pair 8, and the pair of rolls 3 and 3 are arranged with a predetermined distance between the faces. In addition, between the adjacent rolls 3 and 3 along the casting direction, water is sprayed on the slab to cool the slab with a predetermined cooling strength (so-called specific water amount). A water injection device is provided.

そして、本図に示す如く、前記のタンディッシュ2から適宜の浸漬ノズル2aを介して鋳型1内へ溶鋼が注湯され、注湯された溶鋼が鋳型1によって冷却されることでシェルが形成され、即ち内部に未凝固部を有する鋳片が形成される。この鋳片は、前述の冷却水噴射装置により冷却されながら、また、前記複数のロール対8・8・・・に挟持されながら、前記の鋳造経路の下流側へ送られていく。これに伴い、前記のシェルが徐々に鋳片内部へ向かって凝固成長していき、やがて内部まで完全に凝固した鋳片が形成される。 Then, as shown in the figure, molten steel is poured from the tundish 2 into the mold 1 through an appropriate immersion nozzle 2a, and the molten steel is cooled by the mold 1 to form a shell. That is, a slab having an unsolidified portion inside is formed. The slab is fed to the downstream side of the casting path while being cooled by the above-described cooling water jetting apparatus and being sandwiched between the plurality of roll pairs 8. Accordingly, the shell gradually solidifies and grows toward the inside of the slab, and eventually a slab that is completely solidified to the inside is formed.

次に、本実施形態における鋼材の製造方法を具体的に説明する。 Next, the manufacturing method of the steel material in this embodiment is demonstrated concretely.

(連続鋳造条件)
本実施形態において鋳造対象とする鋼材は、炭素含有量C[wt%]が0.03〜0.60のものである。一方、本実施形態において炭素以外の他の元素(例えば珪素など)の含有量は特に限定しない。即ち、一般的な範囲であれば自由に設定してよい。この条件を満足する鋼材として、例えば、高HAZ靭性鋼(C[wt%]:0.03、Si[wt%]:0.1、Mn[wt%]:1.45)や金型用鋼(C[wt%]:0.55、Si[wt%]:0.24、Mn[wt%]:0.74)、中炭厚板向け汎用鋼(C[wt%]:0.1〜0.15)などが挙げられる。 (Continuous casting conditions)
The steel material to be cast in the present embodiment has a carbon content C [wt%] of 0.03 to 0.60. On the other hand, in the present embodiment, the content of elements other than carbon (such as silicon) is not particularly limited. That is, it may be set freely within the general range. For example, high HAZ toughness steel (C [wt%]: 0.03, Si [wt%]: 0.1, Mn [wt%]: 1.45) and steel for molds (C [wt%]) : 0.55, Si [wt%]: 0.24, Mn [wt%]: 0.74), general-purpose steel (C [wt%]: 0.1 to 0.15) for medium-carbon plate.

また、本実施形態において鋳造するスラブ鋳片は、断面が略矩形状であり、鋳片厚みD[mm]が240〜310のものである。なお、鋳片厚みD[mm]は、鋳型の上端における鋳型厚み[mm]を意味する。 The slab slab cast in this embodiment has a substantially rectangular cross section and a slab thickness D [mm] of 240 to 310. The slab thickness D [mm] means the mold thickness [mm] at the upper end of the mold.

鋳造速度Vc[m/min]は0.8〜1.4とする。 The casting speed Vc [m / min] is 0.8 to 1.4.

溶鋼加熱度ΔT[℃]は10〜45とする。 Molten steel heating degree (DELTA) T [degreeC] shall be 10-45.

比水量Wt[L/kgSteel]は、0.5〜1.5とする。なお、本実施形態において冷却水は、0.8〜36のメニスカス距離[m]で観念される2次冷却帯で鋳片に対して噴射/噴霧される（他の実施形態でも同様とする。）。 The specific water amount Wt [L / kgSteel] is 0.5 to 1.5. In this embodiment, the cooling water is sprayed / sprayed on the slab in a secondary cooling zone that is conceived with a meniscus distance [m] of 0.8 to 36 (the same applies to other embodiments).

そして、前記の鋳片を前記複数のロール対8・8・・・で挟持しながら連続鋳造するのである。 Then, the slab is continuously cast while being sandwiched by the plurality of roll pairs 8, 8,.

鋳造された上記の鋳片は、連続鋳造工程の後工程である熱間圧延工程や鍛造工程などにおいて、適宜の均熱拡散処理を施した後、最終製品厚みDf[mm]が90〜200となるように圧延する。 The cast slab is subjected to an appropriate soaking diffusion process in a hot rolling process or a forging process, which is a subsequent process of the continuous casting process, and the final product thickness Df [mm] is 90 to 200. Roll to be.

ところで、本実施形態に係る前記連続鋳造機100の鋳造経路のうち水平な経路においては、前記一対のロール3・3から成るロール対8に代えて、一対の圧下ロール5・5から成る圧下ロール対(ロール対)4・4・・・が当該経路に沿って配設されている。当該圧下ロール5・5も、前記ロール3・3と同様に、前記鋳造経路を沿って送られてくる鋳片を挟んで向かい合い且つ所定面間距離を空けて配設されている。即ち、圧下ロール5・5の一方は鋳造経路の上側に、他方は当該鋳造経路の下側に夫々配置されている。 By the way, in the horizontal path among the casting paths of the continuous casting machine 100 according to the present embodiment, instead of the roll pair 8 consisting of the pair of rolls 3 and 3, the reduction roll consisting of a pair of reduction rolls 5 and 5. Pairs (roll pairs) 4, 4... Are arranged along the path. Similar to the rolls 3 and 3, the rolling rolls 5 and 5 are also arranged to face each other across a cast piece sent along the casting path and have a predetermined distance between them. That is, one of the rolling rolls 5 and 5 is disposed above the casting path, and the other is disposed below the casting path.

以下、前記圧下ロール5・5の面間距離に関して詳細に説明する。図2は、ロール面間距離の説明図である。 Hereinafter, the distance between the surfaces of the rolling rolls 5 and 5 will be described in detail. FIG. 2 is an explanatory diagram of the distance between the roll surfaces.

本図に示す如く各圧下ロール対4・4・・・におけるロール面間距離Gは、鋳造方向に進むにつれて緩やかに狭まるように設定されている。例えば、本図の如く、上流側の圧下ロール対4aのロール面間距離G1と比較して、下流側の圧下ロール対4bのロール面間距離G2は小さくなるように設定されている。これにより、鋳造方向の上流側から送られてくる鋳片は、前記の圧下ロール対4a及び圧下ロール対4bをこの順に通過することによって、各圧下ロール対4a・4bを構成する二対の圧下ロール5・5、5・5によって鋳片厚み方向に圧下されるように構成されている。 As shown in this figure, the distance G between the roll surfaces of each of the rolling roll pairs 4, 4... Is set so as to be gradually narrowed in the casting direction. For example, as shown in this figure, the distance G2 between the roll surfaces of the downstream roll pair 4b is set to be smaller than the distance G1 between the roll surfaces of the upstream roll pair 4a. As a result, the slab sent from the upstream side in the casting direction passes through the rolling roll pair 4a and the rolling roll pair 4b in this order, thereby forming two pairs of rolling rolls constituting each rolling roll pair 4a and 4b. The rolls 5, 5, 5, 5 are configured to be rolled down in the thickness direction of the slab.

ここで、先に簡単に説明した圧下勾配S[mm/m]を本図に基づいて詳細に説明する。この圧下勾配S[mm/m]は、鋳造方向に対するロール対の面間距離の減少勾配[mm/m]を意味する。即ち、鋳造経路の単位距離[m]におけるロール対の面間距離の減少量[mm]を意味する。 Here, the rolling gradient S [mm / m] briefly described above will be described in detail with reference to the drawing. This rolling gradient S [mm / m] means a decreasing gradient [mm / m] of the distance between the surfaces of the roll pair with respect to the casting direction. That is, it means a reduction amount [mm] of the distance between the surfaces of the roll pair in the unit distance [m] of the casting path.

例えば本図に示す如く鋳造方向に隣り合う二対の圧下ロール対4a・4bが距離L[m]だけ離間しており、当該圧下ロール対4aのロール面間距離をG1[mm]とし、同じく圧下ロール対4bのそれをG2[mm]とすると、当該区間における圧下勾配S_1-2[mm/m]は下記式で表される。
圧下勾配S_1-2=(G1-G2)/L For example, as shown in this figure, two pairs of rolling rolls 4a and 4b adjacent in the casting direction are separated by a distance L [m], and the distance between the roll surfaces of the rolling roll pair 4a is G1 [mm]. Assuming that the rolling roll pair 4b is G2 [mm], the rolling gradient S _1-2 [mm / m] in the section is expressed by the following equation.
Reduction gradient S _1-2 = (G1-G2) / L

そして、本実施形態では、圧下勾配S[mm/m]（圧下勾配S_Ls-Lf[mm/m]）を0.8〜4.0とする圧下を、下記式(1)で定められるメニスカス距離Ls[m]から開始し、下記式(2)で定められるメニスカス距離Lf[m]で終了する。
(D/61)²×Vc≦Ls≦(D/58)²×Vc・・・(1)
Lf≧(D/52.4)²×Vc・・・(2) In the present embodiment, the reduction with the reduction gradient S [mm / m] (the reduction gradient S _Ls−Lf [mm / m]) is 0.8 to 4.0, the meniscus distance Ls [m ] And ends with a meniscus distance Lf [m] defined by the following equation (2).
(D / 61) ² × Vc ≦ Ls ≦ (D / 58) ² × Vc (1)
Lf ≧ (D / 52.4) ² × Vc ... (2)

このように本実施形態では、溶鋼の成分・鋳片のサイズ・鋳造速度などの具体的な鋳造条件を設定した上で、圧下勾配S[mm/m]と、圧下を開始し終了するメニスカス距離[m]と、の関係を具体的に求めている。即ち、精度よく予測することが極めて困難な固相率に基づくのではなく、容易に把握可能な実際の鋳造条件に基づいて圧下条件を設定することから、中心偏析とザク欠陥とを同時に且つ確実に抑制でき、製品のUT不良率を低減できる（◆欠陥エコー高さを10%未満とできる。）。当該効果は、最終製品厚みDf[mm]を90〜200とするように圧延時圧下比の小さい鋼材を製造する場合において特に有用である。更には、ザク欠陥が抑制されるので、連続鋳造後に行われる均熱拡散処理に要する時間を短縮できる。 Thus, in this embodiment, after setting specific casting conditions such as the composition of molten steel, the size of the slab, and the casting speed, the rolling gradient S [mm / m] and the meniscus distance at which the rolling starts and ends The relationship with [m] is specifically sought. In other words, since the rolling conditions are set based on the actual casting conditions that can be easily grasped, rather than based on the solid phase ratio, which is extremely difficult to predict with high accuracy, central segregation and zaku defects can be performed simultaneously and reliably. And the UT defect rate of the product can be reduced. (◆ Defect echo height can be less than 10%.) This effect is particularly useful when manufacturing a steel material having a small rolling reduction ratio so that the final product thickness Df [mm] is 90 to 200. Furthermore, since the zaku defect is suppressed, the time required for the soaking diffusion process performed after continuous casting can be shortened.

なお、炭素・マンガン・珪素などの中心偏析が抑制されると製品(特に厚板製品)のUT不良率が低減するのは、以下の理由による。即ち、炭素・マンガン・珪素などの中心偏析が抑制されると、中心部におけるマンガン等量が低減され、その結果、ベイナイト組織が低減されることにより水素性欠陥が防止されるからである。 It should be noted that if the center segregation of carbon, manganese, silicon, etc. is suppressed, the UT defect rate of products (particularly thick plate products) is reduced for the following reasons. That is, if the center segregation of carbon, manganese, silicon, etc. is suppressed, the manganese equivalent in the center is reduced, and as a result, the bainite structure is reduced, thereby preventing hydrogen defects.

以下、本実施形態に係る鋼材の製造方法の技術的効果を確認するための試験に関して説明する。上述した各数値範囲などは、下記の確認試験により合理的に裏付けられている。 Hereinafter, the test for confirming the technical effect of the manufacturing method of the steel material concerning this embodiment is explained. Each numerical range described above is reasonably supported by the following confirmation test.

先ず、各試験の評価に供される指標に関して説明する。 First, an index used for evaluation of each test will be described.

<中心部ザク性状>
JISの超音波探傷基準(JIS B0901)の4倍の判定基準(欠陥エコー<25%)で超音波探傷試験を行い、測定される欠陥エコー高さの大小によってUT欠陥の発生状況について評価した。このときの評価基準は下記の通りである。なお、「欠陥エコー高さ」とは、底面エコー高さに対する欠陥エコー高さの割合(%)を示すものであり、この値が小さいほどザク欠陥が発生していないことを意味する。要するに、UT欠陥の発生状況に基づいてザク欠陥の有無を評価しようとするものである。
○:製品(100mm厚)の欠陥エコー高さの最大値が5%以下
△:製品(100mm厚)の欠陥エコー高さの最大値が5%よりも大きく10%未満
×:製品(100mm厚)の欠陥エコー高さの最大値が10%以上 <Center zaku properties>
An ultrasonic flaw detection test was performed with a criterion (defect echo <25%) four times that of the JIS ultrasonic flaw detection standard (JIS B0901), and the occurrence of UT defects was evaluated based on the size of the measured defect echo height. The evaluation criteria at this time are as follows. The “defect echo height” indicates the ratio (%) of the defect echo height to the bottom surface echo height, and the smaller this value is, the more the Zaku defect is not generated. In short, an attempt is made to evaluate the presence or absence of zaku defects based on the occurrence status of UT defects.
○: Maximum value of defect echo height of product (100 mm thickness) is 5% or less △: Maximum value of defect echo height of product (100 mm thickness) is greater than 5% and less than 10% ×: Product (100 mm thickness) Maximum defect echo height is 10% or more

<中心偏析Cmax/Co>
本評価の対象は、C偏析に着目するものである。以下、下記(1)〜(4)においてC偏析の評価方法を詳細に説明する。図３を参照されたい。図３は、中心偏析Cmax/Coの評価方法の説明図である。(1：小鋳片の採取)第１に、鋳造された鋳片から鋳造方向において250mm分だけ鋳片の部分を抜き出す。第２に、前記鋳片の部分を、その鋳片幅方向において半分とするように狭面と平行に切断して小鋳片を得る（本図上、参照）。(2：切粉試料の採取)第３に、上記切断により得られた小鋳片を穿孔して切粉試料を採取する。具体的に言えば、下記の如くである（本図下、参照）。即ち、上記切断により得られた小鋳片を、図３中“L断面”及び星印で示す断面側より、φ5mmのドリル刃を用いて、鋳片厚み方向略中央に視認される線上で、鋳造方向に沿って所定間隔p（p=10mm)で、該断面に対して垂直に所定深さdp(dp=20mm)で、穿孔し、合計25箇所の切粉試料を採取する。(3：成分分析)第４に、上記穿孔で得られた25箇所分の切粉試料の夫々を、所定の成分分析方法（例えば、燃焼赤外線吸収法など）により成分分析する。第５に、成分分析の対象たる鋳片を鋳造している時に前述したタンディッシュから予め採取しておいた溶鋼試料を、第４と同様、所定の成分分析方法により成分分析する。上記の第４及び第５の成分分析においては共に、試料のC含有量C[wt%]を測定する。(4：評価)第６に、一の小鋳片から採取された前記複数箇所分の切粉試料のうち最もC含有量C[wt%]の高い切粉試料の該C含有量C[wt%]をCmax[wt%]として記録する。第７に、第６で記録されたCmax[wt%]を、第５で得られたC含有量C[wt%]としてのCo[wt%]で除して得られる比Cmax/Co(以下、中心偏析Cmax/Coと称する。)を算出して記録する。第８に、該中心偏析Cmax/Coが1.1以下だった試験を「◎」と、該中心偏析Cmax/Coが1.1よりも大きく1.2未満だった試験を「○」と、該中心偏析Cmax/Coが1.2以上だった試験を「×」と評価した。なお、中心偏析Cmax/Coが1.2未満だと、中心偏析を拡散させるための均熱拡散処理を省略しても問題ないとされる。 <Center segregation Cmax / Co>
The target of this evaluation focuses on C segregation. Hereinafter, the evaluation method of C segregation will be described in detail in the following (1) to (4). Please refer to FIG. FIG. 3 is an explanatory diagram of a method for evaluating the center segregation Cmax / Co. (1: Extraction of small slab) First, a part of the slab is extracted from the cast slab by 250 mm in the casting direction. Secondly, a small slab is obtained by cutting a portion of the slab in parallel with the narrow surface so as to be halved in the width direction of the slab (see this figure). (2: Collecting a chip sample) Third, a small slab obtained by the above-described cutting is drilled to collect a chip sample. Specifically, it is as follows (see the bottom of the figure). That is, the small slab obtained by the above-mentioned cutting is viewed on the line visually recognized at the center of the slab thickness direction by using a φ5 mm drill blade from the cross section side indicated by “L cross section” and star in FIG. Drilling is performed along the casting direction at a predetermined interval p (p = 10 mm) and at a predetermined depth dp (dp = 20 mm) perpendicular to the cross section, and a total of 25 chip samples are collected. (3: Component analysis) Fourth, each of the 25 chips samples obtained by the perforation is subjected to component analysis by a predetermined component analysis method (for example, combustion infrared absorption method). Fifth, the molten steel sample collected in advance from the above-mentioned tundish when casting the slab to be subjected to component analysis is subjected to component analysis by a predetermined component analysis method as in the case of the fourth. In both the fourth and fifth component analyses, the C content C [wt%] of the sample is measured. (4: Evaluation) Sixth, the C content C [wt of the chip sample having the highest C content C [wt%] among the plurality of chip samples collected from one small slab. Record%] as Cmax [wt%]. Seventh, the ratio Cmax / Co obtained by dividing Cmax [wt%] recorded in the sixth by Co [wt%] as the C content C [wt%] obtained in the fifth Calculated as center segregation Cmax / Co) and recorded. Eighth, a test in which the center segregation Cmax / Co was 1.1 or less was evaluated as “◎”, a test in which the center segregation Cmax / Co was greater than 1.1 and less than 1.2 was evaluated as “◯”, and the center segregation Cmax / Co Tests with a score of 1.2 or higher were rated as “x”. If the center segregation Cmax / Co is less than 1.2, there is no problem even if the soaking process for diffusing the center segregation is omitted.

次に、各確認試験における試験条件とその評価結果を表に示しつつ、当該各確認試験に関して説明する。 Next, each confirmation test will be described while showing test conditions and evaluation results in each confirmation test in a table.

<第一試験：メニスカス距離Ls[m]>
本試験では、鋼種は高HAZ靭性鋼(炭素含有量0.03wt%)又は490N/mm²級溶接構造用鋼(炭素含有量0.16wt%)を対象とした（後述する第二試験乃至第十五試験においても同様の鋼種を対象とした。）。 <First test: Meniscus distance Ls [m]>
In this test, the steel types were high HAZ toughness steel (carbon content 0.03 wt%) or 490 N / mm grade ² welded structural steel (carbon content 0.16 wt%) (second test to 15th described later). The same steel grade was also used in the test.)

本試験によれば、圧下勾配S[mm/m]（圧下勾配S_Ls-Lf[mm/m]）を0.8〜4.0とする圧下を開始するメニスカス距離Ls[m]を上述した式(1)で求められる範囲内とすると、中心部ザク性状及び中心偏析に関する評価を同時に良好とできることが判る。なお、表1において中心偏析Cmax/Coの列に「(V)」とあるのは、鋳片を狭面に平行な断面で切断した際に、鋳片厚み方向略中央近傍に視認し得る、鋳造方向上流側に向かってV字状に開く、模様としてのV偏析（図14(a1)参照）の発生が確認できたことを意味する。一方、「(逆V)」とあるのは、鋳片を狭面に平行な断面で切断した際に、鋳片厚み方向略中央近傍に視認し得る、鋳造方向下流側へ向かってV字状に開く、模様としての逆V偏析（図14(a2)参照）の発生が確認できたことを意味する。 According to this test, the meniscus distance Ls [m] for starting the rolling with the rolling gradient S [mm / m] (rolling gradient S _Ls-Lf [mm / m]) being 0.8 to 4.0 is expressed by the equation (1) described above. If it is within the range required by the above, it can be seen that the evaluation on the center zaku properties and the center segregation can be made good at the same time. In Table 1, the center segregation Cmax / Co column has `` (V) '' when the slab is cut in a cross section parallel to the narrow surface, and can be visually recognized near the center of the slab thickness direction. This means that the occurrence of V segregation (see Fig. 14 (a1)) as a pattern that opens in a V shape toward the upstream side in the casting direction was confirmed. On the other hand, “(reverse V)” is V-shaped toward the downstream side in the casting direction, which can be visually recognized in the vicinity of the center of the slab thickness direction when the slab is cut in a cross section parallel to the narrow surface. This means that the occurrence of reverse V segregation as a pattern (see Fig. 14 (a2)) was confirmed.

<第二試験：メニスカス距離Lf[m]> <Second test: Meniscus distance Lf [m]>

本試験によれば、圧下勾配S[mm/m]（圧下勾配S_Ls-Lf[mm/m]）を0.8〜4.0とする圧下を終了するメニスカス距離Lf[m]を上述した式(2)で求められる範囲内とすると、中心部ザク性状及び中心偏析に関する評価を同時に良好とできることが判る。 According to this test, the meniscus distance Lf [m] at which the rolling gradient S [mm / m] (rolling gradient S _Ls-Lf [mm / m]) is 0.8 to 4.0 to finish the rolling is expressed by the above formula (2) If it is within the range required by the above, it can be seen that the evaluation on the center zaku properties and the center segregation can be made good at the same time.

<第三試験：圧下勾配S_Ls-Lf[mm/m]> <Third test: Rolling gradient S _Ls-Lf [mm / m]>

本試験によれば、メニスカス距離Ls[m]から開始しメニスカス距離Lf[m]で終了する圧下の圧下勾配S_Ls-Lf[mm/m]を0.8〜4.0とすると、中心部ザク性状及び中心偏析に関する評価を同時に良好とできることが判る。 According to this test, when the rolling gradient S _Ls-Lf [mm / m] starting from the meniscus distance Ls [m] and ending at the meniscus distance Lf [m] is 0.8 to 4.0, the center zaku properties and the center It can be seen that the evaluation of segregation can be made good at the same time.

一方、圧下勾配S_Ls-Lf[mm/m]が0.8未満だと、中心部ザク性状が十分には改善されなかった。また、圧下勾配S_Ls-Lf[mm/m]が4.0よりも大きいと、中心偏析が悪化した。 On the other hand, when the rolling gradient S _Ls-Lf [mm / m] is less than 0.8, the central zaku property is not sufficiently improved. Further, when the rolling gradient S _Ls-Lf [mm / m] was larger than 4.0, the center segregation deteriorated.

<第四試験：溶鋼加熱度ΔT[℃]> <Fourth test: Molten steel heating degree ΔT [° C]>

本試験によれば、溶鋼加熱度ΔT[℃]を10〜45とすると、中心部ザク性状及び中心偏析に関する評価を同時に良好とできることが判る。 According to this test, when the molten steel heating degree ΔT [° C.] is set to 10 to 45, it can be seen that the evaluation on the center zaku property and the center segregation can be made good at the same time.

なお、溶鋼の溶鋼加熱度ΔT[℃]が10未満の場合は、以下の問題を生じ得る。即ち、前記のタンディッシュ2から鋳型1へ溶鋼を注湯する際のガイドとしての機能を有する前記の浸漬ノズル2a(図1参照)が詰まり易い。また、メニスカスにおいて溶鋼が凝固してしまう所謂メニスカス皮張りが発生する恐れがある。更に、圧下条件が最適位置から大きくズレるため、前記のメニスカス距離Lsやメニスカス距離Lfを一々再設定する必要が生じ、手間が増え、生産性が低下してしまう。一方、溶鋼の溶鋼加熱度ΔT[℃]が45よりも高い場合は、以下の問題を生じ得る。即ち、柱状晶ブリッジングが生じ易くなり、中心偏析が悪化すると共に鋳片中心部に巨大ザク(巨大ポロシティ)が残存し易くなってしまう。また、鋳型1内においてシェルが十分には形成され難くなるので、所謂ブレークアウトの恐れもある。またこの場合も上記同様、手間が増え、生産性が低下してしまう。 In addition, when the molten steel heating degree ΔT [° C.] of the molten steel is less than 10, the following problems may occur. That is, the immersion nozzle 2a (see FIG. 1) having a function as a guide when pouring molten steel from the tundish 2 to the mold 1 is easily clogged. In addition, there is a risk of so-called meniscus skinning that causes molten steel to solidify in the meniscus. Furthermore, since the rolling-down condition greatly deviates from the optimum position, it is necessary to reset the meniscus distance Ls and the meniscus distance Lf one by one, which increases labor and decreases productivity. On the other hand, when the molten steel heating degree ΔT [° C.] of the molten steel is higher than 45, the following problems may occur. That is, columnar crystal bridging is likely to occur, central segregation is worsened, and giant zaku (giant porosity) tends to remain in the center of the slab. In addition, since it is difficult to sufficiently form a shell in the mold 1, there is a risk of so-called breakout. Also in this case, as described above, labor is increased and productivity is lowered.

<第五試験：比水量Wt[L/kgSteel]> <Fifth test: Specific water volume Wt [L / kgSteel]>

本試験によれば、比水量Wt[L/kgSteel]を0.5〜1.5とすると、中心部ザク性状及び中心偏析に関する評価を同時に良好とできることが判る。 According to this test, when the specific water amount Wt [L / kgSteel] is set to 0.5 to 1.5, it can be seen that the evaluation on the center zaku property and the center segregation can be made good at the same time.

なお、当該比水量Wt[L/kgSteel]が0.5〜1.5の範囲を外れると、鋳片の未凝固部の性状が大きく変化することから、前記のメニスカス距離Lsやメニスカス距離Lfを一々再設定しなければならず、手間が増え、生産性が低下してしまう。 When the specific water amount Wt [L / kgSteel] is out of the range of 0.5 to 1.5, the properties of the unsolidified portion of the slab change greatly. Therefore, the meniscus distance Ls and the meniscus distance Lf are reset each time. It is necessary to increase the labor and productivity.

<第六試験：メニスカス距離Ls[m]>
第六試験乃至第十試験は、第一試験乃至第五試験に夫々対応するものであり、鋳造速度Vc[m/min]において相違する点に留意されたい。 <Sixth test: Meniscus distance Ls [m]>
It should be noted that the sixth to tenth tests correspond to the first to fifth tests, respectively, and are different in casting speed Vc [m / min].

本試験によれば、圧下勾配S[mm/m]（圧下勾配S_Ls-Lf[mm/m]）を0.8〜4.0とする圧下を開始するメニスカス距離Ls[m]を上述した式(1)で求められる範囲内とすると、中心部ザク性状及び中心偏析に関する評価を同時に良好とできることが判る。 According to this test, the meniscus distance Ls [m] for starting the rolling with the rolling gradient S [mm / m] (rolling gradient S _Ls-Lf [mm / m]) being 0.8 to 4.0 is expressed by the equation (1) described above. If it is within the range required by the above, it can be seen that the evaluation on the center zaku properties and the center segregation can be made good at the same time.

<第七試験：メニスカス距離Lf[m]> <Seventh test: Meniscus distance Lf [m]>

<第八試験：圧下勾配S_Ls-Lf[mm/m]> <Eighth test: Rolling gradient S _Ls-Lf [mm / m]>

<第九試験：溶鋼加熱度ΔT[℃]> <Ninth Test: Molten Steel Heating Degree ΔT [° C]>

本試験によれば、溶鋼加熱度ΔT[℃]を10〜45とすると、中心部ザク性状及び中心偏析に関する評価を同時に良好とできることが判る。なお、溶鋼加熱度ΔT[℃]が10〜45の範囲を外れる場合に生じる問題は、第四試験の項目で説明した通りである。 According to this test, when the molten steel heating degree ΔT [° C.] is set to 10 to 45, it can be seen that the evaluation on the center zaku property and the center segregation can be made good at the same time. The problem that occurs when the molten steel heating degree ΔT [° C.] is out of the range of 10 to 45 is as described in the item of the fourth test.

<第十試験:比水量Wt[L/kgSteel]> <Tenth test: Specific water amount Wt [L / kgSteel]>

本試験によれば、比水量Wt[L/kgSteel]を0.5〜1.5とすると、中心部ザク性状及び中心偏析に関する評価を同時に良好とできることが判る。なお、比水量Wt[L/kgSteel]が0.5〜1.5の範囲を外れる場合に生じる問題は、第五試験の項目で説明した通りである。 According to this test, when the specific water amount Wt [L / kgSteel] is set to 0.5 to 1.5, it can be seen that the evaluation on the center zaku property and the center segregation can be made good at the same time. The problem that occurs when the specific water amount Wt [L / kgSteel] is outside the range of 0.5 to 1.5 is as described in the item of the fifth test.

<第十一試験：メニスカス距離Ls[m]>
第十一試験乃至第十六試験は、第一試験乃至第五試験に夫々対応するものであり、鋳片厚みD[mm]において相違する点に留意されたい。 <Eleventh test: Meniscus distance Ls [m]>
It should be noted that the eleventh test to the sixteenth test correspond to the first test to the fifth test, respectively, and are different in the slab thickness D [mm].

<第十二試験：メニスカス距離Lf[m]> <Twelfth test: Meniscus distance Lf [m]>

<第十三試験：圧下勾配S_Ls-Lf[mm/m]> <Thirteenth test: rolling gradient S _Ls-Lf [mm / m]>

<第十四試験:溶鋼加熱度ΔT[℃]> <14th Test: Molten Steel Heating Degree ΔT [° C]>

<第十五試験：比水量Wt[L/kgSteel]> <Fifteenth test: Specific water volume Wt [L / kgSteel]>

≪第二実施形態≫
次に、本発明の第二実施形態に関して説明する。以下、当該第二実施形態が前述の第一実施形態と相違する点を中心に説明する。 << Second Embodiment >>
Next, a second embodiment of the present invention will be described. Hereinafter, the second embodiment will be described mainly with respect to differences from the first embodiment.

上記第一実施形態においてメニスカス距離Ls[m]から開始しメニスカス距離Lf[m]で終了する圧下の圧下勾配S_Ls-Lf[mm/m]は0.8〜4.0とした。これに対し、本実施形態において同じく圧下勾配S_Ls-Lf[mm/m]は1.0〜4.0とする。 In the first embodiment, the rolling reduction gradient S _Ls−Lf [mm / m] starting from the meniscus distance Ls [m] and ending at the meniscus distance Lf [m] is set to 0.8 to 4.0. On the other hand, in the present embodiment, the rolling gradient S _Ls-Lf [mm / m] is 1.0 to 4.0.

このように本実施形態では、溶鋼の成分・鋳片のサイズ・鋳造速度などの具体的な鋳造条件を設定した上で、圧下勾配S[mm/m]と、圧下を開始し終了するメニスカス距離[m]と、の関係を具体的に求めている。即ち、精度よく予測することが極めて困難な固相率に基づくのではなく、容易に把握可能な実際の鋳造条件に基づいて圧下条件を設定することから、中心偏析とザク欠陥とを同時に且つ確実に抑制でき、製品のUT不良率を良好に低減できる（◆欠陥エコー高さを5%未満とできる。）。当該効果は、最終製品厚みDf[mm]を90〜200とするように圧延時圧下比の小さい鋼材を製造する場合において特に有用である。更には、ザク欠陥が抑制されるので、連続鋳造後に行われる均熱拡散処理に要する時間を短縮できる。 Thus, in this embodiment, after setting specific casting conditions such as the composition of molten steel, the size of the slab, and the casting speed, the rolling gradient S [mm / m] and the meniscus distance at which the rolling starts and ends The relationship with [m] is specifically sought. In other words, since the rolling conditions are set based on the actual casting conditions that can be easily grasped, rather than based on the solid phase ratio, which is extremely difficult to predict with high accuracy, central segregation and zaku defects can be performed simultaneously and reliably. And the UT defect rate of the product can be reduced satisfactorily (the defect echo height can be less than 5%). This effect is particularly useful when manufacturing a steel material having a small rolling reduction ratio so that the final product thickness Df [mm] is 90 to 200. Furthermore, since the zaku defect is suppressed, the time required for the soaking diffusion process performed after continuous casting can be shortened.

以下、本実施形態に係る鋼材の製造方法の技術的効果を確認するための試験に関して説明する。上述した各数値範囲などは、上記の確認試験により合理的に裏付けられている。表３及び表８、表１３を必要に応じて適宜、参照されたい。 Hereinafter, the test for confirming the technical effect of the manufacturing method of the steel material concerning this embodiment is explained. Each numerical range described above is reasonably supported by the above confirmation test. Please refer to Table 3, Table 8, and Table 13 as necessary.

即ち、表３及び表８、表１３によれば、メニスカス距離Ls[m]から開始しメニスカス距離Lf[m]で終了する圧下の圧下勾配S_Ls-Lf[mm/m]を1.0〜4.0とすると、中心部ザク性状及び中心偏析に関する評価を同時に良好とできることが判る。とりわけ、中心部ザク性状が良好である。 That is, according to Tables 3, 8 and 13, the rolling reduction gradient S _Ls-Lf [mm / m] starting from the meniscus distance Ls [m] and ending at the meniscus distance Lf [m] is 1.0 to 4.0. Then, it turns out that evaluation regarding a center part zaku property and center segregation can be made favorable simultaneously. In particular, the central zaku properties are good.

≪第一実施形態と第二実施形態との比較≫
ここで、上記の第二実施形態を前述した第一実施形態と比較して、相互に相違する点と、夫々の実施形態の意義と、を説明する。図４を参照されたい。図４は、圧下勾配S[mm/m]と欠陥エコー高さ[%]の関係を示す図であり、表3のデータと対応するものである。本図において、前述した第一実施形態と第二実施形態は、メニスカス距離Ls[m]から開始しメニスカス距離Lf[m]で終了する圧下の圧下勾配S_Ls-Lf[mm/m]において相違し、前者は0.8〜4.0とする一方で後者は1.0〜4.0とする。本図によれば、圧下勾配S_Ls-Lf[mm/m]が0.8〜1.0の領域の欠陥エコー高さ[%]は出荷基準値に限りなく近い10未満とされ、一方、圧下勾配S_Ls-Lf[mm/m]が1.0〜4.0の領域の欠陥エコー高さ[%]は安定して極めて低い数値を示している。そして、圧下勾配S_Ls-Lf[mm/m]が0.8未満の領域の欠陥エコー高さ[%]は同じく0.8以上の領域のそれと比較して極めて大きな値となっている。このことから、第一実施形態に係る圧下勾配S_Ls-Lf[mm/m]は実質的な出荷基準値を充足でき、第二実施形態に係る圧下勾配S_Ls-Lf[mm/m]は出荷基準値を完全に充足できると言える。 ≪Comparison between the first embodiment and the second embodiment≫
Here, the difference between the second embodiment and the first embodiment described above and the significance of each embodiment will be described. Please refer to FIG. FIG. 4 is a diagram showing the relationship between the rolling gradient S [mm / m] and the defect echo height [%], which corresponds to the data in Table 3. In this figure, the first embodiment and the second embodiment described above are different in the _rolling reduction gradient S _Ls-Lf [mm / m] starting from the meniscus distance Ls [m] and ending at the meniscus distance Lf [m]. The former is 0.8 to 4.0 while the latter is 1.0 to 4.0. According to this figure, the defect echo height [%] in the region where the rolling gradient S _Ls-Lf [mm / m] is 0.8 to 1.0 is less than 10 which is almost as close to the shipment standard value, while the rolling gradient S _{Ls -lf} [mm / m] is a defect echo height of the area of 1.0 to 4.0 [%] indicates a very low numerical stable. Further, the defect echo height [%] in the region where the _rolling gradient S _Ls-Lf [mm / m] is less than 0.8 is an extremely large value as compared with that in the region of 0.8 or more. Therefore, reduction gradient S _Ls-Lf according to the first embodiment [mm / m] can satisfy a substantial shipment reference value, reduction gradient S _Ls-Lf according to the second embodiment [mm / m] is It can be said that the shipping standard value can be fully satisfied.

≪第三実施形態≫
次に、本発明の第三実施形態に関して説明する。以下、当該第三実施形態が前述の第一実施形態と相違する点を中心に説明する。 ≪Third embodiment≫
Next, a third embodiment of the present invention will be described. Hereinafter, the difference between the third embodiment and the first embodiment will be mainly described.

上記第一実施形態においては、圧下勾配S[mm/m]を0.8〜4.0とする圧下をメニスカス距離Ls[m]から開始しメニスカス距離Lf[m]で終了した。これに対し、本実施形態では、圧下勾配S[mm/m]（圧下勾配S_Ls-Lm[mm/m]）を0.6±0.2とする圧下をメニスカス距離Ls[m]から開始し下記式(3)で定められるメニスカス距離Lm[m]で終了し、圧下勾配S[mm/m]（圧下勾配S_Lm-Lf[mm/m]）を0.8〜4.0とする圧下をメニスカス距離Lm[m]から開始しメニスカス距離Lf[m]で終了する。
Ls+Vc×1.5≦Lm≦Ls+Vc×1.7・・・(3) In the first embodiment, the reduction with a reduction gradient S [mm / m] of 0.8 to 4.0 is started from the meniscus distance Ls [m] and finished at the meniscus distance Lf [m]. On the other hand, in the present embodiment, the reduction with the reduction gradient S [mm / m] (the reduction gradient S _Ls-Lm [mm / m]) is 0.6 ± 0.2 is started from the meniscus distance Ls [m] and the following formula ( Ending at the meniscus distance Lm [m] determined in 3), and reducing the meniscus distance Lm [m] with a reduction gradient S [mm / m] (reduction gradient S _Lm-Lf [mm / m]) of 0.8 to 4.0 Starts from and ends at meniscus distance Lf [m].
Ls + Vc × 1.5 ≦ Lm ≦ Ls + Vc × 1.7 ... (3)

このように本実施形態では、溶鋼の成分・鋳片のサイズ・鋳造速度などの具体的な鋳造条件を設定した上で、圧下勾配S[mm/m]と、圧下を開始し終了するメニスカス距離[m]と、の関係を具体的に求めている。即ち、精度よく予測することが極めて困難な固相率に基づくのではなく、容易に把握可能な実際の鋳造条件に基づいて圧下条件を設定することから、ザク欠陥を確実に抑制できると共に、中心偏析を極めて良好に且つ確実に抑制でき、製品のUT不良率を低減できる（◆欠陥エコー高さを10%未満とできる。）。当該効果は、最終製品厚みDf[mm]を90〜200とするように圧延時圧下比の小さい鋼材を製造する場合において特に有用である。更には、ザク欠陥が抑制されるので、連続鋳造後に行われる均熱拡散処理に要する時間を短縮できる。 Thus, in this embodiment, after setting specific casting conditions such as the composition of molten steel, the size of the slab, and the casting speed, the rolling gradient S [mm / m] and the meniscus distance at which the rolling starts and ends The relationship with [m] is specifically sought. In other words, it is not based on the solid phase ratio that is extremely difficult to predict with accuracy, but because the rolling conditions are set based on the actual casting conditions that can be easily grasped, zaku defects can be reliably suppressed, and the center Segregation can be suppressed very well and reliably, and the UT defect rate of the product can be reduced (◆ Defect echo height can be less than 10%). This effect is particularly useful when manufacturing a steel material having a small rolling reduction ratio so that the final product thickness Df [mm] is 90 to 200. Furthermore, since the zaku defect is suppressed, the time required for the soaking diffusion process performed after continuous casting can be shortened.

<第十六試験：メニスカス距離Lm[m]>
本試験では、鋼種は金型用鋼(炭素含有量0.55wt%)を対象とした（後述する第十七試験及び第二十一試験においても同様の鋼種を対象とした。）。 <Sixteenth test: Meniscus distance Lm [m]>
In this test, steel for molds (carbon content 0.55 wt%) was targeted (the same steel was also targeted in the 17th and 21st tests described later).

<第十七試験：メニスカス距離Lm[m]> <Seventeenth test: Meniscus distance Lm [m]>

<第十八試験：メニスカス距離Lm[m]> <18th test: Meniscus distance Lm [m]>

<第十六試験乃至第十八試験の考察>

上記の第十六試験乃至第十八試験によれば、圧下勾配S_Ls-Lm[mm/m]を0.6±0.2とする圧下をメニスカス距離Ls[m]から開始しメニスカス距離Lm[m]で終了し、圧下勾配S_Lm-Lf[mm/m]を0.8〜4.0とする圧下をメニスカス距離Lm[m]から開始しメニスカス距離Lf[m]で終了すると、ザク欠陥を確実に抑制できると共に、中心偏析を極めて良好に且つ確実に抑制できる。更に、製品のUT不良率を低減できる（◆欠陥エコー高さを10%未満とできる。）。 According to the sixteenth to eighteenth tests described above, the _{rolling with} a rolling gradient S _Ls-Lm [mm / m] of 0.6 ± 0.2 is started from the meniscus distance Ls [m], and the meniscus distance Lm [m] After finishing the reduction with the reduction gradient S _Lm-Lf [mm / m] of 0.8 to 4.0 from the meniscus distance Lm [m] and ending with the meniscus distance Lf [m], the zaku defect can be reliably suppressed, Center segregation can be suppressed very well and reliably. In addition, the UT defect rate of the product can be reduced (◆ the defect echo height can be less than 10%).

なお、本発明の発明者による他の試験研究の結果より、上記の圧下勾配S_Ls-Lm[mm/m]を0.4未満とするとV偏析（図１４(a1)参照）が発生してしまい、同じく圧下勾配S_Ls-Lm[mm/m]を0.8よりも大きくすると逆V偏析（図１４(a2)参照）が発生してしまうことが明らかとなっている。 From the results of other test studies by the inventors of the present invention, V segregation (see FIG. 14 (a1)) occurs when the rolling gradient S _Ls-Lm [mm / m] is less than 0.4. Similarly, it is clear that reverse V segregation (see FIG. 14 (a2)) occurs when the rolling gradient S _Ls-Lm [mm / m] is larger than 0.8.

≪第四実施形態≫
次に、本発明の第四実施形態に関して説明する。以下、当該第四実施形態が前述の第三実施形態と相違する点を中心に説明する。 ≪Fourth embodiment≫
Next, a fourth embodiment of the present invention will be described. Hereinafter, the fourth embodiment will be described with a focus on differences from the third embodiment described above.

上記第三実施形態においては、圧下勾配S_Ls-Lm[mm/m]を0.6±0.2とする圧下をメニスカス距離Ls[m]から開始しメニスカス距離Lm[m]で終了し、圧下勾配S_Lm-Lf[mm/m]を0.8〜4.0とする圧下をメニスカス距離Lm[m]から開始しメニスカス距離Lf[m]で終了した。これに対し、本実施形態では、圧下勾配S_Ls-Lm[mm/m]を0.6±0.2とする圧下をメニスカス距離Ls[m]から開始しメニスカス距離Lm[m]で終了し、圧下勾配S_Lm-Lf[mm/m]を1.0〜4.0とする圧下をメニスカス距離Lm[m]から開始しメニスカス距離Lf[m]で終了する。 In the third embodiment, the reduction with the reduction gradient S _Ls-Lm [mm / m] of 0.6 ± 0.2 starts from the meniscus distance Ls [m] and ends with the meniscus distance Lm [m], and the reduction gradient S _{Lm The} reduction with −Lf [mm / m] of 0.8 to 4.0 was started from the meniscus distance Lm [m] and ended at the meniscus distance Lf [m]. On the other hand, in the present embodiment, the reduction with the reduction gradient S _Ls-Lm [mm / m] of 0.6 ± 0.2 starts from the meniscus distance Ls [m] and ends with the meniscus distance Lm [m], and the reduction gradient S _The reduction in which _Lm-Lf [mm / m] is 1.0 to 4.0 starts from the meniscus distance Lm [m] and ends at the meniscus distance Lf [m].

このように本実施形態では、溶鋼の成分・鋳片のサイズ・鋳造速度などの具体的な鋳造条件を設定した上で、圧下勾配S[mm/m]と、圧下を開始し終了するメニスカス距離[m]と、の関係を具体的に求めている。即ち、精度よく予測することが極めて困難な固相率に基づくのではなく、容易に把握可能な実際の鋳造条件に基づいて圧下条件を設定することから、ザク欠陥を確実に抑制できると共に、中心偏析を極めて良好に且つ確実に抑制でき、製品のUT不良率を低減できる（◆欠陥エコー高さを5%未満とできる。）。当該効果は、最終製品厚みDf[mm]を90〜200とするように圧延時圧下比の小さい鋼材を製造する場合において特に有用である。更には、ザク欠陥が抑制されるので、連続鋳造後に行われる均熱拡散処理に要する時間を短縮できる。 Thus, in this embodiment, after setting specific casting conditions such as the composition of molten steel, the size of the slab, and the casting speed, the rolling gradient S [mm / m] and the meniscus distance at which the rolling starts and ends The relationship with [m] is specifically sought. In other words, it is not based on the solid phase ratio that is extremely difficult to predict with accuracy, but because the rolling conditions are set based on the actual casting conditions that can be easily grasped, zaku defects can be reliably suppressed, and the center Segregation can be suppressed very well and reliably, and the UT defect rate of the product can be reduced (◆ Defect echo height can be less than 5%). This effect is particularly useful when manufacturing a steel material having a small rolling reduction ratio so that the final product thickness Df [mm] is 90 to 200. Furthermore, since the zaku defect is suppressed, the time required for the soaking diffusion process performed after continuous casting can be shortened.

以下、本実施形態に係る鋼材の製造方法の技術的効果を確認するための試験に関して説明する。上述した各数値範囲などは、上記の確認試験により合理的に裏付けられている。 Hereinafter, the test for confirming the technical effect of the manufacturing method of the steel material concerning this embodiment is explained. Each numerical range described above is reasonably supported by the above confirmation test.

先ず、鋳造速度Vc[m/min]が1.0の場合についての技術的効果について説明する。試験No.3（第一試験）と、試験No.19（第十六試験）と、を比較されたい。これらの試験において圧下位置は両者とも22.6〜29.1[m]と同一であり、中心部のザク性状に関しては両者とも○の評価を得ている。しかし、中心偏析に関して言えば、試験No.3ではCmax/Co=1.15(○)の評価しか得られず、一方で、試験No.19ではCmax/Co=1.05(◎)の評価が得られた。 First, the technical effect when the casting speed Vc [m / min] is 1.0 will be described. Compare test No. 3 (first test) with test No. 19 (sixteenth test). In these tests, the reduction positions are both the same as 22.6 to 29.1 [m], and both have a good evaluation of the zaku properties at the center. However, with regard to central segregation, only test Cmax / Co = 1.15 (○) was obtained in Test No. 3, while Cmax / Co = 1.05 (◎) was obtained in Test No. 19. .

次に、試験No.1（第一試験）と、試験No.18（第十六試験）と、を比較されたい。試験No.1では圧下位置が19.4〜29.1[m]で圧下勾配が1.5[mm/m]であり中心部のザク性状に関しては○の評価を得ているが、中心偏析に関しては1.32であって×の評価を受けている。一方で、試験No.18では圧下位置が22.6〜24.3[m]での圧下勾配を0.6±0.2[mm/m]とし、その後の圧下勾配を1.5[mm/m]とすることにより、前部の過圧下の影響が無くなり、Cmax/Co=1.08(◎)の評価が得られ、大幅な改善効果が認められる。 Next, compare test No. 1 (first test) with test No. 18 (sixteenth test). In test No. 1, the rolling position is 19.4 to 29.1 [m] and the rolling gradient is 1.5 [mm / m], and the zaku property at the center is evaluated as ○, but the center segregation is 1.32. X is evaluated. On the other hand, in test No. 18, the rolling gradient at the rolling position of 22.6 to 24.3 [m] is 0.6 ± 0.2 [mm / m], and the rolling gradient after that is 1.5 [mm / m]. The effect of excessive pressure is eliminated, and the evaluation of Cmax / Co = 1.08 (◎) is obtained, and a significant improvement effect is recognized.

次に、鋳造速度Vc[m/min]が1.2の場合についての技術的効果について説明する。試験No.43（第六試験）と、試験No.58、No.59（第十七試験）と、を比較されたい。これらの試験において中心部のザク性状に関しては両者とも○の評価を得ている。しかし、中心偏析に関して言えば、試験No.43では○の評価しか得られず、一方で、試験NO.58、No.59では◎の評価が得られ、大幅な改善効果が認められる。 Next, the technical effect when the casting speed Vc [m / min] is 1.2 will be described. Compare test No. 43 (sixth test) with tests No. 58 and No. 59 (seventeenth test). In these tests, both of the evaluations of the zaku properties at the center were evaluated as ○. However, with regard to central segregation, test No. 43 can give only a good evaluation, while test No. 58 and No. 59 give a good evaluation, and a significant improvement effect is recognized.

上記の通り、メニスカス距離Ls[m]から開始しメニスカス距離Lm[m]で終了する圧下の圧下勾配S_Ls-Lm[mm/m]を0.6±0.2とし、メニスカス距離Lm[m]から開始しメニスカス距離Lf[m]で終了する圧下の圧下勾配S_Lm-Lf[mm/m]を1.0〜4.0とすると、ザク欠陥を確実に抑制できると共に、中心偏析を極めて良好に且つ確実に抑制できる。更に、製品のUT不良率を低減できる（◆欠陥エコー高さを5%未満とできる。）。 As described above, the rolling reduction gradient S _Ls-Lm [mm / m] starting from the meniscus distance Ls [m] and ending at the meniscus distance Lm [m] is set to 0.6 ± 0.2, and starting from the meniscus distance Lm [m]. When the rolling reduction gradient S _Lm-Lf [mm / m] that ends at the meniscus distance Lf [m] is 1.0 to 4.0, zaku defects can be reliably suppressed, and center segregation can be extremely well and reliably suppressed. In addition, the UT defect rate of the product can be reduced (◆ the defect echo height can be less than 5%).

≪第五実施形態≫
次に、本発明の第五実施形態に関して説明する。以下、当該第五実施形態が前述の第一実施形態乃至第四実施形態と相違する点を中心に説明する。 ≪Fifth embodiment≫
Next, a fifth embodiment of the present invention will be described. Hereinafter, the fifth embodiment will be described with a focus on differences from the first to fourth embodiments.

本実施形態では、前述の第一実施形態乃至第四実施形態において、圧下勾配S[mm/m]（圧下勾配S_Lv-Ls[mm/m]）を0.6±0.2とする圧下を、下記式(4)で定められるメニスカス距離Lv[m]から開始しメニスカス距離Ls[m]で終了する。
Lv≦Ls-1.0・・・(4) In the present embodiment, in the first embodiment to the fourth embodiment described above, the reduction in which the reduction gradient S [mm / m] (the reduction gradient S _Lv-Ls [mm / m]) is 0.6 ± 0.2 is expressed by the following formula. It starts from the meniscus distance Lv [m] determined in (4) and ends at the meniscus distance Ls [m].
Lv ≦ Ls-1.0 ... (4)

これによれば、鋳片を狭面に平行な断面で切断した際に、鋳片厚み方向略中央から若干広面側へ離れた位置に視認し得る、鋳造方向上流側に向かって開く、V偏析（図14(b1)参照）の発生を抑制できる。加えて、鋳片を狭面に平行な断面で切断した際に、鋳片厚み方向略中央から若干広面側へ離れた位置に視認し得る、鋳造方向下流側に向かって開く、逆V偏析（図14(b2)参照）が発生することもない。つまり、図14(b1)に図示されるV偏析と図14(b2)に図示される逆V偏析とを同時に抑制できる。 According to this, when the slab is cut in a cross section parallel to the narrow surface, it can be visually recognized at a position slightly away from the center of the slab thickness direction to the wide surface side, and opens toward the upstream side in the casting direction, V segregation (See FIG. 14 (b1)) can be suppressed. In addition, when the slab is cut in a cross section parallel to the narrow surface, it can be visually recognized at a position slightly away from the center of the slab thickness direction toward the wide surface side, and opens toward the downstream side in the casting direction. 14 (b2)) does not occur. That is, the V segregation shown in FIG. 14 (b1) and the reverse V segregation shown in FIG. 14 (b2) can be suppressed at the same time.

なお、本実施形態は、前述の第一実施形態乃至第四実施形態の何れとも組み合わせて実施できるものであり、いわば、前記の第一実施形態乃至第四実施形態の「更なる改善」を期するものである。 In addition, this embodiment can be implemented in combination with any of the first to fourth embodiments described above. In other words, the “further improvement” of the first to fourth embodiments is intended. To do.

<第十九試験：メニスカス距離Lv[m]>
下記表１９に示される「周辺V偏析残」は前述したV偏析（図１４(b1)参照）の発生が確認できたことを意味し、「周辺V偏析無し」は前述したV偏析（図１４(b1)参照）の未発生が確認できたことを意味する（第二十試験及び第二十一試験においても同様とする。）。 <Nineteenth examination: Meniscus distance Lv [m]>
The “peripheral V segregation residue” shown in the following Table 19 means that the occurrence of the above-mentioned V segregation (see FIG. 14 (b1)) was confirmed, and “no peripheral V segregation” means the above-mentioned V segregation (FIG. (see (b1)) has been confirmed (the same applies to Tests 20 and 21).

<第二十試験：メニスカス距離Lv[m]> <20th test: Meniscus distance Lv [m]>

<第二十一試験：メニスカス距離Lv[m]> <Examination 21: Meniscus distance Lv [m]>

<第十九試験乃至第二十一試験の考察>
上記の第十九試験乃至第二十一試験によれば、圧下勾配S[mm/m]（圧下勾配S_Lv-Ls[mm/m]）を0.6±0.2とする圧下を、メニスカス距離Lv[m]から開始しメニスカス距離Ls[m]で終了すると、鋳片の鋳造方向に沿う切断面の軸心周囲（厚み方向中央周囲）にV偏析（図１４(b1)参照）が現れるのを抑制できることが判る。 <Considerations from Exam 19 to 21>
According to the nineteenth test to the twenty-first test, the reduction with the rolling gradient S [mm / m] (the rolling gradient S _Lv-Ls [mm / m]) is 0.6 ± 0.2, the meniscus distance Lv [ Starting from [m] and ending at the meniscus distance Ls [m], suppression of V segregation (see Fig. 14 (b1)) around the axial center of the cut surface along the casting direction (around the center in the thickness direction) I understand that I can do it.

なお、本発明の発明者による他の試験研究の結果より、上記の圧下勾配S_Lv-Ls[mm/m]を0.4未満とするとV偏析（図１４(b1)参照）が発生してしまい、同じく圧下勾配S_Lv-Ls[mm/m]を0.8よりも大きくすると逆V偏析（図１４(b2)参照）が発生してしまうことが明らかとなっている。 From the results of other test studies by the inventors of the present invention, V segregation (see FIG. 14 (b1)) occurs when the rolling gradient S _Lv-Ls [mm / m] is less than 0.4. Similarly, when the rolling gradient S _Lv-Ls [mm / m] is larger than 0.8, it is clear that reverse V segregation (see FIG. 14 (b2)) occurs.

次に、本発明の技術的内容の理解を容易とすべく、上述した第一実施形態乃至第五実施形態の一実施態様を図５乃至図１２に基づいて説明する。 Next, in order to facilitate understanding of the technical contents of the present invention, one embodiment of the above-described first embodiment to fifth embodiment will be described with reference to FIGS.

<第一実施態様>
本実施態様は、前述の第一実施形態のみを実施する態様である。本実施態様における圧下勾配S[mm/m]とメニスカス距離[m]との関係を図５に模式的に表す。本図において矩形で囲まれた領域は、圧下勾配S[mm/m]の好適な範囲を示す（図６乃至図１２においても同様とする。）。 <First embodiment>
This embodiment is an embodiment that implements only the first embodiment described above. The relationship between the rolling gradient S [mm / m] and the meniscus distance [m] in this embodiment is schematically shown in FIG. In this figure, a region surrounded by a rectangle indicates a preferable range of the rolling gradient S [mm / m] (the same applies to FIGS. 6 to 12).

<第二実施態様>
本実施態様は、前述の第二実施形態のみを実施する態様である。本実施態様における圧下勾配S[mm/m]とメニスカス距離[m]との関係を図６に模式的に表す。 <Second embodiment>
This embodiment is an embodiment that implements only the second embodiment described above. The relationship between the rolling gradient S [mm / m] and the meniscus distance [m] in this embodiment is schematically shown in FIG.

<第三実施態様>
本実施態様は、前述の第三実施形態のみを実施する態様である。本実施態様における圧下勾配S[mm/m]とメニスカス距離[m]との関係を図７に模式的に表す。 <Third embodiment>
This embodiment is an embodiment in which only the above-described third embodiment is implemented. The relationship between the rolling gradient S [mm / m] and the meniscus distance [m] in this embodiment is schematically shown in FIG.

<第四実施態様>
本実施態様は、前述の第四実施形態のみを実施する態様である。本実施態様における圧下勾配S[mm/m]とメニスカス距離[m]との関係を図８に模式的に表す。 <Fourth embodiment>
This embodiment is a mode in which only the above-described fourth embodiment is implemented. FIG. 8 schematically shows the relationship between the rolling gradient S [mm / m] and the meniscus distance [m] in this embodiment.

<第五実施態様>
本実施態様は、前述の第一実施形態と第五実施形態を組み合わせて実施する態様である。本実施態様における圧下勾配S[mm/m]とメニスカス距離[m]との関係を図９に模式的に表す。 <Fifth embodiment>
This embodiment is an embodiment implemented by combining the first embodiment and the fifth embodiment described above. The relationship between the rolling gradient S [mm / m] and the meniscus distance [m] in this embodiment is schematically shown in FIG.

<第六実施態様>
本実施態様は、前述の第二実施形態と第五実施形態を組み合わせて実施する態様である。本実施態様における圧下勾配S[mm/m]とメニスカス距離[m]との関係を図１０に模式的に表す。 <Sixth embodiment>
This embodiment is a mode in which the second embodiment and the fifth embodiment described above are combined. The relationship between the rolling gradient S [mm / m] and the meniscus distance [m] in this embodiment is schematically shown in FIG.

<第七実施態様>
本実施態様は、前述の第三実施形態と第五実施形態を組み合わせて実施する態様である。本実施態様における圧下勾配S[mm/m]とメニスカス距離[m]との関係を図１１に模式的に表す。 <Seventh embodiment>
This embodiment is a mode in which the third embodiment and the fifth embodiment described above are combined. The relationship between the rolling gradient S [mm / m] and the meniscus distance [m] in this embodiment is schematically shown in FIG.

<第八実施態様>
本実施態様は、前述の第四実施形態と第五実施形態を組み合わせて実施する態様である。本実施態様における圧下勾配S[mm/m]とメニスカス距離[m]との関係を図１２に模式的に表す。 <Eighth embodiment>
This embodiment is a mode in which the fourth embodiment and the fifth embodiment described above are combined. The relationship between the rolling gradient S [mm / m] and the meniscus distance [m] in this embodiment is schematically shown in FIG.

以上説明した如く上記第一実施形態において鋼材の製造は、以下のような方法で行われる。即ち、炭素含有量C[wt%]が0.03〜0.60であり、鋳片厚みD[mm]が240〜310である鋳片を、鋳造速度Vc[m/min]を0.8〜1.4とし、溶鋼加熱度ΔT[℃]を10〜45とし、比水量Wt[L/kgSteel]を0.5〜1.5として複数のロール対で挟持しながら連続鋳造し、最終製品厚みDf[mm]を90〜200とする。圧下勾配S[mm/m]を0.8〜4.0とする圧下を、下記式(1)で定められるメニスカス距離Ls[m]から開始し、下記式(2)で定められるメニスカス距離Lf[m]で終了する。
(D/61)²×Vc≦Ls≦(D/58)²×Vc・・・(1)
Lf≧(D/52.4)²×Vc・・・(2) As described above, in the first embodiment, the steel material is manufactured by the following method. That is, a slab having a carbon content C [wt%] of 0.03 to 0.60 and a slab thickness D [mm] of 240 to 310, a casting speed Vc [m / min] of 0.8 to 1.4, and heating the molten steel The degree ΔT [° C.] is set to 10 to 45, the specific water amount Wt [L / kgSteel] is set to 0.5 to 1.5, and continuous casting is performed while being sandwiched between a plurality of roll pairs, and the final product thickness Df [mm] is set to 90 to 200. The reduction with a reduction gradient S [mm / m] of 0.8 to 4.0 is started from the meniscus distance Ls [m] defined by the following equation (1), and the meniscus distance Lf [m] defined by the following equation (2) finish.
(D / 61) ² × Vc ≦ Ls ≦ (D / 58) ² × Vc (1)
Lf ≧ (D / 52.4) ² × Vc ... (2)

以上説明した如く上記第二実施形態において鋼材の製造は、以下のような方法で行われる。即ち、炭素含有量C[wt%]が0.03〜0.60であり、鋳片厚みD[mm]が240〜310である鋳片を、鋳造速度Vc[m/min]を0.8〜1.4とし、溶鋼加熱度ΔT[℃]を10〜45とし、比水量Wt[L/kgSteel]を0.5〜1.5として複数のロール対で挟持しながら連続鋳造し、最終製品厚みDf[mm]を90〜200とする。圧下勾配S[mm/m]を1.0〜4.0とする圧下を、下記式(1)で定められるメニスカス距離Ls[m]から開始し、下記式(2)で定められるメニスカス距離Lf[m]で終了する。
(D/61)²×Vc≦Ls≦(D/58)²×Vc・・・(1)
Lf≧(D/52.4)²×Vc・・・(2) As described above, in the second embodiment, the steel material is manufactured by the following method. That is, a slab having a carbon content C [wt%] of 0.03 to 0.60 and a slab thickness D [mm] of 240 to 310, a casting speed Vc [m / min] of 0.8 to 1.4, and heating the molten steel The degree ΔT [° C.] is set to 10 to 45, the specific water amount Wt [L / kgSteel] is set to 0.5 to 1.5, and continuous casting is performed while being sandwiched between a plurality of roll pairs, and the final product thickness Df [mm] is set to 90 to 200. The reduction with a reduction gradient S [mm / m] of 1.0 to 4.0 is started from the meniscus distance Ls [m] defined by the following equation (1), and the meniscus distance Lf [m] defined by the following equation (2). finish.
(D / 61) ² × Vc ≦ Ls ≦ (D / 58) ² × Vc (1)
Lf ≧ (D / 52.4) ² × Vc ... (2)

以上説明した如く上記第三実施形態において鋼材の製造は、以下のような方法で行われる。即ち、炭素含有量C[wt%]が0.03〜0.60であり、鋳片厚みD[mm]が240〜310である鋳片を、鋳造速度Vc[m/min]を0.8〜1.4とし、溶鋼加熱度ΔT[℃]を10〜45とし、比水量Wt[L/kgSteel]を0.5〜1.5として複数のロール対で挟持しながら連続鋳造し、最終製品厚みDf[mm]を90〜200とする。圧下勾配S[mm/m]を0.6±0.2とする圧下を、下記式(1)で定められるメニスカス距離Ls[m]から開始し、下記式(3)で定められるメニスカス距離Lm[m]で終了する。圧下勾配S[mm/m]を0.8〜4.0とする圧下を、前記メニスカス距離Lm[m]から開始し、下記式(2)で定められるメニスカス距離Lf[m]で終了する。
(D/61)²×Vc≦Ls≦(D/58)²×Vc・・・(1)
Lf≧(D/52.4)²×Vc・・・(2)
Ls+Vc×1.5≦Lm≦Ls+Vc×1.7・・・(3) As described above, in the third embodiment, the steel material is manufactured by the following method. That is, a slab having a carbon content C [wt%] of 0.03 to 0.60 and a slab thickness D [mm] of 240 to 310, a casting speed Vc [m / min] of 0.8 to 1.4, and heating the molten steel The degree ΔT [° C.] is set to 10 to 45, the specific water amount Wt [L / kgSteel] is set to 0.5 to 1.5, and continuous casting is performed while being sandwiched between a plurality of roll pairs, and the final product thickness Df [mm] is set to 90 to 200. The reduction with a rolling gradient S [mm / m] of 0.6 ± 0.2 is started from the meniscus distance Ls [m] defined by the following formula (1), and the meniscus distance Lm [m] defined by the following formula (3). finish. The reduction at a reduction gradient S [mm / m] of 0.8 to 4.0 starts from the meniscus distance Lm [m] and ends at the meniscus distance Lf [m] defined by the following equation (2).
(D / 61) ² × Vc ≦ Ls ≦ (D / 58) ² × Vc (1)
Lf ≧ (D / 52.4) ² × Vc ... (2)
Ls + Vc × 1.5 ≦ Lm ≦ Ls + Vc × 1.7 ... (3)

以上説明した如く上記第四実施形態において鋼材の製造は、以下のような方法で行われる。即ち、炭素含有量C[wt%]が0.03〜0.60であり、鋳片厚みD[mm]が240〜310である鋳片を、鋳造速度Vc[m/min]を0.8〜1.4とし、溶鋼加熱度ΔT[℃]を10〜45とし、比水量Wt[L/kgSteel]を0.5〜1.5として複数のロール対で挟持しながら連続鋳造し、最終製品厚みDf[mm]を90〜200とする。圧下勾配S[mm/m]を0.6±0.2とする圧下を、下記式(1)で定められるメニスカス距離Ls[m]から開始し、下記式(3)で定められるメニスカス距離Lm[m]で終了する。圧下勾配S[mm/m]を1.0〜4.0とする圧下を、前記メニスカス距離Lm[m]から開始し、下記式(2)で定められるメニスカス距離Lf[m]で終了する。
(D/61)²×Vc≦Ls≦(D/58)²×Vc・・・(1)
Lf≧(D/52.4)²×Vc・・・(2)
Ls+Vc×1.5≦Lm≦Ls+Vc×1.7・・・(3) As described above, in the fourth embodiment, the steel material is manufactured by the following method. That is, a slab having a carbon content C [wt%] of 0.03 to 0.60 and a slab thickness D [mm] of 240 to 310, a casting speed Vc [m / min] of 0.8 to 1.4, and heating the molten steel The degree ΔT [° C.] is set to 10 to 45, the specific water amount Wt [L / kgSteel] is set to 0.5 to 1.5, and continuous casting is performed while being sandwiched between a plurality of roll pairs, and the final product thickness Df [mm] is set to 90 to 200. The reduction with a rolling gradient S [mm / m] of 0.6 ± 0.2 is started from the meniscus distance Ls [m] defined by the following formula (1), and the meniscus distance Lm [m] defined by the following formula (3). finish. The reduction with a reduction gradient S [mm / m] of 1.0 to 4.0 starts from the meniscus distance Lm [m] and ends with the meniscus distance Lf [m] defined by the following equation (2).
(D / 61) ² × Vc ≦ Ls ≦ (D / 58) ² × Vc (1)
Lf ≧ (D / 52.4) ² × Vc ... (2)
Ls + Vc × 1.5 ≦ Lm ≦ Ls + Vc × 1.7 ... (3)

また、上記鋼材の製造は、更に、以下のような方法で行われる。即ち、圧下勾配S[mm/m]を0.6±0.2とする圧下を、下記式(4)で定められるメニスカス距離Lv[m]から開始し、前記メニスカス距離Ls[m]で終了する。
Lv≦Ls-1.0・・・(4) Moreover, manufacture of the said steel materials is further performed with the following methods. That is, the reduction with the reduction gradient S [mm / m] of 0.6 ± 0.2 starts from the meniscus distance Lv [m] defined by the following equation (4) and ends at the meniscus distance Ls [m].
Lv ≦ Ls-1.0 ... (4)

換言すれば、上記の圧下勾配を採用することによって、圧下勾配が0.4mm/m未満において現れる軸芯周囲のV偏析、かつ圧下勾配が0.8mm/mより大きい時に現れる軸芯周囲の逆V偏析を防止することが可能になる。 In other words, by adopting the above-mentioned rolling gradient, V segregation around the shaft core that appears when the rolling gradient is less than 0.4 mm / m, and reverse V segregation around the shaft core that appears when the rolling gradient is greater than 0.8 mm / m. Can be prevented.

以上に本発明の好適な実施形態を説明したが、上記の実施形態は以下のように変更して実施することができる。 Although the preferred embodiments of the present invention have been described above, the above embodiments can be implemented with the following modifications.

◆ 即ち、例えば、上記各実施形態において特に言及のない鋳造経路における圧下勾配S[mm/m]は、原則、実施の態様に応じて自由に設定されたい。特記ない限り、圧下勾配S[mm/m]は、通常、0.05〜0.10程度が採用される。 That is, for example, the rolling gradient S [mm / m] in the casting path not particularly mentioned in each of the above embodiments should be freely set according to the embodiment in principle. Unless otherwise specified, about 0.05 to 0.10 is generally adopted as the rolling gradient S [mm / m].

本発明の第一実施形態に係る連続鋳造機の全体概略図Overall schematic diagram of continuous casting machine according to the first embodiment of the present invention ロール面間距離の説明図Illustration of distance between roll surfaces 中心偏析Cmax/Coの評価方法の説明図Explanatory drawing of evaluation method for center segregation Cmax / Co 圧下勾配S[mm/m]と欠陥エコー高さ[%]の関係を示す図Diagram showing the relationship between the rolling gradient S [mm / m] and the defect echo height [%] 本発明の第一実施態様における圧下勾配S[mm/m]とメニスカス距離[m]との関係を示す図The figure which shows the relationship between rolling-down gradient S [mm / m] and meniscus distance [m] in 1st embodiment of this invention. 本発明の第二実施態様における圧下勾配S[mm/m]とメニスカス距離[m]との関係を示す図The figure which shows the relationship between rolling-down gradient S [mm / m] and meniscus distance [m] in 2nd embodiment of this invention. 本発明の第三実施態様における圧下勾配S[mm/m]とメニスカス距離[m]との関係を示す図The figure which shows the relationship between the rolling-down gradient S [mm / m] and the meniscus distance [m] in 3rd embodiment of this invention. 本発明の第四実施態様における圧下勾配S[mm/m]とメニスカス距離[m]との関係を示す図The figure which shows the relationship between rolling-down gradient S [mm / m] and meniscus distance [m] in 4th embodiment of this invention. 本発明の第五実施態様における圧下勾配S[mm/m]とメニスカス距離[m]との関係を示す図The figure which shows the relationship between rolling-down gradient S [mm / m] and meniscus distance [m] in 5th embodiment of this invention. 本発明の第六実施態様における圧下勾配S[mm/m]とメニスカス距離[m]との関係を示す図The figure which shows the relationship between rolling-down gradient S [mm / m] and meniscus distance [m] in 6th embodiment of this invention. 本発明の第七実施態様における圧下勾配S[mm/m]とメニスカス距離[m]との関係を示す図The figure which shows the relationship between rolling-down gradient S [mm / m] and meniscus distance [m] in 7th embodiment of this invention. 本発明の第八実施態様における圧下勾配S[mm/m]とメニスカス距離[m]との関係を示す図The figure which shows the relationship between rolling-down gradient S [mm / m] and meniscus distance [m] in the 8th embodiment of this invention. 固相率の計算困難性の説明図Illustration of difficulty in calculating solid fraction 図３に類似する図であって、種々の偏析態様を模式的に表す説明図It is a figure similar to FIG. 3, Comprising: Explanatory drawing which represents various segregation aspects typically

Explanation of symbols

1 鋳型
2 タンディッシュ
3 ロール
4 圧下ロール対
5 圧下ロール
8 ロール対
100 連続鋳造機
G ロール面間距離
Ls メニスカス距離
Lf メニスカス距離
Lm メニスカス距離
Lv メニスカス距離 1 Mold
2 Tundish
3 rolls
4 Rolling roll pair
5 Rolling roll
8 roll pairs
100 continuous casting machine
G Distance between roll surfaces
Ls Meniscus distance
Lf Meniscus distance
Lm Meniscus distance
Lv Meniscus distance

Claims

A slab having a carbon content C [wt%] of 0.03 to 0.60 and a slab thickness D [mm] of 240 to 310,
The casting speed Vc [m / min] is 0.8 to 1.4,
The molten steel heating degree ΔT [° C.] is 10 to 45,
Continuous casting with a specific water amount Wt [L / kgSteel] of 0.5 to 1.5 while being sandwiched between multiple roll pairs,
In the method of manufacturing a steel material having a final product thickness Df [mm] of 90 to 200,
The reduction with a reduction gradient S [mm / m] of 0.8 to 4.0 is started from the meniscus distance Ls [m] defined by the following equation (1), and the meniscus distance Lf [m] defined by the following equation (2) finish,
A method for producing a steel material.
(D / 61) ² × Vc ≦ Ls ≦ (D / 58) ² × Vc (1)
Lf ≧ (D / 52.4) ² × Vc ... (2)

A slab having a carbon content C [wt%] of 0.03 to 0.60 and a slab thickness D [mm] of 240 to 310,
The casting speed Vc [m / min] is 0.8 to 1.4,
The molten steel heating degree ΔT [° C.] is 10 to 45,
Continuous casting with a specific water amount Wt [L / kgSteel] of 0.5 to 1.5 while being sandwiched between multiple roll pairs,
In the method of manufacturing a steel material having a final product thickness Df [mm] of 90 to 200,
The reduction with a reduction gradient S [mm / m] of 1.0 to 4.0 is started from the meniscus distance Ls [m] defined by the following equation (1), and the meniscus distance Lf [m] defined by the following equation (2). finish,
A method for producing a steel material.
(D / 61) ² × Vc ≦ Ls ≦ (D / 58) ² × Vc (1)
Lf ≧ (D / 52.4) ² × Vc ... (2)

A slab having a carbon content C [wt%] of 0.03 to 0.60 and a slab thickness D [mm] of 240 to 310,
The casting speed Vc [m / min] is 0.8 to 1.4,
The molten steel heating degree ΔT [° C.] is 10 to 45,
Continuous casting with a specific water amount Wt [L / kgSteel] of 0.5 to 1.5 while being sandwiched between multiple roll pairs,
In the method of manufacturing a steel material having a final product thickness Df [mm] of 90 to 200,
The reduction with a rolling gradient S [mm / m] of 0.6 ± 0.2 is started from the meniscus distance Ls [m] defined by the following formula (1), and the meniscus distance Lm [m] defined by the following formula (3). Exit
Rolling with a rolling gradient S [mm / m] of 0.8 to 4.0 starts from the meniscus distance Lm [m] and ends with the meniscus distance Lf [m] defined by the following formula (2).
A method for producing a steel material.
(D / 61) ² × Vc ≦ Ls ≦ (D / 58) ² × Vc (1)
Lf ≧ (D / 52.4) ² × Vc ... (2)
Ls + Vc × 1.5 ≦ Lm ≦ Ls + Vc × 1.7 ... (3)

A slab having a carbon content C [wt%] of 0.03 to 0.60 and a slab thickness D [mm] of 240 to 310,
The casting speed Vc [m / min] is 0.8 to 1.4,
The molten steel heating degree ΔT [° C.] is 10 to 45,
Continuous casting with a specific water amount Wt [L / kgSteel] of 0.5 to 1.5 while being sandwiched between multiple roll pairs,
In the method of manufacturing a steel material having a final product thickness Df [mm] of 90 to 200,
The reduction with a rolling gradient S [mm / m] of 0.6 ± 0.2 is started from the meniscus distance Ls [m] defined by the following formula (1), and the meniscus distance Lm [m] defined by the following formula (3). Exit
Rolling with a rolling gradient S [mm / m] of 1.0 to 4.0 starts from the meniscus distance Lm [m] and ends with the meniscus distance Lf [m] defined by the following formula (2).
A method for producing a steel material.
(D / 61) ² × Vc ≦ Ls ≦ (D / 58) ² × Vc (1)
Lf ≧ (D / 52.4) ² × Vc ... (2)
Ls + Vc × 1.5 ≦ Lm ≦ Ls + Vc × 1.7 ... (3)

In the method for manufacturing a steel material according to any one of claims 1 to 4,
Rolling with a rolling gradient S [mm / m] of 0.6 ± 0.2 starts from the meniscus distance Lv [m] defined by the following formula (4) and ends with the meniscus distance Ls [m].
A method for producing a steel material.
Lv ≦ Ls-1.0 ... (4)