JP2007270244A - Guide roll and hot dip metal coating apparatus - Google Patents

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  • Coating With Molten Metal (AREA)

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a guide roll which is used within hot dip metal and combines a reduction in inertia moment and a reduction in frictional resistance in a shaft part, and a hot dip metal coating apparatus. <P>SOLUTION: The guide roll 10 guides a conveyed strip bar in a liquid object, and includes a cylindrical body 1, and a circular cylindrical body 4 installed in the central part of the cylindrical body 1. In addition, the specific gravity of the guide roll 10 is approximately equal to the specific gravity of the liquid object in which the roll is installed. Also, the liquid object is the hot dip metal, or hot dip zinc or zinc alloy, etc. Further, the hot dip metal coating apparatus has a hot dip metal tank, a sink roll, a support roll, and a wiping roll, and the support roll is the guide roll 10. <P>COPYRIGHT: (C)2008,JPO&INPIT

Description

本発明は、案内ロールおよび溶融金属鍍金装置、特に、亜鉛または亜鉛合金等の溶融している金属を鋼帯等に鍍金する溶融金属鍍金装置に設置される案内ロール、および該案内ロールが設置された溶融金属鍍金装置に関するものである。   The present invention relates to a guide roll and a molten metal plating apparatus, in particular, a guide roll installed in a molten metal plating apparatus for plating a molten metal such as zinc or a zinc alloy onto a steel strip, and the guide roll is installed. The present invention relates to a molten metal plating apparatus.

従来、溶融している金属（以下「溶融金属」と称す）を鋼帯（ストリップに同じ）に鍍金する溶融金属鍍金装置において、溶融金属中で鋼帯を案内する浴中ロール（以下「案内ロール」と称す）の周速と搬送されている鋼帯の速度とが一致しないことが原因で、鋼帯にスリ疵が発生するという問題があった。
このため、案内ロールの回転抵抗を小さくするため、案内ロール内を空洞にしたり、密度の小さい材質で製造したりしていた。すなわち、ロールの慣性モーメントを小さくすることによって、ライン速度の加減速時におけるロールの回転抵抗の低減を目的にしている（例えば、特許文献１参照）。
特開２００５−２３２５６６号公報（第５−６頁、第１図） 2. Description of the Related Art Conventionally, in a molten metal plating apparatus for plating molten metal (hereinafter referred to as “molten metal”) onto a steel strip (same as a strip), a bath roll (hereinafter referred to as “guide roll”) that guides the steel strip in the molten metal. The peripheral speed of the steel strip and the speed of the steel strip being conveyed do not coincide with each other.
For this reason, in order to reduce the rotational resistance of the guide roll, the inside of the guide roll is made hollow or manufactured with a material having a low density. That is, by reducing the moment of inertia of the roll, the purpose is to reduce the rotational resistance of the roll during acceleration / deceleration of the line speed (see, for example, Patent Document 1).
Japanese Patent Laying-Open No. 2005-232565 (page 5-6, FIG. 1)

しかしながら、ロールの回転抵抗の要素としては、加減速時に作用する慣性モーメントの他に、軸部に作用する摩擦抵抗（以下「軸部摩擦抵抗」と称す）が大きな影響を示す。ロールの回転抵抗を低減するためには、慣性モーメントと軸部摩擦抵抗とを低減する必要がある。
このため、前記特許文献１に開示された中空ロールは、中空径が大きい程あるいは材質の密度が小さい程、慣性モーントは低減できるものの、溶融金属中では大きな浮力が働くため、中空径が大きい程あるいは材質の密度が小さい程、軸部摩擦抵抗が大きくなるという課題があった。 However, as an element of the rotational resistance of the roll, in addition to the moment of inertia acting at the time of acceleration / deceleration, the frictional resistance acting on the shaft portion (hereinafter referred to as “shaft portion frictional resistance”) has a great influence. In order to reduce the rotational resistance of the roll, it is necessary to reduce the moment of inertia and the axial frictional resistance.
For this reason, the hollow roll disclosed in Patent Document 1 can reduce the inertia moment as the hollow diameter is larger or the density of the material is smaller, but a large buoyancy works in the molten metal, so that the hollow diameter is larger. Or there existed a subject that axial part frictional resistance became large, so that the density of the material was small.

本発明は上記課題を解決するためのものであり、慣性モーントの低減と軸部摩擦抵抗の低減とを両立できる案内ロールおよび溶融金属鍍金装置を提供することを目的とする。   The present invention has been made to solve the above-described problems, and an object of the present invention is to provide a guide roll and a molten metal plating apparatus that can achieve both a reduction in inertia moment and a reduction in axial frictional resistance.

（１）本発明の案内ロールは、搬送される帯状材を液状体中で案内するものであって、
該案内ロールが円筒体と、該円筒体の中心部に配置された円柱体とを具備し、
且つ、該案内ロールの比重が、前記液状体の比重と略同一であることを特徴とする案内ロール。
（２）また、前記液状体が溶融している金属であることを特徴とする。
（３）また、前記溶融している金属が、亜鉛または亜鉛合金であることを特徴とする。 (1) The guide roll of the present invention guides the belt-shaped material to be conveyed in the liquid,
The guide roll includes a cylindrical body and a columnar body disposed at the center of the cylindrical body,
And the guide roll characterized by the specific gravity of this guide roll being substantially the same as the specific gravity of the said liquid.
(2) Further, the liquid material is a molten metal.
(3) Further, the molten metal is zinc or a zinc alloy.

（４）本発明の溶融金属鍍金装置は、溶融している金属を貯蔵する溶融金属槽と、
前記溶融している金属内に配置され、侵入した前記帯状材を前記溶融している金属外に引き上げる方向に方向変換するシンクロールと、
前記溶融している金属内に配置され、前記シンクロールによって方向変換された前記帯状体を案内するサポートロールと、
前記溶融している金属の上方に配置され、引き上げられた前記帯状体に付着した前記溶融している金属の一部を除去するワイピング装置と、
を有する帯状材に金属を鍍金する溶融金属鍍金装置であって、
前記サポートロールが前記（１）〜（３）の何れかに記載の案内ロールであることを特徴とする。 (4) The molten metal plating apparatus of the present invention includes a molten metal tank for storing molten metal,
A sink roll that is disposed in the molten metal and changes direction in a direction in which the invading strip is pulled out of the molten metal;
A support roll that is disposed in the molten metal and guides the strip that has been redirected by the sink roll;
A wiping device that is disposed above the molten metal and removes a portion of the molten metal adhering to the pulled up strip;
A molten metal plating apparatus for plating metal on a strip-shaped material having:
The support roll is the guide roll according to any one of (1) to (3).

（ｉ）したがって、本発明の案内ロールは、円筒体と該円筒体の中心部に配置された円柱体とを具備するから、慣性モーメントおよび比重のそれぞれを別個に所望の値に設定することができる。
（ｉｉ）また、案内ロールの比重が液状体の比重と略同一であるから、かかる液状体に浸漬した際、軸受に作用する自重を限りなく０（ゼロ）にすることができる。なお、本発明における「略同一」とは、前記のように軸受に作用する自重が実質的に無視可能な程度であることを指す。
（ｉｉｉ）また、前記液状体が溶融している金属であるから、溶融金属装置における鍍金槽に設置されるサポートロール（コレクトロールに同じ）に好適である。
（ｉｖ）また、前記溶融している金属が亜鉛または亜鉛合金であるから、溶融亜鉛鍍金装置に設置されるサポートロール（コレクトロールに同じ）に好適である。 (I) Therefore, since the guide roll of the present invention includes the cylindrical body and the columnar body disposed at the center of the cylindrical body, each of the moment of inertia and the specific gravity can be set to desired values separately. it can.
(Ii) Further, since the specific gravity of the guide roll is substantially the same as the specific gravity of the liquid material, the own weight acting on the bearing can be reduced to 0 (zero) when immersed in the liquid material. In addition, “substantially the same” in the present invention indicates that the self-weight acting on the bearing is substantially negligible as described above.
(Iii) Since the liquid is a molten metal, it is suitable for a support roll (same as a collect roll) installed in a plating tank in a molten metal apparatus.
(Iv) Further, since the molten metal is zinc or a zinc alloy, it is suitable for a support roll (same as a collect roll) installed in a molten zinc plating apparatus.

（ｖ）さらに、本発明の溶融金属鍍金装置は、溶融金属槽に配置されるサポートロールが前記（ｉ）〜（ｉｖ）の何れかに記載の案内ロールであるから、慣性モーントの低減と軸部摩擦抵抗の低減とが両立され、帯状材にスリ疵が発生することがない。   (V) Furthermore, in the molten metal plating apparatus of the present invention, since the support roll disposed in the molten metal tank is the guide roll according to any one of (i) to (iv), the inertia moment can be reduced and the shaft can be reduced. This reduces both the frictional resistance of the part and prevents the strip material from generating cracks.

［実施の形態１］
（案内ロール）
図１は本発明の実施の形態１に係る案内ロールを模式的に説明する構成図である。図１において、案内ロール（以下「ロール」と称す）１０は、円筒部１と、円筒部１の両端に設置された円盤部２と、円筒部１とは反対の方向に向けて円盤部２に設置された軸部３と、円筒部１の内部に収納されて円盤部２に設置された円柱部４とを有している。
したがって、円筒部１の外径および内径に加え、円柱部４の外径を選択することによって、慣性モーメント（定性的に「ＧＤ２（ジーデースクエア）に同じ）および密度のそれぞれを所望の値に設定することができる。また、円筒部１を低密度の材質で形成し、一方、円柱部４を高密度の材質で形成すれば、密度を一定の値に維持したままで、極めて低い慣性モーメントのロールを得ることができる。 [Embodiment 1]
(Guidance roll)
FIG. 1 is a configuration diagram schematically illustrating a guide roll according to Embodiment 1 of the present invention. In FIG. 1, a guide roll (hereinafter referred to as “roll”) 10 includes a cylindrical part 1, a disk part 2 installed at both ends of the cylindrical part 1, and a disk part 2 facing in a direction opposite to the cylindrical part 1. And a cylindrical portion 4 which is housed inside the cylindrical portion 1 and is installed in the disc portion 2.
Therefore, in addition to the outer diameter and inner diameter of the cylindrical portion 1, by selecting the outer diameter of the cylindrical portion 4, each of the moment of inertia (qualitatively the same as “GD2 (GD Square)) and the density is set to a desired value. In addition, if the cylindrical portion 1 is formed of a low-density material and the cylindrical portion 4 is formed of a high-density material, the moment of inertia is maintained at a constant value while maintaining the density at a constant value. You can get a roll of.

（案内ロールに作用するトルク）
図２は本発明の実施の形態１に係る案内ロールの使用状態を模式的に説明する側面図である。図２において、図示しない溶融した亜鉛中に無駆動のロール１０が配置され、ロール１０は、張力Ｔでもって引っ張られている鋼帯２０を、点線で示される鋼帯２０のパスラインよりも水平方向に一定量押し込むことにより案内している。
そうすると、ロール１０（外径＝Ｄ１、内径＝Ｄ２、長さ＝Ｌ）には、水平方向に下記押付力Ｆｘが作用するから、これによって、押付力による駆動トルクＴａが作用する。
押付力： Ｆｘ＝２・Ｔ・ｓｉｎ（θ） ・・・・式（１）
駆動トルク：Ｔａ＝（Ｄ１／２）・ μ１・Ｆｘ ・・・・式（２）
＝２・（Ｄ１／２）・ μ１・Ｔ・ｓｉｎ（θ） ・・・式（３）
ただし、μ１はロール１０と鋼帯２０との摩擦係数、θは鋼帯２０のロール１０への巻き付き角度の１／２であって、鋼帯２０の押し込み量（インターメッシュ、「ＩＭ」と表示する）に対応している。 (Torque acting on the guide roll)
FIG. 2 is a side view schematically illustrating the usage state of the guide roll according to Embodiment 1 of the present invention. In FIG. 2, a non-driven roll 10 is disposed in molten zinc (not shown), and the roll 10 has a steel strip 20 that is pulled with a tension T that is more horizontal than a pass line of the steel strip 20 indicated by a dotted line. It is guided by pushing a certain amount in the direction.
Then, since the following pressing force Fx acts on the roll 10 (outer diameter = D1, inner diameter = D2, length = L) in the horizontal direction, this causes a driving torque Ta due to the pressing force.
Pressing force: Fx = 2 · T · sin (θ) ··· Equation (1)
Driving torque: Ta = (D1 / 2) · μ1 · Fx (2)
= 2 · (D1 / 2) · μ1 · T · sin (θ) (3)
However, μ1 is a coefficient of friction between the roll 10 and the steel strip 20, θ is ½ of the winding angle of the steel strip 20 around the roll 10, and the pushing amount of the steel strip 20 (intermesh, “IM” is displayed. Yes).

また、案内ロール１０には、その回転数（角速度に相当する）が変動する際、下記ロール慣性トルクＴｉが作用する。
慣性トルク： Ｔｉ＝（ＧＤ２／３７４）・（ｄＮ／ｄｔ） ・・・・式（４）
ＧＤ２＝（π／８）・ρ・（Ｄ１4−Ｄ２4）・Ｌ ・・・・式（５）
ただし、ρはロール１０の材質の密度である。 Further, when the rotation speed (corresponding to the angular velocity) fluctuates, the following roll inertia torque Ti acts on the guide roll 10.
Inertia torque: Ti = (GD2 / 374) · (dN / dt) ··· Equation (4)
GD2 = (π / 8) · ρ · (D1 4 −D2 4 ) · L (5)
Where ρ is the density of the material of the roll 10.

さらに、案内ロール１０には、亜鉛の粘性による下記粘性抵抗トルクＴｎ、および軸受部の摩擦による下記軸受摩擦抵抗トルクＴｆが作用する。
粘性抵抗トルク： Ｔｎ＝４・π・η・ω・（Ｄ１／２）・２・Ｌ ・・式（６）
軸受摩擦抵抗トルク：Ｔｆ＝μ３・（Ｆｃ／２）・（Ｄ３／２） ・・式（７）
ただし、ηは溶融亜鉛の粘性係数、ωはロール１０の回転角速度、μ３は軸部３とこれを支える軸受との摩擦係数、Ｄ３は軸部３の外径、Ｆｃは押付力Ｆｘと、ロール１０の溶融亜鉛中における重量（＝大気中における自重−溶融金属中で作用する浮力、以下「浴中重量」と称する）Ｆｙとの合力である。 Further, the following viscous resistance torque Tn due to the viscosity of zinc and the following bearing friction resistance torque Tf due to the friction of the bearing portion act on the guide roll 10.
Viscous resistance torque: Tn = 4 · π · η · ω · (D1 / 2) · 2 · L Equation (6)
Bearing friction resistance torque: Tf = μ3 (Fc / 2) (D3 / 2) (7)
Where η is the viscosity coefficient of molten zinc, ω is the rotational angular velocity of the roll 10, μ3 is the coefficient of friction between the shaft 3 and the bearing supporting it, D3 is the outer diameter of the shaft 3, Fc is the pressing force Fx, and the roll 10 is the resultant force of Fy in the molten zinc (= self weight in the atmosphere−buoyancy acting in the molten metal, hereinafter referred to as “weight in bath”) Fy.

（案内ロールの回転可能条件）
スリ疵は前述のように、ロール１０の周速と鋼帯２０の搬送速度とが相違する場合に発生する。すなわち、搬送されている鋼帯２０に当接して、ロール１０が回転する以下の条件の場合にスリ疵は発生しない。
加減速時 ：Ｔａ＞Ｔｉ＋Ｔｎ＋Ｔｆ ・・・・・式（８）
定常速度時：Ｔａ＞Ｔｎ＋Ｔｆ ・・・・・式（９） (Guide roll rotation conditions)
As described above, the thread is generated when the peripheral speed of the roll 10 and the conveying speed of the steel strip 20 are different. In other words, no scratch is generated in the following conditions in which the roll 10 rotates while contacting the steel strip 20 being conveyed.
During acceleration / deceleration: Ta> Ti + Tn + Tf (8)
At steady speed: Ta> Tn + Tf (9)

図３は、本発明の実施の形態１に係る案内ロールの回転可能領域を張力ＴとインターメッシュＩＭとの関係で示す回転性比較図である。すなわち、図中、右下がりの曲線の上方の領域においては、駆動トルクＴａが回転抵抗トルクよりも大きいから前述の回転可能条件が満足される。
たとえば張力が同じとき、インターメッシュＩＭが大きい程（巻き付き角度が大きいに同じ）、押付力Ｆｘが増して、駆動トルクＴａも大きくなって、ロール１０は回転し易く、スリ疵は発生し難くなる。一方、インターメッシュＩＭが同じときは、張力が大きくなる程、駆動トルクＴａも大きくなって、ロール１０は回転し易く、スリ疵は発生し難くなる。 FIG. 3 is a rotation comparison diagram showing the rotatable region of the guide roll according to the first embodiment of the present invention in relation to the tension T and the intermesh IM. In other words, in the region above the downward-sloping curve in the figure, the driving torque Ta is larger than the rotational resistance torque, so that the above-mentioned rotation condition is satisfied.
For example, when the tension is the same, the larger the intermesh IM (the same as the larger winding angle), the greater the pressing force Fx, the greater the driving torque Ta, the easier it is for the roll 10 to rotate, and the less likely it is to generate threading. . On the other hand, when the intermesh IM is the same, the greater the tension, the greater the driving torque Ta, and the roll 10 is more likely to rotate, and it is difficult for slips to occur.

（実施例）
表１は、本発明の実施の形態１に係る案内ロールの実施例の諸元を示している。すなわち、本発明の案内ロールＣ、Ｄは、中空ロールであって、内径および円柱体（「鉄芯」と称している）が、案内ロールＣは１２０ｍｍおよび８０．１３ｍｍ、案内ロールＤは、１５０ｍｍおよび１２０．５ｍｍである。また、比較ロールＡは中実ロール、比較ロールＢは、鉄芯を具備しない中空ロールである。 (Example)
Table 1 shows specifications of examples of the guide roll according to Embodiment 1 of the present invention. That is, the guide rolls C and D of the present invention are hollow rolls having an inner diameter and a cylindrical body (referred to as “iron core”), the guide roll C is 120 mm and 80.13 mm, and the guide roll D is 150 mm. And 120.5 mm. The comparison roll A is a solid roll, and the comparison roll B is a hollow roll that does not include an iron core.

Figure 2007270244
Figure 2007270244

（実施例）
図４は、表１に示す実施例について、（ａ）はＧＤ２、（ｂ）は浴中重量を示す比較図である。
図４の（ａ）において、ロールＡ〜ＤのＧＤ２は、いずれも、２３ｋｇｆ・ｍ2 程度であるのに対し、図４の（ｂ）において、浴中重量が大幅に相違している。すなわち、中空ロールＢは浴中重量がマイナスになっているから、ロール１０には浮き上がろうとする力が作用している。
また、鉄芯ロールＣとＤとは、ＧＤ２が２２．７３ｋｇｆ・ｍ2と２２．０４ｋｇｆ・ｍ2で、浴中重量が−０．０７ｋｇｆと−０．０７ｋｇｆである。すなわち、両者は、同じ浴中重量であるが、鉄芯外径が大きい鉄芯ロールＤの方がＧＤ２が小さくなっている。 (Example)
FIG. 4 is a comparative diagram showing GD2 and (b) the weight in the bath for the examples shown in Table 1.
In FIG. 4A, GD2 of rolls A to D are all about 23 kgf · m 2 , whereas in FIG. 4B, the weight in the bath is greatly different. That is, since the hollow roll B has a negative weight in the bath, a force to lift the roll 10 acts on the roll 10.
Further, the iron core roll C and D, GD2 is in 22.73kgf · m 2 and 22.04kgf · m 2, bath weight is -0.07Kgf and -0.07Kgf. That is, both have the same weight in the bath, but the GD2 is smaller in the iron core roll D having a larger iron core outer diameter.

（実施例の回転可能領域）
図５および図６は、表１に示す実施例についての回転可能領域を示す回転性比較図であって、図５は加減速時、図６は鋼帯が一定速度で搬送されている時である。
図５において、比較ロールである中実ロールＡ、中空ロールＢ、本発明の鉄芯ロールＣ、および鉄芯ロールＤの順番に、回転可能領域が拡大している。すなわち、本発明の鉄芯ロールＣ、Ｄは、浴中重量がほとんどゼロ（Ｆｙ＝０に準じる）であるから、式（７）中の合力Ｆｃの値が小さくなり、軸受摩擦抵抗トルクＴｆの値が小さくなっている。
このため、比較的小さな張力あるいは比較的小さなインターメッシュＩＭでもって、ロール１０は回転可能になっている。また、回転不良領域では鋼帯速度とロール速度との間に速度差が生じ、鋼帯にスリ疵が発生することとなるが、本発明の鉄芯ロールＣ、Ｄはこの回転不良領域が比較ロールＡ、Ｂよりも狭く、スリ疵対策として有効であることがわかる。 (Rotatable region of the embodiment)
FIGS. 5 and 6 are rotational comparison diagrams showing the rotatable regions for the examples shown in Table 1. FIG. 5 shows the acceleration / deceleration, and FIG. 6 shows the steel strip being conveyed at a constant speed. is there.
In FIG. 5, the rotatable region is enlarged in the order of the solid roll A, the hollow roll B, the iron core roll C of the present invention, and the iron core roll D, which are comparative rolls. That is, since the iron core rolls C and D of the present invention have almost zero weight in the bath (according to Fy = 0), the value of the resultant force Fc in the equation (7) becomes small, and the bearing friction resistance torque Tf The value is getting smaller.
Therefore, the roll 10 can be rotated with a relatively small tension or a relatively small intermesh IM. In addition, in the poor rotation region, a speed difference is generated between the steel strip speed and the roll speed, and a thread is generated in the steel strip. The iron core rolls C and D of the present invention are compared with this rotational failure region. It is narrower than the rolls A and B, and is effective as a countermeasure against scratches.

図６において、鋼帯２０が一定速度で搬送されている時、本発明の鉄芯ロールＣおよび鉄芯ロールＤは、僅かのインターメッシュＩＭでもって、回転可能になっている。
なお、鉄芯ロールＣに比較して鉄芯ロールＤの方が回転加工領域が広いのは、後者の方が前者よりも、ＧＤ２が小さいためである。
したがって、鉄芯ロールとしては、浴中重量をゼロ（０）としつつ、鉄芯外径を大きく、円筒部内径を大きく（円筒部肉厚を薄く）することが好ましいことが分かる。 In FIG. 6, when the steel strip 20 is conveyed at a constant speed, the iron core roll C and the iron core roll D of the present invention are rotatable with a slight intermesh IM.
The reason why the iron core roll D has a larger rotational processing region than the iron core roll C is that the latter has a smaller GD2 than the former.
Therefore, it is understood that it is preferable for the iron core roll to increase the outer diameter of the iron core and increase the inner diameter of the cylindrical portion (thickness of the cylindrical portion) while setting the weight in the bath to zero (0).

［実施の形態２］
（溶融金属鍍金装置）
図７は本発明の実施の形態２に係る溶融金属鍍金装置を模式的に説明する構成図である。図１において、溶融金属鍍金装置１００は、溶融している亜鉛または亜鉛合金（以下「溶融亜鉛」と称す）Ｍを貯蔵する溶融金属槽９０と、溶融亜鉛Ｍに下端部が浸漬し、溶融金属Ｍに侵入する前の鋼帯２０を包囲して鋼帯２０の酸化を防止するスナウト３０と、溶融亜鉛Ｍ内に配置され、侵入した鋼帯２０を溶融金属Ｍの外に引き上げる方向に方向変換するシンクロール４０と、溶融亜鉛Ｍ内に配置され、シンクロール４０によって方向変換された鋼帯２０を案内する一対のサポートロール（コレクトロールに同じ）５０と、溶融金属Ｍの上方に配置され、引き上げられた鋼帯２０に付着している余剰の溶融金属Ｍを除去するワイピングノズル６０（ワイピング装置に同じ）と、を有している。
そして、一対のサポートロールの一方または両方が、実施の形態１に示す案内ロール１０によって形成されている。 [Embodiment 2]
(Molten metal plating equipment)
FIG. 7 is a configuration diagram schematically illustrating a molten metal plating apparatus according to Embodiment 2 of the present invention. In FIG. 1, a molten metal plating apparatus 100 includes a molten metal tank 90 for storing molten zinc or a zinc alloy (hereinafter referred to as “molten zinc”) M, and a lower end portion immersed in the molten zinc M. Snout 30 that surrounds steel strip 20 before entering M and prevents oxidation of steel strip 20, and disposed in molten zinc M, changes the direction in which steel strip 20 that has penetrated is pulled out of molten metal M. A sink roll 40, a pair of support rolls (same as a collect roll) 50 arranged in the molten zinc M and guiding the steel strip 20 redirected by the sink roll 40, and disposed above the molten metal M. A wiping nozzle 60 (same as the wiping device) for removing excess molten metal M adhering to the pulled steel strip 20.
One or both of the pair of support rolls is formed by the guide roll 10 shown in the first embodiment.

したがって、前述のように、案内ロール１０は、僅かのインターメッシュＩＭでもって、ロール１０は回転可能になっているから、鋼帯２０のサイズや鋼種が変動しても、回転可能であって、スリ疵の発生を防止することができる。
たとえば、鋼帯の張力が３０００ｋｇｆの場合、加減速時に、従来の案内ロールでは１５．５ｍｍ程度の押し込み量（インターメッシュＩＭに相当する）を必要としていたのが、本発明の案内ロールでは１３．５ｍｍ程度に減少している。さらに、一定の搬送速度の時には、従来の案内ロールでは１４ｍｍ程度の押し込み量（インターメッシュＩＭに相当する）を必要としていたのが、本発明の案内ロールでは０．４ｍｍ程度に大幅に減少している。 Therefore, as described above, the guide roll 10 has a slight intermesh IM, and the roll 10 is rotatable. Therefore, even if the size of the steel strip 20 and the steel type vary, the guide roll 10 can rotate. It is possible to prevent the occurrence of a thread.
For example, when the tension of the steel strip is 3000 kgf, during acceleration / deceleration, the conventional guide roll requires a pressing amount of about 15.5 mm (corresponding to the intermesh IM). It has decreased to about 5 mm. Furthermore, at a constant conveyance speed, the conventional guide roll required a push-in amount of about 14 mm (corresponding to the intermesh IM), but the guide roll of the present invention has greatly reduced to about 0.4 mm. Yes.

本発明は以上であるから、慣性モーメントおよび比重のそれぞれを別個に所望の値に設定することができるから、各種案内ロールとして、また、溶融金属に浸漬された際、軸受に作用する自重が実質的に無視可能になるから、各種溶融金属を鍍金する溶融亜鉛鍍金装置として広く利用することができる。   Since the present invention is as described above, each of the moment of inertia and specific gravity can be individually set to desired values, so that the self-weight acting on the bearing is substantially reduced as various guide rolls and when immersed in molten metal. Therefore, it can be widely used as a molten zinc plating apparatus for plating various molten metals.

本発明の実施の形態１に係る案内ロールを模式的に説明する構成図。The block diagram which illustrates typically the guide roll which concerns on Embodiment 1 of this invention. 図１に示す案内ロールの使用状態を模式的に説明する側面図。The side view which illustrates typically the use condition of the guide roll shown in FIG. 図１に示す案内ロールの回転可能領域を張力ＴとインターメッシュＩＭとの関係で示す回転性比較図。The rotational comparison figure which shows the rotation possible area | region of the guide roll shown in FIG. 1 by the relationship between tension | tensile_strength T and intermesh IM. 実施例について、ＧＤ２と浴中重量とを示す比較図。The comparison figure which shows GD2 and the weight in a bath about an Example. 実施例について、回転可能領域を示す回転性比較図（加減速時）。About an Example, the rotation comparison figure which shows a rotatable area | region (at the time of acceleration / deceleration). 実施例について、回転可能領域を示す回転性比較図（一定速度）。About an Example, the rotation comparison figure (constant speed) which shows a rotatable area | region. 本発明の実施の形態２に係る溶融金属鍍金装置を模式的に説明する構成図。The block diagram which illustrates typically the molten metal plating apparatus which concerns on Embodiment 2 of this invention.

符号の説明Explanation of symbols

１ 円筒部
２ 円盤部
３ 軸部
４ 円柱部
１０ 案内ロール
２０ 鋼帯
３０ スナウト
４０ シンクロール
５０ サポートロール（コレクトロール）
６０ ワイピングノズル
９０ 溶融金属槽
１００ 溶融金属鍍金装置
Ｆｘ 押付力
Ｆｙ 浴中重力
Ｆｃ 合力
ＩＭ インターメッシュ
Ｔ 張力
Ｔａ 駆動トルク
Ｔｉ ロール慣性トルク
Ｔｎ 粘性抵抗トルク
Ｔｆ 軸受摩擦抵抗トルク
Ａ 中実ロール（比較ロール）
Ｂ 中空ロール（比較ロール）
Ｃ 鉄芯ロール（本発明ロール）
Ｄ 鉄芯ロール（本発明ロール）
Ｍ 溶融亜鉛
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Cylindrical part 2 Disk part 3 Shaft part 4 Cylindrical part 10 Guide roll 20 Steel strip 30 Snout 40 Sink roll 50 Support roll (collect roll)
60 Wiping nozzle 90 Molten metal bath 100 Molten metal plating apparatus Fx Pushing force Fy Gravity in bath Fc Combined force IM Intermesh T tension Ta Drive torque Ti Roll inertia torque Tn Viscous resistance torque Tf Bearing friction resistance torque A Solid roll (comparative roll)
B Hollow roll (comparative roll)
C Iron core roll (Invention roll)
D Iron core roll (Invention roll)
M Molten zinc

Claims (4)

搬送される帯状材を液状体中で案内する案内ロールであって、
該案内ロールが円筒体と、該円筒体の中心部に配置された円柱体とを具備し、
且つ、該案内ロールの比重が、前記液状体の比重と略同一であることを特徴とする案内ロール。 A guide roll for guiding the belt-shaped material to be conveyed in a liquid material,
The guide roll includes a cylindrical body and a columnar body disposed at the center of the cylindrical body,
And the guide roll characterized by the specific gravity of this guide roll being substantially the same as the specific gravity of the said liquid. 前記液状体が溶融している金属であることを特徴とする請求項１記載の案内ロール。   The guide roll according to claim 1, wherein the liquid is a molten metal. 前記溶融している金属が、亜鉛または亜鉛合金であることを特徴とする請求項２記載の案内ロール。   The guide roll according to claim 2, wherein the molten metal is zinc or a zinc alloy. 溶融している金属を貯蔵する溶融金属槽と、
前記溶融している金属内に配置され、侵入した前記帯状材を前記溶融している金属外に引き上げる方向に方向変換するシンクロールと、
前記溶融している金属内に配置され、前記シンクロールによって方向変換された前記帯状体を案内するサポートロールと、
前記溶融している金属の上方に配置され、引き上げられた前記帯状体に付着した前記溶融している金属の一部を除去するワイピング装置と、
を有する帯状材に金属を鍍金する溶融金属鍍金装置であって、
前記サポートロールが請求項１乃至３の何れかに記載の案内ロールであることを特徴とする溶融金属鍍金装置。
A molten metal tank for storing molten metal;
A sink roll that is disposed in the molten metal and changes direction in a direction in which the invading strip is pulled out of the molten metal;
A support roll that is disposed in the molten metal and guides the strip that has been redirected by the sink roll;
A wiping device that is disposed above the molten metal and removes a portion of the molten metal adhering to the pulled up strip;
A molten metal plating apparatus for plating metal on a strip-shaped material having:
The molten metal plating apparatus, wherein the support roll is a guide roll according to any one of claims 1 to 3.
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100931666B1 (en) * 2007-12-21 2009-12-14 주식회사 포스코 Support roll in hot dip galvanizing bath with excellent driveability

Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH05195178A (en) * 1992-01-21 1993-08-03 Sumitomo Metal Ind Ltd Roll in molten-metal plating bath
JPH08199321A (en) * 1995-01-26 1996-08-06 Nisshin Steel Co Ltd In-coating bath sink roll of continuous hot dip coating device
JP2001089836A (en) * 1999-09-21 2001-04-03 Hitachi Metals Ltd Roll for continuous hot dip metal plating
JP2001192794A (en) * 1999-12-28 2001-07-17 Daido Steel Co Ltd Roll for hot dip galvanizing treatment
JP2003306753A (en) * 2002-04-18 2003-10-31 Hitachi Metals Ltd Roll for continuous hot dip metal coating
JP2004043858A (en) * 2002-07-10 2004-02-12 Jfe Steel Kk Sink roll for continuous hot dip metal coating apparatus
JP2005232566A (en) * 2004-02-23 2005-09-02 Sumitomo Metal Ind Ltd Support roll in hot-dipping bath and production method of hot-dipped steel sheet
JP2005264237A (en) * 2004-03-18 2005-09-29 Hitachi Metals Ltd Roll for continuous hot dip metal plating
JP2005298839A (en) * 2004-04-06 2005-10-27 Hitachi Metals Ltd Roll for continuous hot-dip metal plating

Patent Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH05195178A (en) * 1992-01-21 1993-08-03 Sumitomo Metal Ind Ltd Roll in molten-metal plating bath
JPH08199321A (en) * 1995-01-26 1996-08-06 Nisshin Steel Co Ltd In-coating bath sink roll of continuous hot dip coating device
JP2001089836A (en) * 1999-09-21 2001-04-03 Hitachi Metals Ltd Roll for continuous hot dip metal plating
JP2001192794A (en) * 1999-12-28 2001-07-17 Daido Steel Co Ltd Roll for hot dip galvanizing treatment
JP2003306753A (en) * 2002-04-18 2003-10-31 Hitachi Metals Ltd Roll for continuous hot dip metal coating
JP2004043858A (en) * 2002-07-10 2004-02-12 Jfe Steel Kk Sink roll for continuous hot dip metal coating apparatus
JP2005232566A (en) * 2004-02-23 2005-09-02 Sumitomo Metal Ind Ltd Support roll in hot-dipping bath and production method of hot-dipped steel sheet
JP2005264237A (en) * 2004-03-18 2005-09-29 Hitachi Metals Ltd Roll for continuous hot dip metal plating
JP2005298839A (en) * 2004-04-06 2005-10-27 Hitachi Metals Ltd Roll for continuous hot-dip metal plating

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100931666B1 (en) * 2007-12-21 2009-12-14 주식회사 포스코 Support roll in hot dip galvanizing bath with excellent driveability

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