JP2007263924A - 既設構造物の鉄筋の強度特性推定方法 - Google Patents

Abstract

【課題】既設構造物の鉄筋を採取することなく、高精度に鉄筋の強度特性を推定する方法を提供する。
【解決手段】既設構造物（１）のコンクリート（２）をはつり、鉄筋（３′）を全周露出させ、前記鉄筋（３）の外周に内部を開放可能な１次型枠（６）をスペーサ（６Ａ）を介して設置し、該１次型枠（６）内に充填剤（７′）を注入し、前記充填剤（７′）が硬化後、前記１次型枠（６）を取り除き、硬化した充填剤（７）に縦方向に切れ込みを入れて、鉄筋（３）から剥ぎ取りこれを２次型枠（８）とし、前記２次型枠（８）を前記１次型枠（６）内部に再び設置して、前記２次型枠（８）の内部に樹脂（９）を注入して硬化させ、鉄筋（３）の形状を複製したレプリカ（１０）を作製し、３次元スキャナにより前記レプリカ（１０）の形状計測を行い、これにより断面積分布を求め、この求められた断面積分布から強度特性を推定する。
【選択図】図１

Description

本発明は、既設構造物の鉄筋の強度特性推定方法に関するものである。

図１３は従来の既設構造物の鉄筋の検査状況を示す図面代用の写真であり、図１３（ａ）は既設構造物のコンクリートのはつり前を示す図、図１３（ｂ）は既設構造物のコンクリートのはつり後を示す図、図１３（ｃ）は既設構造物のコンクリートの鉄筋を露出させ、目視、ノギス、または鉄筋採取による調査を行う際の状態を示す図である。

従来、既設構造物の鉄筋の強度特性の調査は、下記のような方法で行われた。

（１）鉄筋採取及び重量測定による方法：その検査の対象となる鉄筋を切断して取り出し、その取り出された鉄筋の錆を除去して重量を測定し、鉄筋の元の重量との差から腐食による重量の減少割合を算出して、健全な鉄筋の強度特性値から重量の減少割合分だけ減じて算出する。

（２）鉄筋採取及び引張試験による方法：その検査の対象となる鉄筋を切断して取り出し、その取り出された鉄筋の引張試験を行い、その鉄筋の強度特性を直接確認する。

（３）鉄筋採取なしの外観目視による方法：既設構造物のコンクリートをはつり、鉄筋を露出させた状態で外観を目視して定性的に調査する。

（４）鉄筋採取なしのノギス計測による方法：既設構造物のコンクリートをはつり、腐食鉄筋を露出させた状態で直径をノギスで計測する（下記非特許文献１参照）。
柏原茂，谷村幸裕，泉並良二，木村元哉：実構造物から採取した腐食鉄筋の引張降伏強度推定に関する一考察，土木学会第５５回年次学術講演会講演概要集，Ｖ−３５８，ｐｐ．７１８−７１９，２０００

しかしながら、従来の鉄筋採取及び重量測定による方法では、計測精度は高いものの、鉄筋を切断して採取する必要があるため、構造物を傷め強度低下を生じるとともに、採取した箇所の鉄筋の補修工事が必要となる。また、上記からして多数箇所の計測には困難を伴う。また、重量の減少割合分から強度特性を算出するため精度が落ちる。また、従来の鉄筋採取及び引張試験による方法では、従来の鉄筋採取及び重量測定による方法と同様の問題があり、かつ、採取する鉄筋の長さに制約がある（引張試験に必要な長さとして鉄筋の直径にもよるが通常７０ｃｍ程度以上必要）という問題がある。

また、従来の鉄筋採取なしの外観目視による方法では、鉄筋の補修は必要でないものの、定性的な検査であり、その検査に個人差が生じ、計測精度が落ちる。また、腐食のおよその程度が得られるものの、強度特性は得られないという問題がある。

また、従来の鉄筋採取なしのノギス計測による方法では、断面の形状が確認できないために、正確な断面積を測定することができず、計測精度が落ちる。また、腐食のおよその程度が得られるものの、強度特性の精度が落ちるといった問題があった。

本発明は、上記状況に鑑みて、既設構造物の鉄筋を採取することなく、しかも高精度に計測することができる既設構造物の鉄筋の強度特性推定方法を提供することを目的とする。

本発明は、上記目的を達成するために、
〔１〕既設構造物の鉄筋の強度特性推定方法において、（ａ）既設構造物（１）のコンクリート（２）をはつり、鉄筋（３′）を露出させ、（ｂ）前記鉄筋（３′）に付着したコンクリート片（４）と錆（５）を除去し、鉄筋（３）を全周露出させ、（ｃ）前記鉄筋（３）の外周に内部を開放可能な１次型枠（６）をスペーサ（６Ａ）を介して設置し、（ｄ）前記１次型枠（６）内に充填剤（７′）を注入し、（ｅ）前記充填剤（７′）が硬化後、前記１次型枠（６）を取り除き、硬化した充填剤（７）に縦方向に切れ込みを入れて、鉄筋（３）から剥ぎ取り、これを２次型枠（８）とし、（ｆ）前記２次型枠（８）を前記１次型枠（６）内部に再び設置して、前記２次型枠（８）の内部に樹脂（９）を注入して硬化させ、（ｇ）鉄筋（３）の形状を複製したレプリカ（１０）を作製し、（ｈ）３次元スキャナにより、前記レプリカ（１０）の形状計測を行い、これにより断面積分布を求め、（ｉ）前記求められた断面積分布から強度特性を推定することを特徴とする。

〔２〕上記〔１〕記載の既設構造物の鉄筋の強度特性推定方法において、前記（ｂ）における鉄筋（３′）のコンクリート片（４）の除去をウォータージェットにより行うことを特徴とする。

〔３〕上記〔１〕記載の既設構造物の鉄筋の強度特性推定方法において、前記（ｂ）における鉄筋（３′）の錆（５）の除去をウォータージェットにより行うことを特徴とする。

〔４〕上記〔１〕記載の既設構造物の鉄筋の強度特性推定方法において、前記（ｃ）と（ｄ）における１次型枠（６）は、前記鉄筋（３）を中央に配置するように前記１次型枠（６）の上下に設置されるスペーサ（６Ａ）と充填剤注入用管（６Ｂ）と空気抜き管（６Ｃ）を備えることを特徴とする。

〔５〕上記〔１〕記載の既設構造物の鉄筋の強度特性推定方法において、前記（ｄ）と（ｅ）における充填剤（７）がシリコン樹脂であり、鉄筋の表面から容易に剥離することを特徴とする。

〔６〕上記〔５〕記載の既設構造物の鉄筋の強度特性推定方法において、前記充填材（７′）は硬化時間を２〜６時間と遅くして、閉塞を生じ難くすることを特徴とする。

〔７〕上記〔１〕記載の既設構造物の鉄筋の強度特性推定方法において、前記（ｆ）における樹脂（９）は無収縮のエポキシ樹脂又は無発泡ウレタン樹脂であることを特徴とする。

〔８〕上記〔１〕記載の既設構造物の鉄筋の強度特性推定方法において、前記（ｃ）における１次型枠（６）を透明として、前記充填剤（７′）の充填状況が観察できることを特徴とする。

〔９〕上記〔１〕記載の既設構造物の鉄筋の強度特性推定方法において、前記（ｈ）における３次元スキャナは、前記レプリカ（１０）をターンテーブル（１３）の中心に設置し、前記レプリカ（１０）のある一定の高さ（ｚ）から水平にレーザー光（１２）を照射し、対象表面に現れるビームスポットの平面上の位置（ｘ，ｙ）を三角測量の原理により計測することを特徴とする。

〔１０〕上記〔９〕記載の既設構造物の鉄筋の強度特性推定方法において、前記ターンテーブル（１３）を回転させながら円周方向に等間隔で繰り返し、ターンテーブル（１３）が一周した後に高さ方向に一定距離だけレーザー光ユニットを移動させて同じ動作を行い、これを測定エリア全体にわたり繰り返すことで、前記レプリカ（１０）の全周の表面形状を取得することを特徴とする。

〔１１〕上記〔１〕記載の既設構造物の鉄筋の強度特性推定方法において、前記（ｉ）における強度特性の推定は、前記（ｈ）における３次元スキャナにより求めた腐食した鉄筋の断面積分布をもとに、鉄筋の力学性状の推定を行うことを特徴とする。

〔１２〕上記〔１１〕記載の既設構造物の鉄筋の強度特性推定方法において、前記鉄筋の力学性状の推定は、
（ａ）引張力Ｐを仮定し、
（ｂ）鉄筋の軸方向に微小な区間ｉについて、当該区間ｉの断面に生じる応力σ_i を算出し（σ_i ＝Ｐ／Ａ_i 、Ａｉは当該区間における断面積）
（ｃ）あらかじめ設定した、素材自体の応力σ−ひずみε関係〔σ＝ｆ（ε）〕を用いて、応力σ_i が生じている場合のひずみε_i を求め〔ε_i ＝ｆ^-1（σ_i ）〕、
（ｄ）上記（ｂ）と（ｃ）を全区間の断面に対して実行し、
（ｅ）測定区間Ｌにおける前記ひずみε_i の総和（Σε_i ）を求めることを特徴とする。

本発明によれば、既設構造物の鉄筋を採取することなく、しかも高精度に計測することができる。より具体的には、
（１）鉄筋を採取することがないため、一時的な強度低下を生じることなく、既設構造物の鉄筋の強度特性を簡便に計測することができる。

（２）既設構造物の鉄筋の多数箇所の計測を行うことができる。

（３）３次元スキャナにより既設構造物の鉄筋の表面形状および腐食量を正確に取得することができる。

（４）その３次元スキャナにより求めた腐食した鉄筋の断面積分布をもとに、鉄筋の力学性状の推定を行うことができる。

本発明の既設構造物の鉄筋の強度特性推定方法は、既設構造物（１）のコンクリート（２）をはつり、鉄筋（３′）を露出させ、前記鉄筋（３′）に付着したコンクリート片（４）と錆（５）を除去し、鉄筋（３）を全周露出させ、前記鉄筋（３）の外周に内部を開放可能な１次型枠（６）をスペーサ（６Ａ）を介して設置し、該１次型枠（６）内に充填剤（７′）を注入し、前記充填剤（７′）が硬化後、前記１次型枠（６）を取り除き、硬化した充填剤（７）に縦方向に切れ込みを入れて、鉄筋（３）から剥ぎ取りこれを２次型枠（８）とし、前記２次型枠（８）を前記１次型枠（６）内部に再び設置して、前記２次型枠（８）の内部に樹脂（９）を注入して硬化させ、鉄筋（３）の形状を複製したレプリカ（１０）を作製し、３次元スキャナにより前記レプリカ（１０）の形状計測を行い、これにより断面積分布を求め、この求められた断面積分布から強度特性を推定する。

以下、本発明の実施形態について詳細に説明する。

図１は本発明の実施例を示す既設構造物の腐食鉄筋の強度特性推定工程図である。

（１）まず、図１（ａ）に示すように、既設構造物１のコンクリート２をはつり、鉄筋３′を露出させる（ステップＳ１）。この状態では、鉄筋３′上にコンクリート片４や錆５が付着している。

（２）次に、図１（ｂ）に示すように、コンクリート片４と錆５を除去し、鉄筋３を全周露出させる（ステップＳ２）。

（３）次に、図１（ｃ）に示すように、鉄筋３の外周に内部を開放可能な１次型枠（パイプ）６を鉄筋３を中央に配置するために１次型枠（パイプ）６の上下に設置されるスペーサ６Ａを介して設置する（ステップＳ３）。

（４）次に、図１（ｄ）に示すように、該１次型枠（パイプ）６内に充填剤（シリコン樹脂）７′を注入する（ステップＳ４）。６Ｂは充填剤（シリコン樹脂）注入用管、６Ｃは空気抜き管である。

（５）次に、図１（ｅ）に示すように、前記充填剤７′が硬化した後、前記１次型枠６を取り除き、硬化した充填剤７に縦方向に切れ込みを入れて、鉄筋３から剥ぎ取り、これを２次型枠８とする（ステップＳ５）。

（６）次に、図１（ｆ）に示すように、２次型枠８を前記１次型枠６内部に再び設置して、前記２次型枠８の内部に樹脂９を注入して硬化させる（ステップＳ６）。つまり、型取りに使用したパイプ６を用いて２次型枠８の形状を固定した状態で２次型枠８の内部に樹脂９を注入して硬化させる。

（７）次に、図１（ｇ）に示すように、鉄筋３の形状を忠実に複製したレプリカ１０を作製する（ステップＳ７）。

（８）次に、図５および図６に示すように、３次元スキャナによりレプリカ１０の鉄筋形状計測を行い（ステップＳ８）、断面積分布を求める。

（９）次に、図７および図８に示すように、求められた断面積分布から強度特性を推定する（ステップＳ９）。

図２は図１（ｄ）の状態（１次型枠６内に充填剤７を注入する状態）を示す代用図面としての写真であり、図３は図１（ｅ）の状態（２次型枠の採取状態）を示す代用図面としての写真であり、図４は図１（ｇ）の状態（レプリカの完成状態）を示す代用図面としての写真である。

以下、上記した既設構造物中の鉄筋のレプリカ（複製品）の作製方法について詳細に説明する。

（１）コンクリートのはつり作業
コンクリート２のはつり作業については、コンクリート構造物１の鉄筋３を傷つけないように鉄筋周囲（鉄筋背面側を含む周囲２０ｍｍ程度以上）のコンクリートをはつりとる。このはつりの具体的な方法については、表１に示すようなものがある。

（２）鉄筋の錆の除去
鉄筋３の金属部を傷つけないようにコンクリート片４や錆５を除去する。鉄筋３の背面側も鏡等を用いてコンクリート片４や錆５の除去の確認をする。なお、錆の除去方法には、表２に示すようなものがある。

（３）鉄筋の型取りおよびレプリカの作製
１次型枠６として、鉄筋３の直径より２０ｍｍ程度以上大きい内径をもつパイプ（塩化ビニールパイプ）に縦方向に切れ込みを入れたものを作製し、鉄筋３が中心になるようにパイプ６の上下にスポンジなどよりなるスペーサ６Ａを詰めて、パイプ６を固定する。このとき、充填剤としてのシリコン樹脂７の注入用管６Ｂと空気抜き管６Ｃも設置する。

次いで、パイプ６中にシリコン樹脂（ゴム）７′を注入して、鉄筋３の型を取る。パイプ６が透明であれば、シリコン樹脂の充填状況が外部から観察でき、充填不良も防ぐ効果がある。シリコン樹脂７′は鉄筋表面からの剥離性に優れる。また、シリコン樹脂には、主剤と硬化剤を混ぜるタイプを用いており、硬化時間を２〜６時間と遅くして、閉塞を生じ難くする（使用した型取り用シリコン樹脂７′は、例えば、信越化学製シリコン樹脂ＫＥ−１１１である）。

シリコン樹脂７′が十分硬化した後、パイプ６を取り除き、硬化したシリコン樹脂７にカッター（図示なし）により切れ込みを入れて、鉄筋３から剥ぎ取り、採取して、２次型枠とする。

作製した２次型枠をそのままにしておくと断面が平たくつぶれるように変形するため、現地で、型取りに使用したパイプ６を用いて２次型枠の形状を固定し、樹脂〔無収縮のエポキシ樹脂もしくは無発泡ウレタン樹脂９（例えば、平泉洋行製無発泡ウレタン樹脂ハイキャスト）〕を硬化させ、レプリカ１０が完成するとともに、２次型枠の変形を抑制する。なお、２次型枠は、鉄筋の腐食した箇所の他に、健全部（腐食がない箇所）についても採取しておく。２次型枠はシリコン樹脂が硬化したものであり、表面の剥離性に優れるので、レプリカ１０を容易に取り出すことができる。また、レプリカ１０は１つの２次型枠から複数個作製可能である。

なお、健全部のレプリカ１０の質量ｗ₁ と腐食部のレプリカ１０の質量ｗ₂ を計測し、単位長さ当たりの比を算出すれば、腐食による質量減少率Ｃを算出することができる。Ｃ＝（ｗ₁ −ｗ₂ ）／ｗ₁ であり、Ｃは腐食の程度を表現するのに有効である。ただし、Ｃの算出に当たり、単位長さ当たりの質量は、長さと節の数が同じになるように、レプリカ１０の切断位置を調整する必要がある。

次に、鉄筋の形状計測について説明する。

図５は本発明にかかる計測対象としてのレプリカ１０を形状計測装置１１としての３次元スキャナにより計測する状況の代用図面としての写真、図６はその計測例を示す図である。

この形状計測装置１１（使用した形状計測装置は、例えば、ローランドディージー社製ＬＰＸ−２５０である）はまず、レプリカ１０のある一定の高さ（ｚ）から水平に、レーザー光ユニット（図示なし）よりレーザー光１２を照射し、対象表面に現れるビームスポットの平面上の位置（ｘ，ｙ）を三角測量の原理により計測する。これをターンテーブル１３を回転させながら円周方向に等しい角度間隔で繰り返し、ターンテーブル１３が一周した後に高さ方向に一定距離だけレーザー光ユニットを移動させて同じ動作を行う。これを測定エリア全体にわたり繰り返すことで、レプリカ１０の表面形状を取得する。すなわち、この形状計測装置１１は、ターンテーブルの回転と同期した計測手段をとることにより、レプリカ１０を全周から計測することができるので、対象とするレプリカ１０の断面積および形状を効率よく計測することができる。長さ４００ｍｍのレプリカ１０を高さｚ方向に１ｍｍきざみで計測する場合、計測時間は２０分程度である。計測角度間隔は計測時間に影響しない。

なお、図５のようにレプリカ１０を設置する場合、計測には、レプリカ１０はターンテーブル１３の中心線上に設置しなければならない。また、レーザー光１２の照射が水平方向に固定されているので、上下の切断面を直接計測できない。また、鉄筋のレプリカ１０の下端のバイス（万力）１４で固定する部分も計測できない。したがって、レプリカ１０はそのことを考慮して長めに作製するのが望ましい。

このようにして、上記装置により、レプリカ１０の形状を測定し、区分求積法によって各断面の断面積を求める。

このようにして、３次元スキャナによって断面積分布計測を行った例が図６に示されている。図６（ａ）は塩害腐食鉄筋の例であり、横軸に塩害腐食鉄筋の長さ方向の距離を、縦軸にその断面積を示している。この図から分かるように、表面は短い間隔で凹凸が生じている。図６（ｂ）は中性化腐食鉄筋の例であり、横軸に中性化腐食鉄筋の長さ方向の距離を、縦軸にその断面積を示している。この図から分かるように、表面は割合になだらかな凹凸が形成されている。

図７は本発明にかかる鉄筋のレプリカの断面積分布を考慮した計測鉄筋形状から強度特性を推定する方法の説明図である。

３次元スキャナによる計測によれば、表面の凹凸が著しくレーザー光が内側に入射されない場合、形状が正確に計測できなくなる。また、対象表面の光の反射の度合いなどによっては、ノイズを生じる場合がある。これらの理由によって、３次元スキャナの計測値は真値から誤差を生じる場合があるので、レプリカを実際に切断して、任意の断面の断面積を画像処理等の方法により別途測定し、レプリカ毎に３次元スキャナの精度を検証し補正係数を算出しておくてことが望ましい。

上記補正係数を乗じた断面積から、節の部分の断面積を控除したデータを作成し、これを解析用断面積データとする。

その解析用断面積データを用い、あらかじめ設定した区間に生じる漸増引張力による伸び量を算出する。その算出は、以下のようである。
（１）引張力Ｐを仮定する。
（２）鉄筋の軸方向に微小な区間ｉについて、区間ｉの断面に生じる応力σ_i を算出する（σ_i ＝Ｐ／Ａ_i ）、ここでＡ_i は、区間ｉにおける断面積である。
（３）あらかじめ設定した、素材自体の応力σ−ひずみε関係〔σ＝ｆ（ε）〕を用いて、応力σ_i が生じている場合のひずみε_i を求める〔ε_i ＝ｆ^-1（σ_i ）〕。
（４）上記（２）と（３）を全区間の断面に対して実行する。
（５）測定区間Ｌにおけるひずみε_i の総和（Σε_i ）を求める。これはΔＬとなる。

必要に応じて、荷重−変位関係（Ｐ−ΔＬ）を、応力σ−ひずみε関係（σ＝Ｐ／Ａ，ε＝ΔＬ／Ｌ）に変換する。ただし、Ａは腐食のない時の断面積である。

以下、３次元スキャナにより求めた腐食した鉄筋の断面積分布をもとに、鉄筋の力学性状の推定を詳細に説明する。

まず、鉄筋の軸方向に微小な区間ｉを考える。この区間の両端に引張力Ｐが作用した場合のひずみε_i は、素材自体の応力σ−ひずみε関係〔σ＝ｆ（ε）〕とその区間の断面積Ａ_i から、以下の式により定まると仮定する。

σ_i ＝Ｐ／Ａ_i ＝ｆ（ε_i ）
ε_i ＝ｆ^-1（σ_i ） …（１）
また、鉄筋の引張試験において、測定区間Ｌにおける伸びΔＬは、微小区間のひずみε_i と区間長Ｌ_i の積を積算することにより求められると仮定する。

ΔＬ＝Σε_i ・Ｌ_i …（２）
ΔＬを測定区間Ｌで除した値は、測定区間全体における平均ひずみとなる。

以上に示すように、本手法は、素材自体の応力σ−ひずみε関係が腐食鉄筋の任意断面で成立すると仮定して特性を推定する。

これを検証するために、腐食を模擬して切削した鉄筋に対して引張試験を実施した。

図８に示すように、鉄筋２０の切削は、コンクリート中の腐食のばらつきを模擬し、全体に切削する部分（平面切削部）２１と局部的に切削する部分（曲面切削部）２２に分けて行った。切削に際しては、平均の断面減少率を１５〜２０％程度とし、曲面切削部２２の区間の長さを切削区間全体の１５％とし、最小断面積は平面切削部２１の腹の断面の８５％になるようにした。なお、切削時の熱の影響を最小限にするためにダイヤモンドカッターにより切削を行っている。切削後の断面積分布を図９に示している。平面切削部２１および曲面切削部２２の最小断面積はそれぞれ１４８．５および１２５．０ｍｍ² で、その比は１：０．８４であり、概ね想定通りの断面積分布が得られている。

図１０は模擬腐食鉄筋の引張試験装置の模式図である。

この鉄筋の引張試験では、設定した間隔（公称径の１６倍）にターゲット３１，３２を取り付け、これらのターゲット３１，３２の変位を変位計３３，３４で計測することにより、区間伸びを計測すると同時に、伸び計およびひずみゲージで局所ひずみも併せて計測した。

解析結果を変位計から得た実験値と併せて図１１に示す。この図において、実線は解析結果、破線は実験結果である。この図１１では、断面積分布は節の断面積を控除していない。ここで、鉄筋素材自体の応力σ−ひずみε関係〔σ＝ｆ（ε）〕は、健全な鉄筋の引張試験における腹の断面の応力σ−ひずみε関係を用いた。解析値は実験値に比べ、特に降伏以降のひずみが小さい。この原因として、ひずみの解析に用いる各断面積が過大であることが挙げられる。すなわち、解析では実測した全断面積を有効として応力とひずみを算出しているが、実際には節などの出張り部分などが剛性に寄与していない可能性があり、この部分を適切に控除する必要がある。鉄筋の断面積分布を腹の断面積で包絡することにより節の断面積を控除して再設定し、同様に解析すると、図１２が得られ、良好に実験結果を再現できることが分かる。図１２に示す通り、最小断面部の降伏は弾性限界を、平面切削部すなわちヒストグラムでピークとなる断面積部分の降伏は降伏棚を決定づけていることがわかる。

なお、本発明は上記実施例に限定されるものではなく、本発明の趣旨に基づき種々の変形が可能であり、これらを本発明の範囲から排除するものではない。

本発明の既設構造物の鉄筋の強度特性推定方法は、既設構造物の腐食鉄筋の正確な腐食量及び推定強度を計測できる測定ツールとして利用可能である。

本発明の実施例を示す既設構造物の腐食鉄筋の強度特性推定の工程図である。 図１（ｄ）の状態〔１次型枠６に充填剤（シリコンゴム）７を注入する状態〕を示す代用図面としての写真である。 図１（ｅ）の状態（２次型枠の採集状態）を示す代用図面としての写真である。 図１（ｇ）の状態（レプリカの完成状態）を示す代用図面としての写真である。 本発明にかかる計測対象としてのレプリカを鉄筋形状計測装置としての３次元スキャナにより計測する状況の代用図面としての写真である。 図５の装置による計測例を示す図である。 本発明にかかる鉄筋のレプリカの断面積分布を考慮した計測鉄筋形状から強度特性を推定する方法の説明図である。 鉄筋の切削状況を示す図である。 切削後の断面積分布を示す図である。 模擬腐食鉄筋の引張試験装置の模式図である。 断面積分布を補正しない場合の模擬腐食鉄筋の荷重−変位関係解析結果を示す図である。 断面積分布を補正した場合の模擬腐食鉄筋の荷重−変位関係解析結果を示す図である。 従来の既設構造物の鉄筋の検査状況を示す図面代用の写真である。

符号の説明

１ 既設構造物
２ コンクリート
３，３′，２０ 鉄筋
４ コンクリート片
５ 錆
６ １次型枠（パイプ）
７，７′ 充填剤（シリコン樹脂）
６Ａ スペーサ
６Ｂ 充填剤（シリコン樹脂）注入用管
６Ｃ 空気抜き管
８ ２次型枠
９ 樹脂
１０ 鉄筋の形状を忠実に複製したレプリカ
１１ 形状計測装置
１２ レーザー光
１３ ターンテーブル
１４ バイス（万力）
２１ 平面切削部
２２ 曲面切削部
３１，３２ ターゲット
３３，３４ 変位計

Claims (12)

1. （ａ）既設構造物（１）のコンクリート（２）をはつり、鉄筋（３′）を露出させ、
   （ｂ）前記鉄筋（３′）に付着したコンクリート片（４）と錆（５）を除去し、鉄筋（３）を全周露出させ、
   （ｃ）前記鉄筋（３）の外周に内部を開放可能な１次型枠（６）をスペーサ（６Ａ）を介して設置し、
   （ｄ）前記１次型枠（６）内に充填剤（７′）を注入し、
   （ｅ）前記充填剤（７′）が硬化後、前記１次型枠（６）を取り除き、硬化した充填剤（７）に縦方向に切れ込みを入れて、鉄筋（３）から剥ぎ取り、これを２次型枠（８）とし、
   （ｆ）前記２次型枠（８）を前記１次型枠（６）内部に再び設置して、前記２次型枠（８）の内部に樹脂（９）を注入して硬化させ、
   （ｇ）鉄筋（３）の形状を複製したレプリカ（１０）を作製し、
   （ｈ）３次元スキャナにより、前記レプリカ（１０）の形状計測を行い、これにより断面積分布を求め、
   （ｉ）前記求められた断面積分布から強度特性を推定することを特徴とする既設構造物の鉄筋の強度特性推定方法。
2. 請求項１記載の既設構造物の鉄筋の強度特性推定方法において、前記（ｂ）における鉄筋（３′）のコンクリート片（４）の除去をウォータージェットにより行うことを特徴とする既設構造物の鉄筋の強度特性推定方法。
3. 請求項１記載の既設構造物の鉄筋の強度特性推定方法において、前記（ｂ）における鉄筋（３′）の錆（５）の除去をウォータージェットにより行うことを特徴とする既設構造物の鉄筋の強度特性推定方法。
4. 請求項１記載の既設構造物の鉄筋の強度特性推定方法において、前記（ｃ）と（ｄ）における１次型枠（６）は、前記鉄筋（３）を中央に配置するように前記１次型枠（６）の上下に設置されるスペーサ（６Ａ）と充填剤注入用管（６Ｂ）と空気抜き管（６Ｃ）を備えることを特徴とする既設構造物の鉄筋の強度特性推定方法。
5. 請求項１記載の既設構造物の鉄筋の強度特性推定方法において、前記（ｄ）と（ｅ）における充填剤（７）がシリコン樹脂であり、鉄筋の表面から容易に剥離することを特徴とする既設構造物の鉄筋の強度特性推定方法。
6. 請求項５記載の既設構造物の鉄筋の強度特性推定方法において、前記充填材（７′）は硬化時間を２〜６時間と遅くして、閉塞を生じ難くすることを特徴とする既設構造物の鉄筋の強度特性推定方法。
7. 請求項１記載の既設構造物の鉄筋の強度特性推定方法において、前記（ｆ）における樹脂（９）は無収縮のエポキシ樹脂又は無発泡ウレタン樹脂であることを特徴とする既設構造物の鉄筋の強度特性推定方法。
8. 請求項１記載の既設構造物の鉄筋の強度特性推定方法において、前記（ｃ）における１次型枠（６）を透明として、前記充填剤（７′）の充填状況が観察できることを特徴とする既設構造物の鉄筋の強度特性推定方法。
9. 請求項１記載の既設構造物の鉄筋の強度特性推定方法において、前記（ｈ）における３次元スキャナは、前記レプリカ（１０）をターンテーブル（１３）の中心に設置し、前記レプリカ（１０）のある一定の高さ（ｚ）から水平にレーザー光（１２）を照射し、対象表面に現れるビームスポットの平面上の位置（ｘ，ｙ）を三角測量の原理により計測することを特徴とする既設構造物の鉄筋の強度特性推定方法。
10. 請求項９記載の既設構造物の鉄筋の強度特性推定方法において、前記ターンテーブル（１３）を回転させながら円周方向に等間隔で繰り返し、ターンテーブル（１３）が一周した後に高さ方向に一定距離だけレーザー光ユニットを移動させて同じ動作を行い、これを測定エリア全体にわたり繰り返すことで、前記レプリカ（１０）の全周の表面形状を取得することを特徴とする既設構造物の鉄筋の強度特性推定方法。
11. 請求項１記載の既設構造物の鉄筋の強度特性推定方法において、前記（ｉ）における強度特性の推定は、前記（ｈ）における３次元スキャナにより求めた腐食した鉄筋の断面積分布をもとに、鉄筋の力学性状の推定を行うことを特徴とする既設構造物の鉄筋の強度特性推定方法。
12. 請求項１１記載の既設構造物の鉄筋の強度特性推定方法において、前記鉄筋の力学性状の推定は、
    （ａ）引張力Ｐを仮定し、
    （ｂ）鉄筋の軸方向に微小な区間ｉについて、当該区間ｉの断面に生じる応力σ_i を算出し（σ_i ＝Ｐ／Ａ_i 、Ａｉは当該区間における断面積）
    （ｃ）あらかじめ設定した、素材自体の応力σ−ひずみε関係〔σ＝ｆ（ε）〕を用いて、応力σ_i が生じている場合のひずみε_i を求め〔ε_i ＝ｆ^-1（σ_i ）〕、
    （ｄ）上記（ｂ）と（ｃ）を全区間の断面に対して実行し、
    （ｅ）測定区間Ｌにおける前記ひずみε_i の総和（Σε_i ）を求めることを特徴とする既設構造物の鉄筋の強度特性推定方法。