JP2007231313A - beta-TYPE TITANIUM ALLOY - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、β型チタン合金に関するものである。 The present invention relates to a β-type titanium alloy.
チタン合金は、鉄などに比較して、軽くて強く、耐食性に優れた材料である。上記チタン合金のうち、とりわけ、β型チタン合金は、高い強度を有している。 Titanium alloys are lighter, stronger and more resistant to corrosion than iron. Among the titanium alloys, in particular, β-type titanium alloys have high strength.
この種のβ型チタン合金としては、例えば、特許文献１に記載されるように、Ｔｉ−１５Ｖ−３Ａｌ−３Ｃｒ−３Ｓｎ、Ｔｉ−２９Ｎｂ−１３Ｔａ−４．６Ｚｒなどが知られている。 As this type of β-type titanium alloy, for example, as described in Patent Literature 1, Ti-15V-3Al-3Cr-3Sn, Ti-29Nb-13Ta-4.6Zr, and the like are known.
また、特許文献１には、質量％で、Ｃｒ：２〜１２％、Ｆｅ：８．８％以下、Ｎｉ：７％以下、Ａｌ：６％以下を含み、かつ、［Ｆｅ］＋０．６［Ｃｒ］＋０．４［Ｎｉ］の値が６〜１０％であり、残部Ｔｉおよび不可避的不純物からなるβ型チタン合金が開示されている。 Patent Document 1 includes, in mass%, Cr: 2 to 12%, Fe: 8.8% or less, Ni: 7% or less, Al: 6% or less, and [Fe] +0.6 [ A β-type titanium alloy having a value of [Cr] +0.4 [Ni] of 6 to 10% and the balance Ti and inevitable impurities is disclosed.
しかしながら、上記β型チタン合金は、以下のような問題があった。 However, the β-type titanium alloy has the following problems.
すなわち、前者のβ型チタン合金は、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａといった比較的高価な元素を多く含んでいる。そのため、その価格が高いといった問題があった。 That is, the former β-type titanium alloy contains a lot of relatively expensive elements such as V, Nb, and Ta. Therefore, there was a problem that the price was high.
一方、後者のβ型チタン合金は、比較的安価な元素を用いている点で、その価格が比較的安価ではある。 On the other hand, the latter β-type titanium alloy is relatively inexpensive because a relatively inexpensive element is used.
ところが、本発明者らの研究によれば、このβ型チタン合金は、その製造時に、熱間圧延した後にコイルに巻き取るなどすると、折損が発生しやすく、製造性に劣るといった問題があることが判明した。 However, according to the study by the present inventors, when this β-type titanium alloy is manufactured, when it is hot-rolled and then wound on a coil, there is a problem that breakage tends to occur and the productivity is inferior. There was found.
そこで、本発明が解決しようとする課題は、比較的安価であり、製造性に優れたβ型チタン合金を提供することにある。 Therefore, the problem to be solved by the present invention is to provide a β-type titanium alloy that is relatively inexpensive and excellent in manufacturability.
上記課題を解決するため、本発明に係るβ型チタン合金は、質量％で、Ｃｒ：５．０〜２０．０％、Ｆｅ：０．１〜５．０％、および、Ｓｎ：１．０〜１０．０％を含有し、残部がＴｉおよび不可避的不純物よりなることを要旨とする。 In order to solve the above problems, the β-type titanium alloy according to the present invention is in mass%, Cr: 5.0 to 20.0%, Fe: 0.1 to 5.0%, and Sn: 1.0. The content is ˜10.0%, the balance being Ti and inevitable impurities.
上記β型チタン合金は、さらに、Ａｌ：６．０％以下を含有していても良い。 The β-type titanium alloy may further contain Al: 6.0% or less.
また、上記β型チタン合金は、さらに、Ｍｏ：１．０％以下、および／または、Ｖ：１．０％以下を含有していても良い。 The β-type titanium alloy may further contain Mo: 1.0% or less and / or V: 1.0% or less.
一方、本発明に係るゴルフクラブのヘッドは、上記β型チタン合金を用いたことを要旨とする。 On the other hand, the gist of the head of the golf club according to the present invention is the use of the β-type titanium alloy.
本発明に係るβ型チタン合金は、Ｃｒ、Ｆｅ、Ｓｎといった比較的安価な元素を用いているので、その価格が比較的安価である。 Since the β-type titanium alloy according to the present invention uses relatively inexpensive elements such as Cr, Fe, and Sn, its price is relatively inexpensive.
さらに、上記β型チタン合金は、特定の成分を、特定範囲で含有しているので、その製造時に折損が発生し難く、製造性に優れる。 Furthermore, since the β-type titanium alloy contains a specific component in a specific range, breakage is unlikely to occur at the time of manufacture, and the productivity is excellent.
本発明に係るゴルフクラブのヘッドは、上記β型チタン合金を用いているので、生産性、歩留まりなどに優れ、また、比較的安価である。 Since the golf club head according to the present invention uses the β-type titanium alloy, it is excellent in productivity, yield, and the like, and is relatively inexpensive.
以下に、本発明の一実施形態について詳細に説明する。本発明に係るβ型チタン合金は、以下の構成元素を含み、残部がＴｉおよび不可避的不純物よりなる。含まれる構成元素の種類、その含有率を特定した理由は、次の通りである。なお、以下の含有率の単位は、質量％である。 Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described in detail. The β-type titanium alloy according to the present invention contains the following constituent elements, with the balance being made of Ti and inevitable impurities. The reason why the types of constituent elements contained and the contents thereof are specified is as follows. In addition, the unit of the following content rate is the mass%.
（１）Ｃｒ：５．０〜２０．０％
Ｃｒは、Ｔｉをβ相化する効果を有する、比較的安価な元素である。
(1) Cr: 5.0-20.0%
Cr is a relatively inexpensive element having an effect of converting Ti into a β phase.
Ｃｒ含有率が少なくなると、その効果が少なくなるなどの傾向が見られる。そのため、Ｃｒ含有率は、５．０％以上、好ましくは、１０．０％以上とするのが良い。 When the Cr content is decreased, the effect is reduced. Therefore, the Cr content is 5.0% or more, preferably 10.0% or more.
一方、Ｃｒ含有率が多くなると、その効果が飽和するし、また、比重も高くなって軽量化の利点が失われるなどの傾向が見られる。そのため、Ｃｒ含有率は、２０．０％以下、好ましくは、１５．０％以下とするのが良い。 On the other hand, when the Cr content is increased, the effect is saturated, and the specific gravity is increased and the advantage of weight reduction is lost. Therefore, the Cr content should be 20.0% or less, preferably 15.0% or less.
（２）Ｆｅ：０．１〜５．０％
Ｆｅは、上記Ｃｒと同様に、Ｔｉをβ相化する効果を有する、比較的安価な元素である。
(2) Fe: 0.1 to 5.0%
Fe, like Cr, is a relatively inexpensive element that has the effect of turning Ti into a β phase.
Ｆｅ含有率が少なくなると、その効果が少なくなるなどの傾向が見られる。そのため、Ｆｅ含有率は、０．１％以上、好ましくは、０．５％以上とするのが良い。 When the Fe content is decreased, the effect is reduced. Therefore, the Fe content is 0.1% or more, preferably 0.5% or more.
一方、Ｆｅ含有率が多くなると、強度は上昇するが、硬さが増し、加工性が低下するなどの傾向が見られる。そのため、Ｆｅ含有率は、５．０％以下、好ましくは、３．０％以下とする。 On the other hand, when the Fe content increases, the strength increases, but there is a tendency that the hardness increases and the workability decreases. Therefore, the Fe content is 5.0% or less, preferably 3.0% or less.
（３）Ｓｎ：１．０〜１０．０％
Ｓｎは、α相およびβ相の両方を強化する効果を有する、比較的安価な元素である。
(3) Sn: 1.0-10.0%
Sn is a relatively inexpensive element that has the effect of strengthening both the α and β phases.
Ｓｎ含有率が少なくなると、その効果が少なくなるなどの傾向が見られる。そのため、Ｓｎ含有率は、１．０％以上、好ましくは、２．０％以上とするのが良い。 When Sn content rate decreases, the tendency that the effect decreases is seen. Therefore, the Sn content is 1.0% or more, preferably 2.0% or more.
一方、Ｓｎ含有率が多くなると、加工性が低下するなどの傾向が見られる。そのため、Ｓｎ含有率は、１０．０％以下、好ましくは、８．０％以下とするのが良い。 On the other hand, when Sn content rate increases, the tendency for workability to fall etc. is seen. Therefore, the Sn content is 10.0% or less, preferably 8.0% or less.
本発明に係るβ型チタン合金は、上述した必須構成元素に加えて、さらに、以下の元素から選択される１種または２種以上の元素を任意に含んでいても良い。これら元素の含有率を特定した理由は、以下の通りである。 In addition to the essential constituent elements described above, the β-type titanium alloy according to the present invention may further optionally contain one or more elements selected from the following elements. The reason for specifying the content of these elements is as follows.
（４）Ａｌ：６．０％以下
Ａｌは、合金の時効処理で生じるα相を強化する元素として添加する。過剰に添加すると金属間化合物Ｔｉ３Ａｌが析出し、合金が脆化する傾向が見られる。そのため、Ａｌ含有率は、６．０％以下、好ましくは、５．０％以下とするのが良い。
(4) Al: 6.0% or less Al is added as an element for strengthening the α phase generated by the aging treatment of the alloy. When added excessively, the intermetallic compound Ti 3 Al is precipitated, and the alloy tends to become brittle. Therefore, the Al content is 6.0% or less, preferably 5.0% or less.
（５）Ｍｏ：１．０％以下
Ｍｏは、Ｆｅ、Ｃｒなどと同様にβ相を安定化し、熱間成形性、熱処理性を向上させる。そのため、例えば、Ｆｅと一部置換するなどして添加しても良い。
(5) Mo: 1.0% or less Mo, like Fe and Cr, stabilizes the β phase and improves hot formability and heat treatment properties. Therefore, for example, it may be added by partially replacing Fe.
Ｍｏ含有率は、１．０％以下、好ましくは、０．５％以下とするのが良いが、比較的高価な元素であるので、積極的に含有させる必要はない。もっとも、Ｍｏは、チタン合金の主要な構成元素であるため、リサイクル材としてチタン合金スクラップを使用する場合などに主として添加されることになる。 The Mo content is 1.0% or less, preferably 0.5% or less. However, since it is a relatively expensive element, it is not necessary to actively contain it. However, since Mo is a main constituent element of the titanium alloy, it is mainly added when titanium alloy scrap is used as a recycled material.
（６）Ｖ：１．０％以下
Ｖは、Ｆｅ、Ｃｒなどと同様にβ相を安定化し、熱間成形性、熱処理性を向上させる。そのため、例えば、Ｆｅと一部置換するなどして添加しても良い。
(6) V: 1.0% or less V, like Fe and Cr, stabilizes the β phase and improves hot formability and heat treatment properties. Therefore, for example, it may be added by partially replacing Fe.
Ｖ含有率は、１．０％以下、好ましくは、０．５％以下とするのが良いが、比較的高価な元素であるので、積極的に含有させる必要はない。もっとも、Ｖは、チタン合金の主要な構成元素であるため、リサイクル材としてチタン合金スクラップを使用する場合などに主として添加されることになる。 The V content is 1.0% or less, preferably 0.5% or less. However, since it is a relatively expensive element, it is not necessary to contain it actively. However, since V is a main constituent element of the titanium alloy, it is mainly added when titanium alloy scrap is used as a recycled material.
次に、本発明に係るβ型チタン合金の製造方法の一例について説明する。
本発明に係るβ型チタン合金を得るには、上述した化学組成となるように各原料を秤量し、例えば、プラズマスカル炉や真空アーク溶解炉などの種々の溶解炉を用いて、チタン合金インゴットを溶製するなどすれば良い。また、必要に応じて、固溶化処理や時効処理などの熱処理を施しても良い。また、冷間あるいは温間での加工も可能である。
Next, an example of a method for producing a β-type titanium alloy according to the present invention will be described.
In order to obtain the β-type titanium alloy according to the present invention, each raw material is weighed so as to have the above-described chemical composition, and for example, a titanium alloy ingot is used by using various melting furnaces such as a plasma skull furnace or a vacuum arc melting furnace. You can just melt it. Moreover, you may perform heat processing, such as a solution treatment and an aging treatment, as needed. Also, cold or warm processing is possible.
なお、各原料としては、スポンジチタン、純クロム、低炭素フェロクロム、純鉄、アルミニウム、純スズなどを例示することができる。 In addition, as each raw material, sponge titanium, pure chromium, low carbon ferrochrome, pure iron, aluminum, pure tin, etc. can be illustrated.
この際、スポンジチタンとしては、例えば、Ｆｅを質量％で０．１〜１％含有する低級スポンジチタンを好適なものとして用いることができる。上記低級スポンジチタンは、比較的安価であるので、本発明に係るβ型チタン合金をより安価に製造することができる利点がある。 At this time, as the sponge titanium, for example, a lower sponge titanium containing 0.1 to 1% by mass of Fe can be preferably used. Since the lower sponge titanium is relatively inexpensive, there is an advantage that the β-type titanium alloy according to the present invention can be manufactured at a lower cost.
その後、得られたチタン合金インゴットを、必要に応じて、熱間鍛造、熱間圧延するなどすれば、所望の形状にすることができる。 Thereafter, the obtained titanium alloy ingot can be formed into a desired shape by hot forging, hot rolling, or the like, if necessary.
また、得られたチタン合金インゴットに対して、必要に応じて、固溶化処理、時効処理などを行っても良い。 Moreover, you may perform a solution treatment, an aging treatment, etc. with respect to the obtained titanium alloy ingot as needed.
上記固溶化処理としては、具体的には、例えば、β相変態温度以上の温度に加熱した後、急冷する方法などを例示することができる。これにより、均一なβ相が得られやすく、優れた強度、靱性を付与することができる。 Specific examples of the solution treatment include a method of rapidly cooling after heating to a temperature equal to or higher than the β phase transformation temperature. Thereby, a uniform β phase can be easily obtained, and excellent strength and toughness can be imparted.
また、上記時効処理の温度としては、具体的には、例えば、３５０〜６００℃、好ましくは、４５０〜５５０℃の温度を例示することができる。上記時効処理を行った場合には、合金の硬さが増加するので、機械的性質を向上させることができる。 Moreover, specifically as temperature of the said aging treatment, the temperature of 350-600 degreeC, for example, Preferably 450-550 degreeC can be illustrated. When the above aging treatment is performed, the hardness of the alloy increases, so that the mechanical properties can be improved.
以上説明した本発明に係るβ型チタン合金の用途は、特に限定されるものではない。上記β型チタン合金は、少なくとも従来のβ型チタン合金が使用されていた部品の代替材料として支障なく適用可能なものである。 The use of the β-type titanium alloy according to the present invention described above is not particularly limited. The β-type titanium alloy can be applied without any problem as an alternative material for parts where at least conventional β-type titanium alloys are used.
本発明に係るβ型チタン合金の用途としては、具体的には、例えば、自動車エンジン用コンロッド、バルブ、ばね、ボルト、ナット、金型、航空機エンジン用ブレード、ディスクなどの各種部材、釣り具、ゴルフクラブヘッドなどのレジャー用品、車椅子などの医療福祉機器などの各種構造部材、めがねフレーム、アタッシュケースなどの生活用品、パソコン、デジタルカメラ、携帯電話などのＯＡ機器、ビル、橋、道路などの建築部材などを例示することができる。 Examples of the use of the β-type titanium alloy according to the present invention include, for example, connecting rods for automobile engines, valves, springs, bolts, nuts, molds, blades for aircraft engines, disks, and other members, fishing gear, Leisure products such as golf club heads, various structural members such as medical welfare equipment such as wheelchairs, daily necessities such as eyeglass frames and attache cases, OA equipment such as personal computers, digital cameras and mobile phones, and building materials such as buildings, bridges and roads Etc. can be illustrated.
以下、本発明を実施例を用いてより具体的に説明する。
初めに、後述する表１に示す化学組成となるように、低級スポンジチタン、純クロム、低炭素フェロクロム２号、純鉄、純スズ、アルミニウムを秤量した。
Hereinafter, the present invention will be described more specifically with reference to examples.
First, lower sponge titanium, pure chromium, low carbon ferrochrome No. 2, pure iron, pure tin, and aluminum were weighed so as to have a chemical composition shown in Table 1 described later.
次いで、これら各原料から、プラズマスカル炉を用いて、質量約６ｋｇ、直径１００ｍｍの各チタン合金インゴットを溶製した。 Next, from each of these raw materials, each titanium alloy ingot having a mass of about 6 kg and a diameter of 100 mm was melted using a plasma skull furnace.
次いで、得られた各チタン合金インゴットを９５０℃に加熱して熱間鍛造を行い、直径２０ｍｍの丸棒とした。 Subsequently, each titanium alloy ingot obtained was heated to 950 ° C. to perform hot forging to obtain a round bar having a diameter of 20 mm.
得られた各丸棒を、９００℃で１時間保持した後、空冷することにより、固溶化処理を行い、実施例、比較例に係る試験材とした。 Each obtained round bar was held at 900 ° C. for 1 hour, and then air-cooled to perform a solution treatment, thereby obtaining test materials according to Examples and Comparative Examples.
次いで、上記各試験材から、機械加工によってＡＳＴＭ Ｅ８に規定される３号引張試験片（直径６．２５ｍｍ、標点距離２５ｍｍ）を作製した。 Next, No. 3 tensile test piece (diameter 6.25 mm, gauge distance 25 mm) defined by ASTM E8 was produced from each of the above test materials.
次いで、上記各引張試験片を用いて引張試験を行い、引張強さを測定した。なお、引張試験装置には、インストロン型引張試験機を使用した。また、クロスヘッド速度は、５×１０−５ｍ／ｓとした。 Next, a tensile test was performed using each of the tensile test pieces, and the tensile strength was measured. An Instron type tensile tester was used as the tensile tester. The crosshead speed was 5 × 10 −5 m / s.
また、各試験材から直径２０ｍｍ、高さ１０ｍｍの素材を切り出し、ロックウェルＣスケールにより硬さを測定した。 Further, a material having a diameter of 20 mm and a height of 10 mm was cut out from each test material, and the hardness was measured by Rockwell C scale.
また別に、上記各丸棒を、９５０℃に加熱して熱間圧延し、得られた各線材を、直径８．５ｍｍのコイルに巻き取った。コイルに巻き取ったのは、巻き取り時に折損が発生するか否かを確認するためである。以下の表では、折損の発生しなかったものを、製造性が「良好」であると判断した。 Separately, each of the above round bars was heated to 950 ° C. and hot-rolled, and each of the obtained wires was wound on a coil having a diameter of 8.5 mm. The reason why the coil is wound around the coil is to confirm whether or not breakage occurs during winding. In the table below, those that did not break were judged to be “good” in manufacturability.
表１に実施例、比較例に係るβ型チタン合金の化学組成と上記評価結果を示す。 Table 1 shows the chemical compositions of the β-type titanium alloys according to Examples and Comparative Examples and the evaluation results.
表１によれば、以下のことが分かる。すなわち、比較例に係るβ型チタン合金は、上述した構成元素を規定割合含有していないので、コイル巻き取り時に折損が発生し、製造性に劣ることが分かる。 According to Table 1, the following can be understood. That is, it can be seen that the β-type titanium alloy according to the comparative example does not contain the above-described constituent elements in a specified proportion, and therefore breakage occurs during coil winding, resulting in poor productivity.
これらに対し、実施例に係るβ型チタン合金は、特定の成分を、特定範囲で含有しているので、コイル巻き取り時などの製造時に折損が発生せず、製造性に優れていることが分かる。このことは、比較例に係るβ型チタン合金に比較して、引張強さが低く、硬すぎないことからも裏付けられている。 On the other hand, the β-type titanium alloy according to the example contains a specific component in a specific range, so that no breakage occurs at the time of manufacturing such as coil winding, and it is excellent in productivity. I understand. This is supported by the fact that the tensile strength is low and it is not too hard as compared with the β-type titanium alloy according to the comparative example.
また、実施例に係るβ型チタン合金は、Ｃｒ、Ｆｅ、Ｓｎといった比較的安価な元素を用いているので、従来のＶ、Ｎｂ、Ｔａといった比較的高価な元素を多く含んだβ型チタン合金よりも比較的安価である。 In addition, since the β-type titanium alloy according to the example uses relatively inexpensive elements such as Cr, Fe, and Sn, the conventional β-type titanium alloy containing a lot of relatively expensive elements such as V, Nb, and Ta. Is relatively inexpensive.
以上、本発明に係るβ型チタン合金について説明したが、本発明は、上記実施形態、実施例に限定されるものではなく、その趣旨を逸脱しない範囲内で種々の改変が可能なものである。 The β-type titanium alloy according to the present invention has been described above. However, the present invention is not limited to the above-described embodiments and examples, and various modifications can be made without departing from the spirit of the present invention. .
Claims (4)
Ｃｒ：５．０〜２０．０％、
Ｆｅ：０．１〜５．０％、および、
Ｓｎ：１．０〜１０．０％を含有し、
残部がＴｉおよび不可避的不純物よりなることを特徴とするβ型チタン合金。 % By mass
Cr: 5.0-20.0%,
Fe: 0.1 to 5.0%, and
Sn: 1.0-10.0% is contained,
A β-type titanium alloy characterized in that the balance is made of Ti and inevitable impurities.
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Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009215650A (en) * | 2008-02-14 | 2009-09-24 | Tokyo Institute Of Technology | Shape memory alloy |
| JP2009270163A (en) * | 2008-05-08 | 2009-11-19 | Daido Steel Co Ltd | Titanium alloy |
| JP2013112862A (en) * | 2011-11-29 | 2013-06-10 | Toho Titanium Co Ltd | Titanium alloy and manufacturing method therefor |
| CN108396175A (en) * | 2018-05-24 | 2018-08-14 | 北京航空航天大学 | A kind of high strength and low cost titanium alloy and the preparation method and application thereof |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0361341A (en) * | 1989-07-28 | 1991-03-18 | Amano Masuo | High strength titanium alloy having excellent workability |
| JPH05255780A (en) * | 1991-12-27 | 1993-10-05 | Nippon Steel Corp | High strength titanium alloy having uniform and fine structure |
| JP2005154850A (en) * | 2003-11-27 | 2005-06-16 | Kobe Steel Ltd | High strength beta-type titanium alloy |
-
2006
- 2006-02-28 JP JP2006051500A patent/JP2007231313A/en active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0361341A (en) * | 1989-07-28 | 1991-03-18 | Amano Masuo | High strength titanium alloy having excellent workability |
| JPH05255780A (en) * | 1991-12-27 | 1993-10-05 | Nippon Steel Corp | High strength titanium alloy having uniform and fine structure |
| JP2005154850A (en) * | 2003-11-27 | 2005-06-16 | Kobe Steel Ltd | High strength beta-type titanium alloy |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009215650A (en) * | 2008-02-14 | 2009-09-24 | Tokyo Institute Of Technology | Shape memory alloy |
| JP2009270163A (en) * | 2008-05-08 | 2009-11-19 | Daido Steel Co Ltd | Titanium alloy |
| JP2013112862A (en) * | 2011-11-29 | 2013-06-10 | Toho Titanium Co Ltd | Titanium alloy and manufacturing method therefor |
| CN108396175A (en) * | 2018-05-24 | 2018-08-14 | 北京航空航天大学 | A kind of high strength and low cost titanium alloy and the preparation method and application thereof |
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