JP2007228690A - 過酷事故検出装置 - Google Patents
過酷事故検出装置 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2007228690A JP2007228690A JP2006045404A JP2006045404A JP2007228690A JP 2007228690 A JP2007228690 A JP 2007228690A JP 2006045404 A JP2006045404 A JP 2006045404A JP 2006045404 A JP2006045404 A JP 2006045404A JP 2007228690 A JP2007228690 A JP 2007228690A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- generator
- terminal voltage
- severe accident
- set value
- voltage
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Landscapes
- Emergency Protection Circuit Devices (AREA)
- Testing Of Short-Circuits, Discontinuities, Leakage, Or Incorrect Line Connections (AREA)
Abstract
【課題】遠方端での過酷事故を発電機の自端にて正確に検出する。
【解決手段】発電機Gの自端にて、この発電機Gの端子電圧Eaと力率角θの少なくとも一方の変化速度を取り出し、この変化速度が過酷事故の発生に相当する第1設定値E1、θ1を超えた値か否かを判断する第1判断手段と、変化速度が第1設定値E1、θ1を超えた値であるとき、更に発電機Gの端子電圧Eaと力率角θとの少なくとも一方の変化速度を取り出し、この変化速度が過酷事故の除去に相当する第2設定値を超えた値か否かを判断する第2判断手段とを備えるようにしている。
【選択図】図1
【解決手段】発電機Gの自端にて、この発電機Gの端子電圧Eaと力率角θの少なくとも一方の変化速度を取り出し、この変化速度が過酷事故の発生に相当する第1設定値E1、θ1を超えた値か否かを判断する第1判断手段と、変化速度が第1設定値E1、θ1を超えた値であるとき、更に発電機Gの端子電圧Eaと力率角θとの少なくとも一方の変化速度を取り出し、この変化速度が過酷事故の除去に相当する第2設定値を超えた値か否かを判断する第2判断手段とを備えるようにしている。
【選択図】図1
Description
本発明は、落雷などによる2回線のうちの1回線三相地絡事故(3LG)のような過酷事故を検出する装置に関するものである。さらに詳述すると、本発明は、遠方端の過酷事故を、制御が必要な発電機の自端情報として得る過酷事故検出装置に関するものである。
電力系統は、図9に簡略に例示される電力系統図のように、複数の発電機G1、G2で発電された電力がそれぞれ昇圧変圧器T1、T2を介して送電線SLにて伝送され、更に1次変電所T3、T4を介して別の送電線SLにて伝送され、そして2次変電所や配電線(図示省略)を介して需要家に送られる。この電力系統においては、発電機Gや変電所Tあるいは送電線SLには,その容量に応じて安定して電力を伝送するため、発電・送電電力に制約が存在する。このうち、最大送電可能電力は、落雷などによる1回線三相地絡事故のような過酷な系統事故時での過渡安定度の制約によってきまることが多い。ところが、この2回線のうちの1回線三相地絡事故の発生頻度は、極めて低いため、定常運転では、最大送電可能電力より送電電力が小さい状態で運転されており、また発電機や送変電設備については、運転電圧の大きさに関して、機器耐量限界までの裕度(機器を破損することなく安全に運転できる範囲)を残す。
本発明者等は、この点に着目して機器耐量限界までの裕度を活用し、1回線三相地絡事故のような過酷な系統事故が発生した場合、残り1回線にて事故復旧までの短時間、発電機や送変電設備の電圧を高めに維持し、送電可能電力を維持・向上し、安定度を向上することを提案している(非特許文献1)。
この非特許文献1に示されているいわゆる短時間電圧高め制御方式を以下簡略して述べる。発電機至近端に1回線三相地絡事故のような過酷事故が生じた場合、発電機の端子電圧Eaは低下する。そして、この端子電圧Eaがある値に低下し、その後、事故回線の開放により事故が除去され、端子電圧Eaの大きさが復帰した後は、通常は約1秒後に、長くても10秒程度以内で事故回線が再閉路される。そこで、発電機の端子電圧を一定に制御する自動電圧調整器(AVRという)の設定電圧を例えばこの10秒間だけ高くすれば、送電可能電力を増加させることができる。つまり、発電機の自端情報である端子電圧を計測することにより発電機至近端の過酷事故を検出し、端子電圧Eaに関する機器耐量限界までの裕度を利用して一定時間例えば10秒程度の間だけ端子電圧設定値を高めに制御することで、発電機内部相差角の加速を抑えることにより安定度を向上(限界送電電力を増加)させる方式である。ここで、発電機のAVR(自動電圧調整器)の端子電圧設定値に大きさΔEasの信号を約10秒間加える。この信号の起動条件は例えば端子電圧が端子電圧設定値より0.1pu以上低下した後でかつ0.05pu以上復帰した場合に、端子電圧設定値を裕度の範囲内で高めに変更する信号を端子電圧設定値に加えるようにしている。
この場合、発電機の端子電圧は界磁電流制御にて上昇することになるので、Φ∝Ea/f(磁束∝端子電圧/周波数)の関係から磁束が増大し、絶縁破壊・過熱や振動の原因になる。したがって、図10のような過励磁耐量曲線にて安全運転可能範囲を定め、この範囲内の制約基づいて発電機の運転が行われる。更に端子電圧Easを安全運転可能範囲内において上昇させあるいは低下するにしても、急激な上昇あるいは下降は脱調を引き起こす可能がある。したがってこの脱度防止のためには、事故後の発電機回転数の動揺周期に応じたある程度の時間をとって端子電圧を高くしあるいは低くする必要がある。
このようにして過酷事故後の短時間にてAVRの設定電圧の高め制御を行なった場合の特性が、図11である。図11においては、実際上端子電圧Easを10秒間ΔEasだけ高めるとした時、図10に示すようにV/f(Ea/f)を約1.2pu以内に収め、脱調防止のため電圧上昇時2秒及び下降時4秒を採った特性を示している。この結果、この発電機の端子電圧高め制御により送電可能電力を増大させることができ、次式にて示すリアクタンスX、送受電端電圧Ea、Vr、相差角δからなる電力Pの基本式に基づき送電端電圧Eaを高くすれば相差角δが小さくなり、過酷事故後の安定度を向上することができる。
P=(Ea×Vr/X)sinδ
P=(Ea×Vr/X)sinδ
北内「機器耐量限界までの裕度を用いた安定度向上方式一短時間電圧高め制御による送電可能電力の増大−」,電力中央研究所 研究報告TO3045,H16(2004)年4月
上述の発電機の端子電圧高め制御では、発電機至近端にて過酷事故が生じた場合を予定し、言い換えれば事故点近傍の発電機のみの自端情報を取り込んで、その発電機端子電圧Eaの高め制御を行なうものである。しかしながら、この電圧高め制御を実系統にて効果的に適用するためには、過酷事故に係る相互に連系する発電機の制御が必要であり、このため発電機にとって遠方端の過酷事故を正確に検出する必要がある。通常、遠方端の事故の発生は、予め系統全体に系統事故検出装置を設置しておき、この系統事故検出装置によって系統各所の電圧、有効電力並びに無効電力を計測し、その情報を通信システムを用いて転送することにより過酷事故を検出する必要がある。しかしながら、通信システムの構築には多大なコストがかかりコスト低減の障害となる。また、発電機の端子電圧を計測することにより発電機至近端の過酷事故を検出しようとしているため、例えば負荷が徐々に増加して電圧がゆっくりと下がって行く場合にも、三相地絡事故が発生したと誤認識してしまう可能性がある。
更には、最近の電力市場の自由化に伴い、刻々と変化する電力系統の状態量を正確に把握し、過酷事故を自端にて検出することによって電力設備の運用制御を行うことは、電力系統の信頼性を確保し経済的な運用を目指す点からも必要である。
本発明は、遠方端での過酷事故を自端にて正確に検出することにより、電圧高め制御を実系統へ効果的に適用することを可能とすると共に、電力系統の状態量を正確に把握して電力系統の信頼性を確保し経済的な運用を可能とする過酷事故検出装置の提供を目的とする。
かかる目的を達成するために、請求項1にかかる発明は、電力系統での過酷事故を発電機を基端とする情報に基づいて検出する過酷事故検出装置において、発電機の自端にて、この発電機の端子電圧と力率角との少なくとも一方の変化速度を取り出し、この変化速度が過酷事故の発生に相当する第1設定値を超えた値か否かを判断して超えたときに事故発生を検出する第1判断手段と、前記変化速度が第1設定値を超えた値であるとき、更に発電機の端子電圧と力率角との少なくとも一方の変化速度を取り出し、この変化速度が過酷事故の除去に相当する第2設定値を超えたときに事故除去を判断する第2判断手段とを備えるようにしている。
三相地絡事故が発生した時には、急激に電圧及び有効電力が減少し、無効電力が増加する。他方、三相地絡事故の除去(事故回線開放)時には、その逆即ち急激に無効電力が減少し、電圧及び有効電力が増加する。そこで、発電機の端子電圧の減少、増加速度および力率角θ(無効電力÷有効電力のアークタンジェント成分)の増加・減少速度により、遠方端の三相地絡事故を検出することができる。
また、請求項2にかかる発明は、請求項1記載の発明における第1判断手段は前記端子電圧と力率角の双方の変化速度が前記第1設定値を超えたときの論理積をとり、前記第2判断手段は前記第1判断手段のゲート信号並びに前記端子電圧と力率角の双方の変化速度が前記第2設定値を超えたときの論理積をとり、そのゲート信号を前記発電機の自動電圧調整器の端子電圧設定値を制御する制御手段に出力するものであることが好ましい。
また、請求項3にかかる発明は、請求項1または2にかかる発明において、第2判断手段にて変化速度が第2設定値を超えた値であるとき、発電機の端子電圧を脱調を起こさずに上昇及び降下させて耐量限界内にて一定期間高く保持する制御を、発電機の自動電圧調整器に入力される電圧設定器からの設定電圧を変えて行なう電圧制御器を備えたものであることが好ましい。
また、請求項4にかかる発明は、請求項1または2にかかる発明において、自動電圧調整器が系統安定化装置付き自動電圧調整器であることが好ましい。
また、請求項5にかかる発明は、請求項1から4のいずれか1つに記載の発明において、変化速度が第1設定値を超えた値であるとき、継電器の作動時間に相応して待機する保持手段を備えることが好ましい。
請求項1にかかる発明によれば、発電機の端子電圧の減少、増加速度および力率角θの増加・減少速度により、三相地絡事故を検出することができるので、発電機の自端にて遠方端での過酷事故を直ちにそして正確に検出することができ、過酷事故での電力系統の状態量を正確に把握して電力系統の信頼性を確保し、経済的な運用を可能とする。殊に、端子電圧と力率角の双方の変化速度のアンド(論理積)を採って設定値の値を超えたか否かの判断をする場合には、状態量の正確な把握と電力系統の信頼性の確保は十分なものとなる。
また、請求項3にかかる発明によれば、発電機の自端にて従来のように至近端のみならず遠方端での過酷事故を直ちにそして正確に検出することができ、いわゆる電圧高め制御を実系統へ効果的に適用することが可能となる。
また、請求項4にかかる発明によれば、系統安定化装置によって過酷事故の連系線での限界送電電力を一層向上することができる。
また、請求項5にかかる発明によれば、過酷事故時の継電器の動作をも踏まえることにより、過酷事故除去の一層確実な検出が可能となる。
以下、本発明の構成を図面に示す実施形態に基づいて詳細に説明する。
図1〜図4に本発明にかかる過酷事故検出装置の一実施形態を示す。まず、図1に本発明の実施形態にかかる過去事故検出装置を含む発電電気設備の構成例を示すブロック図を示す。界磁巻線Fを有する発電機Gには、その発電電力を送出する出力ライン1を備え、界磁巻線Fには自動電圧調整器(AVRという)2が接続されている。AVR2の一方の入力端子は出力ライン1に接続され、他方の入力端子は設定電圧Easを出力する電圧設定器3に接続されている。更にAVR2の他方の入力端子は、端子電圧高め制御を行なう電圧制御器8の出力端子に接続されている。電圧制御器8に接続される事故検出器4の入力端子は、有効電力(P)検出器5、無効電力(Q)検出器6、及び出力ライン1に直接接続されている。また、ここでは、9は、電流検出のための変流器である。
ここで、AVR2は、例えば図2に示すような簡略構成を成し、発電機Gの端子電圧Eaと電圧設定器3からの設定電圧Easとを比較する比較部21、この比較部21の出力に応じて界磁電圧を制御することにより、界磁電流を界磁巻線Fに流す励磁部22を有する。そして、このAVR2では、端子電圧Eaと設定電圧Easとを比較し、その比較の差分にて励磁部22を制御し、端子電圧Eaが設定電圧Easとなるように界磁電圧および界磁電流を制御する。尚この比較部21は、電圧制御器8の出力も接続される。
AVR2の設定電圧Easの信号に追加される信号を出力する電圧制御器8は、前述した電圧高め制御を実行するようにプログラムされた制御器である。すなわち、図3にて例示するように過酷事故発生から(過酷事故除去された後)0.1秒経過した後に2秒かけてΔEasまで上昇し、その状態で10秒保持してから今度は4秒かけて元に戻る特性を有する。この電圧の上昇及び下降の時間は、発電機の脱調防止のための時間であり、またΔEasは、前述のように過励磁耐量曲線の安全運転可能範囲での電圧上昇分である。
事故検出器4は、例えば図4に示すようにブロック構成を有する。この図4においては、端子電圧Eaを出力ライン1から取り込み、リセット回路41にて端子電圧Eaの変化速度dEを得ると共に、図1に示すP検出器5及びQ検出器6から演算器42にて力率角θを演算し、次いでリセット回路43にて力率角θの変化速度dθを得る。ここで、リセット回路41、43の時定数0.2は、偏差のパラメータであるが、ここでは後述の継電器の作動時間を考慮して決定している。
リセット回路41、43の出力である変化速度dE、dθは、判断部44、45に入力されて変化速度dE、dθが過酷事故に当るか否か判断される。すなわち、判断部44では、変化速度dE(負号で表す)がある値E1よりも小さいか否か判断される。言い換えれば1回線三相地絡のような事故では端子電圧が急激に降下することになるので、判断部44では、端子電圧の降下速度の程度がある値を超えるほど小さくなるか否かを判断しており、このE1(第1設定値)はその閾値である。また、判断部45では、変化速度dθがある値θ1よりも大きいか否か判断される。ここでは、1回線三相地絡のような事故では有効電力Pが急激に減少し無効電力Qが極めて増大することに鑑み、力率角の変化速度dθが極端に大きくなるので、判断部45では、力率角の増大の程度がある値を超えるほど大きくなるか否かの変化速度即ち変化率を判断しており、このθ1(第1設定値)はその閾値である。
判断部44、45の出力は、AND回路46に入力され、このAND回路46では、判断部44でのdEが閾値E1より小さく判断部45でのdθが閾値θ1より大きい場合は、AND出力が得られる。この結果、判定部47では、1回線三相地絡の過酷事故の発生が判定される。以上が第1判断手段である。
判定部47の後段には、過酷事故の発生後の一定時間だけゲート信号を保持する保持部48(保持手段)を有する。ここでは過酷事故の除去がされているかを確認するため主保護の他にPCM電流差動継電器や距離継電器(図示省略)の作動を待機する機能を有する。なお、図中0.4秒は、距離継電器の過酷事故除去不能の時限に相応する保持時間の一例である。
保持部48による一定時間(例えば0.4秒)経過以前に、過酷事故が除去されることによって上述の過酷事故の発生とは逆の現象が生じ、変化速度dE、dθが過酷事故の除去に当るか否か判断される。判断部49では、変化速度dE(負号で表す)がある値E2よりも大きいか否かが判断される。過酷事故の除去によって端子電圧が急激に上昇することになるので、判断部49では、端子電圧の上昇速度の程度即ち変化率を判断しており、このE2(第2設定値)はその閾値である。また、判断部50では、変化速度dθがある値θ2よりも小さいか否かが判断される。ここでは、変化速度dθが極端に小さくなるので、判断部50では、力率角の減少速度の程度即ち変化率を判断しており、このθ2(第2設定値)はその閾値である。
判断部49、50の出力は、保持部48の事故発生出力と共にAND回路51に入力され、このAND回路51では、判断部49でのdEが閾値E2より大きく判断部50でのdθが閾値θ2より小さい場合は、AND出力が得られる。この結果、判定部52では、1回線三相地絡の過酷事故の除去が判定される。以上が第2判断手段である。尚、図4において、端子電圧高め制御の起動条件の一例としてE1=−0.1pu、E2=−0.05pu、θ1=10度、θ2=5度が挙げられる。
上述の第1判断手段及び第2判断手段の説明は、過酷事故の発生及び除去を確実に判断するため端子電圧の変化速度と力率角の変化速度の双方を基準とした。しかし、端子電圧の変化速度と力率角の変化速度の少なくとも一方のみの情報でも過酷事故の発生及び除去の検出は可能である。さらに、保持部48は、過酷事故の除去検出を確実に行なうために設けられており、場合によってはなくても良い。
図5に示す電気学会WEST30機系統モデルを用い、発電機G1〜G8を用いて過酷事故発生地点でのシミュレーションを行った。その結果を図6に示す。ここでは、図5においてブランチ1100左側にて発生した事故にてブランチ1090と1100との送電可能電力を「電力系統動特性解析プログラム」を用いてシミュレートした。この際、事故発生及び事故除去での端子電圧Eaの変化速度dEと力率角θの変化速度dθの特性を図6にて示す。この図6にて横軸の時間0.00は事故発生時刻、時間0.07は事故除去時刻を示す。そして、図中G1〜G8の表示は図5のモデルに示す発電機自端での事故検出器の変化速度の変化を示す。図6では図示のとおり事故発生にて変化速度dEが閾値E1より小さく変化速度dθが閾値θ1より大きくなっており、また事故除去にて変化速度dEが閾値E2より大きく変化速度dθが閾値θ2より小さくなっている。
この図5、図6から判明するように、至近端の発電機G3などのみならず遠方端での発電機G8などによる自端事故検出器での過酷事故の検出が可能となった。
図1に基づく事故検出器4での事故検出のみにて電力系統の運用状態の把握が可能であり、また事故検出器4の事故検出と除去を契機として電圧制御器8にてAVR2に対し電圧高め制御を行うことができる。更に本実施形態では、AVR2に対して系統安定化装置(PSSという)を接続し電力動揺を抑えることで、更なる安定度を向上させることができる。PSSは、基本的には、図7に示すようにリセット回路71、ゲイン72、位相調整回路73、リミッタ74からなり、この入力としては有効電力P、無効電力Q、回転数ωが挙げられる。そしてこのPSSでは、その入力によっていわゆるΔP形PSS,ΔP+Δω形PSS、多入力PSSに分けることができる。なお、多入力PSSについてはいわゆる過渡安定度向上論理を加える。これら各種PSSとAVRとの組み合わせ、及び電圧高め制御の有無との組み合わせにてシミュレートした結果、図8のように電圧高め制御と各種PSSとの組合わせにて限界送電電力が各段に向上した。
2 AVR
3 電圧設定器
4 事故検出器
8 電圧制御器
21 比較部
22 励磁部
41、43 リセット回路
42 演算部、
44、45、49、50 判断部
47、52 判定部、
48 保持部。
3 電圧設定器
4 事故検出器
8 電圧制御器
21 比較部
22 励磁部
41、43 リセット回路
42 演算部、
44、45、49、50 判断部
47、52 判定部、
48 保持部。
Claims (5)
- 電力系統での過酷事故を発電機を基端とする情報に基づいて検出する過酷事故検出装置において、前記発電機の自端にて、この発電機の端子電圧と力率角との少なくとも一方の変化速度を取り出し、この変化速度が前記過酷事故の発生に相当する第1設定値を超えた値か否かを判断して超えたときに事故発生を検出する第1判断手段と、前記変化速度が前記第1設定値を超えた値であるとき、更に前記発電機の端子電圧と力率角との少なくとも一方の変化速度を取り出し、この変化速度が前記過酷事故の除去に相当する第2設定値を超えたときに事故除去を判断する第2判断手段とを備えるものであることを特徴とする過酷事故検出装置。
- 前記第1判断手段は前記端子電圧と力率角の双方の変化速度が前記第1設定値を超えたときの論理積をとり、前記第2判断手段は前記第1判断手段のゲート信号並びに前記端子電圧と力率角の双方の変化速度が前記第2設定値を超えたときの論理積をとり、そのゲート信号を前記発電機の自動電圧調整器の端子電圧設定値を制御する制御手段に出力するものである請求項1記載の過酷事故検出装置。
- 前記第2判断手段にて前記変化速度が第2設定値を超えた値であるとき、前記発電機の端子電圧を脱調を起こさずに上昇及び降下させて耐量限界内にて一定期間高く保持する制御を、前記発電機の自動電圧調整器に入力される電圧設定器からの端子電圧設定値を高めに制御することにより、発電機内部の相差角の加速を押さえることにより系統安定度を向上させることを特徴とする請求項1または2に記載の過酷事故検出装置。
- 前記自動電圧調整器は、系統安定化装置付き自動電圧調整器であることを特徴とする請求項2または3に記載の過酷事故検出装置。
- 前記変化速度が前記第1設定値を超えた値であるとき、継電器の作動時間に相応して待機する保持手段を備えたことを特徴とする請求項1から4のいずれか1つに記載の過酷事故検出装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2006045404A JP2007228690A (ja) | 2006-02-22 | 2006-02-22 | 過酷事故検出装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2006045404A JP2007228690A (ja) | 2006-02-22 | 2006-02-22 | 過酷事故検出装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2007228690A true JP2007228690A (ja) | 2007-09-06 |
Family
ID=38549946
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2006045404A Pending JP2007228690A (ja) | 2006-02-22 | 2006-02-22 | 過酷事故検出装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2007228690A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2010283916A (ja) * | 2009-06-02 | 2010-12-16 | Central Res Inst Of Electric Power Ind | 電力動揺抑制装置、電力動揺抑制方法および電力動揺制御プログラム |
CN110161354A (zh) * | 2019-04-30 | 2019-08-23 | 云南电网有限责任公司电力科学研究院 | 一种接地故障判别方法及装置 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03178529A (ja) * | 1989-12-04 | 1991-08-02 | Fuji Electric Co Ltd | 系統電圧安定度監視制御方式 |
JPH04364319A (ja) * | 1991-06-11 | 1992-12-16 | Toshiba Corp | 電力系統用保護装置 |
JP2004153941A (ja) * | 2002-10-31 | 2004-05-27 | Mitsubishi Electric Corp | 交流励磁形発電電動機の制御装置 |
-
2006
- 2006-02-22 JP JP2006045404A patent/JP2007228690A/ja active Pending
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03178529A (ja) * | 1989-12-04 | 1991-08-02 | Fuji Electric Co Ltd | 系統電圧安定度監視制御方式 |
JPH04364319A (ja) * | 1991-06-11 | 1992-12-16 | Toshiba Corp | 電力系統用保護装置 |
JP2004153941A (ja) * | 2002-10-31 | 2004-05-27 | Mitsubishi Electric Corp | 交流励磁形発電電動機の制御装置 |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
JPN6010073606, 北内義弘, "機器耐量限界までの裕度を用いた安定度向上方式(その2)−電気学会WEST30機系統モデルにおける効果", 電力中央研究所システム技術研究所研究報告, 200511, No.R04010, JP, 財団法人電力中央研究所 * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2010283916A (ja) * | 2009-06-02 | 2010-12-16 | Central Res Inst Of Electric Power Ind | 電力動揺抑制装置、電力動揺抑制方法および電力動揺制御プログラム |
CN110161354A (zh) * | 2019-04-30 | 2019-08-23 | 云南电网有限责任公司电力科学研究院 | 一种接地故障判别方法及装置 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DK2580836T3 (en) | Wind energy plant and method for operating a wind power plant | |
Gkavanoudis et al. | A combined fault ride-through and power smoothing control method for full-converter wind turbines employing supercapacitor energy storage system | |
JP6223833B2 (ja) | 電力系統安定化装置 | |
US9798342B2 (en) | Detection and correction of fault induced delayed voltage recovery | |
US11128127B2 (en) | FLISR without communication | |
EP2501014B1 (en) | Method and apparatus for detecting islanding conditions of distributed generator | |
US9270120B2 (en) | Methods, systems, and computer readable media for adaptive out of step protection for power generators with load resynchronization capability | |
KR101467249B1 (ko) | 과도 안정성에 기초한 적응적 재폐로 제어 장치 및 방법 | |
JP6410696B2 (ja) | 系統制御装置および系統安定化システム | |
EP3255777B1 (en) | Electric power generation control device, electric power generation control method and program | |
CN108134372B (zh) | 电抗器电流互感器断线识别方法、差动保护方法及装置 | |
EP2477298B1 (en) | Controllers for static energy supply units | |
Gardell et al. | Motor bus transfer applications issues and considerations | |
JP2011041459A (ja) | 界磁巻線の静止励磁器および静止励磁器の作動方法 | |
CN105655996A (zh) | 一种稳定控制用的元件故障跳闸判别方法及装置 | |
Otomega et al. | A load shedding scheme against both short-and long-term voltage instabilities in the presence of induction motors | |
CN108345706B (zh) | 一种电源快切的仿真方法及模型 | |
JP2007228690A (ja) | 過酷事故検出装置 | |
EP3729580B9 (en) | Recurring fault protection for wind power plants | |
Pan et al. | Protection issues and solutions for protecting feeder with distributed generation | |
Rostami et al. | An improved setting-free scheme for fast and reliable detection of complete and partial loss-of-excitation | |
Mozina | Coordinating generator protection with transmission protection and generator control—NERC standards and pending requirements | |
Weyrich et al. | Mitigating system's voltage instability through wide-area early warning signals and real-time HVDC control | |
JP6219085B2 (ja) | 電力系統安定化システムおよび電力系統安定化方法 | |
CN109256806B (zh) | 一种基于数模混合实时仿真的低励限制中长期模型建立方法及系统 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20081210 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20101112 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20101222 |
|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20110426 |